Вестник международной ассоциации экспертов по сейсмостойкому строительству

1.

ВЕСТНИК МЕЖДУНАРОДНОЙ АССОЦИАЦИИ ЭКСПЕРТОВ ПО СЕЙСМОСТОЙКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ
DOI: 10.38054/iaeee-202201
1/2024(13)
RU 2024106532 RU 2024106154 RU 2023135557 RU 2024100839
(812) 694-78-10 (921) 962-67-78 [email protected] https://t.me/resistance_test [email protected]
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31
СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected]
3
Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ (812) 694-78-10 [email protected] 911-175-84-65
Повышение грузоподъемности пролетного строения железнодорожного
(автомобильного) мостового сооружения шпренгельным способом с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий (RU 167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
165076, 1760020, 858604, 2550777) на основании расчета и технологии
применения теории трения , фрикционно- подвижных соедеинеий, с
ипользованием гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00 RU
2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В Путина) RU 2023135557
(Антисейсммическое фланцевое) RU 2023121476 (Пластический шарнир повышение
сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск)
Доклад для V Международной научно-практической конференции по сейсмостойкому строительству 9-14 сентября 2024 г., г.
Бишкек и Иссык-Куль, Кыргызская Республика Место проведения разделено на две части: первая часть в г. Бишкек «Sofia
International Hotel» - торжественное открытие, заказные и пленарные доклады; выставка; награждения; круглые столы;
техническая экскурсия; вторая часть на Иссык-Куле - секционные заседания; культурная программа; заключительное
пленарное заседание с принятием резолюции [email protected] [email protected]
СПб ГАСУ "Сейсмофонд" https:/t.me/resistance_test [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78 (911) 175-84-65 (981)
739-44- 97 Зам президента ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ Коваленко Елена Ивановна
Для конференции ICSBE 2024 "Устойчивое развитие при проектировании мостов" Лондон 09 -10 декабря 2024 ICSBE 2024: 18.
International Conference on Sustainability in Bridge Engineering [email protected]
Испытательный центр СПб
ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан
23.06.2015), ПГУПС ФГБОУ ВПО «Механическая лаборатория им. проф. Н.А.Белелюбского»,
190031, СПб, Московский пр.9, № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, SP01.01.406.045 от 27.05.2014, ИЦ
«ПКТИ -Строй-ТЕСТ», Организация "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН:
1022000000824 https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
(981) 739 -44-97 ( 921) 357-71-04 ( 921) 442-23-36 ( 921) 788-33 64 (965) 763-22-02
[email protected] [email protected]
В Санкт-Петербурге пройдет 3-я международная конференция и
выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные
сооружения» 26‒27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити

2.

(Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3-я международная конференция и
выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные
сооружения».
Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства транспорта
Российской Федерации, Федерального дорожного агентства, ФАУ «РОСДОРНИИ»,
Комитета по развитию транспортной инфраструктуры Санкт -Петербурга, Дирекции
транспортного строительства Санкт-Петербурга, Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Уздин А.М. 1 , Егорова О.А. 2 , Коваленко А.И. 31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫ Й УНИВЕРСИТЕТ
ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
[email protected] 2 ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3 Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ
[email protected]
Повышение грузоподъемности пролетного строения железнодорожного
(автомобильного) мостового сооружения шпренгельным способом с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий (RU 167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
165076, 1760020, 858604, 2550777) на основании расчета и технологии
применения теории трения , фрикционно- подвижных соедеинеий, с
ипользованием гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00 RU
2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В Путина) RU 2023135557
(Антисейсммическое фланцевое) RU 2023121476 (Пластический шарнир повышение
сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск)

3.

В ходе конференции участники обсудят строительство мостов и путепроводов,
повышение системности при реализации поставленных задач, выработать
консолидированные решения и предложения. Ключевые темы конференции:
Мосты в будущее! Развитие отечественного мостостроения на период 2024‒2030
годов;Строительство мостов и искусственных сооружений: тенденции,
перспективы, актуальные проблемы и новые вызовы; Цифровые технологии в
области проектирования, строительства и эксплуатации мостов; Стальное
мостостроение. Преимущества и перспективы; Нормативное регулирование в
сфере проектирования и эксплуатации мостов; Современные технологии,
спецтехника и материалы;
Практические кейсы проектирования и строительства мостов;
Содержание, эксплуатация и ремонт автодорожных мостов.
В рамках мероприятия пройдет сессия Комитета по инновациям при Научнотехническом совете Федерального дорожного агентства, а также выставка
передовых материалов и технологий в области дорожного хозяйства, в том
числе мостового строительства.
Для участников и гостей конференции и выставки будет организован технический
тур на объекты мостового строительства в Санкт-Петербурге.
По вопросам участия, партнерского взаимодействия, бронирования выставочной
площади, а также информационного сотрудничества можно обращаться по
телефонам: +7 (495) 766-51-65; +7 (964) 522-09-86; +7 (926) 133-18-88, или
электронной почте: [email protected], [email protected].
ВЕСТНИК МЕЖДУНАРОДНОЙ АССОЦИАЦИИ ЭКСПЕРТОВ ПО
СЕЙСМОСТОЙКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ
DOI: 10.38054/iaeee-202201 1/2024(13)
RU 2024106532 RU
2024106154 RU 2023135557 RU 2024100839 Доклад для V
Международной научно-практической конференции по сейсмостойкому строительству 9-14
сентября 2024 г., г. Бишкек и Иссык-Куль, Кыргызская Республика Место проведения разделено
на две части: первая часть в г. Бишкек «Sofia International Hotel» - торжественное открытие,
заказные и пленарные доклады; выставка; награждения; круглые столы; техническая
экскурсия; вторая часть на Иссык-Куле - секционные заседания; культурная программа;
заключительное пленарное заседание с принятием резолюции [email protected]
[email protected]
СПб ГАСУ
"Сейсмофонд" https:/t.me/resistance_test [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78 (911) 175-84-65 (981) 739-44- 97 Зам президента ОО
"Сейсмофонд" СПбГАСУ Коваленко Елена Ивановна
B Для конференции ICSBE 2024 "Устойчивое развитие при проектировании
мостов" Лондон 09 -10 декабря 2024 ICSBE 2024: 18. International Conference on
Sustainability in Bridge Engineering [email protected] [email protected]

4.

Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА
А.И.31
I
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ
[email protected] Повышение грузоподъемности пролетного строения
железнодорожного мостового сооружения шпренгельным способом с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий (RU 167977) на проскальзывающих соедиений ( RU 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 165076, 1760020, 858604, 2550777) на
основании расчета и технологии применения теории трения , технологии
фрикционно- подвижных соедеинеий, с ипользованием гнутосварных замкнутых
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных
районов МПК E 01 D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В
В Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое фланцевое) RU 2023121476 (Пластический
шарнир повышение сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск)

5.

А.И.Коваленко (812) 694-78-10, (921) 962-67-78, (911) 175-84-65 [email protected] ,
А.М.Уздина ( 921)-944-67-10 [email protected] О.А.Егорова ( 996) 785-62-76
[email protected] ОО «Сейсмофонд» СПб ГАСУ, December 09-10, 2024 in
London, United Kingdo [email protected]

6.

Коваленко Александр Иванович : заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
[email protected]
(911) 175-84-65
Егорова Ольга Александровна заместитель
Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected] (812)
694-78-10
проф. дтн: [email protected] (921) 944-67-10
Уздин Александр Михайлович ПГУПС
December 09-10, 2024 in London, United Kingdo

7.

Богданова Ирина Александровна: заместитель Президента организации "Сейсмофод"
СПб ГАСУ [email protected]
(981)276-49-92
Андреева Елена Ивановна Заместитель президента организации "Сейсмофонд" СПб ГАСУ [email protected] (996)785-6276
Елисеева Яна Кирилловна студент первого курса техникум (колледжа) [email protected]
Елисеев Владислав Кириллович студент 3-го курса колледжа (техникума) sber2202205630539333@gmail/com
Авторы исследуют повышение грузоподъемности пролетного
строения железнодорожного мостового сооружения
шпренгельным способом для сейсмоопасных районов на с
использованием фрикционно -демпфирующих опорах
Уздина А М
Предложена методология научно-технического обоснования
эффективности повышение грузоподъемности пролетного
строения железнодорожного мостового сооружения
шпренгельным способом для сейсмоопасных районов на с
использованием фрикционно -демпфирующих опорах
Уздина А М на фрикционно-демпфирующих опорах. На

8.

конкретных примерах произведены нелинейные расчеты
систем сейсмоизоляции мостов. Отмечается так же важность
пересмотра действующих нормативных документов и методов
расчета зданий и сооружений на сейсмические воздействия
сейсмоизоляция, расчет зданий и сооружений, сейсмические
воздействия, нормативные документы и изобретения.
ВЕСТНИК МЕЖДУНАРОДНОЙ АССОЦИАЦИИ ЭКСПЕРТОВ ПО
СЕЙСМОСТОЙКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ
DOI: 10.38054/iaeee-202201 1/2024(13)
RU 2024106532 RU
2024106154 RU 2023135557 RU 2024100839
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2,
31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
Коваленко А.И.
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ
АЛЕКСАНДРА I

9.

СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ
ГАСУ [email protected]
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО
УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового
сооружения 18 , 24 и 30 метров с применением гнутосварных
замкнутых профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно"(серия 1.460.3.14) с использованием устройства
для гашения ударных и вибрационных воздействий (RU
167977) для сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00
RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В
Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое фланцевое) RU
2023121476 (Пластический шарнир повышение
сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск) Тезисы
сборника докладов для V Международной научно-практической конференции по
сейсмостойкому строительству 9-14 сентября 2024 г., г. Бишкек и Иссык-Куль, Кыргызская
Республика Место проведения разделено на две части: первая часть в г. Бишкек «Sofia
International Hotel» - торжественное открытие, заказные и пленарные доклады; выставка;
награждения; круглые столы; техническая экскурсия; вторая часть на Иссык-Куле - секционные
заседания; культурная программа; заключительное пленарное заседание с принятием резолюции
[email protected] [email protected]
СПб
ГАСУ "Сейсмофонд" https:/t.me/resistance_test [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78 (911) 175-84-65 (981) 739-44- 97 Зам президента ОО
"Сейсмофонд" СПбГАСУ Коваленко Елена Ивановна
"Шпренгельное усиление существующих железнодорожных и
автомобильных мостовых сооружений с использованием
устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий,
для повышения грузоподъемности мостового металлического
пролетного строения с ездой по низу на безбалластных плитах
мостового полотна, пролетами 33-110 метров для пролетных
строений пролетами 33 - 55 м ( ШИФР 2948358 ОАО "РЖД") и
перспективы применения быстро восстанавливаемых
железнодорожных мостовых сооружений с повышением
грузоподъемности мостового полотна для железнодорожных и

10.

инженерных войск RU 2024106532 RU 2024106154 RU 2024100839
RU 2023135557 СПбГАСУ (812) 694-78-10 (921) 962-67-78
(981)739-44-97 [email protected]
[email protected]
[email protected]
https://t.me/resistance_test
Докладчик редактор газеты "Армия Защитников Отечества "
Коваленко Александр Иванович позывной "ВДВ" ветеран боевых
действий на Северном Кавказе 1994-1995 участник боя под
Бамутом, Шали г Грозный, Курчалой, Санжень-Юрт , инвалид
второй группы по общим заболевания, изобретатель , зам
президента организации "Сейсмофонд" СПб ГАСУ (812) 694-78-10
[email protected] (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
https://t.me/resistance_test
ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 КПП
201401001 https://t.me/resistance_test/9369 (812) 694-78-10
(921) 962-67-78 ( 911) 175 84-65
[email protected]
[email protected]
[email protected]

11.

Для конференция по проектированию мостов в 2024 году (BEI-2024) 22 - 25 июля 2024 г.
3801 Las Vegas Blvd S Лас-Вегас , Невада, США Доклад научное сообщение , сборник
тезисов, организации "Сейсмофонд"СПб ГАСУ для конференции Bridge Engineering
Institute (BAY), которая пройдѐт с 22 по 25 июля 2024 года в Лас-Вегасе, США. Это
официальное мероприятие Института мостостроительной инженерии (Bridge Engineering
Institute). Оно станет форумом для международных исследователей и практиков со всего
мира» (812) 694-78-10 Bridge Engineering Conference in 2024 (BEI-2024) July 22 - July
25, 2024 3801 Las Vegas Blvd S Las Vegas , NV United States "
Для конференции ICSBE 2024 "Устойчивое развитие при
проектировании мостов" Лондон 09 -10 декабря 2024 ICSBE 2024:
18. International Conference on Sustainability in Bridge Engineering
December 09-10, 2024 in London, United Kingdom
https;//t.me/resistance_test т/ф: (812) 694-78-10 (210 962-67-78, (911)
175-84-65 [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
Перспективы применения быстровозводимых мостов
и переправ очевидны. Не имея хорошей методической,
научной, технической и практической базы, задачи по
быстрому временному восстановлению мостовых
переходов будут невосполнимы. Это приведет к
непредсказуемым потерям. Белорусский
государственный университет транспорта
Временные мосты необходимы для обеспечения
движения при возведении или ремонте (реконструкции)
капитальных мостовых сооружений, оперативной связи
прерванных путей в различных аварийных ситуациях,
для разовых или сезонных транспортных сообщений.

12.

В мостах такого назначения целесообразны мобильные
быстровозводимые конструкции многократного
применения. Инвентарные комплекты сборноразборных мостов разрабатывались и производились
прежде всего в интересах военного ведомства, но в
настоящее время широко востребованы и применяются
в гражданском секторе мостостроения в силу их
экономичности, мобильности, доступности в
транспортировке. Среди прочих, в том числе и
современных разборных конструкций мостов, особое
место занимает средний автомобильный разборный

13.

мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и
модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны
СССР. В процессе вывода накопленных на хранении
комплектов САРМ в гражданский сектор
строительства выяснилась значительная
востребованность этих конструкций, обусловленная
следующими их преимуществами: полная
укомплектованность всеми элементами моста, включая
опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6,
32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м при
однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
Однако, смотрите ссылку антисейсмический
сдвиговой фрикционно-демпфирующий компенсатор,
фрикци-болт с гильзой, для соединений секций
разборного моста https://ppt-online.org/1187144

14.

15.

16.

17.

18.

Фигуры СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО
УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового
сооружения с использованием треугольных балочных ферм
для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00 RU
2024106532 RU 2024106154

19.

20.

21.

22.

23.

24.

РАЗБОРНЫЙ МЕТАЛЛИЧЕСКИЙ МОСТ из стальных
конструкций пролетами 18,24 и 30 метров с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460ю3-14 ГПИ «Ленпроекстальконструкция» для
системы несущих элементов и элементов проезжей
части железнодорожного сборно-разборного пролетного
надвижного строения , с быстросъемными
упругопластическими компенсаторами , со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью

25.

Конференция и выставка
«Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения»
Стоимость участия в выставке (стенд) Организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ЗАЯВКА НА УЧАСТИЕ
(Заявка заполняется в электронном виде) Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Название
компанииучастника
(организационноправоваяформа)на русском
языке
Контактное лицо (ФИО)
Должность
Телефон
Мобильный телефон
E-mail
Название Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства «Защита и безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Мажиев Хасан Нажоевич
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
(812) 694-78-10
(921) 962-67-78, (911) 175-84-65, (981) 739-44-97
Мажиев Хасан Нажоевич [email protected]
УСЛОВИЯ УЧАСТИЯ
Стоимость участия в конференции
□1-й Участник
ФИО, должность – на русском языке, (телефон, e-mail): [email protected]
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
□2-й Участники последующий
ФИО, должность телефон, e-mail : [email protected]
Улубаев Солтан-Ахмад Хаджиевич, Сайдулаев Казбек Майрбекович
25 000
рублей.
Без НДС
20 000
рублей.
Без НДС

26.

□Выставочный стенд Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
(6 кв.м + 1 участник) Мажиев Хасан Нажоевич, Улубев Солт-Ахмед
Хаджиевич , Сайдулаев Казбек Майрбекович https://t.me/resistance_test
Номер стенда, Компания, ФИО, должность – на русском языке, (телефон, e-mail):
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционнодемпфирующей
жесткостью
с бескрановой
установки опор
при восстановлении разрушенных
мостов
□Выставочный
стенд
Организации
«Сейсмофонд»
при СПб железнодорожных
ГАСУ
( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации статических задач теории
(8кв.м
+ 1 надвижного
участник)
устойчивости
армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011.
SCAD
п.7.1.1
в
механике
деформируемых
сред и конструкций
с учетом
прочности
математическом
Номер стенда, Компания,
ФИО,
должность
– на сдвиговой
русском
языке,при
(телефон,
e-mail):
моделировании
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционнодемпфирующей
жесткостью
с бескрановой
установки «Сейсмофонд»
опор при восстановлениипри
разрушенных
железнодорожных мостов
□Выставочный
стенд
Организации
СПб ГАСУ
( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации статических задач теории
(10кв.м
+ 1надвижного
участник)
устойчивости
армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011.
SCAD
п.7.1.1
в
механике
деформируемых
сред и конструкций
с учетом
прочности
математическом
Номер стенда, Компания,
ФИО,
должность
– на сдвиговой
русском
языке,при
(телефон,
e-mail):
моделировании
220 000
рублей.
Без НДС
293 600
рублей.
Без НДС
367 000
рублей.
Без НДС
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционнодемпфирующей
жесткостью оборудование
с бескрановой установки
опор при восстановлении
разрушенных железнодорожных
мостов
□Дополнительное
Организации
«Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ
30 000
( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации статических задач теории
рублей.
Плазменная
панель
42”
Численное
решение
задач
применения
быстро
собираемых
железнодорожных
мостов
устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011.
из
стальных
покрытий производственных
здании
пролетами
18, 24прочности
и 30 м с применением
замкнутых
SCAD
п.7.1.1 вконструкций
механике деформируемых
сред и конструкций
с учетом
сдвиговой
при математическом
Без НДС
гнутосварных
моделировании профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов
( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации
статических
задач теории
* Количество
выставочных
стендов ограничено.
устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011.
Схема
выставки
и
условия
участия
в
выставке
по запросу.
SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных
мостов из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных
мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского
моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011.
SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой
прочности при математическом моделировании
Организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ :
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30
м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью с бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных

27.

железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом
оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного
армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом
сдвиговой прочности при математическом моделировании
Для выставления счета, пожалуйста, заполните форму с реквизитами Вашей компании:
Полное наименование компании
(с указанием организационно-правовой
формы)
Фонд поддержки и развития
сейсмостойкого строительства
«Защита и безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН
364024, Республика Чеченская
.Грозный, ул.им.С.Ш.Лорсанова, д.6
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул.
д 4 т/ф (812) 694-78-10
2014000780
КПП
201401001
Расчетный счет
40817810455030402987
Корреспондентский счет
30101810500000000653
Банк
Северо-Западный Банк ПАО « СБЕР»
БИК
044030653
Телефон, факс, e-mail
[email protected]
Генеральный директор (Ф.И.О. полностью)
Мажиев Хасан Нажоевич
Юридический адрес
Фактический адрес
На основании протокола общего
На основании, какого документа действует
(в случае действия по доверенности указать собрания Фонд поддержки и
развития сейсмостойкого
номер/дату и приложить копию)
строительства «Защита и
безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ от
09.08.2022 № 2
ПРИМЕЧАНИЕ:
Обращаем Ваше внимание, что заполненная и направленная на адрес[email protected]заявка
является Вашим согласием на участие в конференции или выставке, а также на заключение
юридического договора, на участие или спонсорство с организатором форума ООО «Джей
КоммСобытия и Пиар».
Мы будем признательны, если Вы оплатите выставленный счет в течение 5-ти банковских дней и
вышлите платежное поручение Вашему менеджеру.
Дополнительная информация по телефону:
Если у Вас возникли вопросы по участию,партнерскому взаимодействию,а также по участию в
конференции и выставкеобращайтесь в оргкомитетмероприятия по телефону: +7 (495) 766-51-65; +7
(926) 061-33-60; +7 (926) 550-63-71

28.

Численное решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м
с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих

29.

элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой
установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №
180193 ) методом оптимизации и идентификации
статических задач теории устойчивости надвижного
армейского моста (жесткостью) при действии
проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в
механике деформируемых сред и конструкций с учетом
сдвиговой прочности при математическом моделировании

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, т/ф:694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78 (аттестат №
RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015
Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
https://innodor.ru
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации ветеранов
"Профсоюз Ветеранов Боевых Действий"

54.

Нет ПЕРСПЕКТИВ и надежд ПРИМЕНЕНИЯ
БЫСТРО ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ при
этой антинародной власти из стальных
конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник
Дмитрий Коруц
Прилагается ответы : МЧС -один ответ , Минстроя -два
ответа , Два ответа Минобороны РФ : О рассмотрении
обращения от 02.03.2022 номер ИГ -98-32
Департаментом образовательной и научно-технической
деятельности (далее - ДОН) по поручению руководства МЧС России
Ваше обращение, поступившее 03.02.2022 из Аппарата
Правительства Российской Федерации за № П48-18082 и
зарегистрированное в МЧС России 03.02.2022 за № ГП-1371,
рассмотрено в части, касающейся компетенции Министерства,
определенной Указом Президента Российской Федерации от
11.07.2004 № 868 «Вопросы Министерства Российской Федерации
по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и
ликвидации последствий стихийных бедствий».

68.

Информация принята к сведению МЧС России проводит
постоянную работу по анализу и внедрению современных
методов и технологий, направленных на обеспечение
безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в
реализации инновационных проектов и технологий оказывают
такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО «Банк
поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО
«Российская Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд
развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд
содействия развитию малых форм предприятий в научнотехнической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического
развития», которые на сегодняшний день успешно осуществляют
свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации
предлагаемого Вами изделия «огнестойкий компенсатор гаситель
температурных напряжений на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные
организации.
При этом, если Вы примете решение о необходимости
дальнейшего обсуждения, определения целесообразности и
выработки оптимальных способов реализации указанного изделия,
предлагаем использовать общепринятые в научном мире формы и
инструменты представления и обсуждения новых научных идей,
открытий, изобретений и технологий, такие как публикации на
страницах научных изданий, либо публичные дискуссии и доклады на
различных научных мероприятиях (симпозиумы, семинары,
конференции), что позволит вовлечь в их обсуждение максимально
широкий круг специалистов.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях
МЧС России, где Вы сможете поделиться своими технологиями и
услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях можно
получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать
одним из авторов ведомственных периодических изданий МЧС
России (газета «Спасатель МЧС России», журналы «Пожарное
дело», «Гражданская защита» и «Основы безопасности
жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная
информация о перспективных технологиях и основных тенденциях
развития в области гражданской обороны, защиты населения и
территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной
безопасности, а также обеспечения безопасности людей на водных

69.

объектах. Подробная информация о ведомственных изданиях
размещена на сайте mchsmedia.ru. Получение печатных версий
указанных изданий возможно при оформлении соответствующей
подписки.
Благодарим Вас за активную жизненную
позицию и стремление оказать содействие в
области защиты населения и территории от
чрезвычайных ситуаций.
Директор
Департамента образовательной и
технической деятельности
А.И. Бондар
научно-
Х Н Мажиеву МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО
КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ России) Стадовая –Саимотечная ул дом 10
строение 1 Москва 127994, т (495) 6-47-15-80. Факс {495) 645-7340 От 06 06.2022 11524-ОГ 08 Уважаемый Хасан Нажосвич!
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры
Министерства строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации (далее - Департамент) в рамках
компетенции рассмотрел Ваше обращение от 11 мая 2022 г. № П93990. направленное письмом Аппарата Правительства Российской
Федерации от 11 мая 2022 г. № П48-93990 (зарегистрировано в
Минстрое России 12 мая 2022 г. № Ю845-ОГ), с предложениями по
проектированию и строительству сборно-разборных
железнодорожных мостов и сообщает следующее
В соответствии с пунктом 2 статьи 1 Федерального закона «О
защите конкуренции» от 26 июля 2006 г. № 135-ФЭ Минстрой
России не вправе, как федеральный орган исполнительной власти,
устранять конкуренцию и рекомендовать предлагаемую продукцию
для продвижения на рынок.
В настоящее время практически все организации строительного
комплекса имеют статус акционерных или частных предприятии,
самостоятельно решающих стратегию развития бизнеса и
принимающих решения по наращиванию действующих или созданию
новых производственных мощностей.
Наряду с указанным Департамент полагает целесообразным
отметить следующее.

70.

Согласно Плану разработки и утверждения сводов правил и
актуализации ранее утвержденных сводов правил на 2022 год,
утвержденному приказом Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 8
декабря 2021 № 909/'пр, в 2022 году проводится пересмотр СП
35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы» (далее - СП
35.13330.2011).
Полученные предложения но проектированию и строительству
сборно- разборных железнодорожных мостов будут рассмотрены
но существу при пересмотре СП 35.13330.2011.
Заместитель Директора Департамента градостроительной
деятельности и архитектуры А.Ю. Степанов Исполнитель
Зайцева Д Н + 7 (495) 647-15-80 добавочный 61061
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://disk.yandex.ru/i/bIikw2fSnvHN3w
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(МИНОБОРОНЫ РОССИИ»
Х.Н. МАЖИЕВУ
г. Москва. 119160 10 июня 2022 г. № 565 Н 3336 На №УГ-4082 от 20 мм 2022 г Уважаемый Хасан Нажоевич!
В соответствии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г.
59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан Российской
Федерации» Ваше обращение по вопросу использования сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами в Управлении начальника инженерных войск
Вооруженных Сил Российской Федерации рассмотрено.
Задача по преодолению водных и суходольных преград является
актуальной и У НИВ ВС активно ведется работа по разработке
механизированных мостов, танковых мостоукладчиков и мостовых
механизированных комплексов. При проведении данных работ,
изложенные в Вашем обращении технические предложения, при
необходимости, будут учтены.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание
помочь Вооруженным Силам Российской Федерации. Врио
начальника инженерных вс Вооруженных Сил Российской Д. Коруц
ВТРОЕ письмо министерство ОБОРОНЫ Российской
ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ) ХЯМАЖИЕВУ
[email protected]

71.

г. Москва. 119160 13 июля 2022 г. № 565 H 3956 на № 116762 от
10 июня 2022 . Уважаемый Хасан Нажоевич!
Управлением начальника инженерных войск Вооруженных Сил
Российской Федерации (далее - УНИВ ВС) по поручению Аппарата
Правительства РФ от 10 июня 2022 П 48-116762 Ваше
обращение от 10 июня 2022 П -116762 в части компетенции
УНИВ ВС , дополнительно проработано.
УНИВ ВС постоянно проводит работу по анализу и внедрению
перспективных идей и технологий в разрабатываемые средства.
Ваши технические предложения направлены в ФГБУ «ЦНИИИ
ИВ» Минобороны России и, при необходимости, будут учтены при
разработке средств преодоления разрушений, препятствий и водных
преград. Благодарим Вас за активную гражданскую позицию.
Врио начальника инженерных в Вооруженных Сил Российской
Благодарим Вас за активу Д.Коруд
Электронный документ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И
ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву [email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение
1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40
www.minstroyrf.gov.ru 04.07.2022 N 13466-ОГ/08
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и
архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении
находится Ваше обращение от 10 июня 2022 г. № П-116755,
направленное письмом Аппарата Правительства Российской
Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755 (зарегистрировано в
Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по
проектированию и строительству сборно-разборных
железнодорожных мостов.
В связи с направлением запроса в Минобороны России и
Минтранс России, а также необходимостью дополнительной
проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой
России в целях обеспечения объективного и всестороннего

72.

рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2 части 1
статьи 10 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О
порядке рассмотрения обращений граждан Российской Федерации»
на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального закона
уведомляет о продлении срока рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной
деятельности и архитектуры А.Ю. Степанов
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе
электронного документоборота Минстроя России А.Ю. Степанов Исп. Зайцева Д.Н.
+7(495)647-15-80 доб. 61061 https://ppt-online.org/1211866
https://disk.yandex.ru/i/jno_J4Z2mBOE_A
Электронный адрес редакции газеты "Земля РОССИ" и ИА "Крестьянского
информационного агентство" [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 962-67-78
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniyabystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyh-konstrukcij.htm

73.

74.

75.

76.

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью.

101.

102.

103.

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

113.

114.

115.

116.

117.

118.

119.

120.

121.

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву
[email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва,

122.

127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
04.07.2022 s 13466-ОГ/08 На Ns Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры
Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше обращение от 10
июня 2022 г. № П-116755, направленное письмом Аппарата Правительства
Российской Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755 (зарегистрировано
в Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по
проектированию и строительству сборно-разборных железнодорожных
мостов.
А.Ю. Степанов
Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России,
а также необходимостью дополнительной проработки вопросов,
содержащихся в обращении, Минстрой России в целях обеспечения
объективного и всестороннего рассмотрения обращения в соответствии с
пунктами 1 и 2 части 1 статьи 10 Федерального закона от 2 мая 2006 г. №
59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан Российской
Федерации» на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального
закона уведомляет о продлении срока рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности
и архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе
электронного документоборота Минстроя России СВЕДЕНИЯ О
СЕРТИФИКАТЕ ЭП Владелец: Степанов Александр Юрьевич
от Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408
Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivyprimeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyh-konstrukcij.htm
НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 575 от 23.07.2022 (ИЛ ФГБОУ
СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей прочностью и предназначенные для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов. https://disk.yandex.ru/d/m-

123.

UzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618 https://pptonline.org/1155578 https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridjepereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjg
eLFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc
7EtTYG6zK-cRY https://ppt-online.org/1228005
https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokolkompensator-sdvigovoy-prochn...
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
[email protected]
ПРОДУКЦИЯ: Сборно-разборный быстро собираемый армейский
мост из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»
(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий
производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510
от 21.06.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» №
2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 858604, 154506

124.

Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой
по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
Код
ОКПД2 25.11.21.112
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251,
СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ. 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, т (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] с[email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, (996) 798-26-54 (аттестат
№ RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ
О ПРИГОДНОСТИ ПРОДУКЦИИ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ
В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РФ
Рег. номер RA.RU.21TЛ09 Н00575 23.07.2022
(Основание: Постановление Правительства Российской
Федерации от 27 декабря 1997г. № 1636)
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент ОО «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780 /Мажиев Х. Н./
ЭКСПЕРТНОЕ ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЗАЯВИТЕЛЬ И ЕГО АДРЕС : Минстроф ЖКХ РФ 127051, г.
Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1
[email protected] 8 (495) 00-00 доб 15-55
[email protected] , т 8-496-693-07-40 , +7 (495) -647-15-80 доб
61061 8 (495) 400-99-04 Зам.Дир.Департамент град.
деятельности Минстроя А.Степанов, исп Зайцева Д.Н. + 7 (495)
646-15-80 доб 61061. МЧС 8 (495) 983-79-01, факс (495) 624-19-46
МЧС Директор образования и научн.-тех. деятельности
А.И.Бондарь 8 (495) 400-99-04, факс (495) 624-19-46. Минстрой
тел (495) 648-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru

125.

СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ
МАТЕРИАЛОВ : Сдвиговой упруго пластичный компенсатор
гаситель напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD ( СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1) для сборно-разборного
быстрособираемого армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста
ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Минстрой ЖКХ РФ 127051, г.
Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 8 (499) 495-00-00
доб 15-55 А.А.Федорчук [email protected] , Нач. гл.упр.ж.д. т 8496-693-07-40, О.Косенков +7 (495) -647-15-80 доб 61061
Зам.Дир.Департамента град. деятельности Минстроя
А.Степанов, www.minstroyrf.gov.ru
ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА
ЭКСПЕРТИЗУ: СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП
14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционноподвижного соединения (ФФПС) согласно альбома серии 4.402-9
«Анкерные болты», альбом, вып.5, «Ленгипронефтехим», ГОСТ
17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64)
п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-2742012 (02250) , п.10.7, 10.8. Протокола № 575 от 23.07.2022 , ОО
«Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" и протокола испытания на
осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной
шпилькой № 1516-2 от 25.11.2021 и протокола испытаний на осевое
статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по
линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2021 г. :
https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ https://pptonline.org/1227618 https://ppt-online.org/1155578
https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridje-perepravakompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjge

126.

LFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7Et
TYG6zK-cRY https://ppt-online.org/1228005
https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokolkompensator-sdvigovoy-prochn... yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA
yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных демпфирующих
упруго пластичный компенсаторов, гасителей сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно
СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного
быстрособираемого армейского моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно
заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный
мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний
пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн.
изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506, с контролируемым натяжением для

127.

сейсмоопасных районов РФ, согласно СП 16.13330.2011 (СНиП II23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) и изобретениям №№
1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146,
2403488, 2076985, № 4,094,111 US, TW201400676 Restraint Antiwind and anti-seismic friction damping device, №165076 RU E04H
9/02 "Опора сейсмостойкая", опубликовано:10.10.2016. Бюл. № 28,
№ 2010136746 E04 C2/00 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ"
опубликовано 20.01.2013 соответствует требования
нормативных документов ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В
СЕЙСМООПАСНЫХ РАЙОНАХ НА ТЕРРИТОРИИ РФ
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН :
1022000000824 , счет СБЕР : 40817810455030402987 СБЕР 2202
2006 4085 5233 телефон привязан к карте 8 (821) 962-67-78 т/ф
(812) 694-78-10 (921) 962-67-78, (996) 798-26-54 (911)175-84-65,
(951) 644-16-48, (994) 434-44-70 [email protected] Мажиев
Х.Н
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении
процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) СПб
ГАСУ https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330-2011 п. 4.6.
«Обеспечение демпфированности», ASTM C1513; ASTM, E488-96,
ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK64) п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012, ГОСТ
22520-85, ГОСТ 16078 -70, СП 14.13330.2014 «Строительство в
сейсмических районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 30546.198, ГОСТ 30546.2-98 (в части сейсмостойкости до 9 баллов по
шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, СТО Нострой 2.10.762012, МР 502.1-05, МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р
57574-2017 «Землетрясения»,ТКП 45-5.04-41-3006 (02250), ГОСТ Р
54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН-471-75, ОСТ 108.275.80, СП
14.13330.2014, ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II -2381*), СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ

128.

45-5.04-274-2012, серия 4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2
«Фундаменты сейсмостойкие»
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Минтранс РФ, Минстрой ЖКХ РФ 127051, г.
Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1
[email protected] 8 (495) 00-00 доб 15-55
[email protected] , т 8-496-693-07-40 , +7 (495) -647-15-80 доб
61061 8 (495) 400-99-04 Зам.Дир.Департамент град.
деятельности Минстроя А.Степанов, исп Зайцева Д.Н. + 7 (495)
646-15-80 доб 61061. МЧС 8 (495) 983-79-01, факс (495) 624-19-46
МЧС Директор образования и научн.-тех. деятельности
А.И.Бондарь 8 (495) 400-99-04, факс (495) 624-19-46. Минстрой
тел (495) 648-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru
СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: Минстрой ЖКХ РФ 127051, г. Москва,
ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 8 (499) 495-00-00 доб 15-55
А.А.Федорчук [email protected] , Нач. гл.упр.ж.д. т 8-496-693-0740, О.Косенков +7 (495) -647-15-80 доб 61061
Зам.Дир.Департамента град. деятельности Минстроя
А.Степанов, www.minstroyrf.gov.ru Патент № 180193 «Способ
бескрановой установки опор при восстановлении разрушен.
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ: Схема сертификации
3.
С тех. решениями фланцевых фрикционно--подвижных соединений (
ФПС), выполненных в виде болтовых соединений, распо-ложенных в
длинных овальных отверстиях с контролируемым натяжением, с
зазором не менее 50 мм между торцами стыкуе-мых элементов,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование участка
трубопроводов, при импульсной растягивающей нагрузке, можно
ознакомиться см.изобретения: №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая»
Мкл E04H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 ( СНиП II23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию,
изготовлению и сборке монтаж. фланцевых соединений
стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров,
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и

129.

монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций, ЦНИПИпроектстальконструкция, ОСТ 37.001.05073 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты»,
вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению
высокопрочных болтов в эксплу-атируемых мостах,
ОСТ108.275.80, ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инстр.
по проект соедин. на высокопр. болтах. в стальных конструкций
мостов» Тел 8 (921) 962-67-78 привязан к карте СБЕР 2202
2006 4085 5233
Руководитель органа Х.Н.Мажиев Эксперт Ю.М.Тихонов
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (994) 434-4470, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006
4085 5233

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

О налаживании взаимодействия более тесного c
организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН : 2014000780 ОГРН 1022000000824
Президент Мажиев Хасан Нажоевич
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987 СБЕР 2202 2006 4085 5233
с начальником Главного управления
Железнодорожных войск О.Косенковым и
Смирновым В.В т 8-495-693-07-40 для
организации ФГБУ "НИИЦ ЖДВ"
МИНОБОРОНЫ РОССИИ Начальнику центра
Логунову Сергей Александровичу [email protected] и
оказание помощи провести совместные
семинары с ЗАО ЦНИИСК им Мельникова и
оплатить занятия c курсантами студентами
ФГБУ "НИИЦ ЖДВ" МИНОБОРОНЫ
РОССИИ ФЕДЕРАЛЬНОго ГОСУДАРСТВЕННОго БЮДЖЕТНОго УЧРЕЖДЕНИя
"НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ЦЕНТР ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ВОЙСК"
МИНИСТЕРСТВА ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
https://ens.mil.ru/science/SRI/information.htm?id=12430@morfOrgScie
nce https://disk.yandex.ru/d/bg0VQEVnPNN7kQ
sborno razbornie mosti uprugoplasticheskim kompensatorom sdvigovoy jestkostyu 238 str
https://ppt-online.org/1234998
sborno razbornie mosti uprugoplasticheskim
kompensatorom sdvigovoy jestkostyu 238 str
https://studylib.ru/doc/6358345/sbornorazbornie-mosti-uprugoplasticheskimkompensatorom-...

161.

https://mega.nz/file/nLZhXKYZ#jBV1bc2dFArfGpP2
tBSBZ_ejrq-4N8FWfZP_x6WjLyg
https://mega.nz/file/OHJUBShC#u8I6rZ9RXdroY3N
HG-xZm3I3xjTwilDTwchJ_8K3q3s
Семинары ЗАО ЦНИИПСК им Мельникова в 2022 году
Уникальные обучающие семинары, которые проводит ЦНИИПСК им.
Мельникова. Программа на 2022 год. Приглашаем вас принять
участие в программе восстановление разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №
180193 ) методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"( по согласованию )
. https://disk.yandex.ru/d/K64mBVJ2QSp4Pg
Vosstanovlenii razrushennikh mostov opor bezkranovim sposobom izobretenie 180193 385 s
https://ppt-online.org/1234648
Vosstanovlenii razrushennikh mostov opor
bezkranovim sposobom izobretenie 180193 385 s
https://studylib.ru/download/6358288#captcha_failed
https://mega.nz/file/LaYFHQpT#apibhTcRk0qgc3ewpeNeAqrzOD0iPK3d
C4v4D-7qBTo
https://mega.nz/file/SOBGAQzb#fTNzR33noY7UcRZIDzUpRFP8zUQE7qSsGodsjAtJIo
18 – 21 октября 2022 г.
Экспертиза металла. Проблемы длительной эксплуатации
металлоконструкций, обследование, оценка технического
состояния и рекомендации по усилению ( см изобретение
Опора Сейсмостойкая" № 165076 ) +

162.

и численное решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №
180193 ) методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"( по согласованию )
22 – 25 ноября 2022г.
Современные технологии проектирования, монтажа и
эксплуатации стальных вертикальных цилиндрических
резервуаров для нефти и нефтепродуктов ( смотри
изобретение "Сферический резервуар "№ 1038457 ) +
и численное решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №

163.

180193 ) методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"( по согласованию )
Организация учебного процесса: Длительность обучения – 4
дня. В четвѐртый день организуются выездные практические
занятия с посещением строительных площадок г. Москвы.
Развѐрнутые программы семинаров за месяц до проведения
представляются на сайте: http://www.stako.ru/. По окончании
обучения выдаѐтся свидетельство о прослушивании курса
лекций по теме семинара.
Семинары проводятся по адресу: г. Москва, ул. Архитектора
Власова, дом 49.
Регистрация на семинар: письмо-заявка (с указанием контактного
лица и списка участников ФИО+должность) от руководителя
организации на e-mail: [email protected]
Контактные телефоны: 8 (499) 128-7777, 8 (925) 200-89-83.
Стоимость обучения: Стоимость участия в 4-х дневном
семинаре – 50 700 руб, включая НДС. В стоимость включены:
учебно-методические
материалы,
кофе-брейк,
обед,
канцелярские принадлежности.
Внимание! Коммерческое предложение: Размещаем рекламные
материалы Ваших организаций в папках участников семинара.
Контактный телефон: 8 (925) 128-7777, доб. 2060
Семинары ЗАО ЦНИИПСК им Мельникова» в 2023 году
Уникальные обучающие семинары, которые проводит ЦНИИПСК
им. Мельникова. Программа на 2023 год. Приглашаем вас принять
участие.
21 – 24 марта 2023 г.
Антенно-мачтовые сооружения из стальных конструкций.
Проектирование, изготовление, монтаж и эксплуатация.
Остаточный ресурс и усиление несущих конструкций ( смотри
изобретение " 2010136746 СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ

164.

ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ и изобретение " 1011847 "Башня "
и численное решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №
180193 ) методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"
04 – 07 апреля 2023 г.
Современные методы и технологии защиты строительных
металлоконструкций от коррозии. Контроль качества покрытий
и численное решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №
180193 ) методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста

165.

(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"
16 – 19 мая 2023 г.
ЛСТК. проектирование, изготовление и монтаж: каркасы зданий,
фасадные системы, трѐхслойные «сэндвич-панели» ( смотри
изобретение № 154506 "Противовзрывная панель") и численное
решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель №
180193 ) методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и
конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"
Организация учебного процесса: Длительность обучения – 4
дня. В четвѐртый день организуются выездные практические
занятия с посещением строительных площадок г. Москвы.
Развѐрнутые программы семинаров за месяц до проведения
представляются на сайте: http://www.stako.ru/. По окончании
обучения выдаѐтся свидетельство о прослушивании курса
лекций по теме семинара.
Семинары проводятся по адресу: г. Москва, ул. Архитектора
Власова, дом 49.

166.

Регистрация на семинар: письмо-заявка (с указанием контактного
лица и списка участников ФИО+должность) от руководителя
организации на e-mail: [email protected]
Контактные телефоны: 8 (499) 128-7777, 8 (925) 200-89-83.
Стоимость обучения: Стоимость участия в 4-х дневном
семинаре – 50 700 руб, включая НДС. В стоимость включены:
учебно-методические материалы, кофе-брейк, обед,
канцелярские принадлежности.
https://disk.yandex.ru/d/K64mBVJ2QSp4Pg
Vosstanovlenii razrushennikh mostov opor bezkranovim sposobom izobretenie 180193 385 s
https://ppt-online.org/1234648
Vosstanovlenii razrushennikh mostov opor
bezkranovim sposobom izobretenie 180193 385 s
https://studylib.ru/download/6358288#captcha_failed
https://mega.nz/file/LaYFHQpT#apibhTcRk0qgc3ewpeNeAqrzOD0iPK3d
C4v4D-7qBTo
https://mega.nz/file/SOBGAQzb#fTNzR33noY7UcRZIDzUpRFP8zUQE7qSsGodsjAtJIo
Прилагаю ответ Минобороны РФ
Ответ Минобороны номер 160/24/5004 от 4 августа 2022 на УР 66003 от 29.07.2-22 исп Смирнов В.В. е 8-495-693-07-40 хороший,
а пинок в спину нашим братьям Русской армии печальный
МАЖИЕВУ Х.Н.от МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г. Москва, 119160
4_ августа 20 22г. № 160/24/5004
^
На № УР -66003 от29.07.2022
Уважаемый Хасан Нажоевич!

167.

Ваше обращение от 25 июля 2022 года зарегистрированное за №
П-144263 в Минобороны России рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 была представлена
позиция Минобороны России по результатам анализа и проработки
представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых
подходов к предлагаемым научным разработкам в интересах
обороноспособности страны, полагается целесообразным провести
совещание на базе федерального государственного бюджетного
учреждения «Научно-исследовательский испытательный центр»
Министерства обороны Российской Федерации (г. Москва, ул.
Елисейская, 7) или наладить более тесное взаимодействие.
Прошу Вас проинформировать о своих намерениях.
С уважением,
начальник Главного управления Железнодорожных войск
Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-07-40
https://vk.com/wall375418020
https://ens.mil.ru/science/SRI/information.htm?id=12430@morfOrgScien
ce
scan ответ https://ppt-online.org/1234975
начальник Главного управления Железнодорожных войск
Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-07-40
Контакты
Адрес
Телефон
Факс
E-mail
129344, г.Москва, ул.Енисейская д.7 стр.1
+7 (499) 180-11-40
+7 (499) 189-14-24
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-4470,
(911) 175-84-65, (921) 962-67-78
СБЕР 2202 2006 4085 5233
Счет получателя СБЕР №
40817810455030402987
https://vk.com/wall375418020
https://ens.mil.ru/science/SRI/information.htm?id=12430@morfOrgScie
nce https://disk.yandex.ru/d/bg0VQEVnPNN7kQ
sborno razbornie mosti uprugoplasticheskim kompensatorom sdvigovoy jestkostyu 238 str
https://ppt-online.org/1234998
sborno razbornie mosti uprugoplasticheskim
kompensatorom sdvigovoy jestkostyu 238 str

168.

https://studylib.ru/doc/6358345/sbornorazbornie-mosti-uprugoplasticheskimkompensatorom-...
https://mega.nz/file/nLZhXKYZ#jBV1bc2dFArfGpP2
tBSBZ_ejrq-4N8FWfZP_x6WjLyg
https://mega.nz/file/OHJUBShC#u8I6rZ9RXdroY3N
HG-xZm3I3xjTwilDTwchJ_8K3q3s
Доклад Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИИН :
2014000780, ОГРН: 1022000000824 Мажиева Хасан Нажоевича для 13-го
Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, съезда
который состоится с 21 по 26 августа 2023 года в Политехническом университете ул. Политехническая дом
29 в г. Ленинграде
[email protected] https://ruscongrmech2023.ru/ и для конференции
«Дорожное строительство в России: мосты и искусственные
сооружения», которая состоится 17 августа 2022 года (среду) в Москве
в отеле Азимут, Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 76651-65; +7 (926) 061-33-60; +7 (926) 550-63-71 [email protected] [email protected]
https://2022bridges.innodor.ru/contacts/ https://2022bridges.innodor.ru/ [email protected] Учредитель: АО
«Издательство Дороги»
И для ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ РОССИЙСКОГО
СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСа которая пройдет с 07.09.2022г. по
11.09.2022г. в гостинице Парк ИНН Прибалтийская в Санкт-Петербург, Конференц
центр «PARK INN Рэдиссон Прибалтийская». ул. Кораблестроителей, д. 14 Дата 09
сентября 2022
ВСЕРОССИЙСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
«РОССИЙСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ
КОМПЛЕКС:
ПОВСЕДНЕВНАЯ ПРАКТИКА И
ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО»
в рамках Форума «Устойчивое развитие
https://rskconf.ru тел.: +7 (921) 849-35-92, (812) 251-31-01 email: [email protected], [email protected] Соловьев Алексей, Синцова Ольга
https://rskconf.ru/contacts/

169.

https://gpn.spbstu.ru/news/v_2023_godu_v_spbpu_proydet_krupneyshiy_v_rossii_
sezd_po_teoreticheskoy_i_prikladnoy_mehanike/
Тезисы: « Численное решение задач применения быстро
собираемых железнодорожных мостов из стальных
конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой
установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов ( патент на полезную модель
№ 180193 ) методом оптимизации и идентификации
статических задач теории устойчивости надвижного
армейского моста (жесткостью) при действии
проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD
п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с
учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных демпфирующих
упруго пластичный компенсаторов, гасителей сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD (
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборноразборного быстрособираемого армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного

170.

моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» №
2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022, «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение трубопроводов» №
2018105803 от 19.02.2018 и на основании изобретений проф
.дтн А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 858604, 154506, с контролируемым
натяжением для сейсмоопасных районов РФ, согласно СП
16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) и
изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627,
2247278, 2357146, 2403488, 2076985, № 4,094,111 US,
TW201400676 Restraint Anti-wind and anti-seismic friction damping
device, №165076 RU E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая",
опубликовано:10.10.2016. Бюл. № 28, № 2010136746 E04 C2/00
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" опубликовано 20.01.2013
соответствует требования нормативных документов ДЛЯ
ПРИМЕНЕНИЯ В СЕЙСМООПАСНЫХ РАЙОНАХ НА
ТЕРРИТОРИИ Киевской Руси LPI Bistrosobiraemie
jeleznodorojnie sborno razbornie armeyskie
nadvijnie mosti 615 str
https://studylib.ru/doc/6358241/lpi-bistrosobiraemie-jeleznodorojniesborno-razbornie-arm...

171.

https://disk.yandex.ru/d/PZ1aSl6fmgoG-w
https://studylib.ru/doc/6358242/bistrosobiraemie-sborno-razborniemosti-615-str
https://mega.nz/file/Ce5VHBpK#urg2bgzamT3Ph8onfZwz1xKiK1UZie
KgKQeZJbdxHjY
https://mega.nz/file/nXIzVQgD#uz3AAFVBC-Sxh1Xim0grAAHpqx8ws3qz__iz64muKQ
Minstroy otpiski sborno razbornie mosti 474 str
https://ppt-online.org/1234049
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (996)
798-26-54, (921) 962-67-78. Счет получателя
№
40817810455030402987, карта СБЕР 2202 2006 4085 5233
Mintrans [email protected] Zkllychenie
bezkranovaya ustanovka opor 1 str
https://ppt-online.org/1232171
Tixonov sertifikat GASU bistrovozvodimiy sborno
razborniy jeleznodorozhniy 6 str
https://ppt-online.org/1230258
http://www.ooc.su/gb
https://studylib.ru/doc/6357773/tixonov-sertifikatgasu-bistrovozvodimiy-sborno-razborniy...
LISI Bistrovozvodimiy sborno-razborniy
bistrosobiraemiy armeyskie jeleznodorojnie mosti
perepravi 30 str https://studylib.ru/doc/6357576/lisi-bistrovozvodimiy-sborno-razborniybistrosobiraemiy-...

172.

https://pdsnpsr.ru/articles/11723-o-voennykhdejstviyakh-na-ukraine_24022022
https://mega.nz/file/DDgWXD7a#XxUyDUuLXho56FkB7rBlZyJaKz-ldG1-2bo5_n7COpY
https://mega.nz/file/uDAQ1RAQ#4IFdpAl4Yh98o66aTOXkwjUnGCCtboLO_2pM8eFrvr4
https://mega.nz/file/XP4QxCDC#ao15F6m5MjJNr91nN0Gf_LRmjM-W7FI6XQ1olXp1be4
https://mega.nz/file/zDgHhDqI#PP481T2RhaskeCBeN5Cod2MjQQJtwZHqy90P2j_oKNM
https://mega.nz/file/uCJUhCzB#Xy9YoMV0WtNcaNiJTUfa9TT2tV-xdZWQe5eb2kzkxMo
https://mega.nz/file/nXIzVQgD#uz3AAFVBC-Sxh1X-im0grAAHpqx8ws3qz__iz64muKQ
https://mega.nz/file/Ta4F2LpB#Xh0K3CgSoH-VT84Lx_MSAaVfP2OGJIkv2RbEjhix6gs
https://mega.nz/file/zSZGjaAC#A_dGM0iBRYlXsB8fmVF2lMMrQNdzoDsw4s-9UvyTp5k
https://mega.nz/file/7P4TXCJA#dtShh0OeCi6HtA2mEVs3cFJOPoBwErkaS4qCGITP-5o
https://mega.nz/file/HPAmXYaJ#VtKPzoweELnRnt85tMK2tcI_9Y3JywDvr1-_OafO_tI
https://mega.nz/file/XWgB1L4D#8wMQDEswqv4rJGSTwZ7-KSMxyWtNjfbLpNt_TpUI9GA
https://mega.nz/file/WWRBXRKa#WNBIFiTYZUpzlfqiNVLGH0bTMDh2BH7ObLySaRwI9Xo
https://mega.nz/file/LDxz2CAA#I8AjNinQBmTQRQIBdXbv_cXv3gT6hfIeo2s2mWRIM8w
https://mega.nz/file/CfZQQRTb#FtCWi8D5aaZp09wmlbVNOGWJ1HFkig6cq5lQtJ0Yy4E

173.

174.

175.

176.

177.

178.

179.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

194.

195.

196.

Стальные конструкции покрытий производственных зданий из
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
пролетом 18, 24 и 30 метров с уклоном кровли 10 % Выпуск 1
чертежи КМ серия 1.460.3-23.98 Утверждены Управлением
научно-технической политики и проектно-изыскательских работ
Госстроя РФ письмом от 12.10.2000 № 5-11/94
Типовые конструкции, изделия и узлы зданий и сооружений
Серия 1.460.3 – 23/98. Стальные конструкции покрытий
производственных зданий из замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения пролетом 18, 24 и 30 м с уклоном кровли
10% . Выпуск 1.

197.

198.

199.

200.

201.

202.

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью

203.

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И
ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами,
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

204.

Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской
общественной организации ветеранов "Профсоюз Ветеранов
Боевых Действий" (ПВБД СПб )
Армейский Вестник "КрестьянИнформАгентство" и редакция
газеты "Земля РОССИИ" РФ № 50
Доклад : ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с

205.

применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами,
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.
Доклад Президента организации «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ Мажиева Х Н ИНН2014000780 ОГРН
1022000000824 [email protected] (994) 434-44-70,
(996) 698-26-54

206.

Рассмотрены перспективы применения быстровозводимых мостов и
переправ. Предложено создать научно-исследовательскую лабораторию по
изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ на базе
учреждения образования организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ.
Определены основные направления деятельности предлагаемой лаборатории.
Представлены решенные научно-практические задачи по
совершенствованию и модернизации сборно-разборных мостовых
конструкций. Оценены возможности подготовки специалистов.
Введение. Мосты и переправы во все периоды истории человечества играли
крупную и часто решающую роль в развитии транспортной
инфраструктуры страны. При этом характер переправоч но-мостовых
средств, а также условий и способов их использования, естественно,
изменялись в соответствии с развитием экономики и производительных сил
человеческого общества.
В современных условиях возникновения локальных конфликтов,
террористических угроз при ежегодно возникающих чрезвычайных
ситуациях (наводнения, пожары, землетрясения, промышленные и
транспортные аварии и т. д.) особое внимание необходимо обратить на
развитие быстровозводимых мостов и переправ. Это единственный
возможный способ открытия сквозного движения в короткое время на
барьерном участке транспортной сети в случае его разрушения или
временного строительства нового мостового перехода.
Направления научных исследований.
Для продуктивной работы в области применения быстровозводимых
мостов и переправ необходимо объединить опытных ученых, имеющих свои
научные школы по проведению фундаментальных исследований, инженеров-

207.

мостовиков с опытом проектирования и строительства искусственных
сооружений, материальную базу. Назрела необходимость создания научноисследовательской лаборатории по изучению и проектированию
быстровозводимых мостов и переправ на базе учреждения образования
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Основные направления деятельности предлагаемой лаборатории:
- исследование требований к временному строительству мостовых
переходов;
- геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети,
проектирование искусственных сооружений с использованием
разработанных методик и новых информационных технологий;
- применение современных табельных инвентарных конструкций
временных мостов и переправ;
- обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и
тактические задачи в интересах развития и безопасной эксплуатации
транспортной инфраструктуры Республики Беларусь;
Исследование требований к временному строительству мостовых
переходов. К временным мостам и переправам предъявляются
соответствующие требования, которые излагаются в руководящих и
нормативных документах.
К временному строительству мостового перехода должны быть
определены следующие требования:
- оперативно-тактические;
- технические;
- нормативные.
Оперативно тактические требования определяют:
- сроки открытия движения через водные преграды;
- пропускную способность, масса транспорта;
- сроки службы временных мостовых переходов;
- обеспечение живучести мостовых переходов;
- сроки замены вышедших из строя сооружений.
Технические требования определяют:
- вид и способ временного строительства мостового перехода, его этапы;

208.

- вид тяги и длину поезда, вес автомобильной и гусеничной техники;
- подмостовой габарит, обеспечение судоходства;
- обеспечение пропуска высоких вод и ледоходов;
- ширину колеи, проезжей части;
- скорость движения по мостам.
Нормативные требования определяют:
- конструктивные характеристики восстанавливаемых сооружений
(расположение в плане и профиле, допускаемые уклоны, основные требования
к конструкции и конструированию, указания по расчету, деформативные
характеристики конструкций, расчетные характеристики материалов);
- технологию сооружения элементов мостов и переправ.
Существующие строительные нормы и правила, инструкции, технические
условия по проектированию не в полной мере отражают всю необходимую
информацию, учитывающую особенности временного строительства
быстровозводимых мостов и переправ. Необходимо учесть требования к
современным нагрузкам, условия применения временного строительства,
организации на которых будут возложены задачи, переработать документы
и принять их к руководству. Данная работа уже проводится, но с учетом
ограничения распространения информации в открытой печати, не может
быть изложена в полном объеме.
Геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети,
проектирование искусственных сооружений с использованием разработанных методик и новых информационных технологий.
При проведении геодезических исследований барьерных участков на
транспортной сети было выяснено, что в связи с климатическими
изменениями произошли естественные изменения в районе мостовых
переходов. Русла рек обмелели, появились заболоченности, существенно
поменялась высота берегов и т. д. Имеются расхождения с существующими
данными проводимой ранее технической разведкой. Уже сегодня необходимо
приступать к геодезическому исследованию, начиная с наиболее важных
мостовых переходов. Эти данные должны использоваться для составления
более обоснованных проектных соображений с учетом применения новых
сборно-разборных мостовых конструкций.

209.

При строительстве и восстановлении искусственных сооружений на
железных и автомобильных дорогах широко используются неоднородные
слоистые, в том числе трехслойные, элементы конструкций. Эти
конструкции изготавливают из различных материалов, среди которых в
настоящее время широко распространено применение полимерных,
композиционных, функционально-градиентных материалов, ауксетиков и т.
д. Вопросам расчета напряженно-деформированного состояния слоистых
стержней, пластин и оболочек уделяется большое внимание, так как во
многих случаях эти конструкции являются элементами сложных и
ответственных сооружений.
На практике приходится сталкиваться со случаями, когда конструкция не
полностью опирается на основание. Причиной появления зазора между
конструкцией и основанием могут быть как техногенные условия в зоне
строительства, так и природные условия. Это приводит к изменению
расчетной схемы и напряженно-деформированного состояния
рассматриваемого элемента, что в ряде случаев может привести к его
преждевременному разрушению.
Разработаны электронные модели, включающие компьютерные
программы, написанные в программной среде SCAD для численного анализа
напряженно-деформированного состояния слоистых конструкций. Эти
программы позволяют определять перемещения, деформации и напряжения в
трехслойных конструкциях с различными геометрическими и механическими
характеристиками слоев, жестком и шарнирном закреплении или без него,
наличии и отсутствии диафрагм на торцах, при различных видах нагрузок,
жесткости упругого основания, размерах участков опирания и оценивать

210.

прочность и жесткость конструкций .
Разработанные методики и компьютерные программы могут
использоваться в проектных организациях строительного и
машиностроительного профиля при расчетах сборно-разборных настилов,
SIP-панелей при возведении жилых зданий и хозяйственных ангаров, панелей
из пенометаллов для строительства бронемашин и авиастроения, мостовых
конструкций.
BIM-технологии в проектировании и строительстве мостов с каждым
годом используются всѐ более широко. Как правило, это типовые мосты
(они составляют около 90 % от всех мостов); на стадии планирования
созданы необходимые функции управления персоналом. На стадии
проектирования проводится построение моделей и визуализация, анализ
проектирования и детализация); на стадии строительства - расчет и
изготовление конструкций).
Применение полученных собственных научных разработок, новых
программных комплексов, позволит существенно ускорить работу
инженеров при создании и совершенствовании мостовых конструкций.
Применение современных табельных инвентарных конструкций временных
мостов и переправ.
Российская Федерация является современным независимым
демократическим государством, способным защитить свой народ и
территориальную целостность в случае возникновения агрессии. Анализ
современных конфликтов показал, что в первую очередь противник будет
уничтожать транспортные коммуникации.
Наиболее сложным и трудоемким видом работ является восстановление
мостов через широкие и глубокие реки. Расчетное время восстановления
движения через водные преграды по железной дороге не должно превышать
3-4 суток. Силы и средства Министерства транспорта и коммуникаций не
имеют возможностей по восстановлению объектов в установленные сроки.
Поэтому многократно возрастает роль транспортных войск при
выполнении задач восстановления инфраструктуры транспорта с
использованием инвентарного имущества: наплавных железнодорожных
мостов (НЖМ-56), рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500), сборно-разборных
пролетных строений (СРП), других материалов и конструкций.
Один из недостатков рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500) и сборноразборных пролетных строений (СРП) - отсутствие инвентарного
автодорожного проезда под совмещенную езду железнодорожного и
автомобильного транспорта. Эта проблема не дает эксплуатировать
восстановленные железнодорожные мосты с помощью вышеуказанных
конструкций для одновременного пропуска автомобилей и поездов. При
строительстве двух мостов многократно увеличиваются затраты во
времени и ресурсах.
С целью экономии денежных средств, необходимых для закупки новых

211.

дорогостоящих быстро- возводимых мостов, была проведена научная
работа в области прикладных исследований, с целью создания новых
дорожно-мостовых инвентарных конструкций для пропуска по
железнодорожному временному мосту и РЭМ-500 автомобильной и
гусеничной техники.
Для приспособления верхнего строения пути пролетных строений при
необходимости пропуска по железнодорожному мосту автомобильной и
гусеничной техники была рассчитана и спроектирована новая конструкция
сборно-разборного автодорожного настила . По результатам исследования
получены патенты на изобретение № 19687 «Сборно -разборный дорожный
настил» и полезную модель № 10312 «Сборно-разборный автодорожный
настил» .
Быстровозводимые инвентарные мостовые конструкции: металлическая
сборно-разборная эстакада РЭМ-500; наплавной железнодорожный мост
НЖМ-56; инвентарное мостовое имущество ИМИ-60; рамно-винтовые
опоры (РВО); сборно-разборные пролетные строения (СРП) и другие
несмотря на большой срок эксплуатации и хранения предоставляют собой
самое эффективное средство для скоростного восстановления мостовых
переходов.
Новые дорогостоящие быстровозводимые мосты и переправы могут
позволить себе организации, обладающие достаточно большими
финансовыми возможностями. Существующие сборно-разборные мосты не

212.

стоит списывать раньше времени. Благодаря научному обоснованию,
проведенной модернизации и испытаниям, конструкции временных мостов
прослужат еще долгие годы. За это время будут изучены все слабые и
сильные стороны новых быстровозводимых мостов, сделаны правильные
выводы при их разработке, изготовлению или закупки.
Обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и
тактические задачи в интересах развития и безопасной эксплуатации
транспортной инфраструктуры Киевской Руси
Выводы. Перспективы применения быстровозво- димых мостов и переправ
очевидны. Не имея хорошей методической, научной, технической и
практической базы, задачи по быстрому временному восстановлению
Приведена краткая характеристика быстровозводимых мостов,
временных мостовых сооружений и обоснована необходимость их
применения в экстремальных условиях (стихийных бедствиях, техногенных
катастрофах и т. п.). Представлен анализ современных сборно-разборных
конструкций мостов и переправ.
Мостовой переход (мост) является сложным инженерным сооружением,
состоящим из отдельных объектов (опор, пролетных строений, эстакад,
подходных насыпей и т. д.), капитальный ремонт или новое строительство
которых требует значительного времени, что определено требованиями
безопасности к данного вида коммуникациям. Необходимо отметить, что
«фактор времени» строительства мостового перехода может быть
приоритетным, особенно при ликвидации последствий чрезвычайных
ситуаций (наводнений, природных и техногенных катастроф и т. п.), когда
происходит его разрушение и необходимо в кратчайшие сроки восстановить
его или построить новое сооружение, а также оказать помощь
пострадавшим районам, количество которых в результате паводков и
стихийных бедствий постоянно увеличивается.
Киевская Русь имеет значительные водные ресурсы, разнообразие рельефов
местности, поэтому подвержена опасным стихийным гидрологическим
явлениям: паводкам, половодьям, наводнениям, заторам во время ледохода.
Наводнения наблюдаются каждый год на территории страны и занимают
первое место в ряду стихийных бедствий по повторяемости и площади
распространения. В многоводные годы водность рек может увеличиваться
на 30 %. Половодье на юго-западе Киевской Руси начинается в первой
половине марта, на юго-востоке - в конце марта - начале апреля и
продолжается от 30 до 120 дней. На крупных реках половодье может
затягиваться до 2-2,5 месяцев. При этом подъем воды в белорусских реках

213.

всегда идет более быстрыми темпами, чем ее спад и продолжается в
среднем 14-20 суток, а спад - около 30-40 суток. Особенно затягивается
спад в центральной части Полесья - до конца мая - начала июня, постепенно
переходя в летние паводки. Так, весной 2018 года на Киевской Руси
зафиксированы сильные паводки во многих областях страны.
Причиной данных природных катаклизмов стало глобальное потепление на
планете. При этом следует учитывать, можно сказать, «возрастные
проблемы» мостов, построенных в ХХ веке и не рассчитанных на
современные условия их эксплуатации при изменившимся температурном
режиме, который отличает резкий перепад, например с 16 до 31 °С. Так,
максимальный вес большегрузного автомобиля в конце ХХ века составлял 18
т, а современный автопоезд весит 60 т, и к этому обстоятельству
необходимо добавить поток легковых автомобилей, количество которых
выросло в сотни раз за истекший период и, как следствие, оказало
значительное влияние на долговечность конструкций мостов, многие из
которых находятся в аварийном состоянии, что подтверждается
последствиями, чрезвычайной ситуации, когда полотно проезжей части
просело примерно на полметра по всей его ширине и на стыке образовался
поперечный разлом шириной 5 см.
Таким образом, как показала практика, визуальные обследования являются
непременным условием выполнения работ по обследованию и испытанию
мостов, что позволяет фиксировать видимые разрывы отдельных
элементов конструкции, различные дефекты поверхностного слоя
вследствие влияния коррозионных процессов или механических статических и
динамических нагрузок. Натурные обследования железобетонных мостов и
анализ технической литературы также показали, что уже на стадии
строительства в них могут появляться трещины различного вида, через
которые в полотно поступают пыль, реагенты против скольжения и
обледенения, смазочные материалы и топливо от транспортных средств,
способствуя тем самым разрушению конструкции. Продольные трещины
образуются от непрочности дорожной конструкции из-за недостаточного
уплотнения или осадки дорожного полотна. Мелкие сетки трещин
образуются вследствие высокой влажности грунта и недостаточной
прочности основания. Помимо этого, после 10-11 лет эксплуатации площадь
сеток трещин резко увеличивается, а через 15 лет становится почти
сплошным покрытием. Все это приводит к сезонным изменениям
транспортных связей и сводится к замене не только транспортных средств,
но и видов транспорта, а также маршрутов его следования, создавая тем
самым неудобства для населения. Отличительной особенностью
функционирования транспортных связей в таких условиях является
неравномерность интенсивности грузоперевозок. При этом, естественно,
повышается значение транспортных коммуникаций, особенно мостов,

214.

являющихся иногда единственным средством обеспечения
жизнедеятельности населенных пунктов, в которых в результате
наводнения и отсутствия транспортных связей появляется возможность
заражения и загрязнения местности, заболачивания территории, что ведет
к увеличению заболеваемости. Наводнение влияет на снабжение
продовольствием и состояние жилья и тем самым отрицательно
сказывается на здоровье населения. С другой стороны, неотложная помощь
населению пострадавших районов способствует улучшению санитар но гигиенических условий и снабжения продовольствием.
Таким образом, мост как инженерное сооружение, независимо от
конструкции, требует постоянно мониторинга и в случае необходимости его
восстановления или строительства нового. Поэтому применение быстровозводимых мостов и переправ является актуальным направлением
исследований.
Анализ показал, что при сохранении опор возможно использование как
временных, так и капитальных металлических и железобетонных пролетных
строений, которые являются надежным способом восстановления
транспортного сообщения.
Однако для монтажа практически всех без исключения существующих
временных сооружений применяется тяжелая техника, что требует
дополнительное время на ее доставку.
Более подробно : Перспективы применения
быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не
имея хорошей методической, научной, технической и
практической базы, задачи по быстрому временному
восстановлению мостовых переходов будут
невосполнимы. Это приведет к непредсказуемым
потерям. Белорусский государственный
университет транспорта . г.Гомель А.А.Поддубный ,
А.В.Яровая
https://bsut.by/images/BottomMenuFiles/GazetyIJurnaly/v
estnik/2017/1_2017/5novye/poddupny.pdf
http://elib.bsut.by/bitstream/handle/123456789/872/Поддуб
ный%20А.%20А.%20Мониторинг%20применения%20б
ыстровозводимых%20мостов%20и%20переправ%20в

215.

%20Республике%20Беларусь.pdf?sequence=1&isAllowed
=y https://ppt-online.org/1220966
https://vk.com/wall375418020_1669
https://elibrary.ru/item.asp?id=30123630
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovaniekonstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrov-sistemynesushchikh-elementov
NET razvitiya friktsionno-podvijnix sdvigovix
kompensatorov obespecheniya seysmostoykosti
TAYPAN-UZDIN 426 str
https://studylib.ru/doc/6353283/net-razvitiya-friktsionnopodvijnix-sdvigovix-kompensator...
https://vk.com/wall441435402_1959
https://vk.com/wall375418020
NET razvitiya friktsionno-podvijnix sdvigovix kompensatorov
Список литературы 1
1 Поддубный, А. А. Теоретическое и экспериментальное определение
перемещений трехслойной балки при неполном контакте с упругим
основанием / А. А. Поддубный, А. В. Яровая // Мир транспорта и
технологических машин. - 2015. - № 3 (50). - С. 256-262.
2 Яровая, А. В. Деформирование упругой трехслойной балки, частично
опертой на упругое основание, под действием равномерно распределенной
нагрузки / А. В. Яровая, А. А. Поддубный // Теоретическая и прикладная
механика. - 2016. - № 31. - С. 242-246.
3 Напряженно-деформированное состояние трехслойной балки, частично
опертой на упругое основание: регистрационное свидетельство №
5301403768 от 03 марта 2014 г. / А. В. Яровая, А. А. Поддубный /
Государственный регистр информационных ресурсов НИРУП ИППС. - 2014.
4 Напряженно-деформированное состояние трехслойной пластины,
частично опертой на упругое основание, при цилиндрическом изгибе:
регистрационное свидетельство № 5301403769 от 03 марта 2014 г / А. В.
Яровая, А. А. Поддубный / Государственный регистр информационных
ресурсов НИРУП ИППС. - 2014.
5 Сборно-разборный дорожный настил : пат. BY 19687 / А. В. Яровая, А. А.
Поддубный. - Опубл. 30.12.2015.

216.

6 Сборно-разборный автодорожный настил: полез. модель BY 10312 / А. В.
Яровая, А. А. Поддубный. - Опубл. 30.10.2014.
7 Опорная часть моста: полез. модель u 20160085 / С. И. Новиков, А. В.
Яровая, А. А. Поддубный [и др.]. - Регистр. № 11366 - 01.02.2017.
Список литературы 2
1 Поддубный, А. А. Перспективы применения быстро- возводимых мостов /
А. А. Поддубный, А. В. Яровая // Вестник БелГУТа: Наука и транспорт. 2017. - № 1(34). - С. 83-86.
2 Сборно-разборный дорожный настил : пат. BY 19687 / А. В. Яровая, А. А.
Поддубный. - Опубл. 30.12.2015.
3 Сборно-разборный автодорожный настил : полез. модель BY 10312 / А.
В. Яровая, А. А. Поддубный. - Опубл. 30.10.2014.
4 Опорная часть моста : полез. модель u 20160085 / С. И. Новиков, А. В.
Яровая, А. А. Поддубный [и др.]. - Регистр. № 11366 - 01.02.2017.
5 Амиров, Т. Ж. Трещины на асфальтобетонных покрытиях: причины
образования и отрицательные последствия / Т. Ж. Амиров, О. З. Зафаров, Ж.
М. Юсупов // Молодой ученый. - 2016. - № 6. - С. 74-75.
МОНИТОРИНГ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ
В РЕСПУБЛИКЕ БЕЛАРУСЬ
Перспективы применения быстровозводимых мостов
и переправ очевидны. Не имея хорошей методической,
научной, технической и практической базы, задачи по
быстрому временному восстановлению мостовых
переходов будут невосполнимы. Это приведет к
непредсказуемым потерям. Белорусский
государственный университет транспорта .
г.Гомель А.А.Поддубный , А.В.Яровая
https://bsut.by/images/BottomMenuFiles/GazetyIJurnaly/v
estnik/2017/1_2017/5novye/poddupny.pdf
http://elib.bsut.by/bitstream/handle/123456789/872/Поддуб
ный%20А.%20А.%20Мониторинг%20применения%20б
ыстровозводимых%20мостов%20и%20переправ%20в
%20Республике%20Беларусь.pdf?sequence=1&isAllowed
=y https://ppt-online.org/1220966
https://vk.com/wall375418020_1669

217.

https://elibrary.ru/item.asp?id=30123630
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovaniekonstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrov-sistemynesushchikh-elementov
NET razvitiya friktsionno-podvijnix sdvigovix
kompensatorov obespecheniya seysmostoykosti
TAYPAN-UZDIN 426 str
https://studylib.ru/doc/6353283/net-razvitiya-friktsionnopodvijnix-sdvigovix-kompensator...
https://vk.com/wall441435402_1959
https://vk.com/wall375418020
NET razvitiya friktsionno-podvijnix sdvigovix kompensatorov
Поддубный А. А. Мониторинг применения
быстровозводимых мостов и переправ в
Республике Беларусь (1)
ISSN 2227-1120. Вестник Белорусского
государственного университета транспорта: Наука и
транспорт. 2018. № 1 (36)
УДК 539.3
А. А. ПОДДУБНЫЙ, кандидат физико-математических
наук, А. В. ЯРОВАЯ, доктор физико-математических
наук, Белорусский государственный университет
транспорта, г. Гомель
МОНИТОРИНГ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ
В РЕСПУБЛИКЕ БЕЛАРУСЬ
Приведена краткая характеристика быстровозводимых
мостов, временных мостовых сооружений и обоснована
необходи-

218.

мость их применения в экстремальных условиях
(стихийных бедствиях, техногенных катастрофах и т. п.).
Представлен анализ
современных сборно-разборных конструкций мостов и
переправ.
остовой переход (мост) является сложным
инженерным сооружением, состоящим из отдельных объектов (опор, пролетных строений, эстакад,
подходных насыпей и т. д.), капитальный ремонт или
новое строительство которых требует значительного
времени, что определено требованиями безопасности к
данного вида коммуникациям. Необходимо отметить,
что «фактор времени» строительства мостового перехода может быть приоритетным, особенно при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций (наводнений,
природных и техногенных катастроф и т. п.), когда происходит его разрушение и необходимо в кратчайшие
сроки восстановить его или построить новое сооружение, а также оказать помощь пострадавшим районам,
количество которых в результате паводков и стихийных
бедствий постоянно увеличивается.
Республика Беларусь имеет значительные водные
ресурсы, разнообразие рельефов местности, поэтому
подвержена опасным стихийным гидрологическим явлениям: паводкам, половодьям, наводнениям, заторам
во время ледохода. Наводнения наблюдаются каждый
год на территории страны и занимают первое место в
ряду стихийных бедствий по повторяемости и площади
распространения. В многоводные годы водность рек
может увеличиваться на 30 %. Половодье на юго-западе
Республики Беларусь начинается в первой половине
марта, на юго-востоке – в конце марта – начале апреля и
продолжается от 30 до 120 дней. На крупных реках половодье может затягиваться до 2–2,5 месяцев. При этом
подъем воды в белорусских реках всегда идет более

219.

быстрыми темпами, чем ее спад и продолжается в среднем 14–20 суток, а спад – около 30–40 суток. Особенно
затягивается спад в центральной части Полесья – до
конца мая – начала июня, постепенно переходя в летние
паводки. Так, весной 2018 года на территории Беларуси
зафиксированы сильные паводки во многих областях
страны. При этом особенно выделяются пять районов
Гомельской области (Петриковский, Мозырский, Житковичский, Ветковский и Гомельский), в Минской области отмечено более полусотни подтоплений, а в
Столбцовском районе выход воды из некоторых рек
превысил 15 м. Помимо этого в Гродненской области
смыло мост через реку Неман и паводок разрушил
большую часть 70-метровой переправы. В результате
внезапного ледохода практически уничтожен деревянный мост, соединявший прибрежную д. Корытница с
районным центром.
Причиной данных природных катаклизмов стало
глобальное потепление на планете. При этом следует
учитывать, можно сказать, «возрастные проблемы» мостов, построенных в ХХ веке и не рассчитанных на современные условия их эксплуатации при изменившимся температурном режиме, который отличает резкий перепад, например с 16 до 31 ºС. Так, максимальный вес большегрузного автомобиля в конце ХХ века
составлял 18 т, а современный автопоезд весит 60 т, и к
этому обстоятельству необходимо добавить поток легковых автомобилей, количество которых выросло в
сотни раз за истекший период и, как следствие, оказало
значительное влияние на долговечность конструкций
мостов, многие из которых находятся в аварийном состоянии, что подтверждается последствиями Житковичской чрезвычайной ситуации, когда полотно проезжей
части просело примерно на полметра по всей его ширине и на стыке образовался поперечный разлом шири-

220.

ной 5 см. Данный случай не единственный, таких
типовых мостов, построенных в 1980-е годы, в стране
пять, из них два находятся в Гомельской области, два –
в Могилевской и один – в Витебской. При этом в Гомельской области они наиболее длинные и, как оказалось, наиболее проблемные (рисунок 1).
а)
б)
Рисунок 1 – Повреждение железобетонного коробчатого
пролетного строения автодорожного моста через реку
Припять между г. п. Житковичи и Туров:
а – трещина (вид снаружи); б – трещина (внутри моста)
М
131
Как видно из рисунка 1, на мосту имеются трещины, которые являются признаками разрушения опорной
поверхности под двумя крайними пролетными строениями. Отличительной особенностью конструкции мостов
этого типа является армирующая функция натягивающих стальных тросов внутри бетонного основания. Однако, как выяснилось сегодня, полости, в которых
находились тросы и натягивающие их элементы, не были заполнены бетоном, что привело к попаданию туда
влаги и, как следствие, вызвало коррозию металла. Мониторинг показал, что в контрольных зонах повреждены от 30 до 40 % тросов. Помимо этого выявлены
наиболее часто встречающиеся дефекты железобетонных мостов, проявляющиеся в виде трещин (таблица 1).
Таблица 1 – Краткая характеристика видов трещин
Виды
трещин
Причина
появления

221.

Опасность
проявления
Вертикальные
(температурные)
Заклинивание подвижных опорных
частей
Ослабление соединения опорной
части и пролетного строения
Вертикальные
силовые в растянутых зонах
Образование растянутых и изгибаемых
элементов в обычной арматуре
Ржавление рабочей арматуры (более 0,2 мм в агрессивной среде и более 0,3 мм в неагрессивной)
Усадочные
Недостаточный уход
за бетоном в процессе его твердения (образование мелкой
сетки с раскрытием
до 0,2 мм)
Задерживание влаги и разрушение
защитного слоя бе-

222.

тона
Наклонные
(ошибка армирования на
стадии расчета)
Образование в приопорных участках
растягивающих, усадочных и температурных напряжений
Снижение несущей способности,
недостаточная
трещиностойкость
конструкции
Продольные
между плитой и ребром
элемента
Нарушение технологии укладки и
уплотнения бетонной смеси
Нарушение целостности конструкции
Продольные в
торцах преднапряженных
элементов
Возникновение значительных местных
растягивающих напряжений в районе

223.

анкеров напрягаемой арматуры (недостаточное натяжение арматуры)
Ржавление анкеров и напрягаемой
арматуры
Продольные
вдоль арматурных пучков в преднапряженных
элементах
Образование больших сжимающих
напряжений в бетоне при натяжении
арматуры (чрезмерное натяжение арматуры из-за нарушения технологии изготовления)
Интенсивная коррозия арматуры
при раскрытии более 0,2 мм
Таким образом, как показала практика, визуальные
обследования являются непременным условием выполнения работ по обследованию и испытанию мостов, что
позволяет фиксировать видимые разрывы отдельных
элементов конструкции, различные дефекты поверхностного слоя вследствие влияния коррозионных процессов или механических статических и динамических
нагрузок. Натурные обследования железобетонных мо-

224.

стов и анализ технической литературы также показали,
что уже на стадии строительства в них могут появляться трещины различного вида, через которые в полотно
поступают пыль, реагенты против скольжения и обледенения, смазочные материалы и топливо от транспортных средств, способствуя тем самым разрушению
конструкции. Продольные трещины образуются от непрочности дорожной конструкции из-за недостаточного уплотнения или осадки дорожного полотна. Мелкие
сетки трещин образуются вследствие высокой влажности грунта и недостаточной прочности основания. Помимо этого, после 10–11 лет эксплуатации площадь
сеток трещин резко увеличивается, а через 15 лет становится почти сплошным покрытием. Все это приводит к сезонным изменениям транспортных связей и
сводится к замене не только транспортных средств, но
и видов транспорта, а также маршрутов его следования,
создавая тем самым неудобства для населения. Отличительной особенностью функционирования транспортных
связей в таких условиях является неравномерность
интенсивности грузоперевозок. При этом, естественно,
повышается значение транспортных коммуникаций, особенно
мостов, являющихся иногда единственным средством
обеспечения жизнедеятельности населенных пунктов, в
которых в результате наводнения и отсутствия
транспортных связей появляется возможность заражения и
загрязнения местности, заболачивания территории, что ведет к
увеличению заболеваемости. Наводнение влияет на
снабжение продовольствием и состояние жилья и тем самым

225.

отрицательно сказывается на здоровье населения. С
другой стороны, неотложная помощь населению пострадавших районов способствует улучшению санитарногигиенических условий и снабжения продовольствием.
Таким образом, мост как инженерное сооружение,
независимо от конструкции, требует постоянно мониторинга и в случае необходимости его восстановления
или строительства нового. Поэтому применение быстровозводимых мостов и переправ является актуальным
направлением исследований. Рассмотрим варианты решений по временному восстановлению движения при
разрушении мостов в Республике Беларусь (таблица 2).
Анализ показал, что при сохранении опор возможно
использование как временных, так и капитальных металлических и железобетонных пролетных строений,
которые являются надежным способом восстановления
транспортного сообщения. Однако для монтажа практически всех без исключения существующих временных сооружений применяется тяжелая техника, что
требует дополнительное время на ее доставку.
В таблице 3 приведены этапы восстановления поврежденного пролетного строения железнодорожного
капитального моста в результате техногенной аварии в
районе станции Прибор Гомельской области.
132
Таблица 2 – Краткая характеристика
быстровозводимых мостов и переправ,
применяемых в Республике Беларусь
Тип быстровозводимых мостов
Место
расположения
Грузоподъемность, т
Время на возведение моста
из полного комплекта, ч

226.

Большой автодорожный разборный мост
(БАРМ)
Река Ведрич,
Речицкий район,
Гомельская область
60 24
Большой автодорожный разборный мост
(БАРМ)
Река Днепр,
Шкловский район,
Могилевская
область
60 24
Малый автодорожный разборный мост (МАРМ)
Река Друйка,
Браславский район,
Минская область
50 8
Временный наплавной автодорожный мост
Река Западная
Двина,
г. п. Бешенковичи
Минская область
60 4–6
Таблица 3 – Этапы восстановления поврежденного
пролетного строения железнодорожного
капитального моста в результате техногенной аварии в районе станции Прибор
Гомельской области с учетом скорости движения
поездов
Повреждение пролетного строения железнодорожного капитального моста
Этапы восстановления
Установка сборно-разборных

227.

металлических эстакад на
ближнем обходе (20–30 м
от оси разрушения)
Открытие движения
со скоростью 30 км/ч
Организация движения
со скоростью 58 км/ч
133
Таким образом, быстровозводимые мосты и переправы имеют, хотя и преимущественно узкоцелевое
назначение и применяются в качестве инвентарных
конструкций для возведения постоянных мостов или
пролетных строений временных мостов, но очень важное социальное значение. Помимо этого необходимо
отметить, что их отличают относительно небольшая
продолжительность строительства (весь цикл составляет несколько часов), низкая себестоимость по сравнению с аналогичным железобетонным или металическим мостом (экономия средств 20–30 %), а также
минимальные эксплуатационные затраты, связанные с
отсутствием металла и, как следствие, с отсутствием
коррозии и необходимости в текущем ремонте.
Список литературы
1 Поддубный, А. А. Перспективы применения быстровозводимых мостов / А. А. Поддубный, А. В. Яровая //
Вестник БелГУТа: Наука и транспорт. – 2017. – № 1(34).
–
С. 83–86.
2 Сборно-разборный дорожный настил : пат. BY 19687 /
А. В. Яровая, А. А. Поддубный. – Опубл. 30.12.2015.
3 Сборно-разборный автодорожный настил : полез.
модель
BY 10312 / А. В. Яровая, А. А. Поддубный__________. –
Опубл. 30.10.2014.
4 Опорная часть моста : полез. модель u 20160085 /

228.

С. И. Новиков, А. В. Яровая, А. А. Поддубный [и др.]. –
Регистр. № 11366 – 01.02.2017.
5 Амиров, Т. Ж. Трещины на асфальтобетонных покрытиях: причины образования и отрицательные
последствия /
Т. Ж. Амиров, О. З. Зафаров, Ж. М. Юсупов // Молодой
ученый. – 2016. – № 6. – С. 74–75.
Получено 26.04.2018
A. A. Poddubny, A. V. Yarovaya. Monitoring of the
application of prefabricated bridges and crossings in
Belarus.
A brief description of prefabricated bridges, temporary bridge
structures is given and the necessity of their use in extreme
conditions
(natural disasters, man-made disasters, etc.) is justified. The
analysis of modern prefabricated structures of bridges and
crossings is
presented.
Поддубный А. А. Мониторинг применения
быстровозводимых мостов и переправ в Республике Беларусь
(1)
Вестник Белорусского государственного
университета транспорта: Наука и транспорт. 2017.
№ 1 (34)
УДК 539.3
А. А. ПОДДУБНЫЙ, кандидат физико-математических
наук, А. В. ЯРОВАЯ, доктор физико-математических
наук
Белорусский государственный университет
транспорта, г. Гомель

229.

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ
БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ
Рассмотрены перспективы применения
быстровозводимых мостов и переправ. Предложено
создать научно-исследовательскую
лабораторию по изучению и проектированию
быстровозводимых мостов и переправ на базе
учреждения образования «Белорусский
государственный университет транспорта». Определены
основные направления деятельности предлагаемой
лаборатории. Представлены решенные научно-практические задачи по
совершенствованию и модернизации сборно-разборных
мостовых конструкций. Оценены возможности подготовки
специалистов.
ведение. Мосты и переправы во все периоды
истории человечества играли крупную и часто
решающую роль в развитии транспортной инфраструктуры страны. При этом характер переправочно-мостовых средств, а также условий и способов их
использования, естественно, изменялись в соответствии
с развитием экономики и производительных сил человеческого общества.
В современных условиях возникновения локальных
конфликтов, террористических угроз при ежегодно
возникающих чрезвычайных ситуациях (наводнения,
пожары, землетрясения, промышленные и транспортные аварии и т. д.) особое внимание необходимо обратить на развитие быстровозводимых мостов и переправ.
Это единственный возможный способ открытия сквоз-

230.

ного движения в короткое время на барьерном участке
транспортной сети в случае его разрушения или временного строительства нового мостового перехода.
Направления научных исследований.
Для продуктивной работы в области применения
быстровозводимых мостов и переправ необходимо
объединить опытных ученых, имеющих свои научные
школы по проведению фундаментальных исследований,
инженеров-мостовиков с опытом проектирования и
строительства искусственных сооружений, материальную базу. Назрела необходимость создания научно-исследовательской лаборатории по изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ на
базе учреждения образования «Белорусский государственный университет транспорта».
Основные направления деятельности предлагаемой
лаборатории:
– исследование требований к временному строительству мостовых переходов;
– геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети, проектирование искусственных сооружений с использованием разработанных методик и новых информационных технологий;
– применение современных табельных инвентарных конструкций временных мостов и переправ;
– обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические задачи в интересах
развития и безопасной эксплуатации транспортной
инфраструктуры Республики Беларусь;
Исследование требований к временному строительству мостовых переходов. К временным мо-

231.

стам и переправам предъявляются соответствующие
требования, которые излагаются в руководящих и
нормативных документах.
К временному строительству мостового перехода
должны быть определены следующие требования:
– оперативно-тактические;
– технические;
– нормативные.
Оперативно тактические требования определяют:
– сроки открытия движения через водные преграды;
– пропускную способность, масса транспорта;
– сроки службы временных мостовых переходов;
– обеспечение живучести мостовых переходов;
– сроки замены вышедших из строя сооружений.
Технические требования определяют:
– вид и способ временного строительства мостового перехода, его этапы;
– вид тяги и длину поезда, вес автомобильной и
гусеничной техники;
– подмостовой габарит, обеспечение судоходства;
– обеспечение пропуска высоких вод и ледоходов;
– ширину колеи, проезжей части;
– скорость движения по мостам.
Нормативные требования определяют:
– конструктивные характеристики восстанавливаемых сооружений (расположение в плане и профиле, допускаемые уклоны, основные требования к
конструкции и конструированию, указания по расчету,
деформативные характеристики конструкций, расчетные характеристики материалов);
– технологию сооружения элементов мостов и

232.

переправ.
Существующие строительные нормы и правила,
инструкции, технические условия по проектированию не в полной мере отражают всю необходимую
информацию, учитывающую особенности временного строительства быстровозводимых мо стов и переправ. Необходимо учесть требования к современным
нагрузкам, условия применения временного стро ительства, организации на которых будут возложены
задачи, переработать документы и принять их к руководству. Данная работа уже проводится, но с учетом ограничения распространения информации в открытой печати, не может быть изложена в полном
объеме.
Геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети, проектирование искусственных сооружений с использованием разрабоВ
84
танных методик и новых информационных технологий.
При проведении геодезических исследований барьерных участков на транспортной сети было выяснено, что в связи с климатическими изменениями произошли естественные изменения в районе мостовых
переходов. Русла рек обмелели, появились заболоченности, существенно поменялась высота берегов и т. д.
Имеются расхождения с существующими данными
проводимой ранее технической разведкой. Уже сегодня
необходимо приступать к геодезическому
исследованию,
начиная с наиболее важных мостовых переходов. Эти

233.

данные должны использоваться для составления более
обоснованных проектных соображений с учетом применения новых сборно-разборных мостовых конструкций.
При строительстве и восстановлении искусственных сооружений на железных и автомобильных дорогах
широко используются неоднородные слоистые, в том
числе трехслойные, элементы конструкций. Эти конструкции изготавливают из различных материалов,
среди которых в настоящее время широко распространено применение полимерных, композиционных,
функционально-градиентных материалов, ауксетиков и
т. д. Вопросам расчета напряженно-деформированного
состояния слоистых стержней, пластин и оболочек уделяется большое внимание, так как во многих случаях
эти конструкции являются элементами сложных и ответственных сооружений.
На практике приходится сталкиваться со случаями,
когда конструкция не полностью опирается на основание. Причиной появления зазора между конструкцией и
основанием могут быть как техногенные условия в зоне
строительства, так и природные условия. Это приводит
к изменению расчетной схемы и напряженно-деформированного состояния рассматриваемого
элемента, что в ряде случаев может привести к его
преждевременному разрушению [1, 2].
Разработаны электронные модели, включающие
компьютерные программы, написанные в программной
среде Mathcad для численного анализа напряженно-деформированного состояния слоистых конструкций.
Эти программы позволяют определять перемещения,
деформации и напряжения в трехслойных конструкциях

234.

с различными геометрическими и механическими характеристиками слоев, жестком и шарнирном закреплении или без него, наличии и отсутствии диафрагм на
торцах, при различных видах нагрузок, жесткости
упругого основания, размерах участков опирания и
оценивать прочность и жесткость конструкций [3, 4].
Разработанные методики и компьютерные программы могут использоваться в проектных организациях строительного и машиностроительного профиля при расчетах сборно-разборных настилов,
SIP-панелей при возведении жилых зданий и хозяйственных ангаров, панелей из пенометаллов для
строительства бронемашин и авиастроения, мостовых конструкций.
BIM-технологии в проектировании и строительстве мостов с каждым годом используются всѐ более
широко. Как правило, это типовые мосты (они составляют около 90 % от всех мостов); на стадии планирования созданы необходимые функции управления персоналом. На стадии проектирования проводится построение моделей и визуализация, анализ
проектирования и детализация); на стадии строительства – расчет и изготовление конструкций).
Применение полученных собственных научных
разработок, новых программных комплексов, позволит существенно ускорить работу инженеров при создании и совершенствовании мостовых конструкций.
Применение современных табельных инвентарных конструкций временных мостов и переправ.
Республика Беларусь является современным независимым демократическим государством, способным защитить свой народ и территориальную це-

235.

лостность в случае возникновения агрессии. Анализ
современных конфликтов показал, что в первую очередь противник будет уничтожать транспортные
коммуникации. В нашей республике вероятность
разрушения объектов по барьерным рубежам рек Сож,
Днепр, Друть, Березина, Птичь, Неман составит:
больших мостов – до 100 %, средних мостов – до
50 %, малых мостов – до 10 %, крупных железнодорожных узлов – до 100 %.
Наиболее сложным и трудоемким видом работ
является восстановление мостов через широкие и
глубокие реки. Расчетное время восстановления
движения через водные преграды по железной дороге
не должно превышать 3–4 суток. Силы и средства
Белорусской железной дороги и департамента «Белавтодор» Министерства транспорта и коммуникаций
Республики Беларусь не имеют возможностей по
восстановлению объектов в установленные сроки.
Поэтому многократно возрастает роль транспортных
войск при выполнении задач восстановления инфраструктуры транспорта с использованием инвентарного
имущества: наплавных железнодорожных мостов
(НЖМ-56), рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500),
сборно-разборных пролетных строений (СРП), других
материалов и конструкций.
Один из недостатков рамно-эстакадных мостов
(РЭМ-500) и сборно-разборных пролетных строений
(СРП) – отсутствие инвентарного автодорожного
проезда под совмещенную езду железнодорожного и
автомобильного транспорта. Эта проблема не дает
эксплуатировать восстановленные железнодорожные
мосты с помощью вышеуказанных конструкций для

236.

одновременного пропуска автомобилей и поездов.
При строительстве двух мостов многократно увеличиваются затраты во времени и ресурсах.
С целью экономии денежных средств, необходимых для закупки новых дорогостоящих быстровозводимых мостов, была проведена научная работа
в области прикладных исследований, с целью создания новых дорожно-мостовых инвентарных конструкций для пропуска по железнодорожному временному мосту и РЭМ-500 автомобильной и гусеничной техники. При выполнении НИР «Сэндвич» в
интересах Департамента транспортного обеспечения
МО Республики Беларусь была рассчитана и спроектирована новая конструкция сборно-разборного дорожного настила, который может быть использован
для устройства проезжей части колейного или сплошного типа (рисунок 1).
85
Рисунок 1 – Конструкция сборно-разборного
дорожного настила:
а – плита настила, вид сбоку; б – стыковой замок, вид
сбоку и сверху;
1 – плита; 2 – наружные несущие листы; 3 –
заполнитель; 4 – трапециевидные поперечные ребра противоскольжения; 5 –
болты;
6 – П-образные торцевые усиления; 7 – зуб; 8 – вилка; 10
– разборный
штырь; 11 – соединительный штырь; 12 – цепочка; 13 –
стопорная
булавка; 14 – верхнее отверстие; 15 – нижнее отверстие;
16 – нижний

237.

вырез
Для приспособления верхнего строения пути пролетных строений при необходимости пропуска по железнодорожному мосту автомобильной и гусеничной
техники была рассчитана и спроектирована новая конструкция сборно-разборного автодорожного настила
(рисунок 2). По результатам исследования получены
патенты на изобретение № 19687 «Сборно-разборный
дорожный настил» и полезную модель № 10312
«Сборно-разборный автодорожный настил» [5, 6].
Рисунок 2 – Конструкция сборно-разборного
автодорожного
настила:
1 – мостовое полотно на деревянных брусьях
(усиленный тип)
20×24 см; 2 – рельс Р-43, Р-50, Р-65; 3 – сборноразборная дорожная
площадка; 4 – контр уголок 160×100×14 мм; 5 –
противоугонный
(охранный) уголок 160×100×12 мм; 6 – межколейный
брус; 7 – колесоотбойный брус 15×20 см; 8 – противоугонный брус
15×20 см;
9 – врубка 3 см
Быстровозводимые инвентарные мостовые конструкции: металлическая сборно-разборная эстакада
РЭМ-500; наплавной железнодорожный мост НЖМ-56;
инвентарное мостовое имущество ИМИ-60; рамно-винтовые опоры (РВО); сборно-разборные пролетные строения (СРП) и другие несмотря на большой
срок эксплуатации и хранения предоставляют собой
самое эффективное средство для скоростного восста-

238.

новления мостовых переходов.
Существуют в Республике Беларусь и принципиально новое имущество мост-лента МЛЖ-ВТ-ВФ, которое разработано и серийно выпускается в Российской
Федерации для железнодорожных войск.
В 2016 году проведена научная работа в области прикладных исследований и решена научно-практическая
задача по комбинированию пролетных строений инвентарных мостов НЖМ-56, РЭМ-500, с рамно-винтовыми
опорами из имущества МЛЖ-ВТ-ВФ. Разработан и запатентован соединительный элемент (марка ПТ 9/71)
[7]. По своим конструктивным особенностям он выполняет функцию опорной части комбинированного
моста (рисунок 3).
Рисунок 3 – Соединительный элемент ПТ 9/71
Данный элемент моста предназначен для установки
пролетных строений из имущества РЭМ-500 на инвентарные опоры имущества МЛЖ-ВТ-ВФ. Соединительный элемент крепится к ригелю опоры из имущества
МЛЖ-ВТ-ВФ при помощи четырех болтов. После
установки соединительного элемента производится
установка пролетного строения из имущества РЭМ-500.
Использование соединительного элемента дает
возможность компоновать между собой пролетные
строения инвентарных мостов РЭМ-500, НЖМ-56 с
рамно-винтовыми опорами из имущества МЛЖ-ВТ-ВФ.
Это техническое решение позволяет комбинировать
инвентарные конструкции между собой при сооружении временного мостового перехода через водную преграду (рисунок 4).
Рисунок 4 – Схема комбинированного моста

239.

с использованием имущества РЭМ-500 и МЛЖ-ВТ-ВФ
Такая схема позволит увеличить грузоподъемность
и устойчивость инвентарного имущества РЭМ-500.
Новые дорогостоящие быстровозводимые мосты и
переправы могут позволить себе организации, обладающие достаточно большими финансовыми возможностями. Существующие сборно-разборные мосты не
стоит списывать раньше времени. Благодаря научному
обоснованию, проведенной модернизации и испытаниям, конструкции временных мостов прослужат еще
долгие годы. За это время будут изучены все слабые и
сильные стороны новых быстровозводимых мостов,
сделаны правильные выводы при их разработке, изготовлению или закупки.
а)
б)
86
Обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические задачи в интересах развития и безопасной эксплуатации транспортной инфраструктуры Республики Беларусь.
Сегодня в учреждении образования «Белорусский
государственный университет транспорта» проводится
обучение специалистов в интересах Департамента
транспортного обучения Министерства обороны Республики Беларусь и Государственного пограничного
комитета Республики Беларусь. Материальная база
позволяет готовить высококлассных инженеров транспорта, обладающих специальными знаниями и навыками. На собственном учебном полигоне есть все современные образцы быстровозводимых мостов и переправ. Практические навыки у обучаемых закрепляются

240.

при выполнении учебно-практических задач на реальных объектах транспортной инфраструктуры.
Для подготовки специалистов по использованию
инвентарных конструкций быстровозводимых мостов и
переправ в интересах Белорусской железной дороги и
департамента «Белавтодор» Министерства транспорта и
коммуникаций Республики Беларусь нужно организовать курсы повышения квалификации с руководящим
составом указанных организаций в университете. После
обучения должностных лиц необходимо ежегодно проводить совместные тренировки и учения с целью приобретения практических навыков у специалистов и организации взаимодействия между транспортными
структурами.
Выводы. Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
методической, научной, технической и практической
базы, задачи по быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет
к предсказуемым потерям.
Работа выполнена при поддержке БРФФИ (проект
Т16Р-010).
Список литературы
1 Поддубный, А. А. Теоретическое и
экспериментальное
определение перемещений трехслойной балки при
неполном
контакте с упругим основанием / А. А. Поддубный, А. В.
Яровая // Мир транспорта и технологических машин. – 2015.
–
№ 3 (50). – С. 256–262.

241.

2 Яровая, А. В. Деформирование упругой трехслойной
балки, частично опертой на упругое основание, под
действием равномерно распределенной нагрузки / А. В. Яровая,
А. А. Поддубный // Теоретическая и прикладная
механика. –
2016. – № 31. – С. 242–246.
3 Напряженно-деформированное состояние трехслойной
балки, частично опертой на упругое основание:
регистрационное свидетельство № 5301403768 от 03 марта 2014 г. /
А. В. Яровая, А. А. Поддубный / Государственный
регистр
информационных ресурсов НИРУП ИППС. – 2014.
4 Напряженно-деформированное состояние трехслойной
пластины, частично опертой на упругое основание, при
цилиндрическом изгибе: регистрационное свидетельство
№ 5301403769 от 03 марта 2014 г. / А. В. Яровая, А. А.
Поддубный / Государственный регистр информационных
ресурсов НИРУП ИППС. – 2014.
5 Сборно-разборный дорожный настил : пат. BY 19687 /
А. В. Яровая, А. А. Поддубный. – Опубл. 30.12.2015.
6 Сборно-разборный автодорожный настил: полез. модель BY 10312 / А. В. Яровая, А. А. Поддубный. –
Опубл.
30.10.2014.
7 Опорная часть моста: полез. модель u 20160085 /
С. И. Новиков, А. В. Яровая, А. А. Поддубный [и др.]. –
Ре-

242.

гистр. № 11366 – 01.02.2017.
Получено 05.05.2017
A. A. Poddubny, A. V. Yarovaya. Prospects for the use of
pre-fabricated bridges and crossings.
The prospects of the use of pre-fabricated bridges and
crossings. Asked to create a research laboratory for the study
and design of
prefabricated bridges and crossings on the basis of
educational institution "Belarusian state University of
transport". The main directions of
the activities of the proposed lab. Presents solved scientific
and practical problems on the improvement and
modernization of prefabricated
bridge structures. The assessment of the possibility of
training.__poddupny

243.

244.

245.

Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
(911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202
2006 4085 5233
https://t.me/resistance_test
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ

246.

ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

247.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

248.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности,
сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных состояний
конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с
заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические реализации
отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных
нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная
эксплуатация
сооружения,
как
правило,
нарушается,
однако
исключается
его
обрушение.
Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных
воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были предложены фрикционноподвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При
экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4
диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86 г.г.
эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий,
передаваемое
соединением.
Соединение
с
овальными
отверстиями
применялись
в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения по
трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что
в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту
цель преследовали предложения [3,14-17].

249.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что
расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения общей
теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС.
Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных случаях
и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений
с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое изложение теории

250.

работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа
ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные
и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при
удачном решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения,
смазки и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос –
трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические
результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии
при проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных
слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях.
Качество соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце
гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой.
Основная характеристика крепежного резьбового соединения – усилие затяжки
болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения
сцепления, возникающих при завинчивании. Момент сил сопротивления затяжке
содержит две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в
зоне
фактического
касания
тел,
вторая
–
деформированием
тончайших
поверхностей слоев контактирующими микронеровностями взаимодействующих
деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований.
Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и
смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13],
изданных в 1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники
не потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время.

251.

Полезный для практического использования материал содержится также в
монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение,
пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся
газообразных,
жидких
и
твердых
тел
и
вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а
также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния
внутренних
частей
каждого
тела.
При
внешнем
трении
переход
части
механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только вдоль
поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее
трение
возникает
при
изгибе
металлической
пластины
или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со
стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения
твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если
толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма

252.

внутреннего трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение
называют пограничным (или граничным). В этом случае учет трения ведется либо
с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от
требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку
в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном
(лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при
контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе
прижатия
тел), при
этом
коэффициент
пропорциональности
– величина
постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в
котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором
математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в
27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его президентом].
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.

253.

В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной
S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов)
– характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифметическим
отклонением
профиля
микронеровностей
от
средней
линии
и
высотой
неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
поверхностей (адгезию) тел.
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
телам,
вызывающим
прилипание

254.

Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное
сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую
энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже
разрушение)
микронеровностей,
частично
на
нагревание
трущихся
тел
(превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты – скрип,
шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые
открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются
в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности
тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А
относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону,
противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном
случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент
трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для
каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от
рода материала и его физических свойств, а также от степени обработки
поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).

255.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ f СЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения
max до F
за очень короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
СК (рис.2.2).
Этим промежутком времени часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).

256.

fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Vкр
Рис. 2.2
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v КР
-
критическое
значение
скорости,
после
которого
происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном,
справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу
для определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную
Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В
формуле
Дерягина:
S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или
сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил N
и
S p0 )
-
fСК ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.

257.

Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона,
а
значения
коэффициента
трения
скольжения
и
коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит
значения
коэффициентов,
установленных
еще
в
1830-х
годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов) и
дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной
точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK
определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона
или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков
в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что
сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех
факторов:

258.

1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном
или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом
трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно
твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся
тел в области контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G (
G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
C
Vc
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).

259.

Момент пары сил
N , G называется моментом сопротивления качению.
Плечо пары сил «к» называется коэффициентом
трения качения. Он имеет размерность длины.
Момент
Fсопр
Vс
сопротивления
качению
определяется формулой:
C
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса, равная
вертикальной нагрузке на колесо с учетом его
Fсц
веса.
N
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает
Рис. 2.5
сопротивление
движению,
которое
можно
отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру колеса (рис.2.5), при
этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются
условно как абсолютно твердые тела).
Повышение
угловой
скорости
качения
вызывает
рост
сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
колес
и

260.

Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
Fск
Fск
r
О
точках которой возникают силы трения скольжения
FСК (если контакт происходит в одной точке, то трение
верчения отсутствует – идеальный случай) (рис.2.6).
Fск
А – зона контакта вращающегося тела, ось
Рис. 2.6.
вращения которого перпендикулярна к плоскости этой
зоны. Силы трения скольжения, если их привести к
центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления
верчению, момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси
стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых
коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной
площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05

261.

Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися
парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим
давлением имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая
деформация. Фактическая площадь соприкасания пар представляется суммой
малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При
повышении нагрузки они растут и объединяются. В процессе разрушения
контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические
реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа,
молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого
разрушения
и
коррозийно-механический
-
в
форме
коррозийного
и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая окислительный износ. Образование окисной пленки предохраняет
пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента трения
и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При
медленной приработке локальные температуры приводят к нежелательным
местным изменениям фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других
инородных частиц из окружающей среды приводит к абразивному разрушению не
только контактируемого слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление,
превышающее порог схватывания, приводит к разрушению окисной пленки,

262.

местным
вырывам
материала
с
последующим,
абразивным
разрушением
поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные
требования,
предъявляемые
к
трущимся
парам,
включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового
расширения, стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного
слоя,
хорошая
прирабатываемость
фрикционного
материала,
достаточная
механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость, теплостойкость
и другие фрикционные свойства.
Основные
факторы
нестабильности
трения
-
нарушение
технологии
изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей,
даже в пределах установленных допусков; несовершенство конструктивного
исполнения с большой чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
Мера
(2.3)
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения

263.

t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где
f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета
ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
нахлесточных
экспериментальные
соединений
[13],
исследования
позволяющие
одноболтовых
вскрыть
основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм

264.

деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На
третьей
стадии
происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
элементов.
В
процессе подвижки наблюдается
интенсивный
износ
во
контактных
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
всех
парах,
сопровождающийся
падением
натяжения
болтов
и,
следствие,
снижение
несущей
как
способности соединения.
В
процессе
испытаний
наблюдались следующие случаи
выхода из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном
ходе" элементов соединения;

265.

• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с
ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С другой
стороны
необходимо
определить
возможность
перехода
ФПС
в
предельное состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным
представляется
факт
интенсивного
износа
трущихся
элементов
соединения, приводящий к падению сил натяжения болта и несущей
способности соединения. Этот эффект должен определять работу как
стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных ФПС важным
является
и
дополнительный
рост
сил
натяжения
вследствие
деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического зазора
в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому получение

266.

зависимости Т(s) является основным для разработки методов расчета
ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности
учитываются далее при изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся
к
более
сложному
случаю
нахлесточного
соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией
(на
второй
стадии
деформирования
нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном смещении. При этом для теоретического описания диаграммы
деформирования воспользуемся классической теорией износа [5, 14,
23], согласно которой скорость износа V пропорциональна силе
нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
(3.2)
N N0 a N1 N2
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF , где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
l
N1 k f ( s ) -
деформации;
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его

267.

N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
использование
и
( z ) ,
входящие
интеграла.
(3.5)
в
(3.5).
позволяет
С
учетом
сказанного
получить
следующую
формулу для определения величины износа :
1 e kas k N0 a 1
Падение натяжения N при этом составит:
(3.6)

268.

N 1 e kas k N0 ,
(3.7)
а несущая способность соединений
определяется по формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Как
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
всего
параметрами
-
двумя
коэффициентом
износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры могут
быть заданы с достаточной точностью и необходимые для этого данные
имеются в справочной литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм
и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены в
безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета
падает влияние износа листов на несущую способность соединений. В
целом падение несущей способности соединений весьма существенно и
при реальных величинах подвижки s
2 3см
составляет
соединений
существенно
несущей
на
для
стыковых
80-94%.
Весьма
характер
способности
падений
соединения
сказывается коэффициент износа k. На
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
рис.3.3
приведены
несущей
способности
зависимости
соединения
от
величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при

269.

k > 2 10-7 Н-1 падение несущей способности соединения превосходит
50%. Такое падение натяжения должно приводить к существенному
росту взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство
должно
учитываться
в
инженерных
расчетах.
Вместе
с
тем
рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки,
передаваемой соединением. Это позволяет при использовании ФПС в
качестве сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать
усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
2
1
1
2
1
2
2
du
1 dx
dx
1
s 2 2
1
2
x
8l 2 1
2
2l
2
cos
1 s
2
4l
2
dx 1
cos
2l
1
dx
2
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s 2 2
l L l
.
8l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
f(s) s
2
l
.

270.

Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s
< s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
f(s)
s2
( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего
вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) ek1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
Несущая
способность
соединения
(3.16)
определяется
при
выражением:
T T0 fv a .
(3.17)
этом

271.

Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
v.
подвижки
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться
из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования
износ определяется трением между листами пакета и характеризуется
коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется
трением между шайбой болта и наружным листом пакета; для его
описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2
=0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как
видно
из
рисунка,
теоретическая
диаграмма
деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.

272.

Рис. 3.4 Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

273.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
4.

274.

ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений. Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно
трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в
НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи
Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами
диаметром
22,
24,
27
и
48
мм.
Принятые
размеры
образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
Рис. 4.1 Общий вид образцов
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
ПС с болтами 48 мм
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими
из стали 40Х "селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные
поверхности
пластин
были
обработаны
протекторной
цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки.

275.

Болты были предварительно протарированы с помощью электронного
пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по этому же пульту
в соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом на
заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной базы
ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и
скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким
образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился импульс
силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение,
длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы
подбиралось из условия некоторого превышения несущей способности
ФПС. Каждый образец доводился до реализации полного смещения по
овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на
соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости
могут
быть
получены
теоретически
по
формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое

276.

Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы
представление
полученных
диаграмм
деформирования
ФПС для болтов
22 мм идеформирования
24 мм.
ФПС.
Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом
принятым
гипотезам
и
результатам
теоретических
построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
элементов
пакета
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных
диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных
испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ обработки
листов
пакета.
полученные
Несмотря
диаграммы
на
наличие
оказались
существенного
пригодными
для
разброса,
дальнейшей
обработки.
В
результате
предварительной
обработки
экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками эти
диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные
уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
на

277.

k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические
деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта
вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта
вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении
этих 9 параметров. При этом параметры варьировались на сетке их
возможных значений. Для каждой девятки значений параметров по
методу наименьших квадратов вычислялась величина невязки между
расчетной и экспериментальной диаграммами деформирования, причем
невязка
суммировалась
по
точкам
цифровки
экспериментальной
диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24
мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1
мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;

278.

На
рис. 4.4
и
4.5
привед
ены
характе
рные
диагра
Рис. 4.5
Рис.4.4
деформирования
соответствующие
ФПС,
им
ммы
полученные
теоретические
экспериментально
диаграммы.
и
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм на
конечном их участке обусловлено резким падением скорости подвижки
перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной теории
расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8
экспериментальных
определения
диаграмм
параметров
деформирования.
соединения
для
каждой
Результаты
из
подвижек
приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для

279.

каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно из приведенной таблицы, значения параметров характеризуются
значительным
разбросом.
Этот
факт
затрудняет
применение
одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой поверхности (обжиг
листов
пакета).
Вместе
с
тем,
переход
от
одноболтовых
к
многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах
диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в

280.

исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT (или
среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.1)
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
(5.2)
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T
от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в качестве
параметров выступают коэффициент износа k, смещение при срыве
соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i
и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения параметров ФПС: равномерное в некотором возможном
диапазоне изменения параметров min i max и нормальное. Если
учесть,
что
в
предыдущих
исследованиях
получены
величины
математических ожиданий i и стандарта i , то соответствующие
функции плотности распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
2 i 3
при 3 3
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
(5.4)

281.

pi
2
i ai
1
i 2
e
2 i 2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется
всего
двумя
параметрами
-
начальной
несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
При нормальном законе распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов определится следующим
образом:
T n
kas
Te
1
T 2
e
( T T ) 2
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
1
1
2 k 2
2 T 2
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
2
2
T
k

282.

Если
учесть,
что
математическим
для
любой
ожиданием
случайной
функцией
x
величины
x
с
р(х}
распределения
выполняется соотношение:
x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию
начальной несущей способности Т0. При этом:
T nT0
kas
1
( k k )2
2 k 2
e
k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный
1
множителя
2 k2
e
k 2
член
в
полученном
выражении
с
учетом
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и
среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения

283.

2
2
D nT0 e 2 ask 1 T F ( 2 x ) F ( x )2 ,
2
T0
где F ( x )
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1
D n T0 T2 1 ( A1 ) e A1 T0 e A 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными зависимостями, выведенными выше для одноболтовых
соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
коэффициент
(5.11)
.
перехода
от
одноболтового
к
многоболтовому
соединению
1
T
nT0 e
kas
Наконец
sh( x )
.
x
для
(5.12)
относительной
величины
среднеквадратичного
отклонения с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T
0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:

284.

2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
k2 s 2
2
1 2 kas
1 ( A ) ,
e
2
2
2
T2
1
A1 1 A
1 2 1 ( A1 ) e e 1 ( A ) ,
n
2
T0
(5.15)
(5.16)
где
k2 s 2
A
2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных, что
использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости i ( k , s )
аналогичны зависимостям, полученным для одноболтовых соединений,
но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно
сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i ( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
(5.17)
Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2

285.

286.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;

287.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от
величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)

288.

Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов
путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае
применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям.
Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее
убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена зависимость
относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного параметра х для
безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и T0 приняты в
соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика, уже
для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что
следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно
громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения.
Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения
Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования

289.

соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета
излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
T n
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления
для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
s
I 1 T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
p( x )dx 1
и
xp( x )dx x ,
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
s
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
S0
p( S0 ) dS0 .

290.

s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и
примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
Для нормального распределения p(S0) функция
(5.28)
1 1 erf ( s ) , а
функция записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
S0
dS0 .
(5.29)
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)

291.

Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно.
Для
большинства
видов
распределений
его
целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
(5.33)
при S S 0 s 3 ,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei интегральная показательная функция.
Полученные
экспериментальных
формулы
подтверждены
исследований
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.

292.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
болта
16
201
157
12
15
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ

293.

Технология
элементов
изготовления
соединения,
ФПС
включает
подготовку
выбор
контактных
материала
поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы
освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77,
гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная Высота Высот Разме Диамет
льный
диаметр
болта
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100

294.

Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75
назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-141-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8
по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание:
Приведенные
данные
действительны
при
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
сроке

295.

В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки
с применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий
в элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по
табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС
83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.

296.

Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В
соединениях
поверхностями
прокатных
полок
или
профилей
при
с
непараллельными
наличии
непараллельности
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение
ФПС с основными элементами сооружения, должны допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего
связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных
осадков.

297.

Шероховатость
поверхности
очищенного
металла
должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды
и других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать
первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 902274.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится
визуально сравнением с эталоном или другими апробированными
способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти кратного. Окалина,
ржавчина и другие
загрязнения на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим
образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и
выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности
прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до
полного впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной
бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до
полного испарения бензина. При дневном освещении сравнивают
внешний
вид
обоих
кусков
фильтровальной
бумаги.
Оценку
степени обезжиривания определяют по наличию или отсутствию
масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть удалены жидким калиевым стеклом или повторной очисткой.
Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.

298.

6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве
66,7%
по
весу,
и
связующего
в
виде
жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по
весу.
Каждая
партия
документации
на
материалов
должна
соответствие
ТУ.
быть
проверена
Применять
по
материалы,
поступившие без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть
и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей
вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4
(ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка
помещении.
ВЖС
При
83-02-87
отсутствии
наносится
под
атмосферных
навесом
осадков
или
в
нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.

299.

Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между
слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110
мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и
другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ
15140-69 на контрольных образцах, окрашенных по принятой
технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей
ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:

300.

"Санитарные правила при окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, №
991-72)
"Инструкцию
оборудования
по
санитарному
производственных
содержанию
помещений
и
предприятий"
(Министерство
распыления,
во
и
лакокрасочного
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
расхода
избежание
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
образом,
направление
помещениях
чтобы
струя
маляр
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в его
сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть
оборудованы
редукторами
давления
и
манометрами.
Перед
началом работы маляр должен проверить герметичность шлангов,
исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а также
надежность
присоединения
воздушных
шлангов
к
краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители,
кисти и терки в конце рабочей смены необходимо тщательно
очищать и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием
и обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с
плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.

301.

Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на
слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.

302.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные
элементы и детали нужно так, чтобы исключить возможность
механического повреждения и загрязнения законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное покрытие контактных поверхностей полностью высохло.
Высохшее
защитное
покрытие
контактных
поверхностей
не
должно иметь загрязнений, масляных пятен и механических
повреждений.
При
наличии
поверхности
загрязнений
должны
быть
и
масляных
пятен
обезжирены.
контактные
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно производить водным раствором жидкого калиевого стекла с
последующей
промывкой
водой
и
просушиванием.
Места
механических повреждений после обезжиривания должны быть
подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб
в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1
мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного
напыления наносится подложка из интерметаллида ПН851015
толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида ПН851015
методом
плазменного
напыления
наносится
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8. На несущий слой оловянистой

303.

бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой ПОС-60 до
полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
проводится
с
использованием
шайб
с
фрикционным покрытием одной из поверхностей, при постановке
болтов следует располагать шайбы обработанными поверхностями
внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей
ФПС.
Рекомендуется
использование
неочищенных
внешних
поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее
резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
усилий
натяжения
герметизацию ФПС;
болты
затягиваются
до
динамометрическим ключом.
нормативных

304.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
167 977
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК
E04B 1/98 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: может прекратить свое действие (последнее изменение статуса: 09.07.2024)
Пошлина: учтена за 8 год с 09.07.2023 по 08.07.2024. Установленный срок для уплаты пошлины за 9
год: с 09.07.2023 по 08.07.2024. При уплате пошлины за 9 год в дополнительный 6 -месячный
срок с 09.07.2024 по 08.01.2025 размер пошлины увеличивается на 50%.
(21)(22) Заявка: 2016127776,
08.07.2016
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
08.07.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи
заявки: 08.07.2016
(45)
Опубликовано: 13.01.2017
Бюл. № 2
(56) Список документов,
цитированных в отчете о
поиске: RU 65055 U1,
27.07.2007. RU 148122 U1,
27.11.2014. SU 1071836
A1, 07.02.1984. RU
2427693 C1, 27.08.2011.
RU 2369693 C1,
10.10.2009.
Адрес для переписки:
192242, Санкт-Петербург,
п/о 242, а/я 30, Шульману
С.А.
(72) Автор(ы):
Шульман
Станислав
Александрович
(RU),
Дворкин Наум
Яковлевич (RU),
Слуцкая
Маргарита
Николаевна
(RU),
Уздин Александр
Моисеевич (RU),
Нестерова Ольга
Павловна (RU)
(73)
Патентообладател
ь(и):
Общество с
ограниченной
ответственность
ю "СК
Стройкомплекс5" (RU)
(54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству, в частности к строительству в сейсмических
районах. Технический результат - повышение надежности устройства. Устройство для гашения
ударных и вибрационных воздействий содержит основание (1), упор в виде штока (2) с шарниром
(3), снабженного упорной диафрагмой (4), тарельчатые пружины (5), помещенные с обеих сторон
упорной диафрагмы (4) в стакане 6, снабженном внешней резьбой (7), на который навинчен
регулировочный стакан (8) с контргайкой (9). К днищу стакана (6) ж естко прикреплен второй
шток (10) с шарниром (11), упирающимся в основание (12). Тарельчатые пружины (5)
предварительно напряжены и могут иметь различную жесткость с разных сторон упорной

305.

диафрагмы (4). Шарниры (3) и (11) штоков (2) и (10) могут быть выполнены шаровыми. 3 з.п. ф-
лы,1 ил.
Полезная модель относится к строительству, в частности к строительству в сейсмических районах.
Известно устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий - амортизатор, включающий корпус с упором на внутренней поверхности, установленные в нем стержень с ухом, размещенные на
стержне распорные втулки, установленные в последних упругоэластичные демпферы, размещенные между ними упорные шайбы и вилку, установленную в корпусе со стороны свободного конца стержня, он
снабжен установленными на стержне двумя наборами тарельчатых пружин, один из которых размещен с зазором относительно торца ко рпуса между последним и распоркой втулкой, а другой - с зазором
относительно торца вилки между последней и распоркой втулкой, причем большие основания тарельчатых пружин обращены соответственно к торцам корпуса и вилки (RU №2079020, F1 6F 3/10, 16.04.1990).
Недостатком данного устройства является низкая надежность из-за наличия зазоров внутри устройства и возможности истирания торцов корпуса и вилки основаниями тарельчатых пружин при эксплу атации.
Известно устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий - сборный резинометаллический амортизатор с осевым ограничителем, содержащий основание, две опорные резиновые втулки,
фторопластовую прокладку, установленную между ограничительным стержнем и опорными резиновыми втулками, упорные резиновые втул ки, стальные тарелки, фторопластовые прокладки, установленные между
стальными тарелками и между верхней и нижней гранями промежуточного корпуса или лапы оборудования, впрессованные в лапу обору дования или в отверстие промежуточного корпуса, защитное полиуретановое
кольцо, ограничительный стержень для повышения нагрузочных способностей жестко закреплен в основании (RU №2358167, F16F 7/00, F16F 1/36, F16F 13/04, F16F 15/08, B63H 21/30, 10.06.2009).
Недостатком данного устройства является низкая надежность из-за использования в нем наряду с металлическими элементами различных синтетических материалов с разными физико -механическими
свойствами и разной долговечностью.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемой полезной модели является амортизатор универсальный тарельчатый (RU №65055, D06B 3/18, 27.07.2007), содержащий основание, тарельчатые
пружины, опорно-дистанционные кольца, упор и демпфер в виде набора резиновых колец, выполненных из материалов различной твердости, уменьшающе йся от основания к упору, причем материал колец имеет
твердость HS от 50 до 80 ед. по Шору А.
Недостатками данного устройства являются ограниченная область применения и недостаточная надежность и долговечность в связи с использованием резиновых колец.
Задача полезной модели состоит в повышении надежности устройства за счет упругой деформации тарельчатых пружин и расширении области использования устройства в ст роительстве в сейсмических
районах.
Технический результат достигается тем, что в устройстве для гашения ударных и вибрационных возд ействий, содержащем основания, упор и тарельчатые пружины, размещенные в стакане, упор выполнен в
виде штока с шарниром и снабжен упорной диафрагмой, а стакан имеет внешнюю резьбу, на которую навинчен регулировочный стакан с контргайкой, тарельчатые пружины размещены в стакане с обеих сторон
упорной диафрагмы, а к днищу стакана жестко прикреплен второй шток с шарниром, упирающимся в основание.
Тарельчатые пружины с разных сторон упорной диафрагмы могут иметь различную жесткость и предварительно напряжены.
Шарниры штоков могут быть выполнены шаровыми.
Полезная модель поясняется чертежом, на котором представлено устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий в разр езе.
Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий содержит основание 1, упор в виде штока 2 с шарниром 3, снабженного упорной диафрагмой 4, тарельчатые пружины 5, помещенные с обеих
сторон упорной диафрагмы 4 в стакане 6, снабженном внешней резьбой 7, на который навинчен регулировочный стакан 8 с контргайк ой 9. К днищу стакана 6 жестко прикреплен второй шток 10 с шарниром 11,
упирающимся в основание 12. Тарельчатые пружины 5 предварительно напряжены и могут иметь различную жесткость с разных сторон упорной диафрагмы 4. Шарниры 3 и 11 штоков 2 и 10 могут быть выполнены
шаровыми.
Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий работает следующим образом. Устройство размещается между источником ударных и вибрационных воздействий и защищаемой конструкцией,
к которым жестко прикрепляются основания 1 и 12. Благодаря наличию шарниров 3 и 11 у штоков 2 и 10, силовые, а именно вибрационные и ударные, воздействия ориентированы вдоль устройства. Если
воздействия имеют двухосное направление, шарниры 3 и 11 выполняются шаровыми. Предварительно размещенным в стакане 6 тарельча тым пружинам 5 с помощью регулировочного стакана 8, завинчиваемого по
резьбе 7, задается расчетное обжатие на величину 0.1-0.8 несущей способности пружин. Усилие предварительного обжатия фиксируется контргайкой 8. Гашение вибрационных и ударных воз действий
обеспечивается в упругой стадии, причем тарельчатые пружины 5, помещенные с обеих сторон упорной диафрагмы 4, работают в противофазе , в зависимости от направления внешнего воздействия. При внешних
воздействиях, различных по величине в противоположных направлениях, тарельчатые пружины 5 с левой и правой сторон упорной диафрагмы 4 могут иметь различную жесткость.
По сравнению с прототипом данное устройство обладает повышенной надежностью за счет упругой деформации тарельчатых пружин, ра змещаемых в стакане и упирающихся в днище стакана и упорную
диафрагму. Расположение пружин с двух сторон упорной диафрагмы позволяет избежать ударов в первый момент появления ударных и вибрационных воздействий.
Формула полезной модели
1. Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий, содержащее основания, упор и тарельчатые пружины, размещенные в стакане, отличающееся тем, что упор выполнен в виде штока с
шарниром и снабжен упорной диафрагмой, а стакан имеет внешнюю резьбу, на которую навинчен регулировочный стакан с контргайкой, тар ельчатые пружины размещены в стакане с обеих сторон упорной
диафрагмы, а к днищу стакана жестко прикреплен второй шток с шарниром, упирающимся в основание.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что тарельчатые пружины с разных сторон упорной диафрагмы имеют различную жесткость.
3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем, что тарельчатые пружины предварительно напряжены.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что шарниры штоков выполнены шаровыми.

306.

Otvet pismo mintrana
rosatodor.gov.ru Kozlova Dolgaya 499495000 shulaya 4959808 kostenko 01 08 2024 23 31 31 699 Д2-466-ПГ_13.08.2024 4 str.pdf

307.

308.

309.

310.

311.

312.

313.

314.

315.

316.

317.

318.

319.

320.

Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-0065 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru

321.

РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1. Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения
от загрязнений;
1.2. Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в
металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением
схемы (шаблона).
1.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к
опоре и к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при
необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж
амортизатора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При
необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на
оголовке опоры.
1.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается
амортизатор.
2. Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под
железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть
двух видов:
1) болты
расположены внутри основания и при полностью смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных
болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
2) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками,
верхние торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и
после монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных
болтов выступают над поверхностью площадки;

322.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как
и во втором случае
2.1.2. Последовательность
операций по монтажу амортизатора в первом случае
приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время
транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень
площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца
фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для
крепления амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку,
затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками
концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на
подмости в уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения
отверстий под штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими
отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в
резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если
зазор между верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится
затяжка болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней
плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или
раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.

323.

2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от
операций первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на
подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до
совпадения резьбовых отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под
болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае
приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки,
на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного
болта.

324.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для
его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка
фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от
операций для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в
уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в
амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические
пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры
амортизаторов как с верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется
посредством горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре
выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к
конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются
вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет
смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Согласовано:
Главный инженер проекта
Л.А. Ушакова

325.

ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО
«Трансмост»
И.В. Совершаев
И.А. Мурох

326.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский