Обеспечение надежности газотрубопроводов СибурТюменьГаз, Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ

1.

Газета «Земля РОССИИ» №24
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя:
40817810455030402987
[email protected]
[email protected]
[email protected]
От 01.06.2021 (921) 962-67-78
197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ»
[email protected] 277 стр
Обеспечение надежности газотрубопроводов «СибурТюменьГаз»
«Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в
районе Нижневартовска для исключения деформирования балочного
перехода, через глубокую реку Обь и недопустимых изгибающих
моментов газопровода и рекомендации по исключающие разрушение
сварных узлов, стыков трубопровода с использованием и заменой на
стыковое соединение труб, в растянутых зонах на косые
демпфирующие компенсаторы, со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода на балочном переходе через реку
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 1

2.

Cогласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747 «Стыковое
соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт применения
программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных соединениях нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации статических задач теории
устойчивости трубопровода
Ключевые слова: Численное моделирование на сдвиг
трубопровода в программном комплексе SCAD Office, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820,
887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционноподвижных болтовых соединениях, для восприятия
термических усилий, за счет трения , при растягивающих
нагрузках в крепежных элементах с овальными отверстиями,
по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746
"СИБУР" оштрафован пока на 20 тысяч рублей за
пожар в водах Оби
https://www.interfax.ru/russia/761695
Товарищи солдаты и матросы. сержанты и старшины офицеры,
генералы и адмиралы! На связи мл. сержант г.Грозный, позывной ТЕРЕК
Братцы Здравствуйте братья Ветераны боевых действий, довожу до
вашего сведения следующую информацию.
Бюрократами Минстроя и депутатами ГД РФ, СФ РФ, которые упорно
продолжают не замечать, вот уже более 26 лет изобретения
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 2423820, 887743,
демпфирующие компенсаторов на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия демпфирующих
усилий, за счет трения и растягивающих нагрузках в
крепежных элементах с овальными отверстиями, по линии
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 2

3.

нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076,
2010136746, , снижает деформационную нагрузку балочного перехода
газопровода через реку Объ в 4-ть раз и уменьшает сметную стоимость
строительно-монтажных работ трубопровода под дну реки до 20 % ,
что позволило бы сэкономить более 105 миллиардов рублей при
прокладке без разрешения экологической инспекции газопровода по дну
реки Объ
Не желает применять, аналогичные утвержденную Глав проектом
Минстроя РФ от 21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и
высокоэкономичные, типовые проектные решения, где есть
демпфирующие узлы , которые можно применять для трубопроводов
утвержденные научно техническим Советом еще 18.12.96 за № К 23013/9 от 29.11.96 НТС
Уважаемый Вячеслав Серафимович, Вячеслав Викторович, Валентина
Ивановна, более 20 лет Минстрой РФ, не желает применять,
утвержденную Глав проектом Минстроя РФ от 21.09.94 № 9-3-1/130
прогрессивные и высокоэкономичные, типовые проектные решения,
утвержденные научно техническим Советом еще 18.12.96 за № К 23013/9 от 29.11.96 НТС . ПРОСТЫЕ НАРОДНЫЕ И
ДРЕВНЕВАЙНАХОВСКИЕ РЕШЕНИЕЯ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ
СЕЙСМОИЗОЛИРУЮЩЕГО СКОЛЬЗЯЩЕГО ПОЯСА и узлов для
трубопроводов в Сибири , упорно продолжают отмывать бюджет ,
вот уже более 26 лет Министр строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации Файзуллин Ирек
Энваровичу, продолжают отнимать, изымать и бюджетные деньги
у голодающих пенсионеров, стариков, блокадников, ветеранов, войны,
многодетных матерей потерявших своих сыновей в 1-ю Чеченскую войну.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 3

4.

Отнимаются деньги и у детей , недоплачивая им обеды в школе.
Не выдаются и пенсии участникам боевых действий в Чечне. Не
выплачиваются пенсий, пособия, субсидий и зарплата медицинским
сестричкам и беременным молодым женщинам Сибири и дальнего
Востока, не выдается детское пособие, так как в бюджете нет денег,
они, все в виде откатных от 10% до 30 % от СМР осели в карманах и
зарубежных счетах их подельников ( смотри продолжение по ссылке
http://fondrosfer12.narod.ru ) и др
Обеспечение надежностью газотрубопроводов «СибурТюменьГаз»
«Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в
районе Нижневартовска при деформировании балочного перехода
через реку Обь и недопустимых изгибающих моментов газопровода, и
рекомендации по исключает разрушение сварных узлов или стыков
трубопровода с использованием в стыковых соединений труб в
растянутых зонах на косых демпфирующих компенсаторах со
скошенными торцами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации газопровода
для многоступенчатой системы исключающая деформации
трубопровода за счет , с сухого трения, снижает и сейсмические
нагрузки в 6-ть раз и уменьшает сметную стоимость строительномонтажных работ до 20 % , что позволяет сэкономить 105 миллиардов
рублей при восстановительных работах аварии в 2021
Надежность газотрубопроводов «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский
ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 4

5.

Нижневартовска при деформировании балочного перехода через
реку Обь и недопустимых изгибающих моментов газопровода, и
рекомендации по исключает разрушение сварных узлов или стыков
трубопровода гарантирована с использованием в стыковых
соединений труб в растянутых зонах на косых демпфирующих
компенсаторах со скошенными торцами на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации
газопровода
Ремонт газотрубопроводов «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ
— Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска
при деформировании балочного перехода через реку Обь и
недопустимых изгибающих моментов газопровода, и рекомендации по
исключает разрушение сварных узлов или стыков трубопровода с
использованием в стыковых соединений труб в растянутых зонах на
косых демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода, на 30 процентов дешевле,
экономия материалов достигается до 22 процентов, металла - до 18
процентов, сроки ремонтно-восстановительных работ после аварии
сокращаются в два раза.
С использованием большого количества сварочных швов усложняет
эксплуатацию трубопровода . Выполняется так же дорогостоящее
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 5

6.

подводные работ в на реке Обь , что сильно повышает сметную
стоимость восстановительных работ газотрубопровода до, 22-28%.
Направлено :Министру строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации Файзуллин Ирек Энваровичу Телефон: +7
(495) 647-15-80 Почта: [email protected]
[email protected]
127994, МОСКВА, УЛ. САДОВАЯ-САМОТЕЧНАЯ, Д. 10, СТР. 1
С 5 октября 2020 года личный приѐм граждан в Минстрое России не
осуществляется
Копия Председателю ГД РФ Володину Вячеслав Викторович
Копия Председателю СФ РФ В.И.Матвиенко
Копия Председателю Правительства РФ Михаил Владимировичу
Мишустину.
Заставить газотрубопровод демпфировать, скользить по дну реки Оби и
поглощать деформированные нагрузки из глубины реки Обь от просадков
и , сейсмические воздействия, это надо сильно постараться.
Надо отметить , что народными метод деформационной защите ,
подчинялись законам современной строительной механике и строительной
физики, что до сих пор, остается основной причиной разрушения
сварочного шва и жадностью капиталистов проводить патентных
исследований и и технический надзор своевременный и это уже не
загадка, а сущность буржуазии Сибири .
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 6

7.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 7

8.

Ученые Сейсмофонд при СПб ГАСУ, только прикоснулись и в данной
брошюре попытались понять и научно обосновать народные
нетрадиционные способы деформаций балочного перехода поглубокому
дну реки Обь
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 8

9.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 9

10.

Аналогичная ситуация на северном Кавказе . Согласно публикации
журналиста Л .Максимовой в газете «Голос Чечни» Вайнахпресс, в
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 10

11.

статье «Башни и Баллы» от 1 февраля 1996 и публикации в газете
"Грозненский рабочий" от № 5 февраль 1996 "Честь мундира или
сэкономленные миллиарды", в публикации под названием "О хищении
105 миллиардов из бюджета Российской Федерации или десятилетняя
война Кавказского народа с оборотнями из Минпрома РФ и Федерального
Агентства по строительству и ЖКХ продолжается. В публикации
утверждалось что, вот уже более 10 лет, Минстрой РФ, не желает
применять, утвержденную Глав проектом Минстроя РФ от 21.09.94 №
9-3-1/130 прогрессивные и высокоэкономичные, типовые проектные
решения, утвержденные научно техническим Советом еще 18.12.96
за № К 23-013/9 от 29.11.96 НТС .
О хищении 105 миллиардов из бюджета или завышение сметной
стоимости в Российской Федерации или десятилетняя война Кавказского
народа с оборотнями из Минпрома РФ и Федерального Агентства по
строительству и ЖКХ продолжается."
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 11

12.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 12

13.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 13

14.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 14

15.

Происходит изымание денег из бюджета голодный пенсионеров,
ветеранов войны Отнимаются деньги у детей , недоплачивая им обеды
в школе.
Не выдаются и пенсии участникам боевых действий в РФ. Не
выплачиваются пенсий, пособия, субсидий и зарплата медицинским
сестричкам и беременным молодым женщинам . Годами, не выдается
детское пособие, так как в бюджете нет денег, они, все в виде откатных
от 10% до 30 % от СМР осели в известных карманах и зарубежных
счетах их подельников ( смотри продолжение по ссылке
http://fondrosfer12.narod.ru )
Москва. 16 апреля. INTERFAX.RU - Росприроднадзор назначил штраф в 20 000 рублей ООО "Запсибтрансгаз"
(управляющей компанией является "СибурТюменьГаз") за запоздалое оповещение об аварии на Оби в марте,
когда в реке прорвало трубопровод и на поверхности загорелись нефтепродукты.ЭКОНОМИКА
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 15

16.

09 марта 2021Продуктопровод
СИБУРа горел на выходных в ХМАО. ОбобщениеЧитать подробнее
Компания привлечена к административной ответственности по ст. 8.5 КоАП, сообщили "Интерфаксу" в
ведомстве.
Представитель "СибурТюменьГаза" прокомментировал: "Оповещение в данном случае имело технический
характер и было оформлено позднее, поскольку представители Росприроднадзора присутствовали на месте
происшествия". Он добавил, что назначенный штраф не имеет отношения к подведению итогов
расследования причин аварии или к оценке нанесенного ущерба.
Северо-Уральское межрегиональное управление Росприроднадзора вместе со специалистами ФГБУ "ЦЛАТИ
по УФО" брало пробы воды в Оби и воздуха на месте аварии, чтобы оценить возможные негативные
последствия для окружающей среды. Управление ведет административное производство в отношении
"Запсибтрансгаза".
Специалисты управления вошли в комиссию Ростехнадзора по расследованию причин аварии и оценке ее
последствий.
Пожар на подводном продуктопроводе АО "СибурТюменьГаз" Нижневартовский ГПЗ - Южно-Балыкский ГПЗ в
акватории реки Обь в районе Нижневартовска произошел 6 марта из-за пропуска широкой фракции легких
углеводородов (ШФЛУ, или пропан-бутан, используемый в быту и как газомоторное топливо). Один
человек получил ожоги. Вероятной причиной аварии в Ростехнадзоре назвали дефекты или повреждение
трубопровода.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 16

17.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 17

18.

Fp
Fж
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 18

19.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 19

20.

Анализ способов сейсмозащиты магистральных технологических
трубопроводов показал, что такие мероприятия, как засыпка
трубопровода несвязным, измельченным грунтом, применение скользящих
опор и компенсирующих устройств, имеют преимущества по сравнению с
остальными методами сейсмозащиты.
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2
Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм. и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 20

21.

3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие
чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие
чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
Тем не менее эффективность того или иного метода зависит от
тектонических и грунтовых условий участка трассы и определяется
экономической обоснованностью применения.
ТКП 45-5.04-274-2012 "Стальные конструкции. Правила расчета"
https://dwg.ru/dnl/13468
Болты установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при
передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС ТКП 455.04-274-2012 (02250)
установившейся практики СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Правила расчета
СТАЛЬНЫЯ КАНСТРУКЦЫ1 Правшы разлiку
Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь Минск 2013
УДК 624.014.2.04(083.74) МКС 91.080.10
КП 06
Ключевые слова: стальные конструкции, болтовые соединения, сварные соединения, узлы,
прочность, устойчивость, выносливость, сдвиг, примеры расчета
Предисловие
Цели, основные принципы, положения по государственному регулированию и управлению в
об¬ласти технического нормирования и стандартизации установлены Законом Республики Беларусь
«О техническом нормировании и стандартизации».
1
РАЗРАБОТАН научно-проектно-производственным республиканским унитарным
предприятием «Стройтехнорм» (РУП «Стройтехнорм»), техническим комитетом по стандартизации
в области архи¬тектуры и строительства «Металлические и деревянные конструкции» (ТКС 09).
Авторский коллектив: руководитель темы, разделы 1-6 — канд. техн. наук Жабинский А. Н.; пункт
6.4.1 — Рябов А. В.; пункт 6.4.3 — Кеда А. Н.; разделы 7 и 8 — канд. техн. наук Мартынов Ю. С.;
подразделы 7.3 и 8.4 — Лагун Ю. И., Надольский В. В.; раздел 9 — канд. техн. наук Драган В. И., д-р
техн. наук Давыдов Е. Ю.; раздел 10 — канд. техн. наук Шурин А. Б., д-р техн. наук Давыдов Е. Ю.;
раздел 11 — канд. техн. наук Мартынов Ю. С.; подразделы 11.2,11.3 и 11.4 — канд. техн. наук
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 21

22.

Зинкевич И. В.; раздел 12 — канд. техн. наук Мухин А. В.; раздел 13 — канд. техн. наук Драган В.
И.; раздел 14, при¬ложение А — Лагун Ю. И.; подраздел 14.6 — Новиков В. Е.
ВНЕСЕН главным управлением архитектурной, научной и инновационной политики Министерст¬ва
архитектуры и строительства Республики Беларусь
2
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом Министерства архитектуры и
строительства Республики Беларусь от 12 декабря 2012 г. № 395
В Национальном комплексе технических нормативных правовых актов в области архитектуры и
строительства настоящий технический кодекс установившейся практики входит в блок 5.04
«Метал¬лические конструкции и изделия»
3
ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ https://tnpa.by/#!/DocumentCard/293603/391430
© Минстройархитектуры, 2013
Настоящий технический кодекс установившейся практики не может быть воспроизведен,
тиражи¬рован и распространен в качестве официального издания без разрешения Министерства
архитектуры и строительства Республики Беларусь
Издан на русском языке
Содержание
1
Область применения
1
2
Нормативные ссылки
1
3
Термины и определения 3
4
Обозначения 3
5
Общие положения 4
5.1
Классификация поперечных сечений
4
5.2
Материалы 4
5.3
Основные положения по расчету 4
5.4
Эффективное поперечное сечение 5
6
Изгибаемые элементы
7
6.1
Расчет на прочность 7
6.2
Учет поперечной силы в расчетах поперечных сечений на прочность
при действии изгибающего момента
10
6.3
Расчет на устойчивость
10
6.4
Примеры расчета 12
7
Центрально-сжатые и центрально-растянутые элементы
25
7.1
Расчет на прочность 25
7.2
Расчет на устойчивость
26
7.3
Примеры расчета 26
8
Сжато-изгибаемые (внецентренно-сжатые) элементы
постоянного поперечного сечения по длине
30
8.1
Расчет на прочность поперечного сечения элементов,
подверженных действию осевой силы и изгибающих моментов
30
8.2
Учет поперечной силы в расчетах поперечных сечений
на прочность сжато-изгибаемых (внецентренно-сжатых) элементов 31
8.3
Расчет на устойчивость элементов, подверженных действию осевой силы
и изгибающих моментов 32
8.4
Примеры расчета 33
9
Сварные соединения. Основные положения расчета и конструирования
56
9.1
Геометрические параметры сварных швов
56
9.2
Расчет несущей способности угловых сварных швов по упрощенному методу
60
9.3
Расчет угловых сварных швов по направленному методу
62
9.4
Расчет несущей способности стыковых сварных швов 63
9.5
Расчет несущей способности пробочных сварных швов
63
9.6
Требования по проектированию сварных соединений 64
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 22

23.

9.7
Примеры расчета 66
10
Болтовые соединения
72
10.1 Болты, гайки и шайбы
72
10.2 Фундаментные болты
72
10.3 Категории болтовых соединений 73
10.4 Расположение отверстий для болтов
74
10.5 Расчетная несущая способность одиночных крепежных деталей
76
10.6 Группа крепежных деталей 79
10.7 Протяженные соединения 79
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 80
10.9 Учет отверстий для крепежных деталей 81
10.10 Примеры расчета 82
11
Расчет узлов сопряжения 88
11.1 Общие положения 88
11.2 Проверка несущей способности узла сопряжения ригеля
с колонной на болтах с опорным фланцем
89
11.3 Стык ригеля на фланцевых соединениях 90
11.4 Проверки несущей способности баз колонн
90
11.5 Примеры расчета 92
12
Расчет и конструирование узлов стальных конструкций из прямоугольных труб 101
12.1 Общие положения 101
12.2 Область применения
102
12.3 Условия применения
102
12.4 Расчет 102
12.5 Сварные узлы сопряжения стержней решетки с поясами из прямоугольных труб 104
12.6 Примеры расчета 105
13
Основные положения по расчету элементов на выносливость 119
13.1 Общие положения 119
13.2 Упрощенная методика расчета на усталостную прочность элементов 122
13.3 Расчет на выносливость элементов конструкций
на основании линейной гипотезы накопления повреждений 122
13.4 Пример расчета усталостной прочности сварной подкрановой балки 123
14
Расчет стальных холодноформованных тонкостенных конструкций 127
14.1 Основные положения
127
14.2 Материалы 127
14.3 Эффективное поперечное сечение 128
14.4 Проверочные расчеты элементов 128
14.5 Проверочные расчеты соединений
132
14.6 Пример расчета. Определение несущей способности
тонкостенного поперечного С-образного сечения при изгибе 133
Приложение А (справочное)
А.1 Определение геометрических параметров
для двутавровых моносимметричных сечений [1]
143
А.2 Определение критической сжимающей силы [2] 144
А.З Определение критического изгибающего момента [1], [2] 145
А.4 Определение расчетной длины колонн [5] 154
Библиография
158
Протяженные соединения
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая
способность на сдвиг поверхностей трения
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 23

24.

10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом
класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле
(10.5) Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в
ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия 1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при
передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия 0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику¬лярно
продольной оси отверстия 0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия 0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия 0,63
Установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной
оси отверстия , по линии нагрузки при многокаскадном демпфировании косого компенсатора ,
должны затянуты с контрольным натяжением
Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом с
предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в
ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см.
1.2.4) с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
ks
Всего листов 277
Лист 24

25.

Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при
передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно
продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей
трения при любом другом способе обработки должна быть основана на результатах
испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может
произойти потеря предварительного натяжения.
5 6 Сборка и закрепление монтажных соединений конструкций на
высокопрочных болтах с контролируемым натяжением
МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В
СТРОИТЕЛЬСТВЕ
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ
СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
(к СНиП 3.03.01-87)
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 25

26.

МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87)
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и
контрольная сборка производилась в организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм
предусматривала такую последовательность производства работ:
1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами с
пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости {в плане и по высоте}.
Приварить фланцы на ФФПС;
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
При лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ , производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов косого
антисейсмических фрикционно- демпфирующего соединения трубопроводов с надежным демпфирующим косым
соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена повышенно сейсмичности, путем применения
демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении, с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических
нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
Известно стыковое соединение элементов из гнуто-сварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных
воздействию центрального растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как
правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей
стороны профиля.
Изобретение "Стыковое соединение растянутых элементов", патент № 887748.
С целью повышения надежности, косого антисейсмических фрикционно- демпфирующих соединение трубопроводов с
надежным демпфирующим косым соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена повышенно
сейсмичности, путем применения демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении, с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках ,
предназначенные для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов
по шкале MSK-64 и упрощения стыка было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых элементов
на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных
смежными упорами. Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом
упирается в кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами,
при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия
передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
Стык косого антисейсмических фрикционно- демпфирующих соединение технологического трубопроводов из
полиэтилена , с надежным демпфирующим косым соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена
повышенно сейсмичности, путем применения демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении,
с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках , состоит из
соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным концам
соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5
и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов для косого антисейсмических фрикционно- демпфирующих соединение трубопроводов с
надежным демпфирующим косым соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена повышенно
сейсмичности, путем применения демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении, с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 26

27.

предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по
шкале MSK-64 на косых фланцах ФПС устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых
конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца
вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому
экономится до 25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой,
фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление
фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых элементов с
помощью кондукторов.
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять
для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость
предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или
комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов
ферм на косых фланцах выполняется МКЭ.
Для исследования напряженно деформированного состояния в образце был проведен расчет в программном комплексе SCAD Комета
2, и построена математическая модель.
Расчет в Комете 2 основан на СНиП II-23-81, результат расчета представлен на рисунке 2. Как видно из результатов при расчетной
нагрузке стенка колонны испытывает напряжения в 2,4 раза выше нормативного, также как и прочность сварки и фланца нарушена.
Как можно заметить, в СНиПе заложены слишком высокие коэффициенты запаса прочности. Если же верить SCAD Комета 2,
максимальная нагрузка на узел составляет 15 т/м, что меньше в два раза рассчитанного по британским нормам
Как можно заметить, результаты, полученные из разных источников, отличаются. Однако решение, полученное в программном
комплексе SCAD наиболее точно описывает напряженное состояние в узле, ввиду того, что имеется возможность детально описать
контактное взаимодействие и построить более структурированную сетку. Необходимо провести серию испытаний фланцев различной
толщины, проанализировав тенденцию разрушения. Также следует доработать математическую модель на основе натурных
испытаний. После чего можно создать пособие по проектированию фланцевых соединений.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия натяжения
высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна диаметру болта d,
мм, и определяется согласно СТП 006-97 [4] по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, еѐ шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия, а также на коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается
болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно
приниматься на 5 % больше, чем при натяжении вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния
является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643...
52646-2006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k
принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по
разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может существенно
отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых высокопрочных метизов
при входном контроле на строительной площадке по методике, приведѐнной в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП
006-97.
Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,140,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания не
должна превышать 0,01.
Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее одновременно измерять
приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не превышающей 1 %.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 27

28.

При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах регистрации контролируемых характеристик.
В качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и
другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа
КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной
передачи, приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как
правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа
ИЧ 10. Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью
приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки
фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые
4 ч беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески
контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и
затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или
цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по
манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя
ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснѐнных
условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве
благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время организация в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии
SDW (2 SDW), SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW.
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоѐмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной
испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание
динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на
свободном конце рукоятки горизонтально закреплѐнного ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в координатах: крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно
обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковѐртом болты при дотягивании их динамометрическими ключами до расчѐтного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной шероховатости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неѐ.
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта
является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается
наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжѐнного со стержнем болта кольцевой выточкой,
глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261,
ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1и с предельными отклонениями размеров
по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не
применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при
растяжении и срезе. Расчѐтное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчѐтного сопротивления при растяжении,
определѐнного по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой
наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению,
имеющему строго определѐнный расчѐтом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют
ключи специальной конструкции.
Заключение, выводы и рекомендации. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента увеличит
производительность работ по сборке фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого способа
натяжения высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего
момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 28

29.

Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе
изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает еѐ
технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие
сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов.
Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем
термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соединений. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми
соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно
реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических,
знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности
высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений является
очень актуальной в сейсмоопасных районах.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование
(латунная шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные
испытания) можно ознакомиться: см.изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП 16.13330.
2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструк-ций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37.
001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикционных соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск),
ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высокопрочных болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М .Н.
Т а б л и ц а Б.1 — Фрикци –демпферы (Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители ), используемые для энергопоглощения взрывной энергии, для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках ,
преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
Энергопоглотитель квадратный
трубчатый
Типы фрикционно-демпфирующих энергопоглощающих крестовидных, трубчатых,
Схемы энергопоглощающих сдвиговых
фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей в
Идеализированная зависимость фрикционнодемпфирующей «нагрузки для перемещения»
(F-D)
F
Косой компенсатор
энергопоглотитель ( для
трубопроводов)
F
D
D
F
с высокой способностью
к поглощению пиковых
ускорений
F
D
D
F
F
D
D
F
F
Всего листов 277
D
Лист 29
D
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
F
F
D
D

30.

D
F
D
F
D
Упругопластическая
опора на фрикционо –
подвижных соединениях
ФПС
F
F
F
D
D
D
F
F
Крестовидная опора
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической энергии
D
D
F
FF
D
F
D
DD
D
F F
FF
F
Демпфирующая –
маятниковая опора
раскачивается при
смятии медного обожженного клина, забитого
в пропиленный паз
шпильки
D D
D
D
D
F
FF
F
F
D
D
DD
D
F
F
Энергопоглощающие демпфирующие
Квадратный пластический шарнир – ограничитель перемещений по
линии нагрузки (ограничитель перемещений
одноразовый)
Трубчатый упруго
пластичный шарнир –
ограничитель перемещений по линии нагрузки (одноразовый)
Квадратная опора
(гармошка) пластический шарнир – ограничитель перемещений
по линии нагрузки
(одноразовый)
Односторонний по линии нагрузки
FF
F
DD
D
DD
FF
F
F F
DD
D D
D
F
F F
F
D
D
D
D
F
D
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 30

31.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 31

32.

Авария в Нижневартовске вскрыла самовольное пользование
водным объектом дочкой «СИБУРа». РПН ситуацию не контролирует
Экологи требуют санкций в отношении
инспекторов Росприроднадзора
Крупный пожар в акватории реки федерального значения Оби на территории Югры вскрыл грубые нарушения
собственника магистрального продуктопровода Нижневартовский ГПЗ – Южно-Балыкский ГПЗ. Как выяснили
независимые эксперты, «СибурТюменьГаз» не оформило право пользования водным объектом в момент
строительства трубопровода, в период его эксплуатации, а также во время проведения работ по ликвидации
ЧП. Примечательно, что этот факт остался незамеченным инспекторами расформированного на сегодня
управления Росприроднадзора по ХМАО – в ходе одной из проверок сотрудники ведомства не обнаружили у
дочки «СИБУРа» подводные переходы трубопроводов. В то же время представители экологического
сообщества уверены, что именно халатность в работе контролеров РПН привела к аварии, в результате
которой в Обь утекло 56 тонн углеводородов. Сегодня официальные данные значительно могут расходиться с
реальным положением вещей, что в итоге создает риск для возникновения экологической катастрофы и
негативного влияния ШФЛУ на здоровье человека. Пока экологи требуют санкций в отношении инспекторов,
представители профсообщества подсчитывают и ущерб бюджету, нанесенный дочерним
предприятием «СИБУРа».
Подводный продуктопровод АО «СибурТюменьГаз» (контролируется ПАО «Сибур Холдинг), из-за
разгерметизации которого произошел крупный поджар на Оби в районе Нижневартовска, строился и
эксплуатировался без права пользования водным объектом. К такому выводу пришли экологи,
основываясь на официальной позиции Нижне-Обского бассейнового водного управления.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 32

33.

Как разъясняют в ведомстве, на сегодня в государственном водном реестре не зарегистрировано право
пользования акватории реки Обь на участке вблизи Нижневартовска в целях строительства, реконструкции и
эксплуатации подводного перехода трубопровода. Речь идет об участке с ориентировочными координатами
60.89878°N 76.350913°Е, где и произошло ЧП.
Появление этой информации уже вызвало неоднозначную реакцию среди профсообщества и заставляет
экологов говорить о, вероятно, неправомерных мероприятиях по локализации участка трубы.
«Обязательное требование права пользования водным объектом было отменено в 2006 году, но по
заявлениям гендиректора компании Александра Теплякова мы знаем, что труба была введена в 2001
году. На момент строительства и начала эксплуатации эта деятельность лицензировалась. Более того,
требование права пользования на возведение объектов и их ремонт никто не отменял», –
указывает руководитель РО «Экологическая безопасность Югры» Анатолий Криста.
Напомним, возгорание в акватории реки Обь было зафиксировано вечером 6 марта в районе переправы
Ермаковская вблизи Нижневартовска. В этот же день представители «СибурТюменьГаза» заявили, что
участок оперативно локализован, в настоящее время ведется утилизация оставшихся углеводородов через
предусмотренные проектные решения (амбары дожига), и одновременно организовано по проектным схемам
опорожнение трубопровода.
Между тем спустя 10 дней после аварии Обь продолжала гореть. Газоперерабатывающая компания назвала
выжиг газа самым безопасным способом его утилизации.
«Не надо быть большим специалистом, чтобы понять, что газовики недоработали и продолжали наносить
вред водному объекту в течение 10 дней. Мы просили предоставить план ликвидации аварии, но наши
требования до сих пор проигнорированы. Другой вопрос – штрафы. Они будут минимальными.
Росприроднадзор просто не сможет доказать факт негативного влияния – все загрязнение уже унесло сильное
течение реки», – рассуждает региональный эколог.
Доводы подтверждают и первые результаты проверки Росприроднадзора. Так, заместитель
руководителя Северо-Уральского межрегионального управления Росприроднадзора Владимир
Кайгородов пишет, что превышение ПДК концентрации загрязненных веществ в контрольных пробах,
отобранных в 500 м выше по течению Оби от источника возгорания, установлено.
Замглавы ведомства также добавил, что расследование продолжается, виновное лицо будет привлечено к
ответственности, а также дана оценка причинения ущерба окружающей среде.
Впрочем, сегодня экспертное сообщество уверено, что виновных в аварии руководству Росприроднадзора
стоит поискать, в том числе, и среди своих сотрудников. Основанием для суждений о сопричастности
контрольно-надзорных органов к произошедшему ЧП стал акт проверки расформированного управления
Росприроднадзора по ХМАО. Еще в 2012 году в ходе инспекции, которую возглавлял действующий начальник
отдела государственного экологического надзора в Сургуте Андрей Чемякин, инспекторы не выявили в
работе «СибурТюменьГаза» нарушений.
В документе Росприроднадзора фигурирует некая справка, предоставленная компания, где указано на
отсутствие у «СибурТюменьГаза» поверхностных водных объектов.
«Конечно, в справке их и не может быть, потому что из документа Нижне-Обского бассейнового водного
управления мы видим, что право пользования никто и никогда не оформлял. Но здесь важен другой момент –
почему контролеры не задались вопросом, где у «СИБУРа» есть подводные переходы трубопроводов? Что
это? Халатное отношение к должностным обязанностям тех, у кого первоначальная обязанность выявлять и
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 33

34.

пресекать нарушения? Возникает резонный вопрос: сколько аварий мы не увидели?!» – комментируют
представители профсообщества.
Сами экологи говорят, что важность права пользования заключается в том, что, приобретая его,
газовики были обязаны проводить регулярный мониторинг водного объекта. Эти мероприятия,
впрочем, как и вмешательство Росприроднадзора, могли на ранней стадии выявить утечку,
предотвратить ЧП и нанесенный вред.
Согласно официальным данным, из-за порыва подводного трубопровода «СибурТюменьГаза» в Обь утекло 56
тонн углеводородов. Еще почти 600 тонн сожгли в специальных амбарах в рамках утилизации.
«Это объем того, сколько опорожнили в момент эксплуатации, а сколько времени травило до момента аварии
– никому неизвестно. Не стоит забывать и о том, что право пользования предполагает еще и внесение платы
со стороны компании. Поскольку оно не было оформлено, то мы можем говорить и о бюджетных потерях», –
рассуждают собеседники издания.
Фото: Нижнеобское ТУ Росрыболовства
В то же время общественники говорят и о негативном влиянии утечки на здоровье человека.
По данным заместителя губернатора ХМАО Алексея Забозлаева, на момент аварии в продуктопроводе
транспортировались ШФЛУ, в составе которого находился этан (2,06%), относящийся к четвертому
классу опасности. В высоких концентрациях этан может стать причиной остановки сердца или
дыхания.
И все же сегодня широкая общественность настаивает на служебной проверке должностных лиц
Росприроднадзора, которые не выявили нарушений в ходе проверки «СибурТюменьГаза».
«Понятно, что дело – прошлых лет, но факт остается фактом: контролеры нарушение по каким-то причинам не
выявили, предписание не сделали. Югра получила крупное ЧП. Поэтому руководству ведомства все же стоит
сделать выводы в отношении своих инспекторов, которые проверяют опасные объекты», – резюмируют
представители регионального штаба ОНФ.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 34

35.

«Правда УрФО» продолжит следить за развитием событий.
Фото превью: Андрей Виль / ТАСС
10 комментариев к “Авария в Нижневартовске вскрыла самовольное пользование
водным объектом дочкой «СИБУРа». РПН ситуацию не контролирует”
После аварии «Сибура» в ХМАО, в ЯНАО начали мониторить реки
и нашли в Оби углеводороды
https://www.znak.com/2021-0427/na_yamale_obnaruzhili_nefteprodukty_popavshie_v_reku_posle_avarii_sibura_v_hmao
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 35

36.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 36

37.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 37

38.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 38

39.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 39

40.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 40

41.

Таблица № 1. Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
взаимодействия промышленных трубопроводов, с упругими демпферами сухого трения с
геологической средой и обеспечение надежной сейсмостойкости промышленных
трубопроводов с использованием в стыковых соединений в растянутых зонах ,
косыми компенсаторами на фрикционно- болтовых соединениях, для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках на
трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 41

42.

зданий сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности
и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747
«Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт
применения программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных
соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости трубопровода
Схемы сейсмоизолирующих и виброизолирующих опор для
сейсмоизоляции существующих зданий на основе
Типы
сейсмоизолирующих
элементов
демпфирующей сейсмоизоляции с использованием
изобретения номер 165076 «Опора сейсмостойкая» с
применением фрикционно –подвижных болтовых
соединений для обеспечение сейсмостойкости сооружений
из опыта Армении дтн Микаела Мелкумяна на резинометаллической сейсмоизоляции, предназначенных для
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
Телескопические на ФПС проф Уздина А М
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
Компенсатор
демпфирующий со
скошенными
косыми фланцами
опора с высокой
способностью к
диссипации энергии
F
FF
F
D
D
D
D
F
F
С высокой
способностью к
диссипации энергии
FF
F
DD
D
FF
Фланцевые
компенсаторы для
трубопроводов, с
медным обожженным стопорным
сминаемым клином
F
F
F
Телескопические на фрикционноподвижны соединениях опоры
маятниковые на ФПС проф. дтн
А.М.Уздин
Одномаятниковые
со сферическими
поверхностями
скольжения
(трение)
D
D
F
F
F
Фланцевые
компенсаторы
скольжения и
медным клином
(крепления для
поглощения и
качение
D
D
D
FF
F
D
D
D
D
D
F
D
F
F
F
FF
D
D
D
D
D
F
DD
D
F
D
F
D
F
F
F
F
D
D
D
D
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
D
Всего листов
277
F
Лист 42
FF
D
DD
D

43.

DD
D
Гармошка, в
которой имеется
упругопластический
шарнир по линии
нагрузки при R1=R2
и μ1≈μ2
FF
F
DD
D
FF
F
DD
D
Фланцы со
скошенными
торцами –
демпфирующий
компенсатор с
медным
обожженным
стопорным клином
FF
F
DD
D
F
D
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 43

44.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 44

45.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 45

46.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 46

47.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 47

48.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 48

49.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 49

50.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 50

51.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 51

52.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 52

53.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 53

54.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 54

55.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 55

56.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 56

57.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 57

58.

СИБУР" оштрафован пока на 20 тысяч рублей за
пожар в водах Оби
Есть обновление от 17:39 →
"СИБУР" и "ТАИФ" объединят свои нефтегазохимические бизнесы
Москва. 16 апреля. INTERFAX.RU - Росприроднадзор назначил штраф в 20
000 рублей ООО "Запсибтрансгаз" (управляющей компанией является
"СибурТюменьГаз") за запоздалое оповещение об аварии на Оби в марте,
когда в реке прорвало трубопровод и на поверхности загорелись
нефтепродукты. ЭКОНОМИКА
Прокуратура начала проверку по факту пожара на
подводном газопроводе «СибурТюменьГаза»
Прокуратура Нижневартовского района (Ханты-Мансийский автономный
округ) начала проверка по факту аварии на подводном газопроводе АО
«Сибуртюменьгаз» в акватории реки Обь. Об этом сообщили в прессслужбе региональной прокуратуры.
В ходе проверки природоохранной прокуратурой будут установлены
обстоятельства инцидента, будет оценен размер ущерба, причиненного
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 58

59.

окружающей среде, а также приняты меры, направленные на возмещение
вреда.
В пресс-службе АО «Сибуртюменьгаз» рассказали, что на подводном
переходе через реку Обь газопровода Нижневартовский ГПЗ-ЮжноБалыкский ГПЗ произошел пропуск пропан-бутана с последующим
кратковременным возгоранием. Участок возгорания был оперативно
локализован, а в настоящее время заканчивается утилизация оставшихся
углеводородов.
«Горение минимизировано и в ближайшие часы будет полностью
прекращено. Ведется мониторинг силами предприятия, в контакте с
представителями регионального управления Росприроднадзора. От места
возгорания до ближайшего населенного пункта около 44 км», — отметили
в пресс-службе.
Сотрудники компании не пострадали, работ в момент происшествия на
газопроводе не велось. Рисков для населения и окружающей среды нет.
Причины происшествия выясняются.
09 марта 2021Продуктопровод СИБУРа горел на выходных в ХМАО.
ОбобщениеЧитать подробнее
Компания привлечена к административной ответственности по ст. 8.5
КоАП, сообщили "Интерфаксу" в ведомстве.
Представитель "СибурТюменьГаза" прокомментировал: "Оповещение в
данном случае имело технический характер и было оформлено позднее,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 59

60.

поскольку представители Росприроднадзора присутствовали на месте
происшествия". Он добавил, что назначенный штраф не имеет отношения
к подведению итогов расследования причин аварии или к оценке
нанесенного ущерба.
Северо-Уральское межрегиональное управление Росприроднадзора вместе
со специалистами ФГБУ "ЦЛАТИ по УФО" брало пробы воды в Оби и
воздуха на месте аварии, чтобы оценить возможные негативные
последствия для окружающей среды. Управление ведет
административное производство в отношении "Запсибтрансгаза".
Специалисты управления вошли в комиссию Ростехнадзора по
расследованию причин аварии и оценке ее последствий.
Пожар на подводном продуктопроводе АО "СибурТюменьГаз"
Нижневартовский ГПЗ - Южно-Балыкский ГПЗ в акватории реки Обь в
районе Нижневартовска произошел 6 марта из-за пропуска широкой
фракции легких углеводородов (ШФЛУ, или пропан-бутан, используемый в
быту и как газомоторное топливо). Один человек получил ожоги.
Вероятной причиной аварии в Ростехнадзоре назвали дефекты или
повреждение трубопровода.
https://www.interfax.ru/russia/761695
Авария произошла 6 марта на подводном продуктопроводе АО
«СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в
акватории Оби в районе Нижневартовска
https://www.youtube.com/watch?v=Yc23vcmByNY
https://www.youtube.com/watch?v=wt9bQJkxJ44
https://www.youtube.com/watch?v=C0SfsGVpC5M
http
https://www.youtube.com/watch?v=5oz1rknIjgws://www.youtube.com/watch?v=
9GJ2uN4H_Go
https://www.youtube.com/watch?v=5oz1rknIjgw
https://www.youtube.com/watch?v=5oz1rknIjgw
https://www.youtube.com/watch?v=JbHr7TTQBvo
https://www.youtube.com/watch?v=L6UYMlzBJ4g
Ростехнадзор назвал причину аварии на продуктопроводе "СИБУРа" в
ХМАО https://www.interfax.ru/russia/769366
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 60

61.

https://www.interfax.ru/business/755015
https://www.kommersant.ru/doc/4720873
https://www.interfax.ru/russia/761695
Москва. 28 мая. INTERFAX.RU - Авария в марте на продуктопроводе
дочернего предприятия "СИБУРа" – АО "СибурТюменьГаз" - в акватории
Оби в Ханты-Мансийском автономном округе (ХМАО) произошла из-за его
разгерметизации на месте производственного дефекта и нарушений при
эксплуатации. К такому выводу пришла комиссия Ростехнадзора.
"В соответствии с выводами комиссии, авария с выходом широкой
фракции легких углеводородов (ШФЛУ) и еѐ последующим возгоранием
произошла вследствие разгерметизации продуктопровода в месте
производственного дефекта околошовной зоны кольцевого сварного шва,
образованного на этапе строительства продуктопровода", - говорится в
сообщении ведомства.
ЭКОНОМИКА 09 марта 2021Продуктопровод СИБУРа горел на
выходных в ХМАО. ОбобщениеЧитать подробнее
При этом служба отмечает, что повреждение не является естественным
следствием эксплуатации продуктопровода.
"Авария стала возможной в результате организационных нарушений,
снизивших эксплуатационную надежность магистрального
продуктопровода", - подчеркивает служба.
Авария произошла 6 марта на подводном продуктопроводе АО
"СибурТюменьГаз" Нижневартовский ГПЗ - Южно-Балыкский ГПЗ в
акватории реки Обь в районе Нижневартовска). Пожар начался из-за
пропуска широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ, или пропанбутан, используемый в быту и как газомоторное топливо).
Площадь пожара оценили в 1 тыс. квадратных метров. 7 марта
возгорание было ликвидировано.
Один человек получил ожоги. Вероятной причиной аварии в
Ростехнадзоре назвали дефекты или повреждение трубопровода.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 61

62.

На месте аварии в акватории Оби найдена погибшая рыба. В
"СибурТюменьГазе" заверили, что рисков для населения и окружающей
среды нет.
Продуктопровод СИБУРа горел на выходных в ХМАО. Обобщение
Есть обновление от 16:37 →
Росрыболовство исключило связь гибели рыбы в Оби с пожаром на
трубопроводе
Пожар на трубопроводе на реке Обь
Фото: Андрей Виль/ТАСС
Москва. 9 марта. INTERFAX.RU - Очередные длинные выходные в России
не обошлись без ЧП на объекте магистрального трубопроводного
транспорта. Только если на февральские праздники горели газопроводы
"Газпрома", то на мартовские праздники авария произошла на
продуктопроводе "СИБУРа". Новое происшествие осложнилось тем, что
разрушение трубы с углеводородами произошло под водой и подо льдом.
Событие
6 марта произошел пожар на подводном продуктопроводе АО
"СибурТюменьГаз" "Нижневартовский ГПЗ - Южно-Балыкский ГПЗ" в
акватории реки Обь в районе Нижневартовска. Это случилось из-за
пропуска широкой фракции легких углеводородов (ШФЛУ, или пропанбутан).
Площадь горения чрезвычайные службы оценили в 1000 квадратных
метров. Власти Югры сообщали, что возгорание на месте порыва
подводного продуктопровода в ХМАО ликвидировано на следующий день - 7
марта.
В компании заверили, что рисков для населения и окружающей среды в
результате порыва на продуктопроводе в ХМАО нет, ведется
мониторинг.
Однако официальный представитель Ростехнадзора Андрей Виль в своем
телеграм-канале поставил под сомнение отсутствие угрозы природе: "По
предварительным расчетам, в аварийном участке подводного
продуктопровода ООО "Запсибтрансгаз" (АО "СибурТюменьГаз"
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 62

63.

управляющая компания) могло находиться порядка 700 тонн ШФЛУ. В
этой связи заявления об отсутствии угрозы окружающей среде вызывают
серьезные сомнения".
При аварии пострадал один человек, он получил ожоги лица и шеи, от
госпитализации отказался.
Версии экологов
Пожар мог произойти из-за накопления газообразных нефтепродуктов
подо льдом, сказал "Интерфаксу" руководитель программы WWF России
по экологической ответственности бизнеса Алексей Книжников. Он
отмечает, что исходя из данных компании, авария не могла произойти изза прорыва трубопровода, так как не наблюдалось быстрого падения
давления внутри него.
"Не исключен такой сценарий, что происходила относительно небольшая
утечка из этого трубопровода, но длительное время. Газообразные
компоненты этого продукта скапливались подо льдом, и накопилась так
называемая газовая подушка. Затем она привела к взрыву и горению,
которые мы наблюдаем", - сказал Книжников. По его словам, эта версия в
настоящее время обсуждается, в том числе с компанией.
По его словам, причина отказа продуктопровода еще устанавливается.
Книжников добавил, что возраст трубопровода - 20 лет - считается
средним. "В принципе, это достаточно изношенный трубопровод, поэтому
его надежность вызывает вопросы", - отмечает Книжников.
Представитель WWF добавил, что пока неизвестен точный диаметр
трубопровода, продолжительность утечки нефтепродуктов, поэтому
трудно говорить об ущербе водной среде и атмосферному воздуху, однако
он в любом случае есть.
В свою очередь программный директор российского Greenpeace Владимир
Чупров также заявил "Интерфаксу", что причиной пожара в акватории
реки могло быть постепенное накопление углеводородов. "Возможно
накопление этих компонентов подо льдом, и затем пожар могла
спровоцировать искра (от окурка, вездехода или снегохода). Это
показатель того, что тот парк трубопроводов, который есть, он
нуждается в проверке и модернизации", - сказал Чупров.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 63

64.

Восстановление
АО "СибурТюменьГаз" рассматривает разные варианты восстановления
резервной нитки подводного продуктопровода в зависимости от места
повреждения, сообщил генеральный директор АО "СибурТюменьГаз"
Александр Тепляков на заседании Комиссии по предупреждению и
ликвидации ЧС и обеспечению пожарной безопасности Югры, видеозапись
которого размещена в инстаграм губернатора Югры Натальи Комаровой.
"Характер повреждения неизвестен и непонятен. Как только завершим все
первоочередные мероприятия по удалению остаточного давления из
продуктопровода, сформируем мероприятия по обследованию этой нитки.
Если повреждение находится в береговой зоне, то это будет доступно для
нас (для ремонта - ИФ), если в зоне подводного перехода, то с большой
долей вероятности мы откажемся (. . .) от ремонта локального места
повреждения, (. . .) предпримем ремонт посредством замены всей нитки
подводного перехода", - сказал Тепляков.
Он также сообщил, что в результате аварии "производственный процесс
не пострадал, все функции основная нитка выполняет полноценно, она
работает в нормальном штатном режиме".
"Мы все свои обязательства перед партнерами-нефтяниками с точки
зрения приема ПНГ исполняем (. . .) Все объекты газопереработки,
объекты нефтяников, поставляющие попутный нефтяной газ, работают
в штатных режимах", - сказал Тепляков.
По информации гендиректора "СибурТюменьГаза", продуктопровод, на
котором произошло ЧП, был введен в эксплуатацию в 2001 году.
"(Он - ИФ) представляет собой продуктопровод в двухниточном
исполнении диаметром 500, нитки равнопроходные - основная и резервная.
Происшествие случилось на резервной нитке. Рабочие параметры у обеих
ниток одинаковые - давление до 30 килограмм на кв. см, на момент
события (давление - ИФ) было 16,9 кг на кв. см", - сказал Тепляков.
Он подчеркнул, что компания не допускала превышений технологических
параметров, так как "за всю историю эксплуатации не приближались к
максимальным показателям, всегда эксплуатировали в параметрах 17-22
кг на кв. см".
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 64

65.

Проверки
Следователи СКР по ХМАО проводят проверку причин пожара с
пострадавшим в результате аварии. Прокуратура Нижневартовского
района тоже начала проверку по факту аварии. Нижнеобским
теруправлением Росрыболовства возбуждено административное
расследование по признакам состава административного правонарушения
по ст. 8.33 и 8.48 КоАП РФ.
Ханты-Мансийский окружной центр по гидрометеорологии и мониторингу
окружающей среды - филиал ФГБУ "Обь-Иртышское управление по
гидрометеорологии и мониторингу окружающей среды" не выявил в
воздухе городов ХМАО высокой концентрации загрязняющих веществ после
аварии с пожаром на продуктопроводе "СибурТюменьГаза", сообщил
пресс-центр правительства ХМАО.
"По состоянию на 7 марта отобраны и проанализированы пробы
атмосферного воздуха в пунктах наблюдения за загрязнением атмосферы.
(. . .) загрязняющие вещества, превышающие предельно-допустимую
концентрацию, не обнаружены", - говорится в сообщении. Проверки
воздуха прошли в Сургуте, Нижневартовске и Нефтеюганске.
Также Комарова сообщила в своем инстаграм, что специалисты
Росприроднадзора взяли пробы воды, направили их в Центр лабораторных
исследований и технических измерений. "Результаты будут получены не
позднее, чем через три дня", - написала глава региона. Кроме того, по ее
информации, администрация Мегиона провела проверку воды на
органолептические показатели, по итогам которой нарушений не
установлено. "Всем жителям прилегающих территорий, рыбакам
необходимо соблюдать меры безопасности, не выдвигаться на водные
объекты до полного устранения последствий происшествия", подчеркнула Комарова.
Оперативная группа Росрыболовства начала работу на месте аварии,
сообщила пресс-служба ведомства. "Нижнеобским ТУ (теруправлением ИФ) возбуждено административное расследование по признакам состава
административного правонарушения по ст. 8.33 и 8.48 КоАП РФ", отмечает пресс-служба. Специалистам Тюменского филиала ВНИРО и
Нижнеобского филиала ФГБУ "Главрыбвод" предстоит собрать образцы
вод, почвы, гидробионтов.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 65

66.

Природнадзор ХМАО будет отслеживать концентрацию углеводородов в
воде после аварии на подводном продуктопроводе АО "СибурТюменьГаз",
сообщил "Интерфаксу" руководитель ведомства Сергей Пикунов. "Это объект федерального контроля. У нас договор с Росгидрометом, будем
отслеживать содержание углеводородов в воде", - сказал Пикунов. Он
пояснил, что необходим мониторинг изменения состояния углеводородов в
воде, чтобы их концентрация не превышала допустимых значений.
По словам Пикунова, предприятием приняты соответствующие меры, на
месте аварии продолжаются работы по ликвидации последствий пропуска
углеводородов - газ вытравливается. Он отметил, что над установлением
причин аварии и оценкой ее последствий для окружающей среды
работают специалисты соответствующих федеральных контролирующих
ведомств.
СибурТюменьГаз Обь Югра Ростехнадзор Росприроднадзор ХМАО
В Ростехнадзоре усомнились в заявлениях о безвредности аварии на
подводном газопроводе в ХМАО
В АО «СибурТюменьГаз» заявили об отсутствии рисков для населения и
окружающей среды
На участке подводного газопровода АО «СибурТюменьГаз» в акватории
реки Обь (ХМАО), на котором накануне вечером случился пожар, могло
находиться порядка 700 т широкой фракции легких углеводородов
(ШФЛУ), сообщил в своем telegram-канале представитель Ростехнадзора
Андрей Виль.
«В этой связи, заявления об отсутствии угрозы окружающей среде
вызывают серьезные сомнения. Руководитель Северо-Уральского
управления Ростехнадзора Игорь Нисковских подписал приказ о
формировании комиссии по техническому расследованию аварии», —
отметил господин Виль.
Напомним, вечером 6 марта на подводном переходе через реку Обь
газопровода Нижневартовский ГПЗ-Южно-Балыкский ГПЗ произошел
пропуск пропан-бутана с последующим кратковременным возгоранием. По
информации АО «СибурТюменьГаз», сотрудники компании в результате
инцидента не пострадали, а рисков для населения и окружающей среды
нет. Прокуратура Нижневартовского района и региональный СКР начали
проверки.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 66

67.

Кроме того, генеральный директор АО «СибурТюменьГаз» Александр
Тепляков заявил, что риски повторного возгорания отсутствуют.
«Участок газопродуктопровода - 2001 года постройки. Экспертиза
промышленной безопасности с методами внутритрубной диагностики
была завершена в 2020 году с действием сертификатов - до 2023 года. На
данном участке дефектов по результатам экспертизы не обнаружено,
предписаний надзорных органов не выносилось», — подчеркнул господин
Тепляков.
На третий день после порыва трубопровода и пожара на реке Обь вблизи Нижневартовска еще
остается тление на снегу. После полного прекращения возгорания собственник трубы «Сибур»
приступит к изучению места аварии. Хроника событий катастрофы.
Об аварии стало известно вечером 6 марта. В 18:15 на подводном
газопродуктопроводе Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ
произошел порыв, из-за чего на Оби вспыхнул пожар. Местные жители
несколько часов не знали причины зарева и густого дыма, настигшего
Нижневартовск.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 67

68.

Ближайшими оказались пожарные Нижневартовска, они выехали в район дачного сообщества «Буровик», но не обнаружили
источник возгорания. Владелец трубы — «СибурТюменьГаз» официально заявил о причастности к пожару только через
несколько часов и сказал что справится самостоятельно, а горение прекратится в ближайшие часы.
«Участок оперативно локализован, в настоящее время заканчивается утилизация оставшихся углеводородов через
предусмотренные проектные решения (амбары дожига) и одновременно организовано по проектным схемам опорожнение
трубопровода. Горение минимизировано и в ближайшие часы будет полностью прекращено»,«СибурТюменьГаз».
Однако спустя сутки горение продолжалось, остаточные явления наблюдаются до сих пор. Предположительно, охвачено огнем
оказалось 700 квадратных метров. Днем позже глава Росприроднадзора Светлана Родионова сообщила, что специалисты уже
находятся на месте для установления причин аварии, а сама она держит связь с губернатором Натальей Комаровой.
К слову о Комаровой. Глава округа приехала в Нижневартовск спустя два дня после катастрофы, 8 марта. Жители округа
восприняли новость крайне негативно.
«А кто вообще дал вам право нашу экологию, природу всей страны, воздух наших детей портить? Своими руками всем
правительством, непокладая рук, будете восстанавливать не где-нибудь Москве, Испании, а тут, с лопатками реки чистить! Как
вообще допустили такой беспредел, не достаточно внимания уделяется проверкам этих предприятий»,комментарий в
инстаграме Натальи Комаровой.
«Сибур», оказавшись в центре всеобщего внимания, продолжает настаивать, что с газопродуктопроводом все было в порядке.
Он был построен в 2001 году и имел сертификацию до 2023 года. На что граждане стали сообщать, что «воняло нефтью еще
месяц назад».
Видео:Телеграм
«Работать надо на опережение, кто ответственный за техническое
состояние? Кто допустил это происшествие? Причина проишествия?
Хватит успокаивать себя штрафами, которые непонятно кому уйдут.
Лучшая работа — предупреждать экологическую проблему».
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 68

69.

К слову об экологии. Пока специалисты не сделали заявлений о результатах
проверки, ЧП на Оби рекомендуются называть техногенной
катастрофой, но не экологической. «Сибур», в свою очередь, вновь
настаивает, что угрозы природе и людям нет, и не останавливает
рабочий процесс.
«Производственный процесс не нарушен. Мы все свои обязательства перед
партнерами-нефтяниками с точки зрения приема ПНГ исполняем. Все
объекты газопереработки, объекты нефтяников, поставляющие
попутный нефтяной газ, работают в штатных режимах»,генеральный
директор «СибурТюменьГаза» Александр Тепляков.
Стоит отметить, что практически сразу виновными в пожаре решили
назначить рыбаков. Один из них, находившийся в момент аварии на реке,
получил ожоги лица. Сообщается, что его здоровью ничего не угрожает.
Губернатор Югры на совещании из-за ЧП наказала главам
муниципалитетов запретить рыбалку в «зоне риска».
На сегодняшний день ближайшие города к месту ЧП отчитываются об
отсутствии какой-либо угрозы для жителей. В Мегионе сообщили, что
органолептические показатели образцов из Оби не выявили нарушений.
Однако Ростехнадзор заявил, что на участке порыва могло быть до 700
тонн углеводородов, и говорить о том, что угрозы экологии нет,
преждевременно.
Сюжеты: ЭксклюзивХМАО
Материалы по теме:
Под Нижневартовском произошла авария на трубопроводе «Сибура»
В ХМАО проверят водные биологические ресурсы на наличие
нефтепродуктов на реке Обь
Выводы рекомендации предложения по обеспечению надежности
газотрубопроводов «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ —
Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска при
деформировании балочного перехода через глубокую реку Обь и
недопустимых изгибающих моментов газопровода, и рекомендации по
исключает разрушение сварных узлов или стыков трубопровода с
использованием в стыковых соединений труб в растянутых зонах на
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 69

70.

косых демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода, с использованием фрикционноподатливых болтовых соединений с применением спиральных опор с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления крена
трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для
выравнивания крена плитного основания вертикальных цилиндрических стальных
трубопровода методом опускания с использованием фрикционно- податливых
болтовых соединений с применением телескопических опор с зафиксированными
запорными элементов в штоке, по линии выправления крена трубопровода, согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая»
ЧС федерального масштаба: разлив сварочного стыка газотрубопровода
Испытательного центра ПГУПС , аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), Организация "Сейсмофонд" ОГРН:
1022000000824 ПГУПС № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015
Е.И.Андреева, зам президента организации «Сейсмофонд» ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824, зам редактора
газеты «Земля РОССИИ» ( свидетельство регистрации П 031 от 16.05.94, выданное СЗ рег управлением Гос
комитета РФ по печати ( г СПб) [email protected] (921)962-67-78, (996) 798-26-54, (931) 280--11-94. Организация
является разработчиком Способ выравнивания крена плитного основания вертикальных цилиндрических стальных
трубопроводов
На основании изложенного выше, можно сделать следующие выводы.
1. Проблема надежности газотрубопроводов «СибурТюменьГаз»
«Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в
районе Нижневартовска при деформировании балочного перехода
через реку Обь и недопустимых изгибающих моментов газопровода, и
рекомендации по исключает разрушение сварных узлов или стыков
трубопровода с использованием в стыковых соединений труб в
растянутых зонах на косых демпфирующих компенсаторах со
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 70

71.

скошенными торцами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации газопровода
на сварочное соединение заменить
с использованием фрикционноподатливых болтовых соединений с применением телескопических опор с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления
газопровода, согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» с подведение
по длине газопровода не нарушая герметичность трубопровода является задачей
первостепенной важности с использованием для выравнивания
газотрубопровода под водо на дне реки Обь фрикционо-демпфируюхик
опор на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) .
2. Необходимо пересмотреть действующие нормативные документы с
учетом опыта выравнивания крена трубопровода с газом по дну
реки Обь с опусканием и или подъемом трубопровода
с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая» и анализа катастрофических разрушений трубопровода
частных компаний , корпорацией с внедрением изобретения № 165076
"Опора сейсмостойкая" и возобновление патентных отделов и передачей
трубопровода по государственный контроль
3. На правительственном уровне необходимо разработать систему
стимулирования научных исследований в области поиска новых
конструктивных форм и систем по выравниванию трубопровода по
дну реки Обь
с использованием фрикционно- податливых болтовых соединений
с применением телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в
штоке, по линии выправления крена трубопровода, согласно изобретения № 165076
«Опора сейсмостойкая» для защиты трубопровода от разрушения с
использованием опыта использования изобретения № 2010136746 "
СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ"
4. Необходимо развивать методы теоретических и экспериментальных
исследований, включая построение расчетных моделей воздействия и
объектов исследований на основе математического моделирования
взаимодействие трубопровода с геологической средой , в том числе
нелинейнысм методом расчет оснований и фундаментов в ПК SCAD,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 71

72.

ANSYS для обеспечения надежной газотрубопроводов
«СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в
акватории Оби в районе Нижневартовска при деформировании
балочного перехода через реку Обь и недопустимых изгибающих
моментов газопровода, и рекомендации по исключает разрушение
сварных узлов или стыков трубопровода с использованием в
стыковых соединений труб в растянутых зонах на косых
демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода
5. На правительственном уровне необходимо разработать систему
повышения уровня образования в университетах для подготовки научных
кадров в области выравнивания крена газотрубопровода по дну реки
Обь с опусканием или подниманием на сейсмоизолирующие опоры
Сейсмофонд № 165076 "Опора сейсмостойкая" по дну реки с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с
применением телескопических опор с зафиксированными запорными
элементов в штоке, по линии выправления крена газотрубопровода,
согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для
выравнивания крена трубопровода методом опускания или
поднятия под водой (водолазные работы) с использованием
фрикционно- податливых болтовых соединений с применением телескопических
опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления
крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» и с
изучением зарубежного опыта Японо-Американско фирмы RUBBER
BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) https://www.damptech.com, которая
широко использует изобретения проф дтн А.М.Уздина №№ 1143895,
1143895, 1168755 выданные в СССР и внедряются за рубежом в Японии,
США, Европе, в РФ не внедряются.
По инициативе организации "Сейсмофонд" при ПГУПС выпущены
специальные технические условия предполагаемых мероприятия по
выравниванию крена трубопроводов методом подъема или опускания с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
спиральных опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая» для выравнивания по дну трубопровода методом опускания или
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 72

73.

подъема с использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с
применением телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в
штоке, по линии выправления крена трубопровода под водой , согласно изобретения
№ 165076 «Опора сейсмостойкая»
Разработка специальных технических условий (СТУ ) по обеспечению
надежности газотрубопроводов «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский
ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе
Нижневартовска при деформировании балочного перехода через
реку Обь и недопустимых изгибающих моментов газопровода, и
рекомендации по исключает разрушение сварных узлов или стыков
трубопровода с использованием в стыковых соединений труб в
растянутых зонах на косых демпфирующих компенсаторах со
скошенными торцами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации газопровода
выполнена на основании работ проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина, проф. дтн
В.К.Темнов ,СПб ГАСУ и изобретений организации "Сейсмофонд" при
ПГУПС с использованием научной работы: О.В.Мкртычева, А.А.Бунова
ФГБОУ ВПО "МГСУ" "Оценка сейсмостойкости зданий с
сейсмоизоляцией в виде резинометаллических опор" и Мазура Василий
Никитовича https://versia.ru/uzhasnyj-razval-mostostroeniya-kakzakonomernost-vrednogo-upravleniya-i-nekompetentnosti
Источник: https://versia.ru/uzhasnyj-razval-mostostroeniya-kak-zakonomernostvrednogo-upravleniya-i-nekompetentnosti
В социальных сетях опубликован доклад ОО "Сейсмофонд" при ПГУПС
под названием; Теория сейсмостойкости находится в глубоком кризисе,
не относится к экологической безопасности
http://www.myshared.ru/slide/971578/
Более подробно смотри публикацию о в газете "Наша версия" № 37 от 25
сентября 2017 под названием "Закономерный мостопад и ужасный
развал мостостроения, как закономерность вредного управления и
некомпетентности, менеджеров корпораций Мазура Василий Никитовича
https://versia.ru/uzhasnyj-razval-mostostroeniya-kak-zakonomernost-vrednogoupravleniya-i-nekompetentnosti
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 73

74.

Предложения 1 Необходимо срочно провести работы по укреплению (усилению) или
осуществлению щебеночной -гравийной подсыпки под просевшей газотрубопровод для
установки опор по изобртению 165076 ( просевших от деформируемого трубопровода и
обследовать остальные участки при прокладке трубопровода по дну реки Обь и выравниван
трубопровода по дну глубокой реки , методом опускания или подъема трубопровода
с использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая» для выравнивания крена трубы методом опускания с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая», для исключения обрушения , разрушения численным и аналитическим
методом с помощью математических моделей, установленной по периметру армированных
гравийно-щебеночную спасательных ЖБ подушку , типа "медузу" засыпанную в стальные
забиты кольца в дно реки ( не расползались при течении воды по дну реки) , рядом с
просевшими опорами)и их программная реализация в SCAD
3. Признать , что техническое состояние трубопровода выровненного методом
опускания с использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с
применением телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в
штоке, по линии выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076
«Опора сейсмостойкая» для выравнивания крена трубы методом опускания с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубы , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая», просевших , неудовлетворительное и требуется вмешательство Совета
Федерации, Депутатов ГД , Правительство РФ
4. Аналогичные фрикционно-подвижные соединения на фрикционно- податливых
болтовых соединений с применением телескопических опор с зафиксированными
запорными элементов в штоке, по линии выправления крена трубопровода, согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для выравнивания крена
трубопровода методом подьема или опускания с использованием фрикционноподатливых болтовых соединений с применением телескопических опор с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления крена
трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» и могут
быть использованы при ликвидации просадки и выравнивания крена трубопровода,
закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений
(ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с
зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм, обеспечивающих
многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64, прошли испытания на вибропрочность и устойчивость ).
5. Узлы фрикционно-подвижных соединений (проходили испытания на осевое статическое
усилие сдвига 20.02.2017 г. в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ») расположенные в овальных отверстиях
на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не
менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 74

75.

растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, прошли испытания на вибропрочность,
устойчивость к воздействию от удара падающего самолета и воздушной ударной волны)
согласно СТП 006-97
6. Экспертиза проведена организацией "Сейсмофонд" ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824
и прошли испытание численным и аналитическим методом с помощью математических
моделей, усиливающего «спасательного» стальных колец по длине трубопровода ,
армированного щебеночной подсыпки , типа гравийно-щебеночную тарельчатая "медузу",
рядом с просевшими основанием и крепление пролетов моста на фрикционно- подвижных
соединений( ФПС )и их программная реализация в SCAD
7.Считать данный научный доклад, сообщение как , открытое письмо депутатом Совета
Федерации РФ, Зак Собрания СПб, ГД , Минстроя, МЧС, для принятия мер депутатского
реагирования о преступной халатности частных компаний об экологическом загрязнении и
отсутствие технического надзора, как закономерность вредного управления и
некомпетентность частных компаний с ограниченной ответственностью , назначенных
незаконно ( без конкурса) , единственным исполнителем работ по проектированию ,
строительству и эксплуатации должно осуществляет федеральное казенное учреждение
"Управление федеральных агентства" экспертную группу с участием представителей
Минстроя России, и иных заинтересованных органов и организаций в целях экологического
сопровождения проекта
Предисловие
7. Это относится ко всем частные компании АО, ООО ,ПАО которые нарушают и не
выполнены требования Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд.
техн. наук А.С. Платонов, канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн.
наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков), внесенные Научно-техническим центром
Корпорации «Трансстрой», ПРИНЯТые И ВВЕДЕнные В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией
«Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233 необходимо лишать лицензий и
реформировать в государственные структуры с привлечением виновных к ответственности, а
не штрафы назначать по 20 тр карманным арбитражным судом
СОГЛАСОВАНо с общественными организациями Председатель оргкомит. Нач. ВМИИ ВУНЦ ВМФ "Военноморск. академия" д.т.н., чл-корр. РАН, Проф. Евгений ЯКУШЕНКО
СоПредседатель Генеральный директор ФГУП НИТИ им.А.П. Александрова. ,академик МАНЭБ Вячеслав ВАСИЛЕНКО
СоПредседатель Председ СЗО Ядерного общества России Проф. Нац. мин.-сырьев. университета Владимир ЛЕБЕДЕВ
СоПредседатель Заслуженный деятель науки РФ, Проф. СПБГПУ, доктор, ветеран ВМФ Анатолий БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ
СоПредседатель Зам. Гендирект–Нач. отдел. по перспек. разв. эксперимент. базы ЦНИИ им.Крылова Юрий СКОРИКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный директор ТЕХНО-АС Прибор
Сергей СЕРГЕЕВ
СоПредседатель Изобретатель, Академик инж. академии .А.М. Прохорова, PhD Oxford, Профессор Виктор ШАРКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный директор СКИБР-СТКС
Владимир ХАЙЧЕНКО
СоПредседатель Засл. деятель науки, д.в.н., проф. Морского корпуса Петра Великого СПб ВМИ Анатолий ЛАВРЕНТЬЕВ
Организатор саммита и координатор программы, Изобретатель
Н.И.БАКУМЦЕВ
С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163-69 «Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
8. Принять к исполнению научную публикацию по выравниванию крена
газотрубопровода «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ — ЮжноБалыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска при
деформировании балочного перехода через реку Обь и недопустимых
изгибающих моментов газопровода, и рекомендации по исключает
разрушение сварных узлов или стыков трубопровода с
использованием в стыковых соединений труб в растянутых зонах на
косых демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 75

76.

фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода, методом опускания с использованием
фрикционно- податливых болтовых соединений с применением телескопических
опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления
крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для
выравнивания крена самого трубопровода под водой на дне реки Обь, методом
опускания с использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с
применением телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в
штоке, по линии выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076
«Опора сейсмостойкая» и рекомендации, таблицы комплектующих фрикционноподвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной
надежности), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-2742012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП
16.13330.2011 (СНиП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3, 14.4, 15, 15.2,
в соответствии с изобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device (МПК) E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми,
фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, согласно изобретениям №№
1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent
4,094,111 [45] June 13, 1978, согласно изобретению «Опора сейсмостойкая, патент № 165076
(авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И) (проходили испытания).
4 10. Информация по замечания по экспертизе и выравниванию крена
газотрубопровода «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ — ЮжноБалыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска и при при
деформировании балочного перехода через реку Обь и недопустимых
изгибающих моментов газопровода, рекомендовано по исключает
разрушение сварных узлов или стыков трубопровода , использовать в
стыковых соединений труб в растянутых зонах на косых
демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода, методом опускания с использованием
фрикционно- податливых болтовых соединений с применением телескопических
опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления
крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для
выравнивания трубопровода, методом опускания или подъема с использованием
фрикционно- податливых болтовых соединений с применением телескопических
опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления
крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая»
использовать рекомендации при выполнении выравнивания трубопровода и
фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления на осевое
статическое усилие для выравнивания крена и выравнивания трубопровода под водой на
сейсмоизолирующих опорах на ФПС и выполненных испытание в ПКТИ-СтройТЕСТ",
адрес: 197341, СПб, Афонская, д. 2, т. 302-04-93, факс 302-06-88 [email protected]
(протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной
шпильки № 1516-2 от 25.11.2013) проводились испытания математических моделей вышек
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 76

77.

пожарных и трубопровода в ПК SCAD и сделано научное сообщение на ХXVI Международной
конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых
сред и конструкций» (28.09-30.09.2015, СПб ГАСУ) по теме «Испытание математических
моделей на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) и их программная реализация в
ПКSCAD» (инж.Е.И.Андреева ), ссылка:vk.com/ooseismofond vk.com/ooseismofondrus
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk /www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
/www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU и не выполняемых требований ООО
"Стройгазмонтаж"
11. С рабочими чертежами по обеспечению надежной газотрубопроводов
«СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в
акватории Оби в районе Нижневартовска при деформировании
балочного перехода через реку Обь и недопустимых изгибающих
моментов газопровода, и рекомендации по исключает разрушение
сварных узлов или стыков трубопровода с использованием в
стыковых соединений труб в растянутых зонах на косых
демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода, , можно ознакомится по реальному
испытанию фрикционно –подвижных соединений для просевших опор Керченского моста,
можно ознакомиться по ссылке http://dwg.ru/lib/view/1609, СП 14.13330.2014, СНиП II-7-81Строительство в сейсмических районах http://dwg.ru/dnl/view/13770 (Изменение N 1 к СП
14.13330.2014 СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах, утв. приказом
Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 23 ноября 2015 г. N
844/пр.).
12. Газотрубопровод просел по водой на дне реки Обь из -за деформациии балочного
перехода глубокой реки Обь , и не использование устойчивые к деформирмациям и
деформированию для трубопровода фрикционно-подвижного соединения (ФПС)- фрикциболт (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный
обожженный клин, две свинцовые шайбы или тросовый стопорный зажим со свинцовой
шайбой ) для крепления насосов закрепленных на трубопровода ( см изобретение
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. № 1145204 F16 L 23/02,
«Фланцевое соединение», а.с.№1425406 F 16 L 23/02 )
Заключение. Выводы и рекомендации
1. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента для
выравнивания крена газотрубопровода «СибурТюменьГаз»
«Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в
районе Нижневартовска от деформаций на балочном переходе
перехода по дну реки Обь и недопустимых изгибающих моментов
газопровода, рекомендуется по исключает разрушение сварных
узлов или стыков трубопровода , заменить на стык с соединением
соединений труб в растянутых зонах на косых демпфирующих
компенсаторах со скошенными торцами на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 77

78.

газопровода, методом замены узла сварного на фланцево-фрикционные с косым
стыком с использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с
применением телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в
штоке, по линии выправления крена газотрубопровода по дну реки Обь , согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для выравнивания крена
трубопровода, основания методом опускания или подъема под водой с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая» и ликвидации осадки трубопровода на основе и с помощью протяжных
фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в овальных отверстиях на болтах с
контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей
нагрузке (предназна-чены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по
шкале MSK-64), выполненных согласно СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 455.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП
14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология
применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н.Уздин А.М.и др, ),
согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 значительно увеличит производительность
работ по сборке фрикционных соединений.
Обеспечения надежности в дальнейшем
газотрубопроводов «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ —
Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска при
деформировании балочного перехода через реку Обь и недопустимых
изгибающих моментов газопровода, и рекомендации по исключает
разрушение сварных узлов или стыков трубопровода с
использованием в стыковых соединений труб в растянутых зонах на
косых демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода
Рекомендации для
2. Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет
сделать вывод о надѐжности такого способа натяжения высокопрочных болтов для опор
.Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную
операцию тарировки динамометрических ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
3. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого
элемента не создаѐт внешнего крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи
не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
4. Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза
концевого элемента, соответствующего достижению проектного усилия натяжения болта. При
этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции.
5. Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для
ее формирования в процессе изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде
болтового и заклепочного соединения.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 78

79.

6. Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции
устройства фрикционных соединений, сделает еѐ технологичной и высокопроизводительной.
7. Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние
усилия воспринимаются вследствие сопротивления сил трения, возникающих по контактным
плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов. Натяжение болта
должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они
изготовляются, путем термической обработки.
8.Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило
трудоемкость монтажных соединений. Замена сварных монтажных соединений
промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми
соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости
монтажных соединений втрое.
9. Применение , сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее
трудоемки по сравнению с другими типами болтовых соединений, а также сами
высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
10. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в
условиях, при которых наиболее полно реализуются их положительные свойства — высокая
надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических, знакопеременных
нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования
несущей способности высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и
технологических решений выполнения фрикционных соединений является очень актуальной
в сейсмоопасных районах.
12. С рабочими чертежами по креплению оборудования с помощью ФПС можно
ознакомиться на сайте: k-a-ivanovich.narod.ru
3.Испытательная лаборатория организация "Сейсмофонд " при ПГУПС ИНН 2914000780
ОГРН 1022000000824 получило патент № 165076 на изобретение "Опора сейсмостойкая"
Мкл. Е04H 9/02 ( авторы : Андреев Б.А., Коваленко А.И).
14. За счет использования friction-bolt и фрикци-анкеровки для выравниванию крена
трубопровода методом опускания с использованием фрикционно- податливых
болтовых соединений с применением телескопических опор с зафиксированными
запорными элементов в штоке, по линии выправления крена трубопровода, согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для выравнивания крена
трубопровода методом опускания с использованием фрикционно- податливых
болтовых соединений с применением телескопических опор с зафиксированными
запорными элементов в штоке, по линии выправления крена трубопровода, согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая», повышается надежность конструкции
(достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических
нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на сооружение,
оборудование, которые устанавливаются на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на
фрикционно- подвижных соединениях (ФПС)), согласно изобретения "Опора сейсмостойкая"
патент №165076.
Председатель оргкомитета Зам. директора по науке НПО ЦКТИ им.И.И. Ползунова, проф., д.т.н.,
Александр СУДАКОВ
СоПредседатель Презид. Арктической акад. наук, акад. РАЕН, чл.-корр. Петербург. инжен. академии Валерий
МИТЬКО
СоПредседатель Председ СЗО Ядерного общества России Проф. Нац. мин.-сырьев. университета Владимир
ЛЕБЕДЕВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель Рф, Ветеран военного судостроения
Юрий ВЕСЕЛОВ
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 79

80.

СоПредседатель – Академик РАЕН, Ректор Универ института инновац. технологий, проф., д.э.н., PhD Раисса
КАШУБИНА
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Ветеран атомн. машиностр. ЦНИИКМ "Прометей" Виктор
ЦУКАНОВ
СоПредседатель Засл. изобретатель, проф. Нач. НИЛ Воен. академии связи им.С.М. Будѐнного
Владимир
ЧЕРНОЛЕС
СоПредседатель Изобретатель электролечения, PhD, Академ. Петровской академии наук, доктор Вольдемар
РАГЕЛЬ
Организатор саммита и координатор программы, Изобретатель
Н.И.БАКУМЦЕВ
Всероссийское общество изобретателей и рационализаторов Ядерное общество России
Российская академия естественных наук (РАЕН) Академия инженерных наук им. А.М.Прохорова
Российская Академия Космонавтики им. К.Э.Циолковского
Научно-исследовательский технологический институт (НИТИ) им. А.П.Александрова" ГК Росатом
Интеллектуальный Международный Фонд "Перестройка Естествознания"
Национальный минерально-сырьевой университет "Горный"
Универсальный институт инновационных технологий ( УИИТ )
НТЦентр "Социально-Техническая Компьютерная система» "СТКС & СКИБР"
Санкт-Петербургский государственный морской технический университет
Северо-Западное и Волгодонское отделения Ядерного общества России
Военный учебно-научный центр ВМФ «Военно-морская академия»
Продолжение, к вопросу выравнивания кренов под водой
газотрубопроводов «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ —
Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска при
деформировании балочного перехода через реку Обь и недопустимых
изгибающих моментов газопровода, и рекомендации по исключает
разрушение сварных узлов или стыков трубопровода с
использованием в стыковых соединений труб в растянутых зонах на
косых демпфирующих компенсаторах со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
безопасной эксплуатации газопровода, методом опусканием с
использованием фрикционно- податливых болтовых соединений с применением
телескопических опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии
выправления крена трубопровода , согласно изобретения № 165076 «Опора
сейсмостойкая» В статье обобщается имеющийся опыт по регулируемым
фундаментам для трубопроводов по дну реки Обь . Приводятся
классификация регулируемых фундаментов каркасных зданий и алгоритм
подъема.
Статья предназначается для студентов, изучающих дисциплину
«Основания и фундаменты» и для строителей - практиков занимающихся
возведением объектов на структурно-неустойчивых грунтах.
Ключевые слова: регулируемые фундаменты; структурно-неустойчивые
грунты; выравнивание кренов трубопроводов . Способ выравнивания
крена Обеспечение надежной газотрубопроводов «СибурТюменьГаз»
«Нижневартовский ГПЗ — Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 80

81.

районе Нижневартовска при деформировании балочного перехода
через реку Обь и недопустимых изгибающих моментов газопровода, и
рекомендации по исключает разрушение сварных узлов или стыков
трубопровода с использованием в стыковых соединений труб в
растянутых зонах на косых демпфирующих компенсаторах со
скошенными торцами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации газопровода
методом опусканием
с использованием фрикционно- податливых болтовых
соединений с применением телескопических опор с зафиксированными запорными
элементов в штоке, по линии выправления крена трубопровода под водой, согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая»
Конструктивные решения повышения надежности болтовых
соединения, по предотвращению ослабления резьбовых
соединений, за счет использования фрикционно –подвижных
болтовых соединений, установленные в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением, увеличивающего
демпфирующею способность соединения , при термических,
импульсных, растягивающих и динамических нагрузках, при
многокаскадных демпфированиях для предотвращения аварий на
предприятиях нефтегазового комплекса
Косые компенсаторы со скошенными торцами с демпфирующими соединениями - надежное
резьбовое соединение для насосных систем, компрессоров, ветроэнергетики, авиастроении, что
приводит к уменьшению аварий и угрозе жизни обслуживающего персонала по обеспечение
терморстойкости, вибростойкости, взрывопожаростойкости, сейсмостойкости, магистральных
нефтегазотрубопроводов, нефтегазовой отрасли, мостов, зданий и сооружений, оборудования,
трубопроводов, железнодорожного пути, горонодобывающего оборудования, дробилок, атомных
электростанций, магистральных трубопроводов , благодаря изобретениям организации «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824: № 2010136746, 165076, 154506,и изобретениям проф.дтн Уздина А
М № 1168755, 1174616, 1143895, с помощью фланцевых подвижных соединений (ФПС) и
энергопоглотителей пиковых ускорений (ЭПУ), с контролируемым натяжением ФПС, протяжных соединений,
расположенных в овальных отверстиях покрытых грунтовкой ПГУПС
Известно, какие финансовые потери несут предприятия нефтегазового
комплекса вследствие утечек продукта через уплотнения фланцевых
соединений трубопроводов и технологического оборудования. Также не
секрет, к каким порой катастрофическим последствиям может привести
авария на таком предприятии, в том числе авария, связанная с
повреждением уплотнения и выбросом в атмосферу
легковоспламеняющихся, взрывоопасных или токсичных веществ, а также
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 81

82.

сколько будет стоить останов производства, связанный с заменой
простой детали. Можно только добавить, что чем тяжелее условия, в
которых работает уплотнение, тем больше будет вероятность его
повреждения и серьезнее будут последствия.
И в этом контексте особый интерес вызывают Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения –косые
которые обеспечивают надежную герметичность и
электрическую изоляцию фланцев при высоком давлении, высокой
температуре и агрессивной среде, сохраняя работоспособность даже в
условиях прямого воздействия пламени.
демпфирующие компенсаторы,
В основе технологии Фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения , косых демпфирующих компенсаторов лежит
изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616 простые стандартные инженерные решения сухого трения
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 82

83.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 83

84.

Рис. 1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, косые демпфирующие компенсаторы
Более подробно об использовании для трубопроводов
Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения –
косые демпфирующие компенсаторы фрикционно-
демпфирующий косых
компенсаторов на фрикционно-подвижных соединениях , сери ФПС2015- Сейсмофонд, для трубопроводов по изобретению Андреева Борис
Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
сейсмической энергии» , № 154506 «Панель противовзрывная» для газо нефтяных магистральных трубопроводов, Японо-Американской фирмой
RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBERBEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Наши партнеры :Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и
запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного
трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины,
которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 84

85.

https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Р Е Ф Е Р А Т на изобретение, на полезную модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами МПК F16L 23/00
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты
трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных,
вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке
и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с
целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или
корпус опоры выполнен сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного
демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части
подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между
собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими
поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой
(гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы
верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих
ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных
пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса
опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения , содержащая трубообразный спиралевидный
корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и
сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми
проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционноподвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного
соединения.
Кроме того в трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси,
выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными
отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза
опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 85

86.

увеличению сил трения в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к
увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой
двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому
листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой
со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы)
оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено
со скошенными торцами в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно –
подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
соединяется , на изготовлено из фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это
вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается
вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт
снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной
нагрузки от ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность работы
вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные
трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных
соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 ,
Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта использующая для фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , состоящая из стального
троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет
трения между тросами, поглощает при этом вибрационные, взрывной, сейсмической
нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов,
мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта
и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается
путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках,
преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение,
оборудование,труопровоы, которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих
опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных
соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 ,
опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А.
Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности
металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 86

87.

соединениях, на фрикци-болтах (поглотители энергии) лежит принцип который
называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для Фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими
демпферами сухого трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с
демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет
пару структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со скольжением,
разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры (
обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение
включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ),
заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение)
фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной ,
винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям . Происходит
поглощение энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой,
взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спиральнодемпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см (
по расчету на сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну
взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из
контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз
латунной шпильки демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные
обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и
выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с
контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными
соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей
эксплуатации после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты,
виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами
сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты,
оборудования, задний и сооружений
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 87

88.

Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 88

89.

Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 89

90.

Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 90

91.

Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 91

92.

Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 92

93.

Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 93

94.

Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 94

95.

Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 95

96.

Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 96

97.

Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
F0416L
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты магистральных
трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий
электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет
использования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на
пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при при
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 97

98.

многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое
соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских
деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык,
патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля №
2413820, «Стыковое соедиение рястянутых элементов» № 887748 и RU №1174616,
F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого соединения
трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано
для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система
содержит фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с разной жесткостью, демпфирующий элемент стального
листа свитого по спирали. Использование изобретения позволяет повысить
эффективность сейсмозащиты и виброизоляции в резонансном режиме
фланцевые соединения в растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами
Изобретение относится к строительству и машиностроению и может быть
использовано для виброизоляции магистральных трубопроводов, технологического
оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является
фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820 ,
Стыковое соединение растянутых элементов № 887748 система по патенту
РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная
эффективность на резонансе из-за отсутствия демпфирования колебаний.
Технический результат - повышение эффективности демпфирующей
сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа
сейсмоизолирующей опоры.
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами , содержащей по крайней мер,
за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 98

99.

с использованием фрикци-болта с забитым обожженным медным
упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий
элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с
медной втулкой, при этом нижняя часть штока соединена с основанием
спиральной опоры , жестко соединенным с демпирующей спиральной стальной
лентой на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения
демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
На фиг. 1 представленk фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для
зданий и сооружений, содержит основание 3 и 2 –овальные отверстия , для
болтов по спирали и имеющих одинаковую жесткость и связанных с опорными
элементами верхней части пояса зданий или сооружения я.
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с
пропиленным пазов в латунной шпильки для забитого медного обожженного
стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс
основания и демпфирующий элемент 1 в виде спиральновидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения за счет
применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по
изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746
«Способ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая» В спиралевидную
трубчатую опору , после сжатия расчетной нагрузкой , внутрь заливается тощий
по расчету фибробетон по нагрузкой , сжатой спиральной сейсмоизолирующей
опоры
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения за
счет фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)
При колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, для
демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с
упругими демпферами сухого трения , для спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения , элементы 1 и 4 воспринимают как
вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое
воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается
пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и защита от ударной нагрузки
воздушной волны
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 99

100.

Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения, как
виброизолирующая система работает следующим образом.
При колебаниях виброизолируемого объекта , фланцеве соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных
отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание, сооружение, трубопровод.
Горизонтальные нагрузки воспринимаются спиральными сейсмоизоляторами 1,
и разрушение тощего фибробетона 4 расположенного внутри спиральной
демпфирующей опоры .
Предложенная виброизолирующая система является эффективной, а также
отличается простотой при монтаже и эксплуатации.
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения работает
следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения ,
которые воспринимает вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания
гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к
основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы
колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами
пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное
проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных
отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после разрушения
при импульсных растягивающих нагрузках или при многокаскадном демпфировании
, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора
края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет
трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза
болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см или более
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 100

101.

Недостатками известного решения аналога являются: не возможность
использовать фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при
расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding frame having
resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820
"Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина №
40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового
соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения и
виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая
выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических
нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от
своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при
использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями
упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или
без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус,
закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с
пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой
втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения, установленный с возможностью перемещения
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 101

102.

вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной
шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и
поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси), в которые
скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный фрикциболт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз
стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой
шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых
длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться за
счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими,
виброизолирующими креплениями в радиальном направлении.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина
соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или
крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым натяжением
фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой
(пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и
обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из
состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью
перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой, взрывные от
воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных
соединениях с контрольным натяжением ;
на фиг.2 изображен вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 102

103.

стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной
шпильки обожженным медным стопорным клином;
финн 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой
втулкой)
фиг. 7 изображена вид с верху фланцевого соединение с овальными отверстиями
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое соединение по замкнутому контуру
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 10 изображена формула расчет фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с косым демпфирующим компенсатором
фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового
соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для
обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными
болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по
подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинскому
изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента № 2000105588 от 02.10.2000,
опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути
соевршенствоания технологии выполнения фрикционных соединений на
высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины ,
журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
фиг. 15 изображен образец для испытания и Определение коэффициента трения в
ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97
Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов,
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА
ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научноисследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С.
Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 103

104.

Лобков, инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость,
сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно
подвижных соединений (ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев
(нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные
длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний
фланец охватывает верхний корпус трубы (трубопровода) .
При монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела,
фиксируется фрикци-болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой
болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке
обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой)
В стенке корпусов виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры
перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено восемь или более длинных овальных
отверстий, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –
болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с забитым в паз
стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным
многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и
латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих
пластин , вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход
болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего
компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными
овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом, сооружением,
мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде
основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционноподвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами,, совмещают с поперечными
отверстиями трубчатой спиралевидной опоры в трущихся спиралевидных стенок
опоры , скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна). После этого
гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного
усилия в зависимости от массы трубопровода,агрегата. Увеличение усилия затяжки
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 104

105.

гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от
«Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие в
крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым
натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки,
габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого
троса уложенного между контактирующими поверхностями деталей
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально или
расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами демпфирующего компенсатора , сверху и
снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во
время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним
фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросовдемпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной
втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , сейсмической и взрывной
энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого
стального троса, пружинистых многослойных медных клиньев и сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на
расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных, взрывных,
сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых
расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора
при этом начет раскачиваться, за счет выхода обожженных медных клиньев,
которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при
креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую
стабильный коэффициент трения по упругой многослойной .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество
болтов определяется с учетом воздействия собственного веса трубопровода
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 105

106.

Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми
соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными
медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие с
контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
(массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п.
14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции»
Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого,
поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки
при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы трубопровода, за счет уменьшения пиковых
ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих
на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза)
фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней
составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры
плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной,
сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор
электропередач, мостов, также исключается разрушение теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой,
лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение"
сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора рассчитана на одну
сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну взрывную нагрузку. После взрывной
или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные
гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 106

107.

демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с
помощью домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на проектное
контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок
превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа шток,
корпуса опоры, в пределах длины спиралевидных паза выполненного в составных
частях нижней и верхней трубчатой опоры, без разрушения оборудования, здания,
сооружения, моста.
О характеристиках виброизолирующего демпфирующего компенсатора фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции
«Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред
и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей
установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных
соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель
испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" можно ознакомиться на сайте:
https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления (ДУК) (без раскрывания новизны технического
решения) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
№ 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors,
TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Bro
schueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями демпфирующего косого компенсатора на основе
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для
виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2
можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s
https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8
https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4
https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 107

108.

Сопоставление с аналогами демпфирующего косого компенсатора для
трубопроводов на основе фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
показаны следующие существенные отличия:
1.Косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает термические
нагрузки от перепада температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницах
2. Упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами регулируется прочностью
втулки тросовой
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок, свойства которой
ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства фланцевое косое
демпфирующее соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, остаются неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у
магистрального трубопровода.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей
упругого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и
стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации
фланцевого косого компенсатора соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение:
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка
методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных
зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00,
18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU
№2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная
конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ
И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 108

109.

СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл
№ 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное
устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения» .
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 109

110.

14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные
научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как
построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого
строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г.
Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения косого фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения
1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
демпфирующего косого компенсатора для магиастрального
трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с
одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов при
многокаскадном демпфировании, для сейсмоизоляции трубопровода и
поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной
плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие косые
компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной
надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая ,
сопряженный с ним подвижный узел с фланцевыми фрикционно-подвижными
соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными
элементами в виде протяжного соединения контактирующих поверхности
детали и накладок выполнены из пружинистого троса между
контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем,
что с целью повышения надежности демпфирующее сейсмоизоляции, с
демпфирующим эффектом с сухим трением, соединенные между собой с
помощью фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением
фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных
в длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным
упругоплатичном, пружинистым многослойным, склеенным клином или
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 110

111.

тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном
отверстии верха и низа косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для
обеспечения несущей способности трубопровода на фрикционно подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой
втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых
предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикциболтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей),
для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем
сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в
зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию
технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что
в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином
забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой -гильзы из
стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образцесвидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и
сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между
выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к
проектному усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и
тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку
технологии монтажа сейсмоизолирующего антивибрационного косого
демпфирующего компенсатора , не производят, при отношении в
диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно
проводят обработку контактирующих поверхностей фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая
используется при строительстве мостов https://vmpanticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 111

112.

Заявление в Государственный комитет по науке и технологиям Республики
Беларусь Национальный центр интеллектуальной собственности 220034 г
Минск ул Козлова 20 (017) 285-26-05 [email protected]
Ведущему специалисту центра экспертизы промышленной собственности Н.М.Бортнику 9 мая
2021
Фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами ветеран боевых действий
Авторы изобретения
Коваленко Александр Иванович
Дата
поступления заявки на
выдачу патента на
изобретение*:
Дата подачи
заявки на выдачу
патента на
изобретение*:
09.05.2021
ЗАЯВЛЕНИЕ
о выдаче патента Республики
Беларусь на изобретение
Регистрационный номер заявки на
выдачу патента на изобретение*:
В государственное учреждение «Национальный центр
интеллектуальной собственности»
Заявитель (заявители): физическое лицо Коваленко Александр Иванович – инвалид I группы по общим заболеваниям
Прошу
выдать
патент
Фамилия, собственное
имя,(просим)
отчество (если
таковое
имеется) физического лица (физических лиц) и (или) полное наименование
юридического
лица
(юридических
лиц)
согласно
документу: Коваленко Александр Иванович
Республики Беларусь на изобретение на учредительному
имя
заявителя (заявителей)
Код страны места жительства
(места пребывания) или места
197371, г.Санкт-Петербург , а/я газета «Земля РОССИИ» (921)
нахождения по стандарту
Всемирной организации
962-67-78
интеллектуальной собственности
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и
(далее – ВОИС) SТ.3 (если он
установлен): СССР Ленинград
безопасность городов" "СЕЙСМОФОНД" Номер телефона (999) 53547-29 Номер факса (812) 694-78-10
Адрес
электронной
почты*
смотреть
продолжение
на дополнительном
листе (листах)
[email protected] [email protected]
Адрес места жительства (места пребывания) или места нахождения:
Общегосударственный
Учетный номер плательщика (далее –
классификатор предприятий и
УНП) ***
Наименование юридического лица, которому подчиняется или в состав (систему) которого входит юридическое лицо –
***
организаций
Республики
Беларусь
заявитель (заявители)
(при наличии)
: Общественная организация
"Фонд поддержки
и 2014000780
развития сейсмостойкого
ОО "Сейсмофонд"
ИНН
строительства
"Защита
безопасность
городов"
"СЕЙСМОФОЕНД"
КПП
201401001
ИНН
2014000780
(далее – ОКПО) ***
Название заявляемого изобретения (группы изобретений), которое должно совпадать с названием,
приводимым в описании изобретения:
Организ. "Сейсмофонд"
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
ОГРН
1022000000824
торцами
F16L 23/00
изобретение создано при осуществлении научной и научно-технической деятельности в рамках:
государственной научно-технической программы;
Е04Н
9/02
региональной научно-технической программы;
отраслевой научно-технической программы, финансируемой за счет средств:
республиканского бюджета
полностью частично
местного бюджета
полностью частично
государственных целевых бюджетных фондов
полностью частично
государственных внебюджетных фондов
полностью частично
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 112

113.

заявитель (заявители) является:
государственным заказчиком;
исполнителем;
лицом, которому право на получение патента на изобретение передано государственным заказчиком (исполнителем)
Заявка
на
Дата подачи первоначальной заявки на выдачу патента на
выдачу патента на изобретение:
изобретение подается
как выделенная
Номер первоначальной заявки на выдачу патента на
изобретение:
Прошу установить приоритет изобретения по дате****:
подачи первой заявки на выдачу патента на изобретение в государстве –
участнике Парижской конвенции по охране промышленной собственности от 20 марта
1883 года (далее – конвенционный приоритет);
поступления дополнительных материалов к ранее поданной заявке на выдачу
патента на изобретение;
подачи более ранней заявки на выдачу патента на изобретение в государственное
учреждение «Национальный центр интеллектуальной собственности».
Номер первой
заявки на выдачу патента
на изобретение или более
Код страны подачи по
ранней заявки на выдачу
стандарту ВОИС SТ.3 (при
патента на изобретение
испрашивании конвенционного
Дата
приоритета)
испрашиваемого
приоритета
________________________________________
Примечание. Бланк заявления оформляется на одном листе с двух сторон.
Адрес для переписки в соответствии с правилами адресования почтовых
отправлений с указанием фамилии, собственного имени, отчества (если таковое имеется)
или наименования адресата (заявителя (заявителей), патентного поверенного, общего
представителя): 197371, г.Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ» , Организация
«Сейсмофонд» при ПГУПС [email protected]
Номер тел ( 921)
Номер факc
Адр электр почты
[email protected]
Представитель (фамилия, собственное имя, отчество (если таковое имеется),
962-67-78
(812)
694-78-10 поверенного,
[email protected]
регистрационный
номер
патентного
если представителем назначен
патентный поверенный)
является:
патентным поверенным;
К
оличество
листов в
одном
экземпляре
общим представителем
К
оличество
экземпляров
Основание (основания) для
возникновения права на получение патента на
изобретение
Перечень прилагаемых
документов:
Номер тел (996) 798-26-54 Номер факса (812) 694-78-10 Адрес электронной почты:
[email protected]
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 113

114.

1.
2.
описание изобретения
формула изобретения
(независимые пункты 4 )
3.
4.
чертежи
реферат
5. документ об уплате патентной
пошлины
6.
другой документ
(указывается конкретно его назначение):
описание прототипа патент RU 1832165 "
Виброизолирующая опора", RU № 184085
"Виброизолирующий компенсатор"
RU 165076 "Опора сейсмостойкая"
Изобретение № 1760020
"Сейсмостойкий фундамент"
07.09.1992
.
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400)
от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H
9/02.
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" №
2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
1
1
Заявитель (заявители) является:
4
1
1
1) автором (соавторами);
1
7
1
5
2) нанимателем автора;
1
3
О
3)
заказчиком
по
договору
на
И свобожд выполнение научно-исследовательских, опытнонвалид
ен
конструкторских
В
етеран
боевых
действий
или технологических работ в отношении
созданного при выполнении договора изобретения
4) физическим и (или) юридическим лицом
(лицами), которым право на получение патента
передано лицами, указанными в пунктах 1) – 3);
5) правопреемником (правопреемниками)
автора (соавторов);
6) правопреемником (правопреемниками)
нанимателя автора;
7) правопреемником
(правопреемниками)
заказчика по договору на выполнение научноисследовательских, опытно-конструкторских
или технологических работ в отношении созданного
при выполнении договора изобретения;
8) правопреемником (правопреемниками)
физического и (или) юридического лица (лиц), которым
право на получение патента передано лицами,
указанными в пунктах 1) – 3)
24.Прилагается справка об инвалидности Коваленко Александра Ивановича по общим
заболеваниям - 1 стр согласно НАЛОГОВого КОДЕКСа РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
ОСОБЕННАЯ ЧАСТЬ от 29 декабря 2009 г. N 71-З
СТАТЬЯ 263 ЛЬГОТЫ ПО ПАТЕНТНЫМ ПОШЛИНАМ
1. Плательщики – физические лица, если иное не установлено частью
второй настоящего пункта, уплачивают 25 процентов от установленного
размера патентных пошлин (за исключением юридически значимых
действий, за совершение которых взимается патентная пошлина в
соответствии с пунктами 4, 15, 43 - 67, 71 - 75, 77 - 84 приложения 23 к
настоящему Кодексу).
Освобождаются от патентных пошлин (за исключением юридически
значимых действий, за совершение которых взимается патентная пошлина в
соответствии с пунктами 43 - 67, 71 - 75, 77 -84 приложения 23 к настоящему
Кодексу) плательщики – физические лица:
* инвалиды I группы.
* http://www.nalog.gov.by/ru/article263/
25. Прилагается свидетельство о рождении Коваленко
Александра Ивановича о его белорусской национальности
Фигура № __1____ чертежей (если фигур несколько), предлагаемая для публикации
с формулой изобретения в официальном бюллетене патентного органа
Автор (соавторы): Инвалид I группы по общим заболеваниям инвалид первой
группы Коваленко Александр Иванович
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 114

115.

Фамилия, собственное имя, отчество (если
таковое имеется): Коваленко Александр
Иванович
Адрес места жительства (места пребывания), включая код страны по
стандарту ВОИС SТ.3 (если он установлен):
Адрес для переписки для журналистов: а/я газета
"Земля РОССИИ", 197371, г. Санкт-Петербург . (RU)
[email protected] (999) 535-47-29, (996)798-26-54
смотреть продолжение на дополнительном листе (листах)
Подпись (подписи) заявителя (заявителей) инвалида первой группы или его (их) патентного поверенного с указанием фамилии и
инициалов (от имени юридического лица (юридических лиц) заявление подписывается руководителем этого юридического лица
(юридических лиц) или иным лицом (лицами), уполномоченным на это, с указанием фамилии, инициалов и должности подписывающего
лица (лиц):
(подпись)
*
Дата
подписания:
09.05.2021
I группы
по общимсобственности».
заболеваниям , ветеран
государственным
учреждениемИнвалид
«Национальный
центр интеллектуальной
боевых**Заполняется
действий
Коваленко
Александр
Иванович
Если имеется.
***
Заполняется в случае, если заявителем (заявителями) является юридическое лицо (юридические лица) Республики Беларусь.
Заполняется только при испрашивании приоритета более раннего, чем дата поступления заявки на выдачу патента на
изобретение в государственное учреждение «Национальный центр интеллектуальной собственности». Отправлено 9 мая 2021
****
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 115

116.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 116

117.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 117

118.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 118

119.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 119

120.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 120

121.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 121

122.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 122

123.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 123

124.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 124

125.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 125

126.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
20
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ
И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины
взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних
взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в
виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и
установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении
воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем
объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и
соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы
на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих
соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 126

127.

и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от
вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и
обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует
одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться
основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого
податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут
монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и
поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение
до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL
3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне
прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций
(стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов
перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита
и безопасность городов».
Изобретение полезная модель Опора сейсмостойкая Сейсмофонд Андреев Б А Коваленко А И
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D»,
которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке
корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт
3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль
оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части
штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что
шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с предварительным
усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении
отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины
усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов,
материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 127

128.

счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей
встык по Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в
пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами
пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит
взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных
отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение
начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за
счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются:
ограничение демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при
расчетах из-за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый
объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы.
Трение демпфирования создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности
сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые
фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через
паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким
образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые
нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 128

129.

расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального
положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора
сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного
на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью
перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения
перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного
элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с
цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают
запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают
корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент
создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные
пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической
нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез
Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен
выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено
вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 129

130.

цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно по подвижной
посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в
которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме
того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и
длиной «l».
В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части
корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а
в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым
объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с
отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3,
с шайбами 4, на с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку
5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность
паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного
усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации
корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока.
Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины
усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза
выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним
подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом
отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное
вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 130

131.

штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом,
выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через
поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный
в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в
корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза
длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки
паза штока.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 131

132.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 132

133.

F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных
трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 133

134.

шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и
автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт,
состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном
соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином
вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой (
на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение
трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение ,
патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С
увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно
подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F
16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 134

135.

Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на
пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения
в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции
и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью
подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит
медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с
ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого
трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных
медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с
помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 135

136.

трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013,
СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям
трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4,
кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом
куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци
-болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов
Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца:
расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если
антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми
шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При
этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 136

137.

надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с
трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный
втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность
соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный
обожженный клин , который является амортизирующим элементом при
многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с
одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный
обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала
расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию
и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых
кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не
показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 137

138.

Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний
вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если
коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,
содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным
обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем,
что, с целью расширения области использования соединения, фланцы
выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы
с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во
фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб ,
установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным
обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 138

139.

Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 139

140.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 140

141.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 141

142.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 142

143.

СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ С ФЛАНЦЕВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ И
МЕЖФЛАНЦЕВЫЙ КОМПЕНСАТОР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 2381407
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(11)
(13)
C1
(51) МПК
(12)
F16L 23/00 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: действует (последнее изменение статуса: 27.07.2020)
Пошлина: учтена за 13 год с 02.07.2020 по 01.07.2021
(21)(22) Заявка: 2008126791/06, 01.07.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
01.07.2008
(45) Опубликовано: 10.02.2010 Бюл. № 4
(72) Автор(ы):
Белоногов Алексей Владимирович (
(73) Патентообладатель(и):
Общество с ограниченной ответств
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 813073 А,
15.03.1981. US 5244237 А, 14.09.1993. US 4662660 А, 05.05.1987. US 4550743
А, 05.11.1985.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ул. Ленина, 62, ООО "ЛУКОЙЛ-ПЕРМЬ", отдел
управления проектами, Г.И. Селезневой
(54) СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ С ФЛАНЦЕВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ И
МЕЖФЛАНЦЕВЫЙ КОМПЕНСАТОР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения. Из общей системы трубопроводов
выделяют участки трубопроводов с подключенными к ним аппаратами и фланцевой арматурой,
подлежащей по правилам эксплуатации периодической замене. В пределах выделенных
участков фиксируют фланцевые соединения, которые обеспечивают отключение участков
трубопроводов с аппаратами и заменяемой арматурой, ввод и вывод их из технологического
процесса при профилактических ремонтно-технологических работах. При монтаже
трубопроводов и профилактических ремонтно-технологических работах в каждом
зафиксированном фланцевом соединении используют для установки между фланцами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 143

144.

межфланцевый компенсатор, который выполнен в виде кольца с уплотнительными прокладками
с обеих его сторон. Общая толщина межфланцевого компенсатора выполнена не менее
толщины комплекта регламентированной к установке правилами эксплуат ации традиционной
заглушки с прокладками. Расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым
компенсатором до первой опоры под трубой выдерживают в пределах от половины до двух
наружных диаметров указанных фланцев, а на вертикальных участках трубопроводов
устанавливают устройства, разгружающие трубопровод от собственного веса. Изобретение
упрощает ремонтно-технологические работы по обслуживанию трубопроводов. 2 н. и 3 з.п. флы, 1 ил.
Изобретение относится к области эксплуатации трубопроводов, имеющих флан цевые
соединения, и предназначается к использованию в первую очередь в нефтегазодобывающей
и нефтегазоперерабатывающей промышленности, конкретно - в нефтепромысловых
трубопроводных системах добычи, сбора и внутрипромыслового транспорта нефти, газа и
попутно добываемой пластовой воды.
Известно, например, изобретение со съемными фланцами по авторскому свидетельству
СССР №813073, М.Кл. (3) F16L 23/02 (заявлено 04.06.79; опубликовано 15.03.81) под
названием «Разъемное соединение трубопроводов», согласно котором у при монтаже
фланцевого соединения вначале свинчивают и отодвигают в сторону один фланец и в
образованный зазор между концами труб вводят линзу. При этом поверхности линзы и
концы труб выполняют концентричными между собой. После введения линзы производят
стягивание фланцев.
Однако способ монтажа и конструктивное выполнение элементов разъемного соединения
по указанному изобретению требует значительного осевого сдвига одного из съемных
фланцев и соединяемых труб, что в условиях ограниченного пространства
трудновыполнимо.
Среди имеющихся технических решений, характеризуемых совокупностью признаков,
сходных с совокупностью существенных признаков заявляемого изобретения, аналогичных
объектов техники нами не обнаружено.
Из практики работы, например, нефтегазодобывающих предприятий известен лишь
традиционный способ монтажа и ремонта трубопроводов в трубопроводных системах
добычи, сбора и внутрипромыслового транспорта нефти, газа и попутно добываемой
пластовой воды, согласно которому вначале производят сборку фланце вых соединений. При
этом между фланцами перед их стягиванием устанавливают прокладки, например, из
паронита. Затем при собранном фланцевом соединении концы труб вваривают в обвязку
трубопроводов.
Смонтированная указанным способом обвязка трубопроводов имее т высокую жесткость и
очень малую податливость в осевом направлении, которая необходима при установке
заглушек при проведении профилактических ремонтно-технологических работ в процессе
эксплуатации таких трубопроводов.
Это увеличивает время подготовки обор удования к ремонту, увеличивает трудоемкость и
время проведения работ, увеличивает опасность травмирования персонала, требует
применять дополнительное оборудование, затрудняет выполнение требуемой технологии
выполнения ремонтных работ и правил безопасности.
Единым техническим результатом, достигаемым при осуществлении предлагаемой
группы изобретений, являются:
- упрощение и облегчение работ по установке и снятию заглушек и замене прокладок во
фланцевых соединениях при проведении ремонтно-профилактических работ в процессе
эксплуатации трубопровода;
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 144

145.

- исключение необходимости использовать дополнительное оборудование и
приспособления (специальные раздвижные приспособления, разъемные клинья, разгонщики
фланцев, кувалды, ломы и т.п.);
- сокращение времени на проведение ремонтно-профилактических работ при замене и
установке прокладок и заглушек во фланцевых соединениях и замене арматуры и аппаратов;
- снижение физической трудоемкости работ обслуживающего персонала и снижение
опасности травмирования;
- облегчение выполнения требований правил техники безопасности и условий технологии
ремонта;
- снижение нагрузок на элементы трубопроводов и оборудования при проведении
ремонтно-профилактических работ за счет исключения необходимости принудительно
раздвигать в осевом направлении фланцы с трубами при замене и установке прокладок и
заглушек между фланцами.
Указанный технический результат достигается тем, что в заявляемом способе
эксплуатации трубопроводов с фланцевыми соединениями вначале из общей системы
трубопроводов выделяют участки трубопроводов с подключенными к ним аппаратами и
фланцевой арматурой, подлежащей по правилам эксплуатации периодической замене, затем
в пределах выделенных участков фиксируют фланцевые соединения, которые обеспечивают
отключение участков трубопроводов с аппаратами и заменяемой арматурой, ввод и вывод их
из технологического процесса при профилактических ремонтно -технологических работах
путем установки и снятия заглушек в зафиксированных фланцевых соединениях, а при
монтаже трубопроводов и профилактических ремонтно-технологических работах в каждом
зафиксированном фланцевом соединении используют для установки между фланцами
межфланцевый компенсатор, который выполнен в виде кольца с уплотнительными
прокладками с обеих его сторон, причем общая толщин а межфланцевого компенсатора
выполнена не менее толщины комплекта регламентированной к установке правилами
эксплуатации традиционной заглушки с прокладками, при этом расстояние от фланцевого
соединения с межфланцевым компенсатором до первой опоры под трубо й выдерживают в
пределах от половины до двух наружных диаметров указанных фланцев, а на вертикальных
участках трубопроводов устанавливают устройства, разгружающие трубопровод от
собственного веса.
Указанные выше признаки заявляемого способа эксплуатации тр убопроводов с
фланцевыми соединениями являются существенными и новыми.
Указанный технический результат совокупно достигается еще и тем, что нами предложен
вновь межфланцевый компенсатор для осуществления заявляемого способа эксплуатации
трубопроводов с фланцевыми соединениями, включающий кольцо, по обе боковые
поверхности которого установлены уплотнительные элементы, выполненные в виде
кольцевых прокладок, при этом общая толщина межфланцевого компенсатора выполнена не
менее толщины комплекта регламентированной к установке правилами эксплуатации
традиционной заглушки с прокладками.
А также тем, что:
- кольцо компенсатора выполнено, например, металлическим;
- кольцо компенсатора снабжено хвостовиком, свободный конец которого выведен за
пределы наружного диаметра соединяемых фланцев;
- профиль боковых поверхностей кольца компенсатора выполнен адекватно профилю
сопрягаемых поверхностей фланцев.
Указанные выше конструктивные признаки предлагаемого межфланцевого компенсатора
для осуществления заявляемого способа эксплуатации трубопроводов с фланцевыми
соединениями являются существенными и новыми.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 145

146.

Приведенные выше новые существенные признаки способа и межфланцевого
компенсатора обеспечивают заявляемой группе изобретений при осуществлении достижение
указанного выше нового технического результата.
На чертеже представлен продольный разрез узла фланцевого соединения концов труб с
предлагаемым межфланцевым компенсатором. Межфланцевый компенсатор включает в себя
кольцо 1, с обеих боковых поверхностей которого установлены уп лотнительные элементы 2,
выполненные в виде кольцевых прокладок. Общая толщина - S-межфланцевого
компенсатора выполнена не менее толщины комплекта традиционной заглушки с
прокладками, которая выбирается для установки исходя из требований правил эксплуатаци и.
Кольцо 1 может быть выполнено металлическим или из иного прочного материала. Кольцо 1
компенсатора снабжено хвостовиком 3, свободный конец которого выведен за пределы
наружных диаметров фланцев 4, стягиваемых между собой шпильками 5. Если сопрягаемые
поверхности фланцев выполнены не плоскими, а фигурными, например, типа «шип -паз», то
профиль боковых поверхностей кольца 1 компенсатора выполняют адекватным профилю
сопрягаемых поверхностей фланцев (на чертеже не показано).
Осуществляют предлагаемый способ следующим образом.
Вначале в общей системе трубопроводов выделяют те участки трубопроводов, в которые
подключены аппараты технологического назначения и фланцевая арматура, подлежащая по
правилам эксплуатации периодической замене. Выделение таких участков мо жно провести
на стадиях проектирования и монтажа, а также при эксплуатации уже пущенных в работу
систем трубопроводов при проведении профилактических ремонтно -технологических работ.
Затем в пределах выделенных участков трубопроводов фиксируют (обозначают, ставят
метки) фланцевые соединения, которые обеспечивают отключение участков трубопроводов
с аппаратами и заменяемой фланцевой арматурой и обеспечивают их ввод и вывод из
технологического процесса во время проведения профилактических ремонтно технологических работ путем установки и снятия заглушек в таких фланцевых соединениях.
При монтаже трубопроводов (при строительстве вновь, при их замене) и
профилактических ремонтно-технологических работах на участках трубопроводов в каждое
зафиксированное фланцевое соединение между фланцами (до их стягивания) устанавливают
предлагаемый межфланцевый компенсатор.
При этом расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым компенсатором до
первой опоры под трубой обеспечивают в пределах от половины до двух наружных
диаметров соединяемых фланцев. На вертикальных участках трубопроводов устанавливают
устройства, разгружающие трубопровод от собственного веса.
Благодаря установке между фланцами труб межфланцевых компенсаторов предлагаемых
параметров (его толщина не менее толщины традиционной заглушки) исключается
необходимость принудительно раздвигать в осевом направлении фланцы с трубами при
замене и установке прокладок и заглушек, что облегчает и упрощает такие работы,
сокращает время и их трудоемкость, не требует дополнительн ого оборудования.
А благодаря тому, что в предлагаемом способе предложено из общей системы
трубопроводов выделять те участки, которые подлежат периодической замене, и в пределах
выделенных участков фиксировать фланцевые соединения, обеспечивающие отключени е,
ввод и вывод из технологического процесса таких участков путем установки и снятия
заглушек во фланцевые соединения, то совместно с установкой межфланцевых
компенсаторов в зафиксированные фланцевые соединения, при том, что расстояние от
фланцевого соединения с межфланцевым компенсатором до первой опоры под трубой
выдерживают в пределах от половины до двух наружных диаметров таких фланцев, а на
вертикальных участках трубопроводов устанавливают устройства разгрузки от их
собственного веса, то в совокупности это позволяет на протяжении всего времени
эксплуатации трубопроводов (от монтажа до его замены) наиболее полно обеспечить
выполнение требований правил техники безопасности и условий технологии ремонта,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 146

147.

снизить опасность травмирования и в целом продляет срок безопасной эксплуатации
трубопроводов при снижении материальных средств и трудовых затрат на проведение
профилактических ремонтно-технологических работ.
Формула изобретения
1. Способ эксплуатации трубопроводов с фланцевыми соединениями, характеризующийс я
тем, что из общей системы трубопроводов выделяют участки трубопроводов с
подключенными к ним аппаратами и фланцевой арматурой, подлежащей по правилам
эксплуатации периодической замене, в пределах выделенных участков фиксируют
фланцевые соединения, которые обеспечивают отключение участков трубопроводов с
аппаратами и заменяемой арматурой, ввод и вывод их из технологического процесса при
профилактических ремонтно-технологических работах путем установки и снятия заглушек в
зафиксированных фланцевых соединениях, при монтаже трубопроводов и профилактических
ремонтно-технологических работах в каждом зафиксированном фланцевом соединении
используют для установки между фланцами межфланцевый компенсатор, который выполнен
в виде кольца с уплотнительными прокладками с обеих его сторон, причем общая толщина
межфланцевого компенсатора выполнена не менее толщины комплекта регламентированной
к установке правилами эксплуатации традиционной заглушки с прокладками, при этом
расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым к омпенсатором до первой опоры под
трубой выдерживают в пределах от половины до двух наружных диаметров указанных
фланцев, а на вертикальных участках трубопроводов устанавливают устройства,
разгружающие трубопровод от собственного веса.
2. Межфланцевый компенсатор для эксплуатации трубопроводов с фланцевыми
соединениями, включающий кольцо, по обе боковые поверхности которого установлены
уплотнительные элементы, выполненные в виде кольцевых прокладок, при этом общая
толщина межфланцевого компенсатора выполнена не менее толщины комплекта
регламентированной к установке правилами эксплуатации традиционной заглушки с
прокладками.
3. Межфланцевый компенсатор по п.2, отличающийся тем, что кольцо компенсатора
выполнено, например, металлическим.
4. Межфланцевый компенсатор по п.2, отличающийся тем, что кольцо компенсатора
снабжено хвостовиком, свободный конец которого выведен за пределы наружного диаметра
соединяемых фланцев.
5. Межфланцевый компенсатор по п.2, отличающийся тем, что профиль боковых
поверхностей кольца компенсатора выполнен адекватно профилю сопрягаемых
поверхностей фланцев.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 147

148.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 148

149.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 149

150.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 150

151.

ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
изобретение патент
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 151

152.

RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
2 413 820
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, (13)
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
C1
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, (51) МПК
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич
(RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ
(73)
В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные конструкции
Патентообладатель(и):
зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998,
Марутян Александр
т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1, 31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Суренович (RU)
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская,
90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых
элементов замкнутого профиля. Технический результат заключается в уменьшении массы
конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля
включает концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами.
Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов.
Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и
в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1 табл.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 152

153.

Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям
растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть использовано в монтажных стыках поясов
решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы
стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и стяжные болты, установленные по
периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические
конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова.
- М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных
деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего
(растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых профилей, включающее концы стержневых
элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами для прикрепления стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические
конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для
вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости
монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода) конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого
профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых
элементов, а листовую прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с
фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так,
его можно применить в монтажных стыках решетчатых конструкций из труб круглых, овальных,
эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве
еще одного примера использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки
на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров, двутавров, тавров,
Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано
предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, вид сверху; на
фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента
решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое соединение растянутых элементов незамкнутого профиля,
вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в
наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого
профиля с фланцем и опорным столиком.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 153

154.

Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит
прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2, установленные под углом 30°
относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов
жестко скреплены опорные столики 3. В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3
размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже установлены
стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные
столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4 фланцев 2 таким образом, что в них можно
разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов
незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных столиках 3, а также стяжные
болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого)
незамкнутого (открытого) профиля, но и в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных
болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение
более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы
примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для обеспечения плотности участка
сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред.
Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом
соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные
столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная
сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1, раскладывается на две
составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866
F, передающуюся на опорные столики 3. Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз
снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более тонкие листы,
сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость
предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6,
снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового
объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм покрытий из гнутосварных
замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных
зданий пролетами 18, 24, 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала
сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился
в 47,1/26,8=1,76 раза.
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
Сварные швы (1,5%)
47,1
Примеч.
Известное решение
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
5,2
26,8 Предлагаемое решение
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 154

155.

Сварные швы (1,5%)
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и
предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов одинаково и составляет 8 шт.
Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда
очевидно, что в новом решении расход материала снижен пропорционально уменьшению площади
сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами, отличающееся тем, что фланцы
установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую
прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном
соединении взаимно упертые друг в друга.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 155

156.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 156

157.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 157

158.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 158

159.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 159

160.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 160

161.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 161

162.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 162

163.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 163

164.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 164

165.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 165

166.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 166

167.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 167

168.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 168

169.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 169

170.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 170

171.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 171

172.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 172

173.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 173

174.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 174

175.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 175

176.

по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 176

177.

что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника
трибологии
при
–
это
система
знаний
проектировании,
о
практическом
изготовлении
и
применении
эксплуатации
трибологических систем.
С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 177

178.

резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов
сил
трения
сцепления,
возникающих
при
завинчивании.
Момент
сил
сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде,
а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 178

179.

При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся
со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
соприкосновения
в
твердых
чистом
тел
без
виде
возникает
смазочной
только
прослойки
в
между
случае
ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не
отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения
в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 179

180.

Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина
постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg
,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии
наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом].
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 180

181.

f tg
2S
g t cos 2
2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
[шероховатость
поверхности
классов)
характеристикой
–
микронеровностями,
оценивается
«классом
качества
шероховатостью
шероховатости»
обработки
(14
поверхности:
среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 181

182.

механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию
(или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся
тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты –
скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости
тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в
сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в
противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом
коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения
скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 182

183.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ f СЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
скольжения за очень короткий промежуток времени изменяется от
max
FСЦ
FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени часто пренебрегают.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 183
до

184.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v КР
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 184

185.

или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов)
и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора
FCK определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 185

186.

Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием
трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3)
трение
скольжения
при
неравномерном
движении
колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 186

187.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G
( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
обязано силе сцепления
FСЦ
Рис. 2.4
, которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
N , G
называется моментом сопротивления качению.
Плечо
пары
сил
«к»
называется
коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Fсопр
Vс
C
Момент
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC N k ,
Fсц
N
Рис. 2.5
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 187

188.

где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на
колесо с учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению,
которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают
без
смещения
в
сторону
скорости
(колесо
и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
колес
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 188
и

189.

Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
Fск
Fск
r
О
точках которой возникают силы трения скольжения
FСК (если контакт происходит в одной точке, то
трение верчения отсутствует – идеальный случай)
Fск
(рис.2.6).
Рис. 2.6.
А – зона контакта вращающегося тела, ось
вращения которого перпендикулярна к плоскости
этой зоны. Силы трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент
которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр
менее
5 10 5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 189

190.

к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное
сцепление
приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента
трения и износостойкости.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 190

191.

Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления
деталей,
фрикционных
даже
в
элементов; отклонения
пределах
установленных
размеров отдельных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(2.1)
Всего листов 277
Лист 191

192.

а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
Мера
(2.3)
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(2.6)
Всего листов 277
Лист 192

193.

3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 193

194.

На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
элементов.
процессе
В
подвижки
наблюдается интенсивный износ
во
всех
контактных
сопровождающийся
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
парах,
падением
натяжения
болтов
и,
следствие,
снижение
как
несущей
способности соединения.
В
процессе
испытаний
наблюдались следующие случаи
выхода из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к
его
необратимому
удлинению
и
исключению
из
работы
при
“обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений
с ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 194

195.

другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в
предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта
и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять
работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического
зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому
получение зависимости Т(s) является основным для разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
соединениями.
Всего листов 277
Лист 195

196.

Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории
работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
износа
V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
N N0 a N1 N2
здесь
N0 -
(3.2)
начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 196

197.

a
EF
l
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N1 k f ( s ) -
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
s
0
k N0 a 1 e kas k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
и
( z ) ,
входящие в (3.5). С учетом сказанного
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 197

198.

использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа :
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:
N 1 e kas k N0 ,
а
(3.7)
несущая
соединений
способность
определяется
по
формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
Как
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24
мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности
соединения
начальному
несущая
Т
способность
отнесена
значению
графические
к
T0,
своему
т.е.
зависимости
представлены в безразмерной форме.
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
Выравниван
зависимости
от деформируемого
величины подвижкитрубопровода
для болта на балочном переходе через р. Обь
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
Всего листов 277
Лист 198

199.

Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние
износа листов на несущую способность соединений. В целом падение
несущей
способности
соединений
весьма
существенно
и
при
реальных величинах подвижки s 2 3см составляет для стыковых
соединений 80-94%. Весьма существенно на характер падений
несущей способности соединения сказывается коэффициент износа k.
На рис.3.3 приведены зависимости несущей способности соединения
от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения
должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в
инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это
позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего
элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 199

200.

1
L
2
1
1
2
1
2
2
du
1 dx
dx
1
s 2 2
1
2
2
cos
8l 2 1
2
x
2l
1 s
2
4l
cos
2
dx 1
2l
1
dx
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l L l
s 2 2
.
8l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
2
f(s) s
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при
s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести,
т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
s
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(3.12)
Всего листов 277
Лист 200

201.

Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего
вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл ).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as
2
a
al
k1a
k1a
,
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
( S пл s )
e
e
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
k1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
Несущая
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
(3.17)
T T0 fv a .
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
подвижки
v.
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 201

202.

В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента
износа
-
на
втором
участке
диаграммы
деформирования износ определяется трением между листами пакета
и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке
износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 202

203.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
4.
Лист 203

204.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
соединений.
фактические
данные
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были
начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48
ммпри этом в соединении необходимо
распространенными. Однако
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 204

205.

наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались
таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации
полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 205

206.

• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой
на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S.
Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования
ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
пакета
элементов
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 206

207.

Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса,
полученные
диаграммы
оказались
пригодными
для
дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Обработка
экспериментальных
данных
заключалась
в
определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались
на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений
параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 207

208.

невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
экспериментальной
невязка
диаграммами
суммировалась
по
точкам
цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром
24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом
1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Н
а рис.
4.4 и
4.5
приве
дены
харак
терн
Рис. 4.5
Рис.4.4
ые
диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и
соответствующие
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм
на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки
перед
остановкой,
не
учитываемым
в
рамках
предложенной теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 208

209.

было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из
подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
одноболтовых
к
многоболтовым
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
соединениям
должен
снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
я
ожидание
отклонение
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 209

210.

k1 106, КН-1
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
9.25
21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
2.76
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT
(или среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(5.1)
Всего листов 277
Лист 210

211.

DT
(T T )
2
p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
T
2
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности
T от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в
качестве параметров выступают коэффициент износа k, смещение
при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i
и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
равномерное
изменения
параметров
в
некотором
min i max
и
нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены
величины
математических
ожиданий
i и
стандарта
i ,
то
соответствующие функции плотности распределения записываются в
виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
2
i ai
e
2 i 2
.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(5.5)
Всего листов 277
Лист 211

212.

Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых
ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2
3
2
3
k
T
3
k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
При
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов определится
следующим образом:
T n
kas
Te
1
T 2
e
( T T ) 2
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
2
2
1
1
2 k
2 T
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
2
2
T
k
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 212

213.

Если
учесть,
что
математическим
для
ожиданием
любой
случайной
функцией
x
величины
распределения
x
с
р(х}
выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
T nT0
kas
1
k 2
( k k )2
e
2 k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
2 k2
e
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
множителя
1
k 2
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и
среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(5.8)
Всего листов 277
Лист 213

214.

Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
T2
2
1 2 F ( 2 x ) F ( x ) ,
T0
2 2 ask
D nT0 e
где F ( x )
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1 A
A1
2
D n T0 T 1 ( A1 ) e T0 e 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
.
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
1
T
nT0 e
kas
sh( x )
.
x
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
(5.12)
Всего листов 277
Лист 214

215.

Наконец
для
относительной
величины
среднеквадратичного
отклонения с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T
0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
2 2
2
2
k s
1 2 kas
e
2
T2
1
1
2
n
T0
1 ( A ) ,
(5.15)
2
1 ( A ) e A1 1 e A 1 ( A ) ,
1
2
(5.16)
где
2s2
A k 2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости
i ( k , s ) аналогичны
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i ( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 215

216.

T T1
(5.17)
Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 216

217.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 217

218.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 218

219.

● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
1
1
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
2
A2
2
1
0.
A
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из
графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 219

220.

Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1 ( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 220

221.

Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T n
T
( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I 1 I 2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:
s
T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
I1
(5.23)
где
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
I1,1
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
p( x )dx 1
и
xp( x )dx x ,
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
( s , S0 )
S0
S0
I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
S0
( s , S0 )
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
p( S0 ) dS0 .
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 221

222.

1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
1( s )
( s , S0 )
S0
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся
и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а
функция записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
S0
dS0 .
(5.29)
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 222

223.

Аналитическое
представление
для
интеграла
(5.23)
весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
при
(5.33)
S S0 s 3,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Полученные
экспериментальных
формулы
исследований
подтверждены
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 223

224.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
6.
Всего листов 277
Лист 224

225.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
транспортировку
и
ФПС
включает
подготовку
хранение
выбор
контактных
деталей,
сборку
материала
поверхностей,
соединений.
Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная
льный
диаметр
болта
Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 225

226.

24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 2235575 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 226

227.

Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу
БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного
стягивания
постановки
с
пакета
болтами
применением
во
всех
местах
динамометрических
их
ключей
и
гайковертов.
Номинальные
диаметры
круглых
и
ширина
овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
Группа
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 227

228.

каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления
смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой
ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 228

229.

В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями
полок
или
при
наличии
непараллельности
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции
ФПС
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны
допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов
и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом,
или
на
открытой
площадке
при
отсутствии
атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел,
воды и других загрязнений.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 229

230.

Очищенные
контактные
соответствовать
первой
поверхности
степени
должны
удаления
окислов
и
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка
шероховатости
контактных
поверхностей
производится визуально сравнением с эталоном или другими
апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3
капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной
бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой
кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба
куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном
освещении
сравнивают
фильтровальной
внешний
бумаги.
Оценку
вид
обоих
степени
кусков
обезжиривания
определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в
журнал.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 230

231.

6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3%
по весу.
Каждая
партия
документации
поступившие
материалов
на
соответствие
без
должна
ТУ.
быть
проверена
Применять
документации
по
материалы,
завода-изготовителя,
запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная
часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до
рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 231

232.

Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным
направлениям
с
промежуточной
сушкой
между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90110 мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места
и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с
ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
по
Всего листов 277
Лист 232

233.

принятой технологии одновременно с элементами и деталями
конструкций.
Результаты
проверки
качества
защитного
покрытия
заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных
поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
применением
правила
ручных
при
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и
оборудования производственных предприятий" (Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
распыления,
и
расхода
во
избежание
лакокрасочного
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
образом,
направление
помещениях
чтобы
струя
маляр
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в
его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 233

234.

Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед
началом
работы
маляр
должен
проверить
герметичность
шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а
также
надежность
присоединения
краскораспределителю
воздушных
и
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью
и связующим должна быть наклейка или бирка с точным
названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть
исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы.
При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки
на слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 234

235.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
законсервированные
исключить
хранить
элементы
возможность
и
и
транспортировать
детали
нужно
механического
так, чтобы
повреждения
и
загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное
покрытие
высохло.
контактных
Высохшее
защитное
поверхностей
полностью
покрытие
контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и
механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности
должны
быть
обезжирены.
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно
производить
водным
раствором
жидкого
калиевого
стекла с последующей промывкой водой и просушиванием.
Места механических повреждений после обезжиривания должны
быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности
шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не
более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом
плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 235

236.

ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида
ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий
слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8.
На
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения
припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
проводится
покрытием
с
использованием
одной
из
шайб
поверхностей,
с
при
постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается
деталей
ФПС.
очищать
внешние
Рекомендуется
поверхности
использование
внешних
неочищенных
внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки
ее резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной
смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
натяжение
При
сборке
Всего листов 277
Лист 236

237.

СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2018, ГОСТ 16962.2-90.
ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (в части сейсмостойкости
до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, требованиям C-GB.
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим ключом.
Ссылки для просмотра, испытаний узлов крепления на фланцевых соединений трубопроводов
yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
С тех. решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соединений для нефтеперерабатывающего
оборудования выполненных в виде болтовых соединений, расположенных в во втулке или латунной
гильзе, с контролируемым натяжением или с фрикци-болтом, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке можно ознакомиться: см.
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985№
4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, СП
16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
Требование нормативных документов: СП 14.13330-2011, п. 4.6, СП 16.13330.2011(СНиП II-23-81*), п.14.3, «Руководство
по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИПИПРОМЗДАНИЙ, НП-031-01 в части
категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90 п.5, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (при условии использования
фрикционно-подвижных соединений (ФПС) или демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами согласно альбома «Анкерные болты», вып. 5, сер. 4.402 -9
«Ленгипронефтехим», ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354, РД 31.31.39-86, Шифр ТР-НГПИ -13 9 ), вып.2
С испытанием методом математического моделирования взаимодействия
трубопроводов с геологической средой в ПК SCAD можно ознакомится по ссылке
https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJW
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 237

238.

Косой компенсатор СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2018, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 17516.190, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории
по НП-031-01, требованиям C-GB.ПБ004.В.01312 группе мех.испол. М13, серии 4.402-9 «Анкерные болты»,
вып 5
«Ленгипронефтехим»,ТКП 45-5.04-274-2012 ВСН 144-76, СТП 006-97, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ
04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная вибрация - 5,0-100 Гц с ускорением до 2g)
Ссылки для просмотра испытаний узлов крепления трубопроводов косого компенсатора
yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
С описаниями изобретений используемые при испытаниях взаимодействия математических
моделей с геологической средой, в том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD по
обеспечению косого компенсатора для трубопроводов с демпфирующей сейсмоизоляцией , можно
ознакомится по ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора»
https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для
трубопроводов» https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора сейсмоизолирующая «гармошка»
https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog Опора сейсмоизолирующая «маятниковая»
https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
С испытанием косого компесатор для трубопроводов методом математического моделирования
взаимодействия трубопроводов с геологической средой в ПК SCAD можно ознакомится по ссылке
https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJW
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Редактор газеты «Земля РОССИИ" Кадашов Петр Павлович Брянская обл.,
Новозыбковский р-н, с. Малый Вышков Спецвыпуск от 02 мая 2021
[email protected] [email protected] [email protected]
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (999) 535-47-29 ИНН 201400780 ОРГН 1022000000824
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656 https://ppt-online.org/877060
https://ru.scribd.com/document/497852064/VOV-Yubileynaya-Nagrada-Petra-Pavlovich-IzSela-Stariy-Vichkov-Novozibkovskiy-Rayon-Bryanskoy-Oblasti-8-Str
https://disk.yandex.ru/i/8SpyORMtAXqH2A
Адр: 197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» /
Кадашов Петр Павлович /
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 238

239.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 239

240.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 240

241.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 241

242.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 242

243.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 243

244.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 244

245.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 245

246.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 246

247.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 247

248.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 248

249.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 249

250.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 250

251.

Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции
научно-исследовательских и проектно изыскательских работ, стандартизации и технического
нормирования Научно-технического совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т.
ЦНИСК им. Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Присутствовали: от Минстроя России от
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И.
, Ширя-ез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. ,
Головакцев Е. М. , Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. ,
Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашезский М. А.
Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. , Нейман А. И. , Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация "Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р. Шестоперов Г. С.
Афанасьев П. Г. Уломов В. И. , Штейнберг В. В. Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С.
Баулин Ю. И. Малик А. Н. Беляев В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости
малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N 4.2-09-133/94 с
Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба" выполняет за работу "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных
зданий в районах сейсмичностью 7, з и 9 баллов". В основу работы положен принцип создания в
цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса, поглощающего энергию как горизонтальных,
так и-вертикальных нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных
амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены материалы для
проектирования фундаментов для вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный
на повышение сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы работы по
второму этапу предложены к промежуточному рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научноисследовательской организацией министерства по проблеме сейсмостойкости зданий и
сооружений) и не содержат принципиально Д технических решений и методов производства
работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 251

252.

2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки "проектно-сметной
документации сейсмостойкого Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые
проектные решения) учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС ЦНИИСК,
на котором были рассмотрены предложения сейсмоустойчивости инженерных систем
жизнеобеспечения ( водоснабжения, теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ,
стандартизации и технического нормировав ' Ю. Г. Вострокнутов
В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ,
стандартизации и технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ
117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 3 корп. 2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская усадьба" А.И
КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург пр.Королева, 30-1-135 Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную
документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий а районах
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по договору с Минстроем России
от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции
массового применения (ГП ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научнотехнический Центр по сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании
секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС
Минстроя России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых решений и последующего
рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование работы в
массовом строительстве нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с
целью осуществления авторами контроля за распространением документации, во изменение
письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание'
руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
результаты применения в практике проектирования и строительства сейсмоизолирующего
скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное
заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 252

253.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 253

254.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 254

255.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 255

256.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 256

257.

На фотографии военный изобретатель СССР Андреев Борис Александрович,
автор конструктивного решения по использованию демпфирующих компенсаторов
на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет
трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах , с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки
, согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения
надежности технологических трубопроводов , преимущественно при
растягивающих и динамических нагрузках и улучшения демпфирующих
свойств технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС
дтн проф Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США
Автор офицер запаса проф А.М.Уздин, отечественной
фрикционо- кинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и
системы поглощения и рассеивания сейсмической и взрывной
энергии проф дтн ПГУПC Уздин А М, на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термических
растягивающих нагрузках в трубопроводах
Наши партнеры за рубежом успешно внедряют советские изобретения
Например, Японская фирма Shinkiсhi Suzuki -Президент фирмы Kawakin ,
внедрил в Японии фрикционо- кинематические, демпфирующие
системы, на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия
усилий -за счет трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах
и конструктивные решения по применении виброгасящей сейсмоизоляции,
для сейсмозащиты железнодорожных мостов в Японии, с системой
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 257

258.

поглощения и рассеивания сейсмической энергии проф дтн
ПГУПC Уздин А М в Японии, США , Тайване и Европе
Авторы США, американской фрикционо- кинематических
внедрившие в США изобретения проф дтн А.М.Уздина
№№1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве…»
, демпфирующей и шарнирной сейсмоизоляци и системы
поглощения сейсмической энергии DAMPERS CAPACITIES
AND DIMENSIONS ученые США и Японии Peter Spoer, CEO Dr.
Imad Mualla, CTO https://www.damptech.com GET IN TOUCH
WITH US!
Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим
Фразао https://www.quaketek.com/products-services/
Friction damper for impact absorption https://www.youtube.com/watch?v=kLaDjudU0zg
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa-SaRBY&feature=youtu.be&fbclid=IwAR38bf6R_q1Pu2TVrudkGJvyPTh4dr4xpd1jFtB4CJK2HgfwmKYO
sYtiV2Q
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 258

259.

ТКП 45-5.04-274-2012 "Стальные конструкции. Правила расчета"
https://dwg.ru/dnl/13468
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-0065 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1.
Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
1.2. Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле
металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы
(шаблона).
1.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и
к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости,
райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж аморти-
затора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка
выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
1.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
2. Установка
и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 259

260.

2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
1) болты
расположены
внутри
основания
и
при
полностью
смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов
выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
2) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние
У
торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после
монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают
над
поверхностью
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
площадки;
Всего листов 277
Лист 260

261.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во
втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления
амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в
уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под
штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре,
забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней
плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор
более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектируется зазор, после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во
втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 261

262.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных
болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций
для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки,
на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми
отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические про-
летные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов
как с верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством
горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конст-
рукциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые
прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смон-
тирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
И.А. Мурох
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 262

263.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
Компаньоны из США, Канады, Японии которые внедрили изобретения
организации Сейсмофонд при ПГУПС по обеспечение надежной
газотрубопроводов не «СибурТюменьГаз» «Нижневартовский ГПЗ —
Южно-Балыкский ГПЗ» в акватории Оби в районе Нижневартовска , а
американские, канадские, японсике газопроводы с использованием
деформирования балочного перехода через свои реки и никогда не не
допускают больших изгибающих моментов газопровода, и используют
рекомендации по исключает разрушение сварных узлов или стыков
трубопровода с использованием в стыковых соединений труб в
растянутых зонах на косых демпфирующих компенсаторах со
скошенными торцами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для обеспечения безопасной эксплуатации газопровода по
изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина и БюА.Андреева
Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Джоаквим Фразао
https://www.quaketek.com/products-services/ внедривший ФФПС в Канаде и США
Внедрившие в США и Японии изобретение проф дтн ПГУПС А.М Уздина ФФПС, руководители
компании DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla USA
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 263

264.

Выравнивающий пояса на фланцевых фрикционно- подвижных
болтовых соединениях (ФФПБС) с зафиксированными запорными
элементами в штоке опоры, для выправления крена здания и
стабилизация неравномерных деформаций, согласно изобретения
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» для плитно-свайных
фундаментов
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 264

265.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 265

266.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 266

267.

Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов . чертежей на
сдвиг трубопровода в программном комплексе SCAD Office, со
скощенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 267

268.

демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически
растягивающих нагрузках , на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения
№№ 2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционноподвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет
трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах и
предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и
выше для трубопроводов необходимо использование сейсмостойких
телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ
37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения
«Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28,
от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к оборудованию
для очистки промышленного масла, трубопроводы должны быть
уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "), хранятся на кафедре
теоретическая механика по адресу: ПГУПС 190031, СПб, Московский пр 9
, кафедра теоретической механики проф дтн А.М.Уздин [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
(931) 280-11-94, (921) 962-67-78, (999) 535-47-29, (996) 798-26-54
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 268

269.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 269

270.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 270

271.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 271

272.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 272

273.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 273

274.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 274

275.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 275

276.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 276

277.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 277

278.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 278

279.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 279

280.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 280

281.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 281

282.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 282

283.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 283

284.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 284

285.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 285

286.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 286

287.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 287

288.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 288

289.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 289

290.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 290

291.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 291

292.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 292

293.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 293

294.

Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 294

295.

Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов . чертежей на
сдвиг трубопровода в программном комплексе SCAD Office, со
скощенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743,
демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически
растягивающих нагрузках , на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения
№№ 2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционноподвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет
трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах и
предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и
выше для трубопроводов необходимо использование сейсмостойких
телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 295

296.

37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения
«Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28,
от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к оборудованию,
трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага
"), хранятся на кафедре теоретическая механика по адресу: ПГУПС
190031, СПб, Московский пр 9 , На кафедре теоретическая механика
ПГУПС у проф дтн А.М.Уздин [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
(931) 280-11-94, (921) 962-67-78, (999) 535-47-29, (996) 798-26-54,
Дата 1 июня 2021
Редактор газеты «Земля РОССИИ», директор ИА
«КрестьянИнформАгентство», зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Кадашова Петра Павлович
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
тел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54, (999)635-47-29, (931) 280-11-94
Адрес редакции : 197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ»
Тираж газеты : 1 экз. Под в печать 01.06.2021 тел. ред. (921) 962-67-78
Редактор газеты «Земля РОССИИ" Кадашов Петр Павлович
Адрес редакции 197371, СПб, а/я газета "Земля РОССИИ"
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected]
Отпечатано в типографии ИА "КрестьянИнформАгентство" по
адресу : 197371 , СПб, а/я газета "Земля РОССИИ" - 1 экз.
Заказ № 24
Распространяется бесплатно
Редакция не всегда разделяет мнение авторов и не несет ответственность за авторский
материал. Редакция, ни к чему не призывает !
В переписку редакция не вступает, рукописи не возвращает.
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656
Редакция газеты «Земля РОССИИ» не всегда разделяет мнение авторов
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 296

297.

RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(72) Автор(ы):
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, Миролюбов Ю.П.(RU)
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 297

298.

производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 298

299.

соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 299

300.

- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 300

301.

так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента: Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
(73) Патентообладатель(и):
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 301

302.

Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1
ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженно-
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 302

303.

деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 303

304.

конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 304

305.

Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 305

306.

определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 306

307.

значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (М сд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 307

308.

- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 308

309.

СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 309

310.

Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
Перечень типовых альбомов переданных заказчиком для разработки
типоавых деталей ,узлов и изделий АФФПС для альбома
антивибрационных фланцевых фрикционно подвижных соединений кранов
шаровых трубопроводов
5.903-13_1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей - Детали
(часть 1) @!.djvu
?
3.015-1,82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст.
конструкции - KM #.djvu
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 310

311.

?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами #!!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем Тех. хар-ки #!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Дация^уи
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Дация^уи
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и
канализации из чугунных..._Документация^уи
?
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и
канализации из чугунных..._Документация^уи
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 311

312.

?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
7.904.9-2.v2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
5.900-7.v1 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
?4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем
водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем
водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем
водоснабжения и..._Документация^уи
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых
сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых
сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 312

313.

?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докуция^у
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
5.904-52 вып.О Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных
кондиционеров.djvu
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 313

314.

4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и
трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и
трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и
трубопроводов #.djvu
?
7.903.9-3.v1-1 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной
и подземной канальной прокладки во,
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок
автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок
автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок
автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Документа
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 314

315.

3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-1 b.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
7.906.9-2.v1-2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докумен5'
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 315

316.

?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
5.900-7.V2 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и
канализации.djvu
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и
канализации.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Документация^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Документация^уи
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 316

317.

3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
5.900-7.v4 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
5.903-13.вып.8-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых
ceTe^djvu
5.904-52 вып.2 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных
кондиционеров.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные
колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные
колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические
трубопроводы .djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические
трубопроводы .djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 317

318.

?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических
трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических
трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических
трубопроводов.djvu
?
5.903-13 вып.2 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и
узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и
узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и
узлов o6opya.djvu
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и канализации^уи
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и канализации^уи
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и канализации^уи
?
7.903.9-3.v0 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной и
подземной канальной прокладки водя
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 318

319.

?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
5.903-21 вып.1 = Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах
тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст.
- KM #.djvu
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст.
- KM #.djvu
?4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в
непроходных каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
?
Б5.000-2.1_крепление_трубопроводов^уи
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных
труб - МП #!.djvu
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных
труб - МП #!.djvu
?
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 319

320.

7.904.9-2.v1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо
про воды .djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо
про воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
5.900-7.v3 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок..._Докуция.сууи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок..._Докуция.сууи
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
5.903- 13 вып.1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей Детали (часть 1) @!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._ция^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._ция^уи
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 320

321.

?
901-09-9.87 А1 = Переходы трубопроводами водопровода и канализации
под железнодорожными путями на стан
?
5.903-13.вып.7-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых
ceTe^djvu
5.900-7.v0 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
5.904- 52 вып.З Трубопроводная обвязка воздухонагревателей
центральных кондиционеров.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных
трубопроводов от коррозии. Выпуск l.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических
ycraHOBOK.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических
ycraHOBOK.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
5.904-52 вып.1 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных
кондиционеров.djvu
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 321

322.

3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы^уи
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных
трубопроводов от коррозии. Выпуск 2.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
5.903-21 вып.0= Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах
тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
7.906.9-2.V1-1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами #!!.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы^уи
?
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 322

323.

3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных
трубопроводов ^Документация.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных
трубопроводов ^Документация.djvu
?
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубопроводы .djvu
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
Адреса американских и немецких фирм, организация
занимающихся проектированием, изготовлением монтажом
сальниковых компенсаторов для магистральных
трубопроводов в США , Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220
www.jcmindustries.com
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 323

324.

For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box
31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363
www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves
Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite
100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax:
425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE
Bothell, WA 98021 [map] Toll Free: 800.426.9341 Local:
425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address:
www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID
SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite
1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg
Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47
[email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-SchleeseStr. 22 30179 Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30
[email protected]
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e
7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20
[email protected] WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 324

325.

Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark
www.willbrandt.se
www.willbrandt.dk
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук
А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л.
Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября
1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации
«Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг
при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755,
1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на
изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и
взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
- основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры
при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до
проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в
отверстиях удаляются.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте
сооружения.
:1
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 325

326.

Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных
соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется динамометрическими ключами,
применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над
болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы
пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность
испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом
фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо
нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца,
нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц,
проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое
в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых
элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием
заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций.
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко
воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93
Российской Федерации.
Выравниван деформируемого трубопровода на балочном переходе через р. Обь
Всего листов 277
Лист 326