Газета «Земля России» №117

1.

Газета «Земля РОССИИ» №117
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: (921) 962-6778
40817810455030402987 [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (996) 798-26-54
Организация «Сейсмофонд»
190005 СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4
[email protected] (911) 175-84-65
Общественная организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства "Защита и безопасность городов» - ОО «Сейсмофонд» ИНН –
2014000780 при СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 стр 293
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
ОГРН: 1022000000824 , ИНН: 2014000780
[email protected] [email protected]
Юридический адрес: Улица им С.Ш.ЛОРСАНОВА дом 6 г. Грозный
Факт. адрес : 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, тел (921) 962-67-78
Спб ГАСУ (996)-798-26-54
(812) 694-78-10
стр 293
А, наши партнеры из блока НАТО внедряют отчественные изобриения в США, Канаде, Японии,
статью 281 УК РФ. Диверсия подрыва экономической безопасности и обороноспособности РФ
Термостойкие и вибростойкие фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами F16L 23/00
В Петербурге прорвало трубу с горячей водой
В Питере на Новгородской прорвало трубу с горячей водой. Трубу с горячей водой прорвало
на улице Костюшко в Петербурге — видео https://www.youtube.com/watch?v=zKHD2K_u2QM

2.

Спецвыпуск № 117 от 05 .01.2021 редакции газеты «Земля РОССИИ»
Демпфирующие косые термостойкие и вибростойкие компенсторы на
фрикционно- подвижных болтовых соедеиниях со скошенными торцами
Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим Фразао,
внедривший отечественные изобриения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США
https://www.quaketek.com/products-services/ внедривший ФФПС в США
Внедрившие в США гаситель динамических колебаний DAMPERS
CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla
Озеро кипятка появилось в Петербурге из-за крупного прорыва
теплотрассы https://www.youtube.com/watch?v=_EukgobfJEw

3.

Доклад - научное сообщение редактора газеты
"Земля РОССИИ" Данилика Павел Викторовича и
Быченка Владимир Сергеевича от организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН
1022000000824 ИНН 2014000780 [email protected]
на заседании НТС в Жилищном комитетеете СПб
и Ленинградской области по адресу; пл.
Островского , д 11 ( для Петухова А.И. 576-04-13,
Ивановой СюМ. 576-04-25 [email protected] и по
адресe Админитсрации Ленингрдской области,
191311, СПб ул.Смольного д.3, тел 539-41-08
В.Хабаровой [email protected] об
Уменьшение аварийной ситуация на тепловых сетях в СПб и ЛО при
использовании термоустойчивых, виброустойчивых косых
компенсаторов на фрикционно- подвижных болтовых соединениях, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, для
восприятия термических усилий, за счет демпфирования , при
растягивающих нагрузках теплотрассы в крепежных элементах с
овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895,
1168755, 1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф
дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ

4.

И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд», ИНН 2014000780 [email protected] (921) 962-67-78
СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи "Пластичность при сейсмическом
проектировании зданий и сооружений" для гашения динамических колебаний
[email protected] тел (911) 175-84-65
СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова [email protected] (996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
СПб ГАСУ проф дтн Ю М Тихонов [email protected] [email protected] ( 921) 962-67-78

5.

Автор отечественной фрикционо- кинематической,
демпфирующей виброгасящей и системы поглощения и
рассеивания термических растягивающих нагрузок проф дтн
ПГУПC Уздин А М, на фрикционно-подвижных болтовых соединениях,
для
восприятия усилий -за счет трения, при термических растягивающих нагрузках в
трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за
бесценок, внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в США,
патентуются в Канаде, США, Израиле, Японии, Киате, Италии
Прорыв трубы с горячей водой на Космонавтов стал четвертой
аварией в Петербурге за сутки. Однако более 30 лет не применяются
косые, демпфирующие компенсаторы на фланцевых соединениях для
теплотрасс, со скошенными торцами и упругими демпферами сухого
трения для исключение аварий теплотрассах в СПб.
А, наши партнеры без отката, из блока НАТО, внедрили отечественные
изобретения USSR в США Канаде , Японии на Аляске, в Китае с
термоустойчивыми косыми демпфирующими компенсаторами, для
американских, канадских, китайских, японских теплотрасс, и у них
прорыва теплотрасс нет.
Однако, имеется, статью 281 УК РФ. Диверсия подрыва экономической
безопасности и обороноспособности РФ или Халатность № 293 УК РФ

6.

https://ppt-online.org/906524
Уменьшение аварийной ситуация на тепловых сетях в СПб при
использовании термоустойчивых, виброустойчивых косых
компенсаторы на фрикционно- подвижных болтовых соединениях, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, для
восприятия термических усилий, за счет демпфирования , при
растягивающих нагрузках теплотрассы в крепежных элементах с
овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895,
1168755, 1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф
дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ
И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд», ИНН 2014000780
[email protected] (921) 962-67-78
СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи
"Пластичность при сейсмическом проектировании зданий и сооружений"
для гашения динамических колебаний [email protected]
тел (911) 175-84-65
СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова [email protected]
(996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
СПб ГАСУ проф дтн Ю М Тихонов [email protected]
[email protected] ( 921) 962-67-78

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

В статье представлен обзор статистики наиболее часто
встречающихся происшествий на тепловых сетях в г. СПб и
Ленинградской области
Рассматриваются различные типы аварий, - коррозии (внешняя коррозия,
внутренняя коррозия, свищи, коррозии стыков трубопроводов и скользящих
опор), а также аварии по причине дефектов сварных швов из -за отстуствия
термостойких и вибростойких фланцевое соединение в растянутых элементов теплотрассы со
скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]
Рассматриваются причины появления коррозии
из -за отстуствия термостойких
и вибростойких фланцевое соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами
, заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" Минск [email protected]
Ключевые слова: аварии тепловых сетей, внутренняя и внешняя коррозии,
свищи, разрыв сварного стыка, отстуствия термостойких и вибростойких фланцевое
соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение №
а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск
[email protected]
Введение
Суммарная протяженность тепловых сетей Российской Федерации в
двухтрубном исчислении составляет более 183000 км. Практически вся
теплосеть России унаследована от советского времени - она создавалась в

19.

период массового жилищного строительства 60-80-х годов. В начале 90ых годов массовой застройки не было, объем и гражданского, и
жилищного строительства резко сократился, и частные строительные
компании перестали прокладывать новые теплосети. Новые жилые дома,
которые строились после 1991 г., - были присоединены к старым
теплосетям. В настоящий момент износ теплосетей во многих регионах
России приблизился к 50-75%. Это становится причиной участившихся
утечек и аварий, массовых отключений теплоснабжения жилых и
муниципальных зданий.
Трубопроводы наружной прокладки, как и подземные, подвержены
действию агрессивных коррозионных сред.
Коррозия - это самопроизвольное разрушение металлов в результате
химического или физико- химического взаимодействия с окружающей
средой.
Причиной коррозионных повреждений металла трубопровода или
элемента тепловой сети является коррозия наружной или внутренней
поверхности металла.
Анализ разрывов трубопроводов теплосетей в отопительный период
показывает, что наружная коррозия стальных труб является причиной
большинства аварий на теплотрассах и отсутствия на тепловых сетях в
СПб при использовании термоустойчивых, виброустойчивых косых
компенсаторы на фрикционно- подвижных болтовых соединениях, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, для
восприятия термических усилий, за счет демпфирования , при
растягивающих нагрузках теплотрассы в крепежных элементах с
овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895,
1168755, 1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф
дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ
И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Существуют проблемы планирования капитального ремонта тепловых
сетейв СПб и ЛО

20.

В настоящее время нормативный срок службы тепловых сетей определен
равным 25 годам. Этим же временным интервалом задан и срок полной
амортизации оборудования тепловых сетей, но во многих случаях он не
соответствует реальному эксплуатационному ресурсу трубопроводов
85 тепловых сетей. Большинство тепловых сетей прокладывают
подземным способом, что составляет около 90% от их общей
протяженности. Это означает, что большая часть трубопроводов
недоступна для визуально- измерительного контроля их технического
состояния.
Снижению нормативного срока службы способствует наличие ряда
факторов, ускоряющих процесс коррозионного износа трубопроводов:
высокий уровень грунтовых вод; высокая коррозийная активность грунта;
наличие большого числа сопутствующих подземных коммуникаций
(вредное влияние кабелей постоянного тока ЛКС, телефонных линий,
газопровода, водопровода, канализации); вредное влияние
электротранспорта.
Все перечисленные коррозионные факторы приводят, в конечном итоге, к
повышенной повреждаемости тепловых сетей.
Средства, ежегодно выделяемые теплоснабжающими организациями на
реконструкцию и капитальный ремонт, обеспечивают выполнение замены
не более 40-50 км трубопроводов. Поэтому программа реконструкции и
модернизации тепловых сетей рассчитана на несколько лет, в течение
которых надежность системы теплоснабжения должна постоянно
повышаться.
В этих условиях планирование работ по реконструкции и капитальному
ремонту на ближайшую перспективу предполагает решение
оптимизационной задачи, которая состоит в направлении выделенных
средств на реконструкцию тех участков теплопроводов, которые на
данный момент наиболее остро нуждаются в замене.
В первую очередь, при выборе участка реконструкции следует учитывать
техническое состояние тепловых сетей: чем больше степень физического
износа трубопроводов, тем выше приоритет, определяющий срочность
вывода рассматриваемого участка тепловых сетей в капитальный
ремонт. К факторам оценки можно отнести срок службы трубопровода,
удельная повреждаемость, влияние агрессивной среды теплоносителя,

21.

влияние внешних факторов, ускоряющих коррозионный износ
трубопроводов, а также значимость самого объекта.
Большую сложность представляет определение степени физического
износа трубопроводов. Детально обследовать на этот предмет все
тепловые сети практически невозможно. Исключение составляют те
участки тепловых сетей, которые ежегодно диагностируются методами
неразрушающего контроля (МНК), позволяющими с различной степенью
достоверности определять участки трубопроводов с критической
величиной остаточного ресурса и из -за отстуствия термостойких и вибростойких
фланцевое соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на
изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" Минск [email protected]
ПРОБЛЕМЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
В САНКТ-ПЕТЕРБУРГЕ из -за отстуствия термостойких и вибростойких фланцевое
соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение №
а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск
[email protected]
Проблемы обеспечения тепловой энергией Санкт-Петербурга, в
связи с достаточно суровыми климатическими условиями, по
своей значимости могут сравниться с проблемами обеспечения
населения продовольствием и представляют задачу большой
государственной важности.
В работе рассмотрены основные проблемы теплоснабжения
мегаполиса, перспективы модернизации и решения проблем
теплоснабжения.
Ключевые слова: теплоснабжение, реконструкция, тепловые сети,
износ
Общая протяженность магистральных и внутриквартальных
теплотрасс Санкт-Петербурга составляет около 5000км.
Необходимо отметить, что в последние десятилетия главной
проблемой города является ухудшение качества применяемых в
тепловых сетях металлических труб. Проведенный нами анализ
реальных сроков эксплуатации трубопроводов тепловых сетей
показал, что при полном соответствии стали и труб
требованиям технических условий возможны коррозионные

22.

повреждения трубопроводов в сроки существенно ниже
нормативных.
К тому же с начала 90-х годов работы по замене тепловых сетей
практически прекратились, и износ накапливался более
десятилетия десятилетий. Зависимость между ветхостью
теплосетей и температурой в квартирах горожан прямая: чем
больше износ, тем больше аварий и соответственно отключений
тепла.
Чтобы износ хотя бы не увеличивался, в северной столице
необходимо ежегодно проводить замену не менее 400 км
трубопроводов тепловых сетей. Однако из-за нехватки средств,
ежегодно удается заменить только около 250-300 км труб .
Но это капля в море, принимая во внимание, что не менее 2000 км
трубопроводов тепловых сетей уже отработали свой срок и
требуют замены в самое ближайшее время
У правительства нет средств на реконструкцию (прокладка 1км
теплотрассы оценивается в 300-700 тыс. руб.
Таким образом, износ сетей будет только нарастать, а
количество аварий и отключений тепла в зимний период
неизбежно будет нарастать.
В настоящее время надежность и непрерывность
теплоснабжения потребителей в Санкт-Петербурге не
соответствует современным требованиям. В Петербурге любой
даже незначительный прорыв может отразиться на сотнях
домов. К тому же нельзя забывать, что около 80% теплового
оборудования котельных находятся в эксплуатации 25 лет и
более. Оно физически и морально устарело и требует коренной
реконструкции. Как показала практика, при температуре
наружного воздуха ниже -15°С при повреждаемости тепловых
сетей - 3 аварии в год на 1 км теплотрассы . Поэтому коллапс
централизованного теплоснабжения в городе неизбежен. В
настоящее время при строительстве или комплексной
реконструкции систем теплоснабжения появляется возможность
применения новых технологических процессов, материалов и
оборудования, которые позволяют значительно повысить

23.

эффективность использования энергии топлива, качество и
надежность, и экономическую эффективность выработки и
транспортировки тепла к потребителю .
Новые технологии, материалы (стеклопластиковые и
полиэтиленовые трубы, гофрированные трубы из нержавеющей
стали) и оборудование (теплообменники, деаэраторы) позволят
значительно увеличить длительную надежную
работоспособность всех элементов системы теплоснабжения,
снизить эксплуатационные расходы теплоснабжающих
организаций .
Однако необходимо учитывать, что наибольшая эффективность
получается при комплексной реконструкции системы
теплоснабжения. При этом капитальные вложения значительно
вырастут. Учитывая наличие большого количества устаревшего
оборудования, трубопроводов, тепловой сети, их моральную и
физическую изношенность, а также техническую отсталость
применяемых технологий их функционирования, реконструкция и
модернизация системы теплоснабжения города должна
осуществляться комплексно по отдельным зонам
теплоснабжения.
Здесь уместно отметить, что при строительстве новых зон
систем теплоснабжения не в полной мере используются
современные технологические процессы, материалы и
оборудование .
В городе отсутствует техническая политика в организации
эксплуатации более совершенного и более сложного оборудования
и изделийЮ и не использовнаие термостойких и вибростойких фланцевое соединение в
растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217
"Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск
[email protected]
На низком уровне осуществляется подготовка руководящих и
эксплуатационных кадров различного уровня управления
коммунального теплоснабжения. Ежегодно зимой в СанктПетербурге происходит огромное количество таких аварий, из -за
отстуствия термостойких и вибростойких фланцевое соединение в растянутых элементов
теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]

24.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Официальный сайт ГУП «ТЭК СПб» // [Электронный ресурс]
Режим доступа: http://www.gptek.spb.ru/ (Дата обращения: 18.03.18).
2. Петраков Г, Королев И. Теплоснабжение Санкт-Петербурга и
северных регионов России // LAP Lambert Academic Publishing, 2014,
84 с.
3. Щекин Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. 4-е
изд., перераб. и доп. Киев: Будiвельник, 1976. 416 с.
4. Николаева А.А. Проектирование тепловых сетей. М:
Стройиздат, 1965. 361 с.
5. Магадеев В.Ш. Источники и системы теплоснабжения. М:
Энергия,2013. 272 с
Анализируя аварийность тепловых сетей и сетей водоснабжения , можно
заметить, что последнее время в трубопроводном строительстве и
капитальном ремонте наравне с металлическими применяются и другие
виды труб: полиэтиленовые, полипропиленовые, стеклопластиковые,
композитные и т.д.
Благодаря высокой сопротивляемости нагрузкам, высокой
антикоррозионной стойкости, малой шероховатости, максимальной
рабочей температуре 100 0С, гарантированным сроком эксплуатации 50
лет и другим параметрам, полиэтиленовые трубы в настоящее время
получили большое распространение. Строительство полиэтиленовых
трубопроводов бестраншейным способом в городских условиях может
привести к значительной экономии материальных средств.
Использование бестраншейных методов и нетрадиционных материалов
для проведения капитального ремонта тепловых сетей, а также
своевременная реконструкция приведет к значительному экономическому
эффекту и в будущем обеспечит его рост.
Список использованной литературы:
1. Соколов Е.А. Теплофикация и тепловые сети. - М.: Высшая школа,
2001. - 359 с.
2. Апарцев М.М. Наладка водяных систем централизованного
теплоснабжения. Справочно-методическое пособие. - М:
Энергоатомиздат,1983. - 204 с.
3. СНиП 3.05.03-85. «Тепловые сети».

25.

4. Анализ и классификация способов очистки наружной поверхности
трубопровода от дефектной изоляции. Иванов В.А., Серебренников Д.А.,
Давыдов А.Н. Экспозиция Нефть Газ. 2013. № 6 (31). С. 25-26.
Проблема возникновения аварий так же заключается в том, что процессы
коррозии чаще всего носят локальный, неоднородный характер и без
проведения специальных диагностических мероприятий такие дефекты
коррозии практически не выявляются вплоть до возникновения аварии.
В случае сплошной коррозии поверхность бывает равномерно поражена,
из -за отстуствия термостойких и вибростойких фланцевое соединение в растянутых элементов
теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]
Процесс коррозии в таких случаях хорошо заметен и редко приводит к
неожиданному разрушению.
Внутренняя коррозия теплопроводов вызывается, прежде всего
наличием кислорода в теплоносителе. Кислород в подпиточную воду
может попадать несколькими путями:
- при плохой работе деаэраторных установок,
- через подсосы охлаждающей воды в охладителях деаэрированной воды,
- через сальниковые уплотнения на всасывающей линии подпиточных
насосов,
- при аэрациия в аккумуляторных баках,
- через подсосы домовой системы отопления и горячего водоснабжения.
Наружную коррозию подземных трубопроводов по природе
подразделяют на химическую, электрохимическую и электрическую (от
блуждающих токов).
Химическая коррозия возникает от действия на металл различных газов
и жидкостей, поступающих из окружающего грунта через изоляцию к
поверхности трубы. Химическая коррозия относится к сплошной коррозии
и при ней толщина стенки трубы уменьшается равномерно.
Электрохимическая коррозия возникает в результате взаимодействия
металла, выполняющего роль электродов, с агрессивными растворами
грунта, выполняющими роль электролита. Коррозия стали протекает в
анодной зоне, где наблюдается выход ионов металла в грунт.
Электрическая коррозия возникает при воздействии на трубопровод
электрического тока, движущегося в грунте. В грунт токи попадают в

26.

результате утечек из рельсов электрифицированного транспорта - их
называют блуждающими. Попадая на трубопровод, они движутся по
нему, а вблизи тяговой подстанции выходят из трубопровода в грунт,
образуя очаги электрической коррозии.
На интенсивность протекания коррозионных процессов оказывают
влияние температурный режим теплопровода, наличие влаги, кислорода и
агрессивные соли и кислоты, содержащиеся в грунте.
Эксплуатация теплопроводов, проложенных в подземных каналах в
условиях плохой гидроизоляции, приводит к постоянному их затоплению
дождевыми, талыми и грунтовыми водами, а зачастую водами
водопроводных и других трубопроводов, находящихся рядом с
теплотрассой, что дополнительно ускоряет процесс коррозии.
Старая теплогидроизоляционная защита тепловых труб (отечественная
минеральная вата с наружным покрытием металлическим листом,
асбоцементной коркой по металлической сетке или стеклотканью) со
временем выходит из строя и становится малоэффективной.
Потеря герметичности и разрушение изоляции способствуют накоплению
влаги на поверхности металла трубопровода и со временем усиливают
процессы износа материала. На коррозионные процессы влияет также
воздействие таких факторов, как наличие агрессивных газов в воде
(кислород, окись углерода), перепады температур, блуждающие токи.
Это вызывает активную коррозию наружной поверхности стального
трубопровода.
Скорость коррозии на некоторых участках достигает величины выше 1
мм/год, что приводит к выходу из строя отдельных участков
теплопроводов уже через 5-7 лет, из -за отстуствия термостойких и вибростойких
фланцевое соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на
изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" Минск [email protected]
Типы аварийных ситуаций
На примере СПб (Ленинградской обл.) попробуем проанализировать
отчеты об авариях на теплотрассах с января 2008 г. по март 2015 г.
Рассмотрим основные типы происшествий на тепловых сетях в г. СПб и
Лен обл.
В 5% аварий, связанных с разрывом сварного стыка, так же

27.

входят прорывы во время гидравлических испытаний, механические
повреждения. Коррозия стала причиной 95% всех происшествий.
Подавляющее количество аварий на теплотрассах связано с коррозией.
Основным видом повреждений в тепловых сетях по данным статистики
стала внутренняя и наружная коррозия поверхности труб, приводящая к
образованию в них сквозных свищей.
Основные типы происшествий на тепловых сетях в г.СПб
Коррозия, Разрыв, сварного стыка из отсутствия Уменьшение аварийной
ситуация на тепловых сетях в СПб при использовании термоустойчивых,
виброустойчивых косых компенсаторы на фрикционно- подвижных
болтовых соединениях, со скошенными торцами, согласно изобретения
№№ 2423820, 887743, для восприятия термических усилий, за счет
демпфирования , при растягивающих нагрузках теплотрассы в крепежных
элементах с овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения
№№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по
изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ
ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№
1143895, 1168755,1174616
Выделим появление свищей на трубах, как отдельный тип аварий, и
получим, что 22% происшествий в период с 2008 по 2011 год связано
именно, из -за отстуствия термостойких и вибростойких фланцевое соединение в растянутых
элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]
Свищ является следствием язвенной (точечной) коррозии. В этом случае
окислительный процесс развивается только в отдельных точках
поверхности металла. В таких местах образуются язвины. Локализация
коррозии данного типа относится к сильной, и быстро приникающей
вглубь металла. Процесс повышения температуры внутренней среды
трубопровода тепловых сетей, стимулируют данный тип коррозии даже
значительней, чем повышение кислотности среды. Перлитная сталь
подвергается точечной коррозии под равномерным слоем окислов

28.

трехвалентного железа. Интенсивному развитию коррозии также
способствуют содержащиеся в ней угольная кислота и хлориды.
Наружную коррозию следует отметить отдельным типом аварии, т.к.
именно она развивается быстрее вследствие контакта трубопроводов с
грунтовыми водами.
24% всех аварий связано с наружной коррозией.
Около 5% происшествий приходится на коррозию труб в месте
скользящей опоры.
Скользящая опора - это изделие, широко применяемое в металлургической
и нефтеперерабатывающей отрасли промышленности при прокладке и
монтаже надземного трубопровода в местах, где требуется перемещение
труб вдоль своей оси при зафиксированном их плоскостном положении на
определенном участке трубопровода.
Они могут использоваться в сочетании с неподвижными или, иными
словами, мертвыми опорами, которые обеспечивают стойкость и
недвижимость трубопровода надземной прокладки.
Скользящая опора, необходима для удобства проектировки и
строительства трубопровода непосредственно перед вводом в здание,
оптимизируя маршрут прокладки, либо при технологической
необходимости проекта. Основной задачей таких опор является
минимизация силового воздействия и нагрузок на трубы при их
перемещении вдоль оси.
Сползание трубопроводов со скользящих опор приводит к повышенным
весовым нагрузкам, что способствует прогибу труб и, как следствие, в
местах максимального прогиба - к усиленной коррозии.
Язвенная коррозия и трещины коррозионной усталости на внутренней
поверхности трубы в районе приварки «башмаков», как правило, из-за
приварки их электродами 0,5 мм при высоких значениях сварочного тока.
Аварии, связанные с дефектом сварного шва и коррозией стыков
трубопроводов составляют в сумме 12%.
Дефектами сварных швов называются различные отклонения от
требований чертежа и технических условий, ухудшающие качество
сварного соединения: его механические свойства, герметичность и пр.

29.

Причинами дефектов могут являться неудовлетворительная
свариваемость металла, плохое качество электродов, покрытий и флюсов,
неправильные технология и режим сварки, недостаточная квалификация
сварщика и др. По месту расположения в шве дефекты могут быть
внешними и внутренними.
Степень влияния дефектов на прочность изделия зависит от их формы,
глубины и расположения по отношению к действующим усилиям. Наиболее
опасны вытянутые дефекты с острыми очертаниями, менее опасны дефекты округлой формы. Чем больше глубина дефекта, тем сильнее его
влияние на прочность соединения. В ответственных конструкциях
недопустимы дефекты, глубина которых превышает 5-10% толщины
основного металла.
Дефекты, расположенные перпендикулярно растягивающему усилию,
более опасны, чем расположенные параллельно или под небольшим углом к
главному действующему усилию. Поэтому самое отрицательное влияние
на прочность сварных соединений оказывают, например, такие дефекты,
как трещины, расположенные по оси шва, узкие и глубокие непроваренные
места.
При контакте с агрессивной средой сварные соединения в первую очередь
подвержены химической и электрохимической коррозии.
Типы аварий в зависимости от времени
Посмотрим выделенные типы аварий на теплотрассах в г. СПб и ЛО в
зависимости от времени и из -за отстуствия термостойких и вибростойких фланцевое
соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами , заявка на изобретение №
а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск
[email protected]
Наружная и внутренняя коррозия —Коррозия в месте скользящих опор
Однозначно можно лишь сказать, на протяжении семи лет происшествия,
связанные с типом «внутренняя и внешняя коррозия» были постоянны.
Наружная коррозия трубопроводов образуется в первую очередь из-за
контакта с грунтовыми водами и часто является причиной общей
коррозии.
Особенно быстро выходят из строя трубы малых диаметров, стенки
которых имеют небольшую толщину.

30.

Увлажнению изоляции в условиях высокой влажности в непроходных
каналах также способствует отключение теплопроводов, которое
приводит к охлаждению воздуха и выделению из него влаги (конденсата).
Внутриквартальные сети обычно чаще подвержены коррозии, чем
магистральные, из-за отсутствия дорожного покрытия и попадания в
каналы поверхностных вод.
Для защиты теплопроводов от затопления ливневыми и талыми водами
необходимо постоянно следить за планировкой и состоянием поверхности
земли по всей трассе тепловой сети, производя своевременно подсыпку
земли и ремонт наружного покрытия. Не допускается образование над
каналом водяных линз из-за просевшего грунта. Опасен также застой
просочившейся воды под канал при глинистом грунте.
При расположении трубопроводов вблизи источников блуждающих
токов (трамвайные пути, электрические железные дороги и пр.)
возникает опасность интенсивной коррозии наружной поверхности
трубопроводов. Для контроля за внешней коррозией трубопроводов
блуждающими токами все подземные теплопроводы следует не реже
одного раза в три года проверять электроразведкой. Контрольная
проверка участков, на которых обнаружена коррозия, производится не
реже одного раза в год.
Основной причиной коррозии внутренней поверхности трубопроводов
является присутствие в воде растворенного кислорода; наличие в воде
растворенной углекислоты усиливает этот процесс.
Трубопроводы горячего водоснабжения питаются водопроводной водой
(обычно без обработки), такая вода насыщена кислородом, который
выделяется при нагревании.
Скорость коррозии прямо пропорциональна повышению температуры
воды. Например, при ее повышении с 50 до 80° С скорость коррозии
возрастает на 35%.
Оцинкованные стальные трубы, применяемые в горячем водоснабжении,
имеют повышенную антикоррозионную стойкость по сравнению с
черными стальными трубами, но уязвимым местом являются их

31.

соединения в случае нарушения прочности оцинкованного покрытия при
нарезке резьбы на трубопроводе или во время сварки.
Старые трубы или часть их могут быть использованы после
тщательной проверки толщины стенок и очистки от коррозионных
пленок. Как временную меру можно применить «хомут» с укладкой на
пораженное место листа термостойкой резины толщиной 6-8 мм.
Хомуты из листового железа должны быть заготовлены заранее на все
диаметры труб.
Типы аварий в зависимости от места в основном из -за отстуствия термостойких и
вибростойких фланцевое соединение в растянутых элементов теплотрассы со скошенными торцами ,
заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" Минск [email protected]
Из ниже размещенных фотофиксаций аварии на ул Космоноватов в
СПб и др местах видно, что в целом аварий на теплотрассах случилось
значительно больше в районе новостроек, чем в Ленинградской области.
Наибольшее количество происшествий по вине «свищей» произошло на
улицах СПб и ЛО , где советская застройка чередуется с новыми
зданиями. Улица Космонавтов в СПбЮ стала второй по аварийности
улицей, в которой трубы проржавели намного сильнее не только из-за
изношенных труб, но из-за контакта с грунтовыми водами.
Застройка в районе новостроек в целом авария произошла по вине общей
коррозии преобладает тип «наружная коррозия». Из этого можно
сделать вывод, что почва в районе левого берега более влажная.
Следует отметить, что аварий на одной из самых главных улиц города
Космонавтов, за 7 лет случилось совсем немного. Возможно, это связано
с постоянной застройкой новыми зданиями и как следствие, - постоянной
заменой старых участков труб новыми.
Аварии на теплотрассах на всех улицах СПб и ЛО за последние три
года были не частыми по сравнению с другими участками города, где
стоит множество жилых домов. Коррозию в месте скользящих опор
параллельно железнодорожным путям можно объяснить тем, что они
проходят в непосредственной близости к воде, и влажность почвы там
особенно высокая.
Итак, на примере СПб можно выделить следующие факторы, влияющие
на аварийность: старая гидроизоляция труб и постоянное затопление
дождевыми и грунтовыми водами, в следствие чего происходит

32.

накопление влаги на поверхности металла и возникает коррозия и из -за
отсутсвия термостойких и вибростойких фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]
Заключение
Получение сведений об объектах в привязке к пространственным
данным, необходимо для анализа утечек на инженерных сетях.
Трудность борьбы с коррозией осложняется тем, что в подземных
теплопроводах, проложенных в непроходных каналах, невозможно
определить состояние труб без вскрытия каналов и снятия тепловой
изоляции и необходимо в иснощенные труб чтобы снять нагрузки
втсавлять термостойкие и вибростойкие фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение
. Помощь в
обнаружении коррозии может оказать гидравлическое испытание при
избыточном давлении. Говоря о причине аварий сварных стыков, помимо
коррозии, частным случаем является плохое качество сварки и отсутвие
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]
термостойких и вибростойкие фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected] , как это делается в США, Канаде,
. Качество сварных швов должно проверяться в соответствии
со специальной инструкцией.
Китае, Японии
Безаварийная эксплуатация тепловых сетей во многом зависит от
своевременного планово- предупредительного ремонта теплопроводов. Для
этого требуется тщательно продуманная организация профилактических
ревизий по разработанному графику. Необходимо, чтобы тепловые сети
были паспортизированы по исполнительным чертежам и разработука
типовых чертежие на исготовление Термостойкиъх и вибростойких фланцевых
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , заявка на изобретение №
а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск
[email protected]
.
Список литературы
1. Анализ геопространственных данных. - [Электронный ресурс]. URL:
Шр8://гц.'шк1ре^а.о^/'шк1/Геоинформационная_система.
2. Внутренняя коррозия трубопроводов - причины, механизм и способы
защиты. - [Электронный ресурс]. URL: http://oilloot.ru/84-oborudovanietruby-materialy-dlya-nefiti-i-gaza/446-vnutrennyaya- korroziya-truboprovodovprichiny-mekhanizm-i-sposoby-zashchity.
3. Города в 21 веке (Портал энергосбережения) - [Электронный ресурс].
URL: http://esco.co.ua/journal/cities/.

33.

4. Основные источники потерь в тепловых системах и способы их
устранения. - [Электронный ресурс]. URL:
http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=181.
5. Коррозия - приговор или диагноз? К вопросу технической диагностики
тепловых сетей устранения. - [Электронный ресурс]. URL:
http://www.strategnk.ru/section/66/.
6. Коррозия деталей котлов и турбин и методы борьбы с ней. [Электронный ресурс]. URL:
http://ktodelaetremont.ru/remont_i_otdelka/biblioteka/metalli_v_stroitelstve/46.p
hp.
7. Деаэратор: устройство и основные элементы. - [Электронный ресурс].
URL: http://kotlotech.ru/deaerator-ustroj stvo.
8. Защита тепловых сетей от наружной коррозии. - [Электронный
ресурс]. URL: http: //msd.com .ua/teplosnabzhenie/zashhita-teplovyx-setej -otnaruzhnoj -korrozii/.
9. Атлас - справочник по характерным повреждениям и дефектам
трубопроводов тепловых сетей. - [Электронный ресурс]. URL:
http://www.rosteplo.ru/soc/blog/teploset/15.html.
10. Какие причины могут привести к повреждениям тепловой сети. [Электронный ресурс]. URL: http://teplocat.net/faq/ct_37.php.
1
Деаэраторная установка - устройство, в котором происходит
удаление из воды кислорода и углекислого газа (деаэрация). Параллельно с
удалением из воды растворенных газов, в деаэраторе происходит нагрев
воды.
2
Аэрация - естественное проветривание, насыщение воздухом,
кислородом (организованный естественный воздухообмен). Аэрацией
называется процесс, при котором воздух тесно контактирует с водой
(жидкостью).

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

Конструктивные решения повышения надежности болтовых
соединения, по предотвращению ослабления резьбовых
соединений, за счет использования фрикционно –подвижных
болтовых соединений, установленные в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением, увеличивающего
демпфирующею способность соединения , при термических,
импульсных, растягивающих и динамических нагрузках, при
многокаскадных демпфированиях для предотвращения аварий
на предприятиях нефтегазового комплекса
Косые компенсаторы со скошенными торцами с демпфирующими соединениями - надежное резьбовое
соединение для насосных систем, компрессоров, ветроэнергетики, авиастроении, что приводит к
уменьшению аварий и угрозе жизни обслуживающего персонала по обеспечение терморстойкости,
вибростойкости, взрывопожаростойкости, сейсмостойкости, магистральных
нефтегазотрубопроводов, нефтегазовой отрасли, мостов, зданий и сооружений, оборудования,
трубопроводов, железнодорожного пути, горонодобывающего оборудования, дробилок, атомных
электростанций, магистральных трубопроводов , благодаря изобретениям организации «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824: № 2010136746, 165076, 154506,и изобретениям проф.дтн Уздина А
М № 1168755, 1174616, 1143895, с помощью фланцевых подвижных соединений (ФПС) и
энергопоглотителей пиковых ускорений (ЭПУ), с контролируемым натяжением ФПС, протяжных соединений,
расположенных в овальных отверстиях покрытых грунтовкой ПГУПС
Известно, какие финансовые потери несут предприятия нефтегазового
комплекса вследствие утечек продукта через уплотнения фланцевых
соединений трубопроводов и технологического оборудования. Также не
секрет, к каким порой катастрофическим последствиям может
привести авария на таком предприятии, в том числе авария, связанная с
повреждением уплотнения и выбросом в атмосферу
легковоспламеняющихся, взрывоопасных или токсичных веществ, а
также сколько будет стоить останов производства, связанный с
заменой простой детали. Можно только добавить, что чем тяжелее
условия, в которых работает уплотнение, тем больше будет
вероятность его повреждения и серьезнее будут последствия.
И в этом контексте особый интерес вызывают Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения –
которые обеспечивают надежную
герметичность и электрическую изоляцию фланцев при высоком
косые демпфирующие компенсаторы,

46.

давлении, высокой температуре и агрессивной среде, сохраняя
работоспособность даже в условиях прямого воздействия пламени.
В основе технологии Фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , косых демпфирующих компенсаторов
лежит изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616 простые стандартные инженерные решения сухого трения

47.

Рис. 1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, косые демпфирующие
компенсаторы

48.

Более подробно об использовании для трубопроводов
Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения –
косые демпфирующие компенсаторы фрикционно-
демпфирующий косых
компенсаторов на фрикционно-подвижных соединениях , сери ФПС2015- Сейсмофонд, для трубопроводов по изобретению Андреева Борис
Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения сейсмической энергии» , № 154506 «Панель
противовзрывная» для газо -нефтяных магистральных
трубопроводов, Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION
DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Наши партнеры :Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с
вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и
теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер
испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в
вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ

49.

https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Р Е Ф Е Р А Т на изобретение, на полезную модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами МПК F16L 23/00
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты
трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных,
вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной
оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся
тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей
опоры или корпус опоры выполнен сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного
демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части
подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные
между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими
поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой
(гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы
верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих
ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных
пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса
опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения , содержащая трубообразный спиралевидный
корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и
сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми
проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционноподвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного
соединения.
Кроме того в трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси,
выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными
отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза
опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса,

50.

увеличению сил трения в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к
увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой
двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому
листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой
со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы)
оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
выполнено со скошенными торцами в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых,
фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
соединяется , на изготовлено из фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это
вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается
вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт
снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и
взрывной нагрузки от ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность
работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП,
магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012
(02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта использующая для фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , состоящая из
стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за
счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные, взрывной, сейсмической
нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под
агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого
автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих
опорах достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на
здание, сооружение, оборудование,труопровоы, которое устанавливается на спиральных

51.

сейсмоизолирующих опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых
фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" №
165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт.
Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей
способности металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых
соединениях, на фрикци-болтах (поглотители энергии) лежит принцип который
называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для Фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими
демпферами сухого трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с
демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет
пару структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со
скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или
упругой гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с
многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог
американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при
применении силы.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение
(скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС)
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с
упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами
спиральной , винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической,
ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спиральнодемпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2
см ( по расчету на сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на
одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из
контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в
паз латунной шпильки демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный
стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата
поднять и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые

52.

соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с
фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для
дальнейшей эксплуатации после взрыва, аварии, землетрясения для надежной
сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под
трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования, задний и сооружений
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

53.

Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

54.

Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

55.

Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

56.

Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами

57.

Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

58.

Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

59.

Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

60.

Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

61.

Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
F0416L
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты магистральных
трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий
электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет

62.

использования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на
пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при при
многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое
соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских
деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык,
патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля №
2413820, «Стыковое соедиение рястянутых элементов» № 887748 и RU
№1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого
соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L
5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области строительства и может быть
использовано для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов.
Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с разной жесткостью, демпфирующий
элемент стального листа свитого по спирали. Использование изобретения
позволяет повысить эффективность сейсмозащиты и виброизоляции в
резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
Изобретение относится к строительству и машиностроению и может
быть использовано для виброизоляции магистральных трубопроводов,
технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным
центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является
фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820
, Стыковое соединение растянутых элементов № 887748 система по
патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами

63.

Недостатком известного устройства является недостаточная
эффективность на резонансе из-за отсутствия демпфирования колебаний.
Технический результат - повышение эффективности демпфирующей
сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа
сейсмоизолирующей опоры.
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , содержащей по
крайней мер, за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения
установлена с использованием фрикци-болта с забитым обожженным медным
упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий
элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с
медной втулкой, при этом нижняя часть штока соединена с основанием
спиральной опоры , жестко соединенным с демпирующей спиральной стальной
лентой на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения
демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
На фиг. 1 представленk фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для
зданий и сооружений, содержит основание 3 и 2 –овальные отверстия , для
болтов по спирали и имеющих одинаковую жесткость и связанных с опорными
элементами верхней части пояса зданий или сооружения я.
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикциболтом с пропиленным пазов в латунной шпильки для забитого медного
обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается
на нижний пояс основания и демпфирующий элемент 1 в виде спиральновидной

64.

сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения за счет
применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по
изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746
«Способ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая» В спиралевидную
трубчатую опору , после сжатия расчетной нагрузкой , внутрь заливается
тощий по расчету фибробетон по нагрузкой , сжатой спиральной
сейсмоизолирующей опоры
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения
за счет фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)
При колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, для
демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с
упругими демпферами сухого трения , для спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения , элементы 1 и 4 воспринимают
как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е.
обеспечивается пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и защита от
ударной нагрузки воздушной волны
Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения,
как виброизолирующая система работает следующим образом.
При колебаниях виброизолируемого объекта , фланцеве соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных
отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание, сооружение, трубопровод.
Горизонтальные нагрузки воспринимаются спиральными сейсмоизоляторами
1, и разрушение тощего фибробетона 4 расположенного внутри спиральной
демпфирующей опоры .
Предложенная виброизолирующая система является эффективной, а также
отличается простотой при монтаже и эксплуатации.

65.

Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
работает следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения ,
которые воспринимает вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания
гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к
основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы
колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами
пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит
взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных
отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после
разрушения при импульсных растягивающих нагрузках или при многокаскадном
демпфировании , уже не работают упруго. После того как все болты соединения
дойдут до упора края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает
работать упруго за счет трения, а затем происходит разрушение соединения за
счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали
допускается 1 - 2 см или более
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность
использовать фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности
при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для

66.

фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий,
патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding frame
having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820
"Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина №
40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового
соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения и
виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры,
которая выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных,
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях,
смещается от своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета
при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений и прокладки между контактирующими
поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в
пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два или три слоя
пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус,
закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с

67.

пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой
втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде,
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, установленный с возможностью
перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и
виброизолирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного
фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным
пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия,
и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси), в которые
скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный
фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в
пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой),
с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восемь
открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми
демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном направлении.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина
соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или
крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении
опоры - корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым
натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой
виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз
стальной шпильки и обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с

68.

возможностью перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой,
взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных
соединениях с контрольным натяжением ;
на фиг.2 изображен вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной
шпильки обожженным медным стопорным клином;
финн 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой
(пружинистой втулкой)
фиг. 7 изображена вид с верху фланцевого соединение с овальными отверстиями
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое соединение по замкнутому контуру
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 10 изображена формула расчет фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с косым демпфирующим компенсатором

69.

фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового
соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для
обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными
болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по
подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинскому
изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента № 2000105588 от
02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е
"Пути соевршенствоания технологии выполнения фрикционных соединений на
высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины ,
журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
фиг. 15 изображен образец для испытания и Определение коэффициента трения в
ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97
Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях
мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА
1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты»
ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж.
А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков) для
испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов
крепления протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по изобретениям
проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая»
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев
(нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные
длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний
фланец охватывает верхний корпус трубы (трубопровода) .
При монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела,
фиксируется фрикци-болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой

70.

болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке
обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой)
В стенке корпусов виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры
перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено восемь или более длинных
овальных отверстий, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный
фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с забитым
в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным
многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и
латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих
пластин , вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход
болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного
фрикци - болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего
компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с
длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней
части корпуса выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом,
сооружением, мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде
основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционноподвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами,, совмещают с поперечными
отверстиями трубчатой спиралевидной опоры в трущихся спиралевидных стенок
опоры , скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна). После этого
гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до
заданного усилия в зависимости от массы трубопровода,агрегата. Увеличение
усилия затяжки гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и
уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в
сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.

71.

Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым
натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки,
габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого
троса уложенного между контактирующими поверхностями деталей
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально или
расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами демпфирующего компенсатора
, сверху и снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях
(ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним
и нижним фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и
сейсмической энергии.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых
тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования
латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной ,
сейсмической и взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с тросовой
втулки из скрученного тонкого стального троса, пружинистых многослойных
медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных
частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении
горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок от
вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные
сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет
раскачиваться, за счет выхода обожженных медных клиньев, которые
предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении
опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .

72.

Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную
фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по упругой
многослойной .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми
соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными
медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное
усилие с контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
(массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п.
14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила
расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого,
поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки
при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы трубопровода, за счет уменьшения пиковых
ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений,
работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные
овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.

73.

Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза)
фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней
составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры
плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной,
сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор
электропередач, мостов, также исключается разрушение теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами
сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой
втулкой, лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание",
"поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора рассчитана на
одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну взрывную нагрузку. После
взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные
гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта,
демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные
клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на
проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок
превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами
сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа
шток, корпуса опоры, в пределах длины спиралевидных паза выполненного в
составных частях нижней и верхней трубчатой опоры, без разрушения
оборудования, здания, сооружения, моста.
О характеристиках виброизолирующего демпфирующего компенсатора фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции
«Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых
сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических
моделей установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-

74.

подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель
испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" можно ознакомиться на сайте:
https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления (ДУК) (без раскрывания новизны технического
решения) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
№ 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676
Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/
Broschueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями демпфирующего косого компенсатора на основе
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для
виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2
можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s
https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8
https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4
https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующего косого компенсатора для
трубопроводов на основе фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
показаны следующие существенные отличия:
1.Косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает

75.

термические нагрузки от перепада температуры при транспортировке по
трубопроводу газа, кислорода в больницах
2. Упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами регулируется прочностью
втулки тросовой
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок, свойства которой
ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства фланцевое косое
демпфирующее соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, остаются неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у
магистрального трубопровода.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности
демпфирующей упругого фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро
изнашивающаяся и стареющая резина , пружинные сложны при расчет и
монтаже. Экономический эффект достигнут также из-за удобства
обслуживания узла при эксплуатации фланцевого косого компенсатора
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение:
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка
методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных
зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93.
Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU
№2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная
конструкция. Опубликован 10.11.2002.

76.

1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09
Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л
28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015
бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное
устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр.
24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
года».

77.

11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр.
25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные
научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как
построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого
строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г.
Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения косого фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения
1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
демпфирующего косого компенсатора для магиастрального
трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, с одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов
при многокаскадном демпфировании, для сейсмоизоляции трубопровода
и поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной
плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие косые
компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения ,

78.

повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами,
содержащая , сопряженный с ним подвижный узел с фланцевыми
фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой),
закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения
контактирующих поверхности детали и накладок выполнены из
пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных
сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности
демпфирующее сейсмоизоляции, с демпфирующим эффектом с сухим
трением, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных
соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой
пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных
отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном,
пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым
пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии
верха и низа косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для
обеспечения несущей способности трубопровода на фрикционно подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой
втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых
предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикциболтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры (
демпфирующей), для определения усилия сдвига и постепенно
увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной
показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения,
осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей
опоры, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного
фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный
паз латунной шпильки с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а
определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют

79.

устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел
сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на
валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства
и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага
и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик,
выполненный из закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к
проектному усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой
и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку
технологии монтажа сейсмоизолирующего антивибрационного косого
демпфирующего компенсатора , не производят, при отношении в
диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения,
дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с использованием цинконаполненной грунтовокой
ЦВЭС , которая используется при строительстве мостов https://vmpanticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Государственный комитет по науке и технологиям Республики
Беларусь Национальный центр интеллектуальной собственности 220034 г
Минск ул Козлова 20 (017) 285-26-05 [email protected]
Заявление в
Ведущему специалисту центра экспертизы промышленной собственности Н.М.Бортнику 9 мая 2021
Фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами ветеран боевых действий
Авторы изобретения
Дата
поступления заявки на
выдачу патента на
изобретение*:
Дата подачи
заявки на выдачу
патента на
изобретение*:
09.05.2021
Регистрационный номер заявки на
выдачу патента на изобретение*:

80.

ЗАЯВЛЕНИЕ
о выдаче патента Республики
Беларусь на изобретение
В государственное учреждение «Национальный центр
интеллектуальной собственности»
Заявитель (заявители): физическое лицо Коваленко Александр Иванович – инвалид I группы по общим заболеваниям
Прошу
выдать
патент
Фамилия, собственное
имя,(просим)
отчество (если
таковое
имеется) физического лица (физических лиц) и (или) полное наименование
юридического
лица Беларусь
(юридических
согласно учредительному
Республики
налиц)
изобретение
на имя документу: Коваленко Александр Иванович
заявителя (заявителей)
Адрес места жительства (места пребывания) или места нахождения:
197371, г.Санкт-Петербург , а/я газета «Земля РОССИИ»
(921) 962-67-78
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и
безопасность городов" "СЕЙСМОФОНД" Номер телефона (999) 535-47-29
Номер
факса (812) 694-78-10
Адрес электронной
[email protected]
смотреть
продолжение
напочты*
дополнительном
[email protected]
Код
страны
места
жительства
(места
пребывания)
или
места
нахождения по стандарту
Всемирной
организации
интеллектуальной
собственности (далее –
ВОИС)
SТ.3
(если
он
установлен):
СССР
листе
(листах)
Ленинград
Общегосударственный
Учетный номер плательщика (далее –
классификатор предприятий и
УНП) ***
Наименование юридического лица, которому подчиняется или в состав (систему) которого входит юридическое лицо –
***
организаций
Республики
Беларусь
заявитель (заявители)
(при наличии)
: Общественная организация
"Фонд поддержки
и 2014000780
развития сейсмостойкого
ОО "Сейсмофонд"
ИНН
строительства
"Защита
безопасность
городов"
"СЕЙСМОФОЕНД"
КПП
201401001
ИНН
2014000780
(далее – ОКПО) ***
Название заявляемого изобретения (группы изобретений), которое должно совпадать с названием, приводимым
Фланцевое
соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами F16L
ОГРН 1022000000824
23/00
в описании
изобретения:
Организ.
"Сейсмофонд"
изобретение создано при осуществлении научной и научно-технической деятельности в рамках:
государственной научно-технической программы;
региональной научно-технической программы;
отраслевой научно-технической программы, финансируемой за счет средств:
республиканского бюджета
полностью частично
Е04Н 9/02
местного бюджета
полностью частично
государственных целевых бюджетных фондов
полностью частично
государственных внебюджетных фондов
полностью частично
заявитель (заявители) является:
государственным заказчиком;
исполнителем;
лицом, которому право на получение патента на изобретение передано государственным заказчиком (исполнителем)
Заявка
на
Дата подачи первоначальной заявки на выдачу патента на
выдачу патента на изобретение:
изобретение подается
как выделенная
Номер первоначальной заявки на выдачу патента на
изобретение:
Прошу установить приоритет изобретения по дате****:
подачи первой заявки на выдачу патента на изобретение в государстве –
участнике Парижской конвенции по охране промышленной собственности от 20 марта
1883 года (далее – конвенционный приоритет);
поступления дополнительных материалов к ранее поданной заявке на выдачу
патента на изобретение;
подачи более ранней заявки на выдачу патента на изобретение в государственное
учреждение «Национальный центр интеллектуальной собственности».
Номер первой
заявки на выдачу патента
на изобретение или более
Код страны подачи по
ранней заявки на выдачу
стандарту ВОИС SТ.3 (при
патента на изобретение
испрашивании конвенционного
Дата
приоритета)
испрашиваемого
приоритета
________________________________________

81.

Примечание. Бланк заявления оформляется на одном листе с двух сторон.
Адрес для переписки в соответствии с правилами адресования почтовых
отправлений с указанием фамилии, собственного имени, отчества (если таковое имеется)
или наименования адресата (заявителя (заявителей), патентного поверенного, общего
представителя): 197371, г.Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ» , Организация
«Сейсмофонд» при ПГУПС [email protected]
Номер тел ( 921)
Номер факc
Адр электр почты
[email protected]
Представитель (фамилия, собственное имя, отчество (если таковое имеется),
962-67-78
(812)
694-78-10 поверенного,
[email protected]
регистрационный
номер
патентного
если представителем назначен
патентный поверенный)
является:
патентным поверенным;
К
оличество
листов в
одном
экземпляре
общим представителем
К
оличество
экземпляров
Основание (основания) для
возникновения права на получение патента на
изобретение
Перечень прилагаемых
документов:
Номер тел (996) 798-26-54 Номер факса (812) 694-78-10 Адрес электронной почты:
[email protected]

82.

1.
2.
описание изобретения
формула изобретения
(независимые пункты 4 )
3.
4.
чертежи
реферат
5. документ об уплате патентной
пошлины
6.
другой документ
(указывается конкретно его назначение):
описание прототипа патент RU 1832165 "
Виброизолирующая опора", RU № 184085
"Виброизолирующий компенсатор"
RU 165076 "Опора сейсмостойкая"
Изобретение № 1760020
"Сейсмостойкий фундамент"
07.09.1992
.
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400)
от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H
9/02.
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" №
2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
1
1
Заявитель (заявители) является:
4
1
1
1) автором (соавторами);
1
7
1
5
2) нанимателем автора;
1
3
О
3)
заказчиком
по
договору
на
И свобожд выполнение научно-исследовательских, опытнонвалид
ен
конструкторских
В
етеран
боевых
действий
или технологических работ в отношении
созданного при выполнении договора изобретения
4) физическим и (или) юридическим лицом
(лицами), которым право на получение патента
передано лицами, указанными в пунктах 1) – 3);
5) правопреемником (правопреемниками)
автора (соавторов);
6) правопреемником (правопреемниками)
нанимателя автора;
7) правопреемником
(правопреемниками)
заказчика по договору на выполнение научноисследовательских, опытно-конструкторских
или технологических работ в отношении созданного
при выполнении договора изобретения;
8) правопреемником (правопреемниками)
физического и (или) юридического лица (лиц), которым
право на получение патента передано лицами,
указанными в пунктах 1) – 3)
24.Прилагается справка об инвалидности Коваленко Александра Ивановича по общим
заболеваниям - 1 стр согласно НАЛОГОВого КОДЕКСа РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
ОСОБЕННАЯ ЧАСТЬ от 29 декабря 2009 г. N 71-З
СТАТЬЯ 263 ЛЬГОТЫ ПО ПАТЕНТНЫМ ПОШЛИНАМ
1. Плательщики – физические лица, если иное не установлено частью
второй настоящего пункта, уплачивают 25 процентов от установленного
размера патентных пошлин (за исключением юридически значимых
действий, за совершение которых взимается патентная пошлина в
соответствии с пунктами 4, 15, 43 - 67, 71 - 75, 77 - 84 приложения 23 к
настоящему Кодексу).
Освобождаются от патентных пошлин (за исключением юридически
значимых действий, за совершение которых взимается патентная пошлина в
соответствии с пунктами 43 - 67, 71 - 75, 77 -84 приложения 23 к настоящему
Кодексу) плательщики – физические лица:
* инвалиды I группы.
* http://www.nalog.gov.by/ru/article263/
25. Прилагается свидетельство о рождении Коваленко
Александра Ивановича о его белорусской национальности
Фигура № __1____ чертежей (если фигур несколько), предлагаемая для публикации
с формулой изобретения в официальном бюллетене патентного органа
Автор (соавторы): Инвалид I группы по общим заболеваниям инвалид первой
группы Коваленко Александр Иванович

83.

Фамилия, собственное имя, отчество (если
таковое имеется): Коваленко Александр
Иванович
Адрес места жительства (места пребывания), включая код страны по
стандарту ВОИС SТ.3 (если он установлен):
Адрес для переписки для журналистов: а/я газета
"Земля РОССИИ", 197371, г. Санкт-Петербург . (RU)
[email protected] (911) 175-84-65, (996)798-26-54
смотреть продолжение на дополнительном листе (листах)
Подпись (подписи) заявителя (заявителей) инвалида первой группы или его (их) патентного поверенного с указанием фамилии и
инициалов (от имени юридического лица (юридических лиц) заявление подписывается руководителем этого юридического лица
(юридических лиц) или иным лицом (лицами), уполномоченным на это, с указанием фамилии, инициалов и должности подписывающего
лица (лиц):
(подпись)
*
Дата
подписания:
09.05.2021
I группы
по общимсобственности».
заболеваниям , ветеран
государственным
учреждениемИнвалид
«Национальный
центр интеллектуальной
боевых**Заполняется
действий
Коваленко
Александр
Иванович
Если имеется.
***
Заполняется в случае, если заявителем (заявителями) является юридическое лицо (юридические лица) Республики Беларусь.
Заполняется только при испрашивании приоритета более раннего, чем дата поступления заявки на выдачу патента на
изобретение в государственное учреждение «Национальный центр интеллектуальной собственности». Отправлено 9 мая 2021
****
Фрикци демпфирующие косые компенсаторы на фрикциионо подвижных
соединениях типа Сальникова для магистральных теплотрасс
изобретено в РСФСР , а внедрены в Канаде и США
Фрикци –демпфирующие компенсаторы для магистральных
трубопроводов с использованием фрикционно - демпфирующих косых,
типа Сальникова и реализация расчета в среде вычислительного
комплекса SCAD Office для сейсмоопасных районов
УДК 699.841: 624.042.7
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 (921) 962-67-78
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламента , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016
Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов)
Х.Н.Мажиев, дтн проф ПГУПС А.М.Уздин, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб
ГАСУ И. У. Аубакарова
Санкт-Петербургский государственный Архитектурно -Строительный Университет , 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 , организация «Сейсмофонд» ОГРН:1022000000824, ИНН 2014000780
Секция : Кибернетика и моделирование

84.

Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
Основные месторождения природного газа в нашей стране находятся в
районах Крайнего севера за тысячи километров от основных
потребителей. Это является причиной наличия в нашей стране уникальной
газотранспортной системы, аналогов которой нет в мире. Высокая
протяженность линейных сооружений и, как следствие, пересечение
различных климатических зон вызывают необходимость учета
специфических видов нагрузок и воздействий на сооружения.
При проектировании трубопроводных систем важное место в оценке
напряженно-деформированного состояния конструкций занимают
использование фрикционно –демпфирующих компенсторов Сальникова по
изобретению № 165075 «Опора сейсмостойкая» № 2010136746 и учет
значительных температурных перепадов.
Грунтовый массив выступает в роли как основания в случае надземной
прокладки, балочных переходов, так и вмещающей среды для
трубопроводов подземной прокладки.
Температурное воздействие вызывает: температурные напряжения в
стенках трубопровода, защемление трубопровода на границе мерзлых и
талых пород, силы морозного пучения грунтов.
В местах выхода трубопровода на дневную поверхность происходит
изменение характера воздействия на газопровод. В частности, имеет
место значительный температурный перепад при переходе от мерзлого
массива пород с температурами, равными минус 2-4°С, к воздушной среде,
минимальная температура которой достигает в зимний период в районах
Крайнего севера минус 56°С, а в летний период - плюс 39°С

85.

86.

87.

88.

902-09-46.88_A-2 = Камеры и колодцы дождевой канализации.djvu
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых
труб для систем водоснабжения и канализации-djvu

89.

4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и..._Документация.djvu
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых
труб для систем водоснабжения и канализации.djvu
902-09-46.88_A-2 = Камеры и колодцы дождевой канализации.djvu
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и..._Документация.djvu

90.

91.

92.

93.

Рисунок 2. Показаны узлы испытания в ПК SCAD фрикционо
демпфирующих компенсатор использующих в Канаде, Японии , США и
РФ

94.

Воздействие данных факторов на надземную прокладку газопровода
приводит не выводит из строя демпфирующие опора маятниковая СПб
ГАСУ и как следствие, можно произвести увеличение пролетов, что не
может привести к возникновению ветрового резонанса (рис. 2).

95.

Прилагаются маятниковые опоры для магистрального трубопровода :
Крестовидные , трубчатые, квадратные с упругопластическим шарниром ,
энергопоглотители, используемые организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
для численного моделирования в ПК SCAD lkz системs энергопоглощеyия при
взрывных воздействиях или землетрясениях , представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 — Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители для
энергопоглощения «нагрузка-перемещение», используемые для
энергопоглощения взрывной и сдвиговых энергопоглотителей энергии или
поглотителей энергии для демпфирующей сейсмоизоляции
Энергопоглощающие
демпфирующие
Энергопоглотитель квадратный трубчатый
Типы фрикционнодемпфирующих
энергопоглощающих
крестовидных, трубчатых,
Идеализированная
Схемы энергопоглощающих
зависимость фрикционносдвиговых фрикционнодемпфирующей
демпфирующих
«нагрузки для
энергопоглотителей в
перемещения» (F-D)
Квадратный
телескопический
энергопоглотитель
( опора
сейсмостойкая)
F
F
D
D
F
с высокой
способностью к
поглощению
пиковых ускорений
Трубчатая
протяжная опора
на фрикционо –
подвижных
соединениях ФПС
F
F
D
D
F
D
F
F
D
F
D
D
F
D
D
F
F
F
F
Крестовидная
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической
энергии
D
D
D
D
F
F
FF
D
D
DD
FF
FF
D
DD
D

96.

D
D
F
Крестовидный маятниковый за
счет фрикци-болта
раскачивается при
смятии медного
обожженного
клина забитого в
пропиленный паз
болгаркой
шпильки
Квадратный
пластический
шарнир –
ограничитель
перемещений , по
линии нагрузки
(ограничитель
перемещений
одноразовый)
F
F
D
D
D
F
F
F
D
D
D
F
F
F
D
DD
F
FF
D
DD
F
FF
D
DD
Трубчатый упруго
пластичный й
шарнир –
ограничитель
перемещений , по
линии нагрузки
(одноразовый)
FF
DD
F
F
D
D

97.

D
Квадратная
(гармошка)
пластический
шарнир –
ограничитель
перемещений , по
линии нагрузки
(одноразовый)
Односторонний ,
по линии или
направлению
нагрузки
F
D
F
D
Для рассмотрения по использованию для магистральных трубопроводов
Эпредлагается конструкция использования фрикционо-демпфирующих
энергопоглотителей с применением конструктивно технологической системы для
сдвиговых энергопоглотителей , которой реализован принцип упруга-фрикционной
системы на маятниковых телескопических сейсмоизолирующих стальных
подвижных опорах , как одного из метода сейсмозащиты и возможность
регулирования энергопоглощения в зависимости от величины расчетного
воздействия Это достигается с помощью фрикци- болтов, с пропиленным пазом и
забитым медным обожженным клином прижимающих отдельные элементы
сооружения друг к другу с определенной силой, согласно численному расчету в ПК
SCAD.

98.

ПРАВИТЕЛЬСТВО СЛНКТ-ПЕТЕРВУPI А ЖИЛИЩНЫЙ КОМИТЕТ
пл. Саровского, л. 11. Санкт-Петербург. 191023 Тс л. (812) 576-0260 Факс
(812) 576-0818 E-mail: ek tf gov-spb.ru http://vvwAv.gov .spb.ru
ОКНО 72455338 ОКОТУ 23260 ОГРН 1047S39009129 ИНН/КПП
7840013199/784001001
В редакцию газеты «Земля России»
а/я газета «Земля РОССИИ» Санкт-Петербург, 197371
ЖИЛИЩНЫЙ иоммтет
№ 02-20-2993/21-0-1 от 22.10.2021
Рассмотрев обращение редакции газеты «Земля РОССИИ», поступившее в
Жилищный комитет (далее - Комитет) из Ленинградскою областного
комитета по управлению государственным имуществом, в пределах
предметов ведения Комитета, но вопросам содержания крыш
многоквартирных домов (далее - МКД) в Санкт-Петербурге в зимний
период, а также возможности применения технологий,
предотвращающих образование наледи на кровлях МКД. сообщаю
следующее.

99.

В соответствии с частью 2 статьи 36, статьи 39 Жилищного кодекса
Российской Федерации собственники помещений в МКД владеют,
пользуются и в установленных законодательством пределах
распоряжаются общим имуществом в МКД, а также несут бремя
расходов на его содержание.
Содержание общего имущества в МКД обеспечивается собственниками
помещений в МКД в порядке, установленном в зависимости от способа
управления домом.
Согласно пункту 10 Правил содержания общего имущества,
утвержденных постановлением Правительства Российской Федерации от
13.08.2006 № 491, общее имущество в МКД должно содержаться в
соответствии с требованиями законодательства Российской Федерации в
состоянии. в том числе обеспечивающем:
соблюдение характеристик надежности и безопасности МКД;
безопасность для жизни и здоровья граждан;
сохранность имущества физических или юридических лиц,
государственного, муниципального и иного имущества.
В случае если собственниками помещений в МКД выбран способ управления
МКД управляющей организацией, надлежащее содержание общего
имущества в МКД обеспечивается управляющей организацией путем
выполнения обязательств на основании договора управления.
Полномочиями по предупреждению, выявлению и пресечению нарушений
лицензионных требований, к которым в том числе относится соблюдение
лицензиатом (управляющей организацией) обязанностей по договору
управления МКД, предусмотренных частью 2 статьи 162 ЖК РФ
наделены органы государственного жилищного надзора. На территории
Санкт-Петербурга органом.
. Проблема возникновения аварий также заключается в том, что
процессы коррозии чаще всего носят локальный, неоднородный характер и
без проведения специальных диагностических мероприятий такие
дефекты коррозии практически не выявляются вплоть до возникновения
аварии.
В случае сплошной коррозии поверхность бывает равномерно поражена.
Процесс коррозии в таких случаях хорошо заметен и редко приводит к
неожиданному разрушению.
Внутренняя коррозия теплопроводов вызывается, прежде всего
наличием кислорода в теплоносителе. Кислород в подпиточную воду
может попадать несколькими путями:

100.

- при плохой работе деаэраторных установок1,
- через подсосы охлаждающей воды в охладителях деаэрированной воды,
- через сальниковые уплотнения на всасывающей линии подпиточных
насосов,
- при аэрации2 в аккумуляторных баках,
- через подсосы домовой системы отопления и горячего водоснабжения.
Наружную коррозию подземных трубопроводов по природе
подразделяют на химическую, электрохимическую и электрическую (от
блуждающих токов).
Химическая коррозия возникает от действия на металл различных газов
и жидкостей, поступающих из окружающего грунта через изоляцию к
поверхности трубы. Химическая коррозия относится к сплошной коррозии
и при ней толщина стенки трубы уменьшается равномерно.
Электрохимическая коррозия возникает в результате взаимодействия
металла, выполняющего роль электродов, с агрессивными растворами
грунта, выполняющими роль электролита. Коррозия стали протекает в
анодной зоне, где наблюдается выход ионов металла в грунт.
Электрическая коррозия возникает при воздействии на трубопровод
электрического тока, движущегося в грунте. В грунт токи попадают в
результате утечек из рельсов электрифицированного транспорта - их
называют блуждающими. Попадая на трубопровод, они движутся по
нему, а вблизи тяговой подстанции выходят из трубопровода в грунт,
образуя очаги электрической коррозии.
На интенсивность протекания коррозионных процессов оказывают
влияние температурный режим теплопровода, наличие влаги, кислорода и
агрессивные соли и кислоты, содержащиеся в грунте.
Эксплуатация теплопроводов, проложенных в подземных каналах в
условиях плохой гидроизоляции, приводит к постоянному их затоплению
дождевыми, талыми и грунтовыми водами, а зачастую водами
водопроводных и других трубопроводов, находящихся рядом с
теплотрассой, что дополнительно ускоряет процесс коррозии. Старая
теплогидроизоляционная защита тепловых труб (отечественная
минеральная вата с наружным покрытием металлическим листом,
асбоцементной коркой по металлической сетке или стеклотканью) со
временем выходит из строя и становится малоэффективной. Потеря
герметичности и разрушение изоляции способствуют накоплению влаги на
поверхности металла трубопровода и со временем усиливают процессы
износа материала. На коррозионные процессы влияет также воздействие

101.

таких факторов, как наличие агрессивных газов в воде (кислород, окись
углерода), перепады температур, блуждающие токи. Это вызывает
активную коррозию наружной поверхности стального трубопровода.
Скорость коррозии на некоторых участках достигает величины выше 1
мм/год, что приводит к выходу из строя отдельных участков
теплопроводов уже через 5-7 лет.
Типы аварийных ситуаций
На примере города Санкт-Петербурга и ленинградской области
попробуем проанализировать отчеты об авариях на теплотрассах с
января 2008 г. по март 2015 г.
Рассмотрим основные типы происшествий на тепловых сетях в г. СПб
).
В 5% аварий, связанных с разрывом сварного стыка, так же входят
прорывы во время гидравлических испытаний, механические повреждения.
Коррозия стала причиной 95% всех происшествий.
Подавляющее количество аварий на теплотрассах связано с коррозией.
Основным видом повреждений в тепловых сетях по данным статистики
стала внутренняя и наружная коррозия поверхности труб, приводящая к
образованию в них сквозных свищей.
Выделим появление свищей на трубах, как отдельный тип аварий, и
получим, что 22% происшествий в период с 2008 по 2014 год связано
именно с ними .
Свищ является следствием язвенной (точечной) коррозии. В этом случае
окислительный процесс развивается только в отдельных точках
поверхности металла. В таких местах образуются язвины. Локализация
коррозии данного типа относится к сильной, и быстро приникающей
вглубь металла. Процесс повышения температуры внутренней среды
трубопровода тепловых сетей, стимулируют данный тип коррозии даже
значительней, чем повышение кислотности среды. Перлитная сталь
подвергается точечной коррозии под равномерным слоем окислов
трехвалентного железа. Интенсивному развитию коррозии также
способствуют содержащиеся в ней угольная кислота и хлориды.
Наружную коррозию следует отметить отдельным типом аварии, т.к.
именно она развивается быстрее вследствие контакта трубопроводов с
грунтовыми водами.
24% всех аварий связано с наружной коррозией.
Около 5% происшествий приходится на коррозию труб в месте
скользящей опоры.

102.

Скользящая опора - это изделие, широко применяемое в
металлургической и нефтеперерабатывающей отрасли промышленности
при прокладке и монтаже надземного трубопровода в местах, где
требуется перемещение труб вдоль своей оси при зафиксированном их
плоскостном положении на определенном участке трубопровода.
Они могут использоваться в сочетании с неподвижными или, иными
словами, мертвыми опорами, которые обеспечивают стойкость и
недвижимость трубопровода надземной прокладки.
Скользящая опора, необходима для удобства проектировки и
строительства трубопровода непосредственно перед вводом в здание,
оптимизируя маршрут прокладки, либо при технологической
необходимости проекта. Основной задачей таких опор является
минимизация силового воздействия и нагрузок на трубы при их
перемещении вдоль оси.
См изобртение скользящая опора по изобртению № 165076 "Опора
сейсмостойкая"
Сползание трубопроводов со скользящих опор приводит к повышенным
весовым нагрузкам, что способствует прогибу труб и, как следствие, в
местах максимального прогиба - к усиленной коррозии. Язвенная коррозия и
трещины коррозионной усталости на внутренней поверхности трубы в
районе приварки «башмаков» (см. изобртение № 165076), как правило, изза приварки их электродами 0 5 мм при высоких значениях сварочного
тока.
Аварии, связанные с дефектом сварного шва и коррозией стыков
трубопроводов составляют в сумме 12%.
Дефектами сварных швов называются различные отклонения от
требований чертежа и технических условий, ухудшающие качество
сварного соединения: его механические свойства, герметичность и пр.
Причинами дефектов могут являться неудовлетворительная
свариваемость металла, плохое качество электродов, покрытий и флюсов,
неправильные технология и режим сварки, недостаточная квалификация
сварщика и др. По месту расположения в шве дефекты могут быть
внешними и внутренними.
Степень влияния дефектов на прочность изделия зависит от их формы,
глубины и расположения по отношению к действующим усилиям. Наиболее
опасны вытянутые дефекты с острыми очертаниями, менее опасны дефекты округлой формы. Чем больше глубина дефекта, тем сильнее его
влияние на прочность соединения. В ответственных конструкциях

103.

недопустимы дефекты, глубина которых превышает 5-10% толщины
основного металла. Дефекты, расположенные перпендикулярно
растягивающему усилию, более опасны, чем расположенные параллельно
или под небольшим углом к главному действующему усилию. Поэтому
самое отрицательное влияние на прочность сварных соединений
оказывают, например, такие дефекты, как трещины, расположенные по
оси шва, узкие и глубокие непроваренные места.
При контакте с агрессивной средой сварные соединения в первую очередь
подвержены химической и электрохимической коррозии.
Типы аварий в зависимости от времени
Однозначно можно лишь сказать, на протяжении семи лет
происшествия, связанные с типом «внутренняя и внешняя коррозия» были
постоянны. Наружная коррозия трубопроводов образуется в первую
очередь из-за контакта с грунтовыми водами и часто является причиной
общей коррозии.
Особенно быстро выходят из строя трубы малых диаметров, стенки
которых имеют небольшую толщину.
Увлажнению изоляции в условиях высокой влажности в непроходных
каналах также способствует отключение теплопроводов, которое
приводит к охлаждению воздуха и выделению из него влаги (конденсата).
Внутриквартальные сети обычно чаще подвержены коррозии, чем
магистральные, из-за отсутствия дорожного покрытия и попадания в
каналы поверхностных вод. Для защиты теплопроводов от затопления
ливневыми и талыми водами необходимо постоянно следить за
планировкой и состоянием поверхности земли по всей трассе тепловой
сети, производя своевременно подсыпку земли и ремонт наружного
покрытия. Не допускается образование над каналом водяных линз из-за
просевшего грунта. Опасен также застой просочившейся воды под канал
при глинистом грунте.
При расположении трубопроводов вблизи источников блуждающих
токов (трамвайные пути, электрические железные дороги и пр.)
возникает опасность интенсивной коррозии наружной поверхности
трубопроводов. Для контроля за внешней коррозией трубопроводов
блуждающими токами все подземные теплопроводы следует не реже
одного раза в три года проверять электроразведкой. Контрольная

104.

проверка участков, на которых обнаружена коррозия, производится не
реже одного раза в год.
Основной причиной коррозии внутренней поверхности трубопроводов
является присутствие в воде растворенного кислорода; наличие в воде
растворенной углекислоты усиливает этот процесс.
Трубопроводы горячего водоснабжения питаются водопроводной водой
(обычно без обработки), такая вода насыщена кислородом, который
выделяется при нагревании.
Скорость коррозии прямо пропорциональна повышению температуры
воды. Например, при ее повышении с 50 до 80° С скорость коррозии
возрастает на 35%.
Оцинкованные стальные трубы, применяемые в горячем водоснабжении,
имеют повышенную антикоррозионную стойкость по сравнению с
черными стальными трубами, но уязвимым местом являются их
соединения в случае нарушения прочности оцинкованного покрытия при
нарезке резьбы на трубопроводе или во время сварки.
Старые трубы или часть их могут быть использованы после
тщательной проверки толщины стенок и очистки от коррозионных
пленок. Как временную меру можно применить «хомут» с укладкой на
пораженное место листа термостойкой резины толщиной 6-8 мм.
Хомуты из листового железа должны быть заготовлены заранее на все
диаметры труб. Типы аварий в зависимости от места
Наибольшее количество происшествий по вине «свищей» произошло на
улице Космоноватов (СПб) , где советская застройка чередуется с
новыми зданиями. Во многих улицы СПб стали по аварийности улицей "озером", в которой трубы проржавели намного сильнее не только из-за
изношенных труб, но из-за контакта с грунтовыми водами. Застройка в
Приморском районе в целом старше, чем в районе других районах. На
улицах Космонавтов над авариями по вине общей коррозии преобладает
тип «наружная коррозия». Из этого можно сделать вывод, что почва в
районе левого берега более влажная.
Следует отметить, что аварий на одной из самых главных улиц города, ул. Космонавтов за 7 лет случилось совсем немного. Возможно, это
связано с постоянной застройкой новыми зданиями и как следствие, постоянной заменой старых участков труб новыми.

105.

Аварии на теплотрассах на разных улицах СПб за последние три года
были не частыми по сравнению с другими участками города, где стоит
множество жилых домов. Коррозию в месте скользящих опор параллельно
железнодорожным путям можно объяснить тем, что они проходят в
непосредственной близости к воде, и влажность почвы там особенно
высокая.
Итак, на примере СПб можно выделить следующие факторы,
влияющие на аварийность: старая гидроизоляция труб и постоянное
затопление дождевыми и грунтовыми водами, в следствие чего
происходит накопление влаги на поверхности металла и возникает
коррозия.
Заключение по необходимости использовать
Термостойкие и вибростойкие фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , заявка на изобретение №
а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск
[email protected] для уменьшение аварий на теплотраса в СПб и Лен области
Получение сведений об объектах в привязке к пространственным
данным, необходимо для анализа утечек на инженерных сетях
Трудность борьбы с коррозией осложняется тем, что в подземных
теплопроводах, проложенных в непроходных каналах, невозможно
определить состояние труб без вскрытия каналов и снятия тепловой
изоляции. Помощь в обнаружении коррозии может оказать
гидравлическое испытание при избыточном давлении. Говоря о причине
аварий сварных стыков, помимо коррозии, частным случаем является
плохое качество сварки. Качество сварных швов должно проверяться в
соответствии со специальной инструкцией и отсутсвие термостостойких
и
вибростойких фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,
заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" Минск [email protected]
Безаварийная эксплуатация тепловых сетей во многом зависит от
своевременного планово- предупредительного ремонта теплопроводов. Для
этого требуется тщательно продуманная организация профилактических
ревизий по разработанному графику. Необходимо, чтобы тепловые сети
были паспортизированы по исполнительным чертежам с примением .
термостойких и вибростойких фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , заявка на изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск [email protected]
Список литературы по примению за рубежом тТермостойких и вибростойких
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , заявка на
изобретение № а20210217 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" Минск [email protected]

106.

1. Анализ геопространственных данных. - Геоинформационная_система.
2. Внутренняя коррозия трубопроводов - причины, механизм и способы
защиты. - [Электронный ресурс]. URL: http://oilloot.ru/84-oborudovanietruby-materialy-dlya-nefiti-i-gaza/446-vnutrennyaya- korroziya-truboprovodovprichiny-mekhanizm-i-sposoby-zashchity.
3. Города в 21 веке (Портал энергосбережения) - [Электронный ресурс].
URL: http://esco.co.ua/journal/cities/.
4. Основные источники потерь в тепловых системах и способы их
устранения. - [Электронный ресурс]. URL:
http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=181.
5. Коррозия - приговор или диагноз? К вопросу технической диагностики
тепловых сетей устранения. - [Электронный ресурс]. URL:
http://www.strategnk.ru/section/66/.
6. Коррозия деталей котлов и турбин и методы борьбы с ней. [Электронный ресурс]. URL:
http://ktodelaetremont.ru/remont_i_otdelka/biblioteka/metalli_v_stroitelstve/46.p
hp.
7. Деаэратор: устройство и основные элементы. - [Электронный ресурс].
URL: http://kotlotech.ru/deaerator-ustroj stvo.
8. Защита тепловых сетей от наружной коррозии. - [Электронный
ресурс]. URL: http: //msd.com .ua/teplosnabzhenie/zashhita-teplovyx-setej -otnaruzhnoj -korrozii/.
9. Атлас - справочник по характерным повреждениям и дефектам
трубопроводов тепловых сетей. - [Электронный ресурс]. URL:
http://www.rosteplo.ru/soc/blog/teploset/15.html.
10. Какие причины могут привести к повреждениям тепловой сети. [Электронный ресурс]. URL: http://teplocat.net/faq/ct_37.php.
1
Деаэраторная установка - устройство, в котором происходит
удаление из воды кислорода и углекислого газа (деаэрация). Параллельно с
удалением из воды растворенных газов, в деаэраторе происходит нагрев
воды.
2
Аэрация - естественное проветривание, насыщение воздухом,
кислородом (организованный естественный воздухообмен). Аэрацией
называется процесс, при котором воздух тесно контактирует с водой
(жидкостью).
Ответ Жилищного Комитета в редакцию газеты «Земля РОССИИ»
ПРАВИТЕЛЬСТВО СЛНКТ-ПЕТЕРВУPI А ЖИЛИЩНЫЙ КОМИТЕТ

107.

пл. Саровского, л. 11. Санкт-Петербург. 191023 Тс л. (812) 576-0260 Факс
(812) 576-0818 E-mail: ek tf gov-spb.ru http://vvwAv.gov .spb.ru
ОКНО 72455338 ОКОТУ 23260 ОГРН 1047S39009129 ИНН/КПП
7840013199/784001001
В редакцию газеты «Земля России» а/я газета «Земля РОССИИ» СанктПетербург, 197371
Отет редакции газеты "Земля РОССИИ" от ЖИЛИЩНого Комитета
№ 02-20-2993/21-0-1 от 22.10.2021
Рассмотрев обращение редакции газеты «Земля РОССИИ», поступившее в
Жилищный комитет (далее - Комитет) из Ленинградскою областного
комитета по управлению государственным имуществом, в пределах
предметов ведения Комитета, но вопросам содержания крыш
многоквартирных домов (далее - МКД) в Санкт-Петербурге в зимний
период, а также возможности применения технологий,
предотвращающих образование наледи на кровлях МКД. сообщаю
следующее.
В соответствии с частью 2 статьи 36, статьи 39 Жилищного кодекса
Российской Федерации собственники помещений в МКД владеют,
пользуются и в установленных законодательством пределах
распоряжаются общим имуществом в МКД, а также несут бремя
расходов на его содержание.
Содержание общего имущества в МКД обеспечивается собственниками
помещений в МКД в порядке, установленном в зависимости от способа
управления домом.
Согласно пункту 10 Правил содержания общего имущества,
утвержденных постановлением Правительства Российской Федерации от
13.08.2006 № 491, общее имущество в МКД должно содержаться в
соответствии с требованиями законодательства Российской Федерации в
состоянии. в том числе обеспечивающем: соблюдение характеристик
надежности и безопасности МКД;безопасность для жизни и здоровья
граждан;сохранность имущества физических или юридических лиц,
государственного, муниципального и иного имущества.
В случае если собственниками помещений в МКД выбран способ управления
МКД управляющей организацией, надлежащее содержание общего

108.

имущества в МКД обеспечивается управляющей организацией путем
выполнения обязательств на основании договора управления.
Полномочиями по предупреждению, выявлению и пресечению нарушений
лицензионных требований, к которым в том числе относится соблюдение
лицензиатом (управляющей организацией) обязанностей по договору
управления МКД, предусмотренных частью 2 статьи 162 ЖК РФ
наделены органы государственного жилищного надзора. На территории
Санкт-Петербурга органом.
еспечение надежности демпфирующих косых компенсаторов для теплотрасс в
СПб на фрикционно – подвижных болтовых соединениях, для увеличения
демпфирующей способности косого компенсатора, преимущественно при
температурным и импульсных растягивающим нагрузкам , согласно изобретениям
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076 "Опора
сейсмостойкая", 2010136746 "Способ защита зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойситвых и легко сбрасываемых соединений ,
использующие систему демпфирования фрикционности при температурных
нагрузках Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой
по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), Организация
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 4 ИНН 2014000780
https://ppt-online.org/863664
Обеспечение теплотрасс демпфирующими термоустойчивыми косыми
компенсаторов для магистральных теплотрасс на фрикционно – подвижных
болтовых соединениях, для увеличения температруной устойчивости косого
компенсатора, преимущественно в зимнее время при температурных
растягивающих нагрузках , согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 "Опора сейсмостойкая", 2010136746 "Способ
защита зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойситвых и
легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования
фрикционности для поглощения термических нагрузок в зимнее время в СПб
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по
аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), Организация
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 4 ИНН
2014000780
https://ppt-online.org/864408
Обеспечение термической надежности демпфирующих косых компенсаторов с
перемещениями на фрикционно – подвижных болтовых соединениях, для обеспечения
термической защиты теплотрасс, для увеличения демпфирующей способности
косого компенсатора , преимущественно при термических растягивающих нагрузках
зимой , согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 "Опора сейсмостойкая", 2010136746 "Способ защита

109.

зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойситвых и легко
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии"
https://ppt-online.org/863358 https://ppt-online.org/852595
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по
аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул., д. 4, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ»,
«Сейсмофонд» ИНН: 2014000780
Численное моделирование на сдвиг теплотрассы трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820,
887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения , при
растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными отверстиями, по
линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746
Или формирование прогрессирующего обрушения трубопроводов от взрыва газа,
кислорода и обеспечение надежности трубопроводов с использованием в стыковых
соединений труб в растянутых зонах, косых компенсаторов на фрикционноподвижных болтовых соединениях для обеспечения взрвостойкости трубопроводов и
для обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих
нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746
«Способ защиты зданий сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойсчивых соединений , использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 ,
2629514 и опыт применения программного комплекса SCAD Office для фрикционноподвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода
Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита
и безопасность городов» - «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при ПГУПС
Организация Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства Защита и
безопасность городов- «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при ПГУПС организация
"Сейсмофонд", ИНН 2014000780 СПб ГАСУ Аттестат аккредитации
испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд", выдан СРО «НИПИ
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012
npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано
28.04.2010 г. [email protected] (996) 798-26-54,

110.

Общественная организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства «Защита и безопасность городов» - ОО «Сейсмофонд» при ПГУПС
ОГРН: 1022000000824 , ИНН: 2014000780 УДК 625.748.32 Организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 1022000000824 4 ИНН 2014000780
Испытательного центра ПГУПС , аккредитован Федеральной службой по
аккредитации, ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ https://ppt-online.org/904951
Применения термически надежных ( от перепада температур ) со скошенными
торцами температурной -вибро-устойчивых косых фланцевых компенсаторов для
теплотрасс на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с длинными
овальными отверстиями, для теплотрасс на протяжных фланцевых соединениях с
овальными отверстиями и контролируемым натяжением, выполненных по
изобретениям проф. дтн (ПГУПС Уздина А. М. №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ »
согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747
«Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт
применения программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных
соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода
Ключевые слова : косой компенсатор, демпфирующая сейсмоизоляция; фрикционно –
демпфирующие: демпфирование; сейсмоиспытания: динамический расчет , фрикцидемпфер, фрикци –болт , реализация , расчета , прогрессирующее, обрушение
теплотрассы , вычислительны, комплекс SCAD Office, обеспечение сейсмостойкости,
магистральные теплотрассы , трубопроводов.
Численное моделирование на сдвиг теплотрассы в программном комплексе SCAD
Office, со скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743,
демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых соединениях,
для восприятия термических усилий, за счет трения , при растягивающих нагрузках в
крепежных элементах с овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения
№№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746 Организация - Фонд поддержки
и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/906358

111.

ПРОТОКОЛ № 564 от 26.01.2021 оценка сейсмостойкости в ПК SCAD теплотрассы,
предназначенные для теплотрасс
https://ppt-online.org/864525
СТУ Специальные технические решение по обеспечению термической стойкости
магистральных трубопроводов с демпфирующими косыми компенсаторами,
закрепленные на фланцевых фрикционо –подвижных болтовых соединениях и их
программная реализация напряженно-деформируемого состояния высокопрочных
болтов, расположенных в длинных овальных отверстиях, фланцевых соединений в
укрупненных стыках, косого компенсатора с теплотрассой , и их взаимодействия с
геологической средой, в том числе нелинейным методом расчета в SCAD Office, с
целью, повышение надежности соединения компенсатора косого, для обеспечения
термической стойкости зимой к растягивающим температурным перепадом
нагрузок , согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1168755,
1174616, 1143896,2010136746,165076 «Опора сейсмостойкая», 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов», Испытательного центра СПбГАСУ,
аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39,
выдан 27.05.2015), Организация "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 4 ИНН
2014000780 От ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4, ученый секретарь кафедры ТСМи М СПбГАСУ ктн доцент
И.У.Аубакирова, дтн проф Ю.М.Тихонов, Инж –мех ЛПИ им Калинина Е.И.Андреева
, зам президента организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 При разработке
СТУ использовался альбом серии ШИФР 1.010.1-2с.94, выпуск 0-1, утвержден
Главпроектом Мистрой России, письмо от 21.09.94 ; 9-3-1/130 за подписью
Д.А.Сергеева, исп. Барсуков 930-54-87 согласно письма
Минстроя № 9-3-1/199 от 26.12.94 и письма № 9-2-1/130 от 21.09.94
Мажиев Х.Н. Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН
2014000780 [email protected] Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС :
Х.Н.Мажиев, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель
руководителя ИЦ «СПб ГАСУ» И. У. Аубакирова ИНН 2014000780.
Изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор конструктивного решения
по обеспечению термической стойкости теплотрасс , с креплением косого
компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных
болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов» и использования фрикционно -демпфирующих
опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии температурной
нагрузки , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения
надежности технологических трубопроводов , преимущественно при
растягивающих и динамических нагрузках и улучшения демпфирующих свойств
технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф

112.

Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США Автор
отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующего косого компенсатора ,
для поглощения термической нагрузки, с креплением косого компенсатора к
трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов» проф дтн ПГУПC Уздин А М
https://ppt-online.org/861718
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по
аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824, ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул., д. 4, ИЦ «ПКТИ Строй-ТЕСТ»,
«Сейсмофонд» ИНН: 2014000780 https://ppt-online.org/860558
https://ppt-online.org/825865
Прорыв трубы с горячей водой на Космонавтов стал четвертой аварией в
Петербурге за сутки
https://nevnov.ru/909334-trubu-s-goryachei-vodoi-prorvalo-na-prospekte-kosmonavtov-vpeterburgehttps://nevnov.ru/909334-trubu-s-goryachei-vodoi-prorvalo-na-prospektekosmonavtov-v-peterburge
В Петербурге прорвало трубу с горячей водой
https://ria.ru/20210323/fontan-1602459096.html
Три десятка авто оказались в воде после аварии на
тепломагистрали на проспекте Космонавтов
https://sanktpeterburg.bezformata.com/listnews/teplomagistrali-na-prospektekosmonavtov/99164348/

113.

Горячая вода залила проспект Маршала Жукова после
прорыва трубы
https://topspb.tv/news/2021/10/29/goryachaya-voda-zalila-prospekt-marshala-zhukovaposle-proryva-truby/
В Петербурге десятки машин залило кипятком после
прорыва трубы - Москва 24
https://www.youtube.com/watch?v=zKHD2K_u2QM
Озеро кипятка появилось в Петербурге из-за
крупного прорыва теплотрассы
https://www.youtube.com/watch?v=_EukgobfJEw
Таблица № 1. Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
взаимодействия промышленных трубопроводов, с упругими демпферами сухого трения с геологической
средой и обеспечение надежной сейсмостойкости промышленных трубопроводов с
использованием в стыковых соединений в растянутых зонах , косыми
компенсаторами на фрикционно- болтовых соединениях, для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках на
трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты
зданий сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности
и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747
«Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт
применения программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных соединениях нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации статических задач теории
устойчивости трубопровода
Схемы сейсмоизолирующих и виброизолирующих опор для
сейсмоизоляции существующих зданий на основе
Типы сейсмоизолирующих
элементов
демпфирующей сейсмоизоляции с использованием
изобретения номер 165076 «Опора сейсмостойкая» с
применением фрикционно –подвижных болтовых
соединений для обеспечение сейсмостойкости сооружений
из опыта Армении дтн Микаела Мелкумяна на резинометаллической сейсмоизоляции, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)

114.

Телескопические на ФПС проф Уздина А М
Компенсатор
демпфирующий со
скошенными
косыми фланцами
опора с высокой
способностью к
диссипации
энергии
F
F
D
FF
D
F
С высокой
способностью к
диссипации
энергии
Фланцевые
компенсаторы для
трубопроводов, с
медным обожженным стопорным
сминаемым
клином
F
Фланцевые
компенсаторы
скольжения и
медным клином
(крепления для
поглощения и
качение
F
F
F
FF
D
D
D
D
F
F
FF
F
D
D
FF
D
D
DD
D
F
D
D
D
D
F
F
F
F
DDD
DD
FF
F
D
D
FF
D
F
Одномаятниковые
со сферическими
поверхностями
скольжения
(трение)
D
F
F
Телескопические на фрикционно-подвижны соединениях опоры маятниковые на ФПС
проф. дтн А.М.Уздин
D
F
DD
D
D
FF
FF
F
D
F
DD
D
F
D
DD
F
Гармошка, в
которой имеется
упругопластический
шарнир по линии
нагрузки при R1=R2
и μ1≈μ2
FF
FF
F
D
DD
D
D
FF
D
D
F
F
F
F
F
F
F
F
D
D
D
D
D
D
D
D
D
D
F

115.

D
Фланцы со
скошенными
торцами –
демпфирующий
компенсатор с
медным
обожженным
стопорным клином
F
D

116.

117.

118.

119.

120.

121.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Выполненные исследованияи и испыатния в ПК SCAD показывают, что
принципы адаптации можно использовать, как понижая, так и повышая
жесткость системы в процессе колебаний с целью ее отстройки от
резонанса при использовании фрикционно-подвижных болтовых соединений
в виде демпфирующего шарнира для обрушения верхнего этажа при
динамических нагрузках, обеспечения сейсмостойкости существующих зданий,
эксплуатируемых в зонах сейсмической активности с расчет пластического
шарнира ПК SCAD для хрущевок : Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
и расчет пластического шарнира ПК SCAD для хрущевок

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

Трубопроводы висячие в кольце фрикционно -подвижные соединения ФПС

142.

143.

Сейсйсмоизолирующие опора фрикционно подвижных соединениях узлы ФПС
чертежи узлы фрагменты

144.

145.

146.

Сейсмоизолирующие фрикционно подвижные трубчатые и квадратные с
отогнутыми лапками опоры ФПС разработанный испытательной лабораторией ОО
"Сейсмофонд"

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
k ,
с/мм
мм
S0,
SПЛ
мм
мм-1
q,
f0
N 0,
к
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
кН
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
Значения параметров
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38

162.

Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
k ,
с/мм
мм
S0,
SПЛ
мм
мм-1
q,
f0
N 0,
к
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
кН
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
Значения параметров
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7

163.

165.6
88.38

164.

Результаты определения параметров ФПС

165.

параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35 154 75
1
8

166.

Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Альбом тех ничес ких решений по пр
именению демпфиру ющих
у с тройс тв с оглас но п.4.6 СП 14.133
30.2011, СНиП 11-7-81*
"Строительс тво в с ейс моопас ных р
айонах " проиложение к
каталогу с ерии 3.001-1 "Виброизол
иру ющие у с тройс тва фу ндаментов
и ос нований под машины с динами
ч ес кими нагру зками"
http://t3487810.front.ru
http://fax 6947810.front.ru
http://t89650861560.front.ru
http://t89052867237.front.ru
ООИ"Сейсм офонд"
ЗА О"СОКЗ"
ОА О"СПб ЗНИиПИ"
Общие у казания
СОДЕРЖАНИЕ
ГИП ООИ «Се йс моФОНД» А.И.Ко в а лен ко
ас п ир ан т ОАО "СПб ЗНИиПИ" А.И.Кова ле нко
22.06.2011
Констру ктивные решения
демпфиру ющих у с тройств
[email protected]
[email protected]
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru

167.

168.

169.

170.

Кинематическая сейсмоизолирующая опора на
маятниковых стойках с гибкими связями УНИКОН
Д анные и рез ульт ат ы следует проверять на соответствие фак тическ им парам ет рам и нагруз к ам.
Предписания , ук азанные в СНиПах, следует учитывать при проек тировании.
Пр оект
О
писание
Да та :
Файл:
Индекс
Мас штаб
N ли с та
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,

171.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

172.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
45
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой
ВЖС 83-02-87
6.4.2
47
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51

173.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].

174.

Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и

175.

сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника
трибологии
при
–
это
система
знаний
проектировании,
о
практическом
изготовлении
и
применении
эксплуатации
трибологических систем.
С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов
сил
трения
сцепления,
возникающих
при
завинчивании.
Момент
сил
сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
микронеровностями взаимодействующих деталей.
слоев
контактирующими

176.

Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде,
а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или

177.

проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся
со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
соприкосновения
в
твердых
чистом
тел
без
виде
возникает
смазочной
только
прослойки
в
между
случае
ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не
отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина
постоянная и равна 0,25:
.
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
1)
2)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.

178.

.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
[шероховатость
поверхности
классов)
характеристикой
–
микронеровностями,
оценивается
«классом
качества
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
шероховатостью
шероховатости»
обработки
(14
поверхности:

179.

среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию
(или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся
тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты –
скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости
тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в
сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в
противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом

180.

коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения
скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
(рис. 2.1 в).
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
.
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
.
Отсюда следует, что:
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).

181.

При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
скольжения за очень короткий промежуток времени изменяется от
до
(рис.2.2). Этим промежутком времени часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком
(рис.2.3).
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила
достигнет своего нормального значения
,
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
.
[У Кулона:
, где величина А не раскрыта].

182.

В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь),
- удельная (на единицу площади) сила прилипания
или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил
и
) -
, причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях
, поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов)
и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
,
где
и
- проекции силы трения скольжения
на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора
определяется формулой:
методике Минкина-Доронина).
. (Значения
и
определяются по

183.

Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием
трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3)
трение
скольжения
при
неравномерном
движении
колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.

184.

Так как равнодействующая
реакций опорной поверхности в точках
зоны контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно
набегающего на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций
в точках контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара
сил
и
(
-
сила
тяжести)
оказывает
сопротивление
(возникновение качения обязано силе сцепления
качению
, которая образует
вторую составляющую полной реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
называется моментом сопротивления качению.
Плечо
пары
сил
«к»
называется
коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Момент
сопротивления
качению
определяется формулой:
,
где N - реакция поверхности рельса,
равная вертикальной нагрузке на колесо с
учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает
сопротивление движению, которое можно отразить силой сопротивления
,

185.

, где R – радиус
приложенной к центру колеса (рис.2.5), при этом:
колеса,
откуда
,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила
на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы
показывают
без
смещения
в
сторону
скорости
(колесо
, то силу
и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
колес
и
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
точках которой возникают силы трения скольжения
(если контакт происходит в одной точке, то
трение верчения отсутствует – идеальный случай)
(рис.2.6).

186.

А
–
зона
контакта
вращающегося
тела,
ось
вращения
которого
перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их
привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил
сопротивления верчению, момент которой:
,
где r – средний радиус точек контакта тел;
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например,
менее
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное
сцепление
приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На

187.

площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента
трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.

188.

Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления
деталей,
фрикционных
даже
в
элементов; отклонения
пределах
установленных
размеров отдельных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
(2.3)
Мера
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
.
(2.4)
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W

189.

.
(2.5)
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.

190.

На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
элементов.
процессе
В
подвижки
наблюдается интенсивный износ
во
всех
контактных
сопровождающийся
парах,
падением
натяжения
болтов
и,
следствие,
снижение
как
несущей
способности соединения.
В
процессе
испытаний
наблюдались следующие случаи
выхода из строя ФПС:
∙ значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
∙ отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
∙ значительные пластические деформации болта, приводящие к
его
необратимому
удлинению
и
исключению
“обратном ходе" элементов соединения;
из
работы
при

191.

∙ значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений
с ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С
другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в
предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта
и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять
работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического
зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы

192.

деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому
получение зависимости Т(s) является основным для разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями.
Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории
работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
износа
V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
(3.2)

193.

здесь
- начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
-
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
- падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки
.
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
,
где
(3.3)
— средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
(3.4)
где
.
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
или
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае
функции
и
,
входящие
в
, и обращаются в 0
(3.5).
С
учетом
сказанного
использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа
:

194.

(3.6)
Падение натяжения
при этом составит:
(3.7)
а
несущая
соединений
способность
определяется
по
формуле:
(3.8)
Как
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24
мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены
в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины
пакета падает влияние износа листов на несущую способность
соединений. В целом падение несущей способности соединений
весьма существенно и при реальных величинах подвижки s 2 3см
составляет для стыковых соединений 80-94%. Весьма существенно
на характер падений несущей способности соединения сказывается
коэффициент износа k. На рис.3.3 приведены зависимости несущей
способности соединения от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.

195.

Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения
должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в
инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это
позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего
элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
Удлинение болта при этом определится по формуле:
(3.10)
Учитывая,
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):

196.

Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при
s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести,
т.е.:
.
(3.12)
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего
вида:
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
(3.14)
при Sпл< s<S0
(3.15)
при s<S0
(3.16)

197.

Несущая
способность
соединения
определяется
при
этом
выражением:
(3.17)
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
подвижки
v.
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
,
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента
износа
-
на
втором
участке
диаграммы
деформирования износ определяется трением между листами пакета
и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке
износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.

198.

Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

199.

4.

200.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
соединений.
фактические
данные
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были
начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.

201.

Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались
таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации
полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
∙ величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
∙ взаимное смещение пластин ФПС;
∙ абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
∙ ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).

202.

После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой
на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S.
Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования ФПС для болтов 22 мм и
24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
элементов
пакета
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета.
Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса,
полученные
дальнейшей обработки.
диаграммы
оказались
пригодными
для

203.

В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Обработка
экспериментальных
данных
заключалась
в
определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались
на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений
параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
экспериментальной
невязка
суммировалась
диаграммами
по
точкам
цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром
24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;

204.

S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом
1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Н
а рис.
4.4 и
4.5
приве
дены
харак
терн
ые
Рис. 4.5
Рис.4.4
диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и
соответствующие
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм
на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки
перед
остановкой,
не
учитываемым
в
рамках
предложенной теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм
было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из
подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
1
6
N подвижки кН10 , с/мм мм мм
мм-1
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.00001
2
8
15
0,24 8
7 0.00044
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.00012
4
7
14
0.42 14.6 12 0.00011
f0
N0,
к
0.34
0.36
0.39
0.29
105
152
125
193
260
90
230
130
кН

205.

5
6
7
8
14
6
8
8
35
11
20
15
0.1
0.2
0.2
0.3
8
12
19
9
4.2
9
16
2.5
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.3
0.3
0.3
0.35
370
120
106
154
310
100
130
75
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
одноболтовых
к
многоболтовым
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
соединениям
должен
снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическое среднеквадратичное
соединения
ожидание
отклонение
6
1
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)

206.

5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
и дисперсию DT
математическое ожидание несущей способности
(или среднеквадратическое отклонение
) можно записать в виде:
(5.1)
(5.2)
(5.3)
В приведенных формулах:
- найденная выше зависимость несущей способности
T от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в
качестве параметров выступают коэффициент износа k, смещение
при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
изменения
равномерное
параметров
в
некотором
и
нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены

207.

величины
математических
ожиданий
и
стандарта
,
то
соответствующие функции плотности распределения записываются в
виде:
а) для равномерного распределения
при
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
(5.5)
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых
ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
(5.7)

208.

При
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов определится
следующим образом:
Если
учесть,
математическим
что
для
ожиданием
любой
случайной
функцией
величины
распределения
с
р(х}
выполняется соотношение:
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
множителя
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием
и

209.

среднеквадратичным отклонением
. По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1 и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
(5.9)
где
для нормального закона распределения
(5.10)
где
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
(5.11)

210.

коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
(5.12)
Наконец
отклонения
для
относительной
величины
среднеквадратичного
с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
,
(5.14)
,
(5.15)
(5.16)
где
,
,
.
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости
и
от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости
аналогичны
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
. По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового

211.

соединения
получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
(5.17)
Согласно (5.12)
. В частности,
математического ожидания коэффициента износа
при неограниченном увеличении
или смещения s. Более того, при выполнении
условия
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:

212.

Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;

213.

Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС

214.

б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях
и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают,
что разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и
приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно
из графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.

215.

5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
(5.21)
где

216.

Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
(5.22)
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:
(5.23)
где
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
и
то получим
Аналогично

217.

Если ввести функции
(5.24)
и
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и
примут вид:
(5.27)
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция
, а
функция записывается в виде:
(5.29)
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
(5.30)

218.

(5.31)
Аналитическое
представление
для
интеграла
(5.23)
весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
(5.32)
(5.33)
причем
. В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Полученные
экспериментальных
формулы
исследований
подтверждены
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.

219.

6.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И

220.

СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
транспортировку
и
ФПС
включает
подготовку
хранение
выбор
контактных
деталей,
сборку
материала
поверхностей,
соединений.
Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номинальны
й диаметр
болта
Расчетна Высота Высот Разме Диаметр Размеры шайб
Толщин
Диаметр
я
головк
а
р под опис.окр а
внутр нар.
площадь
и
гайки ключ . гайки
.
сечения
по
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66

221.

36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 2235575 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Длина резьбы 10
16 18 20 22
длина стержня резьбы d
40
*
45
38 *
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50
65
38 42 46 50
70
38 42 46 50
75
38 42 46 50
80
38 42 46 50
85
38 42 46 50
90
38 42 46 50
95
38 42 46 50
100
38 42 46 50
105
38 42 46 50
110
38 42 46 50
115
38 42 46 50
120
38 42 46 50
125
38 42 46 50
130
38 42 46 50
140
38 42 46 50
150
38 42 46 50
160, 170, 180
190, 200, 220
44 48 52 56
240,260,280,300
Номинальная
при номинальном диаметре
24 27 30 36 42 48
*
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
78
78
78
78
78
78
78
78
78
78
78
90
90
90
90
90
90
90
90
102
102
102
102
102
102
102
60
66
72
84
96
108
Примечание: знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления
антифрикционного
покрытия
следует
применять
в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-

222.

3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по
ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки с
применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в
элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по
табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36
соединений
Определяющих 17 19 21 23 25 28 32 37
42
44
48
50
геометрию
Не
45
52
20
23
25
28
30
33
36
40
определяющих
Длины
геометрию
овальных
высокопрочных
болтов
отверстий
в
назначают
элементах
по
для
результатам
пропуска
вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого
ФПС
по
результатам
предварительных
расчетов
при
обеспечении несоприкосновения болтов о края овальных отверстий,
и назначают на 5 мм больше для каждого возможного направления
смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.

223.

Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС 8302-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не
допускается
осуществлять
подготовку
тех
поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины
соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на 25%
больше несущей способности ФПС на фрикционно-неподвижной
стадии работы ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия
до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В
соединениях
прокатных
профилей
с
непараллельными
поверхностями полок или при наличии непараллельности наружных
плоскостей
ФПС
должны
применяться
клиновидные
шайбы,
предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение
ФПС с
основными элементами сооружения,
должны
допускать
возможность ведения последовательного не нарушающего связности
сооружения ремонта ФПС.

224.

6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны
быть
очистки
в
подготовлены
соответствии
с
посредством
либо
пескоструйной
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены
заусенцы,
а
также
другие
дефекты,
препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных
осадков.
Шероховатость
поверхности
очищенного
металла
должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и
других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать
первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится
визуально сравнением с эталоном или другими апробированными
способами оценки шероховатости.
Контроль
степени
очистки
может
осуществляться
внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее 6-ти
кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной
поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим
образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и
выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности
прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до
полного впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной

225.

бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до
полного испарения бензина. При дневном освещении сравнивают
внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги. Оценку степени
обезжиривания определяют по наличию или отсутствию масляного
пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
очисткой.
Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной
поверхности. Методы контроля
Протекторная
грунтовка
двуупаковочный
алюмоцинкового
ВЖС
лакокрасочный
сплава
в
виде
83-02-87
представляет
материал,
пигментной
собой
состоящий
пасты,
взятой
из
в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиевого
стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.
Каждая
партия
документации
на
материалов
соответствие
должна
ТУ.
быть
проверена
Применять
по
материалы,
поступившие без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед
смешиванием
ингредиентов
следует
составляющих
довести
протекторную
жидкое
калиевое
грунтовку
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и
связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей
вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.

226.

Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4
(ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка
помещении.
ВЖС
При
83-02-87
наносится
отсутствии
под
атмосферных
навесом
осадков
или
в
нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между
слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110
мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре
воздуха
18-20
С
составляет
24
часа
с
момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и
другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна иметь
серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не
должна давать отлипа.

227.

Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
по
принятой
технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей
ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные правила при окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, № 99172)
"Инструкцию
оборудования
по
санитарному
производственных
содержанию
помещений
предприятий"
и
(Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
методе
распыления,
во
избежание
увеличения туманообразования и расхода лакокрасочного материала,
должен
строго
соблюдаться
режим
окраски.
Окраску
следует
производить в респираторе и защитных очках. Во время окрашивания
в закрытых помещениях маляр должен располагаться таким образом,
чтобы
струя
лакокрасочного
материала
имела
направление
преимущественно в сторону воздухозаборного отверстия вытяжного
зонта.
При
работе
на
открытых
площадках
маляр
должен
расположить окрашиваемые изделия так, чтобы ветер не относил

228.

распыляемый материал в его сторону и в сторону работающих вблизи
людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть
оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед началом
работы
маляр
исправность
надежность
должен
окрасочной
проверить
аппаратуры
присоединения
герметичность
и
шлангов,
инструмента,
воздушных
а
шлангов
также
к
краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители,
кисти и терки в конце рабочей смены необходимо тщательно очищать
и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием и
обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с
плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно
соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на слизистые
оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются
к работе только после ознакомления с настоящими рекомендациями,
проведения инструктажа и проверки знаний по технике безопасности.
На участке консервации и в краскозаготовительном помещении не
разрешается работать без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на
слизистые
оболочки
глаз
или
дыхательных
обильно промыть загрязненные места.
путей
необходимо

229.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные
элементы и детали нужно так, чтобы исключить возможность
механического повреждения и загрязнения законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное покрытие контактных поверхностей полностью высохло.
Высохшее защитное покрытие контактных поверхностей не должно
иметь загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При
наличии
загрязнений
и
масляных
пятен
контактные
поверхности должны быть обезжирены. Обезжиривание контактных
поверхностей,
производить
законсервированных
водным
последующей
раствором
промывкой
ВЖС
жидкого
водой
и
83-02-87,
калиевого
можно
стекла
просушиванием.
с
Места
механических повреждений после обезжиривания должны быть
подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в
дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1 мм.
На
отдробеструенную
напыления
наносится
поверхность
подложка
из
шайб
методом
плазменного
интерметаллида
ПН851015
толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида ПН851015 методом
плазменного
напыления
наносится
несущий
слой
оловянистой
бронзы БРОФ10-8. На несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8

230.

наносится способом лужения припой ПОС-60 до полного покрытия
несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным
покрытием одной из поверхностей, при постановке болтов следует
располагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей
ФПС.
Рекомендуется
использование
неочищенных
внешних
поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки
от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее резьба
должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
и
от
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с болта
находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и продолжать
установку от центра к границам поля установки болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
усилий
натяжения
герметизацию ФПС;
болты
затягиваются
до
нормативных
динамометрическим ключом.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-

231.

65 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1.
У
Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
1.2.
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и диафрагме железобетонного
пролетного строения или отверстий в металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы (шаблона).
1.3.
Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к пролетному строению в элементах
амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4.
Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и пространства для его установки на
опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
1.5.
Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
2. Установка
и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
1) болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора,
при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
2)
болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы которых расположены заподлицо с
бетонной поверхностью;
3) болты расположены
у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа амортизатора доступ к болтам
возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;

232.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
2.1.2.
Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на
высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления амортизатора с фундаментными болтами,
опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и резьбовые отверстия под болты в
основании с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме
пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор более
5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или раствором
производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3.
Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая только тем, что основание
амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий
во втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4.
Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту
выступающего конца фундаментного болта.

233.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание
амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций для третьего случая только тем, что
амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с
резьбовыми отверстиями во втулках.
2.2.
Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные строения)
2.2.1.
Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним
расположением ФПС одинаковы.
2.2.2.
К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством горизонтального упора. После
прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются
зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям металлического пролетного
строения;
2)
в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3)
при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы)
требуемой толщины;
4)
высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3.
Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
2.4.
Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
И.А. Мурох

234.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)

242.

RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
2010 136
746
(13)
A
(51) МПК
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22)
Заявка: 2010136746/
03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи
заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации
заявки: 20.01.2013 Б
юл. № 2
Адрес для переписки:
443004, г.Самара,
ул.Заводская, 5,
ОАО "Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное
общество "Теплант"
(RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег
Александрович (RU),
Акифьев Александр
Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав
Юрьевич (RU),
Родионов Владимир
Викторович (RU),
Гусев Михаил
Владимирович (RU),
Коваленко Александр
Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины
взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних
взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в
виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и
установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении
воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем
объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и
соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы
на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих
соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением
и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от
вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению
и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.

243.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует
одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позвол яя разрушиться
основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого
податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндви ч»-панели могут
монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и
поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перем ещение
до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL
3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне
прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций
(стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов
перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита
и безопасность городов».
НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ
д.т.н. Кабанов Е.Б., к.т.н. Агеев В.С., инж. Дерновой А.Н., Паушева Л.Ю., Шурыгина М.П.
(Научно-производственный центр мостов, г. Санкт-Петербург)
Любые научные исследования входят в ежедневную практику строительства, лишь найдя отражение в нормативно-технической
документации. Просматривая проекты отраслевых документов, проходящих в настоящее время актуализацию, трудно отделаться от мысли, что
технологии устройства фрикционных соединений на высокопрочных болтах в мостостроении в нашей стране застыли на рубеже начала 80-х годов.
Выпускаемые нормативные документы по-прежнему лишь закрепляют существующие традиции, и не создают условия для дальнейшего развития.
Вместе с тем, остались не замеченными перспективные разработки, которые объединяют общим понятием «технологии комплексной защиты
металлоконструкций от коррозии». Идея ее проста - все работы по обеспечению требуемых проектом технологических характеристик деталей
соединения и их длительную защиту от коррозии выполняют на заводах, а на строительной площадке лишь собирать соединение и окрашивают конструкции без предварительной подготовки. Многие научные идеи прошли стадию исследований и уже готовы сделать строительное производство вполне
индустриальным и экономичным.
Сумма имеющихся сегодня технологий может существенно повлиять на подходы к проектированию и устройству болтовых соединений.
Незначительные изменения, следуя «эффекту бабочки», открывают неожиданные и неограниченные перспективы. Присмотримся к ним.
Принятие ГОСТ Р 52643-2006 - ГОСТ Р 52646-2006 закрепило для практического применения использование высокопрочного крепежа с
защитными покрытиями. Сняты ограничения по области применения высокопрочного крепежа. Мы вспомнили, что экономическая география планеты
не ограничивается умеренным и холодным климатом территории нашей страны. Мы шагнули в морские проливы и можем строить в тропическом
климате, по-прежнему должны монтировать конструкции в цехах с крайне агрессивной производственной атмосферой.
Одной из технологий защиты высокопрочного крепежа является применение комплексного покрытия на основе термически отверждаемой
композиции Dacromet. Покрытие обеспечило хорошую защиту от коррозии болтокомплекта, исключило необходимость подготовки болтов на
строительной площадке и оказалось совместимым с эпоксидными и полиуретановыми лакокрасочными материалами. Это открыло возможность
окрашивать болтовые соединения без их предварительной абразивоструйной очистки, т.е. исключило еще одну операцию.
Кроме эффективной антикоррозионной защиты, использование композиции Da- cromet позволило снизить величину и добиться
стабилизации коэффициента закручивания - основной технологической характеристики высокопрочного крепежа, определяющей несущую
способность и надежность болтового соединения, а также трудоемкость затяжки болтов. Коэффициент закручивания снижен в 1,32 раза (с 0,185 для
болтов с черной оксидной пленкой до 0,125), что пропорционально снижает величину крутящего момента. Это, бесспорно, повышает качество
операции затяжки болтов, поскольку меньшее усилие рабочий прикладывает без рывков и, следовательно, с большей точностью.
В адрес покрытия Dacromet высказывались опасения в том, что из-за низкого коэффициента трения со временем происходит ослабление
затяжки. Поводом явились результаты проверки на некоторых объектах затяжки болтов спустя длительное время после сборки соединения, при
которых гайка легко страгивалась ключом, и не всегда момент страгивания был больше проектного. Независимые исследования двух научных организаций опровергли это ошибочное мнение. По данным мониторинга за величиной затяжки болтов в пролетных строениях моста на главном ходу

244.

железнодорожной линии Москва - Санкт-Петербург, в течение одного года ослабление затяжки болтов не произошло, несмотря на вибрационное
воздействие поездов. Наши исследования выявили изменение коэффициента закручивания на 7...10% в каждую сторону от среднестатистического значения, а значит и момента страгивания гайки, при изменении температуры от минус 30°С до 30°С. При этом усилие натяжения болта остается
неизменным.
Таким образом, для потребителей оказалось непривычным то, что резьбовые соединения с покрытием Dacromet сохраняют длительное время
разборность, и при этом не меняется усилие натяжения в болтах. Также при оценке результатов испытаний спорной следует считать уверенность, что
затяжка болтов на мостах аккуратно выполняется и тщательно контролируется.
Второй технологией защиты высокопрочного крепежа от коррозии является термодиффузионное цинкование (ТДЦ покрытия). К сожалению,
многократные попытки получить нормативное значение коэффициента закручивания болтокомплектов с ТДЦ покрытием (Кзакр = 0,11 - 0,20) оказались
неудачными. Попытка решить эту проблему за счет снижения точности болтов за счет расширения поля допуска до 8g (см. ГОСТ Р 53644-2010)
нарушает
нормативные
требования
к
точности
резьбы.
Предложенное
произ

245.

водителями промасливание ТДЦ покрытия снизило коэффициент закручивания до Кзакр = 0,17...0,18. Однако такое решение сделало защитное
покрытие крепежных изделий непригодным для дальнейшего окрашивания, поскольку удалить масло из пористого диффузионного слоя перед
окраской и обеспечить требуемую адгезию лакокрасочных материалов можно лишь путем абразивоструйной очистки крепежа до чистого металла.
Избежать бессмысленных затрат можно существенно улучшив качество покрытия за счет повышения содержание цинка в интерметаллиде в
поверхностном слое ТДЦ покрытия. Второй путь - использование применяемых в комплексном покрытии Dacromet лаков для стабилизации
1 коэффициента закручивания, перспективность которого подтверждается нашими исследованиями (рисунок 1).
0
0
9
0
л
8
S 0
н
ф
о
н
И
О7
ф
"
е
а
и
0
й
о
5
0
4
0
3
0
X
я
Я
6
0
2
0
1
0
0
0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,2 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27
Коэффициент ииф.учнвяння
■ТДЦ покрытие - (1)
■ТДЦ покрытие \ лак - (2)
-Дакромет \ лак - (3)
Рисунок 1 Влияние качества и состава защитных покрытий на коэффициент закручивания
Таким образом, любой из рассмотренных выше способов защиты крепежа от коррозии исключает необходимость его
подготовки на стройплощадке. Понижение коэффициента закручивания дает возможность широко применять крепеж М24 и М27,
используя тот же инструмент для затяжки. Использование этих размеров резьбы раньше сдерживалось двумя причинами. Во-первых,
из-за ограниченной прокаливаемости стали 40Х, что не позволяло получить стабильные свойства при диаметре резьбы более М22.
Сегодня ГОСТ Р 52643-2006 разрешает производителям крепежа использовать иные марки стали, не имеющие подобного
технологического
ограничения,
например,
сталь
35ХМ
и
др.,
то

246.

гда как ГОСТ Р 53664-2010 по-прежнему сдерживает развитие метизов для мостостроения. Во-вторых, из-за отсутствия инструмента и
необходимости приложения больших физических усилий для затяжки болтов более высокими крутящими моментами (для М24
крутящий момент на 28% выше, чем для М22, а для М27 он выше уже на 86%, что превышает физические возможности рабочего при
работе рычажными ключами). Напомним, что защитное покрытие Dacromet снижает коэффициент закручивания на 32%. Следовательно, при переходе на болты М24 величина крутящего момента останется прежней, и можно будет использовать для затяжки болтов
стандартные динамометрические ключи.
Поставленная цель будет достигнута, когда будут объединены усилия производителей крепежа и лакокрасочных материалов
для проведения ускоренных климатических испытаний, чтобы можно было бы обосновано подтвердить Заказчику гарантию долговечности комбинированного защитного покрытия (дуплекс-системы) не менее 15 лет. После этого станет возможным производить
окончательное окрашивание конструкции без предварительной абразивной очистки поверхностей. Такая работа уже ведется нашей организацией совместно с некоторыми производителями.
Вторым важным направлением повышения заводской готовности элементов фрикционных соединений является заводская
консервация контактных поверхностей. Целью консервации является защита от коррозии на период до начала монтажа, и обеспечение
заданных фрикционных характеристик поверхности на весь срок эксплуатации конструкции. В своих исследованиях мы рассматривали
два направления - использование съемных и несъемных покрытий.
Идея окрашивания контактных поверхностей защитными цинкосдержащими покрытиями прослеживается в нормативных
документах, разработанных в 70-е годы. Исследования различных организаций подтвердили возможность использования цинкосодержащих грунтовок на этилсиликатной основе в качестве фрикционно-защитных покрытий. Они обеспечивали коэффициент трения
контактных
поверхностей
не
ниже
Ктр
=
0,58
(рисунок
2).

247.

1
00
9
0
£
8
0
А
и
н
7
0
о
S
Я
и
6
0
О
0,66
ф
еа
5
0,5
0,7
0
и
w
S
4
0
S
ф
=
3
0
о
А
я
я
0
2
1
0
0
0,54
0,58
0,62
Коэффициент трения
-грунтовка ЦВЭС - (1)

248.

-грунтовка INTERZINK 22 - (2)
-грунтовка HEMPEL GALVOSIL 15700 (3)
Рисунок 2 График функции распределения коэффициента трения поверхностей с защитнофрикционными покрытиями
Но, несмотря на удовлетворительные результаты испытаний, данное направление пока не имеет большого числа
сторонников. Причина в том, что все исследования, начиная с 70-х годов по настоящее время, проведены на покрытиях, выдержанных
после нанесения в течение 7...20 суток в лабораторных условиях, без длительной выдержки в эксплуатационных условиях.
Следовательно, изменение фрикционных характеристик поверхностей с несъемными покрытиями не исследовалось, а характеристики
принимались неизменно высокими. В действительности долговечность цинкосодержащих этилсиликат- ных покрытий составляет не
более шести лет, что на порядок ниже срока эксплуатации болтового стыка. Поэтому применение несъемных покрытий в мостах без
исследования характера изменения фрикционных характеристик во времени рискованно. В рамках научного сопровождения работ по
одному из строящихся объектов в нашей организации разработана оригинальная методика подобных исследований. Но исследования
были
приостановлены,
вполне
вероятно,
из-за
неверия
строителей
в
подтверждение
высоких
фрик

249.

ционных характеристик лакокрасочного покрытия через столь длительное время эксплуатации.
Еще одной проблемой при использовании несъемных фрикционно-защитных покрытий является релаксация усилия
натяжения в болтах за счет обмятия покрытия. Исследования этого эффекта, выполненные нашей организацией, показали, что величина
снижения усилия натяжения в болтах, стягивающих многолистовой пакет, достигает 10%. Это незначительно превышает значения
релаксации, равные 6.8%, полученные в НИИ мостов на болтах, затянутых на однолистовых образцах. Расхождения незначительны, но
требуют более детальных исследований с привязкой к длине болтов.
Проекты актуализируемых нормативных документов по проектированию и устройству соединений на высокопрочных болтах
содержат обращения к несъемным консерва- ционным покрытиям. Но по противоречивости приведенных в них данных о влиянии
толщины покрытия на коэффициент трения, а также по величине коэффициента надежности, можно судить о недостаточности
исследований, на которые опирались авторы документов, и излишней торопливости внесения этой технологии в нормативный
документ.
Вполне очевидно, что несъемные лакокрасочные цинкнаполненные покрытия уступают по прочности наполнителя клеефрикционному покрытию с карборундовой крошкой. Очевидно, нормативное значение коэффициента трения для несъемных покрытий
не должно превышать расчетное значение этого показателя для клее-фрикционного соединения. Его не следует принимать более Ктр =
0,5. Кроме того, в величине коэффициента надежности для расчета несущей способности болтоконтакта должно найти отражение
влияние толщины покрытия, релаксации усилия в болтах из-за неупругого обмятия покрытия в соединении, а также величина разброса
значения коэффициента трения поверхности, коэффициента закручивания для болтов и прикладываемого крутящего момента.
Более подготовленным к внедрению направлением заводской консервации контактных поверхностей является использование
съемных покрытий, наносимых после дробеструйной очистки конструкции перед окраской, и удаляемых непосредственно перед
сборкой соединения. Данный вид консервации, по нашему мнению, более перспективен, поскольку после удаления покрытия несущая
способность соединения обеспечивается шероховатостью металла, а не более мягким цинкнаполненным полимером.
В нашей организации разработана лакокрасочная композиция, обладающая минимальной адгезией к шероховатой
поверхности и обеспечивающая защиту от коррозии не менее двух лет (рисунок 3). Покрытие удаляется в диапазоне температур от
50°С до минус 40°С.
Рисунок 3 Удаление покрытия «Контакт» с поверхности испыта- ________________
тельного образца
Эксперименты показали, что после удаления съемного покрытия коэффициент трения поверхности практически не
изменяется. На рисунке 4 видно, что дробеструйная обработка поверхностей, выполненная на одном из петербургских заводов
мостовых конструкций, имеет коэффициент трения на 15% ниже установленного норматива (К тр = 0,49). После удаления съемного
покрытия мы видим неизменившуюся величину коэффициента трения, равную Ктр = 0,5, что вполне приемлемо для практического
применения.

250.

Рисунок
4
График
функции
распределения
коэффициента
трения
поверхности до и после
____________________________ консер
Оба
направления
использования
консервационных
материалов
на
контактных
поверхностях
являются
перспективными,
несмотря
на
0.4
0.45
0.5
0.55
0.6
необходимость
Коэффициент трения
снижения нормативногоПосле
значения
дробеструйной очистки - (1) После
коэффициента трения
консервации покрытием Контакт- (2)
до Ктр = 0,5. Как
было показано ранее, увеличения количества высокопрочных болтов в соединении можно избежать, перейдя на болты М24, а при
использовании болтов М27, их количество окажется меньшем. Графики на рисунке 5 позволяют убедиться, что при снижении
коэффициента трения поверхности с 0,58 до 0,5 замена болтов М22 на равное количество болтов М24 обеспечивает ту же несущую
способность одного болтоконтакта и всего соединения в целом. А при замене болтов М22 на болты М27 достигается уменьшение
количества
болтов
на
27,5%.

251.

250 230
Коэффициент трення
---------------- М22
Рисунок
5
Зависимость
несущей
способности
(1) ------М24 (2)
болтоконтакта
от
диаметра
М27 (3)
болта
и
от
коэф-
_______________________________фициента трения контактной поверхности ________________________________________________
Металлоемкость при замене болтокомплектов М22 на больший диаметр несколько увеличиться. Причем при переходе на болты
М27 с учетом уменьшения болтов в соединении, увеличение веса болтов возрастет на 15 - 16%, а для болтов М24 - на 35 - 36%.
Окраска мостовых конструкций на заводе несколькими слоями лакокрасочных материалов уже стала привычной. Качество
лакокрасочного покрытия повысилось, а объем окрасочных работ на строительной площадке значительно снизился. Последней незащищенной на заводе поверхностью остается наружная, «нерабочая» поверхность стыковых накладок. Грунтование этих поверхностей на
заводе в сочетании с консервацией контактных поверхностей позволит обеспечить защиту 100% всей площади металла элементов. Из
полуфабриката стыковая накладка превращается в изделие, не требующее абразивост- руйную очистку перед финишной окраской
пролетного строения.
Этим будет сделан завершающий штрих в технологии комплексной защиты металлоконструкций. Заводская защита каждой
детали болтового соединения от коррозии вытесняет трудоемкие и зачастую некачественно выполняемые на строительной площадке
операции подготовки крепежа и поверхностей для сборки и окрашивания. Это и будет
являться результатом суммы технологий, призванных сделать монтаж металлоконструкций действительно индустриальным
производством.

252.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165076
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19)
RU 165076
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
(11)
СОБСТВЕННОСТИ
(13)
U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса:
Пошлина: 02.07.2021)
Возможность восстановления: нет.
252

253.

(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(72) Автор(ы):
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Андреев Борис Алекса
Коваленко Александр
(73) Патентообладатель(и):
Приоритет(ы):
Андреев Борис Алекса
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
Коваленко Александр
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30, корп. 1, кв.
135, Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикцион но податливых соединений. Опора
состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее
цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной
оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный
болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в
штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего
одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений,
объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое
соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с п р. от
11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки.
В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в
пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета
и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное
проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов
с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора
253

254.

болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго.
После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных
отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит
разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками
известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности
при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для
фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий
по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое
основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов
(крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные
пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности
сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты, которые
фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз
сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом
получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при
возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет
конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения
отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора
сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на
фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения
вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет
деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено
центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и
поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые
устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу
возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль
центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру
запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению
штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток -отверстие
корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и
«переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки
паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где
254

255.

на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный
разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4
изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено
вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую
поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса
перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен
запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия
корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль
оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего
через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца
корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец
с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры
заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по
подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса
и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным
усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении
при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью
болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают
тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки
(болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1»
в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия
сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока.
Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины
усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления
нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических
нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит
сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный
узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе
выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным
элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через
поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле
штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от
торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
ФАКСИМИЛЬНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ
Реферат:
255

256.

Описание:
Рисунки:
256

257.

257

258.

258

259.

259

260.

260

261.

261

262.

262

263.

263

264.

264

265.

265

266.

266

267.

267

268.

268

269.

269

270.

270

271.

271

272.

272

273.

273

274.

274

275.

275

276.

276

277.

Материалы: Гасители динамических колебаний для обрушения
верхнего этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для
зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616 , для применения гасителя динамических колебаний с
использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли
пятого этажа хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель противовзрывная»), с
демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости
существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27
мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение,
взаимодействие здания с геологической средой, в среде вычислительного комплекса SCAD
Office, согласно изобретения № 2010136746, хранятся в СПб ГАСУ на кафедре
строительных конструкций [email protected] (921) 962-67-78
направлены в МО 68 "Зеро Долгое" для рассмотрения на Научном
техническом Совете МО 68
277

278.

Гасители динамических колебаний для обрушения верхнего
этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для зданий
и сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ", №№
1143895, 1168755,1174616 , направлены для рассмотрения на НТС МО 68 "Озеро Долгоке" для депутатов МО -68,
Направлены редакцией газеты "Земля РОССИИ" для
заместителя Главы Муниципального образования, Муниципальный
округ "Озеро Долгое" Бенеманского Дмитрия Вадимовича,
Председателя Жилищного комитата Борщова Виктор
Алексеевича, заместителей Ходькова Сергей Николаевича,
Канивцева Роман Алексеевича, Синей Натальи Владимировны.
278

279.

Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского
мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103
Конституции Российской Федерации редакция газеты "Земля РОССИИ"
просит Муниципальное образование 68 "Озеро Долгое" лично заместителя
Главы муниципального образования Озеро Долгое Бениманского Дмитрий
Владимировича и Ходыреву Светлану Николаевну https://www.ozerodolgoe.net и Жилищный Комитет СПб, рассмотреть на техническом
Совете, открыто и гласно применение Демпфирующие косые термостойкие
компенсаторы на фрикционно- подвижных болтовых соединениях, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, для
восприятия термических усилий, за счет трения, при растягивающих нагрузках в
крепежных элементах с овальными отверстиями, по линии нагрузки (
изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по
изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
по возможности рассмотреть изобретения в МО 68 и Жилищном
Комитет СПб Просьба рассмотреть на научно техническом Совете,
разработанные организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
и
Демпфирующие косые термостойкие компенсаторы на фрикционноподвижных болтовых соединениях, со скошенными торцами, согласно
изобретения №№ 2423820, 887743, для восприятия термических усилий, за счет
трения, при растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными
отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана
№ 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда
посвящѐнном 85 летию Всероссийского общества изобретателей
и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной
работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких
достижений и открытий, однако Министр строительства и
ЖКХ Файзулин Ирек Энварович, умышленно отказывается
279

280.

рассмотреть на Научном техничеком Совет Минтроя ЖКХ РФ
для внедрения, применение фрикционно-подвижных болтовых соединений в
виде демпфирующего компенсатора теплотрассы в программном комплексе
SCAD Office, со скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820,
887743, демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения,
при растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными
отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана
№ 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Редакция газеты "Земля РОССИИ" прости на НТС
расмотреть использование применение фрикционно-подвижных
болтовых соединений в виде компенсатора для теплотрассы в программном
комплексе SCAD Office, со скошенными торцами, согласно изобретения №№
2423820, 887743, демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционноподвижных болтовых соединениях, для восприятия термических усилий, за счет
трения, при растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными
отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана
№ 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Прилагает декларацию имущество, доходы , владения,
транспорт, недвижимость, размещенное в социальной
сети депутатов МО 68 "Озеро Долгое" на территории
РФ и ответ депутатов МО 68 "Озеро Долгое"
Электронная почта Муниципального Образования «Озеро долгое»: [email protected]
280

281.

Депутаты Муниципального совета МО 68 "Озеро долгое"
Редакция газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянское информационное агентство
Заместителю Главы
Муниципального образования Муниципальный округ Озеро
Долгое Бенеманскому Дмитрий Вадимовичу, 3 Петрову Юрий
обращается письменно к депутатам МО 68
Геннадьевичу, Заместителю Главы Муниципального образования Муниципальный
округ Озеро Долгое, членам комиссии по социальной политике , всему коллективу :
4 Абызову Илья Тимуровичу: Членам комиссии по социальной политике
5 Аникину Андрей Андреевичу и др
Членам комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью, ревизионной комиссии
6 Безбородая Ирина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
281

282.

7 Викторова Галина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
8 Иванов Константин Анатольевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
9 Канева Наталья Львовна
Член комиссии по социальной политике
10 Карпинский Александр Станиславович
Член комиссии по социальной политике
11 Катенев Александр Владимирович
12 Овчинников Алексей Геннадьевич
Член комиссии комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального
хозяйства (ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и
предотвращению чрезвычайных ситуаций
13 Поздняков Александр Андреевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
14 Потемкин Геннадий Владимирович
15 Полтапова Нина Алексеевна
Член комиссии по социальной политике
16 Соболева Ирина Георгиевна
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ)
17 Тарунтаев Евгений Александрович
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и предотвращению
чрезвычайных ситуаций
282

283.

18 Трегубов Андрей Анатольевич
19 Тураев Семен Константинович
Член комиссии по социальной политике
20 Юплов Иван Валентинович
+7 (812)301-05-01
197349, С-Петербург, пр. Испытателей 31/1 Часы приѐма: с 9:00 до 13:00 и с 15:00 до 17:00
О расмотрении на НТС , применение фрикционно-подвижных болтовых
соединений в виде со скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820,
887743, демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения,
при растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными
отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана
№ 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Телефон редакции газеты "Земля РОССИИ" : (921) 962--67-78 , (911) 175-84-65, (921)
962-67-78 [email protected] [email protected]
Редакция газеты "Земля РОССИИ" просит Минтсра МЧС РФ , организацию по
Правам человека просит Муниципальное образование "Озеро Долгое" МО 68
Заместителя Главы Муниципального образования Муниципальный округ Озеро Долгое
Бенеманского Дмитрий Вадимовича (партия "Едина Россия" ) рассмотреть на
техническом совет МО 68 изобретение Демпфирующие косые термостойкие
компенсаторы на фрикционно- подвижных болтовых соединениях, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, для
восприятия термических усилий, за счет трения, при растягивающих нагрузках в
крепежных элементах с овальными отверстиями, по линии нагрузки (
изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по
изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
283

284.

Редакция газеты "Земля РОССИИ" прилагает
декларацию имущество доходов, заместителя
Главы Муниципального образования Муниципальный округ
Озеро Бенеманского Дмитрий Вадимовича
1. Последняя известная декларация (2018 год)
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
(Депутат муниципального совета МО Озеро Долгое)
Недвижимость
Транспорт Доход
Тип
Площадь
Владение
Бенеманский Дмитрий
В
Volvo
4 960 008
Квартира
55 кв.м.
Вадимович
собственности XC90
рублeй
Земельный
1900
В
участок
кв.м.
собственности
В
Жилой дом
47 кв.м.
133 353
собственности
супруг(а)
рубля
В
Квартира
43 кв.м.
собственности
Квартира
55 кв.м. В пользовании
ФИО
2. Исторические сведения о доходах чиновника за 2017, 2018 годы
Год
Недвижимость
Транспорт
Доход
2017 год
2159 кв.м.
0
3 268 218
рублeй
2018 год
55 кв.м.
1
4 960 008
рублeй
Недвижимость
супруги/а
2045 кв.м.
Доход
супруги/а
133 353
рубля
3. Сравнение роста номинальных доходов чиновника со средним ростом зарплат по
всей стране
Мин. год Макс. год Рост доходов этого чиновника Рост доходов населения России
2018
2018
51%
4%
Информация об этом ведомстве (остальные декларации)
https://disclosures.ru/person/1395011/
284

285.

Декларация доходов Ходыревой Светланы Николаевны
Доходы Площадь недвижимости Транспортные средства
Декларация, статус, учреждение
Доход, руб.
Антикоррупционная декларация 2018
Недвижимость, м2
Транспорт, шт.
962 340 руб.
37 м2.
0 шт.
1 050 076 руб.
37 м2.
0 шт.
1 343 857 руб.
37 м2.
0 шт.
Глава местной администрации МО Озеро Долгое
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
Показать подробности
Антикоррупционная декларация 2017
Глава местной администрации МО Озеро Долгое
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
Показать подробности
Антикоррупционная декларация 2016
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
Показать подробности
Скачать все данные в таблице
Ссылка Сахалин ФПС https://disk.yandex.ru/d/Ug_YXQCxU1MEpg
https://ppt-online.org/987359
285

286.

Информируем МЧС РФ, что применение фрикционно-подвижных болтовых
соединений в виде демпфирующего компенсатора теплотрассы в программном
комплексе SCAD Office, со скошенными торцами, согласно изобретения №№
2423820, 887743, демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционноподвижных болтовых соединениях, для восприятия термических усилий, за счет
трения, при растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными
отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана
№ 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
https://disk.yandex.ru/d/o5KPDP579RQGew https://ppt-online.org/986529
Нашими партнерами в США и Японии широко используется и
примененяются, фрикционно-подвижных болтовых соединений в виде
демпфирующего шарнира для обрушения верхнего этажа при динамических
нагрузках, обеспечения сейсмостойкости существующих зданий,
эксплуатируемых в зонах сейсмической активности с расчет пластического
шарнира ПК SCADв Канаде , Японии США, выполненных точно по
изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ
ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616 с расчет и
пластического шарниром в США
Сдвиговые компенсаторыв для теплотрассы в программном комплексе SCAD
Office, со скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743,
демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения, при
растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными отверстиями,
по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076,
2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
286

287.

Однако, широко примененяются фрикционно-подвижных болтовых
соединений и широко используется дял обеспечения сейсмостойкости
рамных сдигоустойчивых эксплуатируемых теплотрасс в США ,
Калифорнии на Аляске, с использованием узлов металлических или
железобетонных конструкций, по изобретениям зарегистрированные в
СССР проф дтн ПГУПС А.М Уздина ФФПС, руководителями компании
DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla
USA https://ppt-online.org/986530
https://disk.yandex.ru/d/fKwMH6tQFhchFA
287

288.

Открытое обращение информационного агенство "Крестьянское
информационное агенство" и редакции газеты "Земля РОССИИ" :
Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин Михаил
Владимирович и Председатель Государственной Думы господин
Володин Вячеслав Викторович , Временно исполняющему обязанности
Министру Российской Федерации по делам гражданской обороны,
чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий
стихийных бедствий (МЧС) , генерал-полковник внутренней службы
Чуприянов Александр Петровичу, Уполномоченный по правам человека в
Российской Федерации.МОСКАЛЬКОВой ТАТЬЯНе НИКОЛАЕВНе,
Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации (Минстрой России) Ирек Энваровичу Файзулину
Миниср строителства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом
гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в
соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции
Российской Федерации редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА
«Крестьянское информационное агентство» простит Вас
288

289.

простить или обязать Жилищные комитета Ленинградской
области и СПб, в ноябре -декабре 2021 г, рассмотреть на
научно –техническом совете с участием Тимкова Александра
Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета
Администрации Ленинградской области и Борщова Александр
Михайловича -Председателя жилищного комитат
Правительства Санкт-Петербурга расмотрерть использоание
фрикционно-подвижных болтовых соединений в виде демпфирующего сдвигового
компенсатора теплотрассы в программном комплексе SCAD Office, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743,
демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения, при
растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными отверстиями,
по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076,
2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Редакция газеты "Земля РОССИИ" вторично , просит депутатов
Муниципального совета МО 68 "Озеро долгое" -членов научного
технического совета рассмотреть изобртение и использование сдвигового
компенсатора теплотрассы в программном комплексе SCAD Office, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743,
демпфирующими косыми компенсаторами на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения, при
растягивающих нагрузках в крепежных элементах с овальными отверстиями,
по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076,
2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Редакция газеты «Земля РОССИИ» просит руководство ЖКХ СПб и лен области , МО 68 «Озеро Долгое
рассмотреть изобретение на НТС в ноябре –декабре 2021 г и дать положительное или отрицательное решение
по использованию сдвигового косого компенсатора рганизации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
289

290.

Редакция газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянское информационное агентство
"обращается письменно к депутатам МО 68 Ответа от МО 68 нет с 21.09.21
Заместителю Главы Муниципального образования
Муниципальный округ Озеро Долгое Бенеманскому Дмитрий
Вадимовичу, 3 Петрову Юрий Геннадьевичу, Заместителю Главы
Муниципального образования Муниципальный округ Озеро Долгое, членам комиссии
по социальной политике , всему коллективу : 4 Абызову Илья Тимуровичу: Членам
комиссии по социальной политике
5
Аникину Андрей Андреевичу и др
Членам комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью, ревизионной комиссии
6 Безбородая Ирина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
290

291.

7 Викторова Галина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
8 Иванов Константин Анатольевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
9 Канева Наталья Львовна
Член комиссии по социальной политике
10 Карпинский Александр Станиславович
Член комиссии по социальной политике
11 Катенев Александр Владимирович
12 Овчинников Алексей Геннадьевич
Член комиссии комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального
хозяйства (ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и
предотвращению чрезвычайных ситуаций
13 Поздняков Александр Андреевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
14 Потемкин Геннадий Владимирович
15 Полтапова Нина Алексеевна
Член комиссии по социальной политике
16 Соболева Ирина Георгиевна
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ)
17 Тарунтаев Евгений Александрович
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и предотвращению
чрезвычайных ситуаций
18 Трегубов Андрей Анатольевич
291

292.

19 Тураев Семен Константинович
Член комиссии по социальной политике
20 Юплов Иван Валентинович
+7 (812)301-05-01
197349, С-Петербург, пр. Испытателей 31/1 Часы приѐма: с 9:00 до 13:00 и с 15:00 до 17:00
Однако, арестован замминистра ЖКх Владимир
Нормайкин в Новосибирске | Задержан Владимир
Нормайкин https://www.youtube.com/watch?v=lVuF7mkDoVc
Чиновник замутил Чистую воду Замминистра ЖКХ Новосибирской
области подозревается в получении особо крупной взятки
В Новосибирске в понедельник был задержан заместитель
министра ЖКХ и энергетики региона 55-летний Владимир
Нормайкин. По версии следствия, замминистра получил от
учредителя коммерческой фирмы взятку в 2 млн руб. за помощь
в прохождении конкурса на строительство водозаборных
скважин и заключении контракта. Во вторник суд рассмотрит
ходатайство правоохранителей об аресте чиновника, которому
грозит до 15 лет лишения свободы.
https://www.kommersant.ru/doc/5039567 https://vk.com/wall32258596_7672020 https://pasmi.ru/archive/327094/
Кадры задержания замминистра ЖКХ Новосибирской области за взятку
https://www.youtube.com/watch?v=A0968irCDhM
Замминистра ЖКХ отправился в СИЗО https://www.youtube.com/watch?v=WXxOocsAsCc
Задержание замминистра ЖКХ Новосибирской области https://www.youtube.com/watch?v=rX5sD1B2pXA
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область.
1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск http://www.gazetazemlyarossii6.narod.ru
292

293.

Зам редактора газеты "Земля РОССИИ" Данилику Павлу
Викторовичу, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя
при обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983), сотруднику
отдела Государственного института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ», мл. сержанту
в/ч 21209 г.Грозный, специалисту по СПОСОБу УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО ФРАГМЕНТАХ
СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ № 2273035, направленным взрывом в разломах, в среде
вычислительного комплекса SCAD Offiсe [email protected]
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16
мая 1994 можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ
https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского
информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Соглано Закона РФ от 27.12.1991 N 2124-1 (ред. от 01.07.2021) "О средствах массовой
информации" (с изм. и доп., вступ. в силу с 01.08.2021)
Статья 12. СМИ Освобождение от регистрации и не требуется регистрация: периодических
печатных изданий,
тиражом менее одной тысячи экземпляров;
Ознакомится с регистрацией в Управлении Роскомнадзора по Северо -западному
федеральному округу от 19 октября 2017 входящий № 20975/78-сми, основной
документ 6 стр , приложение пакет документов ИА "Крестьянское
информационное агентство" в Роскомнадзоре СПб ул Галерная дом 27, 190000 тел
678-95-29 678-95-57 [email protected] зам рук И.М.Парнас, исп Мельник Д.Ю
570-44-76 нач отдела С.Ю.Макаров, исп Толмачева Е.Н 315-36-83 см. ссылки
https://disk.yandex.ru/i/UHk7529c3Uk6LA https://ppt-online.org/988149
Демпфирующие косые термостойкие и вибростойкие компенсаторы на
фрикционно- подвижных болтовых соединениях, со скошенными торцами,
согласно изобретения №№ 2423820, 887743, для восприятия термических усилий,
за счет трения, при растягивающих нагрузках в крепежных элементах с
овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755,
1174616 ,165076, 2010136746, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
https://disk.yandex.ru/d/QEFBSnNFeAjX2A https://ppt-online.org/989992
293