Добровольная сертификация продукции. Сертификат соответствия. Атмосферостойкий огнезащитный состав «PROTEX-A»

1.

ДОБРОВОЛЬНАЯ СЕРТИФИКАЦИЯ ПРОДУКЦИИ
СЕРТИФИКАТ СООТВЕТСТВИЯ
№RA.RU.21СТ39 Н00569
Cрок действия с 9.11.2021
по 09.11.2024
№ 0020569
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 [email protected] (921) 962-67-78, (996) 79826-54, (911) 175-84-65 (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
ПРОДУКЦИЯ.
код ОКПД2
Атмосферостойкий огнезащитный состав «PROTEX-A», изготавливаемый в
(ОК
034-2014)
cоответствии ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
20.30.12.120
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ
-ЗАЩИТА») предназначен для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск. согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895,
1174616, 1168755, 2010136746, 165076, 2550777 , 154506 См. протокол:
https://disk.yandex.ru/d/uYbekYi-JfUHeA https://ppt-online.org/1050458
код ТН ВЭД
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ:СП 14.13330.2018, ГОСТ 16962.2-90.
ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 (в части сейсмостойкости
до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, требованиям C-GB.
ПБ004.В.01312 группе мех.испол. М13, серии 4.402-9 «Анкерные болты», вып 5
«Ленгипронефтехим»,ТКП 45-5.04274-2012 ВСН 144-76, СТП 006-97, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная
вибрация - 5,0-100 Гц с ускорением до 2g)
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Общество с ограниченной ответственностью "ПРОМТЕХ-ЗАЩИТА" Адрес : Кемеровская область Кузбасс, г. Кемерово, пер. Коксовый, д. 16А, помещение 3, офис 209, ОГРН 1194205003046, ИНН 4205377037 тел. (915)
034-72-73
СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: Общество с ограниченной ответственностью "ПРОМТЕХ-ЗАЩИТА".Адрес: Кемеровская
область - Кузбасс, г. Кемерово, пер. Коксовый, д. 16А, помещение 3, офис 209, e-mail: [email protected] тел. (915) 03472-73
НА ОСНОВАНИИ: Протокола № 568 от 03.01.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, протокола № 1516-2/3 от 20.02.2021 (ИЦ "ПКТИСтройТЕСТ", адрес:197341, СПб, Афонская ул., д. 2, свид. об аккред № ИЛ/ЛРИ-00804 от 25.03.2021 ОАО «НТЦ
«Промышленная безопасность», Лицензия ФГБОУ ВО ПГУПС № 2280 от 21.07.2020. [email protected]
[email protected] [email protected]
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ: Место нанесения знака соответствия: на изделии, в упаковке и
технической документации. Схема сертификации
Руководитель органа
_________________________
подпись инициалы, фамилия
Х.Н. Мажиев
М.П.
Эксперт
_________________________
И.У. Aубакирова
подпись инициалы, фамилия
Сертификация не принимается при обязательной сертификации
Бланк изготовлен ЗАО «ОПЦИОН». www.opcion.ru. (лицензия № 05-05-09/003 ФНС РФ уровень В) тел. (495) 726 4742. г. Москва. 2021 г

2.

Пластический шарнир ( № 154509 «Панель противовзрывная»)
являющийся гасителем динамических колебаний ( №165076 «Опора
сейсмостойкая», № 2010136746, 1143895, 1168755,1174646) и
повышающий сейсмоустойчивость, конструкций с огнезащитным
составом «PROTEX-A» (OOO «ПРОМТЕХ-ЗАЩИТА»
Испытательный центр СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по
аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул.,д. 4, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ», «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН: 2014000780 [email protected] (996)798-2654, (921) 962-67-78, 694-78-10
АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ООО «ПРОМТЕХ-ЗАЩИТА»
Общество с ограниченной ответственностью "ПРОМТЕХ-ЗАЩИТА"ИНН
4205377037 КПП 420501001 г. Кемерово, Коксовый пер., д. 16А, пом 3, ОФИС 209
[email protected] тел 9150347273 стр 111
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016
Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98
(сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
«УТВЕРЖДАЮ» Президент «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ / Мажиев Х.Н.
03.01.2022
АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12001- 35635096-2021 для МК и трубопровода испытаний системы лкм на устойчивость при
сейсмическом воздействии более 9 балов по шкале MSK-64 включительно при уровне установки
70 метров над нулевой отметкой для сейсмостойкого огнезащитного состава покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким и огнезащитным составом «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
ПРОТОКОЛ № 568 от 03.01.2022 оценка сейсмостойкости в ПК SCAD
испытаний системы лкм на устойчивость при сейсмическом воздействии

3.

до 9 балов по шкале MSK-64 включительно при уровне установки 70 метров
над нулевой отметкой для системы покрытий с сейсмостойким
огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового
эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), который представляет из себя
грунт ГФ-021 из огнезащитного состава, для покрытия стальных
конструкций , изготовленные согласно ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021 и
изобретениям №№ 165076 ("Опора сейсмостойкая"), 2010136746, 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 8 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов
необходимо использование демпфирующих соединения и опор на
фрикционно-подвижных соединениях и для соединения металлоконструкций
(МК) и стальных трубопроводов с демпфирующими компенсаторами с
болтовыми соединениями, расположенными в длинных овальных
отверстиях с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках).
Испытание системы лкм на устойчивость при сейсмическом воздействии 9
балов по шкале MSK-64 включительно при уровне установки 70 метров над
нулевой отметкой и системы покрытий представляющая из себя грунт
ГФ-021 и огнезащитный состав проводились в СПб ГАСУ
Испытания проводились на соответствие группам механической
прочности на вибрационные ударные воздействия: М5-М7, М38-М39
методом численного моделирования на взаимодействие опор скользящих и
трубопровода с геологической средой в ПК SСАD. Фрикционно-подвижные
демпфирующие соединения выполнены в виде болтовых соединений с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных

4.

отверстиях согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических
районах» п. 9.2)
АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ
СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021 для МК и
трубопровода испытаний системы лкм на
устойчивость при сейсмическом воздействии более
9 балов по шкале MSK-64 включительно при уровне
установки 70 метров над нулевой отметкой для
сейсмостойкого огнезащитного состава
покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким и огнезащитным составом
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ ЗАЩИТА»),
АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ
СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
ОГРН 1194205003046, ИНН 4205377037, КПП
420501001, ОКПО 35635096

5.

АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A»
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
Настоящие Технические условия распространяются на атмосферостойкий огнезащитный состав
«PROTEX-A»,
в
дальнейшем
Состав,
представляющий
собой
однокомпонентную
композицию,
представляющую собой однородную смесь антипиренов, пигментов и наполнителей в растворе
сополимера на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового
эфира.
Состав предназначен для повышения огнестойкости металлических, деревянных и железобетонных

6.

конструкций, воздуховодов, загрунтованных эпоксидными, алкидными, акриловыми грунтовками
поверхностей, подвергающихся воздействию атмосферы. Состав применяется без финишного покрытия.
Огнезащитные свойства покрытия на основе состава соответствуют ГОСТ Р 53295-2009.
Состав после отверждения образует атмосферостойкий прочный полимерный материал с высокими
эксплуатационными характеристиками.
1. ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ
Состав по требованиям безопасности должен соответствовать ГОСТ Р 51691 (раздел 6) с
дополнениями, указанными ниже.
Состав является взрывопожароопасным и токсичным материалом, что обусловлено свойствами
компонентов, входящих в еѐ состав.
Для производства и применения состава допускаются лица, не моложе 18 лет, прошедшие обучение
безопасным приемам работы, сдавшие экзамены на право самостоятельной работы и не имеющие
медицинских противопоказаний.
Состав может вызвать раздражение у людей с чувствительной кожей. Перед работой нанести
защитный крем на открытые участки кожи. Использовать защитную одежду, перчатки, очки и
респиратор. При попадании в глаза необходимо промыть их большим количеством чистой воды и
обратиться к врачу.
При работе в закрытых помещениях обеспечить вентиляцию на время нанесения и полимеризации
покрытия. Все работы должны проводится в помещениях, снабженных приточно-вытяжной вентиляцией,
отвечающей требованиям ГОСТ 12.4.021.
Помещения для работы с составом должны соответствовать требованиям пожарной безопасности по
ГОСТ 12.1.004-91 и иметь средства пожаротушения по ГОСТ 12.4.009-83.
При возникновении пожара следует применять следующие средства пожаротушения:
воздушно-механическая пена;
углекислотные огнетушители;
порошковые огнетушители;
песок; распыленная вода.
Содержание вредных веществ в воздухе рабочих помещений не должно превышать допустимых
значений по ГОСТ 12.1.005-88;
При работе с Составом необходимо использовать индивидуальные средства защиты органов дыхания по
ГОСТ 12.4.034, защиты кожи рук по ГОСТ 12.4.068, защиты глаз по ГОСТ Р 12.4.013, специальную одежду
по ГОСТ 12.4.011 и ГОСТ 12.4.103.
В рабочих помещениях должны быть умывальники с горячей и холодной водой.
Характеристика пожароопасности компонентов Состава приведена в таблице 3:

7.

-
1. Введение
1
2. Место проведения испытаний СПб ГАСУ 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул, д. 4 [email protected]
3
4
3.Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания узлов системы
покрытий представляющая из себя грунт ГФ-021 и огнезащитный состав для покрытия
стальных конструкций , изготовленные согласно ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
системы покрытий
представляет из себя грунт ГФ-021 и огнезащитный состав для покрытия стальных
конструкций , изготовленные согласно ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021, фрагментов
4. Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей
5
антисейсмических фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопровода,
предназначенных для сейсмоопас-ных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD системы
покрытий представляет
из себя грунт ГФ-021 и огнезащитный состав для покрытия стальных конструкций ,
изготовленные согласно ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021, с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
Испытание фрагментов ФДПК.
5

8.

6. Изобретения, используемые при испытаниях системы
покрытий представляет из себя грунт ГФ-021 и
огнезащитный состав для покрытия стальных конструкций , изготовленные согласно ТУ
20.30.12-001- 35635096-2021, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
22
металлическими конструкциями ( МК) и трубопроводами, с креплением трубопроводов к опоре скользящей с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей системы
покрытий представляющая из
себя грунт ГФ-021 и огнезащитный состав для покрытия стальных конструкций ,
изготовленные согласно ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021с помощью демпфирующих
антисейсмических компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с
трубопроводами.
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели опоры скользящей для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), при
испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
59
60
1.Введение
При испытаниях в ПК SCAD математических моделей узлов и фрагментов системы покрытий представляет из себя грунт ГФ-021
из огнезащитного состава, для покрытия стальных конструкций , изготовленные согласно ТУ 20.30.12-00135635096-2021 на фрикционно-демпфирующих компенсаторов для металлических конструкций с креплением с помощью фрикционно протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях было использовано численное моделирование в ПК SCAD Office (метод аналитического решения задач строительной механики с помощью физического,
математического и компьютерного моделирования взаимодействия оборудования и трубопроводов с геологической средой, метод оптимизации и
идентификации динамических и статических задач теории устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета с целью определения возможности
их использования в районах с сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование для соединения
трубопровода косых компенсаторов с применением фрикционно-под-вижных болтовых соединений с длинными овальными отверстиями согласно
изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755, с использованием сейсмостойких маятниковых опор на фрикционно- демпфирующих соединениях
(для трубопроводов) согласно изобретения, патент № 165076 ( «Опора сейсмостойкая»), согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических
районах» п. 9. Фрикционно- подвижные соединения, работающие на сдвиг выполнены с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной
шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ
36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02, в местах подключения трубопроводов к сооружениям, изготавливаемых в соответствии с
техническими условиями и ГОСТ, трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "согласно ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , ГОСТ
Р 55989-2014, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5)). [email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54.
Узлы и фрагменты антисейсмического компенсатора для трубопровода (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое
статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (протокол №1516-2 от 25.11.2019). Настоящий протокол не может быть полностью или частично
воспроизведен без письменного согласия «Сейсмофонд», [email protected] т/ф. (812) 694-78-10 (996) 798-26-54
Испытание узлов крепления металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом атмосферостойкой из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), проводилось с использованием
математического моделирования в программном комплексе SCAD, ANSYS (современные численные и аналитические методы
оптимизации и идентификации пожарной нагрузки в механике деформируемых сред по испытанию огнезащитного , сейсмостойкого
материала с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И
ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
Федеральное государственное учреждение "Всероссийский ордена "Знак Почета" научно-исследовательский институт
противопожарной обороны"
ПРИМЕНЕНИЕ ПОЛЕВОГО МЕТОДА МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПОЖАРОВ В ПОМЕЩЕНИЯХ

9.

Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. дом 4
Целью лабораторных испытаний является анализ распределения температурных полей по сечению элемента и определение предела
огнестойкости. При испытаниях рассматривается моделирование прогрева металлической конструкции в условиях воздействия температурного
нагружения. По результатам исследования получены данные о сходимости результатов численного моделирования c натурными огневыми
испытаниями и определены дальнейшие направления деятельности.
Применение современных программных комплексов позволяет изучать работу сложных по форме и сечению конструкций в различных условиях их
работы, в том числе и в условиях пожарного воздействия .
Одними из наиболее распространенных программных комплексов, в которых реализованы модели термо- и аэродинамики потока и теплопередачи,
являются программные комплексы SKAD и AutoCad CFD.
В качестве испытуемой конструкции рассмотрим металлическую двутавровую балку 25Б1 длиной 3,0 м, сталь С245, являющейся
частью перекрытия здания IV степени огнестойкости с огнезащитным покрытием.
Граничные условия: температура окружающей среды принимается равной 20°С, нагрев балки будет производиться согласно
стандартной температурной кривой газовой среды в условиях пожара. Пожарная нагрузка будет моделиро-ваться препроцессоре
Transient Thermal посредством приложения к обогреваемым поверхностям температурного нагружения, изменяющегося по времени.
Были выбраны значения температуры газовой среды для каждой минуты от начала испытания.
Рисунок 2. Стандартная температурная кривая газовой среды в условиях пожара с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р
53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата
и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
Таблица 1 - Выборка данных температуры газовой среды по времени испытания согласно стандартной кривой (для испытания
металлоконструкций с сейсмостойким с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный
выпуск).

10.

Шаг
нагружения
T, °С
Время от начала
эксперимента, мин
Шаг
нагружения
T, °С
Время от начала
эксперимента, мин
0
20,0
0
540
594,8
9
1
20,0
0
600
617,2
10
60
138,0
1
660
621,0
11
120
254,6
2
720
641,7
12
180
338,0
3
780
660,5
13
240
417,9
4
840
678,1
14
300
465,2
5
900
694,4
15
360
504,5
6
960
709,7
16
420
538,0
7
1020
724,5
17
480
567,1
8
1080
737,4
18
Моделирование балки с сейсмостойким огнезащитным материал из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира
(ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
, серийный выпуск производилось в препроцессоре в ПК SCAD ANSYS, последующее разбиение на сетку конечных элементов
производилось в препроцессоре Mechanical.
Рисунок. Расчетная схема металлоконструкций покрытых сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный выпуск.
Согласно пособию по определению пределов огнестойкости конструкций, предел огнестойкости зависит от приве-денной толщины
металла tred, которая вычисляется по формуле:
A =А/u (1)
где А - площадь поперечного сечения, см2. А = 32,68 см2; u - обогреваемая часть периметра сечения, см. u = 83,74 см.
(1)
График прогрева балки с сейсмостойким огнезащитным материалом ОГРАКС-МСК выпускаемый по ТУ 5728-068-1326778510, на основе полимера и минеральных наполнителей в органическом растворителе(АО НПО «УНИХИМТЕК»), серийный
выпуск.
Рисунок. Температурная кривая прогрева балки 25Б1 с сейсмостойким огнезащитным материалом «PROTEX-A», выпускаемый по
ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового
эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
A: Transient Thermal
Temperature Type: Temperature Unit: °C Time: 240 07.04.2016 22:53
A: Transient Thermal
Temperature Type: Temperature Unit: DC Time: 60 07.04.2016 22:50

11.

418,69 Max
418,25 417,81 417,37 416,93 416,49 416,05 415,62 415,18 4 1 4 , 7 4 M i n
.
Полученное при моделировании время прогрева конструкции при использовании моделировании пожарной нагрузки и применения
до критического значение несколько меньше.

12.

Настоящий технический отчет о лабораторных испытаниях составлен по результатам экспериментальных испытаний и исследований
на сейсмостойкость фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфирующих узлов крепления и математического
моделирования взаимодействия металлоконструкций и трубопровода покрытых сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») с геологической средой
(предназначена для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии
использования в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных
овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм для крепления
металлоконструкций). Испытания проводились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*),
п.14,3 -15. 2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 -10.10.3, ГОСТ Р 58868 -2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.
4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ
мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676 (договор
№ 227 от 05 октября 2016 г.).

13.

14.

Рис.Варианты технических решений фрикционно-подвижных соединений ( ФПС), выполненных в виде болтовых соединений,
расположенных в длинных овальных отверстиях с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм, обеспечивающих
многокаскадное демпфирование при импульсной растягивающей нагрузке, можно ознакомиться: изобретения №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU. Прокладка технологических трубопроводов, производится на сейсмостойких опорах
(изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016), покрытых атмосферостойкой огнезащитной
краской.
Вариант №1 сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-
001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
, серийный выпуск климатического исполнения ХЛ, УХЛ, категории 1, предназначенный для сейс-моопасных районов с сейсмичностью
до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, (Iкат. НП 031-01) в условиях открытой промышленной атмосферы умеренного и холодного
климата (при условии использования в районах с сейсмичносью 8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-подвижных
соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с
зазором не менее 50 мм) согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах», как огнезащита несущих
металлоконструкций и оборудования соответствует:ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, в части сейсмостойкости и требованиям в части стойкости к механическим воздействиям интенсивностью МРЗ 9 баллов по шкале MSK-64 высотная отметка 70,0 м,
виброустойчивости группы М39, СП 14.13330.2014 п. 9.2, п.4.7, ГОСТ 53295-2009, СНиПII-2-80.

15.

16.

Испытания сейсмостойкого огнезащитного материала из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-
001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
, серийный выпуск проводились с учетом использования фрикционно-подвижных соединений (ФПС) (изобретение «Опора
сейсмостойкая», патент № 165076,.Мкл.Е04H 9/02 (Бюл № 28 от 10.10.2016 г.), изобретение«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ
ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГ-КОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙС-МОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 2010136746RU, Мкл.Е04 С2/00).
После проведения комплекса сейсмостойких, вибрационных испытаний выявлено, что надежность сцепления огнезащитного
покрытия с металлом экспериментальных образцов на всех этапах испытаний не была нарушена, трещин и повреждений покрытия не
установлено.
Испытание математических моделей и фрагментов фрикционных соединений (узлов крепления) с сейсмостойким огнезащитным
материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
проводились расчетным способом в ПК SCAD, ANSYS c загружением РСУ (расчет сочетаний усилий) AzDTN 2.3-1 в соответствии c НП-03101 в части категории cейсмостойкости I, ГОСТ «Шкалы землетрясений» 6249-52, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1,2,3-98, согласно
инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология примене-ния фрикционно-подвижных соединений (авторы: д.т.н.УздинА.М.
и др., НИИ мостов, ЛИИЖТ). С техническими решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов
крепления (ДУК) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111
USStructuralsteelbuildingframehavingresilientconnectors, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device,
2010136746 RU, 165076 RU.
Статические испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений покрытых огнезащитным материалом проводились в
«ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес:197341, СПб, ул. Афонская, д.2, (акт испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима
анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2013).
Сейсмостойкий огнезащитный материал, из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный выпуск для огнезащиты металлических конструкций, трубопроводов , может быть использован для
конструкций со сварочными соединениями в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 8 баллов по шкале MSK-64, в районах с
сейсмичностью более 8 баллов может быть использована для металлических конструкций и оборудования, закрепленных с помощью
протяжных, фрикционно-подвижных соединений, работающих на растяжение, выполненных в виде болтовых соединений с
контролируемым натяжением, установленных в длинных овальных отверстиях согласно СП 16.13330.2011( СНиП II-23-81*).
Рис. При исптывании фрагментов сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A»,

17.

выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
использовалась ванна для кипячения медных (стальных латунных) шайб, втулок, гильз и клиньев для фрикци-болтов фрикционноподвижных соединений.
Рис. В конструкции моста использованы сейсмостойкие, маятниковые опоры, фрикционно-подвижные соединения.
Рис. Фрикционно-подвижные соединения для металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный выпуск (синим и
красным цветом обозначены медные обожженные втулки, в верхней части 1-ого рисунка расположен фрице-болт с пропиленным пазом
в шпильке (в болте) и забитым медным обожженным клином).

18.

Рис. Фрикционно-подвижные соединения для металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), (на болтах с контролируемым
натяжением) работающие на растяжение с зазором в овальных отверстиях не менее 50 мм (протяжные соединения).
1.Объект испытания: Испытания на сейсмостойкость фрагментов фрикционно–подвижных соединений и мате-матических моделей
металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира
(ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01
(при условии использования фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на
растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм для районов с сейс-мичностью более 8 баллов).
2. Акционерное общество научно-производственное объединение «УНИХИМТЕК»
(АО НПО «УНИХИМТЕК»), адрес:142181, Московская обл., г. Подольск, мкр. Климовск,
ул. Заводская, д. 2, корп. 121 ИНН/КПП 5021013793/502101001, тел. 8 (495) 580-38-90, [email protected],
3. Дата проведения испытаний: 09.09.2018 - 16.08.2018г.
4. Место проведения испытаний на сейсмостойкость, на осевое статическое усилие сдвига фрикци -болта (анкера), фрагмента
фрикционно-подвижного соединения металлоконструкций (ФПС) и разработка рекомендаций по повышению сейсмостойкости путем
увеличения демпфирующей способности соединения, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках, выполненных в
виде фрикционных болтовых соединений, установленных в коротких овальных отверстиях с контролируемым натяжением,
предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64: ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ЦЕНТР«ПКТИСтройТЕСТ» Обособленное подразделения «ПКТИ», адрес: 197341,Санкт-Петербург, ул.Афонская, д. 2, ОО «Сейсмофонд», почтовый
адрес:190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 .
Узлы фрикционно-подвижных соединений (ФПС) для крепления металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным
материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
предназначенны для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01
(при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-повижных
соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с
зазором не менее 50 мм).
2. Испытание в ПК SCAD математических моделей и фрикционно –подвижных соединений (ФПС) покрытых с огнезащитным
материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), , для
крепления металлоконструкций и трубопроводов проводились с учетом возможности их работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
Испытания проходили фрагменты фрикционно -подвижных соединений покрытых сейсмостойким огнезащитным материалом
из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный выпуск,
предназначенные для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 в
ПК SCAD.

19.

20.

Составы принимались при испытании согласно изобретения № 2372314.
Применение болтов с контролируемым натяжением и срезом торцевого элемента значительно увеличит производи-тельность работ
по сборке фрикционных соединений.Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать
вывод о надёжности такого способа натяжения высокопрочных болтов. Такая технология натяжения болтов может исключить
трудоёмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаёт внешнего крутящего
момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры. Механизм ключей обеспечивает
плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего достижению проектного усилия
натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции. Головку болта можно

21.

делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и устранит
различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает её
технологичной и высокопроизводительной.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 согласно СП 14.1330-2011 «Строительство в
сейсмических районах» п. 9.2 , соответствует ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330.2011, п.4.6 и требованиям С-GB.ПБ004.В.01311 и С-GB.ПБ
004.В.01312 от 14.01.2013 и выполнена по Технологической инструкции: соответствует СП 14.13330-2011 «Строительство в сейсмоопасных районах» п
.9.2. «Обеспечение огнестойкости объектов защиты» и к атмосферным и огнестойким воздействиям согласно « Рекомендациям по применению
огнестойких покрытий для металлических конструкций», Стройиздат. 1984 на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 и более
баллов по шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии
4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом ОГРАКС-МСК выпускаемый по ТУ 5728-068-13267785-10, на основе полимера и
минеральных наполнителей в органическом растворителе(АО НПО «УНИХИМТЕК»), выполненного в виде болтового соединения с
амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления
изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые,
шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые,
шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.

22.

Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые,
шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми
шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые,
шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с
двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
0,04
0,04
-0,03
-0,02
0,02
-0,02
-0,02
0,02
-0,01
-0,06
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры

23.

трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
-1,0
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с
двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со
свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные»
(скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
0
-0,01
-0,01 0 0
00
00
0 0 0
44
-0,0
0,0
22
,0,0
0-0
0
-14,09
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
0,05 0 0
00
00
0,03
-5,06
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со
свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные»
(скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.

24.

1
11
11
5,0
1
1
1
1
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Испытанный в ПК SKAD фрагмент динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с
сейсмостойким огнезащитным материалом выполненный в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 соответствует СП 14.13330-2011
«Строи-тельство в сейсмоопасных районах» п .9.2. «Обеспечение огнестойкости объектов защиты» и к атмосферным и огнестойким воздействиям
согласно « Рекомендациям по применению огнестойких покрытий для металлических конструкций», Стройиздат. 1984,
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС), покрытых сейсмостойким огнезащитным материалом
выполненных в виде болтовых соединений с амортизирующими элементами (расположены в длинных овальных отверстиях),
работающих на растяжение с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной растягивающей нагрузке, можно ознакомиться: dwg.ru rutracker.org fips.ru dissercat.com doc2all.ru ,
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device.
Сейсмостойкий огнезащитный материал из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), согласно проведенным испытаниям предназначена для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до
9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для
крепления металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях,
работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм) согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7
(демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330.2011( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3.
Испытания фрагментов и деталей протяжных узлов крепления проводились в испытательной лаборатории «ПКТИ –СтройТЕСТ»,197341,
СПб, ул. Афонская, д. 2 и в ИЛ ОО «Сейсмофонд» согласно СП 14.1330-2014, п. 4.7, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 на соответствие
требованиям для оборудования катег. 1 в части сейсм. по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, высотная
отметка 0,00- 70.0 м, виброустойчивость по группе М 39, ГОСТ 15.000-82.
Проводились испытания математических моделей металлоконструкций покрытых сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенные для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с
сейсмичностью 8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных
овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм), выполненных согласно

25.

требованиям ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80 в ПК SKAD.
Испытания фрагментов узлов крепления и фланцевых, фрикционно-подвижных соединений покрытых сейсмостойким
огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
для металлических конструкций, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по
шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления металлоконструкций
фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных от-верстиях, работающих на растяжение, с
контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм) проводились согласно: НП 031-01 «Нормы проектирования атомных
станций»; СП 16.13330.2011( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3.

26.

При испытаниях использовалось изобретение «Опора сейсмостойкая» (положит.решение № 2016102130/03 (003016) , Мкл. Е04Н
9/02,смотри seismofond.ru).Техническое решение (изобретение) "Опора сейсмоизолирующая"№ 2016102130 /03 (003016) испытана в
Японии и использована при испытаниях фрагментов узлов крепления и фланцевых, фрикцион-но-подвижных соединений для системы
металлических конструкций покрытых сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления
металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных от-верстиях, работающих на
растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм), выполненных согласно требованиям ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ
30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755
youtube.com/watch?v=v6gjyWFolek youtube.com/watch?v=9X-js9gXSME
С научным сообщением «Испытание математических моделей и их программная реализация в ПК SCAD Office» на XXVI
Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015 г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться: youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Испытания фрагменты фрикционно –подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного
состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), , согласно СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*),
п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014,
п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-под-вижных соединений», НИИ
мостов, ПГУПС (д.т.н.Уздин А.М.и др. ), согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676. При
испытаниях использовалось изобретение «Опора сейсмостойкая», Мкл. Е04Н 9/02, смотри seismofond.ru
НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
1. СНиП 11-02-96. Инженерные изыскания для строительства. Общие положения.
2. СНиП 1.02.07-87. Инженерные изыскания для строительства.
3. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.
4. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия БСТ: № 5...90, №№ 11,12...93.
5. СНиП 3.02.01-87. Земляные сооружения. Основания и фундаменты.
6. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
7. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции.

27.

8. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.
9. СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования.
10. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии.
11. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.
12. ГОСТ 28622-90. Грунты. Метод лабораторного определения степени пучинистости.
13. Руководство по проектированию и устройству фундаментов в вытрамбованных котлованах, Стройиздат, М., 1981.
СТП 006-97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ
НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов, канд. техн. наук И.Б.
Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами «Мостострой», «Транспроект» Корпорации «Трансстрой», Главным управлением пути
Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163-69 «Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов»
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной
надежности) с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира
(ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск,
2013, 10.3.2, 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г.,
п.п. 14.3, 14.4, 15, 15.2, в соответствии сизобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК)
E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соеди-нениями), Тайвань, согласно
изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June
13, 1978, согласно изобретению «Опора сейсмостойкая .http://www.youtube.com/watchv=76EkkDHTvgM
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обозженная - плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин в пропиленный паз
стальной шпильки (болта)
Кол
4
4
4
4
4
4
После испытаний фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления с сейсмостойким
огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)на
осевое статическое усилие в ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес: 197341, СПб, Афонская, д. 2 (протокол испытаний на осевое статическое усилие
сдвига дугообраз-ного зажима с анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2013) проводились испытания математических моделей в ПК
SCAD (сделано научное сообщение на ХXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в
механике деформируемых сред и конструкций» (28.09-30.09.2015, СПб ГАСУ) по теме «Испытание математических моделей на
фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их программная реализация в ПК SCAD» (инж. А.И. Коваленко),
ссылка:vk.com/ooseismofond vk.com/ooseismofondrus youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk/www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
/www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU.

28.

Рис. Испытание узлов, фрагментов фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») на осевое статическое усилие
сдвига (протокол испытаний № 1516-2 от 25.11.2017 г., в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская, д.2.
Рис. Узлы, фрагменты фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного
состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),предназначенные для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
3. Цель и условия лабораторных испытаний. Методика испытаний с сейсмостойким огнезащитным материалом
ОГРАКС-МСК выпускаемый по ТУ 5728-068-13267785-10, на основе полимера и минеральных наполнителей в органическом
растворителе(АО НПО «УНИХИМТЕК»)
3.Цель испытаний - оценка пригодности и эксплуатационной надежности демпфирующих узлов крепления и фрик-ционно-подвижных
соединений с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира
(ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
1. Два образца жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 13-1371 от 28.08.2013) поочередно в
одном направлении.
2. Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: температура воздуха +25°С;
относительная влажность воздуха - 80%; атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).

29.

Рис. При испытаниях на огнестойкость металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного
состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») и на пожарную нагрузку использовались
фрагменты фрикционно-подвижных соединений, предназначенные для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов
включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01. Болты, гайки и шайбы фрикционно-подвижных соединений ослаблены («гибкие») за
счет обжига в муфельных печах согласно ГОСТ Р 58868-2007.
С испытаниями огнестойоксти и моделированием пожарной нагрузки на протяжных фрикционных узлах крепления с
контролируемым натяжением, установленных в длинных овальных отверстиях в «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская,
д.2, (акт испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2013) можно
ознакомиться: youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Моделирование огнестойксти и пожарной нагрузки металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), при использовании демпфирующих
узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений (шпильки, гайки, болты, шайбы, прокладки, латунная шпилька с подпиленным в
ней пазом, с изолирующей трубой, свинцовая шайба, медный стопорный клин) и статические испытания производились на основании
спектров ответов по НП-031-01, на основе синтезированных акселерограмм в программе SCAD, ANSYS.
При лабораторных испытаниях фрагментов узлов крепления системы металлических констркуций с сейсмостойким огнезащитным
материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
использовались математические модели, построенные в ПК SCAD с ЭПУ (ЭПУ -энергопоглотитель пиковых ускорений), с помощью
которого можно поглощать сейсмическую, взрывную энергию при: землетрясении, цунами, урагане, шторме. «Поглотитель энергии
пиковых ускорений- ПЭ-ПУ» пригодится для значительного снижения разрушения при взрыве, землетрясении. В основе прогрессивного
поглотителя ЭПУ лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение моста, каркаса здания с энергопоглощением сейсмической энергии
за счет использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих
значительными фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более

30.

подробно смотри: ГОСТ 6249-52 "Шкала по определению силы землетрясений по МСК-64 и на сайтах seismofond.ru seismofond.hut.ru
seismofond.jimdo.com k-а-ivanovich.narod.ru fond-rosfer. narod.ru [email protected]
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html vimeo.com/123258523. См.
изобретение № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобретение "Панель противо-взрывная" №
154506 МПК Е04В
Испытания математических моделей металлоконструкций ( МК ) с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), проводились с учетом
возможности работы металлоконструкций в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I
кат.НП 031-01 (при условии использования фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях,
работающих на растяжение, с контроли-руемым натяжением, с зазором не менее 50 мм и с протяжными растяжками для маятниковых
опор, при этом в центральной части растяжек установлено энергопоглощающее кольцо (маятниковый стальной каркас с
демпфирующими энергопоглотителями) для районов с сейсмичностью более 8 баллов включительно) согласно:
- ГОСТ 17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости.
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук. Методы сейсмических испытаний для оборудования»;
ANSI/IEEEStd. 344-1987 (RevisionofANSI/IEEEStdI 344-1975). Практика, рекомендации IEEE для аттестации на
сейсмостойкость
оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК 60980 Международный стандарт 60980. Рекомендации и порядок проведения
сейсмической квалификации электрического оборудования для систем безопасных атомных электростанций. Испытания воздействия
ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для землетрясения интенсивностью 9 баллов по шкале MSK-64 и высотной установке изделия от
0.00м до+70 м и виброустойчивости согласно группе механического исполнения М7,
- ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств применяемых в пром зонах».
- СТО 70238424.27.140.034-2009 - «Гидроэлектростанции, оценка сейсмостойкости оборудования номы и требования».
- Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-002-86».

31.

32.

Рис. Моделирование пожарной нагрузки для металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного
состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») и варианты демпфирующих узлов крепления и
фрикционно-подвижных соединений, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов
включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
Сводная таблица значений параметров сейсмического движения грунта при различных интенсивностях для испытания в программе
SCAD, ANSYS фрагментов узлов крепления металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного
состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)

33.

I, баллы
PGA, см/с2
PGV, см/с
PGD, см
PGA*PGV
PGA*d0.5
1
0.448
0.0167
0.0003
0.007
0.60
1.5
0.704
0.0289
0.0006
0.020
1.0
2
1.12
0.0501
0.0013
0.056
1.62
2.5
1.76
0.0867
0.0028
0.152
2.63
3
2.8
0.15
0.0062
0.42
4.27
3.5
4.4
0.25
0.014
1.1
7.08
4
7.0
0.44
0.030
3.08
11.7
4.5
11.0
0.75
0.063
8.25
19.5
5
17.5
1.3
0.14
22.75
32.4
5.5
28
2.2
0.30
61.6
53.7
6
44
3.8
0.66
167.2
89.1
6.5
70
6.5
1.4
455
151
7
110
11
3.2
1210
251
7.5
175
19
7.0
3325
416
8
280
33
15
9240
691
8.5
440
57
33
25080
1150
9
700
98
72
68600
1900
9.5
1100
170
160
187000
3160
Примечание: Приведённые значения параметров предназначены для
оценки сейсмической интенсивности. Для проектирования зданий
используются понижающие коэффициенты.
Испытания проводятся согласно требованиям ГОСТ 14.13330.2011 п.4.7 (обеспечение демпфированности узла крепления
оборудования) согласно ГОСТ Р 54257-2001 для районов с сейсмичностью 9 баллов с использованием при креплении
металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на
растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм, согласно изо-бретениям № 1143895, 1174616, 1168755,
согласно рекомендациям «Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», альбома серия
4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, «Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок», «Инструкции по применению
высокопрочных болтов в эксплуа-тируемых мостах» согласно изобретениям № 2221112, 2455440, 2062653, 2062653, 2477353, 2428550,
2256747, 2196211, 2836951, 2066362.

34.

35.

36.

37.

Рис.При испытании фрагментов фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), использовался гайковерт ИП-3128
(допускает настройку величины крутящих моментов от 80 до 150 кгс х м) согласно рекомендациям «ЦНИИПроектстальконструкция им.
Н.П.Мельникова».
Результаты статических испытаний крепежных изделий на испытательную нагрузку.
Заказчик: ОО «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ Основание: Заявка от 03.014.2022 г.
Описание испытуемых узлов крепления:
1. Гайка полиамидная М16 (DIN934) запрессована в гайку латунную М20 высотой 15 мм и установлена на болт цинк. 8.8
Ml0*100 (DIN933) - 3 образца.
2. Две гайки полиамидных М16 (DIN934) запрессованы в гайку латунную М20 высотой 15 мм и установлены на болт цинк.
8.8М10*100 (DIN933) - 3 образца.
3. Гайка полиамидная М16 (DIN934) запрессована в гайку 8 ZN М22 высотой 17 мм и установлена на болт цинк. 8.8 М12*220
(DIN933) - 3 образца.
4. Две гайка полиамидных Ml6 (DIN934) запрессованы в гайку 8 ZN М22 высотой 17 мм и установлены на болт цинк. 8.8
М12*220 (DIN933) - 3 образца.
5. Гайка латунная Ml6 высотой 10 мм с прорезью установлена на болт цинк. 8,8 М12* 120 - 2 образца.
6. Гайка 8 ZN М16 высотой 10 мм с прорезью мм установлена на болт цинк 8,8 М12*120 - 1 образец.
Дата и условия проведения испытаний: Испытания проведены с 25.11.2017 года по 30.11.2017 года в помещении
испытательной лаборатории строительных материалов и конструкций. Температура воздуха +21°С.
Определяемые показатели: Осевое статическое усилие срыва или сдвига гайки (зажим, скоба - амортизирующие
элементы) с анкерного болта. Методика испытаний: ГОСТ 1759.5-87 Гайки. Механические свойства и методы испытаний.
Испытательное оборудование: Для создания осевого усилия использовалась испытательная машина ZD-10/90 зав. №
66/79 (сертификат о калибровке № 11 14277 от 23.08.2011 г.). Регистрация усилия выдергивания производилась по шкалам
до 400; 1000; 4000 и 10000 кгс.
Организация, выполняющая испытания: Обособленное подразделение ООО «РОССТРО» - «ПКТИ». Испытательный центр
«ПКТИ-СтройТЕСТ». ИЛ Строительных материалов. Аттестат аккредитации федерального агентства по техническому
регулированию и метрологии РОСС RU0001.22.CJI33 от 24.12.2010 года.

38.

Испытания фрагментов и деталей узлов крепления оборудования, предназначенных для работы в районах с
сейсмичностью 7-9 баллов проводились согласно требованиям СП 14.13330.2011 п.4.7, ГОСТ Р 54257-2001 (демпфирующие
узлы крепления в виде фундаментных болтов с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими
элементами выполнены на основе рекомендаций «Руководство по креплению техноло-гического оборудования
фундаментными болтами», альбома «Анкерные болты», серия 4.402-9, вып. 5, Инструкция по выбору рамных податливых
крепей горных выработок», «Инструкции по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», согласно
изобретениям № 20081246, 1701875).
Испытывались демпфирующие крепления в виде фундаментных болтов с изолирующей медной или полимерной трубой:
фундаментный болт (анкер) диаметром 12 мм - 16 мм, с податливым зажимом и стопором, при этом якорем анкера служат
два зажима для тросов согласно СН 471-75, альбома «Анкерные болты», серия 4.402-9 выпуск 5, ГОСТ 50073-92. Испытание
проводилось на соответствие требованиям СП 14.13330.2011, п.4.7 (обеспечение демпфированности узла крепления
оборудования), ГОСТ Р 54257-2010 «Надежность строительных конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для
определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов».
При испытаниях затяжки для податливых анкеров узлов крепления оборудования необходимо исполь-зовать свинцовые
шайбы согласно ТР 51748-2001 «Крепи металлические податливые рамные», ГОСТ Р 50910-96 «Крепи металлические
податливые рамные. Методы испытания - в методических указаниях «Определение податливости узлов соединений
крепей горных выработок», ГУ КУЗГТУ, Прокопьевск, 2008 г., с учетом требований ВСН 362-87, ОСТ 108.275.51-80, ОСТ 36146-88.
Руководитель ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» _____ Тамара Валентиновна Суворова
Испытатель _________________________ Александр Петрович Суворов
Испытания проводились в присутствии представителя «Заказчика»,
Мажиев Х Н .
президента ОО «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ
ПРИ ИСПЫТАНИЯХ ФРАГМЕНТОВ ФПС с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 УЧИТЫВАЛИСЬ ПАРАМЕТРЫ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА ПО ШКАЕЛЕ MSK 64 ПРИ
ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯХ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ОБЪЕКТА.
Приведенные в таблицах Б.1 - Б.3 значения параметров колебаний грунта для целочисленных значений силы землетрясения
соответствуют действующим нормам строительства в сейсмических районах, шкалам MSK-64. Параметры колебаний среднего по
сейсмическим свойствам грунта для дробных значений силы землетрясения получены с использованием показательных зависимостей
между параметрами колебаний грунта (U, V, W) и силой землетрясения I в виде
,
,
, где
,
Проведение испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами в виде дугообразного зажима с анкерной
шпилькой осуществлялось на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 13-1371 от 28.08.2013) в ИЦ "ПКТИ–
СтройТЕСТ" (протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от
25.11.2003) и в ПК SCAD на основании спектров ответов для сооружений UBS и UBN по НП-031-01 для сейсмоопасных районов.
Образцы испытывались с условием их использования для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 бал-лов включительно
по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
После проведения комплекса испытаний по прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ) на осевое статическое усилие
сдвига и податливость фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления проводились
дополнительно испытания математических моделей металлических узлов с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») по синтезированным
акселерограммам в ПК SCAD согласно СП 14.1330-2011, п. 4.7, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 в соответствии с требованиями для
обору-дования категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части
сейсмостойкости и требований в части устойчивости к сейсмостойким и взрывным воздействиям, к механическим воздействиям
интенсивностью МРЗ 9 баллов (шкала MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0м и виброустойчивости по группе М 39.
Испытание математических моделей крепления системы МК с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного

39.

состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») проводилось в соответствии со Шкалой
интенсивности землетрясений.
Демпфирующие узлы крепления выполнены в виде болтовых соединений с амортизирующими элементами. Между зажимом и
стопором расстояние 10 мм-30 мм (в зависимости от бальности).
Осевое усилие на тросовом зажиме должно составлять не выше 3 тс, согласно СНиП III -18-75, а на тросовом стопоре натяжение
высокопрочного болта должно составлять 27.1 тс (М24),(М27-35,3 тс), что дает возможность тросовому зажиму, расположенному на
высокопрочном болте работать на сдвиг и позволит демпфирующему фланцевому соединению во время землетрясения перемещаться
на 20 мм-30 мм, что обеспечивает сейсмостойкость конструкции (допускается крепление клеммами согласно ГОСТ 24741-81 «Крепление
крановых рельсов к стальным подкрановым бакам» с расчет-ной сейсмостойкостью до 9 баллов).
Анализ результатов расчета.
Осуществлялся расчет собственных частот колебаний фрикционно –подвижных соединений (ФПС) системы МК с сейсмостойким
огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм
для районов с сейсмичностью более 8 баллов включительно. При расчете собствен-ных частот колебаний нелинейные элементы
(контактные элементы) были «выключены», т.е. рассматривалось монолитное соединение элементов. Результаты расчета собственных
частот колебаний фрикционно–подвиж-ных соединений (ФПС) с учетом грунта позволили выявить диапазон таких колебаний. Его
граничным зна-чениям соответствуют частоты от 2.9 Гц до 18 Гц. Анализ результатов модального расчета показал следую-щее:
- низшая частота собственных колебаний конструкций с грунтом составляет 2.82 Гц и практически находится на границе сопоставимости
спектра расчетного воздействия и нормативного спектра, что обеспечивает корректность использования принятых акселерограмм для
расчета сейсмостойкости;
- частоты колебаний фрагмента ФПС совместно с конструкциями попадают в диапазон частот достаточно интенсивного сейсмического
воздействия 20 – 30 Гц, что приводит к появлению в плите деформаций противоположного знака (наличие растяжения в верхней и
нижней части плиты).
0 0 0
0,05 0 0
-5,06
0
5,0
1
1
11
0
11
-14,09
44
-0,0
0,0
22
,0,0
0-0
00
00
-0,01 0 0
00
00
0,03
-0,01
1
1
1
Рис. Форма колебаний узлов ФПС с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
Изгиб обожженного болта демпфирующего узла крепления с контрольным натяжением (показали испытания: нагрузка
гидравлическим домкратом усилием 5т) составил более 16 мм. При испытаниях прово-дилась видеосъемка, проводилось измерение
изгиба болта при статической нагрузке домкратом усилим 5 т .
Испытания на податливость демпфирующих обожженных болтов показали, что происходит премещение болта на 1-2 см во время
аварийного взрыва или землетрясения.
При испытаниях моделей и фрагментов фрикционно-подвижных соединениях и демпфирующих узлов крепления определена
надежность соединений путем увеличения демпфирующей способности соединений при импульсных растягивающих нагрузках и
повышения надежности соединения путем обеспечения многокаскадного демпфирования при сейсмических и динамических нагрузках
согласно изобретениям №№№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторы: проф.А.М.Уздин и др.) и протокола испытаний на осевое статическое
усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2013 г.(ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ") с сейсмостойким
огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)

40.

Рис.Варианты фрикционно-подвижных соединений (ФПС) для системы МК с огнезащитным сейсмостойким материалом , с
контролируемым натяжением для районов с сейсмичностью более 8 баллов включительно .
F
Fmax
Fy
k2
F0
k1
W
dy
K eff
D
d db

41.

Рис. Варианты демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений для системы металлических конструкций с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП
031-01.
При испытаниях в испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" резьба на шпильке с двух сторон стачивалась до 4.0 мм, 3.5 мм, 3.0
мм для соскальзывания латунной гайки со шпильки во время землетрясения или аварийного взрыва (протокол №1506-1 от 18.11.2017).
На шпильке пропиливался паз для забивки в него медного стопорного клина. На креплении стопорный клин (из красной обож-женной
меди), забитый в паз шпильки, не даст слететь латунной гайке и будет поглощать сейсмическую или взрывную энергию.
- Первый этап. Испытания проводились на податливость фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфиру-ющего узла
крепления (шпильки, гайки, болты, шайбы и прокладки) с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»). Второй этап. Испытания проводились на
фрагментах демпфирующих монтажных соединениях. Вариант «Растяжение» с сейсмостойким огнезащитным материалом из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
Представлены фотографии зажимов и чертежи демпфирующего узла крепления, который состоит из медного кольца с прорезями
(один из вариантов). Прорези необходимы для ослабления кольца. При землетрясении или взрыве произойдет смятие свинцовой дроби
находящейся внутри ослабленного демпфирующего медного кольца и соответственно частичное гашение сейсмической или взрывной
энергии (см. изобретения DE 20 2008 013 975 U1 2009.01.29 и другие). Расчетная нагрузка, при которой должно поплыть
демпфирующее кольцо, должна быть рассчитана согласно СП 14.13330.2011 (S=gmAKbkn= 1 х 9 х 1,5 х 1 = 13, 5 тонн (разделить на 4
анкера). То есть, при усилии лебедки более 12 тонн демпфирующие кольца должны смяться, сдвинуться на допустимое перемещение,
наклониться на 2-4 градуса и устоять. После испытания кольца надо заменить на новые и подписать второй акт на месте испытания.
S=gmAKbkn
где,
m - масса установки
g - ускорение силы тяжести = 9
А – коэффициент принимаем 0,4 для расчетной сейсмичности 9 баллов
К – 0,4
b- коэффициент динамичности = 1,5 - 1,8
n - коэффициент зависимости =1
Заказчиком представлены демпфирующие фрикционно-подвижные соединения,
податливость и демпфирование шпилек, клемм, гаек, тросов и др. крепежных соединений.
соответственно
сертификаты,
подтверждающие
упругую
Демпфирующий сдвигоустойчивый узел крепления выполнен в виде болтового соединения: болты диаметром 20 мм (ГОСТ 24379.080 «Бoлты фундaмeнтныe» и ГОСТ 7798-70, длина болта определяется по проекту), подпиленная шестигранная низкая гайка (ГОСТ
5915-70, длина паза подпилки не менее 5 мм) и шайба 20 мм (ГОСТ 6402-70). Количество и диаметр болтов определяется по ГОСТ
6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» согласно требованиям ГОСТ 1759.4 -87.
Рис. Детали фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления с сейсмостойким огнезащитным материалом
из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)

42.

Испытание математических моделей системы металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в
районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в
длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм) проводил
ОО"Сейсмофонд",(аттестат рег. НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» №
281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010) в ПК SCAD, ANSYS.
.
При испытаниях производилось отключение системы с помощью комплекса автономных регистраторов сейсмических сигналов
высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС». Комплекс АРСС «БАЙКАЛ-АС» предназначен для проведения исследовательских и
прикладных работ в геофизике и сейсмологии.
ОО «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ провела статические испытания и патентные исследования с целью определения расчетных сейсмичес-ких
воздействий, получения набора сейсмических записей или их спектров, моделирующих расчетные сейсмические воздей-ствия на сдвиговое
соединение в виде латунной шпильки с амортизирующим элементом; выполнен комплекс расчетов и модельных испытаний по определению
напряженности деформированного состояния, по оценке прочности и устойчивости демпфирующих узлов с сейсмостойким огнезащитным
материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соеди-нений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами с огнезащитной краской проходили испытания в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,
протокол испытания на осевое статистическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от 25.11.2017г. для
системы МК с сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира
(ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
Наименование изделия
Шпилька
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
Заклѐпка вытяжная
Саморезы
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Применение
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Для крепления транспортировочных брусков
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича
дополнительного оборудования кблок – боксу
Фиксация трубопровода
и
Методика испытаний фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых
соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами (проходили испытания в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», протокол
испытаний на осевое статистическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от 25.11.2017г) с
сейсмостойким огнезащитным материалом из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01в ПК SCAD.
Статические испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых
соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами с сейсмостойким огнезащитным материалом из

43.

огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») проводились в соответствии с
новыми РСУ для пространственных моделей с учетом графика динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ
Р 54157-2010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно синтезированных акселерограмм с учетом НП-31-01, ГОСТ 6249-52 «Шкала
для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов», ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1, 2, 3-98, ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ
30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80 для
взрывоопасных и пожароопасных объектов категории А и Б.
4. Испытательное оборудование и измерительные приборы.
Перечень испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов демпфирующих узлов
крепления и фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным материалом ОГРАКС-МСК выпускаемый по ТУ
5728-068-13267785-10, на основе полимера и минеральных наполнителей в органическом растворителе(АО НПО
«УНИХИМТЕК»), приведен в таблице 1.
Таблица 1 Приборы и оборудование для испытания фрагментов демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений
с сейсмостойким огнезащитным материалом ОГРАКС-МСК выпускаемый по ТУ 5728-068-13267785-10, на основе полимера и
минеральных наполнителей в органическом растворителе(АО НПО «УНИХИМТЕК») , предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
системы покрытий представляет из себя грунт ГФ-021 и
огнезащитный состав для покрытия стальных конструкций , изготовленные согласно ТУ 20.30.12-001- 356350962021, с креплением МК и трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфи-рующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым
Испытания на сейсмостойкость математических моделей
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011
(СниП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014,
п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС
(д.т.н. Уздин А.М. и др.) проводились в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90,
МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизо-лированные», Правила
проектирования.2013, Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на высо-копрочных болтах», НПЦ мостов СПб,
согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы
проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к оборудованию (группа механического исполнения М39; I и
II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с
учетом спектров отклика здания АЭС, согласно научного отчета: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной
энергетики.
Обеспечение высокой надежности из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
осуществляется за счет увеличения демпфирующей способности опоры при импульсных растягивающих нагрузках путем использования
фрикционно-подвижных соединений для скользящих опор( изобретение, патент № 165076 "Опора сейсмостойкая") и согласно
изобретениям патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, автор проф.д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин, и использования АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ
ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021 для МК и трубопровода с демпфирующих компенсаторов
(заявка № а 20210217 от 15.07.21 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск ).

44.

45.

Рис.К протоколу лабораторных испытаний прилагаются чертежи, фигуры, описание изобретения, формула изобретения, реферат к направленной
заявке на полезную модель от 19 ноября 2021–«Фрикционно – демпфирующий компенсатор для трубопроводов», (МПК F0416L)для и
использования АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
для МК и трубопровода
испытаний системы лкм на устойчивость при сейсмическом воздействии 9 балов по шкале MSK-64 включительно
при уровне установки 70 метров над нулевой отметкой.Система покрытий представляет из себя грунт ГФ-021 и
огнезащитный состав при крепления трубопровода на демпфирующих опорах Адрес отправления заявки на изобретение: Федеральная
служба по интеллектуальной собственности, Бережковская наб., 30, корп.1, Москва, Г-59, ГСП-3, 125993 Российская Федерация
2. Место проведения испытаний.
Испытания на сейсмостойкость математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы с использованием
АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
для МК, огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») для трубопроводов , огнезащитная защита
испытуемых системы , лкм на устойчивость при сейсмическом воздействии 9 балов по шкале MSK64 включительно при уровне установки 70 метров над нулевой отметкой.
металлических
Система покрытий представляет из себя грунт ГФ-021 которая наносится на демпфирующие фрикционных протяжных МК,
трубопроводы на фрикционно -подвижных демпфирующих конструкция (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р
54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмо-стойкие и
сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013, Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на
высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в
части категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к оборудованию
(группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне
установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС.
Испытания фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопроводов, выполненного в виде болтового соединения
(латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопогло-щающим клином, свинцовые шайбы),
расположенного в длинных овальных отверстиях, с контролируемым натяжением для обес-печения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагруз-ках, предназначенного для трубопроводов опоры скользящей с
покрытием АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021 для МК и трубопровода
испытаний системы лкм на устойчивость при сейсмическом воздействии 9 балов по шкале MSK-64 включительно

46.

при уровне установки 70 метров над нулевой отметкой.
Система покрытий представляет из себя грунт ГФ-021 и огнезащитный состав, предназначенных
для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов производились в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ».
В качестве объекта исследования были выбраны фрагменты антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора трубопроводов,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов .
Испытания производились на вибростойкость (на осевое статическое усилие сдвига по линии нагрузки соединений) фрикционно-подвижного
соединения для трубопроводов с косым антисейсмическим компенсатором, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов). Дата проведения испытаний: 03 января 2022 г.
Основание для проведения испытаний договор № 568 от 03.01.2022 : Оценка сейсмостойкости в ПК SCAD АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ
«PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
для МК и трубопровода с системой
покрытий, представляющей из
себя грунт ГФ-021 (огнезащитный состав)
с испытанием на сейсмостойкость фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64.
Испытание фрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и скольжение
проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний№ 1516-2 от 26.01.2021, № 1506-1 от 23.12.20). Аттестат аккредитации
федерального агентства по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ «РОССТРО», ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»), выдано ОАО
«НТЦ» Промышленная безопасность», 25.03.2018 г.и в СПбГАСУ, аттестат аккредитации №RA.RU.21 CT39 от 27.05.2015.
Наименование продукции: АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021 , грунт
ГФ-021
(огнезащитный состав)
Фрагменты антисейсмического фрикционно- демпфирующиего компенсатора при испытания покрыты были АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ
СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021 и
Грунтовкой ГФ-021 , огнезащитным составом при испытаний в ПК SCAD
3. Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания c использованием АТМОСФЕРОСТОЙКИЙ ОГНЕЗАЩИТНЫЙ
СОСТАВ «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
для МК и трубопровода испытаний системы лкм на устойчивость
при сейсмическом воздействии 9 балов по шкале MSK-64 включительно при уровне установки 70 метров над
нулевой отметкой.
Система покрытий представляет из себя грунт ГФ-021 и огнезащитный состав и определение податливости и сдвига
Перечень (приведен в таблице 1) испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов фрикционноподвижных соединений для крепления опоры скользящей для испытания АТМОСФЕРОСТОЙКого ОГНЕЗАЩИТНого СОСТАВа «PROTEX-A» ТЕХНИЧЕСКИЕ
УСЛОВИЯ ТУ 20.30.12-001- 35635096-2021
для МК и трубопровода испытаний системы лкм на устойчивость при сейсмическом
воздействии 9 балов по шкале MSK-64 включительно при уровне установки 70 метров над нулевой отметкой с
система покрытий , которая представляет из себя грунт ГФ-021 ( огнезащитный состав ), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях.
Таблица 1
№
Испытания на перемещение демпфирующих
Тип прибора,
Диапазон
Примечание
п/п
узлов с амортизирующими элементами
оснастки,
измерения
оборудование
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного
зажима с анкерной шпилькой производилось в ИЦ
«ПКТИ- Строй-ТЕСТ» («Протокол испытания на
осевое статическое усилие сдвигу дугообразного
зажима с анкерной шпилькой»)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для
измерения перемещения податливого анкера по
дугообразному зажиму с анкерной шпилькой
(тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь»

47.

4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм – 1000
мм
Свид. №1 до 12.2023 г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2022 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. – 1000
мм.
Свид. № 1 до 12.2023 г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера
в изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2023 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до
01.12.2023 г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
При испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2023
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2025 г.
Условия проведения испытания узлов крепления опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС100 и трубопровода на скольжение и податливость -согласно нормативным документам, действующим на 09.11 2021 г., действующим ГОСТ Р и
специальным техническим условиям (СТУ).
4. Цель испытаний на сейсмостойкость в ПК SCAD математических моделей из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира
(ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») и фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением
трубопровода, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмич-ностью более 9 баллов, серийный выпуск и возможность эксплуатации опоры скользящей с трубопроводом в районах с сейсмичностью более 9 баллов.
Цель лабораторных испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением
трубопроводов для опоры скользящей для системы огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-
2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов - определение возможности их использования в
районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64.
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD системы из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)

48.

проводилось с креплением трубопроводов к опоре скользящей с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК),
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. Испытание фрагментов ФДПК.
Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-2742012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории
трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.).
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА испытания СКАД опоры скользящей с трубопроводом для системы противопожарной защиты из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), с креплением трубопровода с помощью
демпфирующих компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
Геометрические характеристики схемы испытания математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы противопожарной
защиты из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
, с креплением трубопровода с помощью демпфирующих компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов в ПК SCAD.
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Вывод : Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных состояний.
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021,
на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)

49.

Нагрузки приложенные на схему из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
Результата расчета
Эпюры усилий для огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-
35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы (Опора скользящая для системы противопожарной защиты из огнезащитного
состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»

50.

«Му»
«Qz»
«Qy»
Деформации
Коэффициент использования профилей для системы противопожарной защиты из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера
поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и контрольная сборка
производилась в организации «Сейсмофонд». Инструкция по креплению фланцев к трубам предусматривала такую последовательность производства
работ:
1.
2.
3.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами с пропиленным
пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости ,в плане и по высоте-.
Соединить фланцы трубопровода с помощью фланцевых вибростойких соединений

51.

4.
5.
6.
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
После производилась окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для трубопроводов по ГОСТ 15150, ГОСТ 526480-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).Трубопроводы предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов соединены с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением,
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным
энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях.
7.
Для испытания на сейсмостойкость опоры скользящей для системы противопожарной защиты
из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
использовались узлы крепления опоры к трубопроводу в виде фланцевых фрикционно –демпфирующих соединений (ФПС) с контролируемым
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
№
п/п
1
Наименование проверок и испытаний
2
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
3
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
4
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
5
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
6
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
7
8
9
Испытательное
оборудование
Создание осевого
усилия испытательной
машиной ZD -10/90 зав
№ 66/79 (сертификат о
калибровке № 13-1371
от 28.08.2018
При испытаниях
податливых
сдвигоустойчивых и
скользящих узлов
крепления
Величина контролируемого
параметра
Величина усилия 580 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 4000
Регистрация усилий
производилось по
шкале до 1000 кгс
сдвигоустойчивого
податливого
крепления
подогревателя
топливного газа
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 40 кгс
Смятие граней полимодальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 50 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 150 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12 на резьбе гайки М22
Результаты
испытаний
800 кгс
340 кгс
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Срыв гайки М10
на резьбе гайки
Срыв гайки М12,
М22
Срыв гайки М14,
М22
Срыв гайки М16,
М22
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной надежности),
работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8 Стальные конструкции,
Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СниП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3, 14.4, 15, 15.2, в соответствии с изобретением №
TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК) E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–
подвижными соединениями), Тайвань, согласно изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United
States Patent 4,094,111 [45] June 13, 1978, согласно изобретения «Опора сейсмостойкая, патент № 165076 (авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И)
(проходили испытания).
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Фрикци-шпилька ( латунный болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обожженная – плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин , который забивается в пропиленный паз
латунной или обожженной стальной шпильки (болта)
Кол
4
4
4
4
4
4
Наименование изделия
Шпилька
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
Применение
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Для крепления транспортировочных брусков
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80

52.

Заклѐпка вытяжная
Шпилька
Хомут
БОЛТЫ
Установка доборного элемента
Закрепления металлосайдинга и дополнительного
оборудования
Фиксация кабельтрасс
АТК-25.000.000
№
1
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
Наименование и тип
Диап
лабораторного
азон
измерительного
изме
оборудования
рени
й
контр
олир
уемы
х
велич
ин
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5
(к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001,
РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83.
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Испытание в ПК SCAD спектраль-ным
методом на основе синтезиро-ванных
акселерограмм на соответ-ствие
ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейс-мическим
воздействиям 9 баллов по шкале
MSK-64) на основе рекомен-даций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО
0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, альбома серии 4.903, вып.
5 «Опоры трубо-проводов
подвижные» (сколь-зящие, катковые,
шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технологического оборудования фунд. Болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М., Стройиздат, 1979
г. И альбома «Анкерные болты», сер.
4.402-9, в.5.
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Заводско
й№
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» № 0896002 от
28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHelYxRUhttp://www.youtube.com/watch?v=siCT9
DhdhjAhttp://smotri.com/video/view/?id=v2275
5810d79
Испытание в ПК SKAD на основе синтезированных акселерограмм фрагментов
демпфирующего узла крепления выполненного в виде болтового соединения с
аморти-зирующими элементами в виде
тросового зажи-ма со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового
крепления, изготов-ленного согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундамент-ными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат,
1979, предназначенного для работы в
сейсмоопасных районах с сейс-мичностью 8
баллов по шкале MSK-64.
Диап
азон
изме
рени
й
контр
олир
уемы
х
вели
чин
Класс
точности
или предел
допускаем
ой
погрешност
и
Завод
ской
№
Примечание
В программе SCAD и программмах SCADOffice реализованы и
сертифицированы положения следующих
нормативных документов:
1) СниП 2.01.07-85* – Нагрузки и воздействия;
2) СниП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СниП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СниП II-22-81 – Каменные и армокаменные
конструкции;
5) СниП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;

53.

108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
6) СниП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СниП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СниП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СниП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
Диапазон
измерений
контролируемы
х величин
1
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям
9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ 34-10-757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83
Класс
точнос
ти или
преде
л
допуск
аемой
погре
шност
и
Заводск
ой №
Примечание
1)
ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 –
Строительство в сейсмических
районах (Россия);
3) СниП В1.2-1-98 –
Строительство в сейсмических
районах (Казахстан);
4) СниП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы
проектирования (Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строительство.
Нормы проектирования
(Армения);
6) МГСН 4-19-2005 –
Временные нормы и правила
проектирования многофункциональных высотных зданий и
зданий-комплексов в городе
Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1
января 2002 г. Утверждены
постановлением Госатомнадзора
России от 19 октября 2001 г. № 9
Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления (работают на растяжение) и фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением согласно изобретениям № 1143895,
1174616, 1168755 для крепления опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с тру-бопроводами, с креплением трубопроводов с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (Ф ПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латун-ная шпилька с
подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного клина)
№
п/
п
1
2
Наименование проверок и
испытаний
№ пункта
по ПМ
Величина контролируемого
параметра
Результаты испытаний
Проверка скольжения ,
податливости
Проверка скольжения гайки
в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
адрес: 197341, СПб,
Афонская ул.2 .
п.6
Величина усилий в кгс согласно
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
При величине усилий 800 кгс
происходит перемещение скобы
зажима по шпильке при испытании
Уточняется опытным путем
Соответствует при монтаже
зданий для сейсмоопасных
районов 8 баллов (по шкале
MSK-64), необходимо

54.

3
4
5
Проверка смятия свинцовой шайбы.
Проверка свинцовой
прокладки
Проверка фланцевого
соединения
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
7
Проверка срыва резьбы на
шпильке согласно протокола № 1506-1 от 18.11.
2020
Проверка соединения латунной гайки и полиамидальной гайки
8
9
Смотри протокол ПКТИ –Строй-ТЕСТ
от 18.11.2020 [email protected]
Соответствуют требованиям
Проверка гайки М12 с
пазом
испытание на перемещение
узла крепления
Определяется при установке
зданий
соответствует
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях
до 2-4 см
Фрикционно-подвижное
соединение (происходит
многокаскадное демп-фирование
при импульсных растя-гивающих
нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –СтройТЕСТ
соответствует
Маркировка, таблички, надписи
соответствуют требованиям КД
Величина усилия кгс (при котором
происходит перемещение гайки в
узле крепления)
После испытаний фрагменты демпфирующих узлов крепления и
фрикционно-подвижных
соединений для объектов проходят
проверку на соответствие
Инструкции "Элемен-ты теории
трения, расчет и техно-логия
применения фрикционноподвижных соединений".
Происходит пере-мещение
гайки при 30-150 кгс,
уточняется при монтаже
Проверяются перемещения
домкратом или лебедкой
Регистрационные усилия
выдергивания производились по шкале до 4000 кгс
Соответствует после
испытания фрагментов
демпфирующих узлов
крепления, фланцевых
соединений и фрикционноподвижных сое-динений
для объ-ектов для сейсмоопасных районов 8 баллов
по шкале MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного»
клина) для опоры скользящей с трубопроводами для системы противопожарной защиты из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с
креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях. При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего фрикцианкерного крепления.
1
Проверка податливости
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
соответствует
латунной шпильки .
медным листом шпильку
2
Проверка подпиленной
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
латунной гайки
3
Проверка латунной шпильки с
Энергию поглощает стопорный (торсоответствует
пропиленным пазом для
мозной) клин на шпильке
стопорного клина
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных соединений
работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе,
амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) для крепления опоры скользящей для системы
противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100.
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения трубопроводов для опоры скользящей для
системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным
составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
1
Проверка смятия свинцовой
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Проверка смятия забитого в
Клин забивается в паз шпильки с
соответствует
паз латунной шпильки
помощью кувалды (4 кг)
шайбы
2
обожженного медного
стопорного клина
3
Проверка изолирующей
Латунная шпилька (расположена в
трубки в виде обертки
изолирующей трубе или обернута тонким
соответствует

55.

шпильки медным листом
слоем медного листа)переме-щается на 1
градус при ударе кувалдой
4
Проверка гайки со спилен-
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
Проверка свинцовой рубашки
Свинцовая рубашка, нанесенная на
соответствует
при обвертывании шпильки
шпилька демпфирует
Проверка свинцовой
Многослойная медно-свинцовая
прокладки
прокладка при ударе сминается
Проверка шпильки, у кото-рой
Согласно протокола ПКТИ от 18.11.2013
две противоположные
№ 1506 -1 при нагрузке 1500- 610 кгс (
стороны сточены 4.0, 3,5 и 3.0
Ст3) отрыв шпильки происходит со
мм
срывом резьбы.
Проверка фланцевого
Происходит срыв резьбы и сдвиг на 0,5-
соединения со стальной
0,9см
ным пазом
5
6
7
соответствует
соответствует
соответствует
шпилькой со сточенными
зубьями
8
9
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов не
образных для трубопровода
ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов
Необходимо дополнительные
«змейка» для трубопровода
испытания при укладке кабельтрасс (до
соответствует
соответствует
контролируемых неразрушающих
перемещений 2-6 см) .
Результаты испытания болтового соединения на сдвиг для опоры скользящей для системы противопожарной защиты с сейсмостойким
огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A»,
выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов с трубопроводами и с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях.
№ п.п.
Наименование узла крепления Опора
Величина усилия, кгс, при
скользящая для системы противопожарной
котором происходит
защиты с сейсмостойким огнезащитным
скольжение или
составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким , из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»)
1
1.
2
болтовыми
зажимами
с
четырьмя
шестигранными гайками Ml0, затянутыми с
помощью гаечного
усилия или
усилием
ключа
на половина
динамометрического ключа с
40
Н*м.
контактирующими
с
(
между
поверхностями
проложен стальной трос в пластмассой
скольжения,
податливости.
перемещение стального
зажима для троса по
стальному анкеру
3
Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с
Характеристики
Было ранее
(50)
Стало
4
Перемещение шайбы с гайкой 2,5 см
по овальному отверстию при
постоянной нагрузке

56.

оплетке диаметром 4 мм)
2.
Фрикционно –подвижное соединение
с
Было 90-150
четырьмя гайками с двух сторон затянуты
гаечным ключом на максимальную нагрузку
двумя
шестигранными
гайками
М10,
Перемещение шайбы с гайком 3,54.0 см по условному овальному
отверстию при постоянной
Стало
нагрузке
_______
затянутыми с помощью гаечного ключа или
динамометрического ключа с усилием 20
Н*м.
( между контактирующими поверхностями
проложен
стальной
трос
впластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
Рис. Общий вид образцов и узлов при лабораторных испытаниях опоры скользящей для системы противопожарной защиты с сейсмостойким
огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),согласно
изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения № 2010136746 от 20.01.201 «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в оплетке и без оплетки со
стальным тросом М 2 мм. Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД

57.

Рис. Варианты конструктивного решения сейсмозащиты демпфирующих связей , компенсаторов ,для системы противопожарной защиты с
сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по
ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ ЗАЩИТА»).
Рис.Испытанияфрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и скольжение
проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний№ 1516-2 от 22.12.2020). Аттестат аккредитации федерального агентства
по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ «РОССТРО», ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»), выдано ОАО «НТЦ» Промышленная
безопасность»
Типовые альбомы, используемые при испытаниях фрагментов антисейсмического компенсатора для опор скользящих для системы
противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100.
При испытаниях математических моделей демпфирующих опор, компенсаторов, для системы противопожарной защиты с сейсмостойким
огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск с трубопроводами, металлических конструкций с
использованием для соединения трубопровода косых компенсаторов, работающих на сдвиг расчетным способом определялась расчетная несущая
способность узлов податливых креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9,
, (3.6)
где ks— принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в
таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в
соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)

58.

Таблица — Значения ks
Описание испытание антисейсмического компенсатора работающего на сдвиг 1-2 смс использованием овальных отверстий
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,8
5
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,7
6
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,6
3
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
Моделирование систем сейсмоизоляции для трубопроводов для о поры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50,
ОС-65, ОС-80, ОС-100
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции при сейсмических
воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции
для трубопроводов
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
Идеализированная зависимость
F
«нагрузка-перемещение» (F-D)
F
F
Струнные и маятниковые опоры
с низкой способностью к
диссипации энергии
D
D
D
F
F
F
F
с высокой способностью
к диссипации энергии
DDD
D
F
F
FF
D
D
С демпфирующими
способностями
DD
Фрикционноподвижные опоры
F
F
FF
с плоскими
горизонтальными
поверхностями скольжения
FF
DD
DD
DD
FF
FF

59.

FF
F
Маятниковые с
демпфирующими
способностями за счет
сухого трения скользящих
поверхностей
F
Струнная опора с ограничителями перемещений за
счет демпфирующих упругих стальных пластин со
скольжением верха опоры
за счет фрикционно-подвижного соединения поверхностями скольжения
при R1=R2 и μ1≈μ2
F
FF
F
D
D
DD
D
D
DD
D
F
FF
Струнная опора с
трущимися поверхностями
согласно изобретения по
Уздина А.М № 2550777
«Сейсмостойкий мост»
F
D
D
D
D
F
F
F
Тарельчатая сейсмоизолирующая опора по изобретению. № 2285835
«Тарель-чатый
виброизолятор
кочетовых», Бюл № 29
20.10.2006 с демпфирующим сердечником по
изобретению № 165076
«Опора сейсмостойкая»
F
D
D
D
D
F
Т а б л и ц а Б.1 — Фрикци –демпферы (Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители ), используемые для энергопоглощения взрывной энергии,
для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульс-ных растягивающих нагрузках для
опор скользящих сейсмоизолирующих для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия
( ГОСТ Р 53259D
2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»). Дата проведения испытаний:03 января 2022 г.
Типы фрикционно-демпфирующих энергопоглощающих крестовидных, трубчатых,
Косой компенсатор
энергопоглотитель ( для
трубопроводов) из
шести уголков
Схемы энергопоглощающих сдвиговых
фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей
Идеализированная зависимость фрикционнодемпфирующей «нагрузки для перемещения»
(F-D)
F
F
D
F
Энергопоглощающие
демпфирующие
Энергопоглотитель квадратный трубчатый
F
D
D
D
F
с высокой способностью
к поглощению пиковых
ускорений
F
F
D
D
F
D
F
Винтообразный
,упругопластические
демпфирующий
компенсатор для
трубопроводов на
фланцевых, фрикционо
–подвижных
соединениях (ФФПС ) из
шести уголков
Зиг-заго образный
компенсатор для
трубопроводов
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической энергии (
из 3-х уголков)
F
D
D
F
D
F
F
D
F
D
F
D
D
D
F
F
F
D
F
D
D
F
D
F
F
D
F
D
D

60.

Демпфирующий
GTNKTJ,HFPYSQ
компенсатор ( из шести
уголков) на скользящих
опорах раскачивается
при смятии медного
обож-женного клина,
забитого в пропиленный
паз шпильки
Тросовая опора
демпфирующая
перемещающая по
линии нагрузки
(ограничитель
перемещений
одноразовый)
F
F
F
D
D
D
F
F
F
D
D
D
F
F
F
D
D
D
F
Тросовая трубпровдная
опора с упруго
пластичный шарнир –
ограничитель перемещений по линии нагрузки (многоразовая)
Демпфирующая опора
(с короткими овальными
отверстиями ) и
пластическим шарниром
– скольжения,
перемещения по
длинным овальным
отверстиям по линии
нагрузки
(многоразовый)
нагрузки
F
F
D
D
D
F
F
D
F
D
F
D
D

61.

Моменты затяжки для крепления трубопровода Опора скользящая для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом
покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») с фланцевыми фрикционно-
подвижными соединениями.
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединенияс помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, для применения в районах с сейсмичностью 9 балловпо шкале MSK64,обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке.
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, *H∙м+ для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0) H∙м, для М8 –
(20,0±1,5) H∙м.
Примечание.
Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить согласно технической
документации завода-изготовителя комплектующих изделий.
Результаты определения параметров ФПС
6
k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0,
мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
154
75
параметры N
подвижки
k110 , кН-
1
1

62.

Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
6
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
k2 10 , кН-
1
Результаты определения параметров ФПС
6
k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
0.35
154
75
параметры N
подвижки
k110 , кН-
1
2
1
15
0.3
9
2.5
0.00028
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Регистрация усилия выдергивания производилась по шкале до 1000 кгс.
6. Изобретения, используемые при испытаниях демпфирующих опор, компенсаторов для трубопровода, для системы
противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового
эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами,
с креплением трубопроводов к опоре скользящей с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
Материалы научного сообщения, изобретения, специальные технические решения, альбомы, чертежи используемые при испытаниях на
сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующей опоры, компенсатора для трубопровода, для системы противопожарной защиты с сейсмостойким
огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-00135635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (используются в США,
Канаде, Японии, Китае (фирма STARSEIMIC) 1.Изобретения, патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, автор- проф. д.т.н. ПГУП А.М.Уздин
2.Изобретения, патенты №№ 2382151, 2208096, 2629514 " УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ", КазГАСУ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(19)
RU
(11)
165 076
(13)

63.

U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.09.2019)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
КоваленкоАлександр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но податливы х
соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В
корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси
корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного
в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпус а при
этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягиваю т до заданного
усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора< Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к
увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты со оружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей вс тык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между
листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимно е смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных
отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов.
Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных
отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device, E04B 1/98, F16F 15/10.Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов
(крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и
наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок
поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию
опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполне на из двух частей: нижней - корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе вы полнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые
устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз
ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещен ию штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации
корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения т олько под
сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность
предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А -А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б
(фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два
отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза
шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов « I» всегда больше расстояния от торца корпуса
до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней час ти штока
2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в то м, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»

64.

корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с
шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировоч ным
ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпус а и уменьшению зазоров от «Z» до
«Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпу са цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус -шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой
конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяет ся
экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении к орпус-шток, происходит сдвиг штока,
в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяс я
тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шт ок
зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и че рез
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно централ ьной
оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
201
(13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:
Экспертиза завершена (последнее изменение статуса:
02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)

65.

(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной
площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при
избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в
момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их
выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие
перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению
от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению констру кции при аварийных
взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или
зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению
сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуд у
колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и
гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может
определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич» -панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определ яются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL
3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются
фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых
«сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородо к) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и
безопасность городов».
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
(13)
2367917
C1
(51) МПК
G01L5/24 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: по данным на 27.09.2013 - прекратил действие
Пошлина:
(21), (22) Заявка: 2008113689/28, 07.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
07.04.2008
(45) Опубликовано: 20.09.2009
(72) Автор(ы):
Устинов Виталий Валентинович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ИНГЕРСОЛЛ-РЭНД СиАйЭс" (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: RU 2296964 C1 10.04.2007. SU 1580188 A1
23.07.1990. RU 2066265 C1 10.09.1996. RU 2025270 C1
30.12.1994. SU 1752536 A1 07.08.1992. RU 2148805 C1
10.05.2000.
Адрес для переписки:
606100, Нижегородская обл., г. Павлово, ул. Чапаева,
43, корп.3, ЗАО "Ингерсолл-Рэнд СиАйЭс"
(54) СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ

66.

ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки резьбовых
соединений. Способ заключается в приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, перевода резьбового соединения
из состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2-4°, и измерении крутящего момента при
достижении углом поворота заданного значения. При этом производится дополнительный поворот на такой же угол с измерением крутящего
момента при достижении углом поворота заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность удвоенного значения
крутящего момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на
заданный угол. Устройство содержит датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом аналогоцифрового преобразователя, первый и второй регистр памяти, счетчик импульсов, дешифратор, блок вычислений, цифровой индикатор и
элемент ИЛИ. Технический результат заключается в повышении точности контроля крутящего момента затяжки. 2 н.п. ф-лы, 3 ил
.
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
не действует (последнее изменение статуса:
Статус:
19.09.2011)
Пошлина:
учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU),

67.

26.11.1997
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С.,
Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах.
- М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A,
30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров
затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций.
Определяют приращение момента закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр. Технический результат заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации
соединений для повышения точности результатов испытаний.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU 1735631
A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)

68.

2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2,
кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ
БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения
несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта.
Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие
под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

69.

Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом упирается в
кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами, при этом, на упор
приходится только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на фланец
упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху ,применительно к стропильной ферме-, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по оси
соединяемых элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе 1-1 на фиг.3.
Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным концам
соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены
в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементовдляна косых фланцах ФПС устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции ,стропильной фермы- изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых конструкций. Фланец 2
в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца вырезается участок для образования
отверстия, в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому экономится до
25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой, фрезерованием или другими способами.
Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более
предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых элементов с помощью кондукторов.
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для них более
тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно
влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затрудни-тельно. Это
вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимо-действием элементов узла. В связи
с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ.
Для исследования напряженно деформированного состояния в образце был проведен расчет в программном комплексе SCAD Комета 2, и построена
математическая модель. Расчет в Комете 2 основан на СНиП II-23-81, результат расчета представлен на рисунке 2. Как видно из результатов при
расчетной нагрузке стенка колонны испытывает напряжения в 2,4 раза выше нормативного, также как и прочность сварки и фланца нарушена. Как
можно заметить, в СНиПе заложены слишком высокие коэффициенты запаса прочности. Если же верить SCAD Комета 2, максимальная нагрузка на узел
составляет 15 т/м, что меньше в два раза рассчитанного по британским нормам
Как можно заметить, результаты, полученные из разных источников, отличаются. Однако решение, полученное в программном комплексе SCAD
наиболее точно описывает напряженное состояние в узле, ввиду того, что имеется возможность детально описать контактное взаимодействие и
построить более структурированную сетку. Необходимо провести серию испытаний фланцев различной толщины, проанализировав тенденцию
разрушения. Также следует доработать математическую модель на основе натурных испытаний. После чего можно создать пособие по проектированию
фланцевых соединений.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия натяжения высокопрочного
болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна диаметру болта d, мм, и определяется согласно СТП
006-97 *4+ по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость резьбовых
поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические параметры резьбы, её шаг и
угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в зависимости от того, какой элемент вращается при
натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы, наличие
антикоррозионного покрытия, а также на коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается болтоконтакт. СТП 006-97
установлено, что при закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно приниматься на 5 % больше, чем при
натяжении вращением гайки.

70.

Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния является
устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемыхВоронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643... 52646-2006 значения Р и
М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по разным технологиям и
стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмиро-ванием, цинкованием, омеднением и
другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может существенно отличаться от нормативных значений, и его
необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых высокопрочных метизов при входном контроле на строительной площадке по
методике, приведённой в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП 006-97. Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии
с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,14-0,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием.
Погрешность оценки коэффициента закручивания не должна превышать 0,01.Для определения коэффициента закручивания используют испытательное
оборудование, позволяющее одновременно измерять приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с
погрешностью, не превышающей 1 %. При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах регистрации
контролируемых характеристик. В качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40,
GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ, автоматически
обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной передачи, приводимой в движение
гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как правило, применяют
ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа ИЧ 10.Их использование приводит к
значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при
создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые 4 ч беспрерывной
работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и затем каждый раз
после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по манометрам, а
специальный механизм в конструкции ключа предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя ручные
динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснённых условиях.
Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве благодаря меньшим размерам и
противомоментным упорам.
В настоящее время организация в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии SDW (2 SDW), SDU
(05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW.
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и обеспечивают
снижение трудоёмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной испытательной машине
с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на свободном конце
рукоятки горизонтально закреплённого ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в коорди-натах: крутящий момент в Нм показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного устройства типа УТ-1,
конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно обостряющаяся при
применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковёртом болты при дотягивании их динамометричес-кими ключами до
расчётного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной шерохо-ватости контактных поверхностей
головки болта и шайбы, подкладываемой под неё.
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта является новая
конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается наличием полукруглой головки
и торцевогоэлемента с зубчатой поверхностью, сопряжённого со стержнем болта кольцевой выточкой, глубина которой калибрует площадь среза.
Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в соответствии с
техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261, ISO 965-2, с классом прочности
10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1и с предельными отклонениями размеров по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при растяжении и
срезе. Расчётное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчётного сопротивления при растяжении, определённого по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой наружного
захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению, имеющему строго определённый

71.

расчётом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют ключи специальной
конструкции.
Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента увеличит производительность работ по сборке фрикционных
соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надёжности такого способа натяжения
высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоёмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей,
необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаёт внешнего крутящего момен та в процессе
натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего достижению
проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и
устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает её технологичной и
высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие сопротивления
сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов. Натяжение болта должно быть
максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соедине-ний. Замена
сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми соединениями повышает
надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами болтовых соединений,
а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти два фактора накладывают ограничения на
область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно реализуются их
положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических, знакопеременных нагрузок. Поэтому, в
настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и
технологических решений выполнения фрикционных соединений является очень актуальной в сейсмоопасных районах.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование (латунная шпилька, с
пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные испытания) можно ознакомиться:
см.изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU
«Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250),
п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных
ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений
стальных строительных конструкций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37.001. 050-73, ВСН 144-76,
СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский
А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикционных соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная
металлургическая академия Украины, Днепропетровск), ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития
фрикционных соединений. на высокопроч-ных болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю,
Шурыгин М.Н.
При испытаниях фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов и уложенной на опоры
скользящая для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена использовалась заявка на
изобретение : «Антисейсмические виброизоляторы» (выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный
обожженный медный клин). Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон опоры сейсмостойкой.
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца, расположенными в отверстиях фланцев.
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется за счет сминания медного
обожженного клина, забитого в пропиленный паз шпильки.
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами, расположенными между цилиндрическими выступами. При этом
промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной
виброизоляции и сейсмозащиты трубопроводов в поперечном направлении, можно установить медные втулки или гильзы ( на чертеже не
показаны), которые служат амортизирующими дополнительными упругими элементами.
Упругие элементы одновременно повышают герметичность соединения (может служить стальной трос ( на чертеже не показан)). .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунной шпильки плотно забивается с одинаковым усилием медный обожженный клин, который является амортизирующим
элементом при многокаскадном демпфировании,после чего производится стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением
Латунная шпилька с пропиленным пазом, располагается во фланцевом соединении. Одновременно с уплотнением соединения онавыполняет роль
упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие
свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и
давления рабочей среды.

72.

73.

74.

Патент ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ № 165 076 МПК E04H 9/02 (2006.01)
Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
В результате статических испытаний в ПКТИ (вырыв, сдвиг тросового зажима) фрикци-болтов с сейсмостойким огнезащитным материалом для
системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава
«PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО
«ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, для сейсмоопасных районов РФ с сейсмичностью до 9
баллов включительно по шкале MSK-64 ,для сооружений с трубопроводами установлено следующее: при натяжении высоко-прочных болтов можно
использовать комбинированное соединение на болтах и фрикци-болтах (латунная шпилька с пропиленным пазом и забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, свинцовые шайбы).
Рекомендовано применять два способа контроля натяжения:
- закручивание гайки с обеспечением требуемого крутящего момента (натяжение по крутящему моменту) и поворот гайки на заданный угол от
фиксированного начального положения гайки (натяжение по углу поворота).
Второй способ обладает очень низкой точностью и в настоящее время не применяется. Контроль по первому способу предполагает использование
динамометрических ключей, требующих регулярной тарировки и работы специально обученного персонала, а использование динамометрических
ключей типа ММК, КТР и КМШ с индикатором часового типа ИЧ10 весьма трудоёмко, при этом оценка результата применения субъективна.
Трудоемкость работ по устройству фрикционных соединений в значительной мере снижается при использовании гидравлических
динамометрических ключей. Однако при их использовании сохраняется проблема прокручивания болтов при вращении гайки. Результаты: недостатки
применяемых в настоящее время технологий устройства фрикционных соединений полностью устраняются при использовании высокопрочных болтов
с контролем натяжения по срезу торцевого элемента. Практическая значимость: применение таких болтов стабилизирует усилия в болтовых
соединениях, упрощает монтажные операции, делает их более производительными и сокращает сроки монтажа.
Фрикционное соединение, высокопрочный метиз, шероховатость контактной поверхности, усилие натяжения высокопрочного болта,

75.

динамометрический ключ, динамометрическая установка, коэффициент закручивания, высокопрочный болт с контролируемым напряжением.
Фрикционные соединения на высокопрочных болтах в настоящее время применяются во многих отраслях промышленности, тяжёлого
машиностроения, энергетики, строительства зданий и сооружений. Такие соединения надёжны в самых сложных условиях работы конструкции под
воздействием различного рода знакопеременных нагрузок: вибрационных, динамических, сейсмических.
Высокопрочные болты устанавливаются в конструкциях подъёмных кранов, реакторов, сосудов высокого давления, высокотемпе-ратурных
резервуаров, насосов, компрессоров, трубопроводов, высотных зданий и мостовых сооружений. Они незаменимы в креп-лениях подшипников
гребных валов судов, корпусов двигателей, ветряных турбин, на подвижном составе железнодорожного тран-спорта, поэтому в настоящее время
интенсивно ведётся поиск новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Теоретические основы устройства фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Важнейшим достоинством соединений на высокопрочных болтах является их эффективное сопротивление сдвигу соприкасающихся поверхностей
соединяемых конструкций. За счёт этого значительно уменьшаются остаточные перемещения конструкций и увели-чивается их несущая способность.
Во фрикционных соединениях, согласно СП 35.13330.2011 *3+, расчётное усилие - Qbh, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения
соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, т. е. несущая способность одного болтокон-такта зависит от усилия натяжения
высокопрочного болта P и коэффициента трения между контактными поверхностями ц:где Ybh - коэффициент надежности, принимаемый по табл. 8.12
СП 35.13330.2011 или по табл. 42 СП 16.13330.2011 в зависимости от величины М и количества болтов в соединении.
В соответствии с выражением основными параметрами, обеспечивающими надёжность работы соединений на высокопрочных болтах, являются
усилие сжатия контактных поверхностей, создаваемое высокопрочным болтом, и качество подготовки фрикционных поверхностей соединяемых
элементов, характеризующееся шероховатостью и коэффициентом трения. Чем больше шероховатость контактных поверхностей, тем больше
коэффициент трения и выше несущая способность фрикционного соединения.
Требуемая шероховатость поверхностей не менее Rz40 обеспечивается пескоструйным, дробеструйным и другими способами обработки при
изготовлении конструкций. Шероховатость контролируется механическими, оптическими или цифровыми портативными профилометрами и
профилемерами моделей Elcometer 224, TR100, TR200, Surftest SJ-210, TIME 3220, PosiTector SPG, TQC SP1562, Surtronic 25 и др.
Важнейшей технологической задачей при устройстве фрикционных соединений является обеспечение требуемого усилия сжатия между
контактными поверхностями соединяемых элементов конструкции натяжением высокопрочного болта на усилие Р, величина которого определяется
согласно п. 8.100 СП 35.13330.2011:
Расчётное сопротивление высокопрочного болта растяжению Rbh зависит от механических свойств, химического состава и способа термообработки
стали, используемой для изготовления метизов. Предельно допустимая величина R,, в соответствии с п. 6.7 СП 16.13330.2011 и п. 8.14 СП 35.13330.2011
принимается не более 70 % от минимального временного сопротивления высокопрочных болтов разрыву Rbun по ГОСТ Р 52627-2006. Такой уровень
предварительного напряжения болтов обеспечивает их надёжную работу на динамические нагрузки, предотвращая возможную потерю выносливости
и усталостное разрушение соединений.Номинальная площадь поперечного сечения болта зависит от геометрических параметров его резьбовой
поверхности и принимается по ГОСТ Р ИСО 898-1-2011. Коэффициент надёжности связан со способом контроля натяжения высокопрочных болтов,
принимается равным 0,95 при используемом в настоящее время способе контроля по крутящему моменту.
Значения нормативных усилий натяжения высокопрочных болтов приведены в табл. Е.1 ГОСТ Р 52643-2006. Их необходимо точно соблюдать при
сборке фрикционных соединений.
Контроль усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже вышек пожарных и трубопровода на ФПС.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия натяжения
высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна диаметру болта d, мм, и
определяется согласно СТП 006-97 по эмпирической формуле М = kPd. Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние
многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость резьбовых
поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические параметры резьбы, её шаг и
угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в зависимости от того, какой элемент вращается
при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы, наличие
антикоррозионного покрытия.
На коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при закручивании
соединения вращением болта значение крутящего момента должно приниматься на 5 % больше, чем при натяжении вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их вли-яния является
устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания. Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронеж-ским, Улан-Удэнским и
Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643... 52646-2006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При
этом коэффициент закручивания k принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по разным
технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмированием, цинкованием,
омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может существенно отличаться от нормативных значений, и
его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых высокопрочных метизов при входном контроле на строительной площадке по
методике, приведённой в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП 006-97.
Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,14-0,2 для метизов
без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания не должна превышать 0,01. Для
определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее одновременно измерять приложенный к гайке
крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не превышающей 1 %. При этом применяются измерительные

76.

приборы, основанные на различных принципах регистрации контролируемых характеристик. В качестве такого оборудования в настоящее время
используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ,
автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной передачи, приводимой в
движение гидроцилиндром. Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных
болтов, как правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа ИЧ 10.
Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью приложения силы от 500 до
800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки фрикционных соединений на болтах диаметром 1627 мм. Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые 4 ч
беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и затем каждый
раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или цепной барабан. При использовании
гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по манометрам, а специальный механизм в
конструкции ключа или насосной станции предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя ручные
динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснённых условиях.
Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве благодаря меньшим размерам и
противомоментным упорам.
В настоящее время в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии SDW (2 SDW), SDU (05SDU,
10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и обеспечивают
снижение трудоёмкости работ по устройству фрикционных соединений. Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять
тарировку оборудования. Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на
разрывной испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание
динамометра.Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на
свободном конце рукоятки горизонтально закреплённого ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в координатах: крутящий
момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного устройства типа УТ1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно обостряю-щаяся при
применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковёртом болты при дотягивании их динамометри-ческими ключами
до расчётного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной шероховатости контактных поверхностей
головки болта и шайбы, подкладываемой под неё.
С новой технологией контроля натяжения высокопрочных болтов при устройстве фрикционных соединений можно ознакомиться на сайте
seismofond.ru
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта является новая
конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается наличием полукруглой головки
и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжённого со стержнем болта кольцевой выточкой, глубина которой калибрует площадь среза.
Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в соответствии с
техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261, ISO 965-2, с классом прочности
10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1 и с предельными отклонениями размеров по стандарту EN 14399-10. В ЦНИИПСК им.
Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не применяются. Конструкция болта с
гарантированным моментом затяжки резьбовых соеди-нений основана на связи механических свойств стали при растяжении и срезе. Расчётное
сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчётного сопротивления при растяжении, определённого по пределу текучести. При вращении
болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой наружного захвата ключа. В
момент до-стижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению, имеющему строго определённый расчётом
диаметр. Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют ключи
специальной конструкции
Комплекс АРСС «БАЙКАЛ-АС» предназначен для проведения исследовательских и прикладных
работ в геофизике и сейсмологии.
Включает в себя :
восемь 3-канальных автономных регистраторов сейсмических сигналов (АРСС);
многофункциональный центральный блок (ЦБ) АНГАРА-03;
персональный компьютер с программным обеспечением.

77.

Комплекс применяется для:
научных исследований;
сейсмического мониторинга;
неразрушающего контроля инженерных сооружений;
регистрации и хранения информации о сейсмических процессах в режиме «черный ящик».
Преимущества:
низкое энергопотребление;
автономная работа от встроенных элементов питания или внешнего аккумулятора;
высокостабильный внутренний генератор с возможностью синхронизации времени во всех АРСС;
прочный герметизированный корпус;
большой динамический диапазон аналого-цифрового преобразователя для регистрации сейсмических сигналов;
широкий диапазон рабочих температур.
Контактная информацияРоссия, 630090,
Новосибирск,
просп. Акад. Лаврентьева 13/3,
Институт лазерной физики СО РАН,
академик РАН Багаев Сергей Николаевич
Тел.: (383) 333-24-89
(383)
333-24-89
Факс: (383) 333-20-67
E-mail: [email protected]
Заключение. Выводы и рекомендации. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента для сооружений с
трубопроводами, закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с сейсмостойким огнезащитным
материалом для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из
огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил
изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, для сейсмоопасных районов РФ
с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64 ,значительно увеличит производительность работ по сборке фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надёжности такого способа натяжения
высокопрочных болтов для опор кабельных трасс.Такая технология натяжения болтов может исключить трудоёмкую и непроизводительную операцию
тарировки динамометрических ключей, необходимость в которой вообще исчезает. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения
по срезу торцевого элемента не создаёт внешнего крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют
небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего достижению
проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции. Головку болта
можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и устранит различие
во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает её
технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие сопротивления
сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов. Натяжение болта должно быть
максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соеди-нений. Замена
сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми соединениями повышает
надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами болтовых соединений,
а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти два фактора накладывают ограничения на
область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно реализуются их
положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических, знакопеременных нагрузок. Поэтому, в
настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и
технологических решений выполнения фрикционных соединений является очень актуальной в сейсмоопасных районах.
За счет использования friction-bolt и фрикци-анкеровки с сейсмостойким огнезащитным материалом для системы противопожарной защиты с
сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
для сейсмоопасных районов РФ с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64 ,для сооружений с трубопроводами повышается
надежность конструкции (достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при
импульсных растягивающих нагрузках на сооружение, оборудование, которые устанавливаются на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на
фрикционно- подвижных соединениях (ФПС)), согласно изобретения "Опора сейсмостойкая" патент №165076.
Поз.
Обозначение
Кол по ТУ
1
Латунный фрикци- болт с контролируемым натяжением ТУ По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616,
165076
2
Шайбагровер согласно ТУ
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616,
165076
Шайба медная обожженная – плоская С.12
3
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616,

78.

4
5
6
Шайба свинцовая плоскаяС.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной энергопоглощающий клин
в пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках
165076
Толщиной 2 мм
Толщиной 2 мм
Согласно изобретения ( заявка
2016119967/20(031416) от 23.05. 2016 "Опора
сейсмоизолирующая маятниковая"

79.

80.

СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание
несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести
риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик ладывается
диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может быть
воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е льской
организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с
забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении,
вибрационных вождействий от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с
забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между
энергопоглощаюим клином вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным
кгильзоц или втулкой ( на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например,
болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при
многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных
отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и
антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов

81.

Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях,
смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или
нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный
обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением
перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в
стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями
сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную
величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные
сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты
в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за
счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах,
установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п.
10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный обожженный
медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением
забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом
промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной
виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на
чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при
многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с
контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее
состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала
расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых
условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний
вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов

82.

Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со
стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с
медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент,
фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего
фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении
(ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а
крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие свинцовые или
обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг.5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
(19)
SU (11) 1760020 (13) A1
(51) 5 E02D27/34
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус: по данным на 20.11.2007 - прекратил действие
В связи с автоматической обработкой патентных документов в цифровой формат в представленной библиографической информации
возможны ошибки
(21) Заявка: 4824694
(22) Дата подачи заявки: 1990.05.14
(45) Опубликовано: 1992.09.07
(71) Заявитель(и): ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНОИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО И
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И
ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
(72) Автор(ы): КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДР ИВАНОВИЧ; АЛЕКСЕЕВ
ВИКТОР НИКОЛАЕВИЧ; АКИМОВ ЕВГЕНИЙ АЛЕКСЕЕВИЧ

83.

(54) Сейсмостойкий фундамент автор Коваленко А И
Характеристики тросовой сейсмостойкой опоры (один из вариантов).
Жёсткость удобнее брать как среднециклическую. Жёсткость математически точно описывает поведение системы в динамике. В ADAMS мы применяем
зависимость среднециклической жёсткости от амплитуды деформации, взятой из эксперимента.
При амплитуде колебаний 0,4 мм:
Жёсткость: 139/0,4=348 Н/мм

84.

Коэф. рассеяния энергии: 2,06
Коэф. демпфирования: 0,328
При амплитуде колебаний 1 мм:
Жёсткость: 246/1=246 Н/мм
Коэф. рассеяния энергии: 2,79
Коэф. демпфирования: 0,444
При амплитуде колебаний 2 мм:
Жёсткость: 332/2=166 Н/мм
Коэф. рассеяния энергии: 2,44
Коэф. демпфирования: 0,39
Основные размеры
Основные характеристики
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС50,ОС-65, ОС-80, ОС-100 и узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу с помощью демпфирующих и косых антисейсмических
компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами

85.

ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом
покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе
метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами , которые крепились с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office.
Испытания математических моделей системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),
атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) согласно программной реализации в SCAD Office проводились по прогрессивному методу испытания зданий и сооружений как
более новому. Для практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения количественной характеристики
сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе SCAD. Процедура оценок
эффекта и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую
воспроизводимость оценок.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности земле-трясений по
значительно расширенному кругу объектов при различной обеспеченности данными). Шкала также создает основу для оценки и уменьшения
возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
При испытании моделей узлов и фрагментов демпфирующей опора и петлеобразного компенсатора для системы противопожарной защиты с
сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ
20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»),
которые предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с антисейсмическими косых компенсаторов (
изобретение № 887748 « Стыковое соединение растянутых элементов») илии с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, оценено влияние продолжительности колебаний на
сейсмическую интенсивность. За полвека количество записей и перемещения грунта резко увеличилось, что позволило существенно повысить точность
испытания математических моделей в ПК SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину стандартных отклонений. Корреляция
инструментальных данных о параметрах сейсмического движения грунта с использованием сейсмоизолирующих опор с использованием ФПС должно
уменьшить повреждаемость фрикционно–подвижных соединений (ФПС) в местах крепления трубопровода , предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов (с учетом зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США в части широкого
использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования ФФПС и демпфирующей сейсмоизоляции для трубопроводов).
Методика проведения испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопро-вода, соединенного с
помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях, предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить перемещение зажима по
условному длинному овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла крепления демпфирующей опоры ,
демпфирующего компенсатора для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009),

86.

атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и
сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине испытательной
машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки, фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения
на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр 34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях
в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия
4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330. 2011 (СНиПII-2381*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях
мостов, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676
Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий
согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2,
[email protected] (ранее составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных соединений
работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе,
амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина), при осмотре не обнаружено механических
повреждений и ослабления демпфирующего соединения для опоры скользящей для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным
составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-356350962021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА») с компенсатора для
трубопроводов , предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей демпфирующих опоры и связей для системы противопожарной защиты с
сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по
ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ ЗАЩИТА»), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами в ПК SCAD и
лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления опоры скользящей и трубопровода делается вывод
Демпфирующие сейсмоизолирующие опоры для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным составом покрытия ( ГОСТ Р
53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на основе метилметакрилата
и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), предназначенные для сейсмоопас-ных районов с
сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами, соединенными между собой с помощью демпфирующих компенсаторов на
фланцевых фрикционно–подвижных соединениях (ФФПС), с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях для
обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках (преимуществен-но при импульсных растягивающих нагрузках в узлах
соединения), выполненных согласно изобретениям, патенты №№ 1143895, 1174616,1168755, № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно
рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, согласно альбома 1-487-1997.00.00 и изобрете-нию №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandantiseismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02 СООТВЕТСТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 5137199, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87, СП 14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05
(раздел 5),ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели демпфирующей сейсмоизолирующей опоры,
демпфирующего петлеобразного компенсатора для трубопроводов, для системы противопожарной защиты с сейсмостойким огнезащитным
составом покрытия ( ГОСТ Р 53259-2009), атмосферостойким , из огнезащитного состава «PROTEX-A», выпускаемый по ТУ 20.30.12-001-35635096-2021, на
основе метилметакрилата и сополимера поливинилхлорида и винил изобутилового эфира (ООО «ПРОМТЕХ -ЗАЩИТА»), при испытаниях в ПК SCAD и
при испытаниях узлов крепления сейсмоизолирующих демпфирующих опор, с демпфирующими компенсаторами для трубопроводов ,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
Библиография
[1]
[2]
[3]
[4]
[5]
[6]
[7]
[8]
Градостроительный кодекс Российской Федерации от 29.12.2004 №190-ФЗ
Федеральный закон от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов»
Федеральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»
Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании»
Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности сооружений»
BS EN 1998-1:2004. English version. Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance - Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings. European Committee for
Standartization. This British Standard was published under the authority of the Standards Policy and Strategy Committee on 8 April 2005. 233 p.
International Building Code. IBC 2012. Standard published 05/01/2011 by International Code Council. p. 690.
Проектирование сейсмостойких зданий. Часть: Сейсмоизолирующие фундаменты. Общие положения. НТП РК Х.ХХ-ХХ-ХХ-ХХХХ (Проект). Казахстан, Астана. 2013. 83 с.
[9]
Перечень типовых альбомов переданных заказчиком для разработки типовых деталей, узлов и изделий ФПС для альбома антивибрационных фланцевых
фрикционно- подвижных соединений для сооружений с трубопроводами 5.903-13_1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей - Детали (часть 1) @!.djvu
[10]
[11]
[12]
[13]
[14]
[15]
[16]
[17]
[18]
[19]
[20]
[21]
[22]
[23]
[24]
[25]
[26]
[27]
[28]
[29]
[30]
[31]
[32]
[33]
[34]
[35]
[36]
[37]
[38]
[39]
[40]
[41]
?
3.015-1,82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конструкции - KM #.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами #!!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем - Тех. хар-ки #!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Дация^уи
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Дация^уи
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и канализации из чугунных..._Документация^уи
?
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и канализации из чугунных..._Документация^уи
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
7.904.9-2.v2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?

87.

[42]
[43]
[44]
[45]
[46]
[47]
[48]
[49]
[50]
[51]
[52]
[53]
[54]
[55]
[56]
[57]
[58]
[59]
[60]
[61]
[62]
[63]
[64]
[65]
[66]
[67]
[68]
[69]
[70]
[71]
[72]
[73]
[74]
[75]
[76]
[77]
[78]
[79]
[80]
[81]
[82]
[83]
[84]
[85]
[86]
[87]
[88]
[89]
[90]
[91]
[92]
[93]
[94]
[95]
[96]
[97]
[98]
[99]
[100]
[101]
[102]
[103]
[104]
[105]
[106]
[107]
[108]
[109]
[110]
[111]
[112]
[113]
[114]
[115]
[116]
[117]
[118]
[119]
[120]
[121]
[122]
[123]
[124]
[125]
[126]
[127]
[128]
[129]
[130]
[131]
[132]
[133]
[134]
[135]
[136]
[137]
[138]
[139]
[140]
[141]
[142]
[143]
[144]
[145]
[146]
[147]
[148]
[149]
[150]
[151]
[152]
[153]
[154]
[155]
[156]
[157]
[158]
[159]
[160]
[161]
[162]
[163]
[164]
[165]
[166]
[167]
[168]
[169]
[170]
[171]
[172]
[173]
[174]
[175]
[176]
[177]
[178]
[179]
[180]
[181]
[182]
[183]
[184]
[185]
[186]
[187]
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
5.900-7.v1 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
?4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация^уи
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
5.904-52 вып.О Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и трубопроводов #.djvu
?
7.903.9-3.v1-1 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной и подземной канальной прокладки во,
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Документа
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1 b.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы.djvu
?
7.906.9-2.v1-2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст. технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
5.900-7.V2 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и канализации.djvu
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и канализации.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Документация^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._Документация^уи
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем - Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем - Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
5.900-7.v4 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
5.903-13.вып.8-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых ceTe^djvu
5.904-52 вып.2 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu

88.

[188]
[189]
[190]
[191]
[192]
[193]
[194]
[195]
[196]
[197]
[198]
[199]
[200]
[201]
[202]
[203]
[204]
[205]
[206]
[207]
[208]
[209]
[210]
[211]
[212]
[213]
[214]
[215]
[216]
[217]
[218]
[219]
[220]
[221]
[222]
[223]
[224]
[225]
[226]
[227]
[228]
[229]
[230]
[231]
[232]
[233]
[234]
[235]
[236]
[237]
[238]
[239]
[240]
[241]
[242]
[243]
[244]
[245]
[246]
[247]
[248]
[249]
[250]
[251]
[252]
[253]
[254]
[255]
[256]
[257]
[258]
[259]
[260]
[261]
[262]
[263]
[264]
[265]
[266]
[267]
[268]
[269]
[270]
[271]
[272]
[273]
[274]
[275]
[276]
[277]
[278]
[279]
[280]
[281]
[282]
[283]
[284]
[285]
[286]
[287]
[288]
[289]
[290]
[291]
[292]
[293]
[294]
[295]
[296]
[297]
[298]
[299]
[300]
[301]
[302]
[303]
[304]
[305]
[306]
[307]
[308]
[309]
[310]
[311]
[312]
[313]
[314]
[315]
[316]
[317]
[318]
[319]
[320]
[321]
[322]
[323]
[324]
[325]
[326]
[327]
[328]
[329]
[330]
[331]
[332]
[333]
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических трубопроводов.djvu
?
5.903-13 вып.2 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и узлов o6opya.djvu
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации^уи
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации^уи
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации^уи
?
7.903.9-3.v0 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной и подземной канальной прокладки водя
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
5.903-21 вып.1 = Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст. - KM #.djvu
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст. - KM #.djvu
?4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
?
Б5.000-2.1_крепление_трубопроводов^уи
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных труб - МП #!.djvu
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных труб - МП #!.djvu
?
7.904.9-2.v1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про воды .djvu
?
5.900-7.v3 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок..._Докуция.сууи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок..._Докуция.сууи
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
5.903- 13
вып.1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей - Детали (часть 1) @!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._ция^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для котельных установок...._ция^уи
?
901-09-9.87 А1 = Переходы трубопроводами водопровода и канализации под железнодорожными путями на стан
?
5.903-13.вып.7-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых ceTe^djvu
5.900-7.v0 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов внутренних санитарно-технических систем
5.904- 52
вып.З Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных трубопроводов от коррозии. Выпуск l.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических ycraHOBOK.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических ycraHOBOK.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
5.904-52 вып.1 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных кондиционеров.djvu
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы^уи
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных трубопроводов от коррозии. Выпуск 2.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
?
5.903-21 вып.0= Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
7.906.9-2.V1-1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными температурами #!!.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под технологические трубопроводы^уи
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных трубопроводов ^Документация.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных трубопроводов ^Документация.djvu
?
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?

89.

[334]
[335]
[336]
[337]
[338]
[339]
[340]
[341]
[342]
[343]
[344]
[345]
[346]
[347]
[348]
[349]
[350]
[351]
[352]
[353]
[354]
[355]
[356]
[357]
[358]
[359]
[360]
[361]
[362]
[363]
[364]
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы .djvu
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы .djvu
?
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические трубопроводы.djvu
Адреса американских и немецких фирм, организация занимающихся проектированием, изготовлением монтажом сальниковых компенсаторов для магистральных трубопроводов в Израиле, США , Германии, Китае и др старнах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax: 425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021 [map]
Toll Free: 800.426.9341 Local: 425.951.6200
Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180
Facsimile: (610) 971-4859
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47 [email protected]
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 [email protected]
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 [email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22 30179 Hannover
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
WILLBRANDT
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark
www.willbrandt.dk www.willbrandt.se
Заключение Выводы и рекомендации. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента для системы металлических
конструкций с огнезащитным покрытием.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надёжности такого способа натяжения
высокопрочных болтов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоёмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей,
необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаёт внешнего крутящего момента в процессе
натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего достижению
проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и
устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает её технологичной и
высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие сопротивления
сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов. Натяжение болта должно быть
максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготов-ляются, путем термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соединений. Замена сварных
монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми соединениями повышает надежность
конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами болтовых соединений, а
также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти два фактора накладывают ограни-чения на
область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно реализуются их
положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических, знакопеременных нагрузок. Поэтому, в
настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности высоко-прочных болтов, поиска новых конструктивных и
технологических решений выполнения фрикци-онных соединений является очень актуальной в сейсмоопасных районах.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
https://vimeo.com/123258523
За счет использования friction-bolt повышается надежность конструкции (достигается путем обеспечения многокас-кадного демпфирования при
динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, которое устанавливается
на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на фланцево-фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС)), согласно изобретения "Опора
сейсмостойкая" авторы:. Андреев. Б.А. Коваленко А.И.
В основе фрикци-болта, поглотителя энергии лежит принцип, который называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной,
вибрационной энергии. Энергопоглощение происходит за счет использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) с фрикциболтом и с демпфирующими узлами крепления (ДУК). Структурные элементы опоры с фрикци-болтом с раз-ными шероховатостями и узлами
соединения каркаса представляют фланцевую, фрикционную сис-тему, обладающую значительными фрикционными характеристиками с
многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американ-ского Hollo Bolt ), заставляющие указанные
поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать такую силу, чтобы движение большой величины поглотило ЭПУ, согласно
ГОСТ Р 53 166-2008 "Воздействие природных внешних воздействий" по МСК -64.
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин,
Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.

90.

3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК
им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc. of the Melnikov Construction
Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1. Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
2. Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво
Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3. АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл.
23.01.1992, Бюл. № 3.
4.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з
одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл.
№ 6.
5.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г.,
Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000,
Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
Библиографический список
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения
специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС,
2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный
технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L
23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20
( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и идентификации в механике
деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК SCAD,предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена .djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобетон
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобетон
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
Одельский_ Гидравлический расчёт трубопроводов_1967.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-184.03 в.0 Трубы
водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр
= Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.903-10_л1_Тепловые сети. Детали трубопроводов.djvu
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые сети. Опоры
трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды
из пластм труб - Крепления . P4.djvu

91.

5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды
из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия 3.501.1-144 Трубы
водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр =
Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1
Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13 Изделия и детали
трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчёт трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
ПРИЛОЖЕНИЕ. Типовые
альбомы котрые использовались в лаборатории СПб ГАСУ для магистральных
трубопроводов которые использовались при лабораторных испытаниях в ПК SCADОпора скользящая для системы
противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2
Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм.и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu

92.

3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие
чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
Заявка на изобретение (от20.11.2021, отправлена в ФИПС) "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" (F16L23)
РЕФЕРАТ
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с упругими демпферами сухого трения предназ-начена для сейсмозащиты
, виброзащиты трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных
воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых
соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры
выполнен сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней
части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных
соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных
в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры
(демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в
коротком овальном отверстии верха и низа корпуса опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html

93.

Приложение № 1: Прилагается заявка на изобретение " Фрикционно - демпфирующий
компенсатор для трубопроводов" F16 L 23/00 организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН :
102000000824 ИНН : 2014000780 № 2021134630 от 2511.2021 , входящий № 073171 ФИПС, отдел
№ 17 направленная в Федеральный институт промышленной собственности (ФИПС) , автор
Президент организации "Сейсмофон" Мажиев Х Н. ( В Минск, направлено изобретение с
названием "Сталинский компенсатор" См ссылки: https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg
https://ppt-online.org/1026337
Предлагаемое изобретение c названием Сталинский компенсатор для трубопроводов , а
старое название Фрикционно- демпфирующий компенсатор для трубопроводов аналог
компенсатора Сальникова для системы противопожарной защиты или техническое решение
предназначено для защиты магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования,
зданий, мостов, сооружений, линий электропередач, рекламных щитов от сейсмических

94.

воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую гофру
с ломающимися демпфирующими ножками при многокаскадном демпфировании и
динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС
дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое
соединение плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей
встык, патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля №
2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02
с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого соединения трехглавного рельса с
подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения " направлено в г.Минск , Республика Беларусь" :
https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg https://ppt-online.org/1026337
Приложение № 1 Фигуры, чертежи: Фрикционно демпфирующий компенсатор для
трубопроводов
Фиг 1 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг2 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг3 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг4 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов

95.

Фиг5 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг6 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг7Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг 8 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг9 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг10 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг11 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг12Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг 13 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг14 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов

96.

97.

98.

Более подробно о внедрении в сейсмоопасных районах демпфирующих опор ЛИСИ , для системы
противопожарной защиты трубопроводов на Аляске, изобретенных в СССР №№ 1143895 US , 1168755 US,
1174616 US дтн ЛИИЖТ А.М.Уздиным внедренных в Армении
Introduction to Pipe Supports Types of Pipe Supports Pipe Supports for Critical Piping Systems. This video explains the
basics of pipe supports, pipe support types, functions, requirements, and supporting guidelines.Pipe Support Types of Pipe
Supports Primary and Secondary pipe Supports Piping Mantra https://ok.ru/video/3306247162582
https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294 https://disk.yandex.ru/i/TttSRnFkHfIX9g
Fire Sprinkler Installation - BCA- Singapore
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
Eaton-s TOLCO Seismic Bracing OSHPD Pre-approval(1)
https://ok.ru/video/editor/3306401696470
How to Install Cable Sway Bracing - 4-Way Brace https://ok.ru/video/3306431122134
SB 4 Seismic Bracing Value Proposition https://ok.ru/video/3306475031254
Seismic Cable Bracing Systems - Product Focus https://ok.ru/video/3306504981206
Understanding Pipe Supports Webinar https://ok.ru/video/3306548628182
https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
PIPING THERMAL EXPANSION PIPING FLEXIBILITY - ANCHOR LOCATION PIPING MANTRA WITH
EXAMPLES https://ok.ru/video/editor/3306596797142
How to select spring hanger - for piping engineers https://ok.ru/video/3306645424854
piping support typeisometric pipe drawing support symbolspipe fitter training in hindi
https://ok.ru/video/3306633235158 Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН : 1022000000824 ИНН ;
2014000780 Президент организации Мажиев Х.Н [email protected] [email protected]
[email protected] (911) 175-84-65, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
Более подробно об использовании изобретений проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина за
рубежом https://ppt-online.org/1045087 https://ppt-online.org/1045088
https://ppt-online.org/1045089 https://ppt-online.org/1014767
https://ppt-online.org/1045091 https://ppt-online.org/1045092
https://ppt-online.org/1045090

99.

см. зарубежный опыт использования демпфирующего компенсатора для
трубопроводов : https://www.manualslib.com/manual/794138/Man-BAndw-S80meC7.html?page=131
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protectionsolutions/tolco-seismic-update.html
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https www eaton.com/us/enus/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/bl-transition.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/seismicbracing-and-fire-protection-resources.html
http://itpny.net/products.html http://www.swillistonsales.com/manufacturers/eaton-bline-series
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https://www.eaton.com/us/enus/products/support-systems/seismic-bracing/fig--3000.html
https://www.rilco.com/products/vibration-control-sway-braces
http itpny.net/products-seismic-attachments.html http www
swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
Испытание на сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующего компенсатора для
трубопроводов https://piter.tv/video_clip/19686/
https://disk.yandex.ru/d/m-e--HxD_oNWqw https://ppt-online.org/1044577

100.

Ознакомиться с изобретениями и заявками на изобретения, которые использовались при лабораторных испытаниях узлов и фрагментов
сейсмоизоляции для опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами можно по ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –
демпфирющая опора» https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для трубопроводов»
https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора сейсмоизолирующая «гармошка» https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog «Опора сейсмоизолирующая
«маятниковая» https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
См. ссылки лабораторный испытаний фрагментов ФПС https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Yhttps://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s

101.

102.

ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
ГАСУ ОГРН: 1022000000824,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4,
«Сейсмофонд» при СПб
т/ф: (812) 694-78-10 , (996) 798-26-54, (911) 175-84-65 , [email protected]
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012
http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. [email protected]
эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИ[email protected]тел (921) 962-67-78 , ученый секретарь кафедры ТСМиМ
ктн, доцент СПб ГАСУ
Аубакирова И У
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 0602010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/[email protected] проф. д.т.н. СПб ГАСУ(996) 798-26-54,
(911) 175-84-65 дтн проф СПб ГАСУ кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ
[email protected]
Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824,
т/ф: (812) 694-78-10 , (921) 962-67-78 [email protected] Копия аттестата испытательной лаборатории ПГУПС №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к протоколу испытаний организацией СПб ГАСУ и организацией
"Сейсмофонд" ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС, кафедра «Механики и прочности материалов и конструкций»
[email protected] [email protected]
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС [email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-677-78
[email protected] [email protected] [email protected]
Темнов В.Г.
Президент органа по сертификации продукции Испытательного Центра организации «Сейсмофон» при СПб ГАСУ ОГРН
1022000000824 [email protected]
Мажиев Х Н
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ: 190005, СПб, 2-я Красноармейская
ул. д 4 krestianinformburo8.narod.ru [email protected]
Руководитель ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» 197341, СПб, Афонская ул. д 2 ( 996) -798-26-54
[email protected]
[email protected] [email protected] Суворова Т.В
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg https://ppt-online.org/1002236
https://ppt-online.org/1001983
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA

103.

[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] тел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54, (911) 175 -84-65
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА
И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ 154506
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(19)
RU
(11)
154 506

104.

(13)
U1
(51) МПК
E04B 1/92 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(22) Заявка: 2014131653/03, 30.07.2014
Дата начала отсчета срока действия патента:
30.07.2014
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 30.07.2014
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Опубликовано: 27.08.2015 Бюл. № 24
ес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ
Коваленко Александр Иванович
(54) ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ
(57) Реферат:
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений от
возможных взрывов. Конструкция позволяет обеспечить надежный и быстрый сброс легкосбрасываемой
панели, сброс давления при взрыве и зависание панели на опорной пли те, Конструкция представляет собой
опорную плиту с расчетным проемом, которая жестко крепится на каркасе защищаемого сооружения. На
опорной плите крепежными элементами, имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена
панель легкосбрасываемая. Ослабленное резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано
лысками выполненными с двух сторон резьбовой части. Кроме того опорная плита и легкосбрасываемая
панель соединены тросом один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а друго й конец соединен
с крепежным элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений
содержащих взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по Авт.св. 617552, М.Кл. 2
E04B 1/98 с пр. от 21.11.75. Панель включает ограждающий элемент с шарнирно закрепленными на нем
поворотными скобами, взаимодействующими через опоры своими наружными полками с несущими
элементами. С целью защиты от воздействия ветровой нагрузки, панель снабжена подвижной плитой,
шарнирно соединенной с помощью тяг с внутренними концами поворотных скоб, которые выполнены Т образными. Недостатком предлагаемой конструкции является низкая надежность шарнирных со единений
при переменных внешних и внутренних нагрузках. Известна также легкосбрасываемая ограждающая
конструкция взрывоопасных помещений по Патенту SU 1756523, МПК5 E06B 5/12 с пр. от 05.10.1990.
Указанная конструкция содержит поворотную стеновую панель, с остоящую из нижней и верхней секций и
соединенную с каркасом временной связью. Нижняя секция в нижней части шарнирно связана с каркасом
здания, а в верхней части - шарнирно соединена с верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена
роликами, установленными в направляющих каркаса здания. Недостатком указанной конструкции является
низкая надежность вызванная большим количеством шарнирных соединений, требующих высокой точности
изготовления в условиях строительства. Известна также противовзрывная панель по Пат енту RU 2458212,
E04B 1/92 с пр. от 13.04.2011, которую выбираем за прототип. Изобретение относится к защитным
устройствам применяемым во взрывоопасных объектах. Противопожарная панель содержит металлический
каркас с бронированной обшивкой и наполнителем-свинцом. Панель имеет четыре неподвижных патрубкаопоры, а в покрытии взрывоопасного объекта жестко заделаны четыре опорных стержня, которые
телескопически вставлены в неподвижные патрубки-опоры панели. Наполнитель выполнен в виде
дисперсной системы воздух-свинец, а опорные стержни выполнены упругими. Недостатком вышеуказанной
панели является низкая надежность срабатывания телескопических сопряжений при воздействии
переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания проема при взрыве
(сбрасывания легкосбрасываемой панели) за минимальное время и обеспечение зависания панели после
сброса.

105.

Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен, оборудования и персонала от
возможного взрыва, помещение снабжено панелью противовзрывной, обеспечивающей надежное и быстрое
открытие проема при взрыве и сброс избыточного давления, а также зависание панели на плите опорной.
Панель противовзрывная содержит плиту опорную которая жестко закреплена на с тене защищаемого
помещения и имеет проем соответствующий проему в стене, а с другой стороны плиты опорной винтами с
резьбой, ослабленной по сечению, закреплена панель легкосбрасываемая. Площадь проема плиты опорной и
проема помещения определяется в зависимости от объема помещения, от взрывоопасной среды, температуры
горения, давления, скорости распространения фронта пламени и др. параметров. Винты имеют резьбовую
часть, ослабленную по сечению с двух сторон лысками до размера < Z> и т. о. образуется ослабленное
резьбовое сопряжение, разрушаемое под воздействием взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где:
на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг. 2) панели противовзрывной;
на фиг. 2 изображен разрез Α-A (фиг. 1);
на фиг. 3 изображен вид по стрелке В (фиг. 1) в увеличенном масштабе;
на фиг. 4 изображен разрез Г-Г (фиг. 2), узел крепления троса в увеличенном масштабе.
Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится к каркасу защищаемого
помещения (на чертеже не показано). В каркасе помещения и в опорной плите выполнен проем 2, имеющий
расчетную площадь S=b*h, которая зависит от объема защищаемого помещения, температуры горения,
давления, скорости распространения фронта пламени и др. параметров. На опорной плите 1, резьбовыми
крепежными элементами, например саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное поперечное
резьбовое сечение, закреплена легкосбрасываемая панель 4. Кроме того, легкосбрасываемая панель
соединена с опорной плитой гибким узлом, состоящим из планки 5, закрепленной с одной стороны на тросе
6, а с др. стороны сопряженной с крепежным элементом 3. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части
образовано лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы до размера < Z>. Ослабленная
резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите 1, образуют ослабленное
резьбовое сопряжение, разрушаемое под действием взрывной волны. Разрушение (вырыв) в ослабленном
резьбовом соединении возможно или за счет разрушения резьбы в опорной плите, или за счет среза резьбы
крепежного элемента-самореза 3, в зависимости от геометрии резьбы и от соотношения пределов прочности
материалов самореза и плиты опорной. Рассмотрим пример. На опорной плите 1 толщиной 5 мм,
изготовленной из стали 3, самосверлящими шурупами 3 размером 5,5/6,3×105, изготовленными из стали
У7А, закреплена легкосбрасываемая панель 4, изготовленная из
стали 20. Усилие вырыва при стандартной резьбе для одного шурупа составляет 1500 кгс. Опытным путем
установлено, что после доработки шурупа путем стачивания резьбы с двух сторон до размера Z=3 мм,
величина усилия вырыва составляет 700 кгс. Соответственно, при креплении плиты четырьмя шурупами,
усилие вырыва составит 2800 кгс. При условии, что площадь проема S=10000 см2 , распределенная нагрузка
для вырыва должна быть не менее 0,28 кгс/см 2 . Таким образом, зная параметры взрывоопасной среды, объем
и компоновку защищаемого помещения, выбираем конструкцию крепежных элементов после чего, в
зависимости от заданного усилия вырыва, можно определить величину <Z> - толщину ослабленной части
резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении вз рывной нагрузки, взрывная
волна через проем 2 в опорной плите 1 воздействует по площади легкосбрасываемой панели 4, закрепленной
на опорной плите 1 четырьмя саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое сечение. При
превышении взрывным усилием предела прочности резьбового соединения, резьбовое соединение
разрушается по ослабленному сечению, легкосбрасываемая панель освобождается от механического
крепления, после чего сбрасывается, сечение проема открывается и давление сбрасывается до атмосферного.
После сбрасывания панель легкосбрасываемая зависает на тросе 6, один конец которого закреплен на
опорной плите, а другой, через планку 5 сопряжен с крепежным элементом 3.
Формула полезной модели
1. Панель противовзрывная, содержащая опорную плиту, на которой резьбовыми крепежными элементами
закреплена панель легкосбрасываемая, отличающаяся тем, что в опорной плите выполнен проем, а панель
легкосбрасываемая выполнена сплошной, при этом крепежные элементы, скрепляющие панель
легкосбрасываемую с опорной плитой, имеют ослабленное поперечное сечение резьбовой части,
образованное лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы и, кроме того, панель
легкосбрасываемая соединена с опорной плитой тросом, один конец которого жестко закреплен в опорной
плите, а другой конец соединен с панелью легкосбрасываемой.
2. Панель противовзрывная по п.1, отличающаяся тем, что трос соединен с панелью легкосбрасываемой
через планку, сопряженную с крепежным элементом.

106.

107.

108.

Устройство типового гасителя колебаний для существующих пятиэтажек ,
описано в статье Митусова В.М (выше) и предлагаемые легко сбрасываемых
панелей перекрытия пятого этажа сери 1-135 узлы и фрагменты легко
сбрасываемых узлов фасадных показаны в изобретение № 154506 «Панель
противовзрывная» Поэтому было предложено применять гасители динамических колебаний с

109.

использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на
пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки,
согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом
этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная
реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде
вычислительного комплекса SCAD Office
Панель состоит из опорной плиты1 , жестко соединенной с каркасом здания и
имеющей проем 2 На опорной плите размещается сбрасываемая панель 4,
прикрепленная к плите крепежными элементами 3 (саморежущими шурупами),
имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель соединена с опорной плитой
тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками,
выполненными с двух сторон по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в
совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите, образует
ослабленное резьбовое соединение, разрушаемое при сильном землетрясении.
Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических
нагрузках. Панель целесообразно использовать для устройства перекрытия и верхней
части стен. После падения панель зависает на крепежном тросе 6.

110.

Устройство типового гасителя колебаний для существующих пятиэтажек ,
описано в статье Митусова В.М (выше) и предлагаемые легко сбрасываемых
панелей перекрытия пятого этажа сери 1-135 узлы и фрагменты легко
сбрасываемых узлов фасадных показаны в изобретение № 154506 «Панель
противовзрывная» Поэтому было предложено применять гасители динамических колебаний с
использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на
пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки,
согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом
этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная
реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде
вычислительного комплекса SCAD Office
Панель состоит из опорной плиты1 , жестко соединенной с каркасом здания и
имеющей проем 2 На опорной плите размещается сбрасываемая панель 4,
прикрепленная к плите крепежными элементами 3 (саморежущими шурупами),
имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель соединена с опорной плитой
тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками,
выполненными с двух сторон по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в
совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите, образует
ослабленное резьбовое соединение, разрушаемое при сильном землетрясении.
Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических
нагрузках. Панель целесообразно использовать для устройства перекрытия и верхней
части стен. После падения панель зависает на крепежном тросе 6.
Схема устройства сбрасываемой панели
с использованием гасителей динамических колебаний с
использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на
пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки,
согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом
этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная
реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде
вычислительного комплекса SCAD Office

111.

На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой
панели для гашения динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые
соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно изобретения № 154506 «Панель
противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office
Для оценки работы пятиэтажек , панельных хрущевок сери 1-335 и К-7 с
предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических колебаний сооружения. В
качестве модели воздействия принят временной процесс, предложенный в [3],
детально описанный в [4] с применением гасителей динамических колебаний с использованием
фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом
обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно
изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже,
для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office

112.

Рекомендациях [5]. Расчет выполнен в соответствии с общими принципами
современного сейсмостойкого строительства на действие относительно слабого с
повторяемостью раз в 100 лет (проектное землетрясение, или ПЗ) и сильного с
повторяемостью раз в 500 лет (максимальное расчетное землетрясение или МРЗ)
землетрясений [6,7]. Большие повторяемости ПЗ и МРЗ связаны с малой
ответственностью объекта. Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике
[8]. В соответствии с [3-5] велосиграмма V(t) включает три гармоники, согласно
изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже,
для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой сооружения при
закрепленных панелях. Частота второй гармоники настроена на частоту здания со
сброшенными панелями. Числовые значения параметров приведены в таблице 1. На
рис.3 представлена сгенерированная велосиграмма V(t), а на рис.4 –
соответствующая ей акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия, согласно изобретения № 154506
«Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office
Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям [5]. согласно
изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже,
для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office

113.

Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям [5] , согласно
изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже,
для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office
На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении
панелей. На рисунке ясно видно, что здание «выбирает» из воздействия опасную
частоту и совершает опасные резонансные колебания, достигая амплитуды 16.1 см ,
согласно ИСПОЛЬЗОВАНИЯ изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных
креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух
пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное
обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком
закреплении панелей, согласно ИСПОЛЬЗОВАНИЯ изобретения № 154506 «Панель
противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного
комплекса SCAD Office

114.

Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим – 11 см. В
связи с этим крепление панелей сделано так, что при достижении опасных
перемещений происходит сброс панелей и изменение собственной частоты объекта.
Смещения сброса с некоторым запасом приняты равными 5 см. Точка сброса
отмечена на рис.5 зеленым кружком. Она имеет место при t=1.31 с.
Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей
при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как
видно из приведенных результатов расчета предлагаемое решение позволяет снизить
смещения сооружение более, чем в 1.5 раза с 16.1 см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно
использовать, как понижая, так и повышая жесткость системы в процессе
колебаний с целью ее отстройки от резонанса.
Материалы: Применения гасителя динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные
болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель
противовзрывная»), с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение, взаимодействие здания с
геологической средой, в среде вычислительного комплекса SCAD Office, согласно изобретения № 2010136746,
хранятся в СПб ГАСУ на кафедре строительных конструкций [email protected]
(921) 962-67-78

115.

116.

117.

118.

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.

162.

Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП
3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство по проектированию, изготовлению и
сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров"
(ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых
монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и многоэтажных зданий и сооружений позволяет
существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные
положения по конструированию и расчету фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и
монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований,
выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также другие
отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов,
В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией им. Мельникова (канд. техн.
наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и
ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части
изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ 36-72-82
"Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой
технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых
соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных зданий и сооружений,
возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные,
вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10 и более при коэффициенте асимметрии
напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию,
следует выполнять только с предварительно напряженными высокопрочными болтами. Такие соединения могут
воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими
поверхностями фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с
изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в дальнейшем ФС сжатых
элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов
стандартным ручным ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления
сил трения между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия
соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы, изгибаемых элементов

163.

из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании, изготовлении и
монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с
требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций, а также с учетом положительного опыта
освоенной
технологии
изготовления
ФС
Белгородским,
Кулебакским,
Череповецким
заводами
металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций
(г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований,
выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова
и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с
"Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм
с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями
главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о
сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и приказа Министерства
монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с
утверждением сокращенного сортамента металлопроката для применения в строительных стальных
конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72,
балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, швеллер
горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые сварные,
квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76
и
горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91,
соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины
проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. - Примечание
изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для
строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь должна удовлетворять следующим
требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
трех образцов
%.
%, минимальное для одного из
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных
стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.

164.

2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ
19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно
удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
минимального
учитываемого
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них,
оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль
материала фланцев производить только после приварки их к элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных
стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект"
климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также
высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок. Геометрические
и механические характеристики таких болтов должны отвечать требованиям ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22356-77 - для
болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77. Применение таких болтов в ФС каждого
конкретного объекта должно быть согласовано с проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы
данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70
или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.

165.

2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и
основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты
условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных
воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают внешние усилия через
предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм
(М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех случаях, когда постановка болтов М24
невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и
толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками
(полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и болты наружных зон, ограниченных с одной
стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.

166.

Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как
можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где
- наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
принимают равной
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5) величину
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты
следует располагать безмоментно относительно центра тяжести присоединяемого профиля с учетом
неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия
местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна
обеспечивать возможность свободной установки и натяжения болтов, в том числе выполнения контроля усилий
натяжения болтов согласно п.7.13.

167.

4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для передачи
внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую способность растянутых участков ФС без
увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна
быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так, чтобы концентрация напряжений в сечении
основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна
удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго
соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих
рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в
соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные
рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа
(приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2,
расчетные продольные усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали
данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей способности сварных швов.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает профили от
100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера
профиля.

168.

Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа
(приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные усилия 800-2681
кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных
типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в количестве не менее 3 шт. Ширина ребер
определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и
горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10, расчетные продольные усилия 630-3532 кН (64360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение
сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных швов равнопрочными этим элементам и
экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных
воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплошными фланцами и ребрами жесткости,
расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется размерами фланца и
профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены
не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных профилей данного типа могут быть применены
только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию
изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра жесткости на растянутом
поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ширины фланцев
соответствующее уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок
(рис.3, а).

169.

Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от
23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая способность ФС на изгиб для
данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности фланца, болтов и
сварных швов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию
изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых не превышает высоты двутавра (см. рис.3,
б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях ниже несущей
способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС
допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб,
следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ)
эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо строго выполнять требования по
точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких
соединениях следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением,
равным расчетному усилию сжатия в соединяемых элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для
передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;

170.

широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и
растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое ФС от
растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает
требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не
должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу
текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения. Количество
болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:
,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами
внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон

171.

М20
М24
М27
16
2,5
20
1,7
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной, если:
болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина фланца составляет 20 мм и выше, а
усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют
отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1) шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
где
(2)
,
(3)
,
(4)
;
;
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
(5)

172.

где - коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
или по формуле:
, определяемый по табл.3
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где - толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
(9)
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238

173.

4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в
приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и
растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его соединения с фланцем по формуле*:
,
где
и
(10)
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно
пренебречь.
Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
на рис.4.
- площадь поперечного сечения пояса
или
(11)
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;
;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены

174.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
при
где
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
,
;
,
(12)
,

175.

при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
(19)
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
при отсутствии ребра жесткости
(20)

176.

;
(21)
при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны -го Т-образного участка фланца растянутого пояса или
стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями п.5.5;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать
обеспеченной, если
,
где
мм,
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85

177.

5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной
поперечной силы
следует проверять по формуле
,
(24)
где - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС
элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого профиля, а для
элементов открытого профиля определяемые по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;
- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями
п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых
элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил следует проверять по формуле
,
где
формуле
(26)
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в
соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем
сечениям (рис.5):
Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу
границы сплавления с фланцем

178.

по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы
сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1*
главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2,
должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать каждый
фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика проката, номера плавки, номера
приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для
осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5 мм. Место для клейма должно
быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить
соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката. При отсутствии
сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых
механических свойств и химического состава, определяющих качество проката. При этом проверку механических
свойств стали в направлении толщины проката следует проводить по методике, приведенной в приложении 8.
Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с
указаниями п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или
механическим способом (пилы, отрезные станки). При применении ручной термической резки торцы элементов

179.

должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны
удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя
пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не
должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует выполнять
механизированным способом с применением материалов, указанных в п.2.7, и проплавлением корня шва не менее
2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения
которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина
фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять
(клиновидности).
наклон
соединяемых
элементов
за
счет
изменения
толщины
фланца
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать
требованиям, изложенным в табл.7.

180.

Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
Предельное отклонение
Не более 0,0007
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
0; -5,0 мм
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены
теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего
количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с
порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и
настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2 табл.3
раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов категории швов сварных соединений 1 по поз.3
табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и требованиями пп.6.10 и 6.11
настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7
настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность маркировки и клейма сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному контролю
ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих
рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22
главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата, удостоверяющего качество стали фланцев, а

181.

также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных
от указанных в п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для
фланцев в соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты,
предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях монтируемого объекта в соответствии с указаниями
"Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных конструкций" (ВНИПИ
Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного
приказом по монтажной организации ответственным за выполнение этого вида соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы
СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями
чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний контактные поверхности очищают
стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к
его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием
гаек до величины момента закручивания
, который определяют по формуле
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при контроле
усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или
принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.

182.

Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно
превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте,
предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и предъявить собранное соединение ответственному
лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем
пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки (расконсервации) болтов; качество
подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям
ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД; наличие шайб под
головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над гайкой; наличие клейма монтажника,
осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах
тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия натяжения следует производить не ранее чем
через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах соединения должны
соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если

183.

при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то усилие натяжения этих болтов должно быть
доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы
СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы завода-изготовителя, удостоверяющие качество
стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле качества сварных соединений
фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых соединений на
высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ
ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
п
/
п
1
1
2
, мм
, мм
, мм

184.

3
4
5
6
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8

185.

7
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и
09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий
27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения двутавра;
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧНЫХ
УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
п
/
п
1
2
3
4
5

186.

1
100 7
957
(97,6)
20
2
100 8
1224 (124,8)
25
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
110 8
3
125 8
125 9
4
140 9
140 10
5
160 10
160 11

187.

6
180 11
2613 (266,4)
30
180 12
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и
09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина
фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ
22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения уголка с
максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
- максимальное
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм

188.

1
1
2
3
4
5
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3

189.

20Шт1
5
2537*
(258,6)
40
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1494**
(152,3)
25
1
, кН (тс)
, мм
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
3
15Шт1
15Шт2

190.

17,5Шт1
4
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
17,5Шт2
17,5Шт3
20Шт1
5
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и
09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина
фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект"
по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4
тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и
270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения тавра с
максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы фланцевых соединений;
максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
-

191.

- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
1
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
4
5
6
7
8
(64,2)
630
20
245
175
20
114
2,5
121
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
255
185
275
205
20
140
140
159
168
5,0
4,0
3,5; 4,5
4,0
8,0*
3,5; 5,5
4,0
6,0
(92,2)
903
25
310
220
24
630
20
300
220
20
903
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
168 6,0*
2
168
219
8,0
10,0*
6,0; 8,0*

192.

3
219 10,0*
219
4,0
(184,3) 1808
25
219
300
430
330
400
300
24
6,0
245 8,0*
4
400
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
245
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
535
425
560
460
460
360
460
360
560
460
520
410
24
273 8,0; 10,0*
325
377
5
273
5,0; 5,5
5,0
8,0
7,0; 8,0
(276,5) 2712
25
273 12,0*
377
9,0; 10,0
325
6,0
8,0
(360)
3532
30
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и
горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для
применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и

193.

09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций.
Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с округлением в большую сторону. Длина ребер
определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и 1,7
диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
трубы растяжению по пределу текучести);
, где
- площадь сечения трубы с
- расчетное сопротивление стали
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

194.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
М24
М27
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий,
изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.

195.

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
2
3
4
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1
60Б2 70Б2
80Б1
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30Ш
1
30Ш
2
35
1
35
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17,8
21
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
-
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31,3
37
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
45
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
7
159,
4
18
3,7
206,
8
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
-
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
8
30Б
8
35Б
8
40Б
8
45
Б
8
50
Б
10
55
Б
12
60
Б
12
70
Б
14
8
0
Б
1
90
Б
14
100Б
14*
23
Ш
26
Ш
30
Ш
8
10
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
10
12
12*
35
Ш

196.

10
10
10
10
14
14
16
*
*
4
*
*
16
*
16
*
1
6
*
16
*
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73,
09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с
временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки высокопрочные и шайбы к ним
по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
по ГОСТ 850972 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу
текучести
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
=520 МПа (5300 кгс/см
), площадь сечения профиля
=2х22=44 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением
растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу
текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении
толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа
(1480 кгс/см ). Толщина фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление

197.

угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
),
=215 МПа (2200 кгс/см
МПа (2390 кгс/см );
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета параметры в
соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
=1,0. Проверку
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести
сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля. Поэтому необходимо

198.

выполнение условия:
где
и
=0, где
- статический момент сварных швов относительно оси
- статические моменты сварных швов выше и ниже оси
Разница между
и
, или
=
,
соответственно.
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество
болтов внутренней зоны
=4. Количество болтов наружной зоны
предварительно назначаем из условия (1)
[см. раздел 5]:
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, определяемое по табл.2 (раздел 5). По конструктивным
особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями
п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где - расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4). Для
определения необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной зоны -го участка фланца,
представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу конструктивных особенностей в
этом соединении можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому
для нахождения величины необходимо определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной зоны,
определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5)

199.

, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I
наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и краями
сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
мм, а

200.

значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС,
определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ
10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением стали растяжению по
пределу текучести
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву
=470 МПа
(4800 кгс/см ), площадь сечения трубы
=66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением
растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу
текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении
толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа
(1480 кгс/см ). Толщина фланца =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=8 мм, сварка механизированная проволокой марки Св08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление
угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см

201.

МПа (2160 кгс/см );
),
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной,
если:
при
мм.
Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
Длина нечетных ребер:
=4.
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого
профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
=20°.

202.

мм, а
параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
также
=0,7,
=1,0,
необходимые
=1,0,
для
=1,0,
расчета
=1,0.
Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).

203.

Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь
сечения профиля =131 см , площадь сечения пояса
=35,4 см , момент сопротивления профиля =2610
см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
=686
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением
изгибу по пределу текучести
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца принята равной =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов по поясам профиля
=12 мм, по стенке
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия
изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) [см. раздел 5]:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в
настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.

204.

мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и
симметричное расположение болтов относительно пояса
, см. рисунок) расчетное усилие
растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
формуле (16):
определяем по
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса,
определяем из условия:

205.

.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
- по формуле (7):
,a
,
здесь =24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
мм).
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
кН (20,1 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.

206.

Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки
профиля, определяем из условия:
.
Значения
определения
и
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для
, выполняем так же, как и при определении
фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
, с той лишь разницей, что для болтов и
=37 мм (
мм). Тогда:
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих
рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8

207.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей
толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления фланцев соединений
растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на статическое растяжение с
целью определения следующих характеристик механических свойств металлопроката в направлении
толщины при температуре
°С: предела текучести (физического или условного); временного
сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут
быть использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа причин разрушения
конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета прочности несущих
элементов с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава,
способа выплавки и раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или
участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание
изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
определяется удлинение;
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
осевая растягивающая нагрузка
предел текучести (физический)
без заметного увеличения нагрузки;
, мм ;
, мм ;
- нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания;
,
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец деформируется
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2%
длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при определении указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
предшествующей разрушению образца;
относительное удлинение после разрыва
после разрыва к ее первоначальной длине
- отношение приращения расчетной длины образца (
,
)
;
относительное сужение после разрыва
, % - отношение разности начальной площади и площади

208.

поперечного сечения после разрыва
2.1. Для
испытания
на
к начальной площади поперечного сечения образца
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
растяжение в направлении толщины проката
.
применяют
укороченные
цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной длиной
мм по
п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается как
хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности
листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка.
При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к
листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из стали той же прочности, чтобы
получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного
соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось образца
должна совпадать с направлением толщины испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны
на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с
укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом высота головок образцов
не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем
проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и точность изготовления должны
соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части
образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и
полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части образца до испытания
измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в каждом
сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение производят при повороте образца на 90°), и за
начальный диаметр принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три
значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания
определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при
определении относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный
диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа
(по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении

209.

используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим или электрогидравлическим
приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ
7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за пределом
текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилиеперемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины
проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных
дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины и др.) результаты их испытания не
принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в журнал
испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления фланцев.
Значения других характеристик
и факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя
металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа, химический состав и механические
свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному
действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с гарантированными механическими свойствами в
направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73)
или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава
марки 16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное
сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40 кгс/мм , относительное удлинение
%,
относительное сужение в направлении толщины %, ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не
менее 8,0 кгс/см .
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 2777288, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу

210.

конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
из трех образцов
%.
%, минимальное для одного
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных
стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль
оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к фланцу, должно удовлетворять требованиям в
таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных
конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля стали фланцев для соединений элементов
открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Контролируема
я зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
10 м
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по
дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому листу. При удовлетворении требований,
указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций не выполняет.

211.

Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989

212.

213.

214.

215.

216.

217.

218.

219.

220.

221.

222.

223.

224.

225.

226.

227.

228.

229.

230.

231.

232.

233.

search.htm

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

245.

246.

247.

248.

249.

250.

251.

252.

253.

254.

255.

256.

257.

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

Выполненные исследованияи испыатния в ПК SCAD показывают, что принципы
адаптации можно использовать, как понижая, так и повышая жесткость системы
в процессе колебаний с целью ее отстройки от резонанса при использовании
фрикционно-подвижных болтовых соединений в виде демпфирующего шарнира для
обрушения верхнего этажа при динамических нагрузках, обеспечения сейсмостойкости
существующих зданий, эксплуатируемых в зонах сейсмической активности с расчет
пластического шарнира ПК SCAD для хрущевок : Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616 и расчет пластического
шарнира ПК SCAD для хрущевок
Материалы: Гасители динамических колебаний для обрушения верхнего
этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для зданий и
сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической активности:
Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, выполненных по изобртению
проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ Э НЕРГИИ", №№

276.

1143895, 1168755,1174616 , для п рименения
гасителя динамических колебаний с использованием фрикционноподвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и
легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель
противовзрывная»), с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение, взаимодействие здания с
геологической средой, в среде вычислительного комплекса SCAD Office, согласно изобретения № 2010136746,
хранятся в СПб ГАСУ на кафедре строительных конструкций [email protected]
(921) 962-67-78
Расчет легко сбрасываемых конструкции Борис Андреев ручной СКАД

277.

Приобрести альбом специальных технических условий СТУ по использованию гасителя
динамических колебаний, для обрушения верхнего этажа или наружных стеновых навесных
панелей при импульсных растягивающих нагрузках с использованием упругоплатического
шарнира, для существующих зданий и сооружении в эксплуатируемых в зонах, с высокой
сейсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, выполненных по
изобретению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ
И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895,
1168755,1174616, можно по адресу : 190005, СПб , 2-я Краснопармейская ул. дом 4 СПб
ГАСУ тел ( 921) 962-67-78, (996) 798-26-54, ( 911) 175-84-65
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]