Прямой упругопластический расчет пролетных строений железнодорожного моста с большими перемещениями на предельное равновесие

1.

119
Утверждаю: Заместитель начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации А .Круглов. Начальник отдела Управления
Министерство обороны РФ Р.Сидоренко Начальник ФГИН "НИИЦ ЖДВ" Минобороны России С.Лагунов 7.12.2022 Согласовано Начальник 2
отдела научно-исследовательского полковник М.Орехов , Научный сотрудник 2 отдела научно-исследовательского А.Сергеев «08» декабря 2022 г.
Пояснительная записка к ПРОЕКТУ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ППР, ПОС по объекту:
Ускоренное строительство сборно-разборной быстро собираемой стальных ферм с большими перемещениями , переправы через
реку Днепр в Смоленской области сконструированного из упгугопластических сварных ферм, с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция")
по аналогу переправы через реку Суон , в штате Монтана (США), длиной 205 футов ( 60 метров ) с натяжными элементами
нижнего и верхнего пояса со встроенным фибробетонным настилом
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

2.

Тезисы доклада Х.Н.Мажиева ПГУПС IVБетанкуровский международный инженерный форум
Меч, который ковался в неволе - как были созданы знаменитые «шарашки» Советское оружие, созданное в «шарашках»
120
Быстрособираемый мост- переправа, из упруго -платических ферм: Для - для Победы !
Быстрособираемый мост- переправа, из упруго -платических ферм:
Для морпехов - для Победы
Меч, который ковался в неволе - как были созданы знаменитые
«шарашки» Советское оружие, созданное в «шарашках»
[email protected] [email protected] [email protected] (812) 694-78-10,
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (951) 644-16-48
Тезисы доклада Х.Н.Мажиева ПГУПС IVБетанкуровский международный инженерный форум
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

3.

121
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

4.

122
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

5.

123
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

6.

124
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

7.

МАЖИЕВУ Х.Н.
125
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

8.

МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г. Москва. 105066
126
На №
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваши обращения № П48-190003 от 17 октября 2022 г., № П48-191377 от 19 октября 2022 г., № 1174265 от 20
октября 2022 г., № П-487-191828 от 20 октября 2022 г., № УГ-153137 от 24 ноября 2022 г. по линии Главного управления
начальника Железнодорожных войск Минобороны России рассмотрены.
Вся информация, в части касающейся Железнодорожных войск была представлена Вам ранее в исх. № 160/24/5973 от
16 сентября 2022 г. (и других направленных ответах).
Представленные Вами научные разработки и предложения будут прорабатываться при проведении научных
исследований в области военного железнодорожного строительства, в том числе при создании новых образцов мостов.
Также, в дополнение в Ваш адрес направляется экспертное заключение от 2 декабря 2022 г. (прилагается).
С уважением,
начальник Главного управления Железнодорожных войск
УТВЕРЖДАЮ Начальник ФГБУ «НИИЦЖДВ»
шобороны
России полковник /У ^
^.Лагунов декабря 2022 г.
.
ЭКСПЕРТНОЕ ЗАКЛЮ1 на обращение Мажиева Хасана Нажое! в Аппарат Правительства Российской Федерации от
20.10.2022 № Г148-191828 по разработке быстровозводимого моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами
Обращение Мажиева Хасана Нажоевича в Аппарат Правительства Российской Федерации от 20.10.2022 № Г148191828 представляет собой набор текстовых фрагментов, прочитав которые можно предположить, что автор
предлагает разработать быстровозводимый мост с быстросъемными упругопластичными компенсаторами под
колесную/гусеничную или железнодорожную нагрузки.
Под понятием «мост» автор имеет в виду пролетные строения, собираемые в полевых условиях из отдельных
элементов и устанавливаемые в пролет методом продольной надвижки.
Для проектирования пролетных строений автор предлагает использовать пространственные конструкции для
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
сооружения крыш промышленных
зданий (типы «Молодечно» и «Кисловодск») с использованием в качестве соединений
уиругопластичных компенсаторов.

9.

В ссылках на интериет-исгочники содержатся наборы (коллажи) текстовых фрагментов и иллюстраций,
предположительно созданные автором, в которых предлагается разработать быстровозводимый мост с
127
быстросъемными упругопластичными компенсаторами.
Описание опыта инженеров блока НАТО является переводом на русский язык фрагмента отчета об исследовании
автомобильных пролетных строений из ферм, выполненном департаментом транспорта штата Монтана (США). В
этом отчете содержится описание пролетных строений типа BAILEY (Бэйли),
разработанных в конце Второй мировой войны и используемых в армиях стран НАГО для сооружения временных мостов
под колесную, гусеничную (основное применение) и железнодорожную (дополнительное применение) нагрузки. В
экспертных заключениях, данных на предыдущие обращения автора, имеется обоснование нецелесообразности
использования пролетных строений типа Бэйли по сравнению с железнодорожными сборно-разборными пролетными
строениями, применяемыми в Железнодорожных войсках.
Представленная в обращении и интернет-источниках информация не позволяет оценить технический облик и
тактико-технические характеристики предлагаемых для разработки пролетных строений под железнодорожную
нагрузку.
Необходимо отметить, что упоминаемые автором упругопластичные компенсаторы применяются в сооружениях,
возводимых в сейсмически опасных районах. Они предназначены для исключения или уменьшения усилий, возникающих в
строительных конструкциях при землетрясениях, за счет своей податливости. Применение упругопластичных
компенсаторов в пролетных строениях железнодорожных мостов недопустимо в связи с возможностью возникновения
прогиба, существенно превышающего допустимый прогиб, что может привести к сходу железнодорожного
подвижного состава с рельсового пути и катастрофе.
Представляется целесообразным порекомендовать Мажиеву Хасану Нажоевичу обратиться в организации,
занимающиеся разработкой различных строительных конструкций, с целью поиска возможного применения его
технических предложений в деятельности этих организаций.
Начальник 2 отдела научно-исследовательского полковник М.Орехов
Научный сотрудник 2 отдела научно-исследовательского А.Сергеев 02.12.2022
Уздин
Александр
Михайлович
ПГУПС проф. дтн: [email protected]
1(13) - 2018
Вестник
Военной
академии материально-технического
обеспечения
Мажиев Хасан Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» при Пб ГАСУ ИНН: 2014000780 E-Mail: [email protected] т/ф (812) 69478-10, ( 921) 962-67-78, Коваленко Елена Ивановна - заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
[email protected] ( 996) 798-26-54. Коваленко Александр Ивановича - зам .Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ.
ОГРН: 1022000000824. t9516441648 @gmail.com тел ( 951) 644-16-48

10.

Ускоренный способ надвижки автомобильного быстро-собираемого американского моста ( длиной 205 футов =
60 метров ) в штате Монтана
( США ) для переправы через реку Суон в 2017, сконструированного со
встроенном бетонным настилом в полевых условиях, с использованием упруго пластических стальных ферм,
скрепленных ботовыми фрикционно-подвижными соединениями, между
диагональными натяжными элементами
128 строительных
верхнего и нижнего пояса пролетного строения моста, с экономией
материалов до 30 %
УДК 69.059.22
ПРЯМОЙ УПРУГОПЛАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО МОСТА С БОЛЬШИМИ
ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ НА ПРЕДЕЛЬНОЕ РАВНОВЕСИЕ И ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ , НА ПРИМЕРЕ БЫСТРО СОБИРАЕМОГО
АМЕРИКАНСКОГО МОСТА, ДЛЯ ПЕРЕПРАВЫ ЧЕРЕЗ РЕКУ СУОН В ШТАТЕ МОНТАНА, СКОНСТРУИРОВАННОГО СО ВСТРОЕННЫМ
БЕТОННЫМ НАСТИЛОМ, С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ МОСТА, СКРЕПЛЕННЫХ
БОЛТОВМИ СОЕДЕИНЯИМИ, С ДИАГОНАЛЬНЫМИ НАТЯЖНЫМИ РАСКОСАМИ, ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСА
УДК 69.059.22
Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected]
Мажиев Хасан
Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» при CПб ГАСУ ИНН: 2014000780 E-Mail: [email protected] т/ф (812) 694-78-10, ( 921) 962-67-78,
Коваленко Елена Ивановна - заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
(996) 798-26-54. Коваленко Александр Ивановича - зам .Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ. ОГРН: 1022000000824. t9516441648
@gmail.com тел ( 951) 644-16-48
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

11.

Рис. 1. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
129
Рис. 1. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
Ключевые слова: Сборно-разборные мосты, временные мосты, быстровозводимые мосты, мостовые сооружения, мостовые конструкции, реконструкция мостов.
В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопла- стического анализа стальных пространственных ферм в условиях больших
перемещений, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных
ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными
упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " №
2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на
предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке
стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

12.

За основу был принят инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, разработанный ранее одним из авторов, и
выполнена его модификация, позволяющая учесть текучесть и пластические деформации в стержнях ферм. Предложенный метод реализован в виде
программного приложения на платформе Java. При помощи этого приложения выполнен ряд примеров, описанных в данной работе. Приведенные примеры
130 и приспособляемость при больших перемещениях может
демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное равновесие
быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость,
прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании механизма. Программное приложение может быть использовано в качестве
тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для решения прикладных задач.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стальная ферма, большие перемещения, пластичность, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной 3
метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей
части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой
фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет
использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных
отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
1. Теоретические основы расчета на пластическое предельное равновесие и приспособляемость
Деформации и устойчивость стальных конструкций зависят от геометрической и физической нелинейности их поведения. При больших перемещениях
конструкции условия равновесия и зависимости «перемещения-деформации» нелинейны. Если материал в отдельных частях конструкции достигает предела
текучести, то изменяются соотношения «напряжения-деформации», а также отношения жесткостей элементов конструкции, и в ней могут образовываться
механизмы. Данная статья посвящена анализу таких конструкций при помощи компьютерных моделей и для ускоренного монтажа временной надвижки длиной
60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение:
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб
ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикциболта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта,
расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
165076, 1760020, 154506
Теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку и приспособляемость изложены в сопутствующей статье [1]. Показано, что при малых
перемещениях такие задачи традиционно решаются при помощи методов оптимизации. При использовании методов оптимизации, рассматривается
последовательность статически возможных состояний конструкции и определяется максимальный коэффициент нагружения, называемый коэффициентом
надежности приспособляемости. Альтернативно, может быть рассмотрена последовательность кинематически возможных перемещений конструкции и
определен минимальный коэффициент нагружения.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
В прямом методе расчета, излагаемом в данной работе, удовлетворяются как статические, так и кинематические условия, и оптимизация не требуется.
Прямой метод требует расчета последовательности конфигураций конструкции, так как при наступлении пластичности ее жесткость изменяется. Если
какой-то из стержней фермы достигает пластического состояния или наоборот, если стержень восстанавливает упругое состояние при разгрузке, должно

13.

быть выполнено переформирование и разложение матрицы жесткости системы. На начальных этапах развития теории предельного пластического равновесия
и приспособляемости мощности компьютеров не соответствовали объему вычислений прямого метода. В связи с этим, предпочтение отдавалось методам,
основанным на теории оптимизации, для которых был разработан ряд теорем.
131
Все теоремы оптимизации, рассмотренные в [1] основаны на линейной суперпозиции нагрузок при формировании их сочетаний. Если поведение конструкции
геометрически нелинейно, то суперпозиция нагрузок неправомерна. В этом случае теоремы теряют справедливость, и оптимизационный подход не может
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
быть использован для анализа приспособляемости.

14.

При современном уровне развития компьютеров преимущество непрямого оптимизационного подхода становится спорным даже для задач с малыми
перемещениями. В представленной работе поставлена задача оценить возможность использования прямого метода упругопластического расчета для
практических инженерных задач расчета стальных пространственных ферм.
132
Инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, который использован в настоящем исследовании, был описан в ряде
публикаций [2-7], и поэтому в данной статье не представлен. Авторами статьи была выполнена модификация этого метода, позволяющая учесть текучесть и
пластические деформации в стержнях ферм.
2. Упругопластическое поведение стального стержня для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра
упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного
надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно
-подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином
в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Ускоренный способ надвижки американского автомобильного быстро-собираемого моста ( длиной 205 футов = 60 метров ) в штате Монтана ( США ) ,для
переправы через реку Суон в 2017 сконструированного со встроенном бетонным настилом в полевых условиях с использованием упруго пластических
стальных ферм, скрепленных ботовыми соединениями между диагональными натяжными элементами верхнего и нижнего пояса пролетного строения моста, с
экономией строительным материалов до 26 %
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых сооружений, история создания таких мостов и обоснована
необходимость проектирования универсальных быстровозводимых мостов построенных в штате Монтана через реку Суон в США
Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения автомобильных дорог. Их относительно небольшой вес по
сравнению с пластинчато-балочными системами делает их желательной альтернативой как с точки зрения экономии материалов, так и с точки зрения
конструктив-ности. Прототип сварной стальной фермы, сконструированной со встроенным бетонным настилом, был предложен в качестве потенциальной
альтернативы для проектов ускоренного строительства мостов (ABC) в Монтане. Эта система состоит из сборно-разборной сварной стальной фермы, увенчанной
бетонным настилом, который может быть отлит на заводе-изготовителе (для проектов ABC) или в полевых условиях после монтажа (для обычных проектов).
Чтобы исследовать возможные решения усталостных ограничений некоторых сварных соединений элементов в этих фермах, были оценены болтовые соединения
между диагональными натяжными элементами и верхним и нижним поясами фермы. В этом исследовании для моста со стальной фермой, скрепленной болтами
/сваркой, были оценены как обычная система настила на месте, так и ускоренная система настила моста (отлитая за одно целое с фермой). Для более точного
расчета распределения нагрузок на полосу движения и грузовые автомобили по отдельным фермам была использована 3D-модель конечных элементов. Элементы
фермы и соединения для обоих вариантов конструкции были спроектированы с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок AASHTO Strength I, Fatigue I и
Service II. Было проведено сравнение между двумя конфигурациями ферм и длиной 205 футов. пластинчатая балка, используемая в ранее спроектированном мосту
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
через реку Суон. Оценки материалов и изготовления показывают, что стоимость традиционных и ускоренных методов строительства на 10% и 26% меньше,
соответственно, чем у пластинчатых балок, предназначенных для переправы через реку Суон.

15.

Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных
конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных
соедеиний для обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской133
Руси https://ppt-online.org/1148335
Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой конструкции послужили стихийные бедствия в ДНР, ЛНР во время специальной
военной операции на Украине в 20222012 г., где будут применены быстровозводимых сооружений, что могло бы значительно увеличить шансы спасения
человеческих жизней.
Разработанную, в том числе автором, новую конструкцию моста, можно монтировать со скорость не менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и
кранов и доставлять в любой пострадавший район воздушным транспортом. Разрезные пролетные строения могут достигать в длину от 3 до 60 метров, при этом
габарит пролетного строения так же варьируется. Сечение моста подбирается оптимальным из расчета нагрузка/количество металла.
Рис. 2. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
На настоящий момент построена экспериментальная модель моста в штате Минесота , через реку Суон. Американской стороной проведены всесторонние
испытания, показавшие высокую корреляцию с расчетными значениями (минимальный запас 4.91%). Мостовое сооружение не имеет аналогов на территории
Российской Федерации.
На конструкцию армейского моста получен патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, 168076, 2010136746. Доработан авторами , в том числе авторами способ
бескрановой установки надстройки опор при строительстве временного железнодорожного моста № 180193 со сборкой на фланцевых фрикционно-подвижных
1(13) - 2018
Вестник Военнойжелезнодорожного
академии материально-технического
обеспечения
соединениях проф дтн А.М.Уздина
для сборно-разборного
моста демпфирующего
компенсатора гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил )
антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»

16.

(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью и предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск. В районах с сейсмичностью более 9 баллов,
необходимо использование демпфирующих компенсаторов с упругопластическими шарнирами 134
на фрикционно-подвижных соединениях, расположенных в
длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022,
«Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от
21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ №
20222102937 от 07 фев. 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх.
009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22
февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354
от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов № 2018105803 от 15.02.2018 ФИПС, для
обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных надвижных армейских быстровозводимых мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью более 9
баллов
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

17.

135
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

18.

136
Рис. 3. Показано пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США
В результате стихийных бедствий (наводнение, сход сели, землетрясение, техногенная катастрофа), военных или других чрезвычайных ситуаций происходит
разрушение мостов и путепроводов. Разрыв транспортных артерий существенно осложняет оказание помощи пострадавшим местам. Максимально быстрое
возобновление автомобильного и железнодорожного движения является одной из главных задач восстановления жизнеобеспечения отрезанных стихией районов.
Мостовой переход - это сложное инженерное сооружение, состоящее из отдельных объектов (опор, пролетных строений, эстакад, подходных насыпей и т.д.),
капитальный ремонт или новое строительство которых может длится годы. Поэтому в экстренных случаях используют временные быстровозводимые
конструкции, монтаж которых занимает всего несколько суток, а иногда и часов. Последовательно рассмотрим существующие варианты восстановления
мостового перехода.
В исключительных случаях, при возникновении чрезвычайной ситуации могут сооружать примитивные мосты, например, срубив дерево и опрокинув его на
другой берег. На рисунке 1. показан такой способ переправы, мост через реку Суон США , штат Монтана.
Примитивные мосты - это и подвесные мосты, сооруженные из подручных материалов. Сплетенные из лиан и других ползучих растений веревки натягивают
через ущелье, горный поток или овраг, пространство между ними застилают или досками.. Ненадежность конструкции, низкая грузоподъѐмность все это
практически исключает примитивные мосты для серьезного использования при ликвидации последствий стихийных бедствий.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Самым распространенным и самым быстрым способом устройства мостового перехода на сегодняшний день является наведение понтонной переправы. Для еѐ
монтажа требуется доставить понтоны к месту строительства и спустить на воду, после чего происходит их объединение. Плавучие элементы несут нагрузку за
счет герметично устроенного корпуса.

19.

Также возникают проблемы в организации такой переправы на быстротоках и мелководье. Для доставки и монтажа требуется мощная, как правило, венная
техника.
137 понтонно-модульные платформы. На каждой платформе
Дешевой и быстровозводимой разновидностью понтонных мостов через водную преграду являются
предусмотрены специальные проушины, которые позволяют собирать конструкцию любого габарита и любой длины. Существенный недостаток этих мостов низкая грузоподъемность. Максимальная нагрузка на пластиковый модуль не превышает 400 кгс/м2. Применение таких мостов оправдано для переправы людей в
экстренных ситуациях, а так же для устройства причалов или плавучих ферм.
В основном, существующие в Российской Федерации временные сборно-разборные мостовые переходы разработаны еще во времена СССР и «морально»
устарели. Их конструкции, как правило, не универсальны, т.е. неизменны по длине и величине пропускаемой нагрузки. Максимальная длина одного балочного
разрезного пролетного строения составляет 33 метра. Пролетное строение моста через реку Суон 60 метров в Монтане США . Это влечет необходимость
устройства промежуточных опор при перекрытии широких препятствий, что не всегда возможно и занимает дополнительное время. У всех рассмотренных
сборно-разборных конструкций невозможна оптимизация сечений элементов в зависимости от массы пропускаемой нагрузки. Единственным решением, которое
смогло исключить этот недостаток, является разрезное пролетное строение с двумя решетчатыми фермами (патент РФ №2010136746, 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 165076, ). В конструкции этого моста имеется два варианта грузоподъемности: обычный и повышенный. Для монтажа практически всех без исключения
существующих решений временных сооружений необходимо применение тяжелой техники и большого числа монтажников. Соответственно, даже при
возможности быстрого монтажа самой конструкции, доставка в район постройки необходимой техники займет много времени. Целью данного исследования
является обеспечение возобновление пешеходного, автодорожного или железнодорожного движения в зоне стихийного бедствия в кратчайшие сроки за счет
применения при временном восстановлении мостовых сооружений универсальной, сборно-разборной конструкции временного моста.
7. Заключение
Примеры, приведенные в данной статье, демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное равновесие и
приспособляемость при больших перемещениях может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического
поведения фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании механизма.
Полный набор результатов расчета включает переменные состояния узлов и стержней на всех шагах нагружения всех шагов по времени во всех циклах для
всех коэффициентов надежности и является чрезвычайно объемным. Так как состояние стержня не изменяется на шаге нагружения, на печать выводятся
лишь каждое изменение состояния каждого стержня фермы. Эта детальная информация позволяет выполнить тщательный анализ поведения конструкции.
Разработанное программное приложение позволяет определять последовательность, в которой стержни достигают текучести, величину нагрузки, при
которой это происходит, накопление пластических деформаций в стержнях, остаточные напряжения в стержнях, а также перемещения узлов при
знакопеременной пластичности. Оно может быть использовано в качестве тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как
инструмент для решения многих прикладных задач.
Рис. 11. История перемещений узлов n5 и щ3 при коэффициенте X= 4,22656
Время, требуемое для расчета описанной выше двухпролетной фермы при 25 бисекциях и максимальном количестве циклов для каждой бисекции равном 24,
составляет 5 секунд для стандартного портативного компьютера. Требуемое время зависит в основном от времени, затрачиваемого на составление и решение
систем уравнений. Ожидаемое время расчета аналогичной фермы с 300 узлов - менее 1 часа. Для инженерной точности расчета время может быть сокращено
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
до 30 минут. Задачи большей размерности могут решаться на компьютерах большей производительности, в том числе вычислительных кластерах.
Литература

20.

1. Хейдари А., Галишникова В.В. Аналитический обзор теорем о предельной нагрузке и приспособляемости в упругопластическом расчете стальных
конструкций // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений.- 2014.- № 3. - С. 318.
2. Галишникова В.В. Вывод разрешающих уравнений задачи геометрически нелинейного деформирования пространственных ферм на основе унифицированного
138 - С. 39-49.
подхода // Вестник ВолгГАСУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгоград, 2009.-Вып. 14(33).
3. Галишникова В.В. Постановка задачи геометрически нелинейного деформирования пространственных ферм на основе метода конечных элементов //
Вестник ВолгГА- СУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгорад, 2009. -Вып.14(33). - С. 50-58.
4. Галишникова В.В. Модификация метода постоянных дуг, основанная на использовании матрицы секущей жесткости // Вестник МГСУ. - Москва, 2009. №2.
- С. 63-69.
5. Галишникова В.В. Конечно-элементное моделирование геометрически нелинейного поведения пространственных шарнирно-стержневых систем // Вестник
гражданских инженеров (СПбГАСУ). - СПб, 2007. -№ 2(11). - С. 101—106.
6. Галишникова В.В. Алгоритм геометрически нелинейного расчета пространственных шарнирно-стержневых конструкций на устойчивость // МСНТ «Наука
и технологии»: Труды XXVII Российской школы. - М.: РАН, 2007. - С. 235—244.
7. Галишникова В.В. Обобщенная геометрически нелинейная теория и численный анализ деформирования и устойчивости пространственных стержневых
систем. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. -М.: МГСУ, 2011.
Refeгences
1. Heidari, А, Galishnikova, VV. (2014). A Review of Limit Load and Shakedown Theorems for the Elastic-Plastic Analysis of Steel Structures.Structural Mechanics of
Engineering Constructions and Buildings, № 3, 3-18.
2. Galishnikova, VK(2009). Derivation of the governing equations for the problem of geometrically nonlinear deformation of space trusses on the basis of unified
approach. J. of Volgograd State University for Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 39-49 (in Russian).
3. Galishnikova, VV. (2009). Finite element formulation of the problem of geometrically nonlinear deformations of space trusses. Journal of Volgograd State University for
Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 50-58 (in Russian).
4. Galishnikova, VV. (2009). Modification of the constant arc length method based on the secant matrix formulation. Journal of Moscow State University of Civil
Engineering, №2, 63-69 (in Russian).
5. Galishnikova, VV. (2007). Finite element modeling of geometrically nonlinear behavior of space trusses. Journal of Civil Engineers. Saint-Petersburg University if
Architecture and Civil Engineering, 2(11), 101—106 (in Russian).
6. Galishnikova, VV. (2007). Algorithm for geometrically nonlinear stability analysis of space trussed systems. Proceedings of the XXVII Russian School "Science and
Technology". Moscow: Russian Academy of Science, 235-244 (in Russian).
7. Galishnikova VV. (2011). Generalized geometrically nonlinear theory and numerical deformation and stability analysis of space trusses.Dissertation submitted for the
degree of Dr. of Tech. Science. Moscow State University of Civil Engineering, 2011.
DIRECT ELASTIC-PLASTIC LIMIT LOAD AND SHAKEDOWN ANALYSIS OF STEEL SPACE TRUSSES WITH LARGE DISPLACEMENTS
A. Heidari, V.V. Galishnikova
Peoples Friendship University of Russia, Moscow
A direct method for elastic-plastic limit load and shakedown analysis of steel space trusses with large displacements is treated in this paper. The incremental method for the
geometrically nonlinear analysis of space trusses, developed by one of the authors was modified to account for yielding and plastic strains in the bars of the truss. The new
method has been implemented in computer software. The examples in this paper show that the direct analysis of space trusses with large displacements can be implemented
successfully for both the limit and the shakedown analysis of space trusses on the Java platform. The algorithms cover a wide range of elastic-plastic truss behavior: purely
elastic behavior, shakedown, ratcheting and collapse due to the formation of a mechanism. The sequence in which the bars yield, the load levels at which this occurs, the
accumulation of the plastic strains in the bars, the residual stresses in the bars and the node displacements during ratcheting can all be evaluated. The computer application
is therefore suitable as a test platform for elastic-plastic truss behavior. It can be applied to many other problems of elastic-plastic space truss analysis.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
KEY WORDS: steel space trusses, large displacements, plasticity, limit analysis, shakedown.
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3

21.

139
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

22.

140
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

23.

141
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

24.

142
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

25.

143
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

26.

144
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

27.

145
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

28.

146
Из проведенных выше данных следует, что такая мостовая конструкция должна соответствовать следующим
современным требованиям:
1. Максимальная длина пролетного строения не менее 60 метров, ширина 3,5 метра , однопутный , армейский для ДНР, ЛНР ;
2. Длина пролета должна быть переменной и кратной 3 метрам для случая его использования на сохранившихся опорах капитального моста;
3. Максимальный вес любого элемента пролетного строения, не должен превышать одной тонны, что позволит ограничиться легким крановым оборудованием;
4. Конструкция пролетного строения должна обеспечивать возможность изменять его геометрические характеристики, определяющие его несущую способность, в
зависимости от массы и габарита пропускаемой нагрузки;
5. Продолжительность монтажа пролетных строений для малых и средних мостов не должна превышать 2-3 суток, что соответствует скорости его монтажа
примерно 25 метров в сутки;
6. Конструкция должна обеспечивать многократность применения;
7. Время доставки конструкций моста в любую точку России не должно превышать одних суток.
С учетом всех вышеперечисленных требований, были разработаны конструкция и технология сооружения временного моста, названного УЗДИН, по аналогу
моста ТАЙПАН. Основная идея состоит в том, что мост собирают подобно конструктору из отдельных элементов (панель, поперечная балка, ортотропная плита,
опорная стойка) максимальной массой 800 кг и габаритом 3,00 х 1,50 х 0,12 м. Ортотропные плиты проезда покрыты полимерным материалом, обеспечивающим
надежное сцепление колес автомобиля с проезжей частью.
Сборка не требует применения спецтехники: собирается жесткий каркас посредством различных сборно-разборных соединений. При отсутствии опор, либо
при невозможности их устройства (в случае, когда необходим максимально быстрый монтаж конструкции), фундаментом могут служить любые близлежащие
бетонные блоки, при достаточности их размеров.
Отдельные конструктивные элементы пролетного строения и общий вид моста приведены на рисунке 7. На конструкцию моста получен патент №137558, кл.
E01D 15/133 от 20.02.2014 года. Применение коротких блоков позволяет получить мосты практически любой длины, как с разрезными, так и неразрезными
балочными пролетными строениями, рассчитанными на пропуск автомобильной нагрузки А11 и Н11 или колонны танков массой до 70 тонн каждый.
Промежуточные опоры собирают из тех же элементов, что и пролетное строение. В качестве фундамента и устоев могут быть использованы любые бетонные
блоки или бескрановая установка надстроечных опор по изобретению № 180193 .
Сборка пролетного строения происходит на берегу соединением элементов жесткого каркаса шплинтами, в необходимых случаях с применением легкого
кранового оборудования - автомобиля с гидроманипулятором (самопогрузчик). По предварительным оценкам скорость монтажа составит не менее 25 метров в
сутки. После сборки пролетного строения производят его надвижку в русло. При надвижке необходимо использовать аванбек, который позволяет отказаться от
противовеса. Надвижку осуществляет либо группа людей (например, рота солдат), либо бульдозер, толкающий пролетное строение.
Предельные автомобильно-дорожные нагрузки А11 и Н11 (одиночная нагрузка 80 тонн: 4 оси по 20 тонн) . При тех же характеристиках, грузоподъемность
моста достаточна для пропуска колонны танков до 50 тонн каждый.
Все элементы моста типовые и схемы сооружений отличаются большим или меньшим их количеством. Основными несущими элементами являются панели
размером 3х1.5 метра, которые связывают между собой при помощи шарнирных соединений - пинов, а левый и правый пояса моста объединяют поперечными
балками. Таким образом, можно оптимизировать конструкцию исходя из заданых задач - длина и грузоподъемность, тем самым обеспечив рациональную
материалоемкость (меньше нагрузка - меньше металла).
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Транспортировку элементов можно выполнять автомобилями или по железной дороге. Доставка конструкций моста в труднодоступные районы может быть
осуществлена по воздуху в контейнерах, так как это показано на рисунке 10.

29.

Материалы хранятся в библиотеке СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская дом 4 [email protected]
147
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Рис. 6. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США

30.

148
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

31.

149
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

32.

150
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

33.

151
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

34.

152
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

35.

153
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

36.

154
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

37.

155
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

38.

156
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

39.

157
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

40.

158
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

41.

159
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

42.

160
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

43.

161
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

44.

162
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

45.

163
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

46.

164
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

47.

165
Рис. 3. Проверка состояния стержня в конце цикла итерации, для ускоренного монтажа временной
надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых пространственных
пролетных ферм 1(13)
быстро
-собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных
- 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части

48.

пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно 166
подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746,
2550777, 165076, 1760020, 154506
Стержень, упругий в начале шага, остается упругим в конце шага нагружения, если абсолютное
значение напряжения в нем меньше предела текучести. В противном случае стержень в конце шага
считается достигшим текучести. Коэффициент снижения нагрузки вычисляется следующим образом:
Рассмотрим стержень, состояние которого на шаге было принято пластическим состоянием. Для
упругой и пластической деформаций задаются пределы погрешностей Se и ѐр. Типичными значениями
пределов погрешностей можно
считать 5S = 10-10 и 5р = 10 6 . Стержень испытывает на шаге пластическую
деформацию, если значение абсолютной величины инкремента пластической деформации | sp| превосходит
погрешность ѐр. В противном случае стержень во время шага был упругим вопреки допущению, принятому
в начале шага, и в программе устанавливаются соответствующие флажки.
Если проверка состояния стержней в конце первого цикла итераций показывает, что ни один их
стержней не изменил
цикл
считается
завершенным.обеспечения
Если хотя бы один из стержней
1(13)состояния,
- 2018 Вестник то
Военной
академии
материально-технического
перешел в упругое состояние, шаг нагружения повторяется с использованием новых состояний стержней.

49.

В противном случае хотя бы один из стержней перешел в пластическое состояние, и вычисляется
наименьший коэффициент редуцирования rmm. Пробное состояние масштабируется при помощи этого
167
коэффициента, и цикл завершается.
В начале второго и всех последующих циклов итераций на шаге нагруже- ния, состояние стержня
принимается равным его состоянию в конце предыдущего цикла. Вычисляется матрица секущей
жесткости для текущих инкрементов перемещений и состояния стержней. Процедура продолжается так
же, как и в предыдущем цикле. Итерации на шаге нагружения завершаются, когда норма погрешности
пробного решения становится меньше заданного предельного значения. Пошаговое нагружение
завершается, когда достигается предельная нагрузка или когда выполняется заданное число шагов
нагружения. Предельная нагрузка считается достигнутой, когда максимальное заданное число делений
длины хорды в методе постоянных дуг не приводит к формированию положительно определенной
матрицы секущей жесткости или к сходимости метода для пробного состояния фермы на шаге
нагружения.
4. Расчет двухпролетной фермы на предельную нагрузку Данный пример демонстрирует применение прямого метода расчета на предельную пластическую
нагрузку, описанного в разделе 3, к анализу двухпролетной фермы, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра
упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного
надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно
-подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином
в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

50.

168
Рис. 4. Аксонометрическая проекция двухпролетной фермы (диагонали на показаны) для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей
части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой
фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет
использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных
отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Конструкция фермы состоит из четырех поясов, крестовой решетки и вертикальных связей-диафрагм, установленных в каждой панели длиной 2 м. Площади
сечения элементов поясов и диагональных элементов равны 0,0008 м2; площади сечения вертикальных и горизонтальных элементов связей - 0,0006м2. Опоры в
середине длины фермы представляют собой неподвижные шарниры (перемещения по трем направлениям координационных осей равны нулю), крайние опоры подвижные шарниры (перемещения по направлениям осей х2и х3 равны нулю, перемещение вдоль оси x1 возможно). Все стержни имеют пре5
2
8
2
дел текучести 2,4^10 кН/м и модуль упругости 2,1^10 кН/м . Схема нагружения состоит из двух вертикальных сосредоточенных сил в 100 кН каждая,
приложенных в средних узлах верхнего пояса правого пролета фермы (см. рис. 4). Результаты расчета приведены на рис. 5 для грани фермы x2 = 0 с учетом
симметрии задачи. Стержни, находящиеся на шаге нагружения в пластическом состоянии, показаны на рисунке сплошной жирной линией. Стержни,
достигающие предела текучести на данном шаге, показаны жирным пунктиром. На рисунке показаны все изменения в состояниях стержней и нагрузки, при
которых они происходят. При уровне нагрузки 435,787 кН наступает текучесть в поперечной связи между загруженными узлами, и формируется механизм
разрушения конструкции. Предельный коэффициент нагружения равен 4,542.
На рис. 6 показаны графики зависимости вертикальных перемещений от нагрузки для трех свободных узлов нижнего пояса правого пролета фермы n11, n13 и
n15 (см. рис. 5). Поведение фермы остается почти линейным до уровня нагрузки около 370,0 кН, что составляет 81,5% от предельной. Время, затраченное на
выполнение прямого пошагового расчета 36-узловой фермы на предельную пластическую нагрузку, составляет долю секунды. для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для
- 2018 Вестник
Военной
материально-технического
обеспечения
системы несущих элементов 1(13)
и элементов
проезжей
части академии
пролетного
надвижного строения моста
с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02
от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и
приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса

51.

в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
169
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

52.

170
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

53.

171
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

54.

172
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

55.

173
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

56.

174
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

57.

175
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

58.

176
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

59.

177
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

60.

178
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

61.

179
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

62.

180
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

63.

181
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

64.

182
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

65.

183
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

66.

184
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

67.

185
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

68.

186
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

69.

187
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

70.

188
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

71.

189
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

72.

190
1(13) - 2018 Вестник
Военной
академии
материально-технического
Рис. 3. Проверка состояния
стержня
в конце
цикла
итерации, для обеспечения
ускоренного монтажа временной
надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра
упругопластинчетых пространственных

73.

пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия
1.460-3-14 ГПИ
191
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746,
2550777, 165076, 1760020, 154506
Стержень, упругий в начале шага, остается упругим в конце шага нагружения, если абсолютное
значение напряжения в нем меньше предела текучести. В противном случае стержень в конце шага
считается достигшим текучести. Коэффициент снижения нагрузки вычисляется следующим образом:
Рассмотрим стержень, состояние которого на шаге было принято пластическим состоянием. Для
упругой и пластической деформаций задаются пределы погрешностей Se и ѐр. Типичными значениями
пределов погрешностей можно
считать 5S = 10-10 и 5р = 10 6 . Стержень испытывает на шаге пластическую
деформацию, если значение абсолютной величины инкремента пластической деформации | sp| превосходит
1(13) - 2018 Вестник
Военной
академии материально-технического
погрешность ѐр. В противном
случае
стержень
во время шага былобеспечения
упругим вопреки допущению, принятому
в начале шага, и в программе устанавливаются соответствующие флажки.

74.

Если проверка состояния стержней в конце первого цикла итераций показывает, что ни один их
стержней не изменил состояния, то цикл считается завершенным. Если хотя бы один из стержней
192
перешел в упругое состояние, шаг нагружения повторяется с использованием
новых состояний стержней.
В противном случае хотя бы один из стержней перешел в пластическое состояние, и вычисляется
наименьший коэффициент редуцирования rmm. Пробное состояние масштабируется при помощи этого
коэффициента, и цикл завершается.
В начале второго и всех последующих циклов итераций на шаге нагруже- ния, состояние стержня
принимается равным его состоянию в конце предыдущего цикла. Вычисляется матрица секущей
жесткости для текущих инкрементов перемещений и состояния стержней. Процедура продолжается так
же, как и в предыдущем цикле. Итерации на шаге нагружения завершаются, когда норма погрешности
пробного решения становится меньше заданного предельного значения. Пошаговое нагружение
завершается, когда достигается предельная нагрузка или когда выполняется заданное число шагов
нагружения. Предельная нагрузка считается достигнутой, когда максимальное заданное число делений
длины хорды в методе постоянных дуг не приводит к формированию положительно определенной
матрицы секущей жесткости или к сходимости метода для пробного состояния фермы на шаге
нагружения.
4. Расчет двухпролетной фермы на предельную нагрузку Данный пример демонстрирует применение
прямого метода расчета на предельную пластическую нагрузку, описанного в разделе 3, к анализу
двухпролетной фермы, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров
шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы
1(13)и
- 2018
Вестник Военной
академии материально-технического
обеспечения
несущих элементов
элементов
проезжей
части пролетного
надвижного строения моста с
быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение:

75.

"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " №
2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель 193
СПб ГАСУ ) , со сдвиговой
фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и
приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной
оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз
болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта,
расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Рис. 4. Аксонометрическая проекция двухпролетной фермы (диагонали на показаны) для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей
части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное
соединение
для
трубопроводов
"№
2018105803 F16L 23/02 от
-7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой
1(13) - 2018
Вестник
Военной
академии
материально-технического
обеспечения
фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет
использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным

76.

обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных
отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
194
Конструкция фермы состоит из четырех поясов, крестовой решетки и вертикальных связей-диафрагм,
установленных в каждой панели длиной 2 м. Площади
сечения элементов поясов и диагональных элементов равны 0,0008 м2; площади сечения вертикальных и горизонтальных элементов связей - 0,0006м2. Опоры в
середине длины фермы представляют собой неподвижные шарниры (перемещения по трем направлениям координационных осей равны нулю), крайние опоры подвижные шарниры (перемещения по направлениям осей х2и х3 равны нулю, перемещение вдоль оси x1 возможно). Все стержни имеют пре5
2
8
2
дел текучести 2,4^10 кН/м и модуль упругости 2,1^10 кН/м . Схема нагружения состоит из двух вертикальных сосредоточенных сил в 100 кН каждая,
приложенных в средних узлах верхнего пояса правого пролета фермы (см. рис. 4). Результаты расчета приведены на рис. 5 для грани фермы x2 = 0 с учетом
симметрии задачи. Стержни, находящиеся на шаге нагружения в пластическом состоянии, показаны на рисунке сплошной жирной линией. Стержни,
достигающие предела текучести на данном шаге, показаны жирным пунктиром. На рисунке показаны все изменения в состояниях стержней и нагрузки, при
которых они происходят. При уровне нагрузки 435,787 кН наступает текучесть в поперечной связи между загруженными узлами, и формируется механизм
разрушения конструкции. Предельный коэффициент нагружения равен 4,542.
На рис. 6 показаны графики зависимости вертикальных перемещений от нагрузки для трех свободных узлов нижнего пояса правого пролета фермы n11, n13 и
n15 (см. рис. 5). Поведение фермы остается почти линейным до уровня нагрузки около 370,0 кН, что составляет 81,5% от предельной. Время, затраченное на
выполнение прямого пошагового расчета 36-узловой фермы на предельную пластическую нагрузку, составляет долю секунды. для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для
системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02
от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и
приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса
в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

77.

195
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

78.

196
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

79.

197
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

80.

198
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

81.

199
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

82.

200
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

83.

201
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

84.

202
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

85.

203
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

86.

204
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

87.

205
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

88.

206
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

89.

207
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

90.

208
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

91.

209
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

92.

210
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

93.

211
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

94.

212
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

95.

213
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

96.

214
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

97.

215
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

98.

216
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

99.

217
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

100.

218
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

101.

219
РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СООРУЖЕНИЙ
«К защите допускается»: Заведующий
кафедрой к.т.н., доцент
Галишникова В.В.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
«__ »_____________2014 г.
диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

102.

Прямой упругопластический расчет стальных
пространственных ферм на предельную
нагрузку и
220
приспособляемость с учетом больших перемещений
(название)
Выполнил
Аспирант Хейдари Алиреза Ф.И.О.
(подпись)
Научный руководитель Галишникова Вера Владимировна Ф.И.О.
к.т.н., доцент (подпись)
(ученая степень, звание)
Москва, 2014
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
2
3
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18

103.

3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
221
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
и
деталей,
49
6.5
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
6.6
поверхности шайб
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

104.

222
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

105.

223
В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопла- стического анализа
стальных пространственных ферм в условиях больших перемещений. За основу был принят
инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, разработанный
ранее одним из авторов, и выполнена его модификация, позволяющая учесть текучесть и пластические
деформации в стержнях ферм. Предложенный метод реализован в виде программного приложения на
платформе Java. При помощи этого приложения выполнен ряд примеров, описанных в данной работе.
Приведенные примеры демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое
предельное равновесие и приспособляемость при больших перемещениях может быть успешно реализован в
программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического поведения фермы: упругую
работу, приспособляемость, прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании
механизма. Программное приложение может быть использовано в качестве тестовой платформы для
исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для решения прикладных задач.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стальная ферма, большие перемещения, пластичность.
1. Теоретические основы расчета на пластическое предельное равновесие и приспособляемость
Деформации и устойчивость стальных конструкций зависят от геометрической и физической
нелинейности их поведения.
При больших
перемещениях
конструкции
условия равновесия и зависимости
1(13) - 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
обеспечения
«перемещения-деформации» нелинейны. Если материал в отдельных частях конструкции достигает
предела текучести, то изменяются соотношения «напряжения-деформации», а также отношения

106.

жесткостей элементов конструкции, и в ней могут образовываться механизмы. Данная статья посвящена
анализу таких конструкций при помощи компьютерных моделей.
224
Теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку и приспособляемость изложены в
сопутствующей статье [1]. Показано, что при малых перемещениях такие задачи традиционно решаются
при помощи методов оптимизации. При использовании методов оптимизации, рассматривается
последовательность статически возможных состояний конструкции и определяется максимальный
коэффициент нагружения, называемый коэффициентом надежности приспособляемости. Альтернативно,
может быть рассмотрена последовательность кинематически возможных перемещений конструкции и
определен минимальный коэффициент нагружения.
В прямом методе расчета, излагаемом в данной работе, удовлетворяются как статические, так и
кинематические условия, и оптимизация не требуется. Прямой метод требует расчета
последовательности конфигураций конструкции, так как при наступлении пластичности ее жесткость
изменяется. Если какой-то из стержней фермы достигает пластического состояния или наоборот, если
стержень восстанавливает упругое состояние при разгрузке, должно быть выполнено переформирование
и разложение матрицы жесткости системы. На начальных этапах развития теории предельного
пластического равновесия и приспособляемости мощности компьютеров не соответствовали объему
вычислений прямого метода. В связи с этим, предпочтение отдавалось методам, основанным на теории
оптимизации, для которых был разработан ряд теорем.
Все теоремы оптимизации, рассмотренные в [1] основаны на линейной суперпозиции нагрузок при
формировании их сочетаний. Если поведение конструкции геометрически нелинейно, то суперпозиция
нагрузок неправомерна. В этом случае теоремы теряют справедливость, и оптимизационный подход не
может быть использован для анализа приспособляемости.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

107.

225
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

108.

226
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

109.

227
Splice Connection Design
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

110.

228
Structural calculations for steel beam splice connection design
We provide steel beam splices calculations to BS5950 or Eurocode 3 design codes, ensuring your splice connection complies with Building Regulation
standards.
Our structural engineers will design your splice connection to suit your exact beam size and loading requirements and provide design calculations that are
accepted by Building Control departments nationwide.
Fast service and detailed output
We supply as standard detailed connection drawings and installation instructions so fabricators know exactly what to make and installers know exactly how the
connection should be fitted.
Our fast online service ensures a quick turnaround helping you to avoid delays and keep your project on schedule. You can also contact us for a quote.
Order Online | Fast Turnaround | £195+VAT
Includes structural calculations and drawings
suitable for submission to Building Control
Go to order form
Why use a bolted splice connection?
Bolted splice connections are the quickest and easiest way for steel beams to be joined on site in a quality assured manner and avoid the fire risk and quality
control difficulties of on-site welding.
Reducing long beams into shorter and more manageable sections is often necessary for ease of transport, safe handling or to facilitate installation, particularly
when installing steelwork in loft conversions and existing buildings.
Which splice connection type?
A bolted splice connection can be formed using 'cover plate' splices or bolted 'end plate' splices (see images). Both are designed to transmit bending moment
and shear forces across the joint, allowing a spliced beam to behave as a continuous member and each have their pros and cons - see box below for more
technical information.
The size and thickness of steel plates, grade, diameter and quantity of bolts and weld specification (where relevant) vary depending on beam size and applied
loads so it's important splices are designed to suit each application.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

111.

229
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Cover Plate Splice Connection

112.

230
End Plate Splice Connection
Hollobolt® Splice Connection
https://www.smartbuild.uk.com/steel-beam-splice-design
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

113.

231
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

114.

232
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

115.

233
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

116.

234
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

117.

235
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

118.

236
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

119.

237
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

120.

238
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

121.

239
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

122.

240
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

123.

241
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

124.

242
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

125.

243
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

126.

244
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

127.

245
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

128.

246
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

129.

247
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

130.

248
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

131.

249
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

132.

250
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

133.

251
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

134.

252
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

135.

253
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

136.

254
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

137.

255
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

138.

256
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

139.

257
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

140.

258
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

141.

259
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

142.

260
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

143.

261
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

144.

262
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

145.

263
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

146.

264
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

147.

265
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

148.

266
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

149.

267
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

150.

268
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

151.

269
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

152.

270
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

153.

271
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

154.

272
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

155.

273
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

156.

274
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-Etaja-Obespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

157.

275
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

158.

276
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

159.

277
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

160.

278
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

161.

279
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

162.

280
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

163.

281
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

164.

282
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

165.

283
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

166.

284
или ПРЯМОЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ ФЕРМ С БОЛЬШИМИ
ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ НАПРЕДЕЛЬНОЕ РАВНОВЕСИЕ И ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ
В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопла- стического анализа
1(13) - 2018 Вестник
Военной
академиибольших
материально-технического
обеспечения
стальных пространственных
ферм
в условиях
перемещений,
для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра
упругопластинчетых

167.

пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно!
( серия 1.460-3-14 ГПИ
285
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746,
2550777, 165076, 1760020, 154506
За основу был принят инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных
ферм, разработанный ранее одним из авторов, и выполнена его модификация, позволяющая учесть
текучесть и пластические деформации в стержнях ферм. Предложенный метод реализован в виде
программного приложения на платформе Java. При помощи этого приложения выполнен ряд примеров,
описанных в данной работе. Приведенные примеры демонстрируют, что прямой расчет
пространственных ферм на пластическое предельное равновесие и приспособляемость при больших
перемещениях может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр
упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие
пластические деформации и разрушение при формировании механизма. Программное приложение может
- 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
обеспечения
быть использовано 1(13)
в качестве
тестовой
платформы
для исследования
упругопластического поведения
ферм и как инструмент для решения прикладных задач.

168.

КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стальная ферма, большие перемещения, пластичность, для ускоренного
монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых
286
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746,
2550777, 165076, 1760020, 154506
1. Теоретические основы расчета на пластическое предельное равновесие и приспособляемость
Деформации и устойчивость стальных конструкций зависят от геометрической и физической
нелинейности их поведения. При больших перемещениях конструкции условия равновесия и зависимости
«перемещения-деформации» нелинейны. Если материал в отдельных частях конструкции достигает
предела текучести, то изменяются соотношения «напряжения-деформации», а также отношения
жесткостей элементов конструкции, и в ней могут образовываться механизмы. Данная статья посвящена
анализу таких конструкций при помощи компьютерных моделей и для ускоренного монтажа
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
временной надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых

169.

гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов
и элементов проезжей части
287
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746,
2550777, 165076, 1760020, 154506
Теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку и приспособляемость изложены в
сопутствующей статье [1]. Показано, что при малых перемещениях такие задачи традиционно решаются
при помощи методов оптимизации. При использовании методов оптимизации, рассматривается
последовательность статически возможных состояний конструкции и определяется максимальный
коэффициент нагружения, называемый коэффициентом надежности приспособляемости. Альтернативно,
может быть рассмотрена последовательность кинематически возможных перемещений конструкции и
определен минимальный коэффициент нагружения.
В прямом методе расчета, излагаемом в данной работе, удовлетворяются как статические, так и
кинематические условия, и оптимизация не требуется. Прямой метод требует расчета
1(13)
- 2018 Вестник Военной
академии материально-технического
обеспечения пластичности ее жесткость
последовательности
конфигураций
конструкции,
так как при наступлении
изменяется. Если какой-то из стержней фермы достигает пластического состояния или наоборот, если

170.

стержень восстанавливает упругое состояние при разгрузке, должно быть выполнено переформирование
и разложение матрицы жесткости системы. На начальных этапах развития теории предельного
288
пластического равновесия и приспособляемости мощности компьютеров
не соответствовали объему
вычислений прямого метода. В связи с этим, предпочтение отдавалось методам, основанным на теории
оптимизации, для которых был разработан ряд теорем.
Все теоремы оптимизации, рассмотренные в [1] основаны на линейной суперпозиции нагрузок при
формировании их сочетаний. Если поведение конструкции геометрически нелинейно, то суперпозиция
нагрузок неправомерна. В этом случае теоремы теряют справедливость, и оптимизационный подход не
может быть использован для анализа приспособляемости.
При современном уровне развития компьютеров преимущество непрямого оптимизационного подхода
становится спорным даже для задач с малыми перемещениями. В представленной работе поставлена
задача оценить возможность использования прямого метода упругопластического расчета для
практических инженерных задач расчета стальных пространственных ферм.
Инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, который
использован в настоящем исследовании, был описан в ряде публикаций [2-7], и поэтому в данной статье не
представлен. Авторами статьи была выполнена модификация этого метода, позволяющая учесть
текучесть и пластические деформации в стержнях ферм.
2. Упругопластическое поведение стального стержня для ускоренного монтажа временной
надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых пространственных
пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
1(13) - 2018 Вестник Военной
материально-технического
обеспечения
"Ленпроектстальконструкция"
для академии
системы
несущих элементов
и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими

171.

компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803
F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
289
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746,
2550777, 165076, 1760020, 154506
Рассмотрены перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ. Предложено создать
научно-исследовательскую лабораторию по изучению и проектированию быстровозводимых мостов и
переправ на основе опыта блока НАТО при строительство моста в штате Монтана через реку Суон в
США быстровозводимым способом. Представлены решенные научно-практические задачи по
совершенствованию и модернизации сборно-разборных мостовых конструкций.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

172.

Введение. Мосты и переправы во все периоды истории человечества играли крупную и часто решающую
роль в развитии транспортной инфраструктуры страны. При этом характер переправочно-мостовых
290
средств, а также условий и способов их использования, естественно,
изменялись в соответствии с
развитием экономики и производительных сил человеческого общества.
В современных условиях возникновения локальных конфликтов, террористических угроз при ежегодно
возникающих чрезвычайных ситуациях (наводнения, пожары, землетрясения, промышленные и
транспортные аварии и т. д.) особое внимание необходимо обратить на развитие быстровозводимых
мостов и переправ. Это единственный возможный способ открытия сквозного движения в короткое
время на барьерном участке транспортной сети в случае его разрушения или временного строительства
нового мостового перехода.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

173.

Направления научных исследований.
291
Для продуктивной работы в области применения быстровозводимых мостов и переправ необходимо
объединить опытных ученых, имеющих свои научные школы по проведению фундаментальных
исследований, инженеров-мостовиков с опытом проектирования и строительства искусственных
сооружений, материальную базу. Назрела необходимость создания научно-исследовательской лаборатории
по изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ на базе учреждения образования
ПГУПС, СПб ГАСУ, Политехническом университет.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

174.

Основные направления деятельности предлагаемой лаборатории организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ, ПГУПС, Политехнический Университет :
292
- исследование требований к временному строительству мостовых
переходов;
- геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети, проектирование
искусственных сооружений с использованием разработанных методик и новых информационных
технологий;
- применение современных табельных инвентарных конструкций временных мостов и переправ;
- обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические задачи в интересах
развития и безопасной эксплуатации транспортной инфраструктуры Республики Беларусь;
Исследование требований к временному строительству мостовых переходов. К временным мостам и
переправам предъявляются соответствующие требования, которые излагаются в руководящих и
нормативных документах.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

175.

293
К временному строительству мостового перехода должны быть определены следующие требования:
- оперативно-тактические;
- технические;
- нормативные.
Оперативно тактические требования определяют:
- сроки открытия движения через водные преграды;
- пропускную способность, масса транспорта;
- сроки службы временных мостовых переходов;
- обеспечение живучести мостовых переходов;
- сроки замены вышедших из строя сооружений.
Технические требования определяют:
- вид и способ временного строительства мостового перехода, его этапы;
- 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
- вид тяги и длину1(13)
поезда,
вес автомобильной и гусеничной техники;
- подмостовой габарит, обеспечение судоходства;

176.

- обеспечение пропуска высоких вод и ледоходов;
- ширину колеи, проезжей части;
- скорость движения по мостам.
294
Нормативные требования определяют:
- конструктивные характеристики восстанавливаемых сооружений (расположение в плане и профиле,
допускаемые уклоны, основные требования к конструкции и конструированию, указания по расчету,
деформативные характеристики конструкций, расчетные характеристики материалов);
1(13) - 2018 Вестник
Военной мостов
академии материально-технического
обеспечения
- технологию сооружения
элементов
и переправ.

177.

Существующие строительные нормы и правила, инструкции, технические условия по проектированию не
в полной мере отражают всю необходимую информацию, учитывающую особенности временного
295
строительства быстровозводимых мостов и переправ. Необходимо
учесть требования к современным
нагрузкам, условия применения временного строительства, организации на которых будут возложены
задачи, переработать документы и принять их к руководству. Данная работа уже проводится, но с
учетом ограничения распространения информации в открытой печати, не может быть изложена в
полном объеме в США, Великобритании, КНР, в Республике Беларусь .
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

178.

Геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети, проектирование искусственных
сооружений с использованием разрабо танных методик и новых информационных технологий.
296
При проведении геодезических исследований барьерных участков на транспортной сети было выяснено,
что в связи с климатическими изменениями произошли естественные изменения в районе мостовых
переходов. Русла рек обмелели, появились заболоченности, существенно поменялась высота берегов и т. д.
Имеются расхождения с существующими данными проводимой ранее технической разведкой. Уже сегодня
необходимо приступать к геодезическому исследованию, начиная с наиболее важных мостовых переходов.
Эти данные должны использоваться для составления более обоснованных проектных соображений с
учетом применения новых сборно-разборных мостовых конструкций.
При строительстве и восстановлении искусственных сооружений на железных и автомобильных дорогах
широко используются неоднородные слоистые, в том числе трехслойные, элементы конструкций, как
1(13) - (2018
Военной
академии
материально-технического
обеспечения
например в США, КНР
смВестник
рисунки)
. Эти
конструкции
изготавливают
из различных материалов, среди
которых в настоящее время широко распространено применение полимерных, композиционных,
функционально-градиентных материалов, ауксетиков и т. д. Вопросам расчета напряженно-

179.

деформированного состояния слоистых стержней, пластин и оболочек уделяется большое внимание, так
как во многих случаях эти конструкции являются элементами сложных и ответственных сооружений.
297
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

180.

298
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

181.

299
На практике приходится сталкиваться со случаями, когда конструкция не полностью опирается на
основание. Причиной появления зазора между конструкцией и основанием могут быть как техногенные
условия в зоне строительства, так и природные условия. Это приводит к изменению расчетной схемы и
напряженно-деформированного состояния рассматриваемого элемента, что в ряде случаев может
привести к его преждевременному разрушению
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

182.

300
Разработаны электронные модели, включающие компьютерные программы, написанные в программной
среде Mathcad для численного анализа напряженно-деформированного состояния слоистых конструкций.
Эти программы позволяют определять перемещения, деформации и напряжения в трехслойных
конструкциях с различными геометрическими и механическими характеристиками слоев, жестком и
шарнирном закреплении или без него, наличии и отсутствии диафрагм на торцах, при различных видах
нагрузок, жесткости упругого основания, размерах участков опирания и оценивать прочность и
жесткость конструкций.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

183.

301
Разработанные методики и компьютерные программы могут использоваться в проектных организациях
строительного и машиностроительного профиля при расчетах сборно-разборных настилов, SIP-панелей
при возведении жилых зданий и хозяйственных ангаров, панелей из пенометаллов для, мостовых
конструкций, как в США, КНР, Белоруссии, ДНР и ЛНР
BIM-технологии в проектировании и строительстве мостов с каждым годом используются всѐ более
широко. Как правило, это типовые мосты (они составляют около 90 % от всех мостов); на стадии
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
планирования созданы
необходимые функции управления персоналом. На стадии проектирования

184.

проводится построение моделей и визуализация, анализ проектирования и детализация); на стадии
строительства - расчет и изготовление конструкций).
302
Применение полученных собственных научных разработок, новых программных комплексов, позволит
существенно ускорить работу инженеров при создании и совершенствовании мостовых конструкций.
Применение современных табельных инвентарных конструкций временных мостов и переправ.
Республика ДНР, ЛНР , является современным независимым демократическим государством,
способным защитить свой народ и территориальную целостность в случае возникновения агрессии.
Анализ современных конфликтов показал, что в первую очередь противник будет уничтожать
транспортные коммуникации. В республике ДНР, ЛНР вероятность разрушения объектов по барьерным
рубежам рек Сож, Днепр, Друть, Березина, Птичь, Неман составит: больших мостов - до 100 %, средних
мостов - до 50 %, малых мостов - до 10 %, крупных железнодорожных узлов - до 100 %.
Наиболее сложным и трудоемким видом работ является восстановление мостов через широкие и
1(13) - 2018
Вестник
Военной академии материально-технического
обеспечения
глубокие реки. Расчетное
время
восстановления
движения через водные
преграды по железной дороге не
должно превышать 3-4 суток.

185.

303
Силы и средства Донецких и Луганских железной дороги и департамента транспорта и коммуникаций
Республики ДНР, ЛНР не имеют возможностей по восстановлению объектов в установленные сроки.
Поэтому многократно возрастает роль транспортных войск при выполнении задач восстановления
инфраструктуры транспорта с использованием инвентарного имущества: наплавных железнодорожных
мостов (НЖМ-56), рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500), сборно-разборных пролетных строений (СРП),
других материалов и конструкций с использованием опыта блока НАТО ( рисунки и научные публикации
прилагаются на английском языке )
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

186.

304
Один из недостатков рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500) и сборно-разборных пролетных строений
(СРП) - отсутствие инвентарного автодорожного проезда под совмещенную езду железнодорожного и
автомобильного транспорта. Эта проблема не дает эксплуатировать восстановленные
железнодорожные мосты с помощью вышеуказанных конструкций для одновременного пропуска
автомобилей и поездов. При строительстве двух мостов многократно увеличиваются затраты во времени
и ресурсах.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

187.

305
С целью экономии денежных средств, необходимых для закупки новых дорогостоящих быстровозводимых мостов, была проведена научная работа организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ в
области прикладных исследований, с целью создания новых дорожно-мостовых инвентарных конструкций
для пропуска по железнодорожному временному мосту и РЭМ-500 автомобильной и гусеничной техники.
При выполнении НИР «Сэндвич» в интересах Департамента транспортного была рассчитана и
спроектирована новая конструкция сборно -разборного дорожного настила, который может быть
использован для устройства проезжей части колейного или сплошного типа ( см. рисунок моста штата
Монтана, США, через реку Суон, построенный в 2017.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

188.

306
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

189.

307
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

190.

308
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

191.

309
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

192.

310
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

193.

311
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

194.

312
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

195.

313
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

196.

314
Рисунок 1 - Конструкция сборно-разборного дорожного настила через реку Суон , штат Монтана, : а плита настила, вид сбоку; б - стыковой замок, вид сбоку и сверху; 1 - плита; 2 - наружные несущие листы;
3 - заполнитель; 4 - трапециевидные поперечные ребра противоскольжения; 5 - болты; 6 - П-образные
торцевые усиления; 7 - зуб; 8 - вилка; 10 - разборный
штырь; 11 - соединительный штырь; 12 - цепочка; 13 - стопорная булавка; 14 - верхнее отверстие; 15 нижнее отверстие; 16 – нижний вырез, сдвиговые болтовые соединения по изобретениям проф дтн
АюМ.Уздиан ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 2010136746, 154596, 1760020
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

197.

315
Для приспособления верхнего строения пути пролетных строений при необходимости пропуска по
железнодорожному мосту автомобильной и гусеничной техники была рассчитана и спроектирована новая
конструкция сборно-разборного автодорожного настила ( см изобретение № 2010136746 .
По результатам исследования получены патенты на изобретение № 19687 «Сборно -разборный дорожный
настил» и полезную модель № 10312 «Сборно-разборный автодорожный настил» .
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

198.

Быстровозводимые инвентарные мостовые конструкции: металлическая сборно-разборная эстакада
316
РЭМ-500; наплавной железнодорожный мост НЖМ-56; инвентарное
мостовое имущество ИМИ-60; рам
новинтовые опоры (РВО); сборно-разборные пролетные строения (СРП) и другие несмотря на большой
срок эксплуатации и хранения предоставляют собой самое эффективное средство для скоростного
восстановления мостовых переходов.
Существуют в ДНР, ЛНР и принципиально новое имущество мост-лента МЛЖ-ВТ-ВФ, которое
разработано и серийно выпускается в Российской Федерации для железнодорожных войск.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

199.

317
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

200.

318
Рисунок 2 - Конструкция сборно-разборного автодорожного настила:
1 - мостовое полотно на деревянных брусьях (усиленный тип) 20x24 см; 2 - рельс Р-43, Р-50, Р-65; 3 сборно-разборная дорожная
площадка; 4 - контр уголок 160x100x14 мм; 5 - противоугонный (охранный) уголок 160x100x12 мм; 6 межколейный брус; 7 - коле- соотбойный брус 15x20 см; 8 - противоугонный брус 15x20 см;
9 - врубка 3 см
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

201.

319
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

202.

320
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

203.

321
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

204.

322
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

205.

Рис. 8. Сборно-разборные США, КНР, Великобритании
323
В 2016 году проведена научная работа в области прикладных исследований и решена научно-практическая
задача по комбинированию пролетных строений инвентарных мостов НЖМ-56, РЭМ-500, с рамновинтовыми опорами из имущества МЛЖ-В
Т-ВФ. Разработан и запатентован соединительный элемент (марка ПТ 9/71) [7]. По своим
конструктивным особенностям он выполняет функцию опорной части комбинированного моста .
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

206.

324
Данный элемент моста предназначен для установки пролетных строений из имущества РЭМ-500 на
инвентарные опоры имущества МЛЖ-ВТ-ВФ. Соединительный элемент крепится к ригелю опоры из
имущества МЛЖ-ВТ-ВФ при помощи четырех болтов. После установки соединительного элемента
производится установка пролетного строения из имущества РЭМ-500.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

207.

325
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

208.

326
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

209.

327
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

210.

328
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

211.

329
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

212.

330
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

213.

331
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

214.

332
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

215.

333
Рисунок - Схема комбинированного моста с использованием фрикционно –подвижных соединений в США ,
КНР
Новые дорогостоящие быстровозводимые мосты и переправы могут позволить себе организации,
обладающие достаточно большими финансовыми возможностями. Существующие сборно-разборные
мосты не стоит списывать раньше времени. Благодаря научному обоснованию, проведенной модернизации
и испытаниям, конструкции
временных
прослужат еще долгие
годы. За это время будут изучены
1(13) - 2018 Вестник
Военной мостов
академии материально-технического
обеспечения
все слабые и сильные стороны новых быстровозводимых мостов, сделаны правильные выводы при их
разработке, изготовлению или закупки.

216.

Обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические задачи в интересах
334
развития и безопасной эксплуатации транспортной инфраструктуры
ДНР, ЛНР.
Сегодня в учреждении образования ПГУПС, СПб ГАСУ , Политехническом университете, проводится
обучение специалистов в интересах Министерство транспортного обучения
Материальная база позволяет готовить высококлассных инженеров транспорта, обладающих
специальными знаниями и навыками. На собственном учебном полигоне есть все современные образцы
быстровозводимых мостов и переправ. Практические навыки у обучаемых закрепляются при выполнении
учебно-практических задач на реальных объектах транспортной инфраструктуры.
Для подготовки специалистов по использованию инвентарных конструкций быстровозводимых мостов и
переправ в интересах МО РФ
Министерства транспорта РФ, нужно организовать курсы повышения квалификации с руководящим
составом указанных организаций в университете. После обучения должностных лиц необходимо ежегодно
проводить совместные тренировки и учения с целью приобретения практических навыков у специалистов и
организации взаимодействия между транспортными структурами.
Выводы. Перспективы применения быстровозво- димых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
методической, научной, технической и практической базы, задачи по быстрому временному
восстановлению мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям.
Рассмотрены перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ. Предложено создать научноисследовательскую лабораторию по изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ на базе
учреждения образования организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ.
Определены основные 1(13)
направления
деятельности
предлагаемой
лаборатории.
Представлены решенные научно- 2018 Вестник
Военной академии
материально-технического
обеспечения
практические задачи по совершенствованию и модернизации сборно-разборных мостовых конструкций. Оценены
возможности подготовки специалистов.

217.

Введение. Мосты и переправы во все периоды истории человечества играли крупную и часто решающую роль в развитии
335 мостовых средств, а также условий и
транспортной инфраструктуры страны. При этом характер переправочно
способов их использования, естественно, изменялись в соответствии с развитием экономики и производительных сил
человеческого общества.
В современных условиях возникновения локальных конфликтов, террористических угроз при ежегодно возникающих
чрезвычайных ситуациях (наводнения, пожары, землетрясения, промышленные и транспортные аварии и т. д.) особое
внимание необходимо обратить на развитие быстровозводимых мостов и переправ. Это единственный возможный
способ открытия сквозного движения в короткое время на барьерном участке транспортной сети в случае его
разрушения или временного строительства нового мостового перехода.
Направления научных исследований.
Для продуктивной работы в области применения быстровозводимых мостов и переправ необходимо объединить
опытных ученых, имеющих свои научные школы по проведению фундаментальных исследований, инженеров-мостовиков
с опытом проектирования и строительства искусственных сооружений, материальную базу. Назрела необходимость
создания научно-исследовательской лаборатории по изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ
на базе учреждения образования «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Основные направления деятельности предлагаемой лаборатории:
- исследование требований к временному строительству мостовых переходов;
- геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети, проектирование искусственных сооружений
с использованием разработанных методик и новых информационных технологий;
- применение современных табельных инвентарных конструкций временных мостов и переправ;
- обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические задачи в интересах развития и
безопасной эксплуатации транспортной инфраструктуры Республики Беларусь;
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

218.

336
Исследование требований к временному строительству мостовых переходов. К временным мостам и переправам
предъявляются соответствующие требования, которые излагаются в руководящих и нормативных документах.
К временному строительству мостового перехода должны быть определены следующие требования:
- оперативно-тактические;
- технические;
- нормативные.
Оперативно тактические требования определяют:
- сроки открытия движения через водные преграды;
- пропускную способность, масса транспорта;
- сроки службы временных мостовых переходов;
- обеспечение живучести мостовых переходов;
- сроки замены вышедших из строя сооружений.
Технические требования определяют:
- вид и способ временного строительства мостового перехода, его этапы;
- вид тяги и длину поезда, вес автомобильной и гусеничной техники;
- подмостовой габарит, обеспечение судоходства;
- обеспечение пропуска высоких вод и ледоходов;
- ширину колеи, проезжей части;
- скорость движения по мостам.
Нормативные требования определяют:
1(13) - 2018 Вестник Военной
академии материально-технического
обеспечения в плане и профиле, допускаемые
- конструктивные характеристики
восстанавливаемых
сооружений (расположение
уклоны, основные требования к конструкции и конструированию, указания по расчету, деформативные характеристики
конструкций, расчетные характеристики материалов);

219.

- технологию сооружения элементов мостов и переправ.
Существующие строительные нормы и правила, инструкции, технические условия по проектированию не в полной
337 временного строительства
мере отражают всю необходимую информацию, учитывающую особенности
быстровозводимых мостов и переправ. Необходимо учесть требования к современным нагрузкам, условия применения
временного строительства, организации на которых будут возложены задачи, переработать документы и принять их к
руководству. Данная работа уже проводится, но с учетом ограничения распространения информации в открытой
печати, не может быть изложена в полном объеме.
Геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети, проектирование искусственных сооружений
с использованием разработанных методик и новых информационных технологий.
При проведении геодезических исследований барьерных участков на транспортной сети было выяснено, что в связи с
климатическими изменениями произошли естественные изменения в районе мостовых переходов. Русла рек обмелели,
появились заболоченности, существенно поменялась высота берегов и т. д. Имеются расхождения с существующими
данными проводимой ранее технической разведкой. Уже сегодня необходимо приступать к геодезическому
исследованию, начиная с наиболее важных мостовых переходов. Эти данные должны использоваться для составления
более обоснованных проектных соображений с учетом применения новых сборно-разборных мостовых конструкций.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

220.

338
При строительстве и восстановлении искусственных сооружений на железных и автомобильных дорогах широко
используются неоднородные слоистые, в том числе трехслойные, элементы конструкций. Эти конструкции
изготавливают из различных материалов, среди которых в настоящее время широко распространено применение
полимерных, композиционных, функционально-градиентных материалов, ауксетиков и т. д. Вопросам расчета
напряженно-деформированного состояния слоистых стержней, пластин и оболочек уделяется большое внимание, так
как во многих случаях эти конструкции являются элементами сложных и ответственных сооружений.
На практике приходится сталкиваться со случаями, когда конструкция не полностью опирается на основание.
Причиной появления зазора между конструкцией и основанием могут быть как техногенные условия в зоне
строительства, так и природные условия. Это приводит к изменению расчетной схемы и напряженнодеформированного состояния рассматриваемого элемента, что в ряде случаев может привести к его
преждевременному разрушению.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Разработаны электронные
модели, включающие компьютерные программы, написанные в программной среде SCAD
для численного анализа напряженно-деформированного состояния слоистых конструкций. Эти программы позволяют
определять перемещения, деформации и напряжения в трехслойных конструкциях с различными геометрическими и

221.

механическими характеристиками слоев, жестком и шарнирном закреплении или без него, наличии и отсутствии
диафрагм на торцах, при различных видах нагрузок, жесткости упругого основания, размерах участков опирания и
339
оценивать прочность и жесткость конструкций .
Разработанные методики и компьютерные программы могут использоваться в проектных организациях
строительного и машиностроительного профиля при расчетах сборно-разборных настилов, SIP-панелей при возведении
жилых зданий и хозяйственных ангаров, панелей из пенометаллов для строительства бронемашин и авиастроения,
мостовых конструкций.
BIM-технологии в проектировании и строительстве мостов с каждым годом используются всѐ более широко. Как
правило, это типовые мосты (они составляют около 90 % от всех мостов); на стадии планирования созданы
необходимые функции управления персоналом. На стадии проектирования проводится построение моделей и
визуализация, анализ проектирования и детализация); на стадии строительства - расчет и изготовление конструкций).
Применение полученных собственных научных разработок, новых программных комплексов, позволит существенно
ускорить работу инженеров при создании и совершенствовании мостовых конструкций.
Применение современных табельных инвентарных конструкций временных мостов и переправ.
Российская Федерация является современным независимым демократическим государством, способным защитить
свой народ и территориальную целостность в случае возникновения агрессии. Анализ современных конфликтов показал,
что в первую очередь противник будет уничтожать транспортные коммуникации.
Наиболее сложным и трудоемким видом работ является восстановление мостов через широкие и глубокие реки.
Расчетное время восстановления движения через водные преграды по железной дороге не должно превышать 3-4 суток.
Силы и средства Министерства транспорта и коммуникаций не имеют возможностей по восстановлению объектов в
установленные сроки. Поэтому многократно возрастает роль транспортных войск при выполнении задач
восстановления инфраструктуры транспорта с использованием инвентарного имущества: наплавных
железнодорожных мостов (НЖМ-56), рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500), сборно-разборных пролетных строений
(СРП), других материалов и конструкций.
Один из недостатков рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500) и сборно-разборных пролетных строений (СРП) отсутствие инвентарного автодорожного проезда под совмещенную езду железнодорожного и автомобильного
транспорта. Эта проблема не дает эксплуатировать восстановленные железнодорожные мосты с помощью
вышеуказанных конструкций для одновременного пропуска автомобилей и поездов. При строительстве двух мостов
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
многократно увеличиваются
затраты во времени и ресурсах.
С целью экономии денежных средств, необходимых для закупки новых дорогостоящих быстро- возводимых мостов,
была проведена научная работа в области прикладных исследований, с целью создания новых дорожно-мостовых

222.

инвентарных конструкций для пропуска по железнодорожному временному мосту и РЭМ-500 автомобильной и
гусеничной техники.
340
Для приспособления верхнего строения пути пролетных строений при необходимости пропуска по железнодорожному
мосту автомобильной и гусеничной техники была рассчитана и спроектирована новая конструкция сборно-разборного
автодорожного настила . По результатам исследования получены патенты на изобретение № 19687 «Сборно разборный дорожный настил» и полезную модель № 10312 «Сборно-разборный автодорожный настил» .
Быстровозводимые инвентарные мостовые конструкции: металлическая сборно-разборная эстакада РЭМ-500;
наплавной железнодорожный мост НЖМ-56; инвентарное мостовое имущество ИМИ-60; рамно-винтовые опоры
(РВО); сборно-разборные пролетные строения (СРП) и другие несмотря на большой срок эксплуатации и хранения
предоставляют собой самое эффективное средство для скоростного восстановления мостовых переходов.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Новые дорогостоящие быстровозводимые мосты и переправы могут позволить себе организации, обладающие

223.

достаточно большими финансовыми возможностями. Существующие сборно-разборные мосты не стоит списывать
раньше времени. Благодаря научному обоснованию, проведенной модернизации и испытаниям, конструкции временных
341 и сильные стороны новых
мостов прослужат еще долгие годы. За это время будут изучены все слабые
быстровозводимых мостов, сделаны правильные выводы при их разработке, изготовлению или закупки.
Обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические задачи в интересах развития и
безопасной эксплуатации транспортной инфраструктуры Киевской Руси
Выводы. Перспективы применения быстровозво- димых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей методической,
научной, технической и практической базы, задачи по быстрому временному восстановлению
Приведена краткая характеристика быстровозводимых мостов, временных мостовых сооружений и обоснована
необходимость их применения в экстремальных условиях (стихийных бедствиях, техногенных катастрофах и т. п.).
Представлен анализ современных сборно-разборных конструкций мостов и переправ.
Мостовой переход (мост) является сложным инженерным сооружением, состоящим из отдельных объектов (опор,
пролетных строений, эстакад, подходных насыпей и т. д.), капитальный ремонт или новое строительство которых
требует значительного времени, что определено требованиями безопасности к данного вида коммуникациям.
Необходимо отметить, что «фактор времени» строительства мостового перехода может быть приоритетным,
особенно при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций (наводнений, природных и техногенных катастроф и т.
п.), когда происходит его разрушение и необходимо в кратчайшие сроки восстановить его или построить новое
сооружение, а также оказать помощь пострадавшим районам, количество которых в результате паводков и
стихийных бедствий постоянно увеличивается.
Киевская Русь имеет значительные водные ресурсы, разнообразие рельефов местности, поэтому подвержена опасным
стихийным гидрологическим явлениям: паводкам, половодьям, наводнениям, заторам во время ледохода.
Наводнения наблюдаются каждый год на территории страны и занимают первое место в ряду стихийных бедствий по
повторяемости и площади распространения. В многоводные годы водность рек может увеличиваться на 30 %.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
Половодье на юго-западе
Киевской Руси начинается в первой половине марта, на юго-востоке - в конце марта - начале
апреля и продолжается от 30 до 120 дней. На крупных реках половодье может затягиваться до 2-2,5 месяцев. При этом
подъем воды в белорусских реках всегда идет более быстрыми темпами, чем ее спад и продолжается в среднем 14-20

224.

суток, а спад - около 30-40 суток. Особенно затягивается спад в центральной части Полесья - до конца мая - начала
июня, постепенно переходя в летние паводки. Так, весной 2018 года на Киевской Руси зафиксированы сильные паводки
342
во многих областях страны.
Причиной данных природных катаклизмов стало глобальное потепление на планете. При этом следует учитывать,
можно сказать, «возрастные проблемы» мостов, построенных в ХХ веке и не рассчитанных на современные условия их
эксплуатации при изменившимся температурном режиме, который отличает резкий перепад, например с 16 до 31 °С.
Так, максимальный вес большегрузного автомобиля в конце ХХ века составлял 18 т, а современный автопоезд весит 60
т, и к этому обстоятельству необходимо добавить поток легковых автомобилей, количество которых выросло в сотни
раз за истекший период и, как следствие, оказало значительное влияние на долговечность конструкций мостов, многие
из которых находятся в аварийном состоянии, что подтверждается последствиями, чрезвычайной ситуации, когда
полотно проезжей части просело примерно на полметра по всей его ширине и на стыке образовался поперечный разлом
шириной 5 см.
Таким образом, как показала практика, визуальные обследования являются непременным условием выполнения работ по
обследованию и испытанию мостов, что позволяет фиксировать видимые разрывы отдельных элементов конструкции,
различные дефекты поверхностного слоя вследствие влияния коррозионных процессов или механических статических и
динамических нагрузок. Натурные обследования железобетонных мостов и анализ технической литературы также
показали, что уже на стадии строительства в них могут появляться трещины различного вида, через которые в
полотно поступают пыль, реагенты против скольжения и обледенения, смазочные материалы и топливо от
транспортных средств, способствуя тем самым разрушению конструкции. Продольные трещины образуются от
непрочности дорожной конструкции из-за недостаточного уплотнения или осадки дорожного полотна. Мелкие сетки
трещин образуются вследствие высокой влажности грунта и недостаточной прочности основания. Помимо этого,
после 10-11 лет эксплуатации площадь сеток трещин резко увеличивается, а через 15 лет становится почти сплошным
покрытием. Все это приводит к сезонным изменениям транспортных связей и сводится к замене не только
транспортных средств, но и видов транспорта, а также маршрутов его следования, создавая тем самым неудобства
для населения. Отличительной особенностью функционирования транспортных связей в таких условиях является
неравномерность интенсивности грузоперевозок. При этом, естественно, повышается значение транспортных
коммуникаций, особенно мостов, являющихся иногда единственным средством обеспечения жизнедеятельности
- 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения
населенных пунктов, в1(13)
которых
в результате наводнения и отсутствия транспортных связей появляется возможность
заражения и загрязнения местности, заболачивания территории, что ведет к увеличению заболеваемости. Наводнение
влияет на снабжение продовольствием и состояние жилья и тем самым отрицательно сказывается на здоровье

225.

населения. С другой стороны, неотложная помощь населению пострадавших районов способствует улучшению санитар
но - гигиенических условий и снабжения продовольствием.
343
Таким образом, мост как инженерное сооружение, независимо от конструкции,
требует постоянно мониторинга и в
случае необходимости его восстановления или строительства нового. Поэтому применение быст- ровозводимых мостов
и переправ является актуальным направлением исследований.
Анализ показал, что при сохранении опор возможно использование как временных, так и капитальных металлических и
железобетонных пролетных строений, которые являются надежным способом восстановления транспортного
сообщения.
Однако для монтажа практически всех без исключения существующих временных сооружений применяется тяжелая
техника, что требует дополнительное время на ее доставку.
A. Y. FEDOROV,
O. I. PAK,
A. S. IVANITSKII
А. Ю. ФЕДОРОВ,
О. И. ПАК,
А. С. ИВАНИЦКИЙ
СПОСОБ БЕСКРАНОВОЙ УСТАНОВКИ НАДСТРОЕК ОПОР ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ВРЕМЕННОГО
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО МОСТА
INSTALLING SUPERSTRUCTING SUPPORTS IN CONSTRUCTION OF A TEMPORARY RAILWAY BRIDGE
WITHOUT A CRANE
В статье проанализированы способы установки надстроек опор на фундаменты при
строительстве временного моста, обоснованы направления совершенствования рассмотренных
способов и предложен альтернативный вариант способа установки надстроек.
The article analyzes the ways of installing superstructures of supports on foundations during the
construction of a temporary bridge, the directions for improving the considered methods are grounded, and an
Вестник
академии
материально-технического обеспечения
alternative version of1(13)
the- 2018
method
forВоенной
installing
superstructures

226.

Ключевые слова: способ установки надстроек опор, характер ведения восстановительных работ,
плавучая платформа.
344
Key words: method of installation of superstructures supports, character of conducting restoration works,
floating
platform.
1(13) - 2018 Вестник Военной академии материально-технического обеспечения

227.

На современном этапе продолжительность восстановительных работ по строительству временных
железнодорожных мостов значительно превышает возможное время «разведка - поражение»,
необходимое противнику для определения
цели
1(13) - 2018
(железнодорожного моста) и ее поражения.
В связи с этим напрашивается вывод о необходимости пересмотра способов восстановления
железнодорожных объектов либо их защиты с применением активной защиты средствами ПВО
(РЭБ).
Активная защита выходит за рамки компетенции Железнодорожных войск, поэтому в статье
рассмотрены способы, альтернативные принятым способам восстановления мостов, а конкретно
установки надстроек опор.
Основным способом установки надстроек опор является их установка с применением либо
плавучего крана ПРК -80 (для мостовых полков), либо автомобильными кранами, установленными на
плашкоут. Подвоз к месту установки надстройки опоры также производится с применением
плашкоута
Таким образом, противник при разведке места производства работ видит три площадных
объекта, которые контрастируют и выделяются на водной поверхности:
2) кран на плашкоуте;
3) надстройка на плашкоуте;
4) сам фундамент.
При наличии нескольких опор в речной части моста операция по установке надстройки опоры
будет проводиться многократно, что неизбежно приведет к обнаружению места строительства
моста, станет ясен характер ведения восстановительных работ и ориентировочный срок их
окончания.
Ввиду отсутствия необходимого количества понтонов и самоходных толкачей установку
надстроек можно выполнить только последовательно, что увеличивает время на восстановление
(строительство) моста в целом.
Также проблемой по установке надстроек является использование автомобильного крана (одного
из четырех по штату), который может выполнять работы на другом, не менее важном участке
восстановительных работ.

228.

Construction and operation Russian Ministry of defence
installations
346
Для решения данной проблемы необходимо разработать
технические и организационные
мероприятия, направленные на сокращение площадных объектов на поверхности воды, создать
возможность одновременной установки надстроек и исключить применение автомобильных кранов.
Сократить площадь объектов на водной поверхности можно за счет совмещения средств
доставки конструкции и средства для ее установки.
Один из способов, позволяющих выполнить данные требования, предложен в описании полезной
модели [1] и показан на рис. 1.
В данной полезной модели в качестве надстройки выступает надстройка из имущества УЖВЛТМП.
Перед установкой надстройки из УЖВ-ЛТМП собирается плавучая платформа. В качестве
примера показана плавучая платформа из одного несамоходного и одного самоходного понтона из
имущества НЖМ-56. На опору устанавливаются подставки. Далее на ростверке свайного фундамента
устанавливаются лебедки и ограничители.
Краном с берега на плавучую опору устанавливается надстройка из имущества УЖВ- ЛТМП, к
блокам оголовков которой шарнирно прикрепляются две распорки. Другие концы распорок крепятся за
дополнительные понтоны.
ю

229.

При приближении плавучей платформы с надстройкой из УЖВ-ЛТМП к ростверку свайного
фундамента к нижнему концу распорки прикрепляется конец троса лебедки.
347
При наезде на ограничитель лебедки вызывают
тяговое усилие, и надстройка
переходит из полугоризонтального состояния в вертикальное, после чего направляющие
отсоединяются.
Рис. 1. Способ бескрановой установки
надстройки опоры: поз. 1 - исходное
состояние надстройки опоры; поз. 2 ростверк свайного фундамента; поз. 3 балки оголовков; поз. 4 - балки ростверков;
поз. 5 - распорка для бескрановой
установки; поз. 6 - дополнительный
понтон;
поз. 7 - несамоходный понтон из
имущества НЖМ-56; поз. 8 - самоходный
понтон из имущества НЖМ-56; поз. 9 подставки; поз. 10 - лебедка; поз. 11 ограничитель; поз. 12 - трос лебедки
Таким образом, при соответствующем оборудовании надстройки из имущества УЖВ-ЛТМП
возможна ее установка без использования плавучего крана. При использовании данного способа
освобождается один автомобильный кран, который может быть задействован для выполнения
работ на другом важном участке.
Количество понтонов в штате мостового батальона может позволить собрать две плавучие
опоры, что дает возможность одновременной установки надстроек
Список использованных источников: ю
4) Организация восстановления мостов на железных дорогах. Учебное пособие. - СПб.: ВАМТО,
2014. - 58-79 с.

230.

Строительство и эксплуатация
объектов МО РФ
4) Надстройка опоры из комплекта ИМИ 60 с возможностью
бескрановой установки. Патент
348
на полезную модель №180193 по заявке 2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018,
Бюл. .№16.
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
(11)
СЛУЖБА
ПО
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ (13)
180 193
U1
(51) МПК
E01D 19/14 (2006.01)
(52) СПК
E01D 19/14 (2018.02)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса:
Пошлина: 29.11.2021)
Возможность восстановления: нет.
1)(22) Заявка: 2018103976,
01.02.2018
4) Дата начала отсчета срока
ю
(72) Автор(ы):
Иваницкий
Александр
Сергеевич

231.

действия патента:
01.02.2018
ата регистрации:
06.06.2018
риоритет(ы):
2) Дата подачи заявки: 01.02.2018
5) Опубликовано: 06.06.2018 Бюл.
№ 16
(RU),
Пак Олег
Игоревич
(RU),
Федоров
Алексей
Юрьевич (RU),
Фискевич
Александр
Сергеевич
(RU)
6) Список документов,
цитированных в отчете о
(73)
поиске: ВЕДОМСТВЕННЫЕ
Патентооблад
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ ВСН
атель(и):
136-78 ИНСТРУКЦИИ ПО
Федеральное
ПРОЕКТИРОВАНИЮ
государственн
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ
ое казенное
СООРУЖЕНИЙ И УСТРОЙСТВ
военное
ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА МОСТОВ.
образовательн
УТВЕРЖДЕНА ПРИКАЗОМ
ое учреждение
ГЛАВНОГО ТЕХНИЧЕСКОГО
высшего
УПРАВЛЕНИЯ МИНИСТЕРСТВА
образования
ТРАНСПОРТНОГО
"ВОЕННАЯ
СТРОИТЕЛЬСТВА ОТ 16 ЯНВАРЯ
АКАДЕМИЯ
1978 г.. RU 168618 U1, 13.02.2017.
МАТЕРИАЛЬ
ю
RU 168674 U1, 15.02.2017. SU
НО953083 A1, 23.08.1982. WO
ТЕХНИЧЕСК
2010025437 A2,04.03.2010.
349

232.

дрес для переписки:
199034, Санкт-Петербург, наб.
Адмирала Макарова, 8, "Военная
академия материальнотехнического обеспечения имени
генерала армии А.В. Хрулева",
Кафедра ЖДВ
ОГО
ОБЕСПЕЧЕН
ИЯ имени
генерала
армии А.В.
Хрулева" (RU)
350
(54) НАДСТРОЙКА ОПОРЫ ИЗ КОМПЛЕКТА ИМИ-60 С ВОЗМОЖНОСТЬЮ БЕСКРАНОВОЙ
УСТАНОВКИ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к области мостостроения, а именно к сооружению фундаментов
краткосрочных мостов, и может быть использована при восстановлении железнодорожных мостов по
старой оси и сооружении сборно-разборных мостовых переходов через водные преграды.
Известны башенные конструкции «Инвентарное мостостроительное имущество (ИМИ -60)»,
которые содержат стойки из стыкуемых элементов с фланцевыми листами по торцам, размещенные
на стойках балки оголовков верхней секции надстройки.
Установка собранной надстройки из имущества ИМИ-60 в проектное положение на ростверк
фундамента предполагается с использованием плавучего крана, что демаскирует процесс производства
восстановительных работ.
Техническим результатом, решаемым приведенной совокупностью признаков, является возможность
бескрановой установки надстройки на ростверк фундамента.
Технический результат достигается за счет того, что балки оголовков и балки ростверка выполнены
с возможностью разъема в среднейю части. В месте разъема балок оголовков выполнены шарнирные
петли для обеспечения возможности разъединения надстройки на две части и возможности
последующего соединения фланцев балок в средней части.

233.

Перед установкой надстройки из ИМИ-60 собирается плавучая платформа. На опору
устанавливаются подставки. На ростверке свайного фундамента устанавливается лебедка и
351
ограничитель.
Краном с берега на плавучую опору устанавливается надстройка из имущества ИМИ-60 с
разъединенными фланцами в разложенном виде. Блоки из балок оголовков для установки пролетных
строений закрепляют с одного края.
При приближении плавучей платформы с надстройкой из ИМИ-60 к ростверку свайного фундамента
на половине балки ростверка ближней к плавучей опоре закрепляется конец троса лебедки
При наезде на ограничитель с применением лебедки надстройка складывается. При этом верхние и
нижние фланцы соединяются. Балки оголовков для установки пролетных строений устанавливаются в
проектное положение.
Полезная модель относится к области мостостроения, а именно к сооружению фундаментов
краткосрочных мостов и может быть использована при восстановлении железнодорожных мостов по
старой оси и сооружении сборно-разборных мостовых переходов через водные преграды.
Известны башенные конструкции «Инвентарное мостостроительное имущество (ИМИ-60)» (1.
Ведомственные строительные нормы ВСН 136-78 Инструкции по проектированию вспомогательных
сооружений и устройств для строительства мостов. Утверждена приказом Главного Технического
управления Министерства транспортного строительства от 16 января 1978 г. № 2. Приложение № 4),
предназначенные для устройства временных опор различного назначения (подмостей, эстакад).
Комплект башенных конструкций ИМИ-60 содержащий стойки из стыкуемых элементов с фланцевыми
листами по торцам, размещенных на стойках балки оголовков верхней секции надстройки.
Установка собранной надстройки из имущества ИМИ-60 (фиг. 1. поз 1) в проектное положение на
ростверк фундамента предполагается с использованием плавучего крана. В условиях ведения военных
действий использование плавучего крана демаскирует процесс производства восстановительных
работ.
Техническим результатом, решаемым
приведенной совокупностью признаков является возможность
ю
бескрановой установки надстройки на ростверк фундамента (фиг. 1. поз 2).

234.

Технический результат достигается за счет того, что балки оголовков (фиг. 1. поз 3) и балки
ростверка (фиг. 1. поз 4) выполнены с возможностью разъема в средней части. В месте разъема балок
оголовков (фиг. 1. поз. 3) выполнены шарнирные петли (фиг. 2. 352
поз. 13) для обеспечения возможности
разъединения надстройки на две части и возможности последующего соединения фланцев балок в
средней части.
Сущность полезной модели поясняется чертежами, на которых изображено
на фигуре 1 показан порядок установки надстройки из имущества ИМИ-60 в проектное положение:
поз. 1 - исходное состояние надстройки опоры;
поз. 2 - ростверк свайного фундамента;
поз. 3 - балки оголовков;
поз. 4 - балки ростверков;
поз. 5 - несамоходный понтон из имущества НЖМ-56;
поз. 6 -самоходный понтон из имущества НЖМ-56;
поз. 7 - подставки;
поз. 8 - лебедка;
поз. 9 - ограничитель;
поз. 10 - блоки балок для установки пролетных строений;
поз. 11 - трос лебедки;
На фигуре 2 показан фланцевый стык балки оголовка (марка №11):
поз. 12 - фланец;
поз. 13 - шарнирная петля.
Технический результат достигается за счет разделения балок оголовков (марка №11) и балок
ростверка (марка №15) посередине, с привариванием фланцев (фиг. 2. поз. 12). Причем фланцы,
разделяющие балки оголовков, выполнены с установкой шарнирных петель (фиг. 2. поз. 13) в верхней
части.
Перед установкой надстройки из ИМИ-60
собирается плавучая платформа. В качестве примера
ю
показана плавучая платформа из двух несамоходных (фиг. 1. поз. 5) и одного самоходного понтона (фиг.

235.

1. поз 6) из имущества НЖМ-56. На опору устанавливаются подставки (фиг. 1. поз 7). На ростверке
свайного фундамента устанавливается лебедка (фиг. 1, поз. 8) и ограничитель (фиг. 1, поз. 9).
353
Краном с берега на плавучую опору устанавливается надстройка
из имущества ИМИ-60 (фиг. 1. поз.
1) с разъединенными фланцами в разложенном виде. Блоки из балок оголовков для установки пролетных
строений (фиг. 1, поз. 10) закрепляют с одного края.
При приближении плавучей платформы с надстройкой из ИМИ-60 к ростверку свайного фундамента
на половине балки ростверка (фиг. 1, поз. 3), ближней к плавучей опоре, закрепляется конец троса (фиг.
1, поз. 11) лебедки (фиг. 1, поз. 7).
При наезде на ограничитель (фиг. 1, поз. 8) с применением лебедки надстройка складывается. При
этом верхние и нижние фланцы соединяются. Балки оголовков для установки пролетных строений
устанавливаются в проектное положение.
Таким образом, при соответствующем оборудовании надстройки из имущества ИМИ-60 возможна ее
установка без использования плавучего крана.
Использованные источники
1. Ведомственные строительные нормы ВСН 136-78 Инструкции по проектированию
вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов. Утверждена приказом
Главного Технического управления Министерства транспортного строительства от 16 января 1978 г.
№ 2. Приложение № 4.
Формула полезной модели
Надстройка опоры из комплекта ИМИ-60 (инвентарное мостостроительное имущество),
содержащая стойки из стыкуемых элементов с фланцевыми листами по торцам, размещенные на
стойках балки оголовков верхней секции надстройки, отличающаяся тем, что балки оголовков и балки
ростверка выполнены с возможностью разъема в средней части с привариванием фланцев, пр ичем
фланцы, разделяющие балки оголовков выполнены с установкой шарнирных петель в верхней части, за
счет чего может быть обеспечена возможность разъединения и соединения фланцев балок в средней
части.
ю

236.

354
ю

237.

355
MitiiiicrepciBO образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего обраюванин «Сибирский
государственный автомобильно-дорожный университет (СибАДИ)»
СОСТАВЛЕНИЕ СХЕМЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА М е год и ческие у казан и я но курсовому проектированию 2-е изд., дсрнвативнос Составитель II.II.
Щетинина
Омск-2017
ю

238.

При разработке проектного задания, основываясь на данных проектных изыскании,
356
определяют необходимую величину отверстия моста путѐм гидравлического расчѐта исходя из
условия безопасного пропуска под мостом высоких вод.
Одновременно определяют возможные глубины размыва дна, требующиеся срезки в
живом сечении русла, выявляют надобность в укреплении дна и берегов, а также необходимые
струенаправляющие устройства.
От правильного выбора схемы моста зависит стоимость его возведения, а также работа
моста в последующий период эксплуатации.
Нерационально выбранная схема моста может потребовать излишних затрат
материалов и расходов на его постройку.
Неудачно выбранное расположение опор может затруднить пропуск высоких вод и
ледохода или привести к подмывам опор, что потребует в дальнейшем ежегодных
увеличенных расходов на содержание и ремонт моста.
При назначении схемы моста величины отдельных пролѐтов могут определяться как
судоходными требованиями или условиями безопасного пропуска ледохода, так и
экономическими соображениями.
При назначении величины пролѐтов моста и возвышении его над горизонтом воды на
судоходных реках необходимо учитывать требования безопасности и удобства судоходства.
При размещении судоходных пролѐтов по ширине реки приходится считаться с
распределением глубин в межень, чтобы даже при минимальных уровнях воды в реке по всей
ширине судоходных пролѐтов были обеспечены наименьшие судоходные глубины.
Важнейшим вопросом является выбор наиболее рациональной схемы моста.
Рекомендуется следующий порядок составления схемы моста в курсовом проекте.
2.2.1. Продольный профиль в месте мостового перехода
В масштабе, одинаковом в горизонтальном и вертикальном направлениях,
вычерчивается заданный профиль мостового перехода, на который наносят уровни воды и
ледохода, а также геологический разрез.
На профиле указываются отметки дна и расстояния между ними (рис. 2.1, а).
ю

239.

г -------------------- 1
IУ
MB
I
f-0.0 условный уровень гем-ти
Отметки поверхности земли, м
Расстояния, м
Рис. 2.1. Последовательность составления схемы железобетонного моста
шш
шт
е)
шт
II
II

240.

2.2.2. Уровень меженных вод и определение места расп о ложен и я судоходного пролѐт а
Средний уровень воды в период между наводками называют уровень меженных 3вод (УМВ). УМВ даѐт размещение глубин в реке в наиболее
неблагоприятный для судоходства период. Эти данные необходимы при размещении судоходного пролѐта по ширине реки. По уровню УМВ намечается
положение судоходного пролѐта заданного класса реки, выбирая для его размещения наиболее глубокое место, учитывая при этом, что глубина реки
при УМВ в пределах длины судоходного пролѐта не должна быть меньше гарантированной глубины для заданного класса реки d согласно табл.2.1 (рис.
2.1, б) [1, п. 5.22].
3

241.

4
4

242.

5
5

243.

6
6

244.

Более подробно : Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ
очевидны. Не имея хорошей методической, научной,
7 технической и практической
базы, задачи по быстрому временному восстановлению мостовых переходов будут
невосполнимы. Это приведет к непредсказуемым потерям.
7

245.

8
8

246.

Splice Connection Design
9
Structural calculations for steel beam splice connection design
We provide steel beam splices calculations to BS5950 or Eurocode 3 design codes, ensuring your splice connection complies with Building Regulation
standards.
Our structural engineers will design your splice connection to suit your exact beam size and loading requirements and provide design calculations that are
accepted by Building Control departments nationwide.
Fast service and detailed output
We supply as standard detailed connection drawings and installation instructions so fabricators know exactly what to make and installers know exactly how the
connection should be fitted.
Our fast online service ensures a quick turnaround helping you to avoid delays and keep your project on schedule. You can also contact us for a quote.
Order Online | Fast Turnaround | £195+VAT
Includes structural calculations and drawings
suitable for submission to Building Control
Go to order form
Why use a bolted splice connection?
Bolted splice connections are the quickest and easiest way for steel beams to be joined on site in a quality assured manner and avoid the fire risk and quality
control difficulties of on-site welding.
Reducing long beams into shorter and more manageable sections is often necessary for ease of transport, safe handling or to facilitate installation, particularly
when installing steelwork in loft conversions and existing buildings.
Which splice connection type?
A bolted splice connection can be formed using 'cover plate' splices or bolted 'end plate' splices (see images). Both are designed to transmit bending moment
and shear forces across the joint, allowing a spliced beam to behave as a continuous member and each have their pros and cons - see box below for more
technical information.
The size and thickness of steel plates, grade, diameter and quantity of bolts and weld specification (where relevant) vary depending on beam size and applied
loads so it's important splices are designed to suit each application.
9

247.

10
Cover Plate Splice Connection
10

248.

11
End Plate Splice Connection
Hollobolt® Splice Connection
https://www.smartbuild.uk.com/steel-beam-splice-design
11

249.

12
12

250.

13
13

251.

14
14

252.

15
15

253.

16
16

254.

17
17

255.

18
18

256.

19
19

257.

20
20

258.

21
21

259.

22
22

260.

23
23

261.

24
24

262.

25
25

263.

26
26

264.

27
27

265.

28
28

266.

29
29

267.

30
30

268.

31
31

269.

32
32

270.

33
33

271.

34
34

272.

35
35

273.

36
36

274.

37
37

275.

38
38

276.

39
39

277.

40
40

278.

41
41

279.

42
42

280.

43
43

281.

44
44

282.

45
45

283.

46
46

284.

47
47

285.

48
48

286.

49
Научные консультанты СПб ГАСУ, ПГУПС учителя и разработчики армейского проекта специальных технических условий надвижка
пролетного строения из стержневых пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных конструкций с
использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно подвижных сдвиговых соедеиний для доставки гуманитарной помоши раниным братьям проходящие военную службу на территории
Киевской Руси (Новороссии)
49

287.

50
Конструктивные системы в природе и строительной технике Темнов В. Г. 1987 г. https://dwg.ru/lib/1147
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе
эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации конструктивных систем. Впервые предложены
алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Представлены
строительные конструкции, созданные на основе бионических принципов, и освещен опыт их применения в
практике строительства. Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
ПРИНЯТИЕ РЕШЕНИЙ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ИСКУССТВЕННОЙ СРЕДЫ ОБИТАНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
БИОНИЧЕСКИХ ПРИНЦИПОВ КОНСТРУИРОВАНИЯ
1
ТЕМНОВ ВЛАДИМИР ГРИГОРЬЕВИЧ 1
Петербургский государственный университет путей сообщения
https://www.elibrary.ru/item.asp?id=17303643
https://cyberleninka.ru/article/n/ekologiya-i-arhitekturnaya-tektonika-stroitelnyh-obektov-gorodskoy-sredy-obitaniya
Книга Темновва В Г СПб ГАСУ зам президента "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
Темнов В Г дтн, проф ПГУПС аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 (994) 434-44-70 Темнов В Н
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) Сведения об аккредитации
проф СПб ГАСУ В. Г.Темнова
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Егорова Ольга Александровна Преподаватель ПГГУПС Теоретическая механика (МТ
Президент ОО «СейсмоФонд» Х.Н.Мажиев , ИНН 2014000780
(994) 434-44-70 [email protected]
СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи "Пластичность при сейсмическом проектировании зданий и сооружений" для гашения динамических
колебаний [email protected] тел (911) 175-84-65
50

288.

СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова [email protected] (996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
51
СПб ГАСУ проф дтн Ю М Тихонов
[email protected] [email protected] ( 951) 644-16-48
СПб ГАСУ инжеер -патентовед Андреева Е И [email protected] [email protected] факс: (812) 694-78-10
Морозов В И научный консультант , доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой железобетонных и каменных конструкций, советник РААСН,
лауреат премии Правительства РФ, почетный работник высшей школы РФ [email protected]
Суворова Т В , руководитель ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ"
[email protected] [email protected] [email protected]
Черный А.Г , научный консультант, заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций, доктор технических наук, профессор СПб ГАСУ
Упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разбороного железнодорожного армейского моста
Тезисы доклада Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при
восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил
в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании.
51

289.

Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD (
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного
52
быстрособираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м. с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от
21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и
на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 858604, 154506
Влияние монтажных соединений секций разборного моста на его напряженно-деформированное состояние для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой
установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193) методом
оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии
проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой
прочности при математическом моделировании.
Влияние монтажных соединений секций разборного моста на его напряженно-деформированное состояние
Аннотация. Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте (реконструкции)
капитальных мостовых сооружений, оперативной связи прерванных путей в различных аварийных ситуациях, для
разовых или сезонных транспортных сообщений. В мостах такого назначения целесообразны мобильные
быстровозводимые конструкции многократного применения. Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов
разрабатывались и производились прежде всего в интересах военного ведомства, но в настоящее время широко
востребованы и применяются в гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности, мобильности,
доступности в транспортировке.
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все изменилось в начале 1983 году
благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых
болтовых соединениях, а инженер -механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора сейсмостойкая" и №
52

290.

2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал необычный сборно-разборный армейский
универсальный железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых компенсаторов,
пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии поперечной
силы СП 16.13330.2011, Прочностные
53
проверки SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого, изобретателя
"Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге.
Sborno-razborniy bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626
https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М. по использованию
сдвигового компенсатора под названием армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение
№ 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного железобетонного моста неразрезной
системы" , № 2021134630 от 06.05.2022 "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля
2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021,
Минск " Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской области при форсировании реки Северский
Донец российская армия потеряла много военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на вооружение
наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об этом сообщил американский Институт изучения войны. "11
мая украинская артиллерия с гаубиц М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно сконцентрированные вокруг них
российские войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много русских солдат и было повреждено более 80 единиц
техники», — отмечается в публикации. По оценке института, войска РФ допустили значительные тактические ошибки при попытке
форсирования реки в районе Кременной, что привело к таким потерям. Ранее в Институте изучения войны отмечали, что российские
войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного окружения ВСУ и выхода на
административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний
автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны
СССР. В процессе вывода накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства
выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная
укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с
габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде. Паспортная грузоподъемность
обозначена как 40 т при однопутном проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в полной мере соответствуют
требованиям современных норм для капитальных мостов, то применение их ориентировано в основном как временных.
53

291.

Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных ограждений и двухпутной
54
поперечной компоновке секций для однополосного движения можно добиться
соответствия требуемым
геометрическим параметрам ездового полотна и общей грузоподъемности для мостов на дорогах общего пользования IV
и V технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных соединений секций разборного
пролетного строения как фактор, определяющий грузоподъемность, характер общих деформаций и в итоге влияющий
на транспортно- эксплуатационные характеристики мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных соединений секций пролетного
строения САРМ с оценкой напряженного состояния элементов узла соединения. Новизной в рассмотрении вопроса
полагаем оценку прочности элементов штыревых соединений и ее влияние на общие деформации - прогибы главных
балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение; проушина; прочность; прогиб,
методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при
действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой
прочности при математическом моделировании.
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего пользования востребованы
сооружения на дорогах временных, объездных, внутрихозяйственных с приоритетом сборно-разборности и
мобильности конструкций надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций
с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно сопровождаются
временными мостами, первоначально пропускающими движение основной магистрали или решающими технологические
54

292.

задачи строящихся сооружений. Подобные сооружения могут быть пионерными в развитии транспортных сетей
регионов с решением освоения удаленных сырьевых районов.
55
В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» [1] сборно-разборные мосты классифицированы как
временные с меньшим, чем у постоянных мостов сроком службы, обусловленным продолжительностью выполнения
конкретных задач. Так, для пропуска основного движения и обеспечения технологических нужд при строительстве
нового или ремонте (реконструкции) существующего моста срок службы временного определен от нескольких месяцев
до нескольких лет. Для транспортного обеспечения лесоразработок, разработки и добычи полезных ископаемых с
ограниченными запасами временные мосты могут служить до 10-20 лет [1]. Временные мосты применяют также для
обеспечения транспортного сообщения сезонного характера и для разовых транспортных операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее значение имеют мобильность
и быстрота возведения для срочного восстановления прерванного движения транспорта.
В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения уделяется достаточно
много внимания и, несмотря на развитие сети дорог, повышение технического уровня и надежности постоянных
сооружений, задача совершенствования временных средств обеспечения переправ остается актуальной [2].
Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как широко распространенный и
достаточно доступный природный ресурс. В настоящее время сталь, конкурируя с железобетоном, активно расширяет
свое применение в сфере мостостроения становясь все более доступным и обладающим лучшим показателем
«прочность-масса» материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и строительства стальных пролетных
строений постоянных мостов даже средних и малых, особенно в удаленных территориях с недостаточной
транспортной доступностью и слабо развитой
инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов сталь - давно признанный и
практически единственно возможный материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например «пакетные» пролетные строения,
полностью готовые для пропуска транспорта после их установки на опоры [3];
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов при их перевозке1 [4];
55

293.

• сборно-разборные2 [5; 6].
56
Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов
длиной, превышающей габаритные
возможности транспортировки, отсюда и большое разнообразие исполнения временных мостов такого типа. Членение
пролетного строения на возможно меньшие части с целью ускорения и удобства сборки наиболее удачно реализовано в
Российской разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на
изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052
от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для
гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 858604, 154506, в которой отдельные «модули» не только упрощают сборку-разборку без привлечения
тяжелой техники, но и являются универсальными монтажными марками, позволяющими собирать мосты разных
габаритов и грузоподъемности [7; 8].
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов
Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным образом разрабатывались и
выпускались для нужд военного ведомства и с течением времени неизбежно попадали в гражданский сектор
мостостроения. Обзор некоторых подобных конструкций приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
1
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте (реконструкции) капитальных мостовых сооружений, оперативной связи
прерванных путей в различных аварийных ситуациях, для разовых или сезонных транспортных сообщений. В мостах такого назначения целесообразны
мобильные быстровозводимые конструкции многократного применения. Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов разрабатывались и производились
прежде всего в интересах военного ведомства, но в настоящее время широко востребованы и применяются в гражданском секторе мостостроения в силу их
56

294.

экономичности, мобильности, доступности в транспортировке. Среди прочих, в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает
средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода
накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная
следующими их преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая 57
опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с
габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
Антисейсмический сдвиговой фрикционно-демпфирующий компенсатор,
фрикци-болт с гильзой, для соединений секций разборного моста https://pptonline.org/1187144
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
Несмотря на наличие современных разработок [7; 8], инвентарные комплекты сборно-разборных мостов в процессе
вывода их из мобилизационного резерва широко востребованы в гражданском секторе мостостроения в силу их
экономичности, мобильности, доступности в транспортировке и многократности применения [9; 10].
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает САРМ (средний
автомобильный разборный мост) 4 . Разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. инвентарный комплект
позволяет перекрывать пролеты 18,6, 25,6 и 32,6 м с габаритом ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде (рисунок 1). Удобный и эффективный в применении комплект САРМ в процессе вывода накопленных
на хранении конструкций в гражданский сектор строительства показал значительную востребованность,
обусловленную, кроме отмеченных выше преимуществ также и полную укомплектованность всеми элементами моста,
включая опоры. Факт широкого применения конструкций САРМ в гражданском мостостроении отмечен тем, что
федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в 2013 году выпустило нормативный документ ОДМ 218.2.029 - 20135,
специально разработанный для применения этого инвентарного комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его геометрических и конструктивных
параметров действующим нормам проектирования: габариты ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде, также штатные инвентарные ограждения (колесоотбои) не соответствуют требованиям
действующих норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р 52607-20067, ГОСТ 26804-20128. Выполнение требований указанных выше
норм может быть обеспечено ограничением двухсекционной поперечной компоновки однопутным проездом с установкой
57

295.

добавочных ограждений [10] или нештатной поперечной компоновкой в виде трех и более секций, рекомендуемой
нормами ОДМ 218.2.029
58
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ) в продольном направлении набирается из
средних и концевых секций расчетной длиной 7,0 и 5,8 м соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3)
определяет требуемую в каждом конкретном случае длину пролета 18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).
Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с помощью штырей, вставляемых в
отверстия (проушины) верхнего и нижнего поясов секций. В поперечном направлении в стыке одной секции расположены
два штыревых соединения в уровне верхнего и два - в уровне нижнего пояса (рисунок 2).
4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по эксплуатации / Министерство
обороны СССР. -М.: Военное изд-во мин. обороны СССР, 1982. - 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного разборного моста (САРМ) на
автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и реконструкции капитальных искусственных сооружений:
Отраслевой дорожный методический документ ОДМ 218.2.029 - 2013. - М.: Федеральное дорожное агентство
(РОСАВТОДОР), 2013. - 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84* (с Изменениями
№ 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.: Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения. Ограждения дорожные
удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические требования / ФДА Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ,
Российский технический центр безопасности дорожного движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД
России, НИЦ БДДМВД России. - М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия / ЗАО
СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО НПП «СК Мост». - М.: Стандартинформ, 2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220
1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
58

296.

Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен
59
Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м (а), 25,6 м (б), 32,6 м (в)
(разработано автором)
Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя отверстиями и два вертикальных
штыря, а соединение нижнего пояса выполнено одним горизонтальным штырем через проушины смежных секций
(рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем выгрузки и проектного
расположения секций, совмещения проушин смежных секций и постановки штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а - расстояние между осями
штыревых соединений
59

297.

60
Рисунок 2. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения (разработано автором)
Постановка задачи
Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить время выполнения работ, но это
обстоятельство оборачивается и недостатком - невозможностью обеспечения плотного соединения при работе его на
сдвиг. Номинальный диаметр соединительных штырей составляет 79 мм, а отверстий под них и проушин - 80 мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных строений.
Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла штыревого соединения, сравнить
возникающие в материале элементов соединения напряжения смятия и среза с прочностными параметрами стали,
возможность проявления пластических деформаций штыря и проушин и как следствие - их влияние на общие
деформации пролетного строения.
Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже привлекали внимание
исследователей [11] и также отмечался характерный для транспортных сооружений фактор длительного
циклического воздействия [8]. Изначально неплотное соединение «штырь-проушина» и дальнейшая его выработка
60

298.

создает концентрацию напряжения до 20 % против равномерного распределения [11], что может привести к
ускорению износа, особенно с учетом цикличного и динамического воздействия подвижной автотранспортной нагрузки.
61 в штыревых соединениях и как их следствие В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации
общие деформации (прогибы) пролетного строения. Оценка напряженного состояния в соединении выполнена исходя из
гипотезы равномерного распределения усилий по расчетным сечениям.
Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей последовательности:
прочность основного сечения одной секции при изгибе; прочность штыревого соединения по смятию металла проушин;
прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке и двухпутном ездовом
полотне - временные вертикальные нагрузки Н-13, НГ-60 по нормам СН 200-621. Так как конструкции САРМ
запроектированы на нагрузки, уступающие современным, то для обеспечения приемлемой грузоподъемности можно
использовать резервы в компоновке - например двухсекционная поперечная компоновка будет пропускать только одну
полосу движения, что на практике зачастую не организовано и транспорт движется двумя встречными полосами.
Рассмотрим именно такой случай и в качестве полосной автомобильной нагрузки примем А11 по СП 35.1333.20116, хотя
и меньшую, чем принятая для нового проектирования А14, но в полной мере отражающую состав транспортных
средств регулярного поточного движения. При постоянстве поперечного сечения по длине пролета и исходя из опыта
проектирования для оценочного усилия выбираем изгибающий момент.
В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы верхнего и нижнего пояса:
верхним поясом являются лист настила шириной 3,0 м, продольные швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом
являются два двутавра № 23Ш2 (рисунок 3).
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)
где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения секции относительно оси
изгиба; - максимальная ордината расчетного сечения относительно оси изгиба.
61

299.

1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по ГОСТ 8240; 4 - двутавр №
62
23Ш2 по ТУ 14-2-24-72
Рисунок 3. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением продольных элементов с функциями
верхнего и нижнего пояса при изгибе (разработано автором)
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции (предельный изгибающий момент, таблица
2) представим расчетный изгибающий момент от временной нагрузки А11 для двухпутного проезда, а именно 1 полоса
А11 - на 1 секцию в поперечном направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается изгибающий момент от постоянной
нагрузки. Расчетными сечениями по длине пролета принимаем его середину и сечение штыревого соединения,
62

300.

ближайшее к середине пролета. Результаты расчета путем загружения линий влияния изгибающего момента в
выбранных сечениях приведены в таблице 3.
63
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м) только на 59,4 % обеспечивает
восприятие момента (1134,5 + 5418,6 = 6553,1 кН-м) от суммы постоянной и временной А11 расчетных нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме контакта штыря с
внутренней поверхностью проушин, где усилие N с плечом a составляет внутренний момент, уравновешивающий
внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок 4).
Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором). Но , есть упругопластический
сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разбороного железнодорожного армейского моста и он надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь
Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали 15ХСНД, из которой
изготовлены несущие элементы моста САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной Мпост и временной Мвр (А11)
нагрузок для сечения ближайшего к середине пролета стыка по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
63

301.

1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
64
Рисунок 4. Схема стыка секций пролетного строения
При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса, сминаемых в одном направлении, 0,06 м и диаметре
штыря 0,079 м площадь смятия составит А = 0,06-0,079 = 0,0047 м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух
контактов нижнего пояса в секции напряжение смятия металла проушины составит
Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на секцию имеет две плоскости
среза (рисунок 5), тогда напряжение сдвига
Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3 СП 35.13330.20116
(составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками прочности стали 15ХСНД
Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение смятия в контакте
штырь-проушина превосходит как расчетное сопротивление, так и предел текучести, что означает невыполнение
условия прочности, выход металла за предел упругости и накопление пластических деформаций при регулярном и
неорганизованном воздействии временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ, отмечают значительные провисы
(прогибы в незагруженном состоянии) пролетных строений, величина которых для длин 32,6 м доходит до 0,10-0,15 м.
Это создает искажение продольного профиля ездового полотна и негативно влияет на пропускную способность и
64

302.

безопасность движения. При этом визуально по линии прогиба отчетливо наблюдаются переломы в узлах штыревых
соединений секций. При освидетельствовании таких пролетных строений отмечается повышенный зазор между
65
штырем и отверстием (рисунок 6).
Рисунок 6. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ (разработано автором)
Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями перенапряженного металла,
определяют величину общих деформаций (прогибов) пролетных строений (рисунок 7).
65

303.

66
Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях (разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное конструктивное; с2 добавленное за счет смятия в соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера будет суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол
где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 - длина средней секции
пролетного строения; I2 - длина концевой секции пролетного строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на автодороге Хабаровск Владивосток «Уссури», который был собран и эксплуатировался в составе одного пролета длиной 32,6 м из комплекта
САРМ на период строительства постоянного моста. Были отмечены значительные провисы пролетных строений
временного моста величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство организаторов
строительства. При обследовании была установлена выработка всех штыревых соединений главных ферм в среднем на
2,5 мм сверх номинального 1 мм.
66

304.

Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм, а так как в уровне верхнего
пояса в качестве связующего элемента применена продольная тяга с двумя отверстиями и двумя расположенными
67 нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
последовательно штырями, то суммарное смещение, отнесенное к уровню
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2 2 • 1,47 1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с фактически замеренными
величинами f.
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций
пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного сечения
секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического
67

305.

сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
для сборно–разборного
68
железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются
пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина» и
нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
68

306.

напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного69армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения
полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование
сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.
2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к переправочно-мостовым
средствам в концепции выгружаемого переправочно-десантного парома // Вестник Московского автомобильно-
69

307.

дорожного государственного технического университета (МАДИ). - М.: Изд-во МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С. 6974.
70
3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных
мостах // Научные чтения памяти
профессора М.П. Даниловского: материалы Восемнадцатой Национальной научно-практической конференции: в 2 т. Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - 2 т. - С. 360-363.
4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible Scissor Bridge. MATEC Web of
Conferences. Vol. 152, 02013 (2018). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное пособие. - М.: Изд-во МАДИ
(ГТУ), 2009. - 236 с.
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of Mobile Road Overpasses. MATEC
Web of Conferences. Vol. 108, 16002 (2017). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений //
Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 5(24). URL: https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf. - С. 1-11.
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и
элементов проезжей части универсального сборно- разборного пролетного строения с быстросъемными шарнирными
соединениями. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Сибирский государственный
университет путей сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.
9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования новых образцов мостового
имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и ИМЖ- 500 // Вестник гражданских инженеров. - СПб: Изд-во Санкт-Петербургского гос.
арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). - С. 138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под современные нагрузки // Дальний Восток.
Автомобильные дороги и безопасность движения: международный сборник научных трудов (под. ред. А.И.
Ярмолинского). - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - № 18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных соединений автодорожных
мостов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук / Научноисследовательский институт транспортного строительства (ОАО ЦНИИС). М.: 2011.
Военная сертифицированная продукция для Фронта Для инженерных войск Переправа через Днепр для Русское
Армии. Для Победы Держитесь Братья Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
70

308.

стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
71
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный
мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет.
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 858604, 154506
При лабораторных испытаниях использовались изобретения: "Опора сейсмостойкая», патент № 165076, БИ № 28 , от
10.10.2016, заявка на изобретение № 2016119967/20- 031416 от 23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая",
научные публикации: журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», журнал «Жилищное
строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», журнал
«Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий», журнал «Монтажные и
специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», Российская
газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
С протоколом лабораторных испытаний , можно ознакомится на кафедре металлических и деревянных конструкций
СПб ГАСУ : 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, (д.т.н. проф ЧЕРНЫХ А. Г. строительный
факультет) [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (911) 175-84-65, (996) 798-26-54
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: 127051, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 [email protected]
8 (495) 00-00 доб 15-55 [email protected] , т 8-496-693-07-40 , +7 (495) -647-15-80 доб 61061 8 (495) 400-99-04
Зам.Дир.Департамент град. деятельности Минстроя А.Степанов, исп Зайцева Д.Н. + 7 (495) 646-15-80 доб 61061.
МЧС 8 (495) 983-79-01, факс (495) 624-19-46 МЧС Директор образования и научн.-тех. деятельности А.И.Бондарь 8
(495) 400-99-04, факс (495) 624-19-46. Минстрой тел (495) 648-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru
71

309.

СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: 127051, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 8 (499) 495-00-00 доб 15-55
А.А.Федорчук [email protected] , Нач. гл.упр.ж.д. т 8-496-693-07-40, О.Косенков +7 (495) -647-15-80 доб 61061
72
Зам.Дир.Департамента град. деятельности Минстроя А.Степанов, www.minstroyrf.gov.ru
НА ОСНОВАНИИ Протокола № 575 от 23.07.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. https://disk.yandex.ru/d/mUzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618 https://ppt-online.org/1155578 https://studylib.ru/doc/6357259/usa-baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY https://ppt-online.org/1228005
https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokol-kompensator-sdvigovoy-prochn...
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, ИНН: 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected]
(994) 434-44-70 ( № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП
31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6.
«Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные
болты», альбом, вып.5, «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64)
п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/i/wa6QWQ5MWbsIZQ https://ppt-online.org/1230268
RSFSR most armeyskiy dempfiruyushimi kompensatorami gasitelyami sdvigovix napryajeniy nagruzok 9 str
https://studylib.ru/doc/6357777/rsfsr--most-armeyskiy-dempfiruyushimi-kompensatorami-gasi...
https://mega.nz/file/3KBVlaoL#izLxnB8SrPdGeBm2T8lXpZZn5n0xAbGojH7LO9FBDSA
https://mega.nz/file/WWRBXRKa#WNBIFiTYZUpzlfqiNVLGH0bTMDh2BH7ObLySaRwI9Xo
72

310.

Доклад Президента организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ ИИН 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Мажиева Хасан Нажоевича для
13-го Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, съезда который состоится
с 21 по 26 августа 2023 года в Политехническом университете ул. Политехническая
73дом 29 в г. Ленинграде [email protected]
https://ruscongrmech2023.ru/ и для конференции «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения», которая
состоится 17 августа 2022 года (среду) в Москве в отеле Азимут, Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65; +7
(926) 061-33-60; +7 (926) 550-63-71 [email protected] [email protected] https://2022bridges.innodor.ru/contacts/
https://2022bridges.innodor.ru/ [email protected] Учредитель: АО «Издательство Дороги»
И для ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ РОССИЙСКОГО СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСа которая пройдет с 07.09.2022г. по
11.09.2022г. в гостинице Парк ИНН Прибалтийская в Санкт-Петербург, Конференц центр «PARK INN Рэдиссон Прибалтийская». ул.
Кораблестроителей, д. 14 Дата 09 сентября 2022
ВСЕРОССИЙСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
«РОССИЙСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМПЛЕКС:
ПОВСЕДНЕВНАЯ ПРАКТИКА И ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО»
в рамках Форума «Устойчивое развитие
* https://rskconf.ru тел.: +7 (921) 849-35-92, (812) 251-31-01 e-mail: [email protected], [email protected] Соловьев Алексей, Синцова
Ольга https://rskconf.ru/contacts/
https://gpn.spbstu.ru/news/v_2023_godu_v_spbpu_proydet_krupneyshiy_v_rossii_sezd_po_teoreticheskoy_i_prikladnoy_mehanike/
Тезисы: « Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при восстановлении
разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации
статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных демпфирующих упруго пластичный компенсаторов, гасителей сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669
73

311.

от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост»
№ 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022, «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное74соединение трубопроводов» № 2018105803 от
19.02.2018 и на основании изобретений проф .дтн А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 858604,
154506, с контролируемым натяжением для сейсмоопасных районов РФ, согласно СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-2742012 (02250) и изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985, № 4,094,111 US,
TW201400676 Restraint Anti-wind and anti-seismic friction damping device, №165076 RU E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая",
опубликовано:10.10.2016. Бюл. № 28, № 2010136746 E04 C2/00 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ"
опубликовано 20.01.2013 соответствует требования нормативных документов ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СЕЙСМООПАСНЫХ
РАЙОНАХ НА ТЕРРИТОРИИ Киевской Руси LPI Bistrosobiraemie jeleznodorojnie sborno razbornie armeyskie nadvijnie mosti 615 str
https://studylib.ru/doc/6358241/lpi-bistrosobiraemie-jeleznodorojnie-sborno-razbornie-arm...
https://disk.yandex.ru/d/PZ1aSl6fmgoG-w
https://studylib.ru/doc/6358242/bistrosobiraemie-sborno-razbornie-mosti-615-str
https://mega.nz/file/Ce5VHBpK#urg2bgzamT3Ph8onfZwz1xKiK1UZieKgKQeZJbdxHjY
https://mega.nz/file/nXIzVQgD#uz3AAFVBC-Sxh1X-im0grAAHpqx8ws3qz__iz64muKQ
Minstroy otpiski sborno razbornie mosti 474 str
https://ppt-online.org/1234049
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70,
(996) 798-26-54, (921) 962-67-78. Счет получателя № 40817810455030402987, карта СБЕР 2202 2006 4085 5233
Mintrans [email protected] Zkllychenie bezkranovaya ustanovka opor 1 str
https://ppt-online.org/1232171
Tixonov sertifikat GASU bistrovozvodimiy sborno razborniy jeleznodorozhniy 6 str
https://ppt-online.org/1230258
http://www.ooc.su/gb
https://studylib.ru/doc/6357773/tixonov-sertifikat-gasu-bistrovozvodimiy-sborno-razborniy...
LISI Bistrovozvodimiy sborno-razborniy bistrosobiraemiy armeyskie jeleznodorojnie mosti perepravi 30 str https://studylib.ru/doc/6357576/lisi-bistrovozvodimiy-sborno-razborniy-bistrosobiraemiy-...
https://pdsnpsr.ru/articles/11723-o-voennykh-dejstviyakh-na-ukraine_24022022
https://mega.nz/file/DDgWXD7a#XxUyDUuLXho56FkB7rBlZyJaKz-ldG1-2bo5_n7COpY
https://mega.nz/file/uDAQ1RAQ#4IFdpAl4Yh98o66aTOXkwjUnGCCtboLO_2pM8eFrvr4
https://mega.nz/file/XP4QxCDC#ao15F6m5MjJNr91nN0Gf_LRmjM-W7FI6XQ1olXp1be4
https://mega.nz/file/zDgHhDqI#PP481T2RhaskeCBeN5Cod2MjQQJtwZHqy90P2j_oKNM
https://mega.nz/file/uCJUhCzB#Xy9YoMV0WtNcaNiJTUfa9TT2tV-xdZWQe5eb2kzkxMo
https://mega.nz/file/nXIzVQgD#uz3AAFVBC-Sxh1X-im0grAAHpqx8ws3qz__iz64muKQ
74

312.

https://mega.nz/file/Ta4F2LpB#Xh0K3CgSoH-VT84Lx_MSAaVfP2OGJIkv2RbEjhix6gs
https://mega.nz/file/zSZGjaAC#A_dGM0iBRYlXsB8fmVF2lMMrQNdzoDsw4s-9UvyTp5k
https://mega.nz/file/7P4TXCJA#dtShh0OeCi6HtA2mEVs3cFJOPoBwErkaS4qCGITP-5o 75
https://mega.nz/file/HPAmXYaJ#VtKPzoweELnRnt85tMK2tcI_9Y3JywDvr1-_OafO_tI
https://mega.nz/file/XWgB1L4D#8wMQDEswqv4rJGSTwZ7-KSMxyWtNjfbLpNt_TpUI9GA
https://mega.nz/file/WWRBXRKa#WNBIFiTYZUpzlfqiNVLGH0bTMDh2BH7ObLySaRwI9Xo
https://mega.nz/file/LDxz2CAA#I8AjNinQBmTQRQIBdXbv_cXv3gT6hfIeo2s2mWRIM8w
https://mega.nz/file/CfZQQRTb#FtCWi8D5aaZp09wmlbVNOGWJ1HFkig6cq5lQtJ0Yy4E
ЗАЯВКА НА УЧАСТИЕ общественной организации Фонда поддержки и развития сейсмостойкого строительства
«Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ в конференции- выставки «Дорожное строительство
в России: мосты и искусственные сооружения» конференции которая пройдет 17 августа 2022. г (четверг) в г.
Москва, в отеле Азимут Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1)
По вопросам участия, партнерства и информационного сотрудничества: +7 (495) 766-51-65; +7 (964) 522-09-86; +7
(926) 133-18-88; [email protected]; [email protected]
Тема конференции : МОСТЫ И ИСКУССТВЕННЫЕ СООРУЖЕНИЯ.
Прилагается заявка на участие в конференции и выставке от организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ.
Прилагает два доклада и тезисы сообщения для конференции : "Способ бескрановой установки опор при
восстановлении железнодорожных мостов с учетом сдвиговой прочности, как шахтные -горные крепи, для повышения
надежности и обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических и импульсных растягивающих нагрузках
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью"
75

313.

Конференция «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения» пройдет 17 августа 2022 года
(четверг ) в Москве в отеле Азимут Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65 +7 (964) 522-0976
86 +7 (926) 133-18-88 [email protected] [email protected] https://innodor.ru
Мероприятие пройдет при поддержке Федерального дорожного агентства и Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Второй доклад Мажиева Х Н: Численное решение задачи применения быстро собираемых железнодорожных
мостов из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при
восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом
оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых
сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании"
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
(994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233
[email protected]
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Perspektivi primeneniya bistrovozvodimix mostov pereprav 261 str
https://disk.yandex.ru/i/dL5yd0p-HDCIAw https://ppt-online.org/1235496
Perspektivi primeneniya bistrovozvodimix mostov pereprav 261 str
https://studylib.ru/doc/6358389/perspektivi-primeneniya-bistrovozvodimix-mostov-pereprav-...
https://mega.nz/file/COITRSqb#cAupkA8io-s7lRXguXadNI2W0w3ZRsDJNjM0aXOCi_k
https://mega.nz/file/OaZywYbB#pG-PaL7iZeY0PTMH7rDyl_Ev2pQhegqTtrZkY-Ev9qs
Редакция газеты «Земля РОССИИ» приглашаю Вас на конференцию 17 августа 2022. г. Москва, Азимут, Отель
Олимпик . Но ветерана боевых действий Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН
76

314.

1022000000824 ИНН 2014000780 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (951) 644-16-48 СБЕР 2202 2006 4085 5233
Доклад Хасан Нажеевича Мажиева, (позывной "Терек") в Москве, в отеле
77 Азимут Отель Олимпик (Олимпийский
проспект 18/1) 17 августа 2022
По вопросам участия, партнерства и информационного сотрудничества: +7 (495) 766-51-65; +7 (964) 522-09-86; +7 (926)
133-18-88; [email protected]; [email protected]
Тема конференции : МОСТЫ И ИСКУССТВЕННЫЕ СООРУЖЕНИЯ. Организация "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ прилагает доклад - тезисы сообщения для конференции : "Способ бескрановой установки
опор при восстановлении железнодорожных мостов с учетом сдвиговой
прочности, как шахтные -горные крепи, для повышения надежности и
обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических и импульсных
растягивающих нагрузках из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м
с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью"
Конференция «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения» состоится 17 августа 2022
года (четверг ) в Москве в отеле Азимут Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65 +7
(964) 522-09-86 +7 (926) 133-18-88 [email protected] [email protected] https://innodor.ru
Мероприятие пройдет при поддержке Федерального дорожного агентства и Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
https://disk.yandex.ru/d/flZaYHW4-wwgQw
https://ppt-online.org/1233747
STU sborno-razbornogo most sdvigovimi kompensatorami Uzdina 432 str
https://studylib.ru/doc/6358235/stu-sborno-razbornogo-most--sdvigovimi-kompensatorami-uzd...
77

315.

https://mega.nz/file/2Dp3nD5Q#PmwajZ3bi7TApE7CvQu3Bd1Wlk3C4rQU7UW5dkmYJIQ
https://mega.nz/file/GWBT2LrL#E7zUkqb2ntrrPT1nUsWKyEPl8bwMVZC74AhqT9-t7Fg
78
https://mega.nz/file/3bZ3AbzA#PagT9azkYE8DAmPylq-GKNsioOV8Z_Co222Vd-rdVDw
https://mega.nz/file/Ta4F2LpB#Xh0K3CgSoH-VT84Lx_MSAaVfP2OGJIkv2RbEjhix6gs
https://mega.nz/file/GWgxXZZA#09JqMwPpypC2i3y6S_7m6M7umYnrPzkbdqF5LbsCvxs
Братья .Довожу до вашего сведения об окончании разработки специальных технических условия для наших братье саперов из инженерных войск ,
проходящих военную службу в Киевской Руси (ЛНР, ДНР) для надвижка армейского быстрособираемого пролетного строения из стержневых
пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных
профилей прямоуголного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная
пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных сдвиговых компесаторах проф дтн А.М.Уздина (ПГУПС) для доставки
гуманитарной помоши раниным братьям на территории Киевской Руси. Остался я один, все мои командиры Буданов, Рохлин, зам мэра по
строительству Кулатов , Джабраилов, Кантамиров и др погли в Грозном, под Бамутом , Шали, Курчкалой. И если вы поняли, что народ
России в опасности, что мы все в окружении - не ждите приказа, возможно его уже не отдаст никто. Вы знаете, что надо делать..."
полковник Юрий Дмитриевич Буданов
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все изменилось в начале 1983 году
благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых
болтовых соединениях, а инженер -механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора сейсмостойкая" и №
2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал необычный сборно-разборный армейский
универсальный железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых компенсаторов,
пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные
проверки SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого, изобретателя
"Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге.
Sborno-razborniy bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626
https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М. по использованию
сдвигового компенсатора под названием армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение
№ 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного железобетонного моста неразрезной
системы" , № 2021134630 от 06.05.2022 "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля
2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021,
Минск " Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской области при форсировании реки Северский
Донец российская армия потеряла много военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на вооружение
78

316.

наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об этом сообщил американский Институт изучения войны. "11
мая украинская артиллерия с гаубиц М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно сконцентрированные вокруг них
российские войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много русских
солдат и было повреждено более 80 единиц
79
техники», — отмечается в публикации. По оценке института, войска РФ допустили значительные тактические ошибки при попытке
форсирования реки в районе Кременной, что привело к таким потерям. Ранее в Институте изучения войны отмечали, что российские
войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного окружения ВСУ и выхода на
административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
sborno razbornie mosti uprugoplasticheskim kompensatorom sdvigovoy jestkostyu 238 str
https://studylib.ru/doc/6358359/sborno-razbornie-mosti-uprugoplasticheskim-kompensatorom-...
https://mega.nz/file/DChCXLwK#rVjOTctVtP3VmIHxU-vJtWefGijxle9USPq5tmOQqhA
https://mega.nz/file/rK5A0DJZ#LH3u5pzoazNLiLBTAB8waHABZfS7wJVfid0lYW1TKHM
Братья, просьба направить [email protected] [email protected] изобретения проф проф ПГУПС Уздина А М армейский
быстрособираемый сборно-разборный мост "ТАЙПАН" многократного применения и армейский быстрособираемый Наплавной
ложный мост № 185336, "Конструкции наплавного железнодорожного моста ЛОЖНОГО моста" № 77618 - Соболеву Виктор
Ивановичу КПРФ ОБЩЕРОССИЙСКОЕ ОБЩЕСТВЕННОЕ ДВИЖЕНИЕ «В ПОДДЕРЖКУ АРМИИ, ОБОРОННОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ И ВОЕННОЙ НАУКИ» 127051, г. Москва, ул. Трубная, д. 19/12 стр.2 Тел. +7(905) 782-82-66 [email protected],ru
https://ppt-online.org/1163087 https://disk.yandex.ru/i/fPDUrvnh0Mstrg https://disk.yandex.ru/i/KrS9XzYeekB6lA
https://disk.yandex.ru/i/JDbXvJl_qxtbfA
Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103
Конституции РФ, редакция ИА «КРЕСТЬЯНинформ" направляет в ГД РФ журналистский запрос редакционного Совета редакции ИА "Крестьянское
информационное агентство" и обращается к депутатам законодательного Собрания 7 Созыва Бельскому Александр Николаевичу, Бондаренко
Николай Леонидовичу , Высоцскому Игорь Владимировичу и другим депутатам Законодательного Собрания СПб переслать обращение -заявление
письмо редакции газеты "Земля РОССИИ" к члену Совета Общероссийского офицерского собрания (ООС) Соболеву Виктор Ивановичу, генераллейтенанту, Председателю движения в поддержку армии, оборонной промышленности и военной науки ДПА, Фракция КПРФ в ГД РФ, Председателю ОБЩЕРОССИЙСКОГО
ОБЩЕСТВЕННОГО ДВИЖЕНИЯ «В ПОДДЕРЖКУ АРМИИ, ОБОРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ И ВОЕННОЙ НАУКИ» по адресу: 127051, г. Москва, ул.
Трубная, д. 19/12 стр.2 Тел. +7(905) 782-82-66 [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] для
направления в СК РФ, ген.прокуратуру РФ для прокурорского реагирования по ст. Статья 281 УК РФ. Диверсия. 1. Совершение, направленных на разрушение
или повреждение предприятий, сооружений, объектов транспортной инфраструктуры и транспортных средств, средств связи, объектов жизнеобеспечения
населения в целях подрыва экономической безопасности РФ
Доклад Президента организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ ИИН 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Мажиева Хасан Нажоевича для
13-го Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, съезда который состоится
с 21 по 26 августа 2023 года в Политехническом университете ул. Политехническая дом 29 в г. Ленинграде [email protected]
https://ruscongrmech2023.ru/ и для конференции «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения», которая
состоится 17 августа 2022 года (среду) в Москве в отеле Азимут, Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65; +7
79

317.

(926) 061-33-60; +7 (926) 550-63-71 [email protected] [email protected] https://2022bridges.innodor.ru/contacts/
https://2022bridges.innodor.ru/ [email protected] Учредитель: АО «Издательство Дороги»
80
И для ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ РОССИЙСКОГО СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСа которая пройдет с 07.09.2022г. по
11.09.2022г. в гостинице Парк ИНН Прибалтийская в Санкт-Петербург, Конференц центр «PARK INN Рэдиссон Прибалтийская». ул.
Кораблестроителей, д. 14 Дата 09 сентября 2022
ВСЕРОССИЙСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
«РОССИЙСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМПЛЕКС:
ПОВСЕДНЕВНАЯ ПРАКТИКА И ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО»
в рамках Форума «Устойчивое развитие
* https://rskconf.ru тел.: +7 (921) 849-35-92, (812) 251-31-01 e-mail: [email protected], [email protected] Соловьев Алексей, Синцова
Ольга https://rskconf.ru/contacts/
https://gpn.spbstu.ru/news/v_2023_godu_v_spbpu_proydet_krupneyshiy_v_rossii_sezd_po_teoreticheskoy_i_prikladnoy_mehanike/
Тезисы доклада : « Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при
восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил
в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании. [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233
80

318.

81
81

319.

Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность городов» - «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780
27.05.2015 т/ф (812) 694-78-10 [email protected] (951) 644-16-48, (996) 798-26-54, ( 921) 962-67-78
IV Бетанкуровский международный инженерный форум
при
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
82
УДК 69.059.22
ПРЯМОЙ УПРУГОПЛАCТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО МОСТА С БОЛЬШИМИ
ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ НА-ПРЕДЕЛЬНОЕ РАВНОВЕСИЕ И ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ, НА ПРИМЕРЕ БЫСТРО СОБИРАЕМОГО
АМЕРИКАНСКОГО МОСТА, ДЛЯ ПЕРЕПРАВЫ ЧЕРЕЗ РЕКУ СУОН В ШТАТЕ МОНТАНА, СКОНСТРУИРОВАННОГО СО ВСТРОЕННЫМ
82

320.

БЕТОННЫМ НАСТИЛОМ ДЛЯ СИСТЕМЫ НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ И ЭЛЕМЕНТОВ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ , С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ МОСТА, СКРЕПЛЕННЫХ БОЛТОВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ, С ДИАГОНАЛЬНЫМИ
НАТЯЖНЫМИ РАСКОСАМИ, ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСА
83
А.М.Уздин, Х.Н.Мажиев, Е.И.Коваленко, А.И.Коваленко
Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected]
Мажиев Хасан
Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» при CПб ГАСУ ИНН: 2014000780 E-Mail: [email protected] т/ф (812) 694-78-10, ( 921) 962-67-78,
Коваленко Елена Ивановна - заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
(996) 798-26-54. Коваленко Александр Ивановича - зам .Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ. ОГРН: 1022000000824. t9516441648
@gmail.com тел ( 951) 644-16-48
IV Бетанкуровский международный инженерный форум
83

321.

84
84

322.

85
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ
А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями
болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами,
по с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река
Суон) для более точного расчета ПK SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения
железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в
США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным
департаментом штата Монтана США
85

323.

86
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78
Безвозмездно оказала помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного
железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях
Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное
равновестие и приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное равновесие и приспособляемость и упругоплатическое
поведение стального стержня и бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания упругоплатическо
соедения пролетного строения для создания предельного равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат, Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и
экологическая безопасность»,
Заместитель Председателя - Учѐный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59 [email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-223
оказала помощь при расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и китайских публикаций , чертежей, о
прямом упругоплатическом расчете стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн ,
ширина пути 3, 5 для перправы опытного, учебного сбороно- разбороно моста через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в Новроссии
ЛНР, ДНР соместро с Белорусской Республики
Бенин Андрей Владимирович - научный консультан
по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими
перемещениями напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при
переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты:
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28, [email protected]
86

324.

Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9,87ауд. 7-225
Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан
по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими
перемещениями напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при
переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты: (812) 457-82-34
СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский государственный университет путей сообщения
Императора Александра I»
Контакты
[email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан
по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими
перемещениями напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при
переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке) https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilnotransportnyy_fakultet/ Контакты автомобильно-дорожного факультета
Адрес:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д.
4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
87

325.

Деканат:
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
Задать вопрос о приѐме на факультет:
Заместителю ответственного секретаря приѐмной комиссии
СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠ Писать на электронную почту: [email protected]
88
88

326.

Представлены фотографии зажимов и чертежи демпфирующего узла крепления, который состоит из фрикци –болта с пропи-ленным
пазом, с латунной шпилькой и забитым медным обожженным клином.
89
Прорези необходимо выполнить в зависимости от бальности 10 см, 7см и 5 см. При землетрясении или взрыве произойдет смятие
медного обожженного клина и соответственно частичное гашение сейсмической или взрывной энергии (см. изобретения DE 20 2008 013
975 U1 2009.01.29 и другие). Расчетная нагрузка должна быть рассчитана согласно СП 14.13330.2011 (S=gmAKbkn= 1 х 9 х 1,5 х 1 = 13, 5 тонн
(разделить на 4 анкера). То есть, при усилии лебедки более 12 тонн медный клин должен смяться, сдвинуться на допустимое
перемещение и устоять. После испытания, фрикци-анкерного крепления надо заменить на новые и подписать второй акт на месте
испытания.
S=gmAKbkn
где, m - масса установки
g - ускорение силы тяжести = 9
А – коэффициент принимаем 0,4 для расчетной сейсмичности 9 баллов соответственно
К – 0,4
b- коэффициент динамичности = 1,5 - 1,8
n - коэффициент зависимости =1
Заказчиком представлены демпфирующие фрикционно-подвижные соединения, сертификаты, подтверждающие упругую податливость
и демпфирование шпилек, клемм, гаек, тросов и др. крепежных соединений.
Демпфирующий сдвигоустойчивый узел крепления выполнен в виде болтового соединения: болты диаметром 20 мм (ГОСТ 24379.0-80
«Бoлты фундaмeнтныe» и ГОСТ 7798-70, длина болта определяется по проекту), подпиленная шестигранная низкая гайка (ГОСТ 5915-70,
длина паза подпилки не менее 5 мм) и шайба 20 мм (ГОСТ 6402-70). Количество и диаметр болтов определяется по ГОСТ 6249-52 «Шкала
для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» согласно требованиям ГОСТ 1759.4 -87
Заключение на испытание фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления для блок-контейнеров и
трубопроводов, закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС), располо-женных
в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов не менее 50 мм,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
В соответствии с испытаниями фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфирующих узлов крепления и математичес-ких
моделей блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением, (предназначены для работы в сейсмоопас-ных районах с
89

327.

сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) делается вывод, что блок-контейнеры и блок-контейнерные пункты контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенные для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше90
для крепления блок-контейнеров и блокконтейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами необходимо использование
сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соеди-нений, работающих
на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки
медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72,
ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28,
от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к блок-контейнерам и блок-контейнерным пунктов контроля и управления
трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ") соответствуют требованиям ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5,
10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008 п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83 Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4;
ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК 61000-6-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 и СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах», СП
14.13330.2014 "СВОД ПРАВИЛ СТРОИТЕЛЬ-СТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ" актуализированная редакция СНиП II-7-81,
требованиям НП -031-01 «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций», согласно «Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», РЧ серия 4.402-9, вып.5 «Анкерные болты» и «Инструкция по выбору рамных
податливых крепей горных выработок».
Использовалось также изобретение: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛО-ЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади
для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних
взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей,
ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном
давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва
и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из
проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие
перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению
90

328.

от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при
аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
91
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или
зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению
сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду
колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и
гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить
величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или
взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с
испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006,
FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных
конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при
аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром
ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
При лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ использовалось изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076
опубликовано в БИ № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
91

329.

92
Dr. Damon Fick Wiki & Bio
mainphoto_medium.webp
Prefabricated Steel Bridge Systems: Final Report
2. Historical Background Of Steel Bridges
This chapter presents a background review of the historical reference and design for the current day applications of prefabricated steel bridges. Many types of
prefabricated steel bridge systems have been used in rehabilitation projects to replace deteriorating bridges. Numerous manufacturers currently offer
prefabricated bridges to accommodate applications including:
92

330.

Temporary Bridges: As an alternative to costly detours, maintenance of traffic, and increased traffic volume, prefabricated steel bridges are utilized to divert
traffic during bridge repair, rehabilitation, construction, or replacement. These bridges are installed as a temporary structure during construction and then
disassembled and stored until used again as a temporary structure.
93
Emergency Bridges also are needed from a security standpoint, and due to man-made non-terrorist hazards like ship impact, truck impact, fire, and blast.
Natural disasters such as hurricanes, mudslides, fires, and tornados can destroy a bridge by washout or collapse. Typical prefabricated bridges can be erected
much faster than the time of constructing a cast-in-place structure. Moreover, with the increased threat to our nation's infrastructure due to terrorism, these
systems could be utilized in a time of national emergency.
Permanent Bridges: A permanent structure requires a design service life of 75 years in accordance with the AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, third
edition (2004). A major objective of this study is to provide recommendations that will increase the use of prefabricated steel bridges as permanent bridges.
https://www.fhwa.dot.gov/bridge/prefab/psbsreport03.cfm
Dr. Damon Fick
Dr. Damon Fick
ADDRESS / LOCATION
Cobleigh Hall 222
EMAIL
[email protected]
PHONE
(406) 994-6123
GENDER
Male
Dr. Damon Fick is an Assistant Professor
93

331.

Education
Ph.D. Purdue University, Civil Engineering, 2008
M.S. @University of Minnesota, Minneapolis, @Civil Engineering, 1998
B.S. University of Minnesota, Minneapolis, Civil Engineering, 1996
94
Research Interest
Behavior and design of reinforced concrete slab-column connections, remote monitoring of bridges, earthquake engineering, performance of frictionstir-welded structures, accelerated bridge design and construction, structural applications of biocement materials, seismic performance of masonry
walls [3]
Courses Taught
ECIV 513 Behavior of Concrete Structure Spring 2021
ECIV 401 Civil Eng Practice and @Ethics [1] Spring 2021
ECIV 416 Dsn Of Wood and Timber Struct Spring 2021
EGEN 201 Engineering Mechanics-Statics Fall 2020
ECIV 484 Reinforced Concrete Design Fall 2020 [2]
Selected Publications
The test of a full-scale three-story RC structure with masonry infill walls
S Pujol, D Fick
Engineering Structures 32 (10), 3112-3121 131 2010
Performance of medium-to-high rise reinforced concrete frame buildings with masonry infill in the 2015 Gorkha, Nepal, earthquake
AR Barbosa, LA Fahnestock, DR Fick, D Gautam, R Soti, R Wood,...
Earthquake Spectra 33 (1_suppl), 197-218 36 2017
Composite action of concrete-filled rectangular GFRP tubes
BE Belzer, MJ Robinson, DR Fick
94

332.

Journal of Composites for Construction 17 (5), 722-731 25 2013
Experimental investigation of a full-scale flat-plate reinforced concrete structure subjected to cyclic lateral loading in the inelastic range of response
95
DR Fick
Purdue University 10 2008
Performance-based design of drilled shaft bridge foundations
LA Roberts, D Fick, A Misra
Journal of Bridge Engineering 16 (6), 749-758 8 2011
Forging partnerships, experiential learning, and community impact: Capacity building matters
JF Sawyer, JM Kant, JL Benning, DR Fick, SR Burckhard
5 2014
The impact of project-based service learning in a native American community on Student Performance in Civil Engineering Capstone Design
DR Fick, MM Gribb, CJ Tinant
2013 IEEE Frontiers in Education Conference (FIE), 246-250 5 2013
An interactive approach to renewable energy research and education
J Bush, M Kane, K Segrud, D Fick, Z Zong
2011 Frontiers in Education Conference (FIE), S3F-1-S3F-5 5 2011
Response of Full-Scale Three-Story Flat-Plate Test Structure to Cycles of Increasing Lateral Load.
DR Fick, MA Sozen, ME Kreger
ACI Structural Journal 114 (6) 4 2017
Assessment of ureolysis induced mineral precipitation material properties compared to oil and gas well cements
D Beser, C West, A Cunningham, D Fick, AJ Phillips, R Daily, R Gerlach,...
51st US Rock Mechanics/Geomechanics Symposium 4 2017
The Use of Fiber-Reinforced Polymers in Wildlife Crossing Infrastructure
M Bell, D Fick, R Ament, NM Lister
Sustainability 12 (4), 1557 3 2020
Retention and Recruitment as Part of a Pre-Engineering Education Collaborative
DR Fick, JF Sawyer, CJ Tinant
Proceedings of the ASEE Rocky Mountain Section Regional Conference, Pueblo … 3 2013
Civil and geological engineering service-learning projects as part of a Pre-Engineering Education Collaborative
D Fick, JF Sawyer, CJ Tinant, B Berdanier
2012 Frontiers in Education Conference Proceedings, 1-6 3 2012
Fatigue and Static Properties of Built-up Friction Stir Welded Ti-6Al-4V I-Beams
95

333.

R Sharma, DR Fick, MK West, BK Jasthi
Materials Performance and Characterization 8 (1), 249-260 2 2019
96 Structure
Cyclic Lateral Load Test to Failure of a Full-Scale Three-Story flat-Plate Reinforced Concrete
DR Fick
Proceedings of the 9th U.S., National, 10th Canadian Conference on … 2 2010
Design of bridge foundations using a performance-based soil-structure interaction approach
LA Roberts, D Fick, A Misra
Structures Congress 2010, 133-145 2 2010
Testing and structural evaluation of a large-scale three-story flat plate
D Fick
Doctoral Dissertation, Purdue University 2 2008
Ureolysis induced mineral precipitation material properties compared to oil and gas well cements
GD Beser
Montana State University, College of Engineering 1 2018
Cyclic lateral load test and the estimation of elastic drift response of a full-scale three-story flat-plate structure
DR Fick, MA Sozen, ME Kreger
Special Publication 296, 1-14 1 2014
Monitoring and Assessment Program for Wabasha County Bridge DR Fick, AE Schultz, PM Bergson, TV Galambos 1 1998
Приложение Статья доклад Президентов организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиевым Хасан
Нажоевичем по вопросу разработки рабочих чертежей быстровозводимого, быстро собираемого
железнодорожного моста из стальных конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских
инженеров из штата Монтана ( река Суон, США) из блока НАТО, США, Канады, Великобритании
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39,
выдан 27.05.2015),
ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул д 4
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного
сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
96

334.

"Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого
строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://ppt-online.org/1148335 https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA
Приложение 2 Техническое задание на разработку быстровозводимого,97быстро собираемого железнодорожного
моста из стальных конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения для
системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем
вибрационных напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских инженеров из блока НАТО,
США, Канады, Великобритании
Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения автомобильных дорог. Их относительно
небольшой вес по сравнению с пластинчато-балочными системами делает их желательной альтернативой как с точки зрения экономии
материалов, так и с точки зрения конструктив-ности. Прототип сварной стальной фермы, сконструированной со встроенным
бетонным настилом, был предложен в качестве потенциальной альтернативы для проектов ускоренного строительства мостов (ABC) в
Монтане. Эта система состоит из сборно-разборной сварной стальной фермы, увенчанной бетонным настилом, который может быть
отлит на заводе-изготовителе (для проектов ABC) или в полевых условиях после монтажа (для обычных проектов). Чтобы исследовать
возможные решения усталостных ограничений некоторых сварных соединений элементов в этих фермах, были оценены болтовые
соединения между диагональными натяжными элементами и верхним и нижним поясами фермы. В этом исследовании для моста со
стальной фермой, скрепленной болтами /сваркой, были оценены как обычная система настила на месте, так и ускоренная система
настила моста (отлитая за одно целое с фермой). Для более точного расчета распределения нагрузок на полосу движения и грузовые
автомобили по отдельным фермам была использована 3D-модель конечных элементов. Элементы фермы и соединения для обоих
вариантов конструкции были спроектированы с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок AASHTO Strength I, Fatigue I и Service II.
Было проведено сравнение между двумя конфигурациями ферм и длиной 205 футов. пластинчатая балка, используемая в ранее
спроектированном мосту через реку Суон. Оценки материалов и изготовления показывают, что стоимость традиционных и ускоренных
методов строительства на 10% и 26% меньше, соответственно, чем у пластинчатых балок, предназначенных для переправы через реку
Суон.
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного
сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого
строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://ppt-online.org/1148335 https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста из стальных
конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных
97

335.

напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских инженеров из блока НАТО, США,
Канады, Великобритании
пластинчатых балок, предназначенных для переправы через реку Суон.
98
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39,
выдан 27.05.2015),
ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул д 4
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045
от 27.05.2014, 190031, Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 [email protected]
[email protected] (911) 175-84-65, ( 996) 798-26-54, (951) 644-16-48
Об исследовании о незаконном использовании США изобретений проф дтн ПГУПС Уздина А М внедрены в СЩА не законно и
построен в Монтана США мост из СБОРНЫХ СИСТЕМ НАСТИЛА МОСТА ИЗ СТАЛЬНЫХ ФЕРМ FHWA/MT-17-009/8226-001
Итоговый отчет подготовлен для ДЕПАРТАМЕНТА ТРАНСПОРТА ШТАТА МОНТАНА в сотрудничестве с ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИМИ
ПРОГРАММАМИ МИНИСТЕРСТВА ТРАНСПОРТА США ФЕДЕРАЛЬНОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ MUTk Ноябрь
2017 г. подготовлен Дэймоном Фиком, доктором ФИЛОСОФИИ, ЧП Тайлером Кюлем Майклом Берри, доктором ФИЛОСОФИИ.Д
Джерри Стивенс, доктор философии, ЧП "Вестерн Транспорт" в США INVESTIGATION OF PREFABRICATED STEEL-TRUSS BRIDGE DECK
SYSTEMS fhwa/mt-17-009/8226-001 Final Report prepared for the state of montana department of transportation
in cooperation with the u.s. department of transportation federal highway administration November 2017
prepared by
Damon Fick, Ph.D., PE Tyler kuehl Michael Berry, Ph.D Jerry Stephens, PhD., PE Western Transportation Institute Montana State university - Bozeman
98

336.

99
99

337.

100
100

338.

101
101

339.

102
102

340.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Прилагается ответы : МЧС -один ответ , Минстроя -два ответа
, Два ответа Минобороны РФ : О
103
рассмотрении обращения от 02.03.2022 номер ИГ -98-32
Департаментом образовательной и научно-технической деятельности (далее - ДОН) по
поручению руководства МЧС России Ваше обращение, поступившее 03.02.2022 из Аппарата
Правительства Российской Федерации за № П48-18082 и зарегистрированное в МЧС России 03.02.2022
за № ГП-1371, рассмотрено в части, касающейся компетенции Министерства, определенной Указом
Президента Российской Федерации от 11.07.2004 № 868 «Вопросы Министерства Российской
Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий
стихийных бедствий».
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по анализу и внедрению
современных методов и технологий, направленных на обеспечение безопасности населения и
территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных проектов и
технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки малого
и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд
развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм
предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития»,
которые на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия «огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
При этом, если Вы примете решение о необходимости дальнейшего обсуждения, определения
целесообразности и выработки оптимальных способов реализации указанного изделия, предлагаем
использовать общепринятые в научном мире формы и инструменты представления и обсуждения
новых научных идей, открытий, изобретений и технологий, такие как публикации на страницах
научных изданий, либо публичные дискуссии и доклады на различных научных мероприятиях
103

341.

(симпозиумы, семинары, конференции), что позволит вовлечь в их обсуждение максимально
широкий круг специалистов.
104
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете
поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях
можно получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов ведомственных
периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России», журналы «Пожарное дело»,
«Гражданская защита» и «Основы безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется
актуальная информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения
пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на водных объектах. Подробная
информация о ведомственных изданиях размещена на сайте mchsmedia.ru.
Получение печатных версий указанных изданий возможно при оформлении соответствующей
подписки.
Благодарим Вас за активную жизненную позицию и стремление оказать
содействие в области защиты населения и территории от чрезвычайных
ситуаций.
Директор Департамента образовательной и
А.И. Бондар
научно-технической деятельности
МЧС РФ
104

342.

105
105

343.

106
106

344.

107
107

345.

108
108

346.

109
109

347.

110
110

348.

111
111

349.

112
112

350.

113
113

351.

114
114

352.

115
115

353.

116
116

354.

117
117

355.

118
118

356.

119
119

357.

120
120

358.

121
121

359.

122
122

360.

123
123

361.

124
124

362.

125
125

363.

https://zen.yandex.ru/media/cyrilsh/sovetskoe-orujie-sozdannoe-v-sharashkah-5cab21913ad9ac00af2c9e4b
Согласно словарному определению, «шарашки» — это жаргонное название конструкторского
бюро закрытого типа при заводах, научно126
исследовательских институтах, лабораториях, где работали заключѐнные учѐные и специалисты для создания и усовершенствования техники. В
системе НКВД СССР они существовали под названием «спецтюрем» и были объединены в Особое техническое бюро, или 4-й спецотдел НКВДМВД СССР.
Интеллигенция «Под Колпаком»
В годы советской власти интеллигенция, в том числе научно-техническая, всегда была под пристальным вниманием «органов». Никакие
научные или производственные достижения не спасали инженеров от всевидящего ока чекистов. Скорее наоборот — чем выше достижения, тем
плотнее была чекистская опека. К тому же в интеллигентской прослойке «органы» всегда, и не без основания, усматривали источник
вольнодумства и потенциальной смуты.
Помимо политической неблагонадѐжности, характерной более для творческой интеллигенции, учѐных и инженеров, без которых власть не
могла обойтись, всегда можно было заподозрить в саботаже или намеренном вредительстве.
Любые ошибки инженеров (неизбежные в творческом процессе) могли рассматриваться как акты саботажа. Поэтому неудивительно, что научнотехнические работники (НТР) нередко оказывались жертвами репрессий. В первую очередь это коснулось тех из них, кто трудился в сфере
военно-промышленного комплекса (ВПК), создавая новые образцы оружия, столь необходимые СССР.
Количество специалистов с высшим техническим образованием, оказавшихся на островах «архипелага ГУЛАГ», начиная с 1930 года, неуклонно
росло. Одними из первых там оказались те, кто проходил по так называемому делу Промпартии. В 1934 году в лагерях оказалось порядка 3500
НТР, к 1941 году их число выросло до 30700, что составляло не менее 3% всех людей с высшим образованием в СССР.
Разными были причины или поводы, по которым эти люди оказывались за колючей проволокой. Помимо традиционного для того времени
обвинения по политических статьям (типа антисоветская пропаганда и агитация) им вменялись саботаж и вредительство. Кроме того, НТР,
имеющие по долгу службы контакты с зарубежными специалистами и фирмами, выезжающие в командировки за границу, становились
мнимыми, а порой и действительными вражескими агентами. Таких судили за измену и шпионаж. Арестовывались как рядовые инженеры, так и
126

364.

ведущие специалисты. Побывал за решѐткой, хоть и не долго (был освобождѐн исключительно благодаря Петру Капице, обратившемуся
напрямую к Сталину), нобелевский лауреат великий физик Лев Ландау. Обвиняли его (причѐм заслуженно) в антисоветской агитации — видите
127
ли, задумал листовки антипартийные сочинять. Ну а что вы хотите? Попробуйте сейчас начать выпускать листовки против нынешней власти,
долго на свободе продержитесь?
Создатели Меча И Щита Государства За Решѐткой
Среди столпов ВПК того времени трудно найти человека, не побывавшего в заключении. Под арестом оказались ведущие создатели
авиационной техники Туполев, Мясищев, Петляков, Поликарпов и многие другие. Обстоятельства их задержания были различные. К Туполеву
было множество претензий как вполне реальных, так и мифических. Когда он, командированный в США для ознакомления с последними
разработками американских конструкторов и заключения лицензионных соглашений, привѐз оттуда гору технической документации,
выполненной на английском, да к тому же не в метрической, а в дюймовой системе, в СССР это квалифицировали как вредительство.
Действительно, потребовался большой труд множества специалистов, прежде чем эту документацию стало возможным использовать на
советских авиазаводах. В результате время было упущено.
Кроме того, его обвиняли в несанкционированных контактах с российской эмиграцией, в частности с работающим в США Игорем Сикорским. А
в народе упорно распространялись слухи, что недавно принятый на вооружение гитлеровских люфтваффе истребитель «Мессершмитт-109»
изготовляется немцами по чертежам Туполева. Впрочем, последнее вряд ли можно рассматривать всерьѐз. Серьѐзнее было с советским «королѐм
истребителей» Николаем Поликарповым. В его Кб в разработке находились несколько типов истребителей, уже включѐнных в план
перевооружения Красной Армии. Но пять машин разбиваются при испытаниях. Гибнут лѐтчики, в том числе на одной из машин — любимец
Сталина Валерий Чкалов. Понятно, начинать производство новых машин нельзя, и опытный завод простаивает. Рабочие сидят без зарплаты,
пишут жалобы.
В конце концов партком завода обращается в ОГПУ и сообщает о возникших подозрениях в саботаже руководства. В результате значительная
часть инженерно-технических кадров, включая главного конструктора, оказалась в заключении.
Настучи На Ближнего
127

365.

Немало авиаконструкторов (и не только) попало в лагеря по доносам коллег. Можно только догадываться, что двигало рукой доносчиков —
возможно, зависть или корысть, или это была нечестная конкурентная борьба, но, так или иначе, доносы имели широкое хождение. Иногда они
128
были тайными, а иной раз доносчики действовали с поднятым забралом, убеждѐнные, что исполняют свой гражданский либо партийный долг.
Один из заместителей Туполева Леонид Кербер в своих мемуарах намекал, что его шефа могли посадить по доносу Александра Яковлева:
«…Кто усомнится, что оценки, исходившие от замнаркома Яковлева, становились известными Сталину и могли натолкнуть его на мысль: а
действительно, лоялен ли Туполев?»
А Георгий Байдуков (второй пилот чкаловского экипажа) вспоминал о выступлении на совещании у Сталина Сигизмунда Леваневского после
его неудачной попытки перелета через Северный полюс: «Товарищ Сталин, я хочу официально заявить и прошу записать это. Я считаю
Туполева вредителем. Убежден, что он сознательно делает самолеты, которые отказывают в самый ответственный момент». Полагают, что
авиаконструктор Григорович также был арестован за «вредительство» по доносам летчика Седова и своего коллеги Шаврова. По крайней мере,
Шавров в своих опубликованных много позднее воспоминаниях о событиях 1929 года новость об аресте своего шефа Григоровича называет
«приятным известием». Из этих примеров ясно, что далеко не все доносы были написаны под давлением власти. Другое дело, что карающим
органам, вероятно, следовало разбираться в сути и справедливости обвинений в каждом конкретном случае. Но, с другой стороны, следователь
ведь не инженер и не летчик, как ему понять, кто прав, а кто нет, если на стороне обвинения выступают такие же технические специалисты? Так
что следует признать, что в известной степени за волну репрессий несут ответственность сами же инженеры, перенесшие технические и
теоретические споры из лабораторий в кабинеты НКВД. Попадали в лагеря не только авиаторы, но и сотрудники других оборонных отраслей
науки и производства. Например, не раз арестовывался известный кораблестроитель, конструктор торпедных катеров Павел Гойнкис. Посидел в
тюрьме (даже побывал в одной камере с будущим маршалом Рокоссовским) и главный конструктор первой советской атомной подводной лодки
Владимир Перегудов.
Так же обстояли дела и в только ещѐ зарождающемся в СССР ракетостроении. Много тяжелейших лет довелось пережить его первопроходцу,
будущему главному конструктору космонавтики Сергею Королѐву. Арестован он был в июне 1938 года по доносу (как полагали его будущий
биограф Ярослав Голованов и сам Королѐв) своих коллег Клеймѐнова, Лангемака и Глушко. Однако все подозреваемые доносчики сами были
арестованы и (кроме Глушко) расстреляны 10 января 1938 года. Позднейшие исследования показали, что все четверо (включая Королѐва) были
128

366.

репрессированы по доносу своего коллеги Костикова, который, впрочем, позже сам оказался за решѐткой. Правда, ему повезло — времена уже
были не столь людоедскими, в результате он выжил.
129
Спасительные «Шарашки»
Поначалу в ГУЛАГе для НТР не делали никаких исключений: на равных с остальными зэками они валили лес, рыли каналы и работали в
шахтах. Но вскоре власти поняли, насколько неразумно и нерентабельно используют они столь ценные кадры. Единого мнения по данному
вопросу не было. Так, нарком тяжелой промышленности Серго Орджоникидзе требовал освобождения большинства арестованных сотрудников
оборонной промышленности. Но лишь в 1930 году Куйбышев и Ягода подписали циркуляр об «использовании на производствах специалистов,
осуждѐнных за вредительство». Ещѐ не было тех организационных форм, которые вскоре получили широкое распространение под
неформальным названием «шарашки» (кстати, совершенно неуместным). В русском языке этим словом насмешливо называли небольшие
несерьѐзные и сомнительные предприятия, чего никак нельзя сказать о КБ под началом ОГПУ, укомплектованных научной и инженерной
элитой. Надо отметить, что для многих представителей этой элиты «шарашки» оказались воистину спасительными — помимо того, что условия
содержания в них разительно отличались от лагерных, специалисты получали возможность заниматься здесь любимым делом, что было для них
неоценимо важно.
Долгая Дорога В Космос
Королѐв, получив 10 лет лагерей, оказался на Колыме. Но благодаря активным ходатайствам известных лѐтчиков и депутатов Верховного совета
Михаила Громова и Валентины Гризодубовой вскоре был направлен в возглавляемую Туполевым «шарашку» — ЦКБ-29 НКВД, где принимал
активное участие в создании самолѐта Пе-2, ставшего самым массовым фронтовым бомбардировщиком (выпущено 11300 машин), и скоростного
Ту-2. Одновременно он инициативно разрабатывал проекты управляемой аэроторпеды и ракетного самолѐта-перехватчика. В 1942 году Королѐв
был переведѐн в ОКБ-16 НКВД при Казанском авиазаводе, где велись работы над ракетными двигателями новых типов с целью применения их в
авиации. Здесь он становится главным конструктором группы жидкостных ракетных двигателей (ЖРД), предназначенных для улучшения
взлѐтных характеристик Пе-2, первый полѐт которого с действующей ракетной установкой состоялся в октябре 1943 года. В послевоенный
период наработки Королѐва использовались при создании первых советских реактивных самолѐтов.
129

367.

Известный лѐтчик-испытатель и писатель Марк Галлай в своей книге вспоминает о случайной встрече с Королѐвым на фронтовом аэродроме,
где тот отлаживал свой ЖРД под неусыпным наблюдением вертящегося вокруг чекиста. В июле 1944 года Королѐва досрочно освободили из
130
заключения со снятием судимости, после чего он ещѐ год проработал в Казани.
С 1938 года «шарашки» находились в ведении 4-го Спецотдела НКВД. Прекратили своѐ существование они только в середине 50-х годов
минувшего века, достигнув пика после приснопамятного 1949 года. На многих предприятиях под эгидой МВД работали Особые бюро, где
трудились заключенные, к которым после 1945 года добавились пленные немецкие специалисты различных профилей — ракетчики,
авиаконструкторы, кораблестроители и ядерщики. «Шарашки» занимались не одной только военной техникой. Были и архитектурностроительные, медико-биологические, а также те, что разрабатывали специальные приборы для нужд НКВД —МГБ.
Конечно, не следует думать, что вся оборонная мощь Советского Союза вышла из тюремных стен. Работало и много «вольных» КБ и
институтов. Принято считать, что подневольный труд (особенно творческий) не может быть производительным. Но в рассмотренной нами
ситуации унизительные условия, в которые были поставлены властью люди, компенсировались их патриотизмом и внутренней потребностью к
творчеству, что и принесло превосходные плоды.
130

368.

131
131

369.

132
132

370.

133
133

371.

134
134

372.

135
135

373.

136
136

374.

137
137

375.

138
ARMCO was instrumental in working with Department of Transportation to show the corrosion resistance and strength it possesses are very beneficial to
bridges, extending the longevity of the bridge.
Read More 0 Comments Click here to read/write comments
Topics: bridge hinge pin
High Strength NITRONIC 60 Bridge Hinge Pins
Posted by Jeff Kirchner on May 12, 2016 9:00:00 AM
High Performance Alloys, a distributor of Nitronic 60 and producer of high strength Nitronic 60. This alloys makes bridge hinge pins for use in high
strength applications. Nitronic 60 a chromium nickel stainless steel that is excellent for high strength situations. It also has good corrosion resistance and
great galling resistance. These characteristics of the high strength steel help it to be very effective in construction projects such as bridge repairs and
construction.
Read More
0 Comments Click here to read/write comments
Topics: NITRONIC 60, bridge hinge pin, bridge pin, gall tough plus pin, pin and hanger bridge system
All posts Content not found INVESTIGATION OF PREFABRICATED STEEL-TRUSS BRIDGE DECK SYSTEMS
fhwa/mt-17-009/8226-001
138

376.

Final Report
prepared for
139
the state of montana department of
transportation in cooperation with
THE U . S . DEPARTMENT OF TRANSPORTATION FEDERAL HIGHWAY ADMINISTRATION
November 2017
prepared by Damon Fick, Ph.D., PE Tyler kuehl Michael Berry, Ph.D Jerry Stephens, PhD., PE
Western Transportation Institute Montana State university - Bozema
139

377.

140
140

378.

141
141

379.

142
142

380.

143
143

381.

144
144

382.

145
145

383.

146
146

384.

147
147

385.

148
148

386.

149
149

387.

150
Национальная металлургическая Академия Украины Рабер Л М Червинский
А Е Пути совершенствования выполнения и диагностики фрикционных
соединений на высокопрочных ботах
150

388.

151
151

389.

152
152

390.

153
153

391.

СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ 2413098
154
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР"
(RU)
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
154

392.

(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
155
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют
высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения
усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной
показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют
проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил
.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть использовано для
определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности стальных мостовых
конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в которых
передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям усилием обжатия
болтов до 22 т и выше.
155

393.

Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
156
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий
работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в
проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного соединения.
Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы оценки
коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания
металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему
экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте
трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр. для
монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени Sa
2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию
натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением
разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения»,
которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых
пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно
перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью захватов,
фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном
объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на
открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ.
Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые показатели очистки металла
труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
156

394.

Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от
транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических
157
поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются
сведения об условиях обработки поверхности, усилие
натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает необходимость проверки фактической
надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем
возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии
внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и
болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в
отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без извлечения
болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения;
σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и
коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после предварительного ее
ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так
и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на основании так
называемого расчета в запас.
157

395.

В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942
и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы динамометрического ключа, но
точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
158
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют
пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину
смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом
величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике
этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу чего часть
контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может
привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа
заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и
собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и
двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины определяют по
показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от величины отклонения
осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к тем или
иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического, так и
эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое
усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются
специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому желательно
применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными
болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации металлоконструкций с высокопрочными
болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными
болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности которых
предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и
затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют необходимые действия, внесены
изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении величины k;
158

396.

- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель,
обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
159 болта от оптимального значения, для обеспечения
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного
надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят дополнительную обработку
контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным отношением усилия
сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет
увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если же это
отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих
поверхностей, т.к. при значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина
отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом преимуществ перед
известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под
нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых
скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для
вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции
установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве силоизмерительного устройства используется
динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической накладки 10,
пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13,
предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции
11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается дробепескоструйным способом, чтобы
обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с
применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент закручивания определяют по
формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением
159

397.

12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4,
снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
160 через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В момент сдвига
детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига
(Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности монтажа
конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно
обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать
для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и методов обработки
соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых
условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление образцасвидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции
устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают
его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа, отличающийся
тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образцесвидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного
на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой
накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
160

398.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50,
кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
161
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ 1148805
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
161

399.

162
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'',
05.02.86.
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения. Предварительно
ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента
закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как
отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат заключается в
возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных болтов, и может быть
использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ (Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР), так и в
162

400.

период обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987,
с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з, которым затянуты гайки.
163 в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте закручивания усилие натяжения
болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере действительные коэффициенты
закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку
предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит существенную неточность в результаты
измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974, табл. 17, с. 73)
коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью
динамометрических ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает влияния на результаты
измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений (Бокатов В.И.,
Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно
непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание предусмотренных конструкцией
устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению коэффициента
трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента,
создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов
в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо назначить величину момента
закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ измерения коэффициента закручивания болтов с учетом
влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах. М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
163

401.

Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента k i в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77)
путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
164
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической
оценки необходимо произвести испытания нескольких
десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или загрязненной резьбе болта, а
испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под
сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от
исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота в области
упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия
натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
o
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность определения величины
коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме того, в отличие от
прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого момента (исходное
положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному углу поворота гайки; как
правило, этот угол составляет 60o.
164

402.

- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
165
ΔM = Mк-Mн, Hм;
o
- определяют соответствующее повороту гайки на угол α приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и
уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия натяжения болтов
при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт,
1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения болта. Величина этого
приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой предложенного способа определения
коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность системы определения
коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых параметров,
составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность проводить испытания в конкретных
условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при определении усилий натяжения болтов в
период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования выявлено недостаточное
натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют
коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от
исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих
деформаций и определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
165

403.

ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
166
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр
БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ 2472981
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 472 981
(13)
C1
(51) МПК
F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.03.2017)
Пошлина:учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
166

404.

(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.06.2011
167
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1, 30.07.1992. RU
2263828 C1, 10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, 19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО "Авиадвигатель", отдел защиты интеллектуальной
собственности
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь Леонардович (RU),
Полатиди Людмила Борисовна (RU),
Бурцева Ирина Валерьевна (RU),
Бугреева Светлана Ильинична (RU),
Красинский Леонид Григорьевич (RU),
Миллер Олег Григорьевич (RU),
Шумягин Николай Николаевич (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное общество
"Авиадвигатель" (RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть использовано для соединения вращающихся деталей ротора
газотурбинного двигателя авиационного и наземного применения. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по
окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами.
Каждое отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном направлении. При
этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения втулки в окружном направлении; с - длина окружности
между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей
при высоких параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть использовано для соединения вращающихся деталей ротора
газотурбинного двигателя авиационного и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым сечением, которую используют для центровки и разгрузки болта,
снижения напряжений среза в самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин. В.Н.Быков, С.П.Фадеев,
Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении деталей в районе отверстий под болты возникают напряжения. Наличие концентратора
напряжения, повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой конструкции, снижающим циклическую
долговечность и ресурс деталей.
167

405.

В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов. Отверстия под болты, являющиеся концентраторами напряжений,
могут быть расположены в полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления концентратора в виде отверстия из
полотна диска.
168
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс деталей,
является основным недостатком такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что обеспечивает достаточную разгрузку отверстий. Эффективность
подобной доработки деталей подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные грузики лабиринтов диска 13-ой
ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования
авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с гайкой. В
деталях выполнены круглые отверстия (Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях, снижающие
циклический ресурс и надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при
высоких параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по окружности
отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, согласно п.1
формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в
окружном направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и сохранения необходимой площади контакта между деталями и
болтом необходимо соблюдать следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
168

406.

Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков и расчетов напряженно-деформированного состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении, и выполнение втулки с соответствующим овальным при
169
соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения циклического ресурса деталей, оцененного по условной
кривой малоцикловой усталости для дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления ресурсами авиационного
ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и сокращения затрат при ресурсных испытаниях (применительно к двигателю ПС-90А и
его модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и прочного
материала - позволяет снижать массу фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу использования в современных двигателях последнего
поколения.
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных напряжений в отверстиях соединяемых деталей, следовательно,
снижается циклическая долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается площадь цилиндрического сечения сопрягаемых деталей, что
повышает риск потери несущей способности, возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально уменьшается и площадь цилиндрического сечения соединяемых
деталей, что повышает риск потери несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии действий окружных напряжений при этом выравниваются, а
эффект снижения концентраций напряжений уменьшается.
169

407.

Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между деталями и болтом, а также из технологических соображений
необходимо соблюдать следующее соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с изготовлением втулки, т.к. толщина
стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
170
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового соединения дает возможность не только выравнивать напряжения
по толщине пакета деталей и в болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях, повышая их ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение, на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано болтовое
соединение в сборке деталей ротора КВД в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД), например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2 вала
КВД и диска 3 второй ступени КВД. В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5 с таким же овальным
сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях, соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину пакета деталей 1, 2, 3. Во
втулке 5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого сечения. Диаметр головки болта 7 и наружный диаметр
гайки 8 перекрывают при сборке радиальный размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую площадь контакта между фланцами и стяжным болтом 7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при этом длина окружности С между ними зависит от размера
сечения b втулки 5 в окружном направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В процессе
работы КВД концентрация напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет работать при высоких заданных
параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей
установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое отверстие выполнено овальной формы и
вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d - диаметр отверстия втулки под болт.
170

408.

171
СЕЙСМОСТОЙКИЙ МОСТ 255077 Уздин
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 550 777
(13)
C2
(51) МПК
E01D 1/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: действует (последнее изменение статуса: 27.03.2018)
Пошлина:учтена за 7 год с 07.11.2018 по 06.11.2019
171

409.

(21)(22) Заявка: 2012146867/03, 06.11.2012
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
06.11.2012
172
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 06.11.2012
(43) Дата публикации заявки: 20.05.2014 Бюл. № 14
(72) Автор(ы):
Шульман Станислав Александрович (RU),
Мурох Игорь Александрович (RU),
Совершаев Илья Валерьевич (RU),
Уздин Александр Моисеевич (RU),
Кузнецова Инна Олеговна (RU),
Жгутова Татьяна Владимировна (RU),
Огнева Светлана Сергеевна (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2015 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: DE 2039631 A1, 27.09.1973. SU 1106868 A,
07.08.1984. SU 1162886 A, 23.06.1985. RU 2325475 C2, 27.05.2008
(73) Патентообладатель(и):
Общество с ограниченной ответственностью "СК
Стройкомплекс-5" (RU)
Адрес для переписки:
191186, Санкт-Петербург, а/я 230, "АРС-ПАТЕНТ", Е.Ю. Чугориной
(54) СЕЙСМОСТОЙКИЙ МОСТ
(57) Реферат:
Изобретение относится к сейсмозащите мостов. Сейсмостойкий мост включает пролетные строения, опоры и соединенные с ними сейсмоизолирующие
устройства, по меньшей мере одно из которых выполнено составным, включающим не менее двух последовательно соединенных элементов. Хотя бы один из
элементов выполняется гибким, податливым в горизонтальном направлении и обеспечивает сейсмоизоляцию и сейсмогашение колебаний при относительно
частых расчетных землетрясениях, относимых к проектным (ПЗ), а соединение элементов выполнено скользящим и включает фрикционно-подвижные болтовые
соединения из пакета стальных листов с овальными отверстиями, через которые пропущены высокопрочные болты. Технический результат - повышение
надежности эксплуатации и срока службы строения, а также повышении эффективности гашения колебаний опоры моста, вызванных сейсмическими колебаниями
в любом в заданном расчетном диапазоне уровня воздействия. 21 з.п. ф-лы, 12 ил
.
Область техники
172

410.

Изобретение относится к области транспортного строительства, а более конкретно к сейсмозащите мостов, преимущественно железнодорожных.
Предшествующий уровень техники
173
В настоящее время в практике сейсмостойкого строительства сложился многоуровневый подход к обеспечению сейсмостойкости. Согласно этому подходу
сооружение должно гарантировать определенный уровень надежности и безопасности при землетрясениях различной силы и повторяемости:
- сохранять эксплуатационные свойства при относительно частых, слабых воздействиях, называемых проектным землетрясением (ПЗ),
- иметь ограниченный уровень повреждений при умеренных землетрясениях (УЗ),
- обеспечивать сохранность жизни людей и основных несущих конструкций при редки разрушительных землетрясениях (максимальное расчетное землетрясение
или МРЗ).
Возможны два принципиальных пути снижения сейсмических нагрузок на опоры мостов и обеспечивающих их сейсмостойкость.
Первый - традиционный путь включает мероприятия для восприятия действующих сейсмических нагрузок за счет развития сечений опор и увеличения их
армирования, усиления опорных частей и т.п. Такое усиление работает при землетрясениях любой силы и, как показывает опыт прошлых землетрясений [1, 2],
обеспечивает отсутствие повреждений при ПЗ, умеренные повреждения при УЗ и сохранность пролетных строений и опор при МРЗ. Такое усиление эффективно
при расчетной сейсмичности до 8 баллов. При сейсмичности 9 и более баллов затраты на антисейсмическое усиление становятся весьма обременительными,
достигая 35-40% от стоимости сооружения.
При расчетной сейсмичности 8 и более баллов эффективными становятся специальные методы сейсмозащиты конструкций, основанные на снижении самих
сейсмических нагрузок.
К специальным методам относятся методы сейсмогашения и сейсмоизоляции. Традиционные методы сейсмозащиты описаны в известных монографиях Г.Н.
Карцивадзе [1] и Г.С. Шестоперова [2].
Специальные методы сейсмозащиты рассмотрены в монографиях Скиннера, Робинсона и Мак-Верри [3], учебнике О.Н. Елисеева и А.М. Уздина [4], а также
обзорной статье О.А. Савинова [5]. Применительно к мостам сейсмоизоляция сводится к установке сейсмоизолирующих устройств в виде гибких опорных частей.
За рубежом наибольшее распространение получили резиновые опорные части (РОЧ) [6]. Известно применение таких опорных частей фирм Maurer Söhns, FIP
Industrialle, ALGA и ряда других. На фиг.1 приведен пример опоры с резиновой опорной частью. Другим примером реализации податливого соединения
пролетных строений с опорами являются представленные на фиг.2 гибкие опорные части, выполненные из металлических труб или стержней по а.с. СССР
№1162886 «Опорная часть сооружения» (МПК E01D 19/04).
Распространенным сейсмоизолирующим устройством являются шаровые опорные части, в которых податливость обеспечивается гравитационными силами,
например, опорная часть фирмы Maurer Söhnes KR 20120022520 (МПК E01D 19/04). Такая опорная часть показана на фиг.3.
Известным решениям специальной сейсмозащиты присущ общий существенный недостаток.
173

411.

Каждое из известных решений защищает конструкцию только от воздействий определенного уровня. Например, упомянутое устройство простой сейсмоизоляции
использующих сейсмоизолирующие устройства в виде податливых опорных частей по а.с. №1162886 (МПК E01D 19/04) работает при ПЗ и, частично, УЗ, а при
действии МРЗ приводит к большим перемещениям пролетного строения и сбросу его с опор. Это в полной мере относится и к РОЧ. В практике сейсмостойкого
174работу при сильных землетрясениях. С этой целью опорные
строительства предпринимались попытки создания элементов сейсмоизоляции, обеспечивающих их
части выполнялись очень больших размеров. Пример такой шаровой опорной части показан на фиг.4. Однако такие решения совершенно не пригодны для
железнодорожных мостов, поскольку они ухудшают условия эксплуатации сооружения, так как, податливые опорные части имеют большие смещения под
эксплуатационной нагрузкой, что приводит к расстройству пути на мосту.
Для обеспечения защиты опор мостов от МРЗ применяют, так называемые, адаптивные системы защиты, которые при эксплуатационных нагрузках блокируются,
а при экстремальных включаются в работу. При этом для противодействия ПЗ и УЗ требуется дополнительное усиление сооружения. Наиболее простым решением
такого рода являются сейсмоизолирующие устройства, выполненные в виде скользящих опорных частей с фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) на
высокопрочных болтах. Пример такого решения, выбранного в качестве прототипа, по а.с. СССР №1106868 (МПК E01D 19/04) представлен на фиг.5. К числу
недостатков указанного решения следует отнести возможность обеспечить сейсмостойкость только при сильных разрушительных землетрясениях, при которых
происходит проскальзывание ФПС и ограничение нагрузки, передаваемой от пролетного строения к опоре. При ПЗ устройство не работает и на компенсацию их
воздействия необходимо усиливать опору традиционными методами.
Сущность изобретения
Задачей изобретения является создание простого по конструкции сейсмостойкого моста с размещением между опорой и пролетным строением таких
сейсмоизолирующих устройств, которые могут обеспечивать режим гашения для опор при любых нагрузках в заданном расчетном диапазоне.
Технический результат, достигаемый заявленным изобретением, заключается в повышении надежности эксплуатации и срока службы строения, а также
повышении эффективности гашения колебаний опоры моста, вызванных сейсмическими колебаниями в любом в заданном расчетном диапазоне уровня
воздействия.
Заявленный технический результат достигается тем, что используют сейсмостойкий мост, включающий пролетные строения, опоры и соединенные с ними
сейсмоизолирующие устройства в котором, в отличие от прототипа по меньшей мере одно сейсмоизолирующее устройство выполнено составным и включает по
меньшей мере два элемента, один из которых выполнен податливым в горизонтальном направлении и снабжен фрикционно-подвижным болтовым соединением,
состоящим из пакета металлических листов по меньшей мере один из которых жестко соединен с податливым в горизонтальном направлении
сейсмоизолирующим элементом и снабжен антифрикционным покрытием и овальными отверстиями, через которые пропущены высокопрочные болты, с
возможностью формирования скользящей пары, причем натяжение болтов выполнено с обеспечением возможности ограничения силы трения в ФПС не выше
уровня предельно допустимой нагрузки на опору.
При этом в предпочтительном варианте осуществления изобретения элементы сейсмоизолирующего устройства расположены соосно, причем податливые в
горизонтальном направлении элементы расположены в нижней части сейсмоизолирующего устройства и соединены с опорой. Хотя, возможен вариант
осуществления изобретения, в котором податливые в горизонтальном направлении элементы установлены в верхней части устройства и соединены с пролетным
строением. Можно так же выполнить обе части по меньшей мере одного составного сейсмоизолирующего устройства податливыми в горизонтальном
направлении. При этом скользящие пары ФПС, в предпочтительном варианте осуществления изобретения, выполнены с антифрикционным покрытием, с
возможностью исключения скольжения при проектных землетрясениях и эксплуатационных нагрузках.
174

412.

В одном из предпочтительных вариантов осуществления изобретение дополнительно содержит по меньшей мере одно сейсмоизолирующее устройство,
выполненное опорным, т.е. на него опирается пролетное строение, с возможностью восприятия вертикальной нагрузки от пролетного строения. В одном из
вариантов осуществления изобретения, один из элементов по меньшей мере одного составного сейсмоизолирующего устройства может быть выполнен жестким в
175чтобы элемент составного сейсмоизолирующего устройства
горизонтальном направлении. При этом целесообразно, а для мостов больших пролетов необходимо,
жесткий в горизонтальном направлении был выполнен шарнирным, т.е. с возможностью поворота конца пролетного строения относительно опоры при пропуске
нагрузки по мосту. Как вариант обеспечения шарнирности соединения пролетного строения с опорным сейсмоизолирующим устройством, элемент
сейсмоизолирующего устройства жесткий в горизонтальном направлении и воспринимающий опорную реакцию выполнен в виде стаканной опорной части.
Для исключения, например, опасных для рельсов вертикальных перемещений сейсмоизолирующего устройства под нагрузкой, оба его элемента могут быть
выполнены жесткими в вертикальном направлении.
В еще одном примере осуществления изобретения податливый в горизонтальном направлении элемент сейсмоизолирующего устройства может быть выполнен в
виде столика из металлических стержней, закрепленных в опорных плитах. Для увеличения податливости столика стержни могут быть соединены с одной из
опорных плит шарнирно При этом стержни могут быть выполнены, например, из стали.
В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения сейсмоизолирующее устройство выполнено свободным от вертикальных нагрузок. С этой
целью параллельно по меньшей мере с одним сейсмоизолирующим устройством дополнительно установлен по меньшей мере один независимый опорный
элемент, соединенный с опорой и пролетными строениями, причем опорный элемент выполнен жестким в вертикальном направлении и подвижными в
горизонтальном, а пролетное строение снабжено упорами, передающими горизонтальную нагрузку на сейсмоизолирующий в горизонтальном направлении
элемент.
В данном варианте осуществления, для полного исключения работы сейсмоизолирующего устройства на вертикальные нагрузки сейсмоизолирующее устройство
может быть выполнено по высоте меньше жесткого в вертикальном и подвижного в горизонтальном направлении опорного элемента, с возможностью
исключения передачи вертикальной нагрузки от пролетного строения на сейсмоизолирующее устройство.
Заявленное решение наиболее эффективно, в частности, в случае, если реализуется режим работы пролетного строения в качестве динамического гасителя
колебаний опоры. Для этого сейсмоизолирующее устройство выполнено с жесткостью С определенной из условия обеспечения возможности осуществления
противофазных колебаний опоры и пролетного строения при проскальзывании при наименьшей силе трения F соединения в системе фрикционно-подвижных
соединений и снижения нагрузок на опору при землетрясении с расчетным ускорением А, по формуле
C=α·k2·M µ(Nf,A),
где k - парциальная частота колебаний пролетного строения на податливой опорной части (c),
α - безразмерный коэффициент, зависящий от рассеяния энергии колебаний и характера воздействия,
µ - дополнительный коэффициент, учитывающий силу трения F в ФПС определяемой из соотношения
F=Nf
175

413.

N - сила обжатия листов пакета (Н),
f - коэффициент трения,
176
2
А - расчетное ускорение (м/с ).
Чтобы исключить работу болтов ФПС на изгиб, пакет металлических листов может быть выполнен из трех групп стальных листов, снабженных овальными
отверстиями: первая из которых жестко соединена с податливым элементом и большая ось овального отверстия ориентирована вдоль возможных перемещений
пролетного строения, вторая жестко соединена с пролетным строением, а третья выполнена в виде накладок, соединенных с листами первых двух групп
фрикционно-подвижным болтовым соединением, причем стальные листы ФПС жестко соединенные с податливым сейсмоизолирующим элементом и пролетным
строением расположены в одной плоскости.
Для обеспечения заданного сценария накопления повреждений в конструкции податливый сейсмоизолирующий элемент может быть выполнен с меньшей
несущей способностью на горизонтальные нагрузки, чем опора, а пакет металлических листов выполнен в виде каскада ФПС, состоящего из нескольких
последовательно соединенных фрикционно-подвижных соединений с различной силой трения между элементами соединения и размером овальных отверстий.
При этом каскад стыковых ФПС включает по меньшей мере три ФПС, причем сила трения по меньшей мере в одном из ФПС меньше, чем предельная упругая
нагрузка на податливый сейсмоизолирующий элемент, сила трения по меньшей мере в еще одном ФПС каскада превосходит упругую предельную нагрузку на
податливый сейсмоизолирующий элемент, но меньше разрушающей нагрузки на этот элемент и расчетной нагрузки на опору, сила трения третьего ФПС меньше
разрушающей нагрузки на податливый сейсмоизолирующий элемент, но больше расчетной нагрузки на опору и меньше разрушающей нагрузки на опору, причем
овальные отверстия в соединении с меньшим трением выполнены меньшего размера.
Размеры овальных отверстий ФПС каскада выполнены с обеспечением возможности включения каскадов и предотвращения перекрытия последнего зазора ФПС.
В случае, когда возникают опасные перемещения рельсового пути моста при эксплуатационных нагрузках податливый в горизонтальном направлении опорный
элемент выполнен с жесткостью С определенной из условия обеспечения возможности исключения больших перемещений и напряжений в элементах проезжей
части при эксплуатации, по формуле:
C=Q/Ulim,
где Q - расчетная эксплуатационная нагрузка (Н), Ulim - предельное смещение пролетного строения (м)
Для снижения смещений упругого элемента при ПЗ и ФПС при МРЗ на опоры параллельно с сейсмоизолирующими элементами дополнительно установлены
демпферы, с возможностью перемещения в направлении возможных подвижек пролетного строения.
Краткий перечень чертежей
Заявляемое изобретение иллюстрируется чертежами, на которых изображено:
фиг.1. Общий вид РОЧ (предшествующий уровень техники).
176

414.

фиг.2. Опорная часть в виде гибкого опорного столика (предшествующий уровень техники).
фиг.3. Шаровая опорная часть (предшествующий уровень техники).
177
фиг.4. Шаровая опорная часть моста (Benicia_Martines Bridge), обеспечивающая смещения пролетного строения при МРЗ (предшествующий уровень техники)
фиг.5. Скользящая опорная часть с ФПС на высокопрочных болтах (прототип);
фиг.6. Схема опирания пролетного строения на опору при использовании шарнирной опорной части сейсмоизолирующего устройства
фиг.7. Схема опирания пролетного строения на опору при использовании стаканной опорной части сейсмоизолирующего устройства
фиг.8. Схема опирания пролетного строения на опору при использовании жесткого в вертикальном направлении опорного устройства сейсмоизолирующего
устройства
фиг.9. Схема соединения стоек с нижней и верхней плитами нижнего элемента опорного устройства
фиг.10. Разделение вертикальной и горизонтальной нагрузки между составным сейсмоизолирующим усйтроством устройством и подвижной опорной частью
фиг.11. Схема работы нахлесточного ФПС
фиг.12. Схема соединения с использованием ФПС и стыковых накладок, где а) - вид со стороны накладок, б) - вид сбоку.
Следует отметить, что прилагаемые на фиг.6-12 чертежи иллюстрируют только выборочные варианты возможного осуществления изобретения и не могут
рассматриваться в качестве ограничений содержания изобретения, которое включает и другие варианты выполнения.
Осуществление изобретения
Как следует из представленных на фиг.6-12 чертежей, сейсмоизолирующее устройство выполнено составным, включающим два последовательно соединенных
элемента. Хотя бы один из элементов выполняется гибким и обеспечивает сейсмоизоляцию и сейсмогашение колебаний при относительно частых расчетных
землетрясениях, относимых к проектным (ПЗ), а соединение элементов выполнено скользящим и включает фрикционно-подвижные болтовые соединения из
пакета стальных листов с овальными отверстиями, через которые пропущены высокопрочные болты.
Сущность изобретения поясняется чертежами (фиг.6, 7). Сейсмостойкий мост, включает пролетные строения 1 и опоры 5. Между ними располагается
сейсмоизолирующее устройство, состоящее из двух последовательно соединенных элементов, которое в рассматриваемом варианте реализации является опорным.
Нижний сейсмоизолирующий элемент 6 выполнен податливым в горизонтальном направлении, а верхний элемент 2 выполнен жестким в горизонтальном
направлении. На фиг.6 верхний элемент 2 выполнен в виде шарнирно-неподвижной опорной части, а на фиг.7 - в виде стаканной опорной части. В обоих
вариантах верхние элементы 2 обеспечивают возможность поворота пролетного строения и передают горизонтальную нагрузку на нижний элемент 6. Верхний
элемент 2 устройства на рис.6 включает нижний 10 и верхний 9 балансиры, а на рис.7 включает стакан с заполнением 11. В остальном, оба варианта идентичны.
177

415.

Верхний и нижний элементы имеют опорные листы 4, между которыми расположено антифрикционное покрытие 3. Листы соединены между собой фрикционноподвижным соединением (ФПС) 7 в котором высокопрочные болты соединяют опорные листы верхнего и нижнего элементов сейсмоизолирующего устройства.
178 раз в 200-500 лет трение в ФПС не преодолевается, и
Работает устройство следующим образом. При относительно частых землетрясениях с повторяемостью
соединение работает как жесткое. При этом податливый элемент сейсмоизолирующего устройства обеспечивает сейсмоизоляцию, а при соответствующей
настройке по жесткости и сейсмогашение колебаний опоры. При редких сильных землетрясениях происходит проскальзывание в ФПС, причем на опору со
стороны пролетного строения не могут передаться нагрузки, превышающие силу трения в ФПС. При этом, натяжение болтов и обработка поверхностей ФПС
выполнены так, чтобы сила трения в ФПС не превосходила предельно допустимой нагрузки на опору. Таким образом, происходит снижение нагрузок как при ПЗ,
так и при МРЗ.
Для исключения вертикальных перемещений пролетного строения под нагрузкой недопустимо применение податливых в вертикальном направлении опорных
частей, например, РОЧ. Таким образом, для исключения вертикальной податливости предлагаемого устройства опирания, верхний и нижний элементы выполняют
жесткими в вертикальном направлении. При этом в качестве верхнего элемента целесообразно использовать обычную опорную часть, а нижний элемент
выполняется из гибких в горизонтальном направлении стальных труб 12 (фиг.8).
Для повышения гибкости стоек, изготовленных из стальных труб или стержней, последние следует соединять с одним из листов шарнирно (фиг.9). Для этого
стойка из стальной трубы 12 просто вставляется в паз 13 верхней или нижней опорной плиты. Другой конец стойки, при этом, заделывается в опорную плиту.
В рассмотренном варианте осуществления изобретения стойки столика воспринимают вертикальную и горизонтальную нагрузки со стороны пролетного строения.
При этом стойки могут потерять устойчивость и горизонтальную несущую способность. С целью повышения горизонтальной несущей способности податливого
элемента сейсмоизолирующего устройства, параллельно с сейсмоизолирующим устройством устанавливается жесткий в вертикальном направлении и подвижный
в горизонтальном направлении дополнительный опорный элемент. Причем, сейсмоизолирующее устройство выполнено по высоте меньше жесткого опорного
элемента и не воспринимает вертикальной нагрузки, а пролетное строение снабжено упорами, передающими горизонтальную нагрузку на сейсмоизолирующее
устройство.
Для повышения несущей способности податливого элемента сейсмоизолирующего устройства при действии продольной нагрузки возможен еще один вариант
осуществления изобретения, в котором между пролетным строением 1 и опорой 5 параллельно с податливым сейсмоизолирующим элементом 6 устанавливается
опорный элемент 14, представляющий собой обычную подвижную опорную часть. Верхний лист податливого элемента 4 с антифрикционным покрытием
соединен с дополнительным листом 15 с помощью ФПС 7. При этом листы 4 и 15 с антифрикционным покрытием и ФПС 7 образуют верхний скользящий
элемент. На пролетное строение 1 устанавливаются упоры 16, контактирующие с дополнительным листом 15 и имеющие свободу вертикальных перемещений
относительно листа 15. При этом податливый элемент со скользящим элементом имеют высоту h, меньшую, чем высота подвижной опорной части Н. Это
исключает передачу вертикальной нагрузки от пролетного строения на податливый элемент. В данном варианте осуществления вертикальная нагрузка полностью
воспринимается подвижной опорной частью. Это повышает несущую способность податливого элемента при действии горизонтальной нагрузки. При
эксплуатационных нагрузках (торможение подвижного состава, поперечные удары транспортных средств), а также при действии ПЗ горизонтальные нагрузки
передаются от пролетного строения (1) на опору 5 через упоры 16 и податливый элемент 6. При этом динамические нагрузки на опору снижаются за счет
амортизирующего действия податливого элемента. При МРЗ происходит подвижка в ФПС и пиковые нагрузки на опору ограничиваются силой трения в ФПС.
Таким образом, происходит снижение расчетных нагрузок как при действии ПЗ, так и при действии МРЗ.
Важной особенностью другого примера реализации является выполнение податливого элемента с определенной жесткостью. В известном решении по по а.с.
СССР МКИ E01D 19/04 №1162886 «Опорная часть сооружения» жесткость податливой опорной части подбирается из условия
178

416.

где k - собственная частота колебаний сооружения (опоры),
179
M - масса пролетного строения,
α - коэффициент, величина которого зависит от демпфирования и относительной массы пролетного строения.
Значения α детализированы авторами в Инструкции [7].
Использование указанной формулы оптимизирует снижение сейсмических нагрузок при ПЗ, но не обеспечивает гашения при МРЗ, поскольку в известном
решении собственный период колебаний опоры изменяется в процессе накопления в ней повреждений.
В предлагаемом решении отсутствие повреждений опоры при ПЗ обеспечивается проскальзыванием пролетного строения по ФПС и дополнительное гашение при
ПЗ нецелесообразно. В связи с этим податливый элемент выполняется с жесткостью, определяемой из формулы (2)
где k - парциальная частота колебаний пролетного строения на податливой опорной части (1/c),
α - коэффициент, зависящий от рассеяния энергии колебаний и характера воздействия (см. а.с. СССР E01D 1162886),
µ<1 - дополнительный коэффициент, учитывающий силу трения в ФПС F=Nf и уровень расчетного воздействия А.
За счет подбора коэффициента µ обеспечивается противофазность колебаний опоры и пролетного строения при воздействии с пиковыми ускорениями, равными
А.
Другой вариант реализации изобретения направлен на улучшение работы сейсмоизолирующего устройства за счет оптимизации конструкции ФПС. В известных
решениях используется ФПС частей сооружений «внахлестку», как показано на фиг.5. В процессе подвижки происходит скольжение на контакте головки болта и
листа соединения с соответствующим перекосом болта 17 (фиг.11). Это приводит к деформации болтов и нестабильности работы соединения [8]. С целью
повышения надежности работы фрикционно-подвижного болтового соединения при больших подвижках, соединение в заявленном изобретении выполнено в виде
трех групп стальных листов: первая группа листов жестко соединена с податливым элементом опорной части, вторая жестко соединена с пролетным строением, а
третья, в виде накладок соединена с первыми двумя фрикционно-подвижным болтовым соединением. В рассматриваемом варианте к верхней пластине 18
податливого элемента жестко присоединен стальной лист 19 с овальными отверстиями, расположенный вдоль возможных перемещений пролетного строения. В
одной плоскости с ним расположен другой лист 20, жестко соединенный с пролетным строением и также имеющий овальные отверстия. Листы соединены между
собой накладками 21, через которые пропущены высокопрочные болты 17. Соединение с накладками в одном из листов сделано с меньшей силой трения (за счет
обработки поверхности или натяжения болтов), чем в соединении с другим листом, причем овальные отверстия в соединении с меньшим трением выполнены
меньшего размера (см. фиг.12 а) и б), где а - размер отверстий при меньшем коэффициенте трения (fтр), А - при большем (Fтр)). Таким образом, податливый
элемент соединен с пролетным строением с помощью стыкового ФПС.
179

417.

В процессе землетрясения первоначально трение в ФПС не преодолевается, и нагрузка с пролетного строения передается на податливый элемент (фиг.12 а) и б)).
С ростом взаимных смещений начинает преодолеваться меньшая сила трения. При этом лист «выскальзывает» из накладок, а болт не деформируется. Такое
движение будет происходить до тех пор, пока лист не упрется краем овального отверстия в болт. После этого начнется подвижка второго листа относительно
180
накладок.
Предложенная конструкция позволяет также преодолеть недостаток известных конструкций, заключающийся в неблагоприятном воздействии на опоры моста
больших напряжений в рельсовом пути при железнодорожной нагрузке. С целью исключения больших перемещений и напряжений в элементах проезжей части
при обычной эксплуатации податливые элементы выполняются с жесткостью определяемой по формуле
где Q - расчетная эксплуатационная нагрузка, а Ulim - предельное смещение пролетного строения.
В соответствии с СП «Мосты и трубы» величина Ulim принимается равной
см. Здесь L - величина пролета в метрах. Исследования авторов, выполненные
при обосновании применимости заявляемого решения, показали, что можно принимать
, где смещение получается в см, а пролет задается в м.
В еще одном варианте осуществления изобретения предусмотрена установка параллельно с опорными элементами на опорах демпферов, имеющих возможность
перемещения в направлении возможных подвижек жестких в вертикальном направлении опорных элементов, что позволяет уменьшить смещения в ФПС при МРЗ
и снижение усилий в податливом элементе при ПЗ.
Таким образом, очевидно, что применение составного сейсмоизолирующего устройства, один из элементов которого представляет собой податливый в
горизонтальном направлении элемент, снабженный ФПС, позволяет в сочетании с реализованными разным образом вторыми элементами обеспечить повышение
надежности эксплуатации и срока службы строения, а также существенно повысить эффективность гашения сейсмических колебаний опоры моста в любом
заданном расчетном диапазоне.
Литература
1. Карцивадзе Г.Н. Сейсмостойкость дорожных искусственных сооружений / М., Траспорт, 1974, 260 с.
2. Кузнецова И.О., Уздин A.M. Современные проблемы сейсмостойкости мостов. (По материалам 12-й Европейской конференции. Лондон. Сентябрь, 2002),
Сейсмостойкое строительство, №4, с.63-68
3. Skiner R.I., Robinon W.H., McVerry G.H. An introduction to seismic isolation. New Zealand. John Wiley & Sons. 1993, 353 p.
4. Елисеев O.H., Уздин A.M. Сейсмостойкое строительство, ПВИСУ, 1997, 371 с.
5. Савинов О.А. Сейсмоизоляция сооружений (концепция, принципа устройства, особенности расчета) // Избранные статьи и доклады "Динамические проблемы
строительной техники", Санкт-Петербург, Изд. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 1993, с. 155-178
180

418.

6. Kelly J.M. Earthquake resistant design with rubber. Springer. 1997, 243 p.
7. Инструкция по оценке сейсмостойкости эксплуатируемых мостов на сети железных и автомобильных дорог (на территории Туркменской ССР). 181
Ашхабад:Ылым, 1988. - 106 с.
8. Елисеев О.Н., Кузнецова И.О., Никитин А.А., Павлов В.Е., Симкин А.Ю., Уздин A.M. Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционноподвижных соединений. С-Петербург, ВИТУ, 2001, 75 с
Формула изобретения
1. Сейсмостойкий мост, включающий пролетные строения, опоры и соединенные с ними сейсмоизолирующие устройства, отличающийся тем, что по меньшей
мере одно сейсмоизолирующее устройство выполнено составным и включает по меньшей мере два элемента, один из которых выполнен податливым в
горизонтальном направлении и снабжен фрикционно-подвижным болтовым соединением, состоящим из пакета металлических листов, по меньшей мере один из
которых жестко соединен с податливым в горизонтальном направлении сейсмоизолирующим элементом и снабжен антифрикционным покрытием и овальными
отверстиями, через которые пропущены высокопрочные болты, с возможностью формирования скользящей пары, причем натяжение болтов выполнено с
обеспечением возможности ограничения силы трения в ФПС не выше уровня предельно допустимой нагрузки на опору.
2. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что скользящие пары ФПС выполнены с антифрикционным покрытием, с возможностью исключения
скольжения при проектных землетрясениях и эксплуатационных нагрузках.
3. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что элементы составного сейсмоизолирующего устройства расположены соосно, причем податливые в
горизонтальном направлении элементы соединены с опорой.
4. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что элементы составного сейсмоизолирующего устройства расположены соосно, причем податливые в
горизонтальном направлении элементы соединены с пролетным строением.
5. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере у одного составного сейсмоизолирующего устройства оба элемента выполнены
податливыми в горизонтальном направлении.
6. Сейсмостойкий мост по п.1-3, отличающийся тем, что один из элементов по меньшей мере одного составного сейсмоизолирующего устройства выполнен
жестким в горизонтальном направлении.
7. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что, дополнительно содержит по меньшей мере одно сейсмоизолирующее устройство, выполненное опорным, с
возможностью восприятия вертикальной нагрузки от пролетного строения.
8. Сейсмостойкий мост по п.6, отличающийся тем, что элемент составного сейсмоизолирующего устройства жесткий в горизонтальном направлении выполнен
шарнирным.
9. Сейсмостойкий мост по п.6, отличающийся тем, что элемент составного сейсмоизолирующего устройства жесткий в горизонтальном направлении выполнен в
виде стаканной опорной части, с возможностью восприятия опорной реакции.
181

419.

10. Сейсмостойкий мост по любому из пп.1-5, 7-9 отличающийся тем, что оба элемента сейсмоизолирующего устройства выполнены жесткими в вертикальном
направлении с возможностью исключения вертикальных перемещений сейсмоизолирующего устройства под нагрузкой.
182элемент сейсмоизолирующего устройства выполнен в виде
11. Сейсмостойкий мост по п.10, отличающийся тем, что податливый в горизонтальном направлении
столика из металлических стержней, закрепленных в опорных плитах.
12. Сейсмостойкий мост по п.11, отличающийся тем, что стержни соединены с одной из опорных плит шарнирно.
13. Сейсмостойкий мост по п.11 или 12, отличающийся тем, что стержни выполнены из стали.
14. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что параллельно по меньшей мере с одним сейсмоизолирующим устройством дополнительно установлен по
меньшей мере один независимый опорный элемент, соединенный с опорой и пролетными строениями, причем опорный элемент выполнен жестким в
вертикальном направлении и подвижным в горизонтальном, а пролетное строение снабжено упорами, передающими горизонтальную нагрузку на
сейсмоизолирующий в горизонтальном направлении элемент.
15. Сейсмостойкий мост по п.14, отличающийся тем, что сейсмоизолирующее устройство выполнено по высоте меньше жесткого в вертикальном и подвижного в
горизонтальном направлении опорного элемента, с возможностью исключения передачи вертикальной нагрузки от пролетного строения на сейсмоизолирующее
устройство.
16. Сейсмостойкий мост по любому из пп.1-5, 7-9, 11, 12, 14 или 15, отличающийся тем, что сейсмоизолирующее устройство выполнено с жесткостью С,
определенной из условия обеспечения возможности осуществления противофазных колебаний опоры и пролетного строения при проскальзывании при
наименьшей силе трения F соединения в системе фрикционно-подвижных соединений и снижения нагрузок на опору при землетрясении с расчетным ускорением
А, по формуле
C=α·k2·M µ(Nf,A),
где k - парциальная частота колебаний пролетного строения на податливой опорной части (с),
α - безразмерный коэффициент, зависящий от рассеяния энергии колебаний и характера воздействия,
µ - дополнительный коэффициент, учитывающий силу трения F в ФПС, определяемой из соотношения
F=Nf
N - сила обжатия листов пакета (Н),
f - коэффициент трения,
А - расчетное ускорение (м/с2).
17. Сейсмостойкий мост по п.1, отличающийся тем, что пакет металлических листов включает три группы стальных листов, снабженных овальными отверстиями:
первая из которых жестко соединена с податливым элементом и овал вытянут вдоль возможных перемещений пролетного строения, вторая жестко соединена с
пролетным строением, а третья выполнена в виде накладок, соединенных с листами первых двух групп фрикционно-подвижным болтовым соединением, причем
стальные листы ФПС, жестко соединенные с податливым сейсмоизолирующим элементом и пролетным строением, расположены в одной плоскости.
18. Сейсмостойкий мост по п.17, отличающийся тем, что податливый сейсмоизолирующий элемент выполнен с меньшей несущей способностью на
горизонтальные нагрузки, чем опора, а пакет металлических листов выполнен в виде каскада ФПС, состоящего из нескольких последовательно соединенных
фрикционно-подвижных соединений с различной силой трения между элементами соединения и размером овальных отверстий.
182

420.

19. Сейсмостойкий мост по п.18, отличающийся тем, что каскад стыковых ФПС включает по меньшей мере три ФПС, причем сила трения по меньшей мере в
одном из ФПС меньше, чем предельная упругая нагрузка на податливый сейсмоизолирующий элемент, сила трения по меньшей мере в еще одном ФПС каскада
превосходит упругую предельную нагрузку на податливый сейсмоизолирующий элемент, но меньше разрушающей нагрузки на этот элемент и расчетной нагрузки
183
на опору, сила трения третьего ФПС меньше разрушающей нагрузки на податливый сейсмоизолирующий
элемент, но больше расчетной нагрузки на опору и
меньше разрушающей нагрузки на опору, причем овальные отверстия в соединении с меньшим трением выполнены меньшего размера
20. Сейсмостойкий мост по любому из пп.17-19, отличающийся тем, что размеры овальных отверстий ФПС выполнены с обеспечением возможности включения
каскадов и предотвращения перекрытия последнего зазора ФПС.
21. Сейсмостойкий мост по любому из пп.1-5, 7-9, 11, 14, 15 или 17-19, отличающийся тем, что податливый в горизонтальном направлении сейсмоизолирующий
элемент выполнен с жесткостью С, определенной из условия обеспечения возможности исключения больших перемещений и напряжений в элементах проезжей
части при эксплуатации, по формуле
C=Q/Ulim,
где Q - расчетная эксплуатационная нагрузка (Н), а Ulim - предельное смещение пролетного строения (м).
22. Сейсмостойкий мост по любому из пп.1-5, 7-9, 11, 12 или 14 или 17-19, отличающийся тем, что на опоры параллельно с сейсмоизолирующими элементами
дополнительно установлены демпферы с возможностью перемещения в направлении возможных подвижек пролетного строения.
183

421.

184
ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ 2413820 7 стр
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
184

422.

(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
185
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич
(RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные
конструкции зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1,
31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
(73) Патентообладатель(и):
Марутян Александр
Суренович (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля. Технический результат
заключается в уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля включает концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов.
Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил.,
1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть
использовано в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и
стяжные болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая
часть. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость
конструкции.
185

423.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых
профилей, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами для
прикрепления стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр
186 Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая
«Академия», 2007. - С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций:
школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода)
конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и
листовую прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку
составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных стыках решетчатых
конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве еще одного примера
использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров,
двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого
профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое
соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в
наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2,
установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко скреплены опорные
столики 3. В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже
установлены стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4
фланцев 2 таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных
столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) незамкнутого (открытого) профиля, но и
в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более
компактно.
186

424.

В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для
обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд.
центр «Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними
187
опорные столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная
сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого
профиля 1, раскладывается на две составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на
опорные столики 3. Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более
тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют
возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6, снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм
покрытий из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала
сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
Сварные швы (1,5%)
Известное решение
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
47,1
Примеч.
5,2
26,8 Предлагаемое решение
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов
одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что в новом решении
расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами, отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют
парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
187

425.

Изобретение полезная модель Опора сейсмостойкая
188
Е04Н9/02 Андреев Б А Коваленко А И № 165076
188

426.

РЕФЕРАТ
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования
189
фрикционно податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором
выполнено вертикальное отверстие
охватывающее цилиндрическую поверхность штока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены
отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза
шириной <Z> и длиной <l> которая превышает длину <H> от торца корпуса до нижней точки паза,
выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры
шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и
соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению
усилия сдвига при внешнем воздействии. 4ил.
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционно податливых
соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по
Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки.
В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие
листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и
болтами не преодолеваются.
С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта
листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий
после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных
отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и
среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно
также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
189

427.

Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и
несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между
190
пластинами и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной
поверхности сегментов, через пазы,
проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в
заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при
возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего
начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижнейкорпуса, закрепленного на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси
и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе
выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2
изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент
1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое
охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7. В стенке
корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный
болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
190

428.

калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для
крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
191 корпуса по подвижной посадке. Паз штока
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, на с
предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5
затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению
допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в
сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток,
происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула на изобретение опора сейсмостойкая Е04Н9
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (ФПС - фрикционно -подвижное соединение)
закрепленный запорным элементом отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с
заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
сейсмоизолирующие стальные или фибробетонная податливые Х–образные (возможны варианты: крестовидная, трубчатая,
стаканообразная, П-образная составная) демпфирующая опора с фрикционно- подвижными соединениями (см. изобретение
№TW201400676 Е04В1/98; F16F15/10, Тайвань,
http://worldwide.espacenet.com/publicationDetails/mosaics?CC=TW&NR=201400676A&KC=A&FT=D&ND=3&date=20140101&DB=EPODOC
&locale=ru_ru ), которая состоит из демпферов сухого трения, с энергопоглощающей гофрой и свинцовыми (возможен вариант
использования латунной , медной фольги) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые
обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений или демпферов на расчетную величину при превышении
горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания
расчетных нагрузок.
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовой
фольге. Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
191

429.

расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса оборудования для очистки промышленного
масла.
Сама составная опора выполнена крестовидной либо квадратной (состоит из двух 192
П-образных элементов) либо стаканчатаго-трубного
вида с фрикционно - подвижными болтовыми соединениями.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении происходит перемещение (скольжение) фрагментов фрикционно-подвижного
соединения ( ФПС) опоры (фрагменты опоры скользят по продольному овальному отверстию опоры), проис-ходит поглощение за счет
трения сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться сейсмоизолирующей опоре с оборудованием на
расчетное перемещение. Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов) либо на одну взрывную
нагрузку. После взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить свинцовые шайбы, в паз шпильки демпфирующего узла
крепления забить новые стопорные медные клинья, с помощью домкрата поднять опору и затянуть болты на проектное натяжение.
192

430.

193
193

431.

194
194

432.

195
195

433.

ДРУЗЬЯ, ОЧЕНЬ ВАЖНОЕ ОБЪЯВЛЕНИЕ В СВЯЗИ С НАСТУПЛЕНИЕМ ПО ВСЕМУ
196
ФРОНТУ !
НАШИ МОРПЕХИ ПОПРОСИЛИ ПОМОЧЬ В РАЗРАБОТКЕ И ИЗГОТОВЛЕНИИ
ОПЫТНОГО ОБРАЗЦА АРМЕЙСКОГО СБРОНО -РАЗБОРОНОГО, БЫСТРО
СОБИРАЕМОГО АВТОМОБИЛЬНОГО надвижного , МОСТА (ПЕРЕПАВЫ) ИЗ
СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ПРИМЕНЕНИМ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ
ПРОФИЛЕЙ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ ТИПА "МОЛОДЕЧНО" (серия 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроетстальконструкция") для системы несущих элементов проезжей части
сборно-разборного , пролетного ( длиной 60 метро, шириной 3,0 метров, грузоподъемность
80 тонн), по американскому методике и чертежам, построенного в 2017 году в штате
Монтана (США) из упругопластиеческих стальных ферм (балок) , длинною 205 футов ( 64
метра) предназначенного для переправы через реку Суон, со сдвиговыми болтовыми
соединениями с натяжением элементов верхнего и нижнего пояса , с ускоренным способом,
в полевых условиях, со встроенным фибробетонным настилом
Открываем сбор для изготовление и применения бистро собираемых и
быстровозводимых в ночное время надвижных переправ для нашего
подразделений морской пехоты (МП), Парням сейчас непросто без переправ
, они рассчитывают на нас! Дай Бог у ребят всѐ будет хорошо
Сбор , дело добровольное, поэтому для всех тех, кто желает помочь и
принять в этом участие, номер кошелька для перевода:
Банковская карта: СБЕР 2202 2006 4085 5233 Платежная система МИР.
196

434.

Счет получателя № 40817810455030402987 Привязанный тел.: +7 921-96267-78 Назначение платежа – Помощь Морпехам
197 для переправы через
Днепр в Смоленской области . Не стоит забывать про тех, кто каждый
день проводит на передовой!
Ребята с миру по нитке, вместе мы сила, в
нас очень нуждаются наши бойцы
Даже крошечные суммы от большого
Смотрите краткий отчет организации "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ
ОГРН : 1022000000824 , ИНН: 2014000780, КПП: 201401001 СБЕР карта
МИР 2202 2006 4085 52-33
Счет получателя № 40817810455030402987 о продленной организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ( Президент Мажиев Хасан Нажоевич ) :
1. Составлено техническое задание на разработку типового альбома ,
чертежей:
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1252076
197

435.

Техническое задание на разработку быстро возводимого, быстро собираемого железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1250452
198
2. Составлены каталожные листы ваполненные по америкаским расчетам,
методики и чертежам по сборке армейского сборно-разборного моста:
Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
https://ppt-online.org/1239009 https://ppt-online.org/1250452 https://pptonline.org/1237420
Строительный каталог. Часть 3
https://ppt-online.org/1237376
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
3. Разработаны специальные технические условия СТУ по строительству
по американским чертежам сборно -разборного железнодорожного моста :
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
https://ppt-online.org/1142357
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
https://ppt-online.org/1220395
4. Проведены в ПК SCAD лаборатарные испытания фрагемтов и
демпфирующти узлов, сдвиговых компенсаторов проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина
Испытательный центр СПб ГАСУ
198

436.

https://ppt-online.org/1237849
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент)
199
https://ppt-online.org/1233578
5. От имени редакции газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянского
информационного агентство" направлено обращение о любой помощи к
руководителям синагог и еврейскому сообществу РФ
Обращение от редакции газеты Земля России к руководителям синагог и еврейскому сообществу
https://ppt-online.org/1239098
6 . Разработаны типовые узлы и детали для ускоренной в ночное время
железнодорожного моста
Типовая документация на конструкции, изделия и узлы зданий сооружений
https://ppt-online.org/1237342 https://ppt-online.org/1152436
7. Разработана инструкция по повышению грузоподъемности
существующих старых мостов до 80 тонн для грузового автотранспорта и
военной техники
Повышение несущей способности дорожных мостов на Украине
https://ppt-online.org/1106638
online.org/833448
https://ppt-online.org/1141832 https://ppt-
199

437.

8. Составлены технические условия свидетельство
200
оформлены
добровольные сертификат на пригодность сборно-разборных
американских мостов для перправы через водные препятствие
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
https://ppt-online.org/1238061
9 . Подготовлена типовоая документация на сборно-разборные мосты Типовая
документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые пролетные надвижные строения автомобильных мостов https://pptonline.org/1237695
Заявление редакции газеты Земля РОССИИ и ИА Крестьянское информационное агентство в
Администрацию Президента и Правительство РФ с просьбой обязать Минстранс РФ и
Минстрой ЖКХ РФ согласовать задание на проектирование железнодорожного и
автомобильного моста для грузовых машин на общественных началах организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ с пролетным строением 60 метров ( 205 футов) , шириной 3
метра , однопутного, с грузоподъемность 70 тонн по американскому аналогу дорожного
моста построенного в 2015 в штате Монтана для переправы через реку Суон
сконструированного со строенным фибробетонным настилом , скоростным методом, из
упруго пластических стальных ферм с использованием по отдельным фермам расчет 3D
моделей конечных элементов.
200

438.

С точки зрения экономии материалов было предложено использовать сдвиговые ботовые
соединения и сварные соединения между диагональными балками
с натяжными элементами
201
верхнего и нижнего пояса американской фермы Система запроектирована из сборно-разборных
сварных стальных ферм
Расчет выполнен организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ в ПК SCAD в испытательном
центр СПб ГАСУ с учетом изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616Ю 2550777, 165076, 2010136746, 1760020 методом прямого
упругопластического расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишников )
Американским инженерам удалось ускорить сборку моста на 50 процентов, уменьшить вес
пролетного строение моста из составных сборных ферм на 30 процентов, что повлекло
снижением сметной стоимости моста на 30 процентов за счет натяжных элементов
верхнего и нижнего пояса и создать диагональное натяжением раскосо преднаряженной
фермы. По простому чудо американских инженеров состоит из стальной фермы путем
температурной обработки нагрева по расчету наклонных раскосов были вставлены на
болтовых соединения в ферму , при остывании раскосов фермы напрягалась и поднималась на
незначительную высоту 20 - 30 см. Получалась "пружинистая" ферма , преднапряженная с
расчетной выпуклостью , легкая с высокого несущей способностью для грузовых американских
машин. По американским чертежам организация "Сейсмофнд№ при СПб ГАСУ начал
праектные работы на общественных началах , а Минстрой ЖКХ РФ, Минтрас РФ пишит
отписки и не согласовывает задание на проектирование армейского моста , хотя американская
сторона. в знак доброй воли, передала чертежи на английском языке редакции газета "Земля
РОССИИ" . Просим обязать Минстран РФ Минстрой ЖКХ РФ согласовать задание для
201

439.

проектирования для армейского моста для морпехов Черноморского Флота , для учебной
переправы через реку Днепр, только в Смоленской области
, где она начинается. Президент
202
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Хасан Нажоевич [email protected]
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого
железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1252076
Выводы печальные со слезами на глазах Перспективы применения быстровозводимых
мостов и переправ очевидны для морпехов из Севастополя (Крым) . Не имея хорошей
методической , научной , технической и практической базы, задачи по быстрому
временному восстановлению мостовых переправ будут не выполнимы . Это приведет к
предсказуемым большим потерям могилизованных Морпехов.
Меч можно ковать в неволе ДРУЗЬЯ, ОЧЕНЬ ВАЖНОЕ ОБЪЯВЛЕНИЕ В СВЯЗИ С
НАСТУПЛЕНИЕМ ПО ВСЕМУ ФРОНТУ ! НАШИ МОРПЕХИ ПОПРОСИЛИ ПОМОЧЬ В РАЗРАБОТКЕ И
ИЗГОТОВЛЕНИИ ОПЫТНОГО ОБРАЗЦА АРМЕЙСКОГО СБРОНО -РАЗБОРОНОГО, БЫСТРО СОБИРАЕМОГО
АВТОМОБИЛЬНОГО надвижного , МОСТА (ПЕРЕПАВЫ) ИЗ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ПРИМЕНЕНИМ
ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ ТИПА "МОЛОДЕЧНО" (серия
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроетстальконструкция") для системы несущих элентов проезжей чати сбороно-разбороного ,
пролетного ( длино 60 метро, ширино 3, 5 метров, грузоподьемность 80 тонн), по ареинкаскому построенного в 2017
году в штате Монтана (США) из упругопластиеческих стальных ферм (балок) , длинною 205 футов ( 64 метра)
предназначенного для переправы через реку Суон, со сдвиговыми болтовыми соединениями с натяжением элементов
верхнего и нижнего пояса , с ускоренным способом, в полевых условиях, со встроенным фибробетонным настилом
Открываем сбор для изготовление и применения бистро собираемых и
быстровозводимых в ночное время надвижных переправ для нашего
202

440.

подразделений морской пехоты (МП), Парням сейчас непросто без переправ
, они рассчитывают на нас! Дай Бог у ребят всѐ
203будет хорошо
Сбор , дело добровольное, поэтому для всех тех, кто желает помочь и
принять в этом участие, номер кошелька для перевода:
Банковская карта: СБЕР 2202 2006 4085 5233 Платежная система МИР.
Счет получателя № 40817810455030402987 Привязанный тел.: +7 921-96267-78 Назначение платежа – Помощь Морпехам для переправы через
Днепр в Смоленской области . Не стоит забывать про тех, кто каждый
день проводит на передовой! Ребята с миру по нитке, вместе мы сила, в
нас очень нуждаются наши бойцы
Даже крошечные суммы от большого
Краткий отчет организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН :
1022000000824 , ИНН: 2014000780, КПП: 201401001 СБЕР карта МИР 2202
2006 4085 52-33 Счет получателя № 40817810455030402987 о проденной
организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ( Президент Мажиев Хасан
Нажоевич ) :
203

441.

1. Составленное техническое задание на разработку типового альбома ,
чертежей:
204
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1252076
Техническое задание на разработку быстро возводимого, быстро собираемого железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1250452
2. Составлены каталожные листы ваполненные по америкаским расчетам,
методики и чертежам по сборке армейского сборно-разборного моста:
Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
https://ppt-online.org/1239009 https://ppt-online.org/1250452 https://pptonline.org/1237420
Строительный каталог. Часть 3
https://ppt-online.org/1237376
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
3. Разработаны специальные технические условия СТУ по строительству
по американским чертежам сборно -разборного железнодорожного моста :
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
https://ppt-online.org/1142357
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
https://ppt-online.org/1220395
204

442.

4. Проведены в ПК SCAD лабораторные испытания фрагментов и
демпфирующих узлов, сдвиговых компенсаторов
205
проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина
Испытательный центр СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1237849
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент)
https://ppt-online.org/1233578
5. От имени редакции газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянского
информационного агентство" направлено обращение о любой помощи к
руководителям синагог и еврейскому сообществу РФ
Обращение от редакции газеты Земля России к руководителям синагог и еврейскому сообществу
https://ppt-online.org/1239098
6 . Разработвны типовые узлы и детали для ускоренной в ночное время
железнодорожного моста
Типовая документация на конструкции, изделия и узлы зданий сооружений
https://ppt-online.org/1237342 https://ppt-online.org/1152436
7. Разработана инструкция по повышению грузоподъемномноти
существующих мостов до 80 тонн для грузового автотранспорта и
военной техники
205

443.

Повышение несущей способности дорожных мостов на Украине
https://ppt-online.org/1106638
online.org/833448
206
https://ppt-online.org/1141832
https://ppt-
8. Составлены технические условия свидетельство оформлены
добровольные сертификат на пригодность сборно-разборных
американских мостов для перправы через водные препятствие
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
https://ppt-online.org/1238061
9 . Подготовлена типовоая документация на сборно-разборные мосты Типовая документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые
пролетные надвижные строения автомобильных мостов https://ppt-online.org/1237695
Меч можно ковать в неволе, при тирании, при гнете паразитов и
ростовщиков ! Исходя из сложившейся обстановки и опроса русского
народа КИАинформ требует ::
Opit bloka NATO USA Uprugoplasticheskiy raschet Bailey bridge
Betankurovskiy mezhdunarodniy inzhenerniy forum 520 str
https://studylib.ru/doc/6380765/opit-bloka-nato-usa-uprugoplasticheskiy-raschet-bailey-br
USA Benankurovskiy inzhenerniy forum PGUPS Raschet SCAD uprugoplasticheskixkh stalnix ferm uchetom bolshix peremesheniy 835 str
https://studylib.ru/doc/6379629/usa-benankurovskiy-inzhenerniy-forum-pgups-raschet-scad-u
206

444.

Исходя из сложившейся обстановки Общероссийское Офицерское Собрание решило приступить
к выпуску сборно-разборных мостов -переправ ) на основе
опыта наших бывших "дорогих"
207
партнеров глобалистов -ростовщиков по маме, из блока НАТО, по ускоренной сборке (
монтажу ) из упруго пластинчатых пролетных ферм составных балок длиной 30 метро ( длина
моста 60 метров) со встроенным фибробетонном настилом и системой составных
пролетных стальных ферм моста, из сборно-разборной стальных, составными упруго
пластичными фермами на болтовых соединениях, с натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса для переправы в 2017 году, через реку Суон в штате Монтана (США) и по
налаживанию срочно проектных работ и начала изготовления опытного производства
сборно-разборных переправы, длиной 60 метров ( 205 футов в USA ) ширина проезжей части 3
метра, грузоподъемность переправы 80 тонн. Время сворки переправы через реку Днепр в
Смоленской области в полевых условиях.
Время сборки в ночное время 48 часов, Для сборку упругопластических пролетных составных
болтовых соединениях ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость достаточно, один взвода морских пехотинцев. 30 морпехов из Севастополя
, соберут переправу за 2 дня , в ночное время, в полевых условиях и , ускоренным способом
надвижки, армейской переправы
https://ppt-online.org/1169931 https://disk.yandex.ru/i/RE2V0b_U87FhXA
Opit bloka NATO USA Uprugoplasticheskiy raschet Bailey bridge Betankurovskiy mezhdunarodniy inzhenerniy forum 520 str
https://studylib.ru/doc/6380765/opit-bloka-nato-usa-uprugoplasticheskiy-raschet-bailey-br...
Opit bloka NATO USA Uprugoplasticheskiy raschet Bailey bridge Betankurovskiy mezhdunarodniy inzhenerniy forum 520 str https://disk.yandex.ru/i/Iv6_Dk83B3iMvw
https://disk.yandex.ru/i/c8q-CSnf01evPA
https://mega.nz/file/2QA1RIqD#wruFgwCqyEJeFUx50q_B-hC_uwPF1nkT6SAQUEo1rIA
https://mega.nz/file/qVxDwZrD#ilvkKOrULJSAoFdrhDwO3ifsYHHjQmhOrcD644RHvl8
https://ibb.co/HrtZs7d
Politex SPb GASU Uprugoplasticheskiy raschet Bailey bridge Betankurovskiy mezhdunarodniy inzhenerniy forum 461 str
https://ppt-online.org/1279184
207

445.

Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего
обращения 2041074. http://services.government.ru/letters/form/
Большое спасибо!
Отправленное 07.12.2022 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9681131 будет доставлено и с208
момента поступления в Администрацию Президента Российской
Федерации зарегистрировано в течение трех дней. http://www.letters.kremlin.ru/letters/send
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 89219626778
Тип: обращение
Текст
Заявление редакции газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянского информационного агентство" обязать
Минтранс РФ , Минстрой ЖКХ РФ подписать, согласовать задание на проектирование организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по американским чертежам и аналогу построенного уже в 2017 году,
грузового автомобильного моста , переправы через реку Суон в Штате Монтана США длиною 205
футов (60 метро) для учебной переправы морпехов Черноморского флота через реку Днепр в Смоленской
области Более 9 месяцев Минстрас РФ , Минстрой ЖКХ РФ направляет отписки Вывод: Перспективы
применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. не имя хорошей методической , научной ,
технической и практической базы, задача по быстрому временному восстановлению мостовых переправ
будут невыполнимы, Это приведет к предсказуемым потерям морпехов Черноморского Флота
Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Хасан Нажоевич [email protected]
Работы финансировала в США Министерство транспорта США и строительный департамент
Штата Монтана . Проектный работы выполняли Университет Монтана и Минисота Аналогичный
железнодорожный мост построен в штате Минесота через реку Лебедь в 2019 -2021 гг. Но,
информация военными ЦРУ США засекречена из- за высокой научной значимости или секретности
военной значимости. В социальное сети нету. Прости Вашей помощи В В Путин
208

446.

Бодрящий ответ А Круглова без комментариев, зразу впаяют ст 282, 205, 280 УР РФ, отправлено: 7
декабря 2022 года, 14:02
МИ II ИСТЕРСТВО О Ь О РОИ ы Р О С с: И Й С КОЙ Ф Е Д Е Р 209
А II. И И (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
Х.Н.МАЖИЕВУ [email protected] г. Москва. 119160
«23 » ноября 2022 г. № 565/Н I&S/
На № УГ-133721 от 4 ноября 2022 г. У Г-126916 от 28 октября 2022 г, УГ-126472 от 1 ноября 2022 г.
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение по вопросу применения быстровозводимых сборно- разборных мостов в Управлении
начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации (далее - УНИВ ВС) рассмотрено.
Ранее, исходящими № 565/Н/4984 от 14 сентября 2022 г., 565/Н/5499 от 10 октября 2022 г. и 565/Н/5594 от
13 октября 2022 г., УНИВ ВС направлены ответы по вопросу применения быстровозводимых сборноразборных мостов, в которых сообщалось, что в настоящее время активно ведутся работы по созданию
новых и совершенствованию существующих средств преодоления преград и при проведении данных работ
изложенные в Ваших обращениях предложения, при необходимости, будут учтены.
В связи с тем, что по одному и тому же вопросу Вам неоднократно направлялись ответы и на основании п. 5
ст. 11 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан
Российской Федерации» переписку по данному вопросу прекращаем.
Заместитель начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации
А.Круглов
Мудрый и бодрящий ответ Минобороны РФ братья морпехем и солдата , матросам и старшинам
209

447.

МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
МАЖИЕВУ Х.Н. [email protected]
210
г. Москва, 119160 « 17 » ноября 2022 г. № 206/УГ-145126/10200 На №
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение № УГ-145126 от 10 ноября 2022 г., поступившее из Министерства транспорта
Российской Федерации в Министерство обороны Российской Федерации, рассмотрено.
Поскольку Ваше обращение содержит ссылку на приложение и не соответствуют статье 7
Федерального закона от 2 мая 2006 года № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан
Российской Федерации», дать ответ по существу его содержания не представляется возможным.
Это обстоятельство не позволяет направить Ваше обращение на рассмотрение в
соответствующий орган военного управления Минобороны России, в компетенции которого
находится разрешение поставленных в обращении вопросов.
С уважением, начальник отдела Управления Р .Сидоренко
210

448.

211
211

449.

212
212

450.

Х.Н.МАЖИГВУ [email protected]
номер 565 н 5534
213
УГ-956Щ от 13 октября 2022 г. УГ-93393 от S октября 2022 г.
Уважаемым Хасан Нажоевич!
В сooтвeтcтвии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г. .Ny 5^-ФЗ «О порядке рассмотрения
обращении граждан Российской Федерации» Ваше обращение по вопросу применения быстровозводимых
сборно-разборных мостов в • Управлении начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской
Федерации (далее - У НИВ ВС) рассмотрено.
Задача по оборудованию и содержанию переправ, а также подготовка• н содержанию путей движения и
маневра войск в настоящее время являются одними из важнейших задач УНИВ ВС В настоящее время
активно ведутся работы по созданию новых и совершенствованию существующих средств преодоления
преград.
При проведении данных работ, изложенные в Ваших обращениях предложения, при необходимости» будут
учтены.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам Российской
Федерации. А.Семиглазов
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ
СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ (МЧС РОССИИ)
Театральный проезд, 3, Москва 109012 Тел. 8(495)983-79-01; факс 8(495)624-19-46
№
На N° __________________________
02.03.2022
ИГ-8-32 __________________________________________________________________
213

451.

О рассмотрении обращения
Департаментом образовательной и научно-технической деятельности (далее - ДОН) по
поручению руководства МЧС России Ваше обращение, 214
поступившее 03.02.2022 из Аппарата
Правительства Российской Федерации за № П48-18082 и зарегистрированное в МЧС России
03.02.2022 за № ГП-1371, рассмотрено в части, касающейся компетенции Министерства,
определенной Указом Президента Российской Федерации от 11.07.2004 № 868 «Вопросы
Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным
ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий».
Информация принята к сведению. МЧС России проводит постоянную работу по анализу и
внедрению современных методов и технологий, направленных на обеспечение безопасности
населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных
проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО
«Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная
Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ
«Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ
«Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний день успешно
осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами
изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные
организации.
При этом, если Вы примете решение о необходимости дальнейшего обсуждения,
определения
целесообразности
и
выработки
оптимальных
способов
214

452.

реализации указанного изделия, предлагаем использовать общепринятые в научном мире формы
и инструменты представления и обсуждения новых научных идей, открытий, изобретений и
технологий, такие как публикации на страницах научных215изданий, либо публичные дискуссии и
доклады на различных научных мероприятиях (симпозиумы, семинары, конференции), что
позволит вовлечь в их обсуждение максимально широкий круг специалистов.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете
поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях
можно получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России»,
журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы безопасности
жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация о перспективных
технологиях и основных тенденциях развития в области гражданской обороны, защиты
населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а
также обеспечения безопасности людей на водных объектах. Подробная информация о
ведомственных изданиях размещена на сайте mchsmedia.ru. Получение печатных версий
указанных изданий возможно при оформлении соответствующей подписки.
Благодарим Вас за активную жизненную позицию и стремление оказать
содействие в области защиты населения и территории от чрезвычайных
ситуаций.
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И. Бондар
/ --- --------------------------- ч
ДОКУМЕНТ ПОДПИСАН ЭЛЕКТРОННОЙ ПОДПИСЬЮ
Сертификат: 600В21Е267ЕСВСО1BFF5 06D7E674C9434301!
Владелец: БОНДАР АЛЕКСАНДР ИВАНОВИЧ Действителен с
17.01.2022 по 17.04.2023
215

453.

Для согласованием и утверждення с Минтрансом РФ Савельевым Виктор Геннадьевичем Минстроем ЖКХ
РФ Файзуллиным Ирек Энваровичем , Минобороной РФ: Шоцгу Сергей Кожухетовичем пояснительною записку к
216 моста (переправы) для грузовых
ППР и ПОСу на разработку сборно-разборного надвижного армейского
автомобилей по чертежам на английском язык и расчетам американских инженеров . построивших в 2017 году,
автомобильный мост в штате Монтана (США) через реку Суон, длиной 205 футов ( 60 метров). из платинчатобалочной системой, более экономичной , со встроенным фибробетонным настилом, ускоренным скоростным
способом, в полевых условиях , на болтовых и сварных демпфирующих соединениях меду диагональными
натяжными элементами верхнего и нижнего пояса .
Прямой упругопластический расчет стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость"
К пояснительной записке прилагается: "
https://journals.rudn.ru/structural-mechanics/article/viewFile/11157/10591
https://www.miit.ru/content/Автореферат.pdf?id_wm=725498
http://www.dslib.net/stroj-mexanika/prjamoj-uprugoplasticheskij-raschet-stalnyh-prostranstvennyh-ferm-na-predelnuju.html
Прямой упругопластический расчет стальных пространственных ферм на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом
больших перемещенийтема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.17, кандидат наук Хейдари Алиреза
https://www.dissercat.com/content/pryamoi-uprugoplasticheskii-raschet-stalnykh-prostranstvennykh-ferm-na-predelnuyu-nagruzku-i
Mossad Betankurovskiy forum PGUPS Pryamoy uprugoplasticheskiy raschet proletnix stroeniy mosta bolshimi peremesheniyami predelnoe ravnovesie prisposoblyaemost 439
https://ppt-online.org/1278181
Протокол лабораторных испытаний и разработка специальных технических условий (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о
применения демпфирующего сдвигового компенсатора,
https://dzen.ru/media/id/62b317394719fe3d1a165727/protokol-laboratornyhispytanii-i-razrabtkaspecialnyh-tehnicheskih-uslovii-62b7d12fe807153b410fb2f9
Протокол испытания сдвиговой прочности компенсатора гасителя растягивающих напряжений сборно-разборного надвижного моста, без крановой сборки, при действии поперечных сил в ПК SCAD в СПб
ГАСУ и Политехе с учетом сдвиговой жесткостью см. СП.16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 https://vk.com/wall558705742_2298
Dogovor 200 tr potokol Rosavtodor karta SBER 2202 2006 4085 5233 476 str
https://studylib.ru/doc/6358617/dogovor-200-tr-potokol-rosavtodor-karta-sber-2202-2006-40...
[email protected] Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 589 str
https://studylib.ru/doc/6368835/s.tyktyk81%40mail.ru-opit-universiteta-montakha-usa-bistro-...
Texnicheskoe zadaanie proektirovanie bistro vozvodimogo avtomobilnogo zheleznodorozhnogo mosta LNR DNR 854 str
https://studylib.ru/doc/6371166/texnicheskoe-zadaanie-proektirovanie-bistro-vozvodimogo-a...
216

454.

STU S.U. Bistrovozvodimie sborno razborniy zheleznodorojniy most Montana USA 531
https://studylib.ru/doc/6366953/stu-s.u.-bistrovozvodimie-sborno-razborniy-zheleznodorojn...
217
[email protected] anketa seismofond SPb GASU sborno razborniy armeyskiy most reky Dnepr 641 str
https://studylib.ru/doc/6365577/info%40ratnik.ru-anketa-seismofond--spb-gasu-sborno-razborn...
Bezkranovaya ustanovka nadstroyki opor jeleznodorojnogo mosta 584 str
https://studylib.ru/doc/6364848/bezkranovaya-ustanovka-nadstroyki-opor-jeleznodorojnogo-m...
https://www.yumpu.com/ru/document/read/67384618/stu-spb-gasu-antonovskiy-most-opit-usa-momtana-reka-suon-uskorennogo-varianta-vosstanovleniya-mostacherez-dnepr-536
для экспертов ФГИУ "НИИЦ ЖДВ" полковника СЛагунову , начальнку 2 отдела научноисследовательского , полковник М.Орехову, научному сотруднику 2 отдела научноисследовательского А.Сергева , что применения упругопластичных компенсаторов в
пролетных строениях железнодорожных мостов недопустимы в связи возможностью
возникновения прогиба, существенно превышающего допустимы прогиб , что может
привести к сходу железнодорожного подвижного состава с рельсового пути и катастрофе.
,
Испытание на соответствие требованиям сдвиговых компенсаторов проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
https://ppt-online.org/1237012
Наш паровоз летит под откос в коммуне не будет остановка Нет ПЕРСПЕКТИВ и надежд ПРИМЕНЕНИЯ
БЫСТРО ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ при бюрократическом аппарате сытых и холеных чиновников из
Минтранса РФ и Минстроя ЖКХ
https://diary.ru/~tel9967982654mailru/p221304026_s-protokolom-laboratornyh-ispytanij-v-pk-scad-kriticheski-vazhnyh-sistem-avtomaticheskog.htm
Однако, американские инженеры построили уже два моста один автомобильный через реку Суон, в штате Монтана в 2017 , второй железнодорожный
мост, через реку Лебель в штате Минисота (США) и в Китае мосты построены со сдвиговыми компенсаторами из упругопластических ферм с
применением упругоплатичных компенсаторов не обрушились в США. Для это организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ запланировано провести
испытание на переправе через реку Днепр, но в Смоленской области, где начинает свой путь река Днепр с участием нашего Президента В.В.Путина
Поэтому прилагаем вам расчет и испытание упругопластичных компенсаторов для ферм
217

455.

Утверждаю: Заместитель начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации А .Круглов. Начальник отдела Управления
Министерство обороны РФ Р.Сидоренко Начальник ФГИН "НИИЦ ЖДВ" Минобороны России С.Лагунов 7.12.2022 Согласовано Начальник 2
218
отдела научно-исследовательского полковник М.Орехов , Научный сотрудник 2 отдела научно-исследовательского
А.Сергеев «08» декабря 2022 г.
Пояснительная записка к ПРОЕКТУ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ППР, ПОС по объекту:
Ускоренное строительство сборно-разборной быстро собираемой стальных ферм с большими перемещениями , переправы через реку
Днепр в Смоленской области сконструированного из упгугопластических сварных ферм, с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") по аналогу переправы
через реку Суон , в штате Монтана (США), длиной 205 футов ( 60 метров ) с натяжными элементами нижнего и верхнего пояса со
встроенным фибробетонным настилом
Заявление редакции газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянского информационного агентство" обязать
Минтранс РФ , Минстрой ЖКХ РФ подписать, согласовать задание на проектирование организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по американским чертежам и аналогу построенного уже в 2017 году,
грузового автомобильного моста , переправы через реку Суон в Штате Монтана США длиною 205
футов (60 метро) для учебной переправы морпехов Черноморского флота через реку Днепр в Смоленской
области
Более 6 месяцев Минстрас РФ , Минстрой ЖКХ РФ направляет отписки
Вывод: Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. не имя
хорошей методической , научной , технической и практической базы, задача по быстрому
временному восстановлению мостовых переправ будут невыполнимы,
Это приведет к предсказуемым потерям морпехов Черноморского Флота Президент организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Хасан Нажоевич [email protected]
Работы финансировала в США Министерство транспорта США и строительный департамент
Штата Монтана . Проектный работы выполняли Университет Монтана и Минисота Аналогичный
железнодорожный мост построен в штате Минесота через реку Лебедь в 2019 -2021 гг.
218

456.

Но, информация военными ЦРУ США засекречена из- за высокой научной значимости или секретности
военной составляющей В социальное сети нету. Прости Вашей помощи В В Путин
219
Исходя из сложившейся обстановки Общероссийское Офицерское Собрание решило приступить
к выпуску сборно-разборных мостов -переправ ) на основе опыта наших бывших "дорогих"
партнеров глобалистов -ростовщиков по маме, из блока НАТО, по ускоренной сборке (
монтажу ) из упруго пластинчатых пролетных ферм составных балок длиной 30 метро ( длина
моста 60 метров) со встроенным фибробетонном настилом и системой составных
пролетных стальных ферм моста, из сборно-разборной стальных, составными упруго
пластичными фермами на болтовых соединениях, с натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса для переправы в 2017 году, через реку Суон в штате Монтана (США) и по
налаживанию срочно проектных работ и начала изготовления опытного производства
сборно-разборных переправы, длиной 60 метров ( 205 футов в USA ) ширина проезжей части 3
метра, грузоподъемность переправы 80 тонн.
Время сворки переправы через реку Днепр в Смоленской области в полевых условиях.
Время сборки в ночное время 48 часов, Для сборку упругопластических пролетных составных
болтовых соединениях ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость достаточно, один взвода морских пехотинцев. 30 морпехов из Севастополя
, соберут переправу за 2 дня , в ночное время, в полевых условиях и , ускоренным способом
надвижки, армейской переправы
Специальные технические условия СТУ Восстановление Антонвского моста организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ
выбран ускоренным методом с использованием опыта НАТО США по восстановлению Антоновского автомобильного
моста чрез реку Днепр, по аналогичному мосту при восстановлении переправы в 2017 году через реку Суон в штате
Монтана с использованием упруго пластинчатых стальных балов -пролетных стальных предварительно напряженных
219

457.

ферм со встроенным бетонным настилом на болтовых соединениях между диагональными натяжными элементами и
верхнего нижнего пояса, для снижением материалоемкости на 30 процентов , и для сжатия сроков восстановления
Антоновского сборно-разборного, быстро собираемого по американским220
расчетам, эскизом и чертежам на английском
языке американского моста ( чертежи, расчет прилагаются или можно отправит электронной письмо или
симки [email protected] ( 921) 962-67-78 ) , длиной 205 футов ( 64 метра )на болтовых соединениях с овальными
длинными отверстиями , контрольным натяжением высокопрочных ботов болтов , с диагональными натяжениями
элементов верхнего и нижнего пояса фермы , согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506, 1764616 https://ibb.co/bgxjnwL
STU SPb GASU Antonovskiy most opit USA Momtana reka Suon
https://www.yumpu.com/ru/document/view/67384618/stu-s.. https://www.yumpu.com/user/fakh8126947810
https://www.yumpu.com/ru/account/profile/edit#yp-over..
PGUPS Antonovskiy most opit USA Momtana reka Suon uskorennogo varianta vosstanovleniya mosta cherez Dnepr 478 str
https://ppt-online.org/1267573
ANKETA nadvijnoy Antonovskiy sborno-razborniy bistro sobiraemiy vrenenniy most reku Dnepr 307 str https://pptonline.org/1268330
https://ppt-online.org/1267573?ysclid=lajr9xvjdx71896..
Специальные технические условия СТУ Восстановление Антонвского моста организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ
выбран ускоренным методом с использованием опыта НАТО США по восстановлению Антоновского автомобильного
моста чрез реку Днепр, по аналогичному мосту при восстановлении переправы в 2017 году через реку Суон в штате
Монтана с использованием упруго пластинчатых стальных балов -пролетных стальных предварительно напряженных
ферм со встроенным бетонным настилом на болтовых соединениях между диагональными натяжными элементами и
верхнего нижнего пояса, для снижением материалоемкости на 30 процентов , и для сжатия сроков восстановления
Антоновского сборно-разборного, быстро собираемого по американским расчетам, эскизом и чертежам на английском
языке американского моста ( чертежи, расчет прилагаются или можно отправит электронной письмо или
симки [email protected] ( 921) 962-67-78 ) , длиной 205 футов ( 64 метра )на болтовых соединениях с овальными
длинными отверстиями , контрольным натяжением высокопрочных ботов болтов , с диагональными натяжениями
элементов верхнего и нижнего пояса фермы , согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506, 1764616 https://ibb.co/bgxjnwL
Второй бодрящий и печальный ответ на письмо начальника инженерных войск от 10 октября 2022 № 567/Н/5499 на УГ
-88073 от 29 сентября 2022 от ветерана боевых действий в Чеченской Республике 19940-1995 г , инвалида первой группы
Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиевым Хасан Нажоевичем по вопросу представленных
220

458.

предложений по описанию конструкции, тактико-технических характеристик, схемы и анализ ранее проведенных, в том
числе за рубежом, разработок. До настоящего времени указанные материалы в УНИВ ВС не поступали. Отсутствие
221
данной информации не позволяет сделать вывод о целесообразности реализации
Вашего предложения. Поэтому
организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и представлет опыт Университета Монтана США , Китайское народной
Республики, Великобритании блока НАТО, по этому вопросу для разработки рабочих чертежей с учетом опыта
Университета Монтано США и Китая для отечественных быстровозводимого, быстро собираемого
железнодорожного моста из стальных конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем
вибрационных напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских инженеров из штата
Монтана ( река Суон, США) из блока НАТО, США, Канады, Великобритании
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста из стальных
конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных
напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских инженеров из блока НАТО, США, Канады,
Великобритании
Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения автомобильных дорог.
Их относительно небольшой вес по сравнению с пластинчато-балочными системами делает их желательной
альтернативой как с точки зрения экономии материалов, так и с точки зрения конструктив-ности. Прототип сварной
стальной фермы, сконструированной со встроенным бетонным настилом, был предложен в качестве потенциальной
альтернативы для проектов ускоренного строительства мостов (ABC) в Монтане. Эта система состоит из сборноразборной сварной стальной фермы, увенчанной бетонным настилом, который может быть отлит на заводеизготовителе (для проектов ABC) или в полевых условиях после монтажа (для обычных проектов).
Чтобы исследовать возможные решения усталостных ограничений некоторых сварных соединений элементов в этих
фермах, были оценены болтовые соединения между диагональными натяжными элементами и верхним и нижним
поясами фермы.
221

459.

В этом исследовании для моста со стальной фермой, скрепленной болтами /сваркой, были оценены как обычная система
настила на месте, так и ускоренная система настила моста (отлитая за одно целое с фермой). Для более точного
222 по отдельным фермам была использована
расчета распределения нагрузок на полосу движения и грузовые автомобили
3D-модель конечных элементов. Элементы фермы и соединения для обоих вариантов конструкции были спроектированы
с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок AASHTO Strength I, Fatigue I и Service II. Было проведено сравнение
между двумя конфигурациями ферм и длиной 205 футов. пластинчатая балка, используемая в ранее спроектированном
мосту через реку Суон. Оценки материалов и изготовления показывают, что стоимость традиционных и ускоренных
методов строительства на 10% и 26% меньше, соответственно, чем у пластинчатых балок, предназначенных для
переправы через реку Суон.
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 190005,
СПб, 2-я Красноармейская ул д 4 ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская
ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, 190031, Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН:
2014000780
[email protected] [email protected] ( 996) 798-26-54, (951) 644-16-48
Проект восстановления Антоновского моста выполнен по изобретениям проф дтн ПГУПС Уздина А М проведены в
СЩА СБОРНЫХ СИСТЕМ НАСТИЛА МОСТА ИЗ СТАЛЬНЫХ ФЕРМ FHWA/MT-17-009/8226-001
Итоговый отчет подготовлен для ДЕПАРТАМЕНТА ТРАНСПОРТА ШТАТА МОНТАНА в
сотрудничестве с ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИМИ ПРОГРАММАМИ МИНИСТЕРСТВА
ТРАНСПОРТА США ФЕДЕРАЛЬНОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ MUTk
Ноябрь 2017 г. подготовлен Дэймоном Фиком, доктором ФИЛОСОФИИ, ЧП Тайлером
Кюлем Майклом Берри, доктором ФИЛОСОФИИ.Д Джерри Стивенс, доктор философии,
ЧП "Вестерн Транспорт" в США
INVESTIGATION OF PREFABRICATED STEEL-TRUSS BRIDGE DECK SYSTEMS
222

460.

fhwa/mt-17-009/8226-001 Final Report prepared for the state of montana department of transportation
in cooperation with the u.s. department of transportation federal highway administration November 2017
223
prepared by Damon Fick, Ph.D., PE Tyler kuehl Michael Berry, Ph.D Jerry Stephens,
PhD., PE Western Transportation Institute
Montana State university - Bozeman
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
Х.Н. МАЖИЕВУ 72. ф^а,/ ru г. Москва, 119160 « /#>» октября 2022 г. № 565/Н/^-^ На №УГ-88073 от 29 сентября 2022 г.
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В соответствии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан
Российской Федерации» Ваше обращение по вопросу использования быстровозводимых, автомобильных мостов из
стальных конструкций покрытий производственных зданий с пролетами 18, 24 и 30 метров с применением замкнутых
гнуто-сварных профилей прямоугольного сечения в Управлении начальника инженерных войск Вооруженных Сил
Российской Федерации (далее - УНИВ ВС) повторно рассмотрено.
На данное обращение направлен ответ за исх. 565/Н/4984 от 14 сентября 2022 г. В ответе указано, что представленное
предложение не содержит описание конструкции, тактико-технические характеристики, схемы и анализ ранее
проведенных, в том числе за рубежом, разработок. До настоящего времени указанные материалы в УНИВ ВС не
поступали. Отсутствие данной информации не позволяет сделать вывод о целесообразности реализации Вашего
предложения.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам Российской Федерации.
Врио начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации А.Круглов
STU-SPb-GASU-Antonovskiy-most-opit-USA-Momtana-reka-Suon-uskorennogo-varianta-vosstanovleniya-mosta-ibb.co
https://vk.com/wall375418020_3878
https://mega.nz/file/qVxDwZrD#ilvkKOrULJSAoFdrhDwO3ifsYHHjQmhOrcD644RHvl8
https://mega.nz/file/fJRwTbST#bfxtYzvwslSzBKnGn45ADJeoH4U27iW0ORGG4un5Bd0
https://mega.nz/file/uBpHXDKL#9Me9G0J3xMUqRXXA1_gFrlCBS_0eGK-qoAfkiC4zxZo
https://mega.nz/file/iQ4wnYZB#4g8ROXO3KZUUcR5ez1D5_BSFkIqRn-HbtiueDBr5mW4
https://mega.nz/file/nJ4wQLCY#9D1jZnwsSOIVTcTUcVdLQREA6iArJnDdJkYwSXlqkbc
https://mega.nz/file/zYp3QRLY#8D4M8N3gymf5ua64dbmLjkuWjN02-yIjVWqxvF4xiHA
https://mega.nz/file/fJRwTbST#bfxtYzvwslSzBKnGn45ADJeoH4U27iW0ORGG4un5Bd0
223

461.

224
224