2.35M

Категории:

Механика

Электроника

Похожие презентации:

Механические характеристики производственных механизмов и электрических двигателей. Лекция 2

Механические характеристики производственных механизмов и электродвигателей

Механические характеристики производственных механизмов

Расчет характеристик двигателей приводов

Характеристики тепловых двигателей

Механические характеристики электродвигателей постоянного тока

Характеристики двигателей переменного тока

Лекция № 1. Механические характеристики асинхронных электродвигателей

Механические характеристики электродвигателей в процессе работы, пуска и торможения

Механические характеристики асинхронных электродвигателей (лекция 4)

Механические характеристики производственных механизмов и электрических двигателей. Лекция 1

1.

Механические характеристики рабочих механизмов (РМ)
n
4. Х= -1
Момент нелинейно падающий
Например:
• металлорежущие станки
Mc
Механические характеристики электродвигателей
n
1
2
3
M вр
1 – абсолютно жесткая характеристика;
2 – жесткая характеристика;
3 – мягкая характеристика

2.

Механические характеристики производственных механизмов
и электрических двигателей
При рассмотрении механических характеристик ЭП и механизмов
используется стандартная координатная сетка с четырьмя квадрантами.
Иногда пользуются только одним квадрантом, если рассматривают
один отдельный режим работы электрической машины.
II
> 0 генератор
или
M < 0 торможение
I
> 0 двигательный режим
выбранного направления
M > 0 движения
–М
+М
< 0 двигательный режим
обратного направления
M < 0 движения
III
< 0 генератор
или
M > 0 торможение
IV

3.

Для устойчивого функционирования привода надо
хорошо знать характеристики как производственного
механизма, так и двигателя. А точнее речь идет о их
совместимости.
Все производственные механизмы можно по типу
характеристик разделить на четыре основные группы и
описать их общим выражением:
х
М с М 0 М с.н М 0 ,
н
где
Мс.н, н – момент сопротивления механизма при
номинальном режиме вращения;
М0 – момент, обусловленный потерями холостого
хода;
х – показатель степени.

4.

Введем понятие жесткости механической
характеристики механизма, т.е. ее наклон,
как
М с
с
.
х=2
х=1
1. х = 0; с = 0.
2. х = 1; с > 0.
х = –1
х=0
3. х = 2; с > 0.
Мс
4. х = –1; с < 0.

5.

Все электродвигатели по своим механическим
характеристикам можно тоже разделить на четыре группы.
М
Жесткость характеристик двигателя
.
3
4
1
1. = – абсолютно
жесткая.
2. < 0 – жесткая.
2
3. < 0 – мягкая.
М
4. = 0 – абсолютно
мягкая.

6.

Понятие о статической устойчивости привода
Под статической устойчивостью понимается такое
состояние установившегося режима работы привода,
когда при случайно возникшем отклонении скорости от
установившегося значения привод возвращается в точку
установившегося режима.
Статически не устойчивая система не возвращается
в равновесное состояние.
Система статически устойчива, если в точке
равновесия выполняется условие
М М с
0;
или с 0.

7.

Возьмем, например, механическую характеристику
асинхронного двигателя М и рабочего механизма Мс.
т.1
М
т.2
т.3
Мс
М
В т.1 с = 0, < 0, – с < 0 условие (11) выполняется.
В т.2 с = 0, > 0, – с > 0 условие (11) не выполняется.
В т.2 достаточно сместиться несколько вправо и двигатель
перейдет в т.1, а если влево, то двигатель остановится, т.к. в т.3
Мп < Мс.

8.

Механические характеристики электродвигателей
Механические характеристики ДПТ независимого возбуждения
Двигательный режим (U > E).
+
–
U
Е
Rр
I
М
М
Rв
iв
Uв
+
–
U = E + I R;
pN
;
k
2 а
E = k ;
M = k I;
R = ra + Rp;
= f(I) – электромеханическая (скоростная) хар-ка;
U
R
I 0 ;
k k
U
– скорость идеаль 0
k
ного холостого хода.

9.

Механическая характеристика = f(M).
0
U
R М U R
2 М 0 ,
k k k С С
R
R
2 М I – изменение скорости.
С
С
rа R р1
М н
с2
rа
М н 2
с
ест. Rр=0
н
Rр3>Rр2>Rр1
Rр1
Мкз1
Rр3
Мкз2
Мн
Rр2
М

10.

Построение механической характеристики
Механическую характеристику можно построить по
паспортным данным: Iн; н; Pн; Uн; н. Так как
характеристика без учета реакции якоря может
приниматься линейной, то достаточно иметь две точки
характеристики: = 0; М = 0 и = н; М = Мн.
Рн
Мн
сн Iн ;
н
Uн
Uн
0
н
.
сн
U н I н rа

11.

Принимается, что половина потерь в двигателе
приходится на якорь, т.е.
I н2 rа 0,5 1 н U н I н ;
Uн
;
rа 0,5 1 н
Iн
rа R р
;
нр 0 1 I н
Uн
Uн
I кз
I кз
;
.
М кз М н
R
Iн
Анализ характеристик или их построение можно вести
в относительных единицах:
I
М
R
; I* ; М *
; R*
;
*
0
Iн
Мн
Rн
Uн
* I* R * М * R * .
;
Rн
Iн

12.

Механические характеристики в тормозных режимах
Существуют три вида торможения.
1. Торможение с отдачей энергии в сеть. Это
рекуперация, двигатель переходит в генераторный режим
и работает на сеть. Это возможно при E > U, т.е. > 0.
На графике это во II квадранте выше значения 0, при
этом
R
0 М т 2 ; М = –Мт.
с
Момент на валу стал отрицательным, механическая
энергия со стороны вала преобразуется в электрическую.

13.

2. Динамическое торможение – двигатель отключается от сети
и подключается к тормозному резистору.
Rр
Е
U E
E
I
;
R
R
М
M = –Mт;
I
–
+
iв
R
Мт 2 .
с
Характеристики располагаются во втором квадранте и
проходят через начало координат.

14.

II
Рекуперация
I
0
Динамическое
торможение
Мс
A
B
C
ЭМТ
М

15.

3.
Торможение
противовключением
или
режим
электромагнитного тормоза – это когда на вращающийся
двигатель подается напряжение другой полярности, при этом
приложенное напряжение слагается с ЭДС якоря, ток торможения
определяется
U E
I
.
R
На графике это точка С, в т. B режим короткого замыкания, а в т.
А двигательный режим с дополнительным сопротивлением в цепи
якоря, что поясняется таблицей
Точка
Режим
Соотношение
Двигатель
U -E
А
I
U
E
IR
R
Режим к.з. ( = 0)
U
B
I
U E = 0 IR
R
ЭМТ
U E
C
I
U
E
IR
R

16.

Механические характеристики ДПТ последовательного
возбуждения
Двигательный режим
+
–
U
Е
I
Rр
ОВ
М
, М
U IR
.
k
Если считать в пределах
ненасыщенной части кривой
намагничивания = I, то
2
М = k I = k I .
I

17.

U
R
Тогда
;
М k
k
k
А
В.
М
ест. Rp= 0
Rp1
Rp2
Rp2>Rp1
М

18.

Тормозные режимы
1. Механическая характеристика двигателя последовательного
возбуждения не имеет пересечения с осью , т.е. не имеет
определенного значения 0, следовательно, он не может перейти
автоматически в генераторный режим. Рекуперация возможна
только после перехода на схему независимого возбуждения.
ест.
А
В
С
М

19.

2.
Режим
динамического
торможения
аналогичен
предыдущему двигателю. Но надо иметь ввиду следующую
особенность. Для того, чтобы двигатель возбудился в
генераторном режиме, необходимо изменить полярность
подключения обмотки возбуждения.
Rт
Rт
I
Е
ОВ
Е
I
М
М
+
ОВ
–
На
графике
характеристики
расположены
во
квадранте.Пунктирные
линии
соответствуют
условию
независимым возбуждением.
II
с

20.

3. Режим противовключения возможен в двух случаях:
– внешний момент больше момента Мк.з. и двигатель вращается в
противоположную сторону;
– изменяется направление тока в обмотке возбуждения.

21.

Механические характеристики асинхронного
двигателя
Двигательный режим
Из Г-образной схемы замещения, приняв с 1,имеем
М
3Uф2 R '2
.
М
2
2
0 [ R1 R '2 s х1 х '2 ]s
М
R1; R 2; x1; x 2 – параметры обмоток
статора и ротора.
0
s
;
0
2 n 0 2 f
0
;
60
р
R '2
s кр
.
2
R 12 х1 х ' 2

22.

М
Мm
Мн
Мп
sн
генер.
s кр
двигатель
1. s = 0, M = 0; = 0.
2. s = sн, M = Мн; = н – номинальный режим.
3. s = sкр, M = Мm –максимальный момент двигателя.
4. s = 1, M = Мп –пусковой момент.
5. s < 0, M = –М – генераторный режим.
6. s > 1, M = –Мт – ЭМТ.
1
ЭМТ
s

23.

Формула Клосса
2М m
;
М
s s кр
s кр
s
s кр s н 1 ;
2
Мm
.
Мн
Из анализа выражения (18) следует:
1. s > sкр sкр/s 0 M = 2Mm sкр/s – гипербола;
2. s < sкр s/sкр 0 M = 2Mm s/sкр – прямая.
Следовательно, рабочая часть характеристики может
быть признана прямой линией, а нерабочая часть –
гиперболой.

24.

Сопротивление
обмотки
определено из условия:
ротора
может
Sн Е 2
R2
.
3 I 2н
0
Rp1= 0, ест.
Rp2<Rp3
Mm
Rp3
М
быть

25.

Тормозные режимы
Асинхронный
торможения:
двигатель
обладает
режимами
1. АД может автоматически перейти в генераторный
режим, если частота вращения ротора превзойдет
синхронную скорость, т.е.
> 0.
В этом случае в сеть возвращается активная мощность,
т.е. имеем режим рекуперации, при этом АМ продолжает
потреблять реактивную мощность из сети, которая идет на
поддержание вращающегося магнитного поля.

26.

II
Рекуперация
I
0
Динам.
тормож.
М
III
IV

27.

2. Динамическое торможение – двигатель отключается от
сети, а на обмотку статора подается постоянное напряжение.
+
–
Rp
М
Механическая мощность со стороны
вала преобразуется в электрическую,
которая гасится на сопротивлении в цепи
ротора и его обмотке.
3. Режим противовключения (ЭМТ) – на ходу меняют
чередование фаз при подключении обмотки статора. Магнитное
поле реверсируется, момент на валу двигателя становится
тормозным.

28.

Механические и угловые характеристики синхронного
двигателя
0
Rв
М
М
Генератор
Двигатель
+
–
Абсолютно жесткая ( = ) характеристика
–Мm М Мm ;
= 0.
Момент на валу СД зависит от угла нагрузки Q.
М

29.

Для неявнополюсной машины имеем:
М
Мm
Мн
Qн
Qкр
Р mUE
М f Q
sin Q .
0 0 х d
180
Q
mUE
Мm
;
0 х d
Мm
2 2,5(3,5 4);
Мн
0 Q 900 – рабочая часть характеристики.

30.

Режимы торможения:
1. Рекуперация возможна, но она не дает снижения
скорости.
Rв
+
–
М
М
2. Динамическое торможение
– СД отключается от сети и
присоединяется к тормозному
резистору. СМ переходит в
генераторный режим.
3.
Противовключение
не
применяется,
т.к.
асинхронный режим при торможении не эффективен.

31.

Регулирование угловой скорости ЭП
Основные показатели регулирования
max
D 10:1.
1. Диапазон регулирования: D
,
min
i
2. Плавность регулирования: пл
,
i 1
если число ступеней регулирования z , то пл 1.
D zпл 1.
Р2
;
Р 2 Р
3. Экономичность:
m
р m
Р t
2q q
1
(Р Р )t
2q
1
q
q
– средневзвешанный,
m – число ступеней.

32.

Для привода переменного тока еще добавляется:
cos
Р
– коэффициент мощности;
Р2 Q2
m
cos р m
Р t
q q
– средневзвешанный.
1
Р Q t
2
q
2
q
q
1
4. Стабильность угловой скорости (жесткость
характеристики).
5. Направления регулирования – вверх от основной,
вниз от основной, однозонное, двухзонное.
6. Допустимая нагрузка двигателя при регулировании.

33.

Можно представить график двухзонного регулирования
Р2 М
I зона
II зона
Р2 = const
M = const
M = var
Р2 = var
н

34.

Регулирование угловой скорости ДПТ независимого
возбуждения
Все способы регулирования вытекают из известного
выражения электромеханической характеристики:
U IR
.
kФ
Их три. Дело в том, как ими управлять.
Изменением магнитного потока ( = var)
1
.

35.

Потери на возбуждение электрической машины
составляют Pв 2 2,5% от Рн , поэтому этот метод
регулирования
считается
экономичным.
Однако,
регулирование возможно только уменьшением потока.
Регулирование во второй зоне – выше номинальной
скорости.
U
U
0
;
0
;
I I к . з. .
кФ H
ra
0
ФH Ф Ф .
'
''
0
0
0
0
0
Мк.з М'к.з М"к.з .
М
I
Iн
Iк.з.
М к..з. М к..з.
Мк.з.

36.

Импульсное регулирование напряжения (U = var)
K
+
К – электронный ключ.
ШИР – широтноимпульсное регулирование
Tк = const;
+
i
Д
U
ОВ
М
iv
–
–
U
Uа.ср
t1
Tк
t2
t
t1
– скважность;
Tk
U
R
Мср
;
2
kФ
(kФ)
Uа.ср = U;
f 800 1200 Гц.
ШИМ – широтноимпульсная модуляция;
t1 = const, f = var.

37.

Реостатно-импульсное регулирование
+
–
U
E
ср
К
ср
i
М
Rдоб
t1
– скважность;
t1 t 2
R Э R доб (1 );
ср
t1 t2
t
0
ra R доб (1 )
U
ср
М ср
;
2
kФ
(kФ)
.
0
=1
Мн
=0
Мк.з.
М

38.

Регулирование угловой скорости ДПТ
последовательного возбуждения
E
Iа
М
–
U
+
ОВ Iв
Rр
М
Iш
rш1
rш2
rш3
U = var. Используется любой метод регулирова-ния
подводимого напряжения: регулируемый источник;
система Г–Д; импульсное регулирование; метод
переключения.
U
а)
–
+
Uа
U = 3000 В
Uа = U/N = 500 В

39.

U
б)
+
–
U = 3000 В
Uа = 1000 В
U
в)
+
U = 3000 В
Uа = 1500 В
–

40.

= var.
Iв = Iа – Iш;
Iв = Iа;
rш
.
rв rш
U
R
.
M k
k
k
R = var.
ОП < 1
ест. = 1
реостатные
М

41.

Регулирование угловой скорости ЭП переменного
тока
Все более широкое применение в электроприводах
имеют асинхронные двигатели, имеющие известные Вам
преимущества перед ДПТ. Однако эти двигатели имеют
ряд
существенных
недостатков,
связанных
с
возможностью
регулирования
угловой
скорости.
Основные методы регулирования вытекают из
соотношения
2 f1
2 о (1 s)
(1 s). ;
p
0 2
s
;
0
PЭЛ 2 s PЭМ .

42.

Известны и распространены следующие методы
регулирования: реостатные; переключением числа
полюсов; изменением частоты питающего напряжения;
каскадным включением АД с другими машинами и др.
Реостатно-импульсное регулирование
АД с КР
К
0
=1
Rдоб
=0
М
М
Аналогичное регулирование получается при изменении
подводимого напряжения.

43.

АД с ФР
0
=1
Rэ=0
М
=0
Rэ=R
М
K
L
область
регулирования
R

44.

Регулирование переключением числа полюсов
N
S
N
S
A
N p=2
B
S
N
A
p=1
B
S
A
N
B
p=1
Могут быть различные варианты переключения. Однако соотношение скоростей при
этом составляет 2 : 1.
Электромагнитный
момент
асинхронного
двигателя M , а, в
свою очередь, поток
обратнопропорционален
числу витков обмотки
1/W.

45.

Различные способы переключения дают разное число
витков обмотки в фазе. В зависимости от этого
получаются различные характеристики и условия
регулирования.
01
02
Для
вентиляторной
нагрузки
P = var
M = var
М
01
M = const
02
М

46.

01
02
P = const
М
Выпускает промышленность максимум 4хскоростные
АД. В них укладывается две независимые обмотки,
каждая из которых имеет две скорости максимум 6 : 1
(3000 : 500 об/мин).
Частотное регулирование
При регулировании частоты питающего напряжения
надо иметь ввиду следующее:
U1
U1 E1 k f1 или Ф
.
kf1

47.

Если при U1 = const уменьшать f1, то увеличение
потока приведет к насыщению стали машины и резкому
увеличению тока намагничивания. Результат – нагрев
машины. Если увеличить частоту, то поток уменьшится и
снизится
крутящий
момент
двигателя.
Для наилучшего использования АД и получения
необходимых свойств ЭП применяются различные законы
регулирования.
f1.1
U1/f = const
Максимальный
момент
снижается за счет падения
напряжения в обмотках.
f1.2
f1.3
f1.4
М

48.

Способ регулирования считается экономичным с плавным
регулированием, весьма эффективным, но
требующий дорогого
оборудования – преобразователя частоты
(ПЧ).
P = const, U = const
f > fн
0
U
const
f
U Uн
Mm = const
f
Iz
fн
М
Каскадные системы
Каскадные электроприводы позволяют полезно
использовать энергию скольжения АД, повышая при этом
эффективность электропривода.

49.

Принципиальная схема одного из примеров каскада,
так называемого асинхронно-вентильным (АВК), при
веден на рисунке.
М
Т
L
B
И
В данном случае часть
возвращается в ту же сеть.
М – АД с ФР;
В – выпрямитель;
И – инвертор;
Т – трансформатор
согласующий;
L – реактор для
сглаживания
выпрямленного тока.
мощности
скольжения

50.

Пример двухдвигательного привода, обеспечивающего
устойчивую работу при низких скоростях.
0
1
М
1
3
М
2
М
2
0
Здесь M1 работает в режиме двигателя, M2 – в режиме
противовключения. Их валы жестко связаны. Получаем
суммарную характеристику 3.

51.

Другой пример, когда одна из машин работает в
режиме динамического торможения.
+ –
0
2
М
1
1
М
2
3
М
Коэффициент полезного действия в таком режиме
невелик, работа привода на пониженной угловой скорости
должна быть ограничена по времени.

52.

Рассмотрим пример рабочего электрического вала.
Мс1
М
1
М
2
Rдоб
Мс2

53.

Статоры M1 и M2 включены на одну сеть, фазные
роторы включены встречно и параллельно им включены
регулируемые резисторы. При Rдоб = 0 электрический вал
превращается в обычные независимые АД. Если Rдоб = ,
то электрические машины работают в режиме сельсинной
передачи угла. Если нагрузки на двигателях одинаковые,
то двигатели вращаются одинаково. Если окажется
нагрузка разной, то в роторной цепи появится
уравнительный ток, который будет подгружать двигатель с
меньшей нагрузкой и разгружать – с большей.

54.

Переходные режимы в ЭП
Общие положения
Переходным или динамическим режимом ЭП называется
режим работы при переходе из одного установившегося состояния
привода к другому, происходящему во время пуска, торможения,
реверсирования и резкого изменения нагрузки на валу.
Эти режимы характеризуются изменениями E, , M и I.
Изучение переходных режимов электропривода имеет большое
практическое значение.
Результаты их расчетов позволяют правильно определить
мощность электродвигателей и аппаратуры, рассчитать систему
управления и оценить влияние работы ЭП на производительность и
качество работы производственных механизмов.

55.

Учитывая, что тепловые процессы обладают
значительной инерцией, то считают их не влияющими на
переходный процесс. Тогда уделяется внимание
механическим и электромагнитным факторам, т. е.
процесс носит название электромеханического. Иногда
магнитные процессы не соизмеримы по времени с
механическими, тогда в расчете учитываются только
механическая инерция движущихся масс ЭП.
В результате анализа переходных процессов появляется
необходимость построить зависимости:
i = f1(t);
M = f2(t);
= f3(t);
l = f4(t).

56.

Пуск ДПТ независимого возбуждения
+ K
Rв
Rр
+
i
U
М
0
с
ОВ
с
М(I)
–
–
Мс(Iс)
Мк.з(Iк.з)
Допустим: Ф = const; U = const; Mc = const; La = 0;
R = Rp + ra.
U c iR ;
d
M ci J
Mс
dt
Решая эту систему получим:
U
JR d M с R
2
2
с
с dt
с

57.

или
d
0 Tм
с ,
dt
где
JR J с
Tм 2
с
M к.з
электромеханическая постоянная времени привода.
Решим дифференциальное уравнение с правой частью
d с
0 с с .
;
dt Tм Tм
В общем виде решение следующее
t
с Се Tм ,
где С – постоянная интегрирования, находится из
условия:
при t = 0 = нач.

58.

Характер изменения скорости подчиняется закону
экспоненты. Теоретически переходный процесс длится
бесконечно. На практике он считается оконченным при
достижении скорости 0,95 0,98 от установившегося
значения, а это соответствует
t п ( 3 4 )Т м .
Решая аналогично систему (26) только относительно
тока или момента, мы получим следующие уравнения:
i I с ( I нач I с )е
t
Tм
;
М Mс (Mнач Mс )е
n n с ( n нач n с )е
t
Tм
t
.
Tм
;

59.

Тогда имеем пуск в общем виде:
с ( нач с )е
t
Tм
Частные случаи:
– пуск двигателя при нач = 0 и Мс 0
с (1 е
t
Tм
);
– пуск двигателя при нач = 0 и Мс = 0
0 (1 е
t
Tм
).
.

60.

Рассмотрим процесс пуска во времени
I n
I1
I
nc
I2
Ic
n
0
tx1
tx2
tx3
tx
t
I1 = (2 2,5)Iн – максимальный пусковой ток;
I2 = (1,15 1,25)Iн – минимальный пусковой ток или ток
переключения.

61.

tx
Тогда
I 2 I с ( I1 I с )е
отсюда
I1 I с
t х Т мх ln
,
I2 Iс
где
Tмx
,
Rх
Т мх J 2 ,
с
х – ступень пуска;
Rx – сопротивление цепи якоря на этой ступени;
Тмх – электромеханическая постоянная на х-й ступени.
tx1 > tx2 > tx3;
tx = (3 4)Tм.

62.

Расчет мощности ЭП
Общие положения
Правильный выбор двигателя по мощности очень
важен. Применение двигателя с заниженной мощностью
может вызвать нарушение в работе механизма, снижение
производительности, аварию и выход его из строя.
Использование же двигателя завышенной мощности
приводит к увеличению капитальных затрат, снижению
электрических показателей, уменьшению КПД и т. д.
Кроме того необходимо еще правильно выбрать
двигатель по исполнению, т. е. по степени защиты, по
способу охлаждения и по климатическому исполнению.
Это все учитывают конкретные условия эксплуатации ЭП.

63.

Для выбора мощности двигателя важно иметь
графическое
изображение
зависимости
момента
сопротивления от времени
называемая нагрузочной
диаграммой механизма. Или зависимость скорости
исполнительного механизма от времени, называемая
диаграммой скорости электропривода.
Очень часто приведенные графические зависимости
носят случайный характер. Тогда для них определяются
общепринятые статистические характеристики, которые
учитываются
при
уточнении
мощности
электродвигателей.

64.

Потери энергии в ЭП
При
управлении
ЭП
возникают
потери
в
электродвигателях, которые разделяют на постоянные и
переменные.
В общем случае можно записать, что суммарные
потери в двигателе
P Pk P ,
где Pk – постоянные потери; P – переменные
потери.
Для МПТ:
P = I2R;
P M( 0 ) M 0
Pэм
.
0
0
Для АД:
P 3(I12R1 I'2 R '2 );
2
R1
R1
P M 0s 1
Pэмs 1
.
R '2
R '2

65.

Особое значение имеют потери в переходных режимах.
Имеет смысл находить потери энергии за время
переходного процесса, в виде:
tП . П .
tП . П
0
0
AП . П P (t )dt ( Pk P )(t )dt.
Так как постоянные потери в переходных процессах по
сравнению с переменными малы, то ими можно
пренебречь.
tП.П
Тогда для МПТ: A П.П M( 0 )dt.
0
Если двигатель запускается в холостую (Mc = 0), то из
уравнения движения следует: dt J d тогда
M
0
A П.0 J( 0 )d
0
или
A П.0 J
2
0
2
.

66.

Пуск двигателя в холостую связан с потерями в нем,
равными запасенной кинетической энергии приводом.
Полезная работа так же равна запасу кинетической
энергии, т. е. расход электрической энергии из сети равен:
А эл А П.0 А П.0 J 02 .
При пуске двигателя под нагрузкой (Mc = const) потери
энергии составят:
t
t
d
A ПП М( 0 )dt (М с J )( 0 )dt.
dt
0
0
Решая выражение (33), получим
t
2
c
A П.П J 0 c
M c 0 t П сdt ,
2
0
2
2
– потери на
где
A П 0 дин J 0 c c J 0
2
2
разгон инерционных масс;
П.П
П.П
П.П

67.

t
A П.С М с 0 t П.П dt – потери, выз0
ванные наличием момента нагрузки.
Проводя аналогичный анализ различных переходных
процессов можно дать ряд рекомендаций по более
эффективному использованию электропривода:
1. При пуске в холостую (Mc = 0) меньше потерь.
П.П
2. Торможение противовключением при Mc = 0
сопровождается потерями AТ.П. 3 AП.дин
3. Торможение противовключением при Mc 0 потери
меньше.
4. Реверсирование при Mc = 0 дает потери
AР.П. 4 AП.дин.
5. В АМ потери в роторе и статоре перераспределяются
в зависимости от соотношения R1/R'2.

68.

Общие рекомендации по снижению потерь:
1. Снизить величину J – двухякорные машины; два
двигателя и т. д.
2. Ступенчатое регулирование подводимого напряже-ния
m 1
A'П AП
,
2m
где m – число ступеней регулирования.
При
m
A'П 0,5 AП.
3. Осуществлять запуск многоскоростного двигателя начиная с
низкой скорости.
4. Лучше вынести потери из статора в роторную цепь согласно
выражения:
02
R1
A П J
1
.
2 R '2 R 'p

69.

5.3. Классы изоляции
Потери энергии в электродвигателе вызывают нагрев его
отдельных элементов. Допустимый нагрев двигателя определяется
нагревостойкостью применяемых изоляционных материалов.
Чем больше нагревостойкость, тем при той же мощности
меньше размеры двигателя или при тех же размерах можно
увеличить его мощность.
Лучшему использованию двигателя способствует так же более
совершенная система охлаждения.
Изоляционные материалы, применяемые в электрических
машинах,
делятся
на
следующие
основные
классы
нагревостойкости:

70.

изоляция класса A
д 105 С;
изоляция класса E
д 120 С;
изоляция класса B
д 130 С;
изоляция класса F
д 155 С;
изоляция класса H
д 180 С;
изоляция класса C
д>180 С.
Соблюдение установленных ограничений по допустимой
температуре нагрева обеспечивает срок службы изоляции
электрических машин 15÷20 лет.

71.

Превышение допустимых ограничений ведет к
разрушению изоляции обмоток и резкому сокращению срока
эксплуатации двигателя.
Так, для изоляции класса А превышение допустимой
температуры на 8 – 10о С сокращает срок службы вдвое.
Расчетная температура окружающей среды в нормальных
условиях принимается оc= 40 С.
Обычно речь идет о превышении температуры обмоток
над температурой окружающей среды:
o.c .
(35)

72.

5.4. Нагревание и охлаждение двигателя
Для
упрощения
анализа
тепловых
процессов
в
электродвигателях принимаются следующие допущения:
1) двигатель рассматривается как однородное тело с одинаковой
температурой во всех его точках;
2) теплоотдача во внешнюю среду пропорциональна первой
степени разности температур двигателя и окружающей среды;
3) температура охлаждающей среды постоянна;
4) теплоемкость двигателя, мощность тепловых потерь и
теплоотдача не зависят от температуры двигателя.
На основе этих допущений составим уравнение теплового
баланса двигателя при неизменной нагрузке:
Qdt A dt Cdt,

73.

где Q – количество теплоты, выделяемое двигателем
в единицу времени, Дж/с;
А – теплоотдача двигателя, Дж / (с ∙ оС);
С – теплоемкость двигателя, Дж / оС;
Qdt – все тепло, выделяемое в двигателе;
Cdt – тепло, идущее на нагрев самого двигателя;
Aτdt – тепло, отдаваемое двигателем в окружающую среду.
Разделим уравнение на Adt и получим:
Q
C d
A
A dt
или
d
y Тн ,
dt

74.

Q
y – установившееся
A
превышения температуры;
где
(конечное)
значение
С – постоянная времени нагрева двигателя –
Tн
А
время, в течение которого превышение температуры от τ = 0
достигло бы τу без отдачи тепла в окружающую среду.
Решением уравнения (37) является:
t
t
T
T
y 1 e 0 е ,
н
н
где τ0 – начальное превышение температуры.
Если τ0 = 0, то
t
T
y 1 e .
н

75.

01
у
0
02
Tн
t
t
Tо
Процесс нагревания или охлаждения
оконченным через (3 ÷ 4) Тн или (3 ÷ 4) Tо.
можно
считать

76.

5.5. Режимы работы ЭП
Различные условия работы производственных механизмов
обусловливают различные режимы работы электроприводов,
которые классифицируются на восемь режимов с условным
обозначением от S1 до S8.
Рассмотрим с вами только три основных, остальные получаются
соответствующим сочетанием основных.
S1 – продолжительный номинальный режим работы.
При длительном режиме работы Р
двигатель
достигает
t установившегося
значения
температуры θу, обусловлен-ного
t потерями ΔP в этом двигателе.
Р
Р
θ
θу
t

77.

S2 – кратковременный режим работы –
Р
Р
θ
tр
это такой режим, при котором за
время включенного состоя-ния tp
t
двигатель не успевает нагреться до
установившегося
значения
температуры θу, а за время
t отключенного
состоя-ния
он
успевает
охладиться
до
окружающей среды.
t
Приняты следующие стандартные продолжительности
включения 10, 30, 60 и 90 мин.

78.

S3 – повторно-кратковременный режим работы –
tц
это такой режим работы, когда за
время включенного состоя-ния tp
t двигатель не успевает нагреться до
θу, а за время отключенного
состояния tо он не успевает
охладиться до окружающей среды.
t При этом цикл t = t + t не должен
ц
p
о
превышать 10 мин.
Р
Р
tр
tо
θ
t
Вводится понятие коэффициента повторного включения
ПВ
tp
tp tо
100 %
tp
tц
100 %.
Существуют стандартные значения ПВ = 15, 25, 40 и 60%.

79.

5.6. Расчет мощности двигателя
при продолжительном режиме работы (S1).
Для правильного расчета мощности двигателя необходимо знать
нагрузочную диаграмму, представляющую зависимости: P = f(t);
M = f(t) или I = f(t). Если выбрать двигатель завышенной мощности,
то это приведет к завышенным капитальным затратам, мощность
двигателя будет не использована, а работать он будет с пониженным
η и коэффициентом мощности. Заниженная мощность приведет к
превышению допустимой температуры нагрева, т. е. к сокращению
срока службы изоляции.

80.

Продолжительный режим может быть двух видов:
а) при постоянной нагрузке.
Тогда двигатель выбирается из каталога по известной нагрузке
рабочего механизма при соблюдении условия
Ррасч Ркат (запас не более 15 %).
б) при переменной нагрузке.
В этих случаях пользуются, чаще всего, методом средних потерь
m
Pср ( Pi t i / t ц ),
i 1
где Рi – мощность потерь на i-м интервале; ti –
продолжительность i-го интервала; m– число интервалов в цикле tц.

81.

Сущность метода заключается в том, что если найденные
средние потери Рср для выбранного двигателя не больше его
номинальных потерь Рном, т. е. Рср Рном, то будет выполняться
условие
ср ≤ ном ≤ доп.
Отсюда следует, что
при Рср > Рном, двигатель перегревается;
при Рср < Рном, двигатель недоиспользован.
Так как потери в двигателе Р = I2r, то можно использовать
метод эквивалентных величин. Например, эквивалентный ток
n
tц
1 2
IЭ
i ( t )dt
tц 0
2
I
i t i
i 0
tц
тогда двигатель выбирается из условия Iэ Iном.
,

82.

Если соблюдать условие М = сI,
n
то
Mэ
2
M
i Ti
i 1
tц
;
М э М ном .
Если соблюдается условие P = M
и
= const,
n
то
Рэ
2
P
i t i
i 1
tц
,
Р э Рном .

83.

5.7. Расчет мощности двигателя при
кратковременном режиме работы
Для
кратковременного
режима
работы
выпускаются
специальные двигатели, имеющие стандартные мощности для
стандартных
длительностей
работы.
Если
реальный
график
отличается от стандартного, то он приводится к стандартному.
Можно для кратковременного режима работы использовать и
двигатель общего применения. При этом надо иметь ввиду
следующее.

84.

Р
у > доп
Ркр
доп
2
1
t
tр
Если Рном = Ркр, то двигатель окажется недоиспользован.
Кривая 1. Правильно выбранный двигатель за время работы
должен нагреться до доп (кривая 2).

85.

5.8. Расчет мощности двигателя при
повторно-кратковременном режиме работы
Двигатель
выбирается
по
фактическому
коэффициенту
повторного включения и необходимой мощности. Если реальный
график нагрузки отличается от стандартного , то он приводится к
стандартному и уже по нему выбирается из каталога. Приведение
производится по выражению
Pст Pε
ε
,
ε ст
где
ε
tр
tр tо
.

86.

6. Системы автоматического управления ЭП
6.1. Общие сведения
Управление ЭП заключается в осуществлении пуска,
регулирования скорости, торможения, реверсирования, а
также поддержания режима работы привода в
соответствии с требованиями технологического процесса.
Ручное управление:
низкая производительность;
невозможность дистанционного управления;
в мощных приводах управление затруднено
или вообще не возможно.
Автоматическое управление ЭП является одним из
основных условий повышения производительности
механизмов.

87.

В системе управления ЭП используются: релейно-контактные
аппараты; усилители; преобразовательные устройства и датчики;
бесконтактные логические элементы; микропроцессоры и микро
ЭВМ и т.п.
Различают системы управления:
разомкнутые – изменение возмущающих воздействий приводит
к изменению ранее заданного режима работы
привода;
замкнутые
–
независимо от состояния возмущающих
воздействий можно поддерживать заданный
режим работы привода.

88.

Для обеспечения чтения схем и для их проектирования имеется
система условных обозначений.
Различают цепи главного тока (силовые цепи), которые
изображаются утолщенными линиями. И цепи вспомогательные –
это цепи управления. Они изображаются более тонкими линиями.
Два типа схем:
принципиальная схема – содержит изображение элементов всех
аппаратов и машин без учета их фактического расположения в
пространстве . Такая схема позволяет изучить принцип работы и
определить возможные неисправности;

89.

схема соединений (монтажная) – изображается разводка
проводов цепей с указанием их сечения, марок и способов их
прокладки. При этом учитывается место их фактического
расположения.
На схемах контакты различных устройств изображаются в
положении, которое они занимают при отключенных катушках этих
устройств.
А
Кр.
Kл
А
Б
Б
+
Kл
а)
–
А
Kл
Б
Зел.
б)
+
в)
Kл
–

90.

Контактор линейный Кл имеет два типа контактов: один
замыкающий, другой размыкающий. В случае а катушка Кл
обесточена, по схеме б будет гореть зеленая сигнальная лампа. Если
на катушку Кл подать напряжение, то якорь контактора изменит
свое положение. Замкнутый контакт разомкнется, а другой
соответственно, замкнется. Загорится красная сигнальная лампа, а
зеленая погаснет. Это будет обозначать, в данном случае, что
контактор включен.
Условные обозначения элементов электрических силовых и
вспомогательных цепей, принятых при проектировании и
построении электрических схем.

91.

обмотка компенсационная
обмотка параллельного
возбуждения МПТ, обмотка
независимого возбуждения
предохранитель плавкий
контакт замыкающий с
замедлителем, действующим при
срабатывании
контакт замыкающий с
замедлителем, действующим при
возврате
контакт размыкающий с
замедлителем, действующим при
срабатывании
резистор постоянный
диод
контакт размыкающий с
замедлителем, действующим при
возврате
контакт замыкающий
контакт замыкающий,
разрывающийся под током, для
коммутации сильноточной цепи
контакт размыкающий
контакт замыкающий
дугогасительный для коммутации
сильноточной цепи

92.

катушка электромеханического
устройства
контакт с автоматическим
возвратом при перегрузке
электротепловое реле
контакт замыкающий с
механической связью
выключатель кнопочный
нажимной, с замыкающим
контактом
выключатель кнопочный
нажимной, с размыкающим
контактом
выключатель кнопочный без
самовозврата, нажимной с
возвратом посредством
вторичного нажатия кнопки
выключатель трехполюсный
Y
двигатель асинхронный
трехфазный, соединенный в
треугольник, с короткозамкнутым ротором
машина синхронная трехфазная
явнополюсная с обмоткой
возбуждения и с пусковой
короткозамкнутой обмоткой на
роторе; обмотка статора
соединена в звезду
машина асинхронная трехфазная
с фазным ротором, обмотка
которого соединена в звезду (Y);
обмотка статора соединена в
Y
треугольник ( )

93.

6.2. Управление в функции
угловой скорости (ЭДС)
Автоматическое управление двигателем можно осуществить в
функции скорости, тока нагрузки и времени. Иногда управление
двигателем совершается в функции пути, если рабочий механизм
совершает поступательное движение. Рассмотрим типовые узлы
релейно-контактного управления пуском двигателей постоянного
тока.
Управление в функции угловой скорости требует прибора
контроля угловой скорости с последующим воздействием на
соответствующий аппарат. Таким прибором может быть
тахогенератор, установленный на валу двигателя. Однако это
дополнительное оборудование усложняет схему.

94.

Поэтому используют косвенные методы. Например, в МПТ Е =
СеФ . При Ф = Const Е , измеряя ее мы можем судить о
скорости.
ОВМ
+
R3
R2
R1
М
КУ3
КУ2
КУ3 КУ2 КУ1
+
КнС
КУ1
Кл – контактор линейный;
КУ1; КУ2; КУ3 – контакторы ускорения;
КнС; КнП – кнопки «Стоп» и «Пуск».
Кл
–
КнП
Кл
Кл
–

95.

К недостатку этого метода пуска двигателя можно отнести то,
что двигатель может остаться на реостатной позиции, если по
каким-либо причинам возросла во время разгона нагрузка на валу,
не предусмотренная расчетами.
Рассмотрим типовую схему кнопочной станции. Особо следует
обратить внимание на контакт Кл, шунтирующий КнП. Кнопка КнП
остается включенной в течение времени пока она нажата. Если
кнопку отпустить, то под воздействием пружины контакт
разомкнется и двигатель будет отключен от сети. При срабатывании
линейного контактора его контакт Кл шунтирует КнП и катушка
контактора останется под напряжением. Такой прием называется
«стать на самоподпитку», этот прием применяется очень широко.

96.

Каждый контактор КУ настроен на срабатывание при различных
напряжениях Uку1 < Uку2 < Uку3; т.е. при достижении двигателем
определенной скорости 1 срабатывает КУ1. Своими контакторами
он закорачивает часть пускового сопротивления R1. Дальнейший
рост скорости приводит к срабатыванию последовательно КУ2, а
затем КУ3. Последний шунтирует оставшуюся часть резистора и
двигатель выходит на естественную характеристику. Процесс
разгона завершается.
Недостатком этой схемы является то, что требуются контакторы
с различным напряжением срабатывания. Этот недостаток
устраняется другим способом схемного включения контакторов.

97.

6.3. Управление в функции тока
Схема автоматического пуска в функции тока должна
предусматривать токовые реле, включенные непосредственно в
силовую цепь двигателя. Количество реле зависит от числа
ступеней пуска. Рассмотрим схему пуска ДПТ в одну ступень.
+
РУ
Кл
КУ
–
М
R
РБ
+
РБ
РУ
КУ
КУ
–

98.

РУ – реле токовое, реле ускорения;
КУ – контактор ускорения;
РБ – реле блокировочное, tРБ > tРУ, tКУ.
При включении от тока якоря срабатывает РУ и разрывает свои
контакты РУ в цепи питания катушки КУ. Двигатель разгоняется
при введенном в цепь якоря резисторе R. Контакт РБ не позволяет
контактору КУ включиться вместе с подачей напряжения на
двигатель, т. к. tРБ > tРУ, tКУ. Когда ток опускания реле РУ достигает
значения тока переключения I2, то контакты РУ замыкают цепь
катушки КУ, который срабатывает и шунтирует пусковой резистор
R. Контакт в цепи управления КУ шунтирует контакт РУ, что
исключает воздействие РУ на повторный бросок тока в цепи якоря.

99.

Достоинство данного принципа управления заключается в том,
что все переключения производятся при заданных токах в цепи
якоря.
Недостатком такого принципа является то, что в случае
повышения нагрузки во время пуска схема может остаться с
включенным резистором. Это может привести к выходу его из
строя.

100.

6.4. Управление в функции времени
Для автоматизации пуска используются различные реле
времени:
механические,
электромагнитные,
электронные,
пневматические и т. д. Необходимая выдержка времени каждого
реле определяется на основании пусковой диаграммы.
При настройке реле необходимо учитывать время срабатывания
контакторов, которое составляет для контакторов постоянного тока
0,1 ÷ 0,4 с, а для контакторов переменного тока 0,05 ÷ 0,07 с.
Принцип работы реле времени необходимо посмотреть.
Рассмотрим следующую схему

101.

+
–
КУ2
R2
КУ1
Кл
R1
М
КнС
Кл
КнП
РУ2
Кл
Кл
РУ1
КУ1
РУ1
РУ2
КУ2
–
2
t1
t2
КнС
+
Исходная
Исх
позиция
по
КнП
ОВМ
1
– + – – –
– + + + –
+ – – – +
– – + + –
– – – + –
–
–
+
–
–
+
+
–
–
–
–
+
–
+
–
–
+
–
+
+
–
–
+
–
–

102.

РУ– реле ускорения, реле времени;
КУ– контактор ускорения.
Пуск двигателя происходит в соответствии с таблицей.
Исходная позиция: получает питание только катушка РУ1 через
контакт Кл. Катушки КУ1 и КУ2 питание не получают, т. к. контакт
РУ1 разомкнут.
Нажимаем КнП: получает питание катушка Кл, замыкается
силовой контакт Кл и Кл, шунтирующий КнП, теряет питание
катушка РУ1, получает питание катушка РУ2 за счет прохождения
пускового тока по резистору R1, разрывается контакт РУ2.

103.

По истечении времени t1, времени срабатывания РУ1:
замыкается контакт РУ1, получает питание катушка КУ1,
шунтируется резистор R1, катушка РУ2 теряет питание, пошел
отсчет времени t2.
По истечении времени t2, времени срабатывания РУ2:
замыкается контакт РУ2, катушка КУ2 получает питание,
шунтируется резистор R2, двигатель выходит на естественную
характеристику.
Нажатие КнС приводит схему в исходное состояние, двигатель
останавливается.

104.

Принцип имеет достоинство в том, что в любом случае
двигатель выйдет на естественный режим. Однако, завышение
нагрузки может привести к превышению пускового тока, от этого
существует соответствующая защита.
6.5. Типовые узлы схем управления
торможением ДПТ
Чаще всего в автоматизированных установках
используются режимы динамического торможения и
противовключения.
Ниже
приведены
схемы
с
использованием
изложенных
ранее
принципов
управления.

105.

Узел схемы автоматического управления динамическим торможением в функции ЭДС
якоря
+
ОВМ
+
–
КУ
Кл
М
КТ
R2
Кл
РТ
КУ
+
R1
–
КнП
КнС
Кл
КТ
Кл
РТ
РТ – реле торможения;
КТ – контактор торможения;
R2 – резистор тормозной.
Величина тормозного резистора может быть определена как
E
R2 Ra ,
I
где Ra – сопротивление цепи якоря.
КТ
–

106.

Узел схемы автоматического управления
динамическим торможением ДПТ в функции времени
+
КУ
–
ОВМ
Кл
М
R1
КТ
R2
КУ
+
КнС
КнП
Кл
КТ
Кл
РВ
Кл
РВ – реле времени.
РВ
Кл
КТ
–

107.

Особенности торможения противовключением.
В этом случае ЭДС совпадает с направлением приложенного
напряжения к якорю, а ток определится
U E
I
.
R
Чтобы ток торможения не превысил допустимые значения,
необходимо ввести в цепь якоря добавочный резистор, который
включают дополнительно только при торможении, т. е.
I( R a R y R п ) U E,
где Ry резисторы ускорения; Rп – резистор дополнительный для
противовключения, величина которого
U E
Rп
( R a R y ).
I
Это положение поясняется схемой.

108.

КВ1
+
КН1
КУ3 КУ2 КУ1 Кп
–
М
КН2
КВ2
ОВМ
КВ1, КВ2 – контакторы “Вперед”;
КН1, КН2 – контакторы “Назад”;
Ry – резисторы ускорения;
Rп – резистор противовключения.
Rу
Rп

109.

7. Типовые схемы разомкнутых систем управления
7.1. Управление асинхронными двигателями
а) АД с КР.
Управление кнопочной станцией.
В
Пр
КнС
Кл
КнП
РТ
Кл
Кл
РТ
РТ
В – выключатель;
РТ – реле тепловое;
Пр – предохранители плавкие.
М

110.

Схема имеет следующие защиты:
1. От пониженного напряжения. Контактор Кл спроектирован
так, что снижение напряжения больше 10% приводит к размыканию
силовых контактов Кл.
2. От самопроизвольного запуска АД при восстановлении
питания (контакт Кл, шунтирующий КнП).
3. От перегрузки по току, тепловые реле РТ. Размыкаются
контакты РТ в цепи питания катушки Кл. Восстанавливается цепь
только принудительно нажатием кнопки РТ.
4. От короткого замыкания. Плавкие предохранители Пр.
5. От потери одной из фаз. Тепловые реле с двумя
нагревательными элементами.

111.

б) АД с КР с реверсивным пускателем.
КН, КВ – силовые контакторы
“назад” и “вперед”.
ВА
КнС
Кн
Кв
КнПВ
КВ
КН
Кв
КнПН
КН
КВ
РТ
РТ
М
Кн
РТ

112.

Реверсирование производится через КнС, тем самым схема
возвращается в исходное состояние.
Контакты КН и КВ в цепях катушек КВ и КН служат
электрической защитой от одновременного включения силовых
контакторов, т. к. это приведет к двухфазному короткому замыканию
в силовой цепи. Иногда применяется механическая блокировка
кнопок КнПВ и КнПН, одновременное нажатие которых становится
невозможным.

113.

в) АД с КР с использованием торможения противовключением в
функции скорости.
КТ
КнС
Кл
КнП
КТ
Кл
Кл
РТ
РТ
РКС
М
РКС
Кл
КТ РТ
РКС – реле контроля скоро-сти. Имеет
центробежный элек-трический контакт, который
размыкается при определенной минимальной
угловой скорости.

114.

г) АД с КР с использованием динамического торможения в
функции времени
РТ
РДТ – реле времени, реле динамического торможения;
Rт – резистор тормозной.
Время уставки РДТ несколько больше расчетного
времени остановки двигателя. По истечении этого
времни разрывается цепь пиКнП
Кл
КнС
Пр1
тания катушки
КТ
РТ
КТ, статор
Кл
РТ
обесточивается,
схема возвраКТ
Кл
РДТ
щается в исходное состояние.
Rт
КТ
+
_
М
Пр2
РДТ
Кл

115.

Рм1
д) АД с ФР, управление в функции тока
Рм2
Рм3
КнС
КнП
Пр
Кл
Рм1 Рм2 Рм3
Кл
Кл
РБ
Кл
М
РБ
КУ3
РУ3
КУ2
КУ1
РУ1
КУ1
КУ2
РУ2
КУ2
РУ3 КУ3
КУ3
РУ2
КУ1
РУ1
РМ1-РМ3 – реле токовые, максимальная
защита; РУ1-РУ3 – реле ускорения.
Токи уставки РУ должны удовлетворять
условию
Iру1> Iру2> Iру3.

116.

е) прямой пуск СД с глухоподключенным возбудителем
РФ – реле
возбуждения);
минимального
напряжения
(форсировка
КФ – контактор форсировки возбуждения.
РФ
КнП
К
М
РФ
G
_
RG
ОВG
КнС
Кф
Кл
КФ

117.

ж) управление пуском СД в функции тока при возбудителе,
подключенном через разрядный резистор
РПВ
Кл
КнС
R1
М
ТТ КВ
КВ
КнП
Кл
Кл
R2
РПВ
G
_
R1
РПВ
ТТ
КВ
РБ
РБ
ОВG
– резистор разрядный;
– реле токовое;
– трансформатор тока;
– контактор возбуждения.
РПВ
РБ
КВ

118.

Функции управления
• Замкнутые системы управления: закон управления не
задается заранее, а зависит от состояния РМ, либо
поддерживается неизменным, не смотря ни на какие
внешние воздействия. Замкнутые системы имеют
обратную связь
зад
`дв
Д
СУ
дв
M дв
`РМ
РМ
РМ
M РМ
`РМ
Замкнутые системы наиболее надежны, точны, быстродействующие
118

119.

Основные понятия ЭП
Электрическая сеть, Uc, Ic
СУ
ЗУ
У
П
МЧ
ЭД
Uд,Iд
ЭМП
М,
РД
ПУ
РМ
Ммех, Fмех
мех, мех
мех, sмех
ДОСЭ
ДОСМ1
ДОСМ2
Датчики обратных связей:
ДОСЭ – электрических и
ДОСМ1 и ДОСМ2 – механических
величин

120.

Типовые датчики обратной связи
Назначение датчиков состоит в определении:
* скорости вращения вала,
* направления вращения,
* относительного и абсолютного положения,
* организации управления приводом.
Основные виды датчиков обратной связи:
* тахогенераторы (управление по скорости),
* инкрементные датчики (энкодеры): (магнитный, магнитнорезистивный, оптический (управление по положению и скорости),
* синусно-косинусный вращающийся трансформатор (резольвер - СКВТ)
(положение->скорость).

121.

Датчики частоты вращения
Предназначены для определения числа оборотов вала двигателя за единицу
времени и применяются в регулируемых приводных системах
Датчики частоты вращения используются в тахометрах - приборах, измеряющих
частоту вращения или угловую скорость вращающихся деталей.
. Тахометры:
магнитные,
вибрационные,
часовые интегрирующие,
стробоскопические,
электронные интегрирующие,
магнитно-индукционные,
магнитно-электрические,
частотно-импульсные,
ферродинамические и др.
Распространены:
1. Магнитно-индукционные
датчики частоты вращения
(тахогенераторы).
Конструктивно: зубчатка, которая
вращается с некоторой частотой. При
наличии зубца формируется импульс, при
наличии выемки – формируется спад
импульса
2. Тахогенераторы –
электрическую машину малой
мощности, которая преобразует
механическое вращение в
электрический сигнал (асинхронные с
немагнитным полым ротором,
синхронные и постоянного тока).

122.

Датчики положения (направления)
Энкодеры (n-кодер)– формируют сигнал, соответствующий положению вала и
направлению его вращения в виде последовательности цифровых импульсов.
Резольвер – это энкодер с синусоидальным выходом
Энкодеры: линейные и вращательный:
Вращательный энкодер
Абсолютный - некоторое уникальное
цифровое слово соответствует
каждому положению поворота вала
Инкрементальный (относительный)
- генерирует цифровые импульсы по
мере вращения вала и
позволяющий определять
относительное положение вала
Энкодеры с двумя датчиками (обмотки в них сдвинуты на 90 градусов) называются
квадратурными и предназначены для определения направления вращения вала
Энкодеры:
оптические,
магнитные (с датчиками Холла)
магнитно-резистивные (используется магнитно-резистивный эффект

123.

Принцип действия абсолютного энкодера
Содержит диск с нанесенным
цифровым кодом.
Формирует сигнал как во время
вращения, так и в режиме
покоя
Однооборотный энкодер
Достоинства:
- не теряет своего значения
при потере питания
- не требует возвращения в
начальную позицию
- помехоустойчивоить
- виброустойчивость.

124.

Принцип действия абсолютного энкодера
Многооборотный энкодер
Основные характеристики энкодеров:
- количество импульсов на оборот;
- ошибка квантования;
- погрешность нанесения деления (зависит от точности
оборудования, наносящего разметку).

125.

Магнитные датчики угла поворота
Система измерения угла состоит из микросхемы и
поворотного магнита размещенного на небольшом
расстоянии над корпусом микросхемы. Сигнальный
процессор, встроенный на кристалл рассчитывает угол
поворота магнита, используя данные напряженности
магнитного поля над датчиками Холла, интегрированных на
кристалле вдоль окружности диаметром 2,2 мм.
Характеристики:
360° круговой магнитный энкодер
Разрешение 12-бит (4096 позиций)
Интерфейсы: циф. SPI, ШИМ
Детектор ошибки позиционирования магнита
Программирование "нулевой" позиции
Температура эксплуатации -40°C…+125°C
Напряжение питания +3,3 В или +5,0 В