Реконструкция домов первой массовой серии без вселения

1.

Пояснительная записка : Реконструкция домов первой массовой серии без вселения с использованием
трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских покрытий (зеленая кровля) с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля с использованием комбинированных систем шпренгельного типа
Егорова Владимира Дмитриевича (ПГУПС) для надстройки реконструируемых домов первой массовой серии , по
изобретению от 16.06.2023 «Способ надстройки пятиэтажного здания при реконструкции без выселения» авторы
: А.М.Уздина, О.А.Егорова, В.Г.Темнов и др

2.

ВЕСТНИК газеты «Армия Защитников Отечества» № 5 от 15 июля 2023 Информационное агентство
Русская Народ Дружина № 5 от 15.08.2023 [email protected] (921) 962-67-78, (911) 175-84-65, т/ф (812)
694-78-10 ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф:(812)
(812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан
23.06.2015), ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
190005, СПб, 2-я Красноармейская д 4 ( СПб ГАСУ) ОГРН: 1022000000824 ИНН 2014000780 ) [email protected]
[email protected] [email protected] (981) -886-57-42, (981) 276-4992 УДК 69.059
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля для плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии для беженцев из Белгорода РФ
Мажиев Хасан Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ E-Mail: [email protected] (981) 886-57-42
Кадашов Александр Иванович : заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
(911) 175-84-65
Егорова Ольга Александровна заместитель ПГУПС ктн ,доц [email protected] (965) 753 322-22-02
mir2022205630539333@yandex,ru

3.

Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected]
Е.И.Коваленко зам Президента ОО «СЕЙСЬЩФОНД» при СПб ГАСУ
Богданова Ирина Александровна: заместитель Президента организации "Сейсмофод" при СПб ГАСУ [email protected] (981)276-49-92, (812) -69478-10
Елисеева Яна Кириловна ученица 9 класса школа 554 Приморский район [email protected] [email protected]

4.

Елисеев Владислав Кириллович студент второй курс Радитехнического техникум (911) 175-84-65 [email protected]
Тихонов Юрий Михайлович проф дтн СПб ГАСУ
при СПб ГАСУ (981) 886-75-42 [email protected]
Алексеева Е Л ктн Политехнический Университет Гидрофак лаборатория строительная ( 812) 694-78-10 [email protected]
Аубакирова И А заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78
Темнов Владимир Григорьевич дтн проф ПГУПС [email protected] [email protected] [email protected] ( 911) 175-84-65

5.

6.

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА : Реконструкция домов первой массовой сери без
вселения с использованием трехгранных ферм с предварительным напряжением для
плоских покрытий (зеленая кровля) с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля с использованием комбинированных систем шпренгельного типа Егорова
Владимира Дмитриевича (ПГУПС) для надстройки реконструируемых домов первой
массовой серии , по изобретению от 16.06.2023 «Способ надстройки пятиэтажного
здания при реконструкции без выселения» авторы : А.М.Уздина, О.А.Егорова,
В.Г.Темнов и др
к предложению о разработке/изменению/пересмотру
ГОСТ Р/ПНСТ /ГОСТ «Наименование»
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017,
195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4,
https://www.spbstu.ru (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) , организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824
т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78, (911) 175-84-65 [email protected]
Код
ОКПД2 25.11.21.112
1. Сведения о разработчике стандарта
Наименование, организационно-правовая форма и место нахождениеразработчика
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф

7.

(812) 694-78-10 [email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 СБЕР 2202 2056 3053 9333 Счет получателя СБЕР №
40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет № 30101 810 5 0000 0000653 тел привязан 8
(911)175 -84- 65
2. Наименование проекта стандарта
Вид работ (разработка, пересмотр, изменение), обозначение, наименованиестандарта.
ПРОДУКЦИЯ: Строительные элементы в виде комбинированных пространственных
трехгранных пилонов, ферм-балок для сооружения частей здания , надстройки пятиэтажки
(хрущевки) здания, при реконструкции (без выселения , без крановой сборки ) , из трехгранных
комбинированных с предварительным напряжением ( см.: «Трехгранные фермы с
предварительным напряжением для плоских покрытий» Е.А.Мелехин, Н.В.Гончаров, А.Б
Малыгин, «Напряженно -деформируемое стояние трехгранных ферм с неразрезанными
поясами пятигранного составного профиля» Е.А.Мелехин НИУ МГСУ патент RU 2188277
МПК E04 С 3/04 ) трехгранных ферм-балок , приставных пилонов, и способ надстройки с
автомобильных монтажных площадок, установленных на грузовых автомашинах,
переоборудованного для сборки на болтовых соединениях по изобретениям проф дтн
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 154506, 165076, 1760020,
2010136746 ( без крана) , с помощью монтажной лебедки , и с использованием отечественных и
зарубежных изобретений №№ 2140509 E 04 H 1/02, MPK E04 G 23/00 RU 2043465, 2121553,
Малафеев 2336399, 2021450, Насадка 2579073, SU 1823907 ( нет в общей доступности),
2534552, 2664562, 2174579, Курортный , 2597901, полезная модель 154158, Марутяна Александр

8.

Суренович г.Кисловодск №№ 153753, 2228415, 2228415, 2136822, Способ надстройки зданий
№№ 2116417, 2336399, 2484219, 2116417, 2336399, 2484219, RU 80417 «Комбинированные
пространственные структуры» и др стран ЕС
3. Цель разработки/пересмотра/изменения стандарта
Причина, нововведения, предполагаемый результат введения
НА ОСНОВАНИИ: Протокола испытании узлов и фрагментов сборки трехгранных
неразрезных комбинированных пространственных структур, ферм-балок, пилонов с
предварительным напряжением № 568 от 16.06.2023 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU.
21СТ39 от 27.05.2015, , организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для
надстройка пятиэтажного здания при реконструкции без выселения и без крановой сборки
комбинированных пространственных структурных ферм -покрытия для реконструкции
пятиэтажек ( хрущевок) с использованием пространственных структурных ферм - покрытий и
настройки верхних этажей из стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU
80471 "Комбинированная пространственная структура" ) с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость для модернизируемых и реконструируемых
пятиэтажек ( хрущевок) с надстройкой верхних этажей и висячих остекленных террас , вокруг
пятиэтажки (хрущевки) Trexgrannie fermi predvaritelnim napryazhenie dlya nadstroyki pyatietajek
naprazhenno-deformiruemoe trexgrannix ferm pyatigrannogo sostavnogo 331 str
https://disk.yandex.ru/d/oanBFWAQd2TOqA https://disk.yandex.ru/i/5NwGgo2vy7TGyA
[email protected]

9.

Trexgrannie fermi predvaritelnim napryazhenie dlya nadstroyki pyatietajek naprazhenno-deformiruemoe
trexgrannix ferm pyatigrannogo sostavnogo 331 str https://ppt-online.org/1353302
https://mega.nz/file/gy82yYwL#UbQKx3flsm8gVryOJRVCjaubhjAx6fwBL9Y-aX5CDSM
https://mega.nz/file/9j8SRb4C#C4lBnEbatYHcdI9dkpotzTnBs9T8netbwZGduR6KQzE
https://ibb.co/album/hBXXtj https://ibb.co/1QRFVfS
4. Перечень работ по стандартизации, выполненных в целях разработки стандарта:
- наличие нормативно-технических документов (инструкции, рекомендации,
пособия, ТУ, СТУ и т.п.) и опыт их применения
- наличие и результаты научно-исследовательских работ в этой области
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических
районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 (в
части сейсмо-стойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, СТО Нострой
2.10.76-2012, МР 502.1-05, МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р 57574-2017
«Землетрясения»,ТКП 45-5.04-41-3006 (02250), ГОСТ Р 54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН471-75, ОСТ 108.275.80, СП 14.13330.2014, ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II -2381*), СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ 45-5.04-274-2012, серия
4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмостой-кие»
5. Основание разработки стандарта
Сведения с указанием наименования технического регламента, нормативногоправового акта,
перспективных программ стандартизации по приоритетнымнаправления, в обеспечение
которых разрабатывается стандарт (при наличии)

10.

ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф
(812) 694-78-10 [email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 СБЕР 2202 2056 3053 9333 Счет получателя СБЕР №
40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет № 30101 810 5 0000 0000653 тел привязан 8
(911)175 -84- 65
6. Положения, отличающиеся от положений соответствующих международных
стандартов
Приводится краткая информация о положениях международных стандартов и(или)
стандартов региональных организаций, которые предполагаются для включенияв проект
стандарта, с указанием степени соответствия им.
СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251,
СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824, (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) ИНН: 2014000780 ФГАОУ
ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 т/ф
(812) 694-78-10, (911) 175-84-65, (981) 886-57-42, (981) 276-49-92 [email protected]
7. Структура (содержание) стандарта
НА ОСНОВАНИИ: Протокола испытании узлов и фрагментов сборки трехгранных
неразрезных комбинированных пространственных структур, ферм-балок, пилонов с

11.

предварительным напряжением № 568 от 16.06.2023 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU.
21СТ39 от 27.05.2015, , организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для
надстройка пятиэтажного здания при реконструкции без выселения и без крановой сборки
комбинированных пространственных структурных ферм -покрытия для реконструкции
пятиэтажек ( хрущевок) с использованием пространственных структурных ферм - покрытий и
настройки верхних этажей из стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU
80471 "Комбинированная пространственная структура" ) с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость для модернизируемых и реконструируемых
пятиэтажек ( хрущевок) с надстройкой верхних этажей и висячих остекленных террас , вокруг
пятиэтажки (хрущевки) Trexgrannie fermi predvaritelnim napryazhenie dlya nadstroyki pyatietajek
naprazhenno-deformiruemoe trexgrannix ferm pyatigrannogo sostavnogo 331 str
https://disk.yandex.ru/d/oanBFWAQd2TOqA https://disk.yandex.ru/i/5NwGgo2vy7TGyA
[email protected]
Trexgrannie fermi predvaritelnim napryazhenie dlya nadstroyki pyatietajek naprazhenno-deformiruemoe
trexgrannix ferm pyatigrannogo sostavnogo 331 str https://ppt-online.org/1353302
https://mega.nz/file/gy82yYwL#UbQKx3flsm8gVryOJRVCjaubhjAx6fwBL9Y-aX5CDSM
https://mega.nz/file/9j8SRb4C#C4lBnEbatYHcdI9dkpotzTnBs9T8netbwZGduR6KQzE
https://ibb.co/album/hBXXtj https://ibb.co/1QRFVfS
8. Ожидаемая эффективность от применения стандарта
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ: LPI Kalinina Snesti nelzya ostavit Rekonstruktsiya
khrushevok pyatietazhek bez viseleniya 5-ti etazhki klasnoe zhile 30 str

12.

https://disk.yandex.ru/i/APJtJpHKnuNc_ https://ppt-online.org/1352248
https://mega.nz/file/XMpQADxI#q_NLqRo2E9AA-UWFlJB5ty9O5aRpE61-5vumPJr7dbY
https://ibb.co/album/D43YZH https://ibb.co/rQ7jrtB
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
9. Контактные данные разработчика стандарта
Контактный телефон и электронная почта руководителя и исполнителя разработки
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф
(812) 694-78-10 [email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 СБЕР 2202 2056 3053 9333 Счет получателя СБЕР №
40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет № 30101 810 5 0000 0000653 тел привязан 8
(911)175 -84- 65
Аннотация: В представленной статье рассматриваются плоские покрытия из трёхгранных ферм с развитием
конструктивной формы в одном продольном направлении. Несущие конструкции покрытия из трёхгранных
ферм применяются для общественных и производственных зданий и сооружений. Применение модульной
системы в качестве результата поперечного конструктивного членения конструкций трёхгранных ферм
позволяет осуществлять их безопасную транспортировку до места складирования или строительства.
Рассмотрены особенности формирования модульной системы с учётом конструктивных особенностей
компоновки пространственных трёхгранных ферм. Представлено обоснование расчётной математической
модели конструкции пространственно-стержневой трёхгранной фермы с нецентрированными
бесфасоночными узлами сопряжения.

13.

Результаты оценки напряженно-деформированного состояния позволили оценить деформативность
пространственно-стержневой модели трёхгранной фермы с податливыми и жёсткими монтажными узлами
сопряжения смежных модулей. Представлено описание особенностей формирования вариативных
расчётных моделей, которые учитывают особенности конструкций нецентрированных бесфасоночных
узлов. Определены наиболее нагруженные элементы пространственно-стержневой системы трехгранных
ферм со стыковым примыканием раскосов к поясам. Представлен сравнительный анализ оценки
деформативности вариативных расчётных моделей. По результатам сравнительного анализа
деформативности математических расчётных моделей трёхгранных ферм покрытия обосновано
применение податливых монтажных узлов сопряжения модулей. Подтверждена возможность применения
различного элементного состава стержней в пределах каждого модуля конструкции трёхгранной фермы.
Ключевые слова: модульная система трёхгранной фермы, конструкции нецентрированных бесфасононых
узлов; пространственно-стержневая расчётная модель; деформативность модульных систем с жесткими и
податливыми монтажными узлами, сравнительный анализ расчётных моделей.
Большинство объемно-планировочных решений в зависимости от технологических процессов
производственных и складских зданий ограничиваются применением плоских покрытий *1, 2+. Некоторые

14.

архитектурные формы общественных зданий также решаются с применением плоских покрытий, в основе
которых используются структурные плиты *3, 4+. Следует отметить, что снижение металлоёмкости зданий
достигается путем использования новых конструктивных форм, профилей (трубчатых, широкополочных
тавровых, тонкостенных, гнутых и гнутосварных из низколегированной повышенной прочности
тонколистовой стали, перфорированных, гофрированных и др.) *5, 6+.
Использование современных методов технологии сборки и монтажа металлических конструкций
существенно влияет в конечном итоге на выбор конструкций, их стоимость строительства и эксплуатации
[7].
Стальные конструкции трёхгранных ферм применяются в качестве несущих систем плоских покрытий
общественных и производственных зданий и сооружений *8, 9+. Развитие конструктивной формы несущей
конструкции плоского покрытия в пределах прямоугольного плана осуществляется в продольном
направлении за счет регулярной установки пролётных трёхгранных ферм с переменным или одинаковым
шагом (рис. 1).
Рис. 1. Несущие конструкции плоского покрытия из трёхгранных ферм.
В составе конструкции пролётной трёхгранной фермы используются две наклонные плоские фермы с
общим нижним поясом, а также включаются полностью или частично несущие элементы кровельного
покрытия.

15.

Эффективное внедрение и широкое применение конструкций из трёхгранных ферм связано с
необходимостью обеспечения их высокого уровня заводской комплектности, мобильности доставки на
строительную площадку, простые и безопасные методы возведения.
Применение модульной системы позволяет реализовать задачи с безопасной транспортировкой
конструкций пролётных трёхгранных ферм плоских покрытий *10+.
В основе применения модульной системы осуществляется конструктивное членение пролётной
конструкции на отдельные пространственно-стержневые модули. При этом каждый конструктивный модуль
может обладать направленной конструктивной изменчивостью в наборе элементного состава,
позволяющей повысить эффективность как отдельной конструкции трёхгранной фермы, так и покрытия из
пространственных ферм в целом.
Конструктивное поперечное членение пролётной трёхгранной фермы осуществляется по узлам двух
верхних поясов с вычленением поясного стержня панели общего, для объединённых наклонных ферм,
нижнего пояса (рис. 2).
Такое конструктивное членение пролётной конструкции трёхгранной фермы позволяет применять
достаточно простые конструкции узлов с минимизацией их количества. В рамках формирования
конструкций модулей необходима типизация, которая учитывает особенности транспортной перевозки,
складированию и монтажу определенным видом транспорта. Таким образом, предусматривается
снабжение каждого модуля разъёмными монтажными узлами сопряжения, а также, при необходимости,
дополнительными стационарными или временными элементами.
Монтажные узлы сопряжения предназначены для производства укрупнительной монтажной сборки
модульной конструкции трёхгранной фермы на строительной площадке. Применение дополнительных

16.

элементов в составе конструкции модуля определяется необходимостью обеспечения достаточной
жёсткости для его транспортировки, складирования и монтажа. Таким образом, конструкции модульных
трехгранных ферм позволяют осуществлять транспортную доставку на строительную площадку практически
в любой географический район строительства.
Практически все существующие перспективные разработки и технические решения конструкций плоских
покрытий из трёхгранных ферм на основе применения широкодоступных и индустриально освоенных
прокатных профилей имеют конструктивную возможность модульной компоновки.
Конструктивная и технологическая проработка существующих разработок конструкций покрытий из
трёхгранных ферм на основе применения индустриально развитых прокатных профилей основана
непосредственно на результатах экспериментальных и теоретических исследований.
Для каждой несущей системы плоского покрытия из трёхгранных ферм при формировании модульной
системы необходимо учитывать их конструктивные особенности и условия компоновки отправочных
модулей для доставки автотранспортом общего назначения.
Компоновка составного пятигранного профиля поясных стержней осуществляется путем стыковки
равнополочного уголка и швеллера по всей длине прокатов (рис. 3).
Бесфасоночные узлы образуются путем размещения элементов раскосной решётки из одиночных
прокатных уголков на полках поясных уголков пятигранных составных стержней с последующей приваркой
по контуру штампа.
Конструкции бесфасоночных узлов определяются геометрическими особенностями конструктивной
системы и штампами, образуемыми профилями элементов раскосной решётки при размещении на полках
поясных стержней (рис. 4, 5). Торцевые части уголковых раскосов обрабатываются подрезкой полок

17.

профиля для плотного примыкания к плоскостям поясных уголков (рис. 6). При этом необходимо
обеспечить соблюдение технологических и конструктивных требований по размещению сварных швов
прикрепления.
Aj А-А
Рис. 5. Компоновка бесфасоночных узлов нижнего пояса
обрезка щековая полка
Рис. 6. Компоновка штампа примыкания раскоса уголкового профиля
Формирование конструкций трёхгранных ферм с геометрической схемой центрированных узлов
относится к сложной конструкторской задаче. В подавляющем большинстве проектных решений
геометрические особенности узловых элементов на этапе конструирования приводят к необходимости
компоновки нецентрированных узлов *11+. При этом возникает необходимость учитывать влияние
особенностей конструкций бесфасоночных узлов с неразрезными поясами составного сечения и
примыкающих стержней малой изгибной жёсткости на напряженно- деформированное состояние
конструкции трёхгранной фермы.
Типизация конструкций узлов сопряжения в пределах конструктивного модуля позволяет обосновать
использование двух типоразмеров для сжатых и растянутых элементов раскосной решётки.
Разработанные конструктивные решения по монтажной компоновке модульной системы трёхгранных
ферм предусматривают устройства жёстких фланцевых узлов, рассчитанных на восприятия расчётной
комбинации узловых усилий. Это обеспечивает соответствие условиям расчётной схемы,

18.

учитывающим компоновку трёхгранной фермы с неразрезными поясами и примыкания стержней с малой
изгибной жёсткостью. Каждая конструкция модуля в концевых частях неразрезных поясов снабжается
торцевыми пластинами. При этом компоновка монтажных узлов требует соблюдения условий по
размещению пластин фланцев, сварных швов их крепления к поясам и возможности монтажной постановки
болтов.
Размещение торцевых фланцев в конструкции монтажных узлов модулей формирует некоторые
конструктивные ограничения в устройстве конструкции кровельного покрытия. Для прогонной конструкции
кровельного покрытия приходится предусматривать смещение прогона вдоль пояса по сторонам от
узлового фланца. Для беспрогонной кровли рационально рассмотреть размещение торцевых пластин в
одном уровне с профилями верхних неразрезных поясов. В этом случае необходимо учитывать, что
компоновка модульной системы трёхгранной фермы осуществляется на податливых монтажных узлах.
Цель исследований связана с оценкой напряженно-деформированного состояния модульной
трёхгранной фермы с нецентрированными бесфасоночными узлами примыкания при различных формах
приложения статической нагрузки и различных вариантах моделирования конструкций монтажных узлов
сопряжения модулей.
Численные эксперименты выполнены на основе вариативной расчётной модели пространственностержневой трёхгранной фермы пролётом 24м, шириной 3м и высотой 1.5м в среде стандартного
расчётного комплекса SCAD.
Расчётной моделью с нецентрированными бесфасоночными узлами учитывались различные формы
приложения нагрузки и условия монтажного сопряжения модулей (рис. 7).

19.

Рис. 7. Расчётная модель трёхгранной фермы
Стержни пространственно-стержневой расчётной модели в произвольном пространстве характеризуются
как элементы произвольного вида с узловыми связями по всем линейным и угловым направлениям.
Сечение верхнего пояса принято составным из двух прокатных элементов швеллера и уголка. Ориентация
сечения в пространстве соответствует вертикальному положению стенки швеллера. Сечение нижнего пояса
принято из одиночного прокатного уголка с ориентацией обушка вверх.
Нецентрированные узлы образованы путем формирования узлов в качестве точек сопряжения
продольных осей элементов в местах шарнирного примыкания растянутых и сжатых раскосов к
неразрезным поясам. Шарнирное примыкание раскосов из одиночных прокатных уголков определено их
малой изгибной жёсткостью.
Граничные условия установлены по крайним точкам верхних узлов по однопролётной балочной схеме.
Для двух крайних узлов установлены закрепления по всем линейным смещениям. Два противоположных
узла модели имеют освобождение по линейным смещениям в продольном направлении *12+.
Поперечные затяжки с шарнирным сопряжением во всех узлах верхних поясов рассматриваются, как
связевые элементы, моделирующие размещение конструкции кровельного покрытия.
Конструкция жёстких фланцевых узлов учитывалась в расчётной схеме в виде учета закреплений по всем
направлениям. Податливое сопряжение узлов верхних поясов модулей трёхгранной фермы учитывается в
расчётной модели освобождением угловых связей стержней в вертикальной плоскости изгиба. Также
учитывается освобождением угловых связей сечения по двум его узлам также в вертикальной плоскости
изгиба для доборных элементов нижнего пояса.

20.

Для последующего сопоставления результатов расчёта вариативных моделей пространственностержневой трехгранной фермы
предусматривалась единая форма приложения нагрузок.
Суммарное значение узловой и линейной равномерно распределенной нагрузки по верхним
неразрезным поясам соответствуют приведенному значению по грузовой площади.
Вариантами нагружения предусмотрено приложение нагрузки только по верхним поясам
пространственно-стержневой фермы.
Расчётной моделью предусмотрена компоновка модульной трёхгранной фермы в четыре модуля с
жёсткими и податливыми монтажными узлами.
Пространственно-стержневая расчётная модель рассчитывалась на статические загружения: 1 загружение
- сосредоточенная нагрузка в узлах геометрической схемы; 2 загружение - сосредоточенная нагрузка в узлах
примыкания сжатых раскосов; 3 загружение - сосредоточенная нагрузка в узлах примыкания растянутых
раскосов; 4 загружение - равномерно распределенная линейная нагрузка.
Анализ напряженно-деформированного состояния пролётной конструкции трёхгранной фермы
свидетельствует о соответствии характера распределения значений усилий для плоских ферм, но при этом
имеет свои особенности. Нецентрированные бесфасоночные узлы характеризуются образованием
дополнительных узловых изгибающих моментов. Наибольшие значения усилий в системах с жесткими и с
податливыми монтажными узлами формируются загружением - сосредоточенная нагрузка в узлах
примыкания растянутых раскосов. Наиболее нагруженными элементами верхнего пояса по критерию
значения продольного усилия являются стержни срединных панелей. При этом в расчётной модели
системы с жесткими монтажными связями это значение ниже в пределах до 0.5% относительно расчетной

21.

модели системы с податливыми монтажными связями. Аналогично с наиболее нагруженным элементом
нижнего пояса - суммарное значение этих усилий в верхних поясах соответствует наиболее нагруженному
центральному элементу нижнего пояса.
Наиболее нагруженными узлами верхних поясов по критерию значения изгибающего момента являются
приопорные узлы в месте примыкания растянутых раскосов. При этом, в расчётной модели системы с
жесткими монтажными связями это значение выше почти на 25% относительно расчётной модели системы
с податливыми монтажными связями.
Наиболее нагруженными элементами верхних поясов при загружении - равномерно распределенная
линейная нагрузка, по критерию значения изгибающего момента являются стержни примыкания к
приопорным узлам со стороны растянутых раскосов. При этом, в расчётной модели системы с жесткими
монтажными связями это значение выше почти на 23% относительно расчётной модели системы с
податливыми монтажными связями.
Наиболее нагруженные элементы раскосной решетки примыкают к приопорным панелям верхних
поясов. При этом, в расчётной модели системы с жесткими монтажными связями это значение ниже в
пределах 2% относительно расчётной модели системы с податливыми монтажными связями, как и для
растянутых элементов, это значение ниже, только в пределах 3%.
Установлено снижение пиковых значений моментов приопорных узлов верхних поясов при размещении
сосредоточенной нагрузки в местах примыкания сжатых раскосов относительно размещения в местах
примыкания растянутых раскосов.
Для оценки деформативности расчётных моделей приведены значения линейных перемещений узлов
нижнего пояса, которые формируются принятыми формами загружения (табл. 1).

22.

Таблица №1
Значения линейных перемещений центральных узлов верхних поясов трёхгранной фермы.
Узел
№
Загруж.
Модульная система с жесткими монтажными узлами
Модульная система с податливыми монтажными узлами
Таким образом, приложение сосредоточенной нагрузки в узлах примыкания растянутых раскосов и
приложение равномерно распределенной линейной нагрузки являются расчетными формами нагружения
для расчётных моделей с жёсткими и податливыми монтажными узлами.
По результатам численных исследований модульной трёхгранной фермы с нецентрированными
бесфасоночными узлами примыкания раскосной решётки к неразрезным поясам с жёсткими и
податливыми монтажными узлами сформулированы основные выводы и рекомендации:
1. Использование модульной системы с поперечным членением расширяет возможности конструктивной
компоновки конструкций трёхгранных ферм.
2. Деформативность расчётной модели с податливыми монтажными узлами сопряжения модулей выше в
среднем на 8% по сравнению с расчётной моделью с жесткими монтажными узлами;
3. Характер распределения продольных усилий свидетельствует о незначительном увеличении их
значений в расчётной модели с податливыми монтажными узлами;

23.

4. Характер распределения усилий изгибающих моментов указывает на снижение их значений, влияющих
на выбор профилей верхних поясов в расчётной модели с податливыми монтажными узлами;
5. Введение податливых монтажных узлов в местах сопряжения модулей определили выравнивание
значений усилий изгибающих моментов в виде снижения пиковых значений в приопорных узлах;
6. Возникновение наибольших усилий в системах с жёсткими и податливыми монтажными узлами
загружением - сосредоточенная нагрузка в узлах примыкания растянутых раскосов, определяет
необходимость размещения прогонов кровельного покрытия в местах примыкания сжатых раскосов.
7. Оценка влияния размещения прогонов кровельного покрытия в местах примыкания сжатых или
растянутых раскосов обосновывает необходимость разработки типовых конструкций нецентрированных
бесфасоночных узлов.
8. Анализ напряжённо-деформированного состояния расчётных моделей трёхгранной фермы позволяет
обосновать применение различного элементного состава стержней в пределах каждого модуля системы.
Сравнительным анализом численных исследований модульной трёхгранной фермы подтверждена
возможность использования податливых монтажных узлов и обосновано размещение элементов
кровельного прогонного покрытия в местах примыкания сжатых раскосов.
В рамках дальнейшего развития исследований модульных систем трёхгранных ферм необходима
разработка конструкций податливых монтажных узлов без использования торцевых фланцев, наличие
которых может вносить ограничения по компоновке несущих конструкций кровельного покрытия, при этом
необходимо учитывать особенности организации строительного производства *13, 14+.

24.

Перспективным направлением дальнейших исследований рассматриваемых конструкций покрытий
является возможность применения в современных технологиях строительства «зеленых» крыш *15, 16+.
Литература
1. Ищенко И.И., Кутухтин Е.Г., Спиридонов В.М., Хромец Ю.Н.; Под ред. Ищенко. И.И. Лёгкие металлические
конструкции одноэтажных производственных зданий М.: Стройиздат, 1979. - 196 с.
2. Кутухтин Е.Г., Спиридонов В.М., Хромец Ю.Н. Лёгкие металлические конструкции одноэтажных
производственных зданий - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1988. - 263 с.
3. Голосов В.Н., Ермолов В.В., Лебедева Н.В. и др.; под редакцией Ермолова В.В. Инженерные конструкции.
Учеб. для вузов по спец. «Архитектура» - М.; Высш. шк., 1991. 408с.
4. Муханов К.К., Демидов Н.Н. Исследование легких структурных конструкций. Материалы по лёгким
металлическим конструкциям. М.: Стройиздат, 1975, С. 160-162.
5. Тришевский И.С., Клепанда В.В. Металлические облегчённые конструкции (справочное пособие). Киев,
«Будiвельник» 1978, 112 с.
6. Лихтарников Я.М. Металлические конструкции. Методы технико- экономического анализа при
проектировании. М.: Стройиздат, 1986, 264 с.
7. Изготовление стальных конструкций. Справочник монтажника. Под ред. Краснова. В.М. М., Стройиздат,
1978, 335 с.
8. Мелёхин Е.А. Покрытие из трехгранных ферм. Патент №2627794, 11.08.2017,
бюл.
№23,
8 с.
URL: https://fips.ru/ofpstorage/Doc/IZPM/RUNWC1/000/000/002/627/794/% D0%98%D0%97-0262779400001/document.pdf

25.

9. Мелёхин Е.А., Фирцева С.В. Покрытие из трехгранных ферм. Патент №2661945, 23.07.2018, бюл. №21, 8 c.
URL:
https://fips.ru/ofpstorage/Doc/IZPM/RUNWC1/000/000/002/661/945/% D0%98%D0%97-0266194500001/document.pdf
10. Мелёхин Е.А. Модульные трёхгранные фермы плоских покрытий. Вестник ТГАСУ Т.23, №2, 2021. С. 65 78. DOI: 10.31675/16071859-2021-23-2-65-78.
11. Мелёхин Е.А. Пластинчатая расчетная модель узла бесфасоночной пространственной фермы. 2-я
Международная научно-техническая конференция «Архитектура и строительство», 2002 г., C. 62-64.
12. Поляков Л.П., Файнбург В.М. Моделирование строительных конструкций. Киев, «Будiвельник», 1975,
160 с.
13. Kreiner K. Organizational Behavior in Construction // Construction Management and Economics. 2013. Vol.
31, № 11. P. 1165-1169.
14. Зильберова И.Ю., Маилян В.Д., Арцишевский М.Д. Методологические основы организационнотехнологической подготовки возведения объектов строительства // Инженерный вестник Дона. 2019.
№8. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N8y2019/6146 (дата обращения: 05.04.2021)
15. Тухарели В.Д., Тухарели А.В., Ли Ю.В. Экологическое строительство как инновационный подход в
строительной индустрии Инженерный вестник Дона. 2018. № 3. URL:
ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2018/5146.
16. Korol, E., Shushunova N. Benefits of a Modular Green Roof Technology, Procedia Engineering, Volume 161,
2016, pp. 1820-1826.

26.

References
1. Ishchenko I.I., Kutuhtin E.G, Spiridonov V.M. Lyogkie metallicheskie konstrukcii odnoetazhnyh proizvodstvennyh
zdanij [ Light metal structures of single-storey industrial buildings] , YU.N. Hromec; Pod red.
I. I. Ishchenko. M.: Strojizdat, 1979. 196 p.
2. Kutuhtin E.G., Spiridonov V.M., Hromec YU.N. Lyogkie metallicheskie konstrukcii odnoetazhnyh
proizvodstvennyh zdanij 2-e izd [ Light metal structures of single-storey industrial buildings 2-nd edition]., pererab.
i dop. M.: Strojizdat, 1988. 263 p.
3. Golosov V.N., Ermolov V.V., Lebedeva N.V. i dr.; pod redakciej Ermolova V.V. Inzhenernye konstrukcii. Ucheb.
dlya vuzov po spec. «Arhitektura» *Engineering constructions. Textbook for universities in specialty "Architecture"+
M.; Vyssh. shk., 1991. 408p.
4. Muhanov K.K., Demidov N.N. Issledovanie legkih strukturnyh konstrukcij. Materialy po lyogkim metallicheskim
konstrukciyam. [ The study of lightweight structural designs. Materials on light metal structures] M.: Strojiz-dat,
1975, S. 160-162p.
5. Trishevskij I.S., Klepanda V.V. Metallicheskie oblegchyonnye konstrukcii (spravochnoe posobie).[ Metal
lightweight structures (guidebook)+ Kiev, «Budivel'nik» 1978, 112 p.
6. Lihtarnikov YA.M. Metallicheskie konstrukcii. Metody tekhniko- ekonomicheskogo analiza pri proektirovanii. [
Metal structures. Methods of technical and economic analysis in design] M.: Strojizdat, 1986, 264p.
7. Pod red. Krasnova V.M. Izgotovlenie stal'nyh konstrukcij. Spravochnik montazhnika.[ Fabrication of steel
structures. Installer's handbook.] M., Strojizdat, 1978, 335 p.
8. Melyokhin E.A. Pokrytie iz trekhgrannyh ferm. Patent №2627794,

27.

II. 08.2017,
byul. №23 8 p.
9. Melyokhin E.A., Firceva S.V. Pokrytie iz trekhgrannyh ferm. Patent №2661945, 23.07.2018, byul. №21.
10. Melyokhin E.A. Modul'nye tryohgrannye fermy ploskih pokrytij. Vestnik TGASU T.23, №2, 2021. S. 65 78. DOI:
10.31675/1607-1859-2021-232-65-78.
11. Melyokhin E.A. Plastinchataya raschetnaya model' uzla besfasonochnoj prostranstvennoj fermy. 2-ya
Mezhdunarodnaya nauchno-tekhnicheskaya konferenciya «Arhitektura i stroitel'stvo», 2002.
12. Polyakov L.P., Fajnburg V.M. Modelirovanie stroitel'nyh kon-strukcij. [ Modeling of building structures.] Kiev,
«Budivel'nik», 1975, 160 p.
13. Kreiner
K. Organizational Behavior in Construction. 2013, Vol. 31, №11. pp. 1165-1169.
14. Zil'berova I.Ju., Mailjan V.D., Arcishevskij M.D. Inzhenernyj vestnik Dona. 2019. №8. URL:
ivdon.ru/ru/magazine/archive/N8y2019/6146 (data obrashhenija: 05.04.2021).
15. Tuhareli V.D., Tuhareli A.V., Li Ju.V. Inzhenernyj vestnik Dona. 2018. № 3. URL:
ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2018/5146.
16. Korol, E., Shushunova N. Procedia Engineering, Volume 161, 2016, pp. 1820- 1826.
Инженерный вестник Дона, №6 (2022)
ivdon.ru/ru/magazine/archive/n6y2022/7687

28.

© Электронный научный журнал «Инженерный вестник Дона», 2007-2022
ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ МОДУЛЬНЫХ СИСТЕМ ТРЁХГРАННЫХ ФЕРМ ПЛОСКИХ ПОКРЫТИЙ ЗДАНИЙ
https://cyberleninka.ru/article/n/chislennye-issledovaniya-modulnyh-sistem-tryohgrannyh-ferm-ploskih-pokrytiyzdaniy

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

Численные исследования модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий зданий
http://www.ivdon.ru/ru/magazine/archive/n6y2022/7687
Модульные трёхгранные фермы плоских покрытий
Е. А. Мелёхин
https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
ОЛНЫЙ ТЕКСТ:
PDF (RUS)
Аннотация
Об авторе
Список литературы
Cited By (1)
АННОТАЦИЯ
Рассматриваются модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий зданий с поперечным членением на отправочные модули. Отмечены особенности конструкций монтажных
узлов сопряжения смежных модулей. Применение модульной системы ориентировано на массовое производство. Доставка модулей осуществляется различным грузовым
транспортом. Приведены основные положения геометрического расчѐта транспортировки модулей и пример использования транспорта, оснащенного крановой установкой.
Представлены вариативные расчѐтные модели модулей трехгранной фермы, и обобщены результаты их статических расчѐтов. Учтены различные пространственные положения
и значения собственного веса элементов.
По результатам оценки деформативности обоснована установка дополнительных временных и постоянных элементов. Предложены технологические решения по монтажу
конструкций покрытий. Рассмотрены технические решения по обеспечению конструктивной жѐсткости, сохранности модулей при монтаже, складировании и безопасной
транспортировке.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
трѐхгранная ферма, компоновка модульной системы, статические и геометрические расчеты, оценка деформативности модулей, монтаж и безопасная транспортировка

45.

Для цитирования:
Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий. Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
For citation:
Melekhin E.A. Modular trihedral trusses of flat roofs. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta. JOURNAL of Construction and Architecture. 2021;23(2):6578. (In Russ.) https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970
Напряженно-деформированное состояние трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля
Евгений Анатольевич Мелёхин
https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
https://nsojout.elpub.ru/jour/article/view/91
Rekonstruktsiya domov pervay massovoy serii ispolzuvaniem modulnix trexgrannix ferm predvaritelnim naprayzheniem171 стр
https://ppt-online.org/1356928
Анализ напряженно-деформированного состояния пролетной трехгранной фермы при линейных нагрузках
Мелёхин Евгений Анатольевич - Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ)
DOI: 10.22227/1997-0935.2023.4.556-571Страницы: 556-571Введение. Рассматриваются конструкции трехгранных ферм для покрытий и перекрытий производственных и
общественных зданий, различных комбинированных систем, а также в качестве конструкций эстакад линейных объектов в разных районах строительства. Представлена
запатентованная разработка конструкции пространственной трехгранной фермы с неразрезными поясами замкнутого составного сечения из прокатных профилей с

46.

бесфасоночными узлами сопряжения. Пятигранное составное сечение поясных стержней компонуется из прокатных элементов швеллера и уголка. Цель численных
исследований — оценка напряженно-деформированного состояния (НДС) пролетной трехгранной фермы с размещением покрытия из профилированного настила
непосредственно по ее верхним неразрезным поясам, систематизация полученной информации для обоснования элементного состава конструкций, а также формирование
верификационной базы численных экспериментов для дальнейшего развития комплексных научных исследований. Материалы и методы. В основе численных исследований
используется пространственно-стержневая модель пролетной трехгранной фермы. Принятой методикой учитывается приложение линейных статических нагрузок с нулевой
изменчивостью значений, которое моделирует размещение ограждающей конструкции покрытия из профнастила по верхним поясам. Адаптация метода единичных нагрузок
ориентирована на оценку реакции стержневой системы для анализа и сопоставления данных с результатами последующих задач в рамках комплексных научных исследований.
Результаты. Получены результаты, характеризующие НДС модели трехгранной фермы в виде распределения усилий в стержнях и вертикальных перемещений узлов. Проведен
их анализ, установлены зависимости и выявлены закономерности. Выводы. Анализ полученных результатов свидетельствует о том, что принятая расчетная модель трехгранной
фермы адекватно отражает ее НДС. Практическое применение результатов численных исследований состоит в возможности их использования для обоснования элементного
состава при проектировании конструкции трехгранной фермы. Полученные результаты включены в базу верификационных данных для последующих численных исследований
изучения действительной работы пролетных трехгранных ферм.
трехгранная ферма;
численные исследования;
метод конечных элементов;
расчетная модель;
напряженно-деформированное состояние;
бесфасоночный узел;
Л и т е р а т у р а
СКАЧАТЬ (RUS)
http://nso-journal-03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556-571

47.

Численные методы расчетов в практической геотехнике. Сборник статей международной научно-технической конференции
Редактор Р. А. Мангушев
В сборнике научных статей представлены работы, отражающие научные и практические исследования в области геотехники инженерной геологии, механики грунтов, оснований и фундаментов и геотехнологий, проводимые
в высших учебных заведениях, научных и производственных учреждениях Российской Федерации, странах СНГ и дальнего зарубежья. Большая часть материалов сборника относится к теоретическим и практическим
аспектам использования численных методов в геотехнике.
В 56 статьях рассмотрен опыт проектирования и устройства оснований, фундаментных конструкций зданий и сооружений, разработки грунтовых моделей оснований, инженерно-геологических особенностей отдельных
территорий.
Представлены материалы по опыту проектирования и строительства реальных объектов в сложных инженерно-геологических условиях.
Авторы статей являются преподавателями, аспирантами, научными сотрудниками и инженерами учебных, научных и производственных организаций из 18 городов России, Белоруссии, Казахстана, Украины. США, Южной
Кореи и Японии.
Содержание
Раздел 1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ПРАКТИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ПРИМЕНЕНИЯ ЧИСЛЕННЫХ МЕТОДОВ В ГЕОТЕХНИЧЕСКИХ РАСЧЕТАХ
Фадеев А.Б. Параметры модели упрочняющегося грунта программы «Plaxis»
Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Соболев Е.С. Научно-техническое сопровождение строительства высотного жилого комплекса с развитой подземной частью
Парамонов В.Н. Выбор определяющих соотношений для решения геометрически нелинейных задач в геомеханике
Шулятьев С.О., Федоровский В.Г., Дубинский С.И. Расчет фундаментной плиты в составе здания с полным каркасом методом численного моделирования с учетом последовательности возведения
Мангушев Р.А. Численные, аналитические и полевые методы оценки несущей способности свай и свай-баррет глубокого заложения в слабых грунтах Санкт-Петербурга
Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Сидоров В.В. Анализ статического испытания свай большого диаметра и длины с помощью МКЭ
Пономарев А.Б., Калошина С.В., Безгодов М.А. Сравнение программных комплексов Plaxis 2D и Plaxis 3D при моделировании влияния разработки котлована на существующую застройку
Шашкин А.Г. Методология численных расчетов и проектирования подземных сооружений в условиях городской застройки на слабых грунтах
Мирсаяпов И.Т., Королева И.В., Нуриева Д.М. Моделирование деформирования грунтового основания трубопровода
Шашкин К.Г. Метод конечных элементов в геомеханике: современный взгляд
Винников Ю.Л., Харченко М.А., Марченко В.И. Численный расчет армированного основания в вероятностной постановке
Горшков Н.И., Краснов М.А. Особенности оценки устойчивости грунтовых сооружений на основе расчетов МКЭ
Гиззатуллин Р.Р., Голубев А.И. Расчѐт шпунтовой стенки в программных комплексах САПР “Гидротехника” и Plaxis 2 D
Ещенко О.Ю., Дерябин А.В. Опыт компьютерного моделирования фундаментов изотермических резервуаров в геологических условиях Тамани
Малинин П.А., Плотников А.С. Струнин П.В. Применение инженерных методов и МКЭ при расчете дополнительных осадок при реконструкции зданий
Мангушев Р.А., Конюшков В.В., Ланько С.В. Численное моделирование шпунтового ограждения котлована с учѐтом влияния грунтоцементных конструкций

48.

Алексеев С.И., Понедельников Д.Н. Математическое моделирование работы шпунтового ограждения с использованием электрохимического закрепления в связных грунтах
Матвеенко Г. А., Лукин В.А., Комаров Е. П. Опыт устройства глубокого котлована в Санкт-Петербурге
Сахаров И.И. Развитие подхода к численному решению класса задач, связанных с промерзанием и оттаиванием грунтов основания
Кудрявцев С.А., Петерс А.А., Шестаков И.В. Численное моделирование процесса промерзания пучинистых оснований малонагруженных зданий
Парамонов М.В., Сахаров И.И. Численная оценка влияния морозного пучения на НДС укрепленных стен котлованов
Зоценко Н.Л., Винников Ю.Л. Современная практика моделирования взаимодействия фундаментов с уплотненными основаниями при их возведении и последующей работе
Усманов Р.А. Применение численных методов для расчета осадки фундаментов на искусственных основаниях
Нуждин Л.В., Сердакова М.В. Численный анализ горизонтальных колебаний свайных фундаментов в программном комплексе solid works
Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Мирный А.Ю., Сидоров В.В. НДС системы «основание-свайный фундамент-здание» с промежуточной подушкой при сейсмическом воздействии
Тер-Эммануильян Т.Н., Полумордвинов И.О. Методика численного расчета системы «крупноразмерное сооружение основание» с учетом реологии материалов и технологии сооружения
Ревенко В.В., Савин А.П. Особенности применения дискретно – континуальной модели естественного основания
Мнушкин М.Г., Знаменский В.В., Волков-Богородский Д.Б., Власов А.Н. Численное моделирование задач геомеханики с использованием программы UWay
Знаменский В. В., Морозов Е.Б., Чунюк Д.Ю. Учет технологической составляющей геотехнического риска при устройстве ограждения котлована с помощью траншейной «стены в грунте» в стесненных городских условиях
Мамонов А.О. Деформаций формоизменения грунта при осадках зданий и устройстве котлованов
Бабанов В.В., Шашкин В.А. Численная оценка границ эффективного применения концепции плитно-свайного фундамента
Шулятьев О.А., Харичкин А.И. Взаимодействие забивных свай с грунтом и между собой в составе свайного поля
Юдина И.М., Стольников М.А. К вопросу об учете горизонтальных нагрузок при совместном расчете высотных зданий и комплексов
Яваров А.В., Лалин В.В. Методика численного определения сопротивления грунта поперечным перемещениям магистрального трубопровода с учетом физической нелинейности
Деревенец Ф.Н. Анализ взаимодействия оползневого грунта со сваями однорядного удерживающего сооружения с учетом отпора грунта низового склона
Гладков И.Л., Жемчугов А.А., Салмин И.А. Методика определения бокового давления грунта на гибкие подпорные стены в зависимости от горизонтальных перемещений
Алексеев С.И., Хисамов Р.Р. Влияние конструктивного шпунта на несущую способность основания реконструируемых зданий
Алешин А.С., Малышев Р.В. Использование метода конечных элементов в задачах инженерной сейсмологии
Yoshinori Iwasaki, Ph.D., Dr.Eng. P.E. Stability of Main Central Tower of Bayon, Angkor Thom, Cambodia
Tanaka Т., Ariyoshi М., Mohri Y. Displacement, stress and strain of flexible buried pipe taking into account the construction process
A.Zh. Zhussupbekov, R.E.Lukpanov, A.Tulebekova, I.O.Morev,Y.B.Utepov, D.Chan. Numerical analysis of long-term performance embankment reinforced by geogrid
В порядке дискуссии
Улицкий В.М., Шашкин А.Г. Научно-техническое обоснование устройства подземного объема второй сцены Мариинского театра в условиях слабых глинистых грунтов
Комментарий к статье В.М. Улицкого, А.Г. Шашкина

49.

Раздел 2. ВОПРОСЫ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ, ПРОЕКТИРОВАНИЯ И УСТРОЙСТВА ФУНДАМЕНТОВ В РЕГИОНАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ
Захаров М. С. Критерии оценки качества инженерно-геологических изысканий
Бабкина А.Е. Проблемы оценки физико-механических свойств слабых грунтов, слагающих побережье Баренцева моря
Никифорова Н.С., Григорян Т.Г. Опыт применения грунтоцементных свай при реконструкции с освоением подземного пространства
Готман Н.З., Вагапов Р.Р. Определение мощности закрепленного массива из условия прочности сцементированного грунта над карстовой полостью
Соломин В.И., Лушников В.В., Оржеховский Ю.Р. Адаптивное управление параметрами фундаментов и оснований в процессе возведения сооружений
Жусупбеков А.Ж., Сонин А.М., Алибекова Н.Т., Морев И.О. Серхат Кипдемир. Оценка надежности проектных решений по устройству фундаментов гостиничного комплекса в г. Боровое республики Казахстан
Саурин А.Н., Корпач А.И. Анализ промежуточных данных наблюдений за деформациями основания строящегося здания на шпальном распределителе
Михайлов Е.В., Денисов О.Л. Опыт реализации метода инъекции цементного раствора в городе Уфа
Васенин В.А. Обобщение наблюдений за осадками исторической застройки Санкт-Петербурга за последние 130 лет для определения параметров реологических моделей грунтовой среды
Клемяционок П.Л., Колмогоров С.Г., Колмогорова С.С. К вопросу об определение несущей способности свай по результатам статического зондирования
Ананьев А.А. Моделирование сопротивлений глубоководного глинистого основания агрегата сбора полезных ископаемых статическими сдвигающими нагрузками
Нуспеков Е.Л. , Унайбаев Б.Ж., Унайбаев Б.Б., Арсенин В.А., Марденов Ж.А. Автоколебания вертикального ротора вращающегося на подшипниках скольжения с жидкостной смазкой, установленных на упругом фундаменте
Eun Chul Shin, Hoo Chul Park, Jeong Jun Park. Analysis on the Behavior of Laboratory Modeled Asphalt Pavement due to Freezing and Thawing
A.Zh. Zhussupbekov, Hoe Ling, R.E.Lukpanov, S.B.Yenkebayev, A.Tulebekova, G.A. Sultanov, M.V.Boik. Geotechnical issues of piling foundations on problematical soil ground of Kazakhstan
#техническая_литература@ecgoroda #статьи@ecgoroda #геотехника@ecgoroda

50.

51.

Численные методы расчетов в практической геотехнике. Сборник статей международной научно-технической конференции.pdf
23 МБ
202
Нравится
1
161
Показать список поделившихся
11K
https://vk.com/wall-152526876_6370
Покрытие из трехгранных ферм
Abstract
Изобретение относится к области строительства, в частности к покрытию здания из трехгранных ферм. Технический результат заключается в повышении жесткости покрытия. Покрытие содержит трехгранные фермы,
объединенные профилированным настилом. Каждая ферма включает верхние трубчатые пояса пятигранного составного сечения, выполненного из швеллеров и уголков, и нижний пояс четырехгранного составного сечения
из неравнополочных уголков. Все поясные уголки ориентированы обушками наружу и узкими полками вверх. Раскосная решетка приварена к широким полкам поясных уголков внахлест. 3 ил.
Images (1)
Classifications
E04C3/08 Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal with apertured web, e.g. with a web consisting of bar-like
components; Honeycomb girders

52.

RU2661945C1
Russia
Download PDF Find Prior Art Similar
Other languages
English
Inventor
Евгений Анатольевич Мелѐхин
Светлана Валерьевна Фирцева
Worldwide applications
2017 RU
Application RU2017134238A events
2017-10-02
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ), Евгений Анатольевич
Мелѐхин
2017-10-02
Priority to RU2017134238A
2018-07-23
Application granted
2018-07-23
Publication of RU2661945C1
Info
Patent citations (4)
Legal events
Similar documents
Priority and Related Applications
External links

53.

Espacenet
Global Dossier
Discuss
Description
Изобретение относится к области строительства, а более конкретно к строительным металлическим несущим конструкциям покрытий производственных и общественных зданий, и может быть использовано в качестве
конструкций перекрытий, элементов комбинированных систем с возможностью подвески технологических устройств, грузоподъемных механизмов.
Из информационных источников известны устройства трехгранных ферм с трубчатыми поясами составного сечения и наклонной раскосной решеткой из одиночных равнополочных уголков с узловым стыковым
примыканием. По верхним поясам ферм уложено беспрогонное кровельное покрытие на основе профилированного настила. В известном покрытии по патенту на изобретение RU №2188287, МПК Е04С 3/04; опубл.
27.08.2002, все пояса имеют пентагональное (пятигранное) сечение и выполнены каждый из жестко соединенных между собой швеллера и уголка. Раскосная решетка выполнена из одиночных уголков, прикрепленных
торцами встык к полкам поясных уголков. Стенки швеллеров верхних поясов расположены вертикально, а стенка нижнего швеллера горизонтально. Верхние пояса объединены по полкам швеллеров профнастилом. За счет
вертикальной ориентации стенок швеллеров верхних поясов повышается значение момента сопротивления и радиуса инерции пентагонального сечения. Недостатком данной конструкции является использование
бесфасоночных узловых сопряжений со стыковым примыканием раскосов к граням поясов составного сечения, требующих подгонки и точности торцевой резки элементов раскосной решетки, что повышает трудоемкость
изготовления.
Прототипом заявляемой конструкции покрытия является покрытие с поясами пятигранного трубчатого сечения, составленными из прокатного швеллера и прокатного равнополочного уголка, и наклонной раскосной решеткой
из одиночных прокатных уголков с узловым примыканием внахлест по патенту RU №49859, МПК Е04С 3/04; опубл. 10.12.2005. Каждая пространственная трехгранная ферма состоит из одного нижнего и двух верхних поясов
трубчатого пятигранного сечения, составленных из жестко соединенных между собой швеллеров и уголков. Полки раскосной решетки приварены непосредственно к полкам поясных уголков. Сечения всех трубчатых поясов
имеют одинаковую ориентацию в пространстве, а именно стенки швеллеров расположены горизонтально, а обушки уголков направлены вниз. Конструкция по патенту RU №49859 технологична и обеспечивает жесткое
сопряжение элементов. Однако использование в нижнем поясе трубчатого пятигранного составного стержня повышает расход металла.
Техническая проблема, решаемая изобретением, состоит в создании более жесткой и экономичной конструкции покрытия из трехгранных ферм.
Технический результат заключается в повышении жесткости и несущей способности конструкции покрытия при низкой металлоемкости и сниженных габаритах.
В заявляемом покрытии из трехгранных ферм, которые, как и в прототипе, объединены кровельным профилированным настилом, каждая ферма включает два верхних и нижний трубчатые пояса. Верхние пояса имеют
пятигранное сечение и выполнены из жестко соединенных между собой швеллеров и уголков. Как и в прототипе, раскосная решетка в трехгранной ферме заявляемого покрытия выполнена из одиночных уголков и
приварена непосредственно на полках поясных уголков.
В отличие от прототипа стенки швеллеров верхних поясов каждой трехгранной фермы расположены вертикально, а нижний пояс выполнен четырехгранным из жестко соединенных между собой двух уголков. Одна из полок
каждого поясного уголка фермы выполнена шире другой. Узкие полки всех уголков обращены вверх, а их обушки направлены наружу. Полки раскосной решетки в заявляемой трехгранной ферме размещены и приварены на
широких полках поясных уголков.
Пространственное положение трубчатого составного профиля верхнего пояса с вертикальной ориентацией стенок швеллеров и ориентацией узких полок всех неравнополочных уголков вверх обеспечивает максимальное
значение момента инерции сечения, что позволяет наиболее полно использовать материал, увеличивая несущую способность конструкции. Пространственное положение верхних поясных неравнополочных уголков с
направлением обушков в разные стороны и узкими полками вверх и аналогичное положение нижних поясных неравнополочных уголков позволяет произвести компоновку более жесткой конструктивной системы трехгранной
фермы и снизить габариты покрытия, поскольку раскосная решетка в таком положении лежит и приварена на широких полках поясных уголков. Уменьшение габарита дополнительно позволяет снизить материалоемкость
конструкции за счет уменьшения длины раскосной решетки. В конечном итоге конструкция покрытия является более жесткой и экономичной в сравнении с прототипом.
Заявляемое покрытие явным образом не следует из уровня техники. Среди известных технических решений покрытий из трехгранных ферм с поясами составного трубчатого сечения не обнаружено конструкций ферм с
поясными неравнополочными уголками, направленных обушками в разные стороны и узкими полками вверх, с примыканием раскосных уголков внахлест к широким полкам поясных прокатных уголков.
Предлагаемая конструкция позволяет осуществить полное заводское изготовление и сборку трехгранной фермы, удобна при транспортировке и монтаже. Также возможно изготовление таких конструкций на оборудованной
специальными кондукторами монтажной площадке. Таким образом, при сохранении и соблюдении всех необходимых рабочих параметров заявляемая конструкция требует в сравнении с прототипом меньших затрат на
изготовление, обеспечивает простоту сборки, что в итоге приводит к снижению стоимости при увеличении жесткости конструкции.
На фигуре 1 изображен общий вид покрытия из трехгранных ферм; на фигуре 2 изображен общий вид наклонной плоскости трехгранной фермы; на фигуре 3 - поперечный разрез трехгранной фермы.
Трехгранная ферма содержит два верхних пояса 1, нижний пояс 2 и раскосную решетку 3. Верхний пояс 1 выполнен составным трубчатым сечением из прокатного швеллера и неравнополочного уголка при вертикальной
ориентации стенки швеллера и узкой полки уголка вверх; нижний пояс 2 состоит из неравнополочных уголков с ориентацией обушков наружу в разные стороны и узкими полками вверх; раскосная решетка 3 - из одиночных
уголков. Полки уголков раскосной решетки 3 закреплены непосредственно на полках поясных неравнополочных уголков (фиг. 3) посредством сварки внахлест. Верхние пояса трехгранных ферм в горизонтальной плоскости
связаны сплошным кровельным профнастилом 4 (фиг. 1), который завершает формирование покрытия из трехгранных ферм.

54.

Покрытие из трехгранных ферм может формироваться путем использования как одной, так и нескольких конструкций пространственных трехгранных ферм.
Изготовление покрытия из трехгранных ферм производят следующим образом: швеллер и неравнополочный уголок стыкуют между собой продольными сварными швами и образуют трубчатые верхние пояса 1 пятигранного
составного несимметричного сечения. Два верхних пояса 1 устанавливают с вертикальной ориентацией стенки швеллера и обушками поясных уголков в разные стороны наружу и узкими полками вверх (как показано на фиг.
3). Неравнополочные уголки нижнего пояса 2 ориентируют также обушками в разные стороны и узкими полками вверх. При этом полки швеллеров верхних поясов 1 служат опорами для кровельного профнастила, а наклон
плоскостей широких полок поясных неравнополочных уголков составных пятигранных профилей 1 и четырехгранного профиля 2 вместе соответствуют образованию требуемым плоскостям элементов раскосной решетки 3
для осуществления примыкания внахлест. Полки уголков раскосной решетки 3 непосредственно укладывают на полки поясных уголков и приваривают. Образуется бесфасоночная пространственная трехгранная ферма
заводской готовности. Бесфасоночные узлы сопряжения обеспечивают жесткость, уменьшают податливость узловых сопряжений и снижают общую деформативность конструкции. Эта ферма удобна при транспортировке:
ее габариты и устройство позволяют перевозить одновременно несколько ферм за счет их укладки "елочкой" в транспортное средство. На монтажной площадке к верхним поясам пространственной фермы крепится
профнастил 4, завершая формирование трехгранной пространственной фермы покрытия. Трехгранные фермы покрытия устанавливаются так, что между ними образуется свободное пространство, подлежащее перекрытию
кровельным профнастилом 4.
Покрытие из трехгранных ферм работает как пространственная стержневая система с неразрезными поясами и примыкающими раскосами. Верхний пояс 1 работает как сжато-изгибаемый стержень. Нижний пояс 2 работает
как растянуто-изгибаемый стержень. Примыкающие раскосы решетки 3 работают на восприятие усилий растяжения или сжатия при изгибающих узловых моментах. Профнастил 4 работает на изгиб как однопролетная или
многопролетная гофрированная пластина. Покрытие из трехгранных ферм отличается повышенной пространственной жесткостью, как на стадии монтажа, так и в условиях эксплуатации и является индустриальной и
технологичной конструктивной формой.
Claims (1)
Hide Dependent
1.
Покрытие из трехгранных ферм, объединенных кровельным профилированным настилом, каждая из которых включает два верхних трубчатых пояса, выполненных из жестко соединенных между собой швеллеров
и уголков, нижний трубчатый пояс и раскосную решетку из одиночных уголков, полки которых размещены и приварены непосредственно на полках поясных уголков, отличающееся тем, что стенки швеллеров
верхних поясов расположены вертикально, а нижний пояс выполнен четырехгранным из жестко соединенных между собой двух уголков, причем одна из полок каждого поясного уголка фермы выполнена шире
другой, их узкие полки обращены вверх, а обушки всех уголков направлены наружу, кроме этого полки раскосной решетки размещены и приварены на широких полках поясных уголков.
Patent Citations (4)
Publication numberPriority datePublication dateAssigneeTitle
US4349996A *1980-04-241982-09-21Armco Inc.Integrated roof system
SU1544931A1 *1988-05-301990-02-23Горьковский Инженерно-Строительный ИнститутНесъемна опалубка
RU49859U1 *2003-07-032005-12-10Томский Государственный архитектурно-строительный университет (ГОУ ВПО "ТГАСУ")Покрытие из трехгранных ферм
RU154158U1 *2014-12-022015-08-20Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский федеральный университет"Трехгранная ферма
покрытия (перекрытия) из прямоугольных труб
Family To Family Citations
* Cited by examiner, † Cited by third party
Similar Documents
PublicationPublication DateTitle
RU2651723C22018-04-23Трехмерный легкий стальной каркас, образованный двусторонними непрерывными двойными балками
KR20140051434A2014-04-30스팬이 넓은 정적 구조물
RU2661945C12018-07-23Покрытие из трехгранных ферм
RU2422597C12011-06-27Стальная решетчатая конструкция покрытия

55.

US4432184A1984-02-21Support for the construction of buildings
JP2020007827A2020-01-16木造ユニット式建築構造体、及びその組立て構法
RU2627794C12017-08-11Покрытие из трехгранных ферм
RU2188287C22002-08-27Покрытие из трехгранных ферм
RU2715787C12020-03-03Узловое соединение стеклопластиковых профилей в решѐтчатой конструкции
RU2317380C12008-02-20Сборная крыша мансардного типа
RU62622U12007-04-27Сборная железобетонная каркасная конструкция многоэтажного здания, рамная конструкция каркаса, элемент перекрытия
RU2287644C12006-11-20Бескаркасное двухслойное арочное здание из тонколистовых холодногнутых профилей
RU2059770C11996-05-10Сводчатое сооружение
RU49859U12005-12-10Покрытие из трехгранных ферм
RU158881U12016-01-20Строительная конструкция из многослойных панелей
RU164515U12016-09-10Покрытие бесскаркасного здания
RU2472904C12013-01-20Сталебетонный каркас здания
SU947342A11982-07-30Пространственный блок покрыти
RU2470123C22012-12-20Конструкция здания
RU75207U12008-07-27Покрытие из трехгранных ферм (варианты)
RU2539480C12015-01-20Покрытие здания
RU213660U12022-09-21Каркас быстровозводимого строения
RU2420634C12011-06-10Здание из деревянных панелей
JP6632946B22020-01-22斜材支持構造
RU2383692C12010-03-10Стыковое соединение монолитного перекрытия с колонн
https://patents.google.com/patent/RU2661945C1/ru
Реконструкция разрушенных при проведении специальной военной операции скоростным методом домов первой массовой серии с
использованием трехгранных ферм с предварительным напряжением, для плоских покрытий, с неразрезными поясами
пятигранного составного пояса. для БЫСТРОГО восстановления пятиэтажных (хрущевок) домов, для беженцев и
военной инфраструктуры (госпиталей, учебных корпусов, казарм)
СБЕР карта 2202 2056 3053 9333. Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентки счет 30101 810 5 0000 0000635 тел
привязан (921) 962-67-78, тел привязан (911) 17584-65

56.

СПб государственный архитектурно строительный университет
Аннотация Численное моделированием в ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным напряжением для восстановлении и
реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов первой массовой серии и способ восстановления пятиэтажного здания из
напряженно –деформируемых трехгранных ферм с неразрезным поясом, из пятигранного составного профиля СПб государственный
архитектурно строительный университет
УДК 624.05/07 DOI: 10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
Е.А. МЕЛЁХИН,
Томский государственный архитектурно-строительный университет
Расчет МОДУЛЬНЫЕ ТРЁХГРАННЫЕ ФЕРМЫ ПЛОСКИХ ПОКРЫТИЙ в ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным
напряжением для восстановлении и реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов первой массовой серии и способ
восстановления пятиэтажного здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм с неразрезным поясом, из пятигранного
составного профиля СПб государственный архитектурно строительный университет
Рассматриваются модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий зданий с поперечным членением на отправочные модули. Отмечены
особенности конструкций монтажных узлов сопряжения смежных модулей. Применение модульной системы ориентировано на массовое
производство. Доставка модулей осуществляется различным грузовым транспортом. Приведены основные положения геометрического
расчѐта транспортировки модулей и пример использования транспорта, оснащенного крановой установкой.
Представлены вариативные расчѐтные модели модулей трехгранной фермы, и обобщены результаты их статических расчѐтов. Учтены
различные пространственные положения и значения собственного веса элементов.
По результатам оценки деформативности обоснована установка дополнительных временных и постоянных элементов. Предложены
технологические решения по монтажу конструкций покрытий. Рассмотрены технические решения по обеспечению конструктивной
жѐсткости, сохранности модулей при монтаже, складировании и безопасной транспортировке.
Ключевые слова: трѐхгранная ферма; компоновка модульной системы; статические и геометрические расчѐты; оценка деформативности
модулей; монтаж и безопасная транспортировка.

57.

Заключение организации СПб ГАСУ ПГУПС Политехнического Университета
Перспективное развитие конструкций покрытий из трѐхгранных ферм для реконструкции домов первой массовой серии и разрушенных во
время проведения специальной военной операции , повышение эффективности их применения и расширение районов строительства
заключается как в научно-практической основе их изучения, так и в детальной проектной проработке технологических процессов
массового производства, возведения и эксплуатации.
Модульные системы трѐхгранных ферм позволяют реализовать массовое производство эффективных конструкций покрытий высокого
качества заводского изготовления, осуществлять доставку практически любым видом грузового транспорта с возможностью рационального
использования его грузоподъѐмности в отдаленные районы строительства.
Геометрическим расчѐтом подтверждена возможность транспортировки и складирования модулей трѐхгранных ферм «в ѐлочку».
Наличие временных торцевых затяжек позволяет обеспечить конструктивную жѐсткость модуля. Помимо этого, практическая значимость в
использовании торцевых затяжек заключается в обеспечении безопасной транспортировки модулей на значительные расстояния от места
заводского производства, удобном кантовании и высокой сохранности конструкции в процессе доставки.
Анализ теоретических
8126947810internetru.diar

58.

Rekonstruktsiya domov pervay massovoy serii ispolzuvaniem modulnix trexgrannix ferm predvaritelnim naprayzheniem171 стр.docx
disk.yandex.ru
26 июня
https://dzen.ru/b/ZJmLzf3jwF1PQwgo
http://www.ivdon.ru/en/magazine/archive/n6y2022/7687

59.

https://cyberleninka.ru/article/n/chislennye-issledovaniya-modulnyh-sistem-tryohgrannyh-ferm-ploskih-pokrytiyzdaniy
Stress-strain state of a triangular truss with uncut chords of a five-sided composite profile
Evgeniy A. Melyokhin
https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
LL TEXT:
PDF
Abstract
About the Author
References
ABSTRACT
Introduction. The author considers designs of triangular trusses that can be used to design roofs of industrial and public buildings, various combined systems, and also as overpass
structures of linear facilities. The design of a spatial truss as part of a patent pending development of a triangular truss cover with non-cutting closed-section chords is presented. The purpose
of numerical studies is to estimate the stress-strain state (SSS) of a spanning triangular truss subjected to static nodal load and different arrangement of strut elements as well as to create
a verification database for further numerical studies of non-faceted interface nodes.
Materials and methods. The numerical research methodology takes into account the application of nodal static loads, modelling the placement of the enclosing structure of the pavement
using purlins. The use of the unit load method is aimed at determining the response of the load-bearing system as part of a comparative evaluation and comparison with the data obtained
from other research tasks.
Results. In the course of numerical studies, data were obtained, characterising the deflected mode of the triangular truss model in terms of force distribution in the rods and vertical
displacements of the nodes.
Conclusions. Analysis of the obtained results shows that the accepted design model of a triangular truss adequately reflects its deflected mode. Practical application of the numerical
research technique on the basis of application of unit nodal loads consists in the possibility of using calculation results in the form of a structured data set required in calculations by the limit
states method. The results obtained can be used as a basis for verification of data obtained in further numerical studies of non-faceted node constructions within the framework of the lamellar
mathematical model. The presented numerical studies are part of the complex of scientific research into the actual performance of spanning triangular trusses.
KEYWORDS
triangular truss, numerical studies, finite element method, stress-strain state, non-faceted node
For citations:

60.

Melyokhin E.A. Stress-strain state of a triangular truss with uncut chords of a five-sided composite profile. Construction: Science and Education. 2023;13(1):60-71. (In
Russ.) https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
Views: 46
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 License.
ISSN 2305-5502 (Online)
https://nsojout.elpub.ru/jour/article/view/91?locale=en_US
Trexgrannie fermi predvaritelnim napryazhenie dlya nadstroyki pyatietajek naprazhenno-deformiruemoe trexgrannix ferm pyatigrannogo sostavnogo 331 str
https://ppt-online.org/1353302
https://sections.arcelormittal.com/repository2/Sections/EN/5_15_SSB05%20Detailed%20Design%20of%20Trusses
.pdf
https://unistroy.spbstu.ru/userfiles/files/2022/2(100)/10005_1.pdf
ISSN 2304-6600 (Online)
ISSN 1997-0935 (Print)
http://vestnikmgsu.ru/en/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556-571

61.

https://www.e3s-conferences.org/articles/e3sconf/pdf/2019/23/e3sconf_form2018_04012.pdf
https://mech.fsv.cvut.cz/wiki/images/7/79/Bazant_2017_tyburec.pdf
Метод расчета ПК
SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля 2023 узлов и сдвиговых
фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок)

62.

Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля 2023 узлов
и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок), с
пролетныи шпренгельных ферм-балок из упругопластических стальных ферм 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими перемещениями, с ускоренным способом сборки, с
пластическими шарнирами ( по американским чертежам ) , с системой стальных ферм, соединенных на болтовых и соединений, между диагональными натяжными
элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых балок с использованием расчет в 3D -модель (ANSIS) кончных элементов, блока НАТО (США) скомбинацией нагрузок
AASHTO Strength Fatigue 1 Sevice 11 с использованием отечественных изобретений Красноярского ГАСУ , Томского ГАСУ и ПГУПС №№ 2155259 основная , 2188287 Томск ГАСУ, 2136822
Трехмерный блок, 2208103 Ферма, 2208103, 2188915 Способ монтажа, 2136822, 2172372 патентный отдел, 2228415 Узловое сопряжение 2155259
https://www.youtube.com/watch?v=t3WxHO6i418

63.

Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля 2023 узлов и
сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок),
При соедиениях (креплениях) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях проф дтн А.М.Уздина для расчета ПК SCAD и испытаний в Испытательном
Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля 2023 узлов и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным
напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов
первой массовой серии (хрущевок), демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил )
антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля 2023 узлов и
сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок)
, испытывались и использовались демпфирующие компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных
соединениях, расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор:
проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового демпфирующего гасителя сдвиговых
напряжений , согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052
от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для
гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС : "Огнестойкого компенсатора -гасителя

64.

температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для
трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка №
2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от
07 фев. 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от
21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23
сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор
тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от 27.02.2018 "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов № 2018105803 от 15.02.2018 ФИПС, для обеспечения
сейсмостойкости сборно-разборных надвижных армейских быстровозводимых мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью
более 9 баллов https://disk.yandex.ru/d/ctPqcuCLs1-9Sg
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик узлов и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным
напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов
первой массовой серии (хрущевок)

65.

Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568
от 1 июля 2023 узлов и фрагментов сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным
напряжением, для плоских трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного состаного профмиля\, для
реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок\), с применеим шпренгельных ферм-балок из
упругопластических стальных ферм 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими перемещениями, с ускоренным
способом сборки, с пластическими шарнирами ( по американским чертежам ) , с системой стальных ферм,

66.

соединенных на болтовых и соединений, между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним
поясом фермы из пластинчатых балок с использованием расчет в 3D -модель (ANSIS) кончных элементов
ОБШДЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ расчет ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок)
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
1. На основе анализа комбинированных систем шпренгельного типа, используемых в зданиях и
сооружениях, определены пути их дальнейшего совершенствования, заключающиеся в применении:
рациональных геометрических форм, прогрессивных профилей, комбинаций различных способов
искусственного регулирования усилий и деформаций, специальных средств и приемов, а также
современных методов расчета.
2. Предложены и экпериментально-теоретически обоснованы новые конструктивные формы плоских и
пространственных легких комбинированных систем шпренгельного типа с гибкой компоновочной схемой,
способы их изготовления, предварительного напряжения и монтажа, а также шпренгельные системы
усиления эксплуатируемых конструкций, учитывающие условия возведения, реконструкции и капитального
ремонта зданий и сооружений, которые защищены 27-ю авторскими свидетельствами СССР и патентами РФ
на изобретения.
3. Теоретически и экспериментально исследована работа шпрен- гельных систем с комбинированным
предварительным напряжением, включающим взаимный выгиб частей балки жесткости и натяжение
затяжек:

67.

- при действии на шпренгельную систему неравновесных и, особенно, внеузловых нагрузок, предложено
устраивать ее с перфорированной балкой жесткости переменной высоты;
- установлен прочностной критерий, отражающий целесообразность использования комбинированного
предварительного напряжения; определены рациональные параметры его компонентов;
- исследована устойчивость плоской формы изгиба; проанализировано раздельное и совокупное влияние
компонентов комбинированного предварительного напряжения на устойчивость шпренгельных
конструкций;
- предварительное напряжение выгибом приводит к увеличению крутильной жесткости системы и
повышает ее прочность и устойчивость;
- комбинированное предварительное напряжение повышает прочность системы на 15...20%, а устойчивость
на 8... 12%.
4. Определены новые подходы к назначению эффективных форм очертания затяжек шпренгельных систем.
Разработана математическая модель поиска оптимальных по условию прочности очертаний затяжек и форм
поперечных сечений балок жесткости при различных схемах загру- жения и уровнях предварительного
напряжения. Выявлены и математически обоснованы формы очертания затяжек, позволяющие увеличить
прочность системы на 5...25%. Новизна предложенных технических решений защищена патентом РФ №
2186913 на изобретение.

68.

5. Теоретически и экспериментально исследованы поперечные колебания шпренгельных систем.
Разработана механико-математическая модель, учитывающая их геометрическую и конструктивную
нелинейность, а также другие факторы.
Выявлен ряд существенных особенностей предварительно напряженных шпренгельных систем, связанных с
явлением конструктивной нелинейности:
- в отличие от традиционных стержневых, динамические характеристики и границы осцилляционности
комбинированных конструкций с отключающимися затяжками зависят от амплитуды колебаний, уровня
предварительного напряжения и от величины статической нагрузки. Варьируя параметрами
комбинированных систем, можно изменять условия перехода в зону конструктивной нелинейности и тем
самым управлять их динамическими характеристиками;
- при свободных затухающих колебаниях частотная характеристика шпренгельных систем с
отключающимися затяжками является величиной переменной;
- в случае вынужденных резонансных колебаний фактор конструктивной нелинейности приводит к
существенному снижению амплитуд, при этом частоты внешних возмущений, соответствующие
наибольшим амплитудам, не равны частотам собственных линейных колебаний системы.
6. В результате исследований установлено, что частоты собственных колебаний шпренгельных конструкций
существенным образом зависят от выноса и формы очертания затяжек.
Проанализировано влияние на несущие конструкции малых колебаний опор на резонансных частотах и
неоднократное периодическое действие одной и той же нагрузки. Показано, что неучет этих воздействий
может приводить к аварийным ситуациям, в связи с чем предлагается ряд компенсирующих конструктивных
мероприятий.

69.

Для снижения амплитуд колебаний по симметричным формам предложены и обоснованы специальные
средства гашения колебаний; при ко- сосимметричных формах колебаний предложено использовать
шпрен- гельные системы с многоуровневыми затяжками.
На крупномасштабных моделях пролетом 6 м проведены многочисленные экспериментальные
исследования, подтвердившие корректность основных теоретических положений.
7. Исследованы динамические параметры шпренгельных систем с составными балками жесткости.
Установлено, что на их частотную характеристику влияет как величина сдвиговой жесткости связей, так и
разнос элементов балки. Испытания серии шпренгельных систем с составной балкой жесткости пролетом 9
м подтвердили приемлемость предложенной расчетной модели.
8. Теоретически и экспериментально исследованы поперечные колебания вантово-стержневых систем.
Разработана конечно-элементная модель динамического анализа комбинированных систем различной
топологии, учитывающая их геометрическую и конструктивную нелинейность при разнообразных условиях
закрепления. Исследования показали, что для вантово-стержневых систем периодическое отключения вант
существенным образом влияет на их динамические параметры. Испытания серии двухконсольных вантовострежневых конструкций подтвердили корректность теоретических исследований.
9. Исследованы изгибно-крутильные колебания пространственно- шпренгельных систем. Разработана
механико-математическая модель расчета и алгоритм ее реализации.
Выявлены некоторые особенности их динамических характеристик:
- при симметричных формах пространственных изгибных колебаний частотная характеристика
пространственно-шпренгельных систем снижается относительно собственной частоты поперечных
колебаний, а при крутильных -возрастает;

70.

- наличие шпренгельных затяжек увеличивает частоту их собственных крутильных колебаний.
Для снижения отрицательного влияния динамических воздействий предложены гасители колебаний,
встроенные в конструктивную форму комбинированных систем.
На крупномасштабных моделях пространственно-шренгельных систем проведена серия статических и
динамических испытаний в условиях изгибно-крутильных воздействий. Результаты экспериментов
подтвердили приемлемость предложенной расчетной модели.
10. Разработана вероятностная модель оценки обеспеченности несущей способности шпренгельных систем
с учетом стохастического характера их механических и технологических параметров, в том числе и усилий
предварительного напряжения. Установлены зависимости обеспеченности несущей способности от
механических, конструктивных и технологических параметров системы. Оценено влияние законов
распределения усилий натяжения затяжек на обеспеченность несущей способности системы в целом.
11. Практика применения предложенных конструкций на 35-ти объектах Санкт-Петербурга и СевероЗападного региона Российской Федерации подтвердила эффективность их использования в современном
строительстве.
12. Разработаны практические методы расчета предложенных конструкций шпренгельного типа,
используемые в проектной практике ряда организаций.
Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:
1. Патент РФ на изобретение № 2186913 Е04 С 3/08. Предварительно-напряженная шпренгельная балка /
Егоров В.В. Опубл. 10.08. 2002 Бюл. № 22.

71.

2. Патент РФ на изобретение № 2184819 Е04 С 3/10. Предварительно-напряженная шпренгельная ферма /
Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2002 г. в Бюл. № 19.
3. Патент РФ на изобретение №2169243, Е04 С 3/10. Предварительно напряженная шпренгельная ферма /
Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.06.2001 Бюл. № 17.
4. Патент РФ на изобретение № 2169242, Е04 С 3/08. Шпренгельная ферма / Алексашкин Е.Н., Егоров В.В.,
Забродин М.П., Сметанин Д.С. Опубл. 20.06.2001 Бюл. №17.
5. Патент РФ на изобретение № 2173751, Е04 В 7/14. Предварительно напряженная вантовая конструкция /
Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.09.2001 Бюл. № 26.
6. Патент РФ на изобретение № 2182207, Е04 С 3/10. Сборно- разборная металлодеревянная шпренгельная
балка / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.05.2002 Бюл. № 13.
7. Патент РФ на изобретение № 2166038; Е04 С 3/18, 3/12. Строительный элемент/ Алексашкин Е.Н., Егоров
В.В. Опубл. 27.04.2001 Бюл. №12.
8. Авторское свидетельство № 975956 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Покрытие здания и сооружения /В.В.Егоров,
Ю.В.Гайдаров, М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин. Опубл. 23.11.1982 Бюл. № 43.
9. Авторское свидетельство № 975955 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Покрытие здания и сооружения. /
М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин, В.В.Егоров. Опубл. 23.11.1982 Бюл. № 43.
10. Авторское свидетельство № 979597, (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Пространственный блок покрытия /
Гайдаров Ю.В., Акимов -Перетц Д.Д., Козьмина В.К., Алексашкин Е.Н., Егоров В.В. Опубл. в Бюл. № 45,1982.
11. Авторское свидетельство № 785446 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Висячее покрытие / Ю.В.Гайдаров,
М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин, В.В.Егоров. Опубл. 07.12.1980 Бюл. № 45.

72.

12. Авторское свидетельство № 916699 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Висячее покрытие / В.В.Егоров,
Ю.В.Гайдаров, М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин. Опубл. 30.03.1982 Бюл. № 12.
13. Авторское свидетельство № 912871 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Висячее покрытие / Ю.В.Гайдаров,
В.В.Егоров, М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин. Опубл. 15.03.1982 Бюл. №10.
14. Авторское свидетельство № 909067 (СССР), МКИ Е 04 В 7/10. Сетчатый купол /В.К.Козьмина,
Ю.В.Гайдаров, М.П.Забродин, В.В.Егоров. Опубл. 28.02.1982 Бюл. № 8.
15. Патент РФ на изобретение №2166036, Е04 В 7/10. Сетчатый купол / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н.,
Борисевич, Паутов А.Б. Опубл. 27.04. 2001 Бюл. №12.
16. Патент РФ на изобретение № 2186914 Е04 С 3/10. Предварительно-напряженная шпренгельная ферма /
Егоров В.В. Опубл. 10.08. 2002 Бюл. №22.
17. Патент РФ на изобретение № 2182208, Е04 С 3/10. Предварительно напряженная пространственная
шпренгельная ферма / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н., Забродин М.П., Веселов В.В. Опубл. 10.05.2002 Бюл. №
13.
18. Патент РФ на изобретение №2193637 Е04 ВС 7/14. Предварительно напряженная вантовая конструкция /
Егоров В.В., Алексашкин Е.Н., Забродин МЛ., Паутов А.Б. Опубл. 27.11.2002 Бюл. № 33.
19. Авторское свидетельство № 1159995 (СССР), МКИ Е 04 С 3/08, 3/10. Способ изготовления
предварительно напряженной перфорированной металлической балки / М.П.Забродин, В.В.Егоров,
Е.Н.Алексашкин, АБ.Паутов. Опубл. 07.06.1985 Бюл. № 21.
20. Патент РФ на изобретение № 2190735, Е04 С 3/10. Способ комбинированного предварительного
напряжения перфорированной шпренгельной балки/ Егоров В.В. Опубл. 10.10.2002 Бюл. № 28.

73.

21. Патент РФ на изобретение № 2208104 Е04 С 3/10. Способ монтажа предварительно напряженной
шпренгелыюй балки/ Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2003 Бюл. № 19.
22. Патент РФ на изобретение № 2208103 Е04 С 3/10. Способ монтажа предварительно напряженного блока
покрытия / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2003 Бюл. № 19.
23. Патент РФ на изобретение № 2188915 Е04 С 3/10. Способ монтажа предварительно напряженной
шпренгельной рамы/ Егоров В.В., Алек- сашкин Е.Н., Забродин М.П. Опубл. 10.09.2002 Бюл. №25.
24. Патент РФ на изобретение № 2187608 Е04 С 3/10. Способ усиления балки предварительно напряженным
шпренгелем / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.08.2002 Бюл. № 23.
25. Патент РФ на изобретение № 2209278 Е04 С 3/10. Способ усиления балки предварительно напряженным
шпренгелем / Егоров В.В., Алек- сашкин Е.Н., Забродин М.П., Голоскок М.И. Опубл. 27.07.2003 Бюл. №21.
26. Патент РФ на изобретение № 2208105 Е04 С 3/10. Способ усиления железобетонной балки шпренгелем /
Егоров В.В., Ледяев А.П., Алек- сашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2003 Бюл. № 19.
27. Авторское свидетельство № 947330 (СССР), МКИ Е 04 С 3/08, 3/10. Узел крепления усиливающей затяжки
к балочному элементу/ Гайдаров Ю.В., Егоров В.В., Бугаев В.Я., Акимов - Перетц Д.Д. Опубл. 30.07.1982 Бюл.
№28.
28. Забродин М.П., Егоров В.В. Эффективность комбинированного предварительного напряжения
шпренгельных систем. В кн.: «Металлические конструкции и испытания сооружений». Межвузовский
сборник трудов ЛИСИ "Металлические конструкции и испытания сооружений", Л., 1982.
29. Забродин М.П., Егоров В.В. Шпренгельные балки с перфорированной стенкой. Журнал "Транспортное
строительство", № 9, М., 1983.

74.

30. Забродин М.П., Егоров В.В. Исследование потери устойчивости плоской формы изгиба шпренгельных
балок с перфорированной стенкой и комбинированным напряжением. Журнал «Известия ВУЗов
«Строительство и архитектура», № 8, Новосибирск, 1984.
31. Забродин М.П., Егоров В.В. Экспериментальное исследование шпренгельных конструкций с
перфорированной балкой жесткости. В кн.: «Металлические конструкции и испытания сооружений».
Межвузовский тематический сборник трудов. Л., ЛИСИ, 1984.
32. Егоров В.В. Оптимизация компонентов комбинированного предварительного напряжения
шпренгельных балок с перфорированной стенкой. Деп. ВНИИИС № 1335 вып.З,1987.
33. Забродин М.П., Егоров В.В. Анализ напряженного состояния шпренгельных систем с комбинированным
напряжением. В кн.: Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте. Сборник научных
докладов, представленных на Ш-ю Международную конференцию. Санкт - Петербург, 1997.
34. Егоров В.В., Забродин М.П., Кудрявцев А.А. Проектирование шпренгельных балок с перфорированной
стенкой. Учебное пособие, ПГУПС, Санкт-Петербург, 1998.
35. Забродин М.П., Егоров В.В., Сметанин Д.С. Комбинированные системы шпренгельного типа для опорных
конструкций контактной сети и особенности их динамического расчета. В кн.: «Проблемы прочности
материалов и сооружений на транспорте». Сборник трудов IV Международной конференции, Санкт Петербург, 1999 г.
36. Забродин М.П., Егоров В.В. Новые формы опорных конструкций контактной сети и особенности
определения их динамических характеристик. В кн.: «Современные строительные конструкции из металла и
древесины». Сборник научных трудов. ОГАСУ, Одесса 1999.

75.

37. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Оценка надежности предварительно напряженных шпренгельных
конструкций методом PRC-сетки. В кн: Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте: м-лы
V международной конференции./Череповец: ЧГУ. 2002.
38. Егоров В.В. Работа предварительно напряженных шпренгельных систем с составной балкой жесткости в
условиях статических и динамических воздействий. В кн: Проблемы прочности материалов и сооружений на
транспорте: м-лы V международной конференции; 27-28 июня 2002 / Череповец: ЧГУ, 2002.
39. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В. Использование метода PRC-сетки для оценки надежности конструкций
шпренгельного типа. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т. 9, вып.1,2002.
40. Егоров В.В. Ресурсы работоспособности предварительно напряженных шпренгельных ригелей жестких
поперечин при динамических воздействиях. В кн: «Исследования и разработки ресурсосберегающих
технологий на железнодорожном транспорте: Межвузовский сборник научных трудов с международным
участием/ под ред. д-ра техн. наук В.Н.Яковлева. - Вып. 23. - Самара: СамИИТ, 2002.
41. Егоров В.В. Работоспособность предварительно напряженных шпренгельных систем в условиях
статических и динамических воздействий. В кн.: Сборник научных трудов международной научнотехнической конференции «Современные проблемы совершенствования и развития металлических,
деревянных, пластмассовых конструкций в строительстве и на транспорте» - Самара, СамГАСа, 2002.
42. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В., Е.Ю. Морозова. Алгоритм определения оптимальной формы затяжки
шпренгельной конструкции. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т. 9, вып.2,
2002.

76.

43. Егоров В.В. Расчетная модель колебаний шпренгельных систем с составной балкой жесткости. В сб.:
Структура и свойства перспективных металлов и сплавов. Труды XL международного семинара "Актуальные
проблемы прочности". Вел. Новгород, НовГУ, 2002.
44. Егоров В.В., Л.Ф.Вьюненко. Вероятностные модели обеспеченности несущей способности
предварительно напряженных шпренгельных конструкций. В кн.: Сборник научных трудов международной
научно- технической конференции «Современные проблемы совершенствования и развития
металлических, деревянных, пластмассовых конструкций в строительстве и на транспорте» - Самара,
СамГАСа, 2002.
45. Егоров В.В. Предварительно напряженные шпренгельные ригели жестких поперечин
электрифицированных железных дорог в условиях статических и динамических воздействий. В кн.:
«Современные проблемы проектирования, строительства и эксплуатации транспортных объектов».
Материалы Международной конференции, Санкт - Петербург, 21-22 ноября 2002 года, Санкт-Петербург,
ПГУПС, 2003.
46. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В., Е.Ю. Морозова. Применение модифицированного метода Нелдера - Мида
для оптимизации шпренгельных систем зданий и сооружений. Журнал «Обозрение прикладной и
промышленной математики», т. 10, вып. 1,2003.
47. Егоров В.В. Изгибно-крутильные колебания предварительно напряженных шпренгельных систем.
Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т. 10, вып.2,2003.
48. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В., Морозова Е.Ю. Оценка обеспеченности несущей способности строительных
конструкций при статистическом моделировании. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной
математики», т. 10, вып.3,2003.

77.

49. Егоров В.В. Конечно-элементная модель для динамического анализа комбинированных систем с учетом
геометрической и конструктивной нелинейностей. В кн.: Научные труды YI Международного симпозиума
«Современные проблемы прочности» им. В.АЛихачева 20-24 октября 2003, г. Старая Русса: в 2 т. - т.2 / под
ред. В.Г.Малинина; НовГУ имени Ярослава Мудрого. - Великий Новгород 2003.
50. Егоров В.В. Нелинейный динамический расчет пространственных предварительно напряженных
шпренгельных систем. В кн.: «Актуальные проблемы современного строительства». Сборник докладов 56-й
Международной научно-технической конференции молодых ученых, ч. I. СПбГАСУ, Санкт-Петербург, 2004.
51. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф., Морозова Е.Ю. Расчетная модель для поиска оптимальных параметров
шпренгельных конструкции. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте».
Материалы VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
52. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Вероятностная оценка несущей способности предварительно напряженных
шпренгельных систем. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте». Материалы
VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
53. Егоров В.В. Динамический расчет пространственных предварительно напряженных шпренгельных
систем с гасителями колебаний. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте».
Материалы VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
54. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Расчет несущей способности строительных конструкций шпренгельного типа
на основе полувероятностной модели. Журнал «Известия вузов. Строительство» №4,2004.
55. Егоров В.В. Неклассические формы шпренгельных систем для зданий и сооружений. //Научнотехнические ведомости Санкт-

78.

Петербургского технического университета. 2004, №1.- СПб.: Изд-во СПбГПУ.
56. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Механико-математическая модель вероятностного расчета шпренгельных
систем. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте». Труды VI Международной
конференции, Санкт -Петербург, 2004.
57. Егоров В.В. Изгибно-крутильные колебания шпренгельных систем со специальными средствами
гашения. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте». Труды VI Международной
конференции, Санкт -Петербург, 2004.
58. Егоров В.В.' Колебания конструктивно нелинейных комбинированных систем./ Материалы VIII-й
Всероссийской конференции по проблемам науки и высшей школы «Фундаментальные исследования в
технических университетах». - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2004.
59. Егоров В.В. Динамический расчет вантово-стержневых систем с отключающимися элементами на основе
конечно-элементной модели. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т. 11, вып.
2,2004.
60. Егоров В.В. Антирезонансная защита элементов контактной сети. Журнал "Транспортное строительство",
№ 8, М., 2004.
61. Егоров В.В. Воздействие колебательных нагрузок от подвижного состава на близлежащие сооружения.
Журнал "Транспортное строительство", № 9, М., 2004. Подписано к печати 15.09.04 г.
Печ.л.-3,0
Печать - ризография. Бумага для множит, апп. Формат 60x84 1\16
Тираж 150 экз.
СР ПГУПС
заказ № ?6%
190031, С-Петербург, Московский пр.9

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

101.

102.

103.

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

113.

114.

ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф:(812) (812) 694-78-10
https://www.spbstu.ru [email protected] Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 23.06.2015),
ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
190005, СПб, 2-я Красноармейская д 4 ( СПб ГАСУ) ОГРН: 1022000000824 ИНН 2014000780 ) [email protected]
[email protected] [email protected] (981) -886-57-42, (981) 276-4992 УДК 69.059
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля для плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии для беженцев из Белгорода РФ

115.

Авторы разработчики «Способа надстройки пятиэтажного здания без выселения» для беженцев
Херсона, Мариуполя, Бахмута, с использем сверхпрочных и сверхлегких комбинированных
пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным напряжением, для
плоских покрытий, с неразрезыми поясами пятигранного составного профиля. Изобретатели :
Елисев В.К, Темнов В. Г, Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова И.А, Елисеева Я.К
(981) 276-49-92, (981) 886-57-42 [email protected]
т/ф (812) 694-78-10, (921)962-67-78, (911) 175-84-65, ( 981) 276-49-92 [email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected]

116.

117.

118.

Заявка на изобретении направлена РОСПАТЕНТО 16.06.23 : «СПОСОБ НАДСТРОЙКИ пятиэтажного
ЗДАНИЯ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ без выселения» МПК E04C 1/00 – Строительные элементы в виде блоков
или иной формы для сооружения отдельных частей зданий

119.

Строительные элементы в виде комбинированных пространственных трехгранных ферм-балок (перекрытия) из
прямоугольных труб ( изобретение № 154158) , комбинированных пространственных структурных перекрытий ( патент
№ 80471), с предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с предварительным напряжением для
плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –деформируемое состояние трехгранных ферм с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел
покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753, соединенные «Монтажное
устройство для разборного соединения элементов стрелы башенного крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений,

120.

изобретенных в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным [email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755,
1174616? 2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для жилых домов первой массовой серии, частей
надстройки пятиэтажки (хрущевки) здания, при реконструкции без выселения, без крановой сборки, со сборкой узлов на
крыше модернизированной пятиэтажки, с устройством террас, с подземным этажом- бомбоубежищем, в четыре наката (
« Конструкция противоснарядной защиты» № 2023112836 от 17.05.2023 вх 0272981 ) и согласно заявки на
изобретение, от 16.06.2023, б/ н регистр:«Способ надстройки пятиэтажного здания без выселения» ), с помощью
монтажной лебедки.
О СТАТЬЕ: Получена: 29 июня 2023 Принята: 29 июня 2023 Опубликована: 29 июня 2023
Ключевые слова: реконструкция, модернизация, дома первых массовых серий, физический износ,
надстройка, пристройка, техническое состояние, экономический эффект, новое жилье
© СПб ГАСУ
Авторы публикации: проф дтн ПГУПС Темнов Владимир Григорьевич [email protected]
[email protected] ( 911) 175-84-65 Богданова Ирина Александровна [email protected] ,
Коваленко Елена Ивановна [email protected], Елисеева Владислав Кириллович
[email protected] , Елисеева Яна Кирилловна [email protected] ,
Уздина Александр Михайлович [email protected] (921) 788-33-64 , Егорова Ольга Александровна
[email protected] , Президента организации "Сейсмофонд" при СПбГАСУ ИНН : 2014000780, ОГРН
1022000000824 [email protected]
/ Х.Н.Мажиев, Кафедра технологии строительных материалов и
метрологии СПб ГАСУ , дтн, проф –консультант Ю.М.Тихонов [email protected] Заведующий
лабораторией Политех, Гидрокорпус 2, оф 104 Инж.-Строит факультет СПбГПУ /Е.Л.Алексеева
[email protected] Кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ , ктн доц

121.

/И.У.Аубакирова/ [email protected] стажер СПб ГАСУ Кадашов Александр Иванович т/ф (812) 694-78-10
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности 8590-гу (А-5824) СПб ГАСУ (ЛИСИ)
Подтверждение компетентности организации
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным
напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного профиля для
плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии
УДК 624.01/04
В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы - образующего блока бесфасоночного
складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов, что приводит к возникновению
податливости в узлах сопряжения поясов с раскосной решеткой и снижению пространственной жесткости
конструкции. Произведенная оценка податливости узловых соединений позволяет уточнить расчетную
схему. В результате этого получена деформированная схема трехгранной фермы, которая хорошо
согласуется с экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком стального складчатого покрытия с
пентагональным сечением верхнего пояса. Особенностью данной конструктивной формы является
составное сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и уголка так, чтобы они
формировали пятигранный контур замкнутого сечения *1, 2+. К поясному уголку без фасонок примыкают

122.

раскосы из одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню замкнутого сечения
примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной формы была изготовлена
натурная модель трехгранной пространственной фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м *3+, которая
образована из двух наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной раскосной
решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в процессе эксперимента смежные узлы
нижних поясов по горизонтали связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным примыканием раскосов к поясам
(рис. 1).

123.

124.

Рис. 1. Расчетная схема трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля для плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические факторы (расцентровка узлов), так и
дефекты изготовления (погнутия элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в узлах). В
результате проведения расчетов было оценено напряженно-деформированное состояние конструкции.

125.

Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении (цель, задачи, методика
проведения и основные результаты эксперимента опубликованы в *3+) для упругой стадии работы
материала выявили достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими значениями.
Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не превысило ±5%. В раскосах расхождение
значительно больше, что вызвано появлением изгибных нормальных напряжений, не учитываемых
расчетной схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к поясам. Причем возникают
оба изгибающих момента MX и MY, относительные эксцентриситеты которых для наиболее сжатого раскоса
(раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме пространственной фермы. Однако
измеренные перемещения при максимальной нагрузке значительно превышают полученные из расчета для
всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение между максимальными
теоретическими и экспериментальными прогибами, составляющее 6%, происходит при внеузловой
нагрузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса. Наибольшее
расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении трехгранной фермы. При равномерно
распределенной нагрузке это расхождение составляет 10 – 12,5%. Такое явление происходит из-за
сниженной пространственной жесткости конструкции.
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и уголок верхнего пояса;
2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 3-5 (рис. 1) экспериментальной
модели были установлены индикаторы МИТ (цена деления 0,001 мм), которые фиксировали смещение

126.

верхней части сечения относительно нижней в местах сварных швов и в местах их отсутствия. При
загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от предельной, показания приборов не превышали
0,005 мм. При таких смещениях происходит снижение изгибной жесткости верхнего пояса трехгранной
фермы. Однако введение пониженной эквивалентной жесткости верхнего пояса не приводит к
значительному увеличению прогибов всей конструкции, а лишь вызывает увеличение местных прогибов в
пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости трехгранной фермы является
податливость узловых сопряжений поясов с раскосной решеткой. Это явление связано с конструктивной
особенностью узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному уголку, вызывая в них
местный изгиб полок от усилий, возникающий в раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса (рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы будет представлять стержневую
систему с продольной (по направлению раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к поясам раскосов
(рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость конструкции решен комплекс
задач изгиба полки поясного уголка, загруженного локальной нагрузкой от усилия, возникающего в раскосе.
Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы, находящейся в состоянии равновесия
под действием нагрузки. Полоса, длина которой принята в 10 раз больше ширины, разбивалась сеткой
конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6 степеней свободы в узлах. После проведенных

127.

расчетов проанализирована деформированная схема полосы. Нагрузка от примыкающих раскосов
вызывает в полосе локальные деформации полки уголка, которые быстро угасают.
Рис. 2. Изменение
пространственной
формы сечения
Рис. 3. Податливое
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений
полосы поясного уголка для узла 5 (см. рис. 1) при общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн. Цифрами
обозначены значения перемещений в мм. Значительные перемещения происходят лишь на одной четверти
пластины в области примыкания раскосной решетки (в области действия нагрузки). На расстоянии 0,3
длины пластины от ее центра, они снижаются в три раза. К концу пластины перемещения практически
равны 0.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки поясных уголков в области
примыкающих раскосов. Были установлены индикаторы МИТ, регистрирующие максимальные прогибы
полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к расчетным данным. Так в
контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные перемещения составили 8 × 10-2 мм, а
расчетные - 11 × 10-2.
В результате проведенных расчетов была количественно оценена податливость узлов. В табл. 1 приведены
расчетные значения абсолютной деформации раскосов при общем значении равномерно распределенной
нагрузке на трехгранную ферму 8,4 т и перемещения концов раскосов вызванные изгибом полки поясных

135.

уголков в области примыкания раскосной решетки. Из табл. 1 видно, что перемещения от изгиба полки
поясного уголка соизмеримы с абсолютными деформациями раскосов от продольных сил и достигают от 22
до 89 % их значения.
Таблица 1
Перемещения концов раскосов от изгиба полки поясного уголка и абсолютные деформации раскосов
Тип
А,
№
раскоса сечения см2
DL, Перемещения от
изгиба полки уголка,
кН мм мм
N,
нижний верхний
пояс
1-10
3-10
3-11
5-11
сумма
пояс
Уг. 50 х
5
Уг. 80 х
10
Уг. 50 х
5
Уг. 75 х
8
4,8
29,2 0,75 0,05
0,012
0,17
15,1
0,24 0,04
29,3
0,012
0,16
4,8
8,45 0,22 0,032
0,018
0,05
11,5
-8,4 0,09 0,036
0,044
0,08
Учет продольной (по направлению раскосов) податливости узлов в расчетной схеме пространственной
трехгранной фермы приводит к снижению общей жесткости раскосной решетки в 1,5 раз. При этом

136.

возрастают вертикальные расчетные перемещения конструкции. В табл. 2 дается сравнение
экспериментальных вертикальных перемещений узлов верхнего пояса и расчетных перемещений при
действии равномерно распределенной нагрузки.
Таблица 2
Сравнение экспериментальных и расчетных перемещений верхнего пояса трехгранной фермы
Адрес
Узел 2
данных
S, мм
Узел
Узел 4
3
Узел
5
отличие от
отличие от
отличие от
отличие от
S,
S,
S,
эксперимента
эксперимента
эксперимента,
эксперимента,
мм
мм
мм
%
%
%
%
Эксперим.
8,3
данные
Расчет без
учета
7
податливости
Расчет с
учетом
7,7
податливости
-
5,1
-
8,2
-
7,1
-
16
3,5
30
6,1
27 5
30
7
4,5
11
7,1
13 6,1
15
Анализ расчетных и экспериментальных данных при других схемах загружения привел к аналогичным
выводам. Расхождение между максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами при

137.

внеузловой на грузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса,
составляет 2,4%. Расхождение при узловом загружении трехгранной фермы сосредоточенной нагрузкой
составляет 9%. При дополнительной схеме загружения равномерно распределенной нагрузкой половины
фермы это расхождение 4,2%.
При сравнении экспериментальных и теоретических перемещений как при учете податливости узлов, так и
без учета податливости можно видеть, что чем дальше находятся точки приложения внешних сил от узлов,
тем больше разница в сравниваемых перемещениях. Максимальная разница наблюдается при узловом
загружении. Это вполне закономерно. При узловом загружении наиболее нагружен узел и деформации в
нем, а, следовательно, и его податливость будут максимальными в отличие от внеузлового загружения.
В отличие от вертикальных перемещений снижение пространственной жесткости конструкции практически
не влияет на внутренние усилия в поясах и раскосах. Произведенные расчеты трехгранной фермы при
варьировании податливостью узлов показывают, что перемещения узлов конструкции линейно зависят от
податливости и при её увеличении в два раза происходит возрастание перемещений на 90% по сравнению с
жесткими узлами. А внутренний изгибающий момент и продольная сила изменяется не более чем на 4,8%.
Это и подтверждается экспериментально.
Основные выводы
Учет податливости узлов в расчетной схеме привел к возрастанию теоретических вертикальных
перемещений и их отличие от экспериментальных данных при основной схеме загружения (равномерно –
распределенная нагрузка) составляет от 7 до 15 %. Представляется возможным дальнейшее уточнение
расчетной схемы путем анализа напряженно-деформированного состояния пространственных узлов и
оценки изменения их формы в процессе деформирования.

138.

Податливость узлов в меньшей степени влияет на внутренние усилия элементов.
Произведенные расчеты и эксперимент позволил уточнить расчетную схему трехгранной фермы с
пентагональным замкнутым сечением верхнего пояса и приблизить теоретические значения перемещений
к экспериментальным.
Список литературы
1. Свидетельство на полезную модель № 000МПК6 Е04 С3/04. Складчатое покрытие из наклонных ферм /
(Россия) №, Заявлено 12.02.98; 16.12.98, Бюл. №12.
2. М, Матвеев складчатое покрытие. Информационный листок №44-98. Томский МТЦНТИ, 1998 г. – 4 с.
3. , , Косинцев покрытие из прокатных профилей. //Труды НГАСУ, т. 2, №2(4). Новосибирск 1999 С. 43-49.
Материал поступил в редакцию 28.02.2000
A. V. MATVEEV
Features of the designed circuit of a space trihedral farm with pentahedrals by section of a upper belt
The designed scheme of a trihedral girder - forming block of an easy steel coating with pentahedrals section of an
upper belt is considered. In such rod system under external load there is a change of the form of section of belts,
that results in the origin of a pliability in sites of interface of belts with a lattice and lowering reducing a space

139.

rigidity of a construction. The estimation of a pliability of nodal connections allows to specify the designed scheme.
As a result of it the deformed schem of a trihedral girder is obtained which well is coordinated to experimental
data.
Структурные плиты конструкции цнииск
Выполнены в виде пространственных конструкций из стержней в виде блоков размерами 18*12 и
12*24 м. Сборка их осуществляется тем или иным методом непосредственно на строительной
площадке из отправочных заводских марок. Верхние пояса, по продольным осям выполняются
из прокатного профиля, а верхние поперечные, нижние пояса и раскосы – из прокатной
уголковой стали.

140.

Великолепная семерка : Авторы разработчики «Способа надстройки пятиэтажного здания без выселения» для беженцев Херсона, Мариуполя, Бахмута, с
использем сверхпрочных и сверхлегких комбинированных пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным напряжением, для плоских
покрытий, с неразрезыми поясами пятигранного составного профиля. Изобретатели : Елисев В.К, Темнов В. Г, Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова
И.А, Елисеева Я.К (981) 276-49-92, (981) 886-57-42 [email protected]

141.

142.

143.

144.

Русские люли поддержите , кто может помогите копейкой изобретателям, для Фронта, для Победы,
для беженцев СПЕЦвыпуск : серия №1-447-с43 (Беж) реконструкция пятиэтажного дома на 56 Кв. с
надстройкой с двухэтажной мондсандрой . Выполнен прямой расчета SCAD из сверхпрочных и
сверхлегких упругопластических полимерных материалов, неразрезных стальных ферм-балок (GFRP МЕТАЛЛ) с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари,

145.

В.В.Галишниква) для реконструируемых , разрушенных войной домов, первой массовой серии в
г.Бахмуте, Херсоне, Мариуполе и др городах Донецкой и Луганской областях , без крановой сборки, при
критических ситуациях , в среде SCAD 21. Президент общественной организации «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 Х.Н.Мажиев. СБЕР карта 2202 2056 3053 9333. Счет
получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентки счет 30101 810 5 0000 0000635 тел (921) 962-6778, тел (911) 17584-65 [email protected] Редактор газеты «Армия Защитников Отечества» инж –
механик Е.И.Андреева (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]