Способ усиления основания пролетного строения мостового сооружения на многолетних мерзлых грунтах для сейсмоопасных районов

1.

Тезисы доклада: "Способ усиления основания
пролетного строения мостового сооружения на
многолетних мерзлых грунтах, для сейсмоопасных
районов ". Для семинара 13-15 марта 2024
(996) 785-62-76,
(921)944-67-10, (911) 175-84-65,
т/ф (812) 694-78-10 https://t.me/resistance_test
[email protected] [email protected]

2.

Методичка учебное пособие для студентов
строительных вузов пособие по способу усиления
основания пролетного строения мостового
сооружения на многолетних мерзлых грунтах с
использованием комбинированных пространственных
структур для сейсмоопасных районов
Тезисы доклада организации "Сейсмоофнд" СПб ГАСУ:
"Способ усиления основания пролетного стронеия
мостового сооружения на многолетних мерзлых
грунтах, для сейсмоопасных районов"
Для дистнционного доклада на семинаре , который
пройдет 13-15 марта 2024 года, [email protected]
[email protected] [email protected]
(996) 785-62-76, (921)944-67-10, (911) 175-84-65, т/ф
(812) 694-78-10 https://t.me/resistance_test СПб ГАСУ
"Способ усиления основания пролетного стронеия
мостового сооружения на многолетних мерзлых
грунтах, для сейсмоопасных районов"
А.М. Уздин , О.А. Егорова, И.А.Богданова,
А.И.Коваленко, В.К.Елисеева, Я.К.Елисеева,
Е.И.Коваленко, Политехнический Университет ,
ПГУПС, СПб ГАСУ, организация «Сейсмофонд»

3.

ОПУБЛИКОВАНА ПРОГРАММА СЕМИНАРА
«ИНЖЕНЕРНЫЕ ИЗЫСКАНИЯ И
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ НА
МНОГОЛЕТНЕМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ» (https://fcunion.com/news/opublikovana-programma-seminarainzhenernye-izyskaniya-i-proektirovanie-fundamentovna-mnogoletnemerzlyh-gruntah/)
С докладами выступят ведущие российские
эксперты, имеющие научные труды по теме
строительства на мерзлых грунтах и огромный
опыт работы с ними.
Среди них – представители НИИОСП им. Н.М.
Герсеванова АО «НИЦ «Строительство»,
Института прикладной механики Российской
академии наук, компании «ПЕНОПЛЭКС СПб»,
«МОСТДОРГЕОТРЕСТ», «Нью Граунд»,
«ГЕОИНЖСЕРВИС».
Участники рассмотрят такие темы, как правовое и
нормативное регулирование инж. изысканий и
изменения нормативной базы, проблемы
строительства и эксплуатации сооружений в
условиях изменения свойств грунтов оснований,
физико-механические свойства мерзлых грунтов,
пучинистые и коррозионные свойства и многое
другое.

4.

ОЗНАКОМИТЬСЯ С ДЕЛОВОЙ ПРОГРАММОЙ
СЕМИНАРА МОЖНО ПО ССЫЛКЕ (https://fcunion.com/wp-content/uploads/2024/02/ProgrammaIAFCMAF-Seminar-MMGS-13-15.03.2024Moskva.pdf)
Участие платное по предварительной
регистрации‼
☎ Получить заявку на участие и другую
информацию можно по эл.почте [email protected]
и тел. +7(495)66-55-014.

5.

Испытательный центр СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014,
190031, СПб, Московский пр.9, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ», ОО «Сейсмофонд» ИНН:
2014000780 [email protected] [email protected] https://t.me/resistance-test
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10
[email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН: 2014000780 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
[email protected] [email protected]
[email protected]
Испытания на соответствие требованиям (тех.регламента , ГОСТ,тех. условия), ГОСТ
56728-2015 Ветровой район – VII, 2. Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов) seismofond.ru
т/ф (812) 694-78-10 ? ( [email protected]
(Всего 103 стр.)
«УТВЕРЖДАЮ» Президент ОО «Сейсмофонд»
/Мажиев Х.Н./ 28.12.2023
ПРОТОКОЛ испытаний № 526 от 28.12.2023 SCAD для повышения и определения грузоподъемности аварийных
железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов за счет проскальзывания
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб
ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным
напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на
изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 )
ПРОДУКЦИЯ: Демпфирующий компенсатор, гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил )
антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного
армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ), согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель
температурных напряжений", заявки № 2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для
трубопроводов", заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний", заявки №
2022102937 от 07.02.2022 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ,"заявки "Фланцевое
соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а20210051, заявки "Компенсатор тов Сталина для
трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединения для сборноразборного моста", закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных
в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» №
2010136746 от 20.01.2013 на протяжных фрикционно-подвижных соединениях, фланцевых фрикционно-подвижных соединений
(ФПС) трубопроводов (фланцевые фрикционно-подвижные соединения с прямыми или косыми стыками) для подключения к
цилиндрическим резервуарам, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов по шкале МСК -64).
Инж. решения по повышению грузоподъемности аварийных ж/д и автомоб пролетных строений моста (изобрет. 80417, 266595 )
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Санкт-Петербург, СПб ГАСУ 2023 https://t.me/resistance_test
Испытания проводились согласно заявки на изобретение: «Способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов" Отправлено в (ФИПС) от 26.12.2023

6.

7.

8.

Авторы изобртения и разработчики проектной документвции по повышению грузоподьемнсти пролетных аварийных строений железнодорожных мостов:
«Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов" : Херсона, Мариуполя, Бахмута, Донецской, Луганской, Херсонской использем сверхпрочных и сверхлегких комбинированных
пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным напряжением, для арочных пространственных пролетных структур-строений, с
неразрезыми поясами пятигранного составного профиля. Изобретатели : Темнов В. Г, Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова И.А, (812)694-78-10,
(921) 962-67-78,
(911) 175-84-65 [email protected] [email protected] [email protected]

9.

10.

11.

12.

13.

14.

Заявка на изобретении: «Способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов" Отправлено в
(ФИПС) от 26.12.2023
https://t.me/resistance_test

15.

16.

17.

18.

19.

Заключение : На основании прямого упругопластического расчета стальных ферм-балок с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость (А.Хейдари,
В.В.Галишникова) и анализа результатов расчета проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, можно
сделать следующие выводы.
1. Очевидным преимуществом квазистатического расчета пластинчатых балок с пластинчато балочной системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми компенсаторами , является его
относительная простота и высокая скорость выполнения, что полезно на ранних этапах
вариантного проектирования армейских ангаров от дронов -камикадзе , с целью выбора наиболее
удачного технического решения.
2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом расчете, рекомендованном ,
приводят к значительному запасу прочности стальных ферм и перерасходу материалов в
строительных конструкциях.
3. Рассматривалась упругая стадия работы , не допускающая развития остаточных деформаций.
Модульный анализ, являющийся частным случаем динамического метода, не применим при
нелинейном динамическом анализе.
4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и критических ситуациях на
трехгранную ферму- балку и изменяющееся по координате и по времени, в SCAD следует
задавать дискретными загружениями фермы-балки . Каждому загружению соответствует свой
график изменения значений и время запаздывания.
5. SCAD позволяет учесть относительное демпфирование к коэффициентам Релея, только для
первой и второй собственных частот колебаний , что приводит к завышению демпфирования и
занижению отклика для частот возмущения выше второй собственной. Данное обстоятельство
может привести к ошибочным результатам при расчете сложных механических систем при
высокочастотных возмущениях (например, взрыв).
6. Динамические расчеты пластинчато -балочной системы на воздействие от дронов-камикадзе
(беспилотника), выполняемые в модуле «Прямое интегрирование уравнений движения» SCAD,

20.

позволят снизить расход материалов и сметную стоимость при строительстве армейских ангаров .
7. Остается открытым вопрос внедрения изобретения "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов" , рассмотренной инновационной
методики в практику проектирования и ее регламентирования в строительных нормах и
приспособление трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля с предварительным напряжением для плоских покрытий, с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия
1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных ситуация для
компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и элементов при строительстве, с
упруго пластичными компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616 197371, СПб, пр.
Королева 30 / 1- 135
Технические решения фрагментов и деталей узлов антисейсмического фланцевого фрикционно-подвижного соединения (ФФПС)
тру для районов с сейсмичностью более 9 баллов для соединения труб использованием компенсаторов, косой стык в виде
болтовых соединений с фрикци-болтами с контролируемым натяжением, расположенных в овальных отверстиях (латунная шпилька
с медным обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки, свинцовые шайбы (согласно
изобретениям, патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, автор- д.т.н., проф. ПГУПС Уздин А.М.) для повышения демпфирующей
способности трубопровода при импульсных, растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании (укладка
трубопровода производится на сейсмоизолирующих опорах согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент №165076, Е 04Н
9/02, опубликовано:10.10.2016 Бюл. № 28 (приложение к рабочим чертежам, альбомам: серия 5.903-13, выпуск 4, серия 4.903-10,
выпуск 7«Компенсаторы трубопроводов сальниковые» (48стр.), серия 5.903-13, выпуск 4 «Изделия и детали трубопроводов для
тепловых сетей» (114 стр.) с возможными вариантами компенсаторов)), в местах подключения трубопровода к цилиндрическим
резервуарам должен быть уложен в виде "змейки" или "зиг-зага" и повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных и
автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового
компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD,
фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными
поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного
типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений
моста (по изобретениям № 80417 № 266595 )

21.

Настоящий протокол касается испытаний на сеймостойкость фрагментов узлов повышение грузоподъемности аварийных
железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК
SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения
с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений
моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП
73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5) численным, аналитическим методом решения задач строительной механики
методом физического и математического и компьютерного моделирования взаимодействия и трубопроводов с геологической средой
и возможность их применения в сейсмических зонах до 9 баллов включительно, закрепленных на основании с помощью
фрикционно-подвижных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином,
свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при
импульсной динамической растягивающей нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов по шкале MSK-64).
Узлы и фрагменты (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ
"ПКТИ-СтройТЕСТ" (приложение: протокол №1516-2 от 25.11.2017). Настоящий протокол не может быть полностью или
частично воспроизведен без письменного согласия ОО «Сейсмофонд» ИНН 2014000780 , т/ф. (812) 694-78-10,
Ссылки для просмотра, испытаний фланцевых соединений трубопроводов
yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8 youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s
https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
Заказчик
СПб ГАСУ Сейсмофонд исполнитепли и заказчики испытания повышение грузоподъемности
аварийных железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения,
узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD,
фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения
железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных
ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании
заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения
с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог
№ 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности
аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям №
80417 № 266595 )
Изготовитель
Основание для проведения
испытаний
Наименование продукции
На общественных началах без догоувора № 526 от 29.12. 2023 г.
Фрагменты узлов крепления комплектных повышение грузоподъемности аварийных
железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и
фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и
узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного
моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на
изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог №
80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности
Акт приемки образцов
аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям №
80417 № 266595 ), (предназначены для сейсмоопасных рай-онов с сейсмичностью более 9 баллов
по шкале МСК -64).
От 28.12.2023 г. "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов фрагментов ФПС

22.

Дата проведения испытаний
Начало: 28.12.2023 г.Окончание: 29.12.2023 г.
Определяемые показатели
Геометрические размеры по ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83. Нагрузки на образец ФПС.
Методика испытаний
Испытания на соответствие требованиям нормативных документов, ТУ 28.29.12-017-692114952017, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9
баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90,
МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
Описание образцов:
Фрагменты узлов крепления климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), (латунная шпилька с
пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим
клином, свинцовые шайбы), предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64.
Испытательное оборудование и
средства измерения
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке №0826-III-16 от 01.09.2023 г.)
испытательного Центра «ПКТИ –СтройТЕСТ», 197341, СПб, Афонская ул., д.2,Линейка
измерительная (ГОСТ 427-75).Штангенциркуль ШЦ-1-0,05 (ГОСТ 166-89).Индикатор часового
типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
Аттестат испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 прилагается к протоколу
испытаний на сейсмостойкость фрагментов узлов крепления ИЛ ОО "Сейсмофонд".
Аттестат аккредитации испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" выдан СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» №
0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано
28.04.2010 г. nasgage.ru/
Аттестат испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действителен до
27.05.2019,прилагается к протоколу испытаний на сейсмостойкость фрагментов узлов крепления
ККНС, колодцев, камер и емкостей из полимерных материалов ОО "Сейсмофонд".
Фрагменты и детали узлов фрикционно-подвижного соединения повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных и
автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ
элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением ,
из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от
26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных
железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), закрепленная с помощью фрикционноподвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым
в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки
на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016
«Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент №
165076 Е04Н/9/02), в местах подключения трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага»
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64)
и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым
натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения
«Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов
трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов по шкале МСК -
64,выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным
энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью более 9
баллов необходимо использование опор телес-копических сейсмостойких: крестовидных, квадратных или трубчатых для обеспечения
многокаскадного демпфирования сооружений и трубопроводов при импульсной динамической растягивающей нагрузке согласно
изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от 10.10.2016, при этом
трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких и в местах усиления пролетного строения моста в
СООТВЕТСТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ:ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6,
4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р
58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и
технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям
№№ 4094111US, TW201400676).
ПРОТОКОЛ СОДЕРЖИТ:
1. Введение
2. Место проведения испытаний 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4 Спб ГАСУ (ЛИСИ)
3.Условия проведения испытания на скольжение и податливость аварийных железнодорожных и автомобильных
пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и
узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными
поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового
3
5
5

23.

сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, №
266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных ,
автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 )
закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям:
патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение №
20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20(
031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах подключения трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий
трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных соединениях
с контролируемым натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен
на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с
вертикальными цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для
работы в помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрикционно-подвижных соединений (ФПС), работающих на растяжение.
Методика испытаний фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления при
динамических нагрузках и математических моделей объектов в ПК SCAD.
5
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы
6.Варианты фрикционно-подвижных соединений для крепления пролетных строений мостового сооружения и закрепленная с
6
9
помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты
№№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию
для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая»,
патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах подключения трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки»
или «зиг-зага» (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ
Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмо-стойких опор на фрикционно-подвижных соеди-нениях с контролируемым натяжением
(ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим
медным обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах
(согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными
цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в
помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
7. Результаты испытаний фрикционно-подвижных соединений для:, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка»,
заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H
9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах
подключения трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на
основании с помощью сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином
согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора
сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для
нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64). и выводы.
8.Заключение по испытанию на сейсмостойкость фрикционно-подвижных соединений закрепленная с помощью фрикционноподвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в
ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755,
1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая»,
патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах подключения (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмо-стойких опор на фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и
забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616,
трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах
подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или
«зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64).
Практическое использование косых фланцев для крепления закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка»,
заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H
9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах
подключения трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на
основании с помощью сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), вы-полненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином
31
34

24.

согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора
сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для
нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
1.Введение
Рис. Для повышения грузоподъемности аварийных железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения,
испытывались узлы и фрагменты , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на
арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок
пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
(аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных ,
автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных
соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки
на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016
«Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент №
165076 Е04Н/9/02), в местах подключения трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага»
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на
основании с помощью сейсмо-стойких опор на фрикционно-подвижных соеди-нениях с контролируемым натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином согласно изобретениям: патенты
№№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в
местах подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага»
(предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Ссылки для просмотра, испытаний узлов крепления, пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет
проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний
в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по
изобретениям № 80417 № 266595 ), закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в
виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно
изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02
трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах подключения трубопровода с
цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью
до 9 баллов по шкале MSK-64)
и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмо-стойких опор на фрикционно-подвижных соеди-нениях с контролируемым
натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения
«Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов
трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c
youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
Испытание математических моделей и узлов крепления пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет
проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний
в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании

25.

инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по
изобретениям № 80417 № 266595 )
, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно
изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим
клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях производилисьв ИЦ " ПКТИ Строй-ТЕСТ" (адрес: 197341,
СПб, ул. Афонская, д.2)и нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 455.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно
инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС
(д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676(договор № 516 от 26.09. 2018 г.).
Отчет оформлен в соответствии с требованиями нормативных документов, технических регламентов и стандартов.
2. Место проведения испытаний
Испытательный Центр «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес:197341, СПб, ул. Афонская, д.2, Обособленного подразделения «ПКТИ»,
Испытательном центре СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) и методом компьютеного математического
моделирования с геологической средой в ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
3. Условия проведения испытания на скольжение и податливость
Испытания на сейсмостойкость пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового
компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и
узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами,

26.

предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании
заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению
грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), ,
закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям:
патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, установленных с помощью фрикционно-
податливых демпфирующих соединений проводились к ме-ханическим внешним воздействующим факторам по группе М 40:
- сейсмостойкость 9 баллов по шкале MSK-64;
- вибропрочность при воздействии фиксированных частот в диапазоне от 10 до 35 Гц.
Длительность испытаний- 6 ч. Использовались термины и определения, содержащиеся в действующих стандартах и нормативах.
Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: - температуре воздуха +25°С; - относительной
влажности воздуха - 80%; - атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).
4. Цель испытаний. Методика испытаний.
Испытания проводились с целью проверки возможности сдвигоустойчивого фрикционно-подвижного соединения противостоять
разрушающему действию сейсмических нагрузок и сохранить параметры во время и после воздействия землетрясений интенсив-ностью 9
баллов по шкале MKS-64 на отметках установки до 25 м и интенсивностью 8 баллов по шкале MKS-64 на отметках установки до 70 м, что
соответствует I-й и II-й категориям сейсмостойкости по НП-031-01 в указанных режимах сейсмических воздействий (9 баллов - 25 м, 8
баллов - 70 м).
Испытания проводились в программе ПК SCAD с учетом экономической прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ)
вместо устаревшей консольной расчѐтно –динамической модели (РДМ).
Испытания осуществлялись в программе SCAD согласно ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008
п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83 Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК 610006-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 с использованием изобретений №№ 2327878, 2228488, 2256272, 2440638, 2035835, 2252473.
Модельные испытания сдвигоустойчивого податливого крепления ,пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов ,
за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и
испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по
изобретениям № 80417 № 266595 ), закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013 проводились в соответствии с новыми РСУ (расчетные сочетания усилий) для пространственных моделей с учетом графика
динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ Р 54157-2010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно
синтезированных акселерограмм с учетом НП-31-01, ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9
баллов».
Испытания динамических моделей сдвигоустойчивого податливого крепления пролетных строений мостового сооружения, узлов и
фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок
согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения
железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа,
комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598
) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных
строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), на сейсмостойкость производились спектральным методом на основе
синтезированных акселерограмм c загружением новых РСУ AzDTN 2.3-1 в соответствии с НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1, 2,
3-98, ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80 для взрывоопасных и пожароопасных объектов категории А и Б.
Задачи проводимых экспериментальных исследований и компьютерного моделирования, узлов и фрагментов , за счет
проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний
в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по
изобретениям № 80417 № 266595 )
Повшение грузоподьемности моста проводились в механике деформируемых сред и конструкций в ПК SCAD
В соответствии с Федеральным законом «О техническом регулировании» новая строительная продукция, разрабатываемая и
передаваемая в массовое (серийное) производство подлежит обязательной оценке и подтверждению на соответствие требованиям
безопасности. Важным этапом таких исследований применительно к вопросам оценки сейсмической безопасности являются испыта-ния, в
том числе с применением динамического нагружения на специальных стендах, на сдвиг и перемещения, с моделированием в механике
деформируемых сред и конструкций в ПК SCAD.
Полученные в результате испытаний данные позволяют определить физико-механические, эксплуатационные и другие характеристики
исследуемой конструкции, включая статические на сдвиг на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) показатели испытываемых
систем, ее расчетные и реальные характеристики. Полученные данные являются основанием для оценки возможности расширения

27.

области применения исследуемой системы с учетом требований безопасности, эксплу-атационной надежности и долговечности
оборудования.
Оценка возможности применения арочных ферм-балок моста , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым
натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400)
от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая»
E04 H 9/02 трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/9/02), в местах подключения
трубопровода с цилиндрическими резервуарами линий трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмо-стойких опор на фрикционноподвижных соеди-нениях с контролируемым натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и
забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на
сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными
цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной
вибрацией и в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), для районов с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64
включает в себя следующие этапы:
1. Комплексные расчетно-экспериментальные исследования работы фрагментов узлов демпфирующих соединений, пролетных строений
мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных
ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок
-шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
(аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных ,
автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 )
2.Испытания математических моделей оборудование нефтеперерабатывающее: в ПК SCAD и испытания на сейсмостойкость и вибростойкость
фрагментов фланцевых, фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) и демпфирующих узлов крепления пролетных строений мостового
сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на
арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок
пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
(аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных ,
автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений с контроли-руемым натяжением, расположенных в овальных отвер-стиях согласно изобретениям №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 RU (предназначены для работы в сейс-моопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шка-ле MSK-64) проводились в
соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО
0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные», Прави-ла проектирования.2013, Москва. д.т.н. Кабанов Е.Б.
«Направления развития фрикционных соединений на высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мо-ниторингу землетрясений и согласно шкалы
землетря-сений, с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостой-ких атомных станций» и с
учетом требований предъяв-ляемых к оборудованию (группа механического испол-нения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостой-кость при
воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС, согласно
научного отчета: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики: doc2all.ru/article/26092013_133017_durnovceva/2
http://zengarden.in/earthquake/ http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соеди-нений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для повышение грузоподъемности
аварийных железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет
проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний
в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по
изобретениям № 80417 № 266595 )
Испытание проводились фрикционно-подвижных соединений (ФПС) производились в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (СПб, ул.Афонская, д.2). тел 302-04-93, ф.
302-06-88 [email protected]
С тех. решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соедине-ний (ФФПС), обеспечи-вающих многокаскадное демпфирование (фрагменты ФПС: латун-ная шпилька с
пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные испытания) можно ознакомиться: по изобретениям патенты:№№
1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руковод-ство по проектированию,
изготовлению и сборке монтажа флан-цевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополоч-ных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изго-товлению
и монтажу фланцевых соединений стальных строи-тельных конструкций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство
по креплению технологического оборудования фундаментными бол-тами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ,
Инструкция по приме-нению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108.275.80, ОСТ37.001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию
соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов», Рабер Л.М.(ктн), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выпол-нения и диагностики
фрикционных соединений на высокопроч-ных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск), ШИФР 2.130-6с.95 , вып 0-1, 0-2, 0-3.
(Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соед. на высокопр. болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Каба-нов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н.,
Паушева Л.Ю, Шурыгин М.Н
Испытание фрикционных протяжных соединений с фрикци-болтами с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным в ней пазом и забитым в пропиленный паз латунной шпильки стопорным медным обожженным клином (между стальной шайбой и стягивающим болтом)
проводилось с усилием , которое передается через трение или смятие медного обожженного стопорного клина –энергопоглотителя пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов) и следует применять в конструкциях из стали с пределом текучести
свыше 375 Н/мм2,(подтвердилось испытаниями при вибрационных и других динамических, взрывных нагрузках в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются
повышенные требования в отношении ограничения деформативности).
При испытаниях узлов крепления , закрепленной на опорах моста с помощью фрикционно-подвижных соедине-ний (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений с
контролируемым натяжением, расположенных в овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64,
согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU) использовалось изобретение: «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С

28.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗО-ЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 2010136746, МПК E04C2/00, 27.10.2013.
Для улучшения демпфирования фланцевых соединений, закрепленного с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с замковым устройством в виде фрикци-болта,
могут так же использоваться маятниковые сеймоизолирующие опоры (в районах с сейсмичностью до 9 баллов) согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076
Е04Н 9/02. Испытание фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для крепления шкафов проводились по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р
51571-200, ТУ 5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354
3. Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного моделирования, методом оптимизации и идентификации
динамических и статических задач теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, взаимодействия шкафов с геологической средой , в том числе
нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение
сейсмостойкости - Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 =
Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостойкости - Мелкоблочные
здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu,
0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий –
Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные
крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС
и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27, Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи, 5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu, 3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1, Виброизолирующие
устройства фундаментов.djvu
4. Расчетную несущую способность фрикци-болта (ФПС) на сдвиг поверхностей трения соединения (сминание медного обожженного клина) при динамической
нагрузке (взрыве), стянутых двумя болтами с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, при испытаниях определяли по формуле Fs rd= KsnM/ym3x
Fpc , где n — количество по-верхностей трения соединяемых элементов; m — коэффи-циент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей,
приведенных в ссылочных стандартах группы. Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) устанавливаются в
длинные (короткие) овальные отверстия, смотри: СП 16. 13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
Узлы крепления (ФПС) .
Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом и с забитым в него медным
обожженным клином), затянутые гайками с контролируемым натяжением для повышения дпфирующей способности, предназначенные для районов с сейсмичностью более 8
баллов по шкале MSK-64) соответствуют требованиями ГОСТ 17516.1-90, ем ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, типовому альбому серия 4.903–10, вып.5,
серия ШИФР 1010-2с.94, вып.0-1, US 2008/0092460 SEISMIC ENERGY DAMPING APPARATUS E04H 9/02 и могут применяться в районах с сейсмичностью до 9 баллов по
шкале MSK-64 (прошли статические испыта-ния в ИЦ «ПКТИ- Строй-ТЕСТ», адрес: 197341, г. СПб, Афонская ул., д. 2 совместно с ОО «Сейсмофонд» (протокол испытаний на
осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11 2023г.)
5. С научным сообщением «Испытание математических моделей , закрепленных на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) (математическое моделирование с
геологической средой) и их программная реализация в ПК SCAD Office»( инж. А.И.Коваленко) на XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное
моделирование в механике деформируемых сред» (28.09-30. 09.2015, СПб, ГАСУ), можно ознакомиться: youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk
youtube.com/watch?v=846q_badQzk youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
6. Испытание фрикционных протяжных соединений с фрикци-болтами с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным в ней пазом и забитым в пропиленный паз латунной шпильки стопорным медным обожженным клином (между стальной шайбой и стягивающим болтом)
проводилось с усилием , которое передается через трение или смятие медного обожженного стопорного клина –энергопоглотителя пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов) и следует применять в конструкциях из стали с пределом текучести
свыше 375 Н/мм2,(подтвердилось испытаниями при вибрационных и других динамических, взрывных нагрузках в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются
повышенные требования в отношении ограничения деформативности).
При испытаниях узлов крепления, с помощью фрикционно-подвижных соедине-ний (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений с конт-ролируемым натяжением,
расположенных в овальных отвер-стиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, согласно изобретениям №№
1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU) использовалось изобретение: «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗО-ЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 2010136746, МПК E04C2/00, 27.10.2013.
Для улучшения демпфирования фланцевых соединений, закрепленного с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с замковым устройством в виде фрикци-болта,
могут так же использоваться маятниковые сеймоизолирующие опоры (в районах с сейсмичностью до 9 баллов) согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076
Е04Н 9/02. Испытание фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для крепления шкафов проводились по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р
51571-200, ТУ 5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354
Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением
(ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным
клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02
трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/9/02),
и трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная на основании с помощью сейсмо-стойких опор на фрикционно-подвижных соеди-нениях с контролируемым
натяжением (ФПС), вы-полненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином согласно изобретениям: патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, трубопровод проложен на сейсмостойких опорах (согласно изобретения
«Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н/ 9/02), в местах подключения трубопровода с вертикальными цилиндрическими резервуарами для нефтепродуктов
трубопровод уложен в виде «змейки» или «зиг-зага» (предназначены для работы в помещениях с повышенной вибрацией и в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Узлы крепления с по-мощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) испытывались
согласно СП «Здания сейсмостойкие и сейс-моизолированные. Правило проектирования, Москва .2013, Ормонбеков - Применение тонкослойных резинометаллических опор для
сейсмозащиты зданий в условиях территорий Кыргызской республики , Рекомендаций по проектированию сейсмостойких фундаментов объектов повышенной этажности, в том числе для
уникальных высотных зданий и сооружений . шифр ТР –НГПИ-13( вып 2 ) Новосибирск. 2013. Технические решения одобрены на НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ, согласно выписки из протокола заседания Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормирования Научно-технического совета Минстроя России, Москва N 23-13/3 15 ноября 1994 т. О сейсмоизоляции су-ществующих
жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии •ШИФР 1.010.-2с-94с. "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах
С целью повышения надежности арочных ферм-балок моста и для обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных
растягивающих нагрузках применяются фрикционно-подвижные соединения, выполненные согласно изобретениям №№ 1143895,
1174616, 1168755, 2010136746, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C
2/00,от. 20.01. 2013,1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,№ 4,094,111 US, TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, 2413820, SU 887748, 2424402, 2550777, 2424402, 1760020

29.

1. С тех. решениями крепления, с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений с фрикци-болтом (латунная
шпилька с пропиленным пазом, медным обожженным клином, забитым в паз шпильки и со свинцовыми шайбами), обеспечивающих многокаскадное
демпфирование, можно ознакомиться по изобретениям: №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 455.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений
стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по
применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108.275.80, ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию
соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкций мостов»,
2. Болтовые соединения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) , выполнены в виде фрикци-болтов с контролируемым натяжением (латунная шпилька с
забитым в пропиленный паз шпильки, стопорным, медным обожженным клином, расположенным между свинцовой и стальной шайбой и стягивающим болтом)
предназначены для районов с сейсмичностью более 8 баллов. Фрикционно-подвижные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с пределом
текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические, взрывные нагрузки в многоболтовых
соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности.
3. Для фланцево-фрикционно-подвижных соединений для стенда, шкафов сдвоенных, кабелетрасс, трубопроводов (УОТ-02) следует применять высокопрочные
болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП
16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01,
ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU
№ 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016,
SU 887748.
4. Технология изготовления ФПС для крепления ферм –балок моста, следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы
по ГОСТ 22355-77 согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ
45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно
изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic
friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C 2/00, дата публ. 20.01.2013, RU
2413820, SU 887748. С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) , выполненных в виде протяжных болтовых соединений с
демпфирующими элементами (латунная шпилька, клин медный обожженный, забитый в пропиленный паз латунного болта–шпильки), обеспечивающих
многокаскадное демпфирование шкафов и трубопровода при импульсной растягивающей нагрузке можно ознакомиться: в научных публикациях :
«Совершенствование технологии устройства фрикционных соединений» (авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых), «МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИК-ЦИОННЫХ
СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ» (автор: А. С. Широких, Уфимский государственный нефтяной
технический университет, г. Уфа), «ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ» (автор: А. С. Широких)
5. Испытание крепления сдвигового компенсатора производилось после затягивания гайки тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
гайки (болта) приводит к деформации клина медного обожженного, забитого в пропиленный паз болта-шпильки, что в свою очередь приводит к увеличению
допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении и к смятию клина. Величина усилия трения в сопряжении зависит от величины усилия затяжки гайки
(болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
индивидуально согласно РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕ-ДИНЕНИЙ (ФФПС).
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей, транспор-тировку и хранение деталей,
сборку соединений (следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с обработкой опорной
поверхности).
6. Расчетная несущая способность фрикционно-подвижного соединения (ФПС) на сдвиг, при динамической нагрузке (взрыве) при испытаниях определялась по
формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n - количество поверхностей трения (смятия) соединяемых элементов; m - коэффициент трения (смятия), принимаемый по
результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы. Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным
стандартам группы 4 с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 , усилие предварительного натяжения Fpс следует
принимать равным Fpc=0.7 fudAs . Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) при испытаниях устанавливались в
длинные (короткие) овальные отверстия, согласно : СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.5.
Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, про-водились испытания с помощью компьютерного моделирования крепления ферм –балок моста ,методом оптимизации и
идентификации динамических и статических задач те-ории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, взаимодействия насосов, с геологической средой , в том числе
нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под
колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 = Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные болты.
Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение
сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС = Простран.
решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сейсмич-ность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без
фризовых ступеней - Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.927 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 =
Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_Документация^уи
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
С тех. решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соединений для арочных мостов выполненных в виде болтовых соединений, расположенных в во втулке или
латунной гильзе, с контролируемым натяжением или с фрикци-болтом, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической
растягивающей нагрузке можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985№ 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012 (02250).
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы для испытания компенстора , закрепленная с помощью фрикционноподвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в
ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755,
1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
Перечень испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов фрикционноподвижных соединений для фрикци-анкерных креплений приведен в таблице.
Таблица
№
Испытания на перемещение демпфирующих узлов с
Тип прибора,
Диапазон
Примечание
п/п
амортизирующими элементами
оснастки,
измерения
оборудование

30.

1
Определение статических усилий для сдвига
податливого анкера, установленного в изолирующей трубе с амортизирующими податливыми
элементами в виде тросового «или» дугообразного
зажима с анкерной шпилькой производилось в ИЦ
«ПКТИ- Строй-ТЕСТ» («Протокол испытания на
осевое статическое усилие сдвигу дугообразного
зажима с анкерной шпилькой» № 1516-2 от
25.11.2017)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на осевое статическое усилие сдвига
дугообразного зажима с
анкерной шпилькой № 1516-2
от 25.11.2017 согласно
патента на полезную модель
№ 102228 «Анкерная крепь
для горных выработок» и №
44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2017 г.
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2017 согласно
патента на полезную модель
№ 102228 «Анкерная крепь
для горных выработок» и №
44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения
смятия при выдергивании анкера со свинцовым
«тормозным» клином, забитым в прорезанный паз в
резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой №15162 от 25.11.2017
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2018 г.
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм - 1000
мм
Свидетельство № 1 до 12.2018
г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2018 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2018 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. - 1000
мм.
Свидетельство № 1 до 12.2018
г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2018 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2019 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до 12.2019
г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испытаниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчивых
скользящих сейсмостойких и взрывостойких узлах
крепления.
при испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2019
№
Наименование и тип лабораторного
Диапаз
Класс
Заводско
Примечание

31.

измерительного оборудования
он
измере
ний
контро
лируем
ых
величи
н
1
Испытательная машина
ZD -10/90
Усилия выдергивания производились по
шкале 100 кгс
2
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97,
ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на соответствие
ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9
баллов по шкале MSK-64)
на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ
36-72-82, СТО 0041-2004,
МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, альбома серии
4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 38287, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83.
Диап
азон
измер
ений
контр
олир
уемы
х
велич
ин
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсми-
точности
или
предел
допускае
мой
погрешно
сти
й№
Зав № 66/79 (сертификат о калибровке №
143-1371 от 28.08.2013) по изобретению
№ 2367917 «СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ
КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ
РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ
ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ»
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технолог. оборудования
фунд. болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
М., Стройиздат, 1979 г. и альбома
«Анкерные болты», сер. 4.402-9, в.5.
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Заводской №
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» №
0896002 от 28.12.2013.
Диап
азон
изме
рени
й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Завод
ской
№
Испытание в ПК SKAD на основе
синтезированных акселерограмм
фрагментов демпфирующего узла
крепления выполненного в виде
болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового
зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон
болтового крепления, изготовленного
согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования
фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М.,
Стройиздат, 1979, предназначенного
для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью 9 баллов по шкале
MSK-64.
Примечание
В программе SCAD и программах
SCADOffice реализованы и сертифицированы
положения следующих нормативных
документов:

32.

ческим воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям
9 баллов по шкале MSK-64)
на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ
36-72-82, СТО 0041-2004,
МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, альбома серии
4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные»
(скользящие, катко-вые,
шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ
25756-83
Диапазон
измерений
контролируемых
величин
Класс
точнос
ти или
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
1) СНиП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СНиП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СНиП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СНиП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СНиП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СНиП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СНиП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СНиП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СНиП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
Заводск Примечание
ой №
1) ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 – Строительство
в сейсмических районах (Россия);
3) СНиП В1.2-1-98 – Строительство
в сейсмических районах (Казахстан);
4) СНиП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы проектирования
(Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 – Сейсмостойкое строительство. Нормы проектирования (Армения);
6) МГСН 4-19-2005 – Временные
нормы и правила проектирования
многофункциональных высотных
зданий и зданий-комплексов в
городе Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01УДК621.
039 Введены в действие с 01.01.
2002г.Утверждены постановлением
Гос-атомнадзора РФ от 19.10. 2001 г.
№9
6.Варианты фрикционно-подвижных соединений Для проведения динамических испытаний Заказчиком были предоставлены
конструктивные варианты демпфирующих соединений ФФПС.
Демпфирующие, сейсмоизолирующие соединения или крепления сдвигового компенсатора , закрепленная с помощью
фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895,
1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию
для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 для поставки в районы с сейсмичностью до 9 баллов по
шкале MSK-64 выполнены по изобретениям проф. ПГУПС А.М Уздина и № 22249557 МПК B66C7/00 и DE 20 2008 013 975 U1
2009.01.29 ( Германия).

33.

Демпфирование соединения происходит за счет сминания и скольжение латунной гайки или за счет слетания латунной
подпиленной гайки и путем использования других методов (см. чертежи) во время землетрясения или аварийного взрыва.
Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного
моделирования, методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории устойчивости с помощью
физического и математического моделирования, в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD:
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов
различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие
основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2
Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 =
Виброизолирующие 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._, 3.901.1-17
Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под
насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu, 3.90417 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu, 3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2
для насосов ВК и BKC.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного
моделирования крепления , серийный выпуск компенстора для пролтеного строения моста , методом оптимизации и идентификации
динамических и статических задач теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, взаимодействия с
геологической средой , в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение
сейсмостойкости - Многоэтажные промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под колонны
промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 =
Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 =
Повышение сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые
здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости Каменные и кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС =
Простран. решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сейсмич-ность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых
зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.,
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27, Виброизолирующие
основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи, 5.904-59 Виброизолирующие основания для
вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu, 3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки
типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu,
3.001-1 вып.1, Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu

34.

35.

902-09-46.88_A-2 = Камеры и колодцы дождевой канализации.djvu
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации-djvu
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация.djvu
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации.djvu
902-09-46.88_A-2 = Камеры и колодцы дождевой канализации.djvu
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация.djvu

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

Рис. Вид сверху квадратной и круглой трубы для сейсмоизолирующей опоры маятникового типа "гармошка", предназначена для защиты
железнодорожных мостов , сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных воздействий за счет
использования "пластического шарнира" в виде "гармошки".
Рис. Вид спереди квадратной трубы сейсмоизолирующей опоры маятникового типа "гармошка", предназначена для крепления ,
закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям:
патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
и трубопроводов, сооружений от сейсмических воздействий за счет использования "пластического шарнира" в виде "гармошки".
Рис. Вид с боку и аксонометрия квадратной трубы для сейсмоизолирующей опоры телескопической и маятникового типа "гармошка",
предназначена для защиты железнодорожных мостов , сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных,
неравномерных воздействий за счет использования "пластического шарнира" в виде "гармошки" , закрепленная с помощью фрикционноподвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в
ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755,
1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
.
Рис. Вид сверху квадратной трубы для сейсмоизолирующей телескопической опоры маятникового типа, предназначена для защиты
железнодорожных мостов , сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за
счет использования "пластического шарнира" в виде "гармошки" , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
.
Рис. Фрикци -болт с пазом в нижней части болта (элемент ФПС) для крепления квадратной трубы для ейсмоизолирующей опоры ,
маятникового типа "гармошка", закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,

43.

использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013
Рис. Трубчатая телескопическая опора с ФПС, предназначена для защиты железнодорожных мостов , сооружений, объектов, зданий от
сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования "пластического шарнира" .
Рис. Квадратная телескопическая опора с ФПС, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением
(ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим
медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013
от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования "пластического шарнира".
Рис. Квадратные трубы для изготовления квадратных сейсмоизолирующих опор , маятникового и телескопического типа.
Рис. Рис. Квадратные трубы для изготовления квадратных сейсмоизолирующих опор , маятникового и телескопического типа. ,
закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям:
патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013

44.

Изобретение стыковое соединение растянутых элементов

45.

46.

47.

48.

Рис. Вариантытелескопических сейсмостойких опор на ФПС и фланцевых фрикционно-подвижных соединений, которые проходили
испытания.
Опоры с пластическим шарниром , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013

49.

Фиг. 1 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 2 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 3 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 4 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 5 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 6 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 7 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 8 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 9 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 10 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг.11 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Рис.Варианты опор и узлов крепления и закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,

50.

использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013 (использовались прииспытаниях).
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих надежность сооружения (латунная шпилька,
с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные испыта-ния) можно
ознакомиться: изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП 16.13330. 2011 ( СНиП II23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию,
изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по
расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций, ЦНИПИ
Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37. 001.
050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных конст-рукций
мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики фрик-ционных
соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск), ШИФР 2.1306с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высоко-прочных болтах»
(НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М.Н.
7. Результаты испытаний фрикционно-подвижных соединений и закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» № 2010136746 от 20.01.2013для районов с сейсмичностью более 9 баллов необходимо использование фрикционно-
подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с
контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых
накладками согласно изобрете-ниям № 1143895, 1174616, 1168755) .Практическое использование косых фланцев.
Испытания на сейсмостойкость крепления на фрикционо подвижных соединениях (ФПС) на косых фланцах с закреплением с помощью
фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895,
1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию
для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 проводилисьв соответствии с ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-
У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5) с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р
54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и
сейсмо-изолированные», Правила проектирования.2013, Москва. д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на
вы-сокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требо-ваний
предъявляемых к оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при
воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания
АЭС и согласно изобретениям: № 2010136746, E04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ»,а.с. № 1483156 F.«Соединение трубопроводов», а.с. № 1675612 F 16L23/02, «Трубопроводное соединение», а.с. 1416790 F 16
L 23/02, «Фланцевое соединение»,а.с. № 1206543, F16, L23/02 «Фланцевое соединение пластмассовых трубопроводов».Испытания
фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления , закрепленных на основании с помощью
фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по
шкале MSK-64) производились в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2).
Испытания на осевое статическое усилие сдвига фрагментов ФПС и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соеди-нений с
изолирующими трубами и амортизационными элементами в виде дугообразного зажима с анкерной шпилькой проводились на
испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 0826-Ш-16 от 01.09.2016) в ИЦ "ПКТИ –СтройТЕСТ" (протокол
испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой" № 1516-2 от 25.11.2017) и в ПК SCAD
на основании спектров ответов для зданий и сооружений UBS и UBN по НП-031-01.
1. Восемь образцов жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 086-1371 от 28.08.2013)
поочередно в одном направлении.
2. Результаты испытаний. До испытаний на сейсмостойкость был проведен анализ податливости ФПС и демпфирующего узла крепления.
Образцы испытывались с условием их использования для крепления
Фрагменты ФПС испытывались в ИЦ ОО "Сейсмофонд" на сейсмостойкость по теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ)).
3.После проведения комплекса испытаний на осевое статическое усилие сдвига и податливость фрагментов фрикционно- подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления проводились дополнительно испытания по синтезированным акселерограммам в
ПК SCAD согласно СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 в соответствии с требованиями для оборудования
категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части сейсмостой-кости и
требованиям в части устойчивости к сейсмостойким воздействиям, интенсивностью МРЗ 9 баллов (шкала MSK-64) для вы-сотной
отметки 0,00- 70.0 м и виброустойчивости по группе М 39.
№
п/п
Наименование проверок и
испытаний
№ пункта по
ПМ
Величина контролируемого параметра
Результаты
испытаний

51.

1
2
3
4
5
Проверка скольжения ,
податливости
Проверка скольжения гайки в
ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
адрес: 197341, СПб, Афонская
ул., д.2 .
п.6
Проверка смятия свинцовой
шайбы.
Проверка свинцовой прокладки
Проверка фланцевого
соединения
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
7
Проверка срыва резьбы на
шпильке согласно протокола
№ 1506-1 от 18.11.2013
8
Проверка соединения
латунной гайки и полиамидальной гайки
9
Проверка гайки М12 с пазом
Величина усилий в кгс согласно
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
При величине усилий 800 кгс
происходит перемещение скобы зажима
по шпильке при испытании
Смотри протокол ПКТИ –Строй-ТЕСТ
от 20.02.2012 [email protected]
Соответствуют требованиям
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях до 24 см
Фрикционно-подвижное соединение
(происходит многокаскадное
демпфирование при импульсных
растягивающих нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –СтройТЕСТ тел (812) 302-0493, факс (812)30206-88 [email protected]
Маркировка, таблички, надписи
соответствуют требованиям КД
Величина усилия кгс (при котором
происходит перемещение гайки в узле
крепления)
После испытаний фрагменты демпфирующих узлов крепления и фрикционноподвижных соединений для зданий
проходят проверку на соответствие
Инструкции "Элементы теории трения,
расчет и технология применения
фрикционно-подвижных соединений".
Уточняется
опытным путем
Соответствует при
монтаже зданий для
сейсмоопасных
районов 8 баллов (по
шкале MSK-64), необходимо испытание на перемещение
узла крепления
Определяется при
установке зданий
соответствует
соответствует
Проверяются
перемещения
домкратом или
лебедкой
Регистрационные
усилия выдергивания производились по шкале до
4000 кгс
Происходит
перемещение гайки
при 30-150 кгс,
уточняется при
монтаже зданий
Соответствует после
испытания фрагментов демпфирующих узлов крепления, фланцевых
соединений и фрикционно-подвижных
соединений для
ККНС, колодцев,
камер, емкостей для
сейсмоопасных районов 9 баллов по
шкале MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с подпиленным пазом, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013 ,(для районов с сейсмичностью более 9 баллов необходимо исполь-зование фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм
между торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых накладками).
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего закрепленная с помощью фрикционно-подвижных
соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и
забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, №
165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
Проверка податливости
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
соответствует
латунной шпильки .
медным листом шпильку
2
Проверка подпиленной
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
латунной гайки
3
Проверка латунной шпильки с
Энергию поглощает стопорный
соответствует
пропиленным пазом для
(тормозной) клин на шпильке
стопорного клина
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных
соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в
изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина).
1
1
Проверка смятия свинцовой шайбы
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
2
Проверка смятия забитого в паз
Клин забивается в паз шпильки с помощью кувалды
соответствует
латунной шпильки обожженного
(4 кг)
медного стопорного клина
п.6

52.

3
Проверка изолирующей трубки в виде
Латунная шпилька (расположена в изолирующей трубе
обертки шпильки медным листом
или обернута тонким слоем медного
соответствует
листа)перемешается на 1 градус при ударе кувалдой
4
Проверка гайки со спиленным пазом
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
5
Проверка свинцовой рубашки при
Свинцовая рубашка, нанесенная на шпильку
соответствует
обвертывании шпильки
демпфирует
Проверка свинцовой прокладки
Многослойная медно-свинцовая прокладка при ударе
6
соответствует
сминается
7
Проверка шпильки, у которой две
Согласно протокола ПКТИ от 18.11.2013 № 1506 -1
противоположные стороны сточены 4.0,
при нагрузке 1500- 610 кгс ( Ст3) отрыв шпильки
Соответствуют
3,5 и 3.0 мм
происходит со срывом резьбы.
Проверка фланцевого соединения со
Происходит срыв резьбы и сдвиг на 0,5-0,9см
соответствует
Крепление комплектующих элементов не ослаблено.
Не соответствует Требуются
Крепеж не ослаблен.
дополнительные испытания
стальной шпилькой со сточенными
зубьями
8
Проверка компенсаторов П –образных
на месте
9
Проверка компенсаторов «змейка» для
Необходимо дополнительные
испытания при укладке
шаровых кранов
магистрального трубопровода (до контролируемых не
Не соответствует.
Требуются дополнительные
разрушающих перемещений 2-6 см) .
испытания на месте
Рис. Испытание узлов крепления, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013 и фрагментов сейсмостойких опор трубопровода на сейсмостойкость по шкале MSK-64, согласно представленной технической
документации по проектированию и монтажу ККНС, колодцев, камер, емкостей из полимер-ных материалов , трубопроводов из
гофрированного полиэтилена "Веллапайп СВТ" в ИЦ"ПКТИ Строй-ТЕСТ" (адрес: ул. Афонская, д.2).
При испытаниях крепежных изделий на испытательную нагрузку в "ПКТИ-СтройТЕСТ" проводилось измерение изгиба анкера при
статической нагрузке домкратом усилием 5 т.
Испытания на податливость демпфирующих среднеуглеродистых анкеров (длина 450 мм, диаметр 12-16 мм, марка LTP) с
демпфирующим фрикци–болтом с медным клином показали, что происходит премещение анкера на 1-5 см во время аварийного взрыва
или землетрясения.

53.

Испытания расчетной несущей способности упругого ограничителя перемещений (демпфера) на основе фрикционно-подвиж-ного
соединения (ФПС) на сдвиг поверхностей трения соединения (сминание медного обожженного клина) при динамической на-грузке
(взрыве), стянутых двумя болтами с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, при испытаниях определялась по
формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения соединяемых элементов; m — коэффициент трения,
принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы. Демпфирующие болты с гильзой
(бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) устанавливаются в длинные (короткие) овальные отверстия, смотри: СП
16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
Болты, гайки и шайбы фрикционно-подвижных соединений ослаблены («гибкие») за счет обжига в муфельных печах согласно ГОСТ Р
58868-2007.
Испытание в ПК SCAD математических моделей и фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для крепления компенстаора ,
закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям:
патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 (для районов с сейсмичностью более 9
баллов необходимо использование фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположен-ных в длинных овальных отверстиях,
работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых элементов поясов,
перекрываемых накладками).
1,0
0,04
0,04
-0,0
3
-0,0
2
0,02
-0,0
2
2
-0,0
0,02
1
-0,0
1,0
1,0
1,0
1,0
-0,0
6
-1,0
При испытаниях математических моделей компесатора для моста фермы-балки, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька
с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты
№№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве
с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 на сдвиг расчетным способом, расчетную
несущую способность узлов податливых креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9,
следует определять по формуле
, (3.6)
где ks— принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением,
в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует
принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание
ks

54.

Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана на
результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного
натяжения.
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая
способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или 10.9 с
предварительным натяжением, следует определять по формуле (10.5)
Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7),
или по таблице 10.10.
Описание соединения
Болты, установленные в стандартные отверстия
ks
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63

55.

Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
Болты, установленные в стандартные отверстия
ks
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
8.Заключение по испытанию на сейсмостойкость фрикционно-подвижных соединений для компестора фермы –балки
арочноготира (трехгранной), закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013 и математических моделей в ПК SCAD.
По результатам испытаний делается вывод: сдвигового компенстора для фермы-балки для морста , закрепленная с помощью фрикционноподвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в
ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755,
1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),закрепленные на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных
соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энерго-поглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях (для районов с сейсмичностью более 9 баллов для крепления сдвиговых
компенсторов , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином,
согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты
зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, необходимо
использование фрикционно-подвижных соединенийдля обеспечения надежности работы сдвиговго комепстора , закрепленная
с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты
№№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве
с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, согласно изобретениям №№ 1143895,
1168755, 1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от 10.10.2016, при этом трубопровод в
местах сочленения должен быть скреплен с помощью антисейсмических фланцевых фрикционно-подвижных соединений
трубопроводов, а сам трубопровод - установлен на антисейсмических маятниковых опорах и в местах подключения к
объекту трубопровод должен быть уложен в виде "змейки" или "зиг-зага") соответствуют требованиям СП 14.1330-2011,
п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 в соответствии с требованиями для оборудования категории 2 в части
сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части сейсмостойкости и
требованиям в части устойчивости к сейсмостойким и взрывным воздействиям, к механическим воздействиям
интенсивностью МРЗ 9 баллов (шкала MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0 м и виброустойчивости по группе М 39 и
могут применяться на площадках строительства сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK- 64 включительно.
Испытание протяжных соединений сдвигового комепстаора для мостов , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 проводилось согласно ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70, Инструкции «Элементы теории трения,
расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений (НИИ мостов, ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.), согласно
статей: «Совершенствование технологии устройства фрикционных соединений» (авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых),
«МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ»
(автор: А. С. Широких, Уфимский государственный нефтяной технический универ-ситет, г. Уфа), «ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ
ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ» (автор: А. С. Широких) и согласно изобретениям ОО
«Сейсмофонд»: патент № 2010136746, E 04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИС-ПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ», патент № 165076, «Опора сейсмостойкая», бюл. № 28 от 10.10.2016.

56.

В результате статических испытаний в ПКТИ (вырыв, сдвиг ФФПС ) установлено следующее: при натяжении высокопрочных болтов
можно использовать комбинированное соединение на болтах и фрикци-болтах с забитым медным клином в пропиленный паз шпильки.
Рекомендовано применять два способа контроля натяжения:
- закручивание гайки с обеспечением требуемого крутящего момента (натяжение по крутящему моменту) и поворот гайки на заданный
угол от фиксированного начального положения гайки (натяжение по углу поворота).
Второй способ обладает очень низкой точностью и в настоящее время не применяется. Контроль по первому способу предполагает
использование динамометрических ключей, требующих регулярной тарировки и работы специально обученного персонала, а
использование динамометрических ключей типа ММК, КТР и КМШ с индикатором часового типа ИЧ10 весьма трудоѐмко, при этом
оценка результата применения субъективна.
Трудоемкость работ по устройству фрикционных соединений в значительной мере снижается при использовании гидравлических
динамометрических ключей. Однако при их использовании сохраняется проблема прокручивания болтов при вращении гайки.
Результаты: недостатки применяемых в настоящее время технологий устройства фрикционных соединений полностью устраняются при
использовании высокопрочных болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента. Практическая значимость: применение таких
болтов стабилизирует усилия в болтовых соединениях, упрощает монтажные операции, делает их более производительными и сокращает
сроки монтажа.
Фрикционное соединение, высокопрочный метиз, шероховатость контактной поверхности, усилие натяжения высокопрочного болта,
динамометрический ключ, динамометрическая установка, коэффициент закручивания, высокопрочный болт с контролируемым
напряжением.
Фрикционные соединения на высокопрочных болтах в настоящее время применяются во многих отраслях промышленности, тяжѐлого
машиностроения, энергетики, строительства зданий и сооружений. Такие соединения надѐжны в самых сложных условиях работы
конструкции под воздействием различного рода знакопеременных нагрузок: вибрационных, динамических, сейсмических.
Высокопрочные болты устанавливаются в конструкциях подъѐмных кранов, реакторов, сосудов высокого давления,
высокотемпературных резервуаров, насосов, компрессоров, трубопроводов, высотных зданий и мостовых сооружений. Они незаменимы в
креплениях подшипников гребных валов судов, корпусов двигателей, ветряных турбин, на подвижном составе железнодорожного
транспорта, поэтому в настоящее время интенсивно ведѐтся поиск новых конструктивных и технологических решений выполнения
фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Теоретические основы устройства фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Важнейшим достоинством соединений на высокопрочных болтах является их эффективное сопротивление сдвигусоприкасающихся
поверхностей соединяемых конструкций. За счѐт этого значительно уменьшаются остаточные перемещения конструкций и увеличивается
их несущая способность.
Во фрикционных соединениях, согласно СП 35.13330.2011 [3], расчѐтное усилие - Qbh, которое может быть воспринято каждой
поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, т. е. несущая способность одного болтоконтакта
зависит от усилия натяжения высокопрочного болта P и коэффициента трения между контактными поверхностями ц:где Ybh коэффициент надежности, принимаемый по табл. 8.12 СП 35.13330.2011 или по табл. 42 СП 16.13330.2011 в зависимости от величины М
и количества болтов в соединении.
В соответствии с выражением основными параметрами, обеспечивающими надѐжность работы соединений на высокопрочных болтах,
являются усилие сжатия контактных поверхностей, создаваемое высокопрочным болтом, и качество подготовки фрикционных
поверхностей соединяемых элементов, характеризующееся шероховатостью и коэффициентом трения.
Чем больше шероховатость контактных поверхностей, тем больше коэффициент трения и выше несущая способность фрикционного
соединения
Требуемая шероховатость поверхностей не менее Rz40 обеспечивается пескоструйным, дробеструйным и другими способами обработки
при изготовлении конструкций.
Шероховатость контролируется механическими, оптическими или цифровыми портативными профилометрами и профилемерами
моделей Elcometer 224, TR100, TR200, Surftest SJ-210, TIME 3220, PosiTector SPG, TQC SP1562, Surtronic 25 и др.
(2)
Важнейшей технологической задачей при устройстве фрикционных соединений является обеспечение требуемого усилия сжатия между
контактными поверхностями соединяемых элементов конструкции натяжением высокопрочного болта на усилие Р, величина которого
определяется согласно п. 8.100 СП 35.13330.2011:
Расчѐтное сопротивление высокопрочного болта растяжению Rbh зависит от механических свойств, химического состава и способа
термообработки стали, используемой для изготовления метизов. Предельно допустимая величина R,, в соответствии с п. 6.7 СП
16.13330.2011 и п. 8.14 СП 35.13330.2011 принимается не более 70 % от минимального временного сопротивления высокопрочных болтов
разрыву Rbun по ГОСТ Р 52627-2006,
Такой уровень предварительного напряжения болтов обеспечивает их надѐжную работу на динамические нагрузки, предотвращая
возможную потерю выносливости и усталостное разрушение соединений.
Номинальная площадь поперечного сечения болта Abn в формуле зависит от геометрических параметров его резьбовой поверхности и
принимается по ГОСТ Р ИСО 898-1-2011.
Коэффициент надѐжности mbh в формуле (2) связан со способом контроля натяжения высокопрочных болтов, принимается равным 0,95
при используемом в настоящее время способе контроля по крутящему моменту.

57.

Значения нормативных усилий натяжения высокопрочных болтов приведены в табл. Е.1 ГОСТ Р 52643-2006. Их необходимо точно
соблюдать при сборке фрикционных соединений.
Контроль усилия натяжения высокопрочных болтов при современном строительстве мостов
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия натяжения
высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна диаметру болта d, мм,
и определяется согласно СТП 006-97 [4] по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, еѐ шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия, а также
На коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при
закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно приниматься на 5 % больше, чем при натяжении
вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния
является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643... 526462006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k принят
равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по разным
технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмированием,
цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может существенно отличаться
от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых высокопрочных метизов при входном
контроле на строительной площадке по методике, приведѐнной в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП 006-97.
Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,14-0,2
для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания не должна
превышать 0,01.
Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее одновременно измерять
приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не превышающей 1 %.
При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах регистрации контролируемых характеристик. В
качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ,
автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной передачи,
приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как
правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа ИЧ
10.
Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью приложения
силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки фрикционных
соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые 4 ч
беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески контрольного
груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и
затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или цепной
барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по
манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа или насосной станции предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя ручные
динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснѐнных условиях.
Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве благодаря
меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии SDW (2 SDW), SDU
(05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW

58.

Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоѐмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной
испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на
свободном конце рукоятки горизонтально закреплѐнного ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в координатах:
крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно обостряющаяся
при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковѐртом болты при дотягивании их динамометрическими
ключами до расчѐтного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной шероховатости
контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неѐ.
С новой технологией контроля натяжения высокопрочных болтов при устройстве фрикционных соединений можно ознакомится на сайте
seismofond.ru
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта
является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается
наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжѐнного со стержнем болта кольцевой выточкой,
глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261, ISO
965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1 и с предельными отклонениями размеров по
стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не
применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при
растяжении и срезе. Расчѐтное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчѐтного сопротивления при растяжении,
определѐнного по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой
наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению,
имеющему строго определѐнный расчѐтом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют ключи
специальной конструкции
Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации клина медного обожженного, забитого в пропиленный паз болташпильки, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении и к смятию клина.
Величина усилия трения в сопряжении зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется индивидуально согласно
РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС) И СООРУЖЕ-НИЙ С
ФПС. Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений (следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ
22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с обработкой опорной поверхности).
Расчетная несущая способность фрикционно-подвижного соединения (ФПС) на сдвиг при динамической нагрузке (взрыве) при
испытаниях определялась по формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения (смятия) соединяемых
элементов; m - коэффициент трения (смятия), принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы. Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7, усилие предварительного натяжения Fpс следует принимать равным
Fpc=0.7 fudAs . Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) при испы-таниях
устанавливались в длинные (короткие) овальные отверстия, согласно : СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012,
Минск, 2013.5.
Заключение. Выводы и рекомендации. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента для коменстора,
увеличит производительность работ по сборке фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого способа
натяжения высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает.

59.

Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего момента
в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления
болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает еѐ
технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие
сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов.
Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем
термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соединений.
Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми
соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти два
фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно реализуются
их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических, знакопеременных
нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности высокопрочных болтов,
поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений является очень актуальной в
сейсмоопасных районах.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
https://vimeo.com/123258523
С рабочими чертежами по креплению оборудования с помощью ФПС можно ознакомиться на сайте: http://seismofond.ru seismofond.hut
seismofond.jimdo.com k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru http://dwg.ru, http://doc2all.ru http://rutracker.org. http://www1.fips.ru.
http://dissercat.com https://vimeo.com/124118260 http://www.youtube.com/watch?v=41MQEShoe2s
http://www.youtube.com/watch?v=9OSsmaCWqpE
Испытания демпфирующих соединений показали, что сдвиговой комепстар для повышения грузоподъемности аварийных
железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , может проскальзывать и работать
на сдвиговог, демпфирующего компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и
испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с
неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой
шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании
инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по
изобретениям № 80417 № 266595 ), закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013, установленные на демпфирующих соединениях ФПС соответствуют требованиям сейсмостойкости при сейсмических
воздействиях интенсивностью 9 баллов по шкале MSК-64 и пригодно для поставки в районы с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK64 . Высотная отметка 0.0 метра.
Выбор элементов, их геометрических параметров проведен на основании изучения представленной Заказчиком технической
документации.
Таблица 1. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого балла (7,0≤I≤7,9).
Сила землетрясения, баллы
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
7,0
4,0
8,0
100
7,1
4,3
8,6
107
7,2
4,6
9,2
115
7,3
4,9
9,8
123
7,4
5,3
10,6
132
7,5
5,7
11,3
141
7,6
6,1
12,1
152
7,7
6,5
13,0
162
7,8
7,0
13,9
174
7,9
7,5
14,9
187
Таблица 2. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого балла (8,0≤I≤8,9).
Сила землетрясения, баллы
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
8,0
8,0
16,0
200
8,1
8,6
17,1
214
8,2
9,2
18,4
230
8,3
9,8
19,7
246
8,4
10,6
21,1
264

60.

8,5
8,6
8,7
8,8
8,9
11,3
12,1
13,0
13,9
14,9
22,6
24,3
26,0
27,9
29,2
283
303
325
348
373
Таблица 3. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого балла (9,0≤I≤10,0).
Сила землетрясения, баллы
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
9,0
16,0
32,0
400
9,1
17,1
34,3
429
9,2
18,4
36,8
460
9,3
19,7
39,4
492
9,4
21,1
42,2
528
9,5
22,6
45,3
566
9,6
24,3
48,5
606
9,7
26,0
51,9
650
9,8
27,9
55,7
696
9,9
29,9
59,7
746
10,0
32,0
64,0
800
Практическое использование косых стыков для повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных и автомобильных
пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов
трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из
арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от
26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных
железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 )
Конструктивное решение болтового соединения растянутых поясов ферм на косых фланцах для мостов ферм-балок, где будет
закрепление , то же на косом фланцевом соединении ( как вариант) , в зоне более 9 баллов. Продукция изготовлена в соответствии с
техническими условиями для мостовых сооружений , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым
натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки,
демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» №
2010136746 от 20.01.2013
Изготовление элементов конструкции и контрольная сборка производилась в лаборатори СПб ГАСУи ПКТИ. Афонская д 2
Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм предусматривала такую последовательность производства работ.
1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци- болтами с
пропиленным пазом , куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин ;
Установить трубопровод в одной плоскости {в плане и по высоте}. Плотно прижать полуфермы к фланцам с овальными
длинными отверстиями ;
Приварить фланцы к трубопроводу на ФФПС ;
Выполнить именную маркировку трубопровода с ФФПС -косым , разъединить трубопровод с косыми ФФПС
После производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
Для повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов
и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок
согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения
железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа,
комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598
) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных
строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ) и закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым
натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки,
демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» №
2010136746 от 20.01.2013, возможно применение косых фланцевых соединений.
Известно стыковое соединение элементов из гнуто-сварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных
воздействию центрального растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как
правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей стороны
профиля.
Косой антисейсмический стык труб с фланцевой втулкой, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым
натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки,
демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых

61.

соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» №
2010136746 от 20.01.2013
С целью повышения надежности, снижения расхода труб из гофрированного полиэтилена и упрощения стыкабыло разработано новое
техническое решение монтажных стыков растянутых элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно
продольных осей стержневых элементов и снабженных смежными упорами. Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в
отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом
упирается в кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами,
при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается
непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по
оси соединяемых элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе 1-1 на
фиг.3.
Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным
концам соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси
стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов на косых фланцах ФПС выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом
и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, №
165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 , устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых
конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца
вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому
экономится до 25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой,
фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление
фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых элементов с помощью
кондукторов.
Стык работает следующим образом. Усилие N, возникшее в соединяемых элементах 1 под воздействием внешних нагрузок на
конструкцию, раскладывается в стыке на две составляющих, направленных по осям 5 и 6 стыка {фиг.2}, то есть в плоскости фланцев Nb и
нормально фланцам Nh {фиг.3}, острый угол между фланцем и осью стыкуемых элементов;
Nb=Ncosα=Ncos30=0.866N Nh=Nsinα=Nsin30=0.5N
Усилие Nb, действующая в плоскости фланцев 2, наполовину воспринимается упором 3, а другая половина – непосредственно фланцем,
которая передается на него упором смежного фланца {фиг.4}.
Такое распределение усилия Nb
между упором и фланцем обусловлено тем, что смежные упоры не взаимодействуют друг с другом, а взаимодействуют только со
смежными фланцами. Снижение усилия, действующего на упор, вдвое обеспечивает технический и экономический эффект за счет
уменьшения длины торца упора, контактирующего с кромкой отверстия во фланце, и объема сварных швов крепления упора к фланцу. С
уменьшением длины торца упора уменьшается эксцентриситет приложения усилия на упор, а равно и крутящий момент в элементах
стыка, вызванный этим эксцентриситетом. Все это способствует повышению надежности стыка.
Усилие Nh , действующее нормально фланцам, воспринимается частью силами трения на контактных торцах упоров 3 и фланцев 2, а
остальная часть – стяжными болтами 4. Расчетное усилие, воспринимаемое болтами
Nb=Nh−Nμ, где Nμ=μNc, μ
– коэффициент трения на контактных поверхностях упоров, равный для необработанных поверхностей 0.25;
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для
них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого

62.

соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого
или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затрудни-тельно.
Это вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимо-действием
элементов узла. В связи с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых
фланцах выполняется МКЭ для ферм-балок, на косом фланцевом соединении с ФПС ( как вариант)
Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями компенстоара сдвигвого , закрепленного с помощью фрикционно-подвижных
соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и
забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, №
165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
Библиографический список технических решений стыков на косых фланцах.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
i.
ii.
iii.
iv.
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные
сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов
всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного
профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский
государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Приложение.

63.

64.

ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
E04B 1/58 (2006.01)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич
(RU)
(73) Патентообладатель(и):
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции.
Марутян Александр
В 3 т. - Стальные конструкции зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998,
Суренович (RU)
т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1, 31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля.
Технический результат заключается в уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля включает концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены
под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов. Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики
жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого
профиля, и может быть использовано в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами,
дополнительные ребра и стяжные болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер
(Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ,
1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход
материала и трудоемкость конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из
гнутосварных замкнутых профилей, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и
листовую прокладку между фланцами для прикрепления стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является
уменьшение массы (расхода) конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей
стержневых элементов, а листовую прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном
соединении взаимно упертые друг в друга.

65.

Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных
стыках решетчатых конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других
замкнутых сечений. В качестве еще одного примера использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на
монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров, двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых
элементов замкнутого профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления
элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же,
вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема
растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с помощью сварных швов
цельнолистовые фланцы 2, установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2
посредством сварных швов жестко скреплены опорные столики 3. В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены
соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже установлены стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы
выступающих частей 4 фланцев 2 таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом
монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5
во фланцах 2 и опорных столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или
косого) незамкнутого (открытого) профиля, но и в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних)
зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны
быть не менее 30° для обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для
вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых
элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные столики 3 установлены под углом 30° относительно
продольных осей. В таком случае продольная сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1, раскладывается на две
составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на опорные
столики 3. Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять
для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого
соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6, снижение их количества или комбинация первого и
второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное
соединение на фланцах ферм покрытий из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий
производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно,
что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5*
4,0
47,1
Сварные швы (1,5%)
Известное решение
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
Примеч.
5,2
26,8 Предлагаемое решение
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях
количество стяжных болтов одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же
класса прочности. Тогда очевидно, что в новом решении расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта
нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую
прокладку между фланцами, отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых
элементов, а листовую прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении
взаимно упертые друг в друга.

66.

Надежность соединенийкомплектных канализационных насосных станций (ККНС), (ТУ 4859 -002-69211495-2014), колодцев, камер,
емкостей из полимерных материалов (ТУ 2291-001-69211495-2014) и гофрированных труб "Веллапайп СВТ" из полиэтилена , ТУ 22.21014-69211495-2017 (ООО "Гермес Групп), работающих на растяжение (фрикционно-подвижные соединения (ФПС ) с контро-лируемым
натяжением с длинными овальными отверстиями) обеспечена выполнением СП 4.13130.2009 п.6.2.6., ТКТ 45-5.04-274-2012(02250),Минск,
2013, 10.3.2 , 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), Стальные конструкции, Москва, 2011,
п. 14.3, 14.4, 15, 15.2 и согласно изобретения (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–под-вижными соединениями) №
TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК):E04B1/98; F16F15/10 (Тайвань) и согласно технических
решений описанных в изобретениях №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent
4,094,111 [45] June 13, 1978 STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT CONNECTORS (МПК) E04B 1/98),
изобретение (полезная модель) «Опора сейсмостойкая" № 165076 от 10.10.2016 г.
Поз.
1
Обозначение
Болт с контролируемым натяжением ТУ
2
Шайба гровер согласно ТУ
3
Шайба медная обожженная - плоская С.12
4
5
6
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной энергопоглощающий клин
в пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках
Кол по ТУ
По изобретению № 1143895, 1168755,
1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755,
1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755,
1174616, 165076
Толщиной 2 мм
Толщиной 2 мм
Согласно изобретения ( заявка
2016119967/20(031416) от 23.05.2016
"Опора сейсмоизолирующая
маятниковая"
Расчетные сейсмические нагрузки на сооружения, имеющие нерегулярное конструктивно -планировочное решение, следует
определять с применением пространственных расчетных динамических моделей зданий и с учетом пространственного характера
сейсмических воздействий , закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС),
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным
обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013
F
Fmax
Fy
k2
F0
k 1 K eff
W
dy
D
d db
Рис. Идеализированная зависимость «сила-перемещение» (F-D) для сейсмоизолирующих опор с высокой способностью к диссипации
энергии для крепления коменстоар.
Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 на сейсмоизолирующих опорах.
1.Физико-механические свойства пластического шарнира, а также толщины и размеры в плане листов, выполненных из этих материалов,
принимаются в зависимости от требований, предъявляемых к сейсмоизолирующим телескопическим с пластическим шарниром опорам в
части: диссипативных свойств, прочности, вертикальной и горизонтальной жесткости, долговечности и ряда других эксплуатационных
показателей где будет закреплена на ФПС. Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями, закрепленная с помощью

67.

фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895,
1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию
для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
2.Пластическийц шарнир в сейсмостойких эластомерных и телескопических опорах при действии вертикальных нагрузок и
обеспечивают вертикальную жесткость и прочность опор. Пластические шарниры , обладающие низкой сдвиговой жесткостью,
обеспечивают горизонтальную податливость маятниковых опор.
3. Маятниковые и телескопические опоры, благодаря их низкой сдвиговой жесткости, изменяют частотный спектр собствен-ных
горизонтальных колебаний суперструктуры, а восстанавливающие силы, возникающие при деформациях опор, стремятся воз-вратить
суперструктуру в исходное положение.
Примечания
1Сейсмостойкие маятниковые с пластическим шарниром по линии нагрузки и телескопические опоры на ФПС, могут
воспринимать усилия сжатия, растяжения, сдвига и кручения при циклических перемещениях в горизонтальном и вертикальном
направлениях .
2 При испытаниях в ПК SKAD и расчетных гравитационных нагрузках вертикальные деформации телескопических маятниковых
опор, как правило, не превышают нескольких миллиметров. При горизонтальных нагрузках опоры могут деформироваться на несколько
сот миллиметров
Маятниковые с упругопластическим шарниром и телескопические на ФПС сейсмостойкие опоры, в зависимости от своих
диссипативных свойств, подразделяются на два вида:
–
опоры с низкой способностью к диссипации энергии. Продукция-компесатора для фермы-балки моста , изготовлен в соответствии с
техническими условиями, закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в
виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным
клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
– опоры с высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Деформации маятниковойопоры в которой имеется упругопластический шарнир и телескопических опор при вертикальных и
горизонтальных нагрузках
4.Маятниковые опоры, в которых имеется упругопластический шарнир и телескопическиеопоры на ФПС с низкой способностью к
диссипации энергии –это опоры, диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ, значения
которого не превышают 5 % от критического значения.
5.Производят маятниковые и телескопические с ФПС опоры с низкой способностью к диссипации энергии изпластин натуральной
или искусственной резины, изготовленной по технологиям, не предусматривающим повышения ее демпфирующих свойств.
Телескопические опоры изготавливаются из высокомарочной нержавеющей стали (латунная шпилька, медный обожженный клин,
свинцовые прокладки и свинцовые шайбы).Для закручивания гаек применяется пневматический гайковерт для контрольного натяжения
для телескопических опор на ФПС .
П р и м е ч а н и е -- Значения коэффициента ξ, характеризующего диссипативные свойства маятниковых с пластическим шарниром
опор и телескопических на ФПС с низкой способностью к диссипации энергии, зависят от сил внутреннего трения, возникающих в
деформирующихся опорах и, как правило, составляют 2-3 %.
6. Телескопические и маятниковые сейсмостойкие опорыс низкой способностью к диссипации энергии просты в изготовлении,
малочувствительны к скоростям и истории нагружения, а также к температуре и старению. Для них типично линейное поведение при
деформациях сдвига до 100 % и более.
Маятниковые опоры в которых имеется упругопластичный шарнири телескопические опоры с низкой способностью к диссипации
энергии применяют, как правило, совместно со специальными демпферами вязкого или гистерезисного типа , позволяющими
компенсировать низкую способность эластомерных опор к диссипации энергии сейсмических колебаний. Для телескопической
сейсмостойкой опоры демпфером дополнительно является свинцовый лист расположенный в верхней и нижней части опоры, латунные
шпильки с медными обожженными клиньямив нижней и верхней части опоры , установленные в овальных отверстиях для создания
демпфирующего маятникового эффекта (опора скользит по свинцовым листам при многокаскадном демпфировании, медный клин при
этом демпфирует (сминается со свинцовой шайбой), энергия поглощается за счет маятникового принципа.
1 – эластомерная сейсмоизолирующая опора;2 – демпфер;3 – субструктура;
4 – суперструктура
Рис.Фрагмент сейсмоизолирующей системы, состоящей из телескопических на ФПС опор с низкой способностью к диссипации энергии и
демпфера.

68.

П р и м е ч а н и е -- Диссипативные и протяжные сдвиговые свойства таких опор зависят в основном от гистерезисных процессов в
резине (затрат энергии на ее пластические и нелинейно-упругие деформации) и, как правило, характеризуются значениями ξ в пределах
10-20 %.
8. Маятниковые с пластическим шарниром сейсмостойкие опоры с высокой способностью к диссипации энергии состоят из
пластического шарнира, изготовленного по специальным технологиям, обеспечивающим повышение ее демпфирующих свойств до
требуемого уровня.
9. Маятниковые с пластическим шарниром и телескопические на ФПС опоры с высокой способностью к диссипации энергии
обладают способностью к горизонтальным сдвиговым деформациям до 200-350%. Их эксплуатационные, жесткостные, диссипативные
характеристики зависят от скоростей и истории нагружения, температуры окружающей среды и старения.
Маятниковые опоры, в которых имеется упругопластический шарнир со свинцовой скользящей прокладкой на верхнем
и нижнем сейсмопоясе и телескопические сейсмостойкие опоры.
1.Маятникове опоры со свинцовым скользящим листом в верхнем и нижнем сейсмопоясе , как правило, изготавливаютиз пластин
резины, обладающей низкими диссипативными свойствами. Свинцовый тонкий лист толщиной 3 мм располагают в заранее
подготовленном сейсмопоясе в центре или по периметру фундамента и имеет суммарный диаметр от 15% до 33% от внешнего диаметра
опоры. Телескопические сейсмостойкие опоры с ФПС изготавливаются из нержавеющей стали, ФПС выполнены в виде болтовых
соединений(латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в него энергпоглощающим медным обожженным клином, свинцовые
шайбы). Для закручивания гаек протяжных соединений ФПС необходимо использовать гайковерт для контрольного натяжения гаек
болтовых соединений, расположенных в овальных отверстиях.
2. Благодаря комбинации маятниковых и телескопических опор и двух слоев по фундаменту свинцовых скользящих листов,
обеспечивающих гистерезисную диссипацию энергии при горизонтальных деформациях, они обладают:
– высокой вертикальной жесткостью при эксплуатационных нагрузках;
– высокой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок низкого уровня;
– низкой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок высокого уровня;
– высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Маятниковые опоры в которых имеется упругопластичный шарнир и телескопические на фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС) сейсмостойкие опоры ( квадратная, трубчатая, квадратная с ФПС) для трубопроводов.
3. Диссипативные свойства эластомерных опор со свинцовыми сердечниками и телескопических сейсмостойких опор с о
сминаемым обожженным медным энергопоглощающим клином зависят от величин их горизонтальных сдвиговых деформаций и
характеризуются коэффициентом эффективного вязкого демпфирования ξ в пределах от 15 до 35%.
4.Маятниковые опорыв которых имеется упругопластичный шарнир, способны иметь горизонтальные сдвиговые деформации
величиной до 400% для КНС и трубопроводов. При этом их параметры менее чувствительны к величинам вертикальных нагрузок,
скоростям и истории нагружения, температуре окружающей среды и старению, чем параметры опор в А.2.
5. При низких уровнях горизонтальных воздействий (например, при ветровых или слабых сейсмических воздействиях)
эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками работают в горизонтальных и вертикальном направлениях как жесткие элементы, а при
высоких уровнях горизонтальных воздействий – как элементы податливые в горизонтальных направлениях и жесткие в вертикальном.
6. Перечисленные выше свойства делают эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические сейсмостойкие опоры
наиболее часто применяемым типом сейсмоизолирующих элементов в зонах с высокой сейсмичностью.
В качестве альтернативных вариантов, обеспечивающих ограничение чрезмерных односторонних горизонтальныхперемещений
суперструктуры относительно субструктуры, рекомендуется:
–предусматривать в скользящих поясах конструктивные элементы, обеспечивающие возможность использования
соответствующего силового оборудования, возвращающего плоские опоры скольжениявисходное положение после прекращения
сейсмического воздействия;
– в состав «скользящих поясов» включать дополнительные сейсмоизолирующие элементы, способные ограничивать величины
перемещений и возвращать плоские опоры скольжениявисходное положение.
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции при
сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции
Телескопические
на ФПС проф
Уздина А М
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
трубопровода
Идеализированная зависимость «нагрузкаперемещение» (F-D)
F
Квадратная телескопическая с
высокой способностью к
диссипации энергии
D
F
D

69.

D
F
F
с высокой способностью к
диссипации энергии
F
F
F
D
D
D
D
Трубчатая
телескопическая с
медным обожженным
стопорным смянаемям
клином
F
F
F
F
F
F
D
D
D
DD
D
F
F
F
Телескопические на фрикционно-подвижны соедиениях опоры маятниковые на ФПС проф дтн А.М.Уздт
с плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения и медным
клином (крепления для
раскачивания)
FF
F
D
DD
D
F
D
D
FF
F
F
F
F
D
D D
DD
D
D
F
FF
FF
одномаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения
D
F
F
D
DD
FF
D
D
F
FF
DD
D
D
F
F
двухмаятниковые
квадртаня и круглая со
сферическими
поверхностями
скольжения при R1=R2 и
μ1≈μ2
D
DD
F
F
D
FF
D
DD
F
D
D
двухмаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения при R1=R2 и
μ1≠μ2
DD
F
FF
FF
DD
D
F
F
DD
D
D
FF
маятниковые одноразовые
с медным обожженным
стопорным с
раскачиванием за счет
смянания медного клина
F
DD
D

70.

Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК
Е04Н 9/02 (использовалось при испытаниях).
При испытаниях использовался регистратор сейсмических сигналов высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС», изготовитель: 630090,
Новосибирск, пр. акад. Лаврентьева 13/3, Институт лазерной физики СО РАН, акад. РАН Багаев С.Н, т.:+7(383) 333-24-89 , +7(383) 333-2489,ф:+7(383) 333-20-67, [email protected]),
Продукция арочная ферма-балка моста изготовлена в соответствии с техническими условиями , закрепленная с помощью фрикционноподвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в
ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755,
1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, где трубопровод, должен уложен змейкой или зиг-заг или на маятниковых
опорах отправочные, на фанцевые соединения, где усилия воспринимаются главным образом вследствие преодоления сопротивлению
сжатию фланцев от предварительного натяжения высокопрочных болтов. Фланцевые стыки являются одним из самых эффективных видов
болтовых соединений, поскольку весьма значительная несущая способность вы-сокопрочных болтов используется впрямую и практически
полностью. Область рационального и эффективного применения фланце-вых соединений довольно велика. Они охватывают соединения
элементов, подверженных растяжению, сжатию, изгибу или совместному их действию.

71.

Сдвиговой компестора закрепляется с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в
виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным
клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 при
испытаниях использовались рабочие чертежи, компенсаторы Сальникова для трубопроводов Compact Dismantling Joint 7
https://youtu.be/y4leUBrFBrw https://www.youtube.com/watch?v=y4leUBrFBrw для трубопроводов Compact Dismantling Joint 7
https://youtu.be/y4leUBrFBrw https://www.youtube.com/watch?v=y4leUBrFBrw
VAG VARIplus product information EN (Teaser)
Product animation of the VAG VARIplus system. The flange adapters and dismantling joints reliably and safely connect pipes, even of different
diameters, or pipes with valves (such as the VAG EKN® Butterfly Valve). More information on VAG VARIplus system: http://www.vagarmaturen.com/en/no_ca... Contact information: http://www.vag-armaturen.com/en/conta...
https://www.youtube.com/watch?v=7tXyxn071YM https://youtu.be/7tXyxn071YM
UNIÓN AUTOPORTANTE O DISMANTLING JOINT VCP
https://youtu.be/A13OCdybaJ0 Style DJ400 3"-12" Dismantling Joints
https://www.youtube.com/watch?v=r1fEvFsp5uE
При испытаниях узлов крпления и фрагментов для повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных и автомобильных
пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов
трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из
арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от
26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных
железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), закрепленная с помощью

72.

фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895,
1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию
для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013 использовалось изобретение патент№ 1145204
"Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов":
(19)
SU
(11)
1 145 204
(13)
A1
(51) МПК
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
F16L 23/02 (2000.01)
F16L 51/00 (2000.01)
(12) ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус:нет данных
(21)(22) Заявка: 3445874, 31.05.1982
(71) Заявитель(и):
ПРЕДПРИЯТИЕ П/Я В2190
(72) Автор(ы):
ХМЫРОВА АЛЛА
АЛЕКСАНДРОВНА,
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Авторское свидетельство СССР № 779715, кл.
КАСАЕВ КАЗБЕК
F 16 L 23/02, 1979. Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972. Бергер И. А. и др. Расчет
СОЛОМОНОВИЧ,
на прочность деталей машин. М., «Машиностроение, 1966, с. 491.
ЦВЕТНОВ ГЛЕБ
БОРИСОВИЧ,
Адрес для переписки:
КЕРИН ИГОРЬ
02 101000 МОСКВА ПОЧТАМТ
ВЯЧЕСЛАВОВИЧ,
ИВАНОВ ЮРИЙ
СЕРГЕЕВИЧ
(54) Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов1 145 204
Антивибрационное сейсмостойкое фланцевое фрикционно-подвижное соединие (АФФПС)выполнено в виде болтового соединения
(латунные, стальные)шпильки с пропиленным пазом, в который заби-вается энерго-поглощающий стопорный медный обожженный клин
сминаемый при многокаскадном демпфировании при импульсных растягивающих нагрузках, болты,свинцовые и стальные
шайбы,латунные (стальные) гайки).
Латунная (стальная)шпилька по ОСТ 26-2040-96 из стали 20ХН3А и стали 40Х
(45) Опубликовано: 15.03.1985
Латунная (стальная)гайка по ОСТ 26-2041-96 из стали 40Х

73.

74.

75.

Антивибрационное, сейсмостойкое фланцевое соединение обеспечивает защиту от вибрации при многокаскадном демпфировании
при землетрясении, для повышения грузоподъемности аварийных железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового
сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на
арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок
пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из арочных ферм-балок шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
(аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных ,
автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 )

76.

77.

78.

При лабораторных испытаниях узлов и фрагментов фрикционно-подвижных соединений для повышение грузоподъемности аварийных
железнодорожных и автомобильных пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD,
фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами,
предварительным напряжением , из арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании
заявки на изобретение от 26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению
грузоподъемности аварийных железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), на
ФПС с косым фланцевым соединением. согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» №
2010136746 от 20.01.2013
При испытаниях компенсторов ферм-балок на сдвиг с ипользованием математических модели были построены в ПК SCAD с ЭПУ.
ЭПУ-энергопоглотитель пиковых ускорений, с помощью которого можно поглощать сейсмическую, взрывную энергию при
землетрясении, закрепленные с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином,
согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты
зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013
при лабораторных испытаниях использовлся фрикци-болт, энергопоглощающий энергию для крепления на фрикци –болтах с латунной
шпилькой и забитым в паз шпильки медным обожженным клином) , например, фрикци-анкерами для ФПС, то при разрушении при
взрыве или землетрясении будут минимальными. Поглотитель энергии пиковых ускорений-ФПС пригодится, чтобы исключить
разрушения при взрыве, землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя энергии -ФПС лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение объекта с энергопоглощением сейсмической энергии за счет
использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными
фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более подробно смотри: ГОСТ
6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов.»
При лабораторных испытаниях использовалось изобретение, заявка на изобртение, полезная модель Антисейсмического фланцевого
фрикционно -подвижного соединения ФИПС (Роспатернт) № 2018105803/ 20 (008844) от 27.02. 2018
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из
латунной шпильки с забитым медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической
нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве .Конструкция
фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на фланцевом
фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляются свинцовые шайбы с двух
сторон, а латунная шпилька вставляется ФФПС с медным обожженным клином или втулкой ( на чертеже не показана) 1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
авторы: Елисеева Ирина Александровна, Коваленко Александр Иванович,
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Предлагаемое техническое решение предназначено для повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных и автомобильных
пролетных строений мостового сооружения, узлов и фрагментов , за счет проскальзывания сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина установленного на арочных ферм-балок согласно расчет и испытаний в ПК SKAD, фрагментов и узлов в СПб ГАСУ элементов
трехгранных ферм -балок пролетного строения железнодорожного моста с неразрезными поясами, предварительным напряжением , из
арочных ферм-балок -шпренгельного типа, комбинированной системой шпренгельного типа, на основании заявки на изобретение от
26.12.2023 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для

79.

сейсмоопасных районов (аналог № 80471, № 266598 ) на основании инженерных решения по повышению грузоподъемности аварийных
железнодорожных , автомобильных пролетных строений моста (по изобретениям № 80417 № 266595 ), от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, которые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль
овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение
трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который
забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения
вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного
фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода
обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при
взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП,
магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений,
работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в
протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2. Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой шайб, медных втулок -гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куда забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен фрикционных соединениях с контрольным
натяжением стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным
клином;
на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом
на фиг.3 изображен фрагмент о медного обожженного клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенстор на показан )
Цифрой 5 обозначен пропитанный антикоррозийными составами трос в пять обмотанный витков вокруг трубы . что бы исключить
вытекание нефти или газа из магистрального трубопровода при многокаскадном демпфировании)
фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фриукци -болту на фрикционно-подвижных протяжных соедиениях
фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным трубопроводом
на фланцевых соединениях
фиг. 8 изображен Сальникова компенсатор на соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных соединений
фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца, расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный
клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами .
При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для
обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового крана с трубопроводом в поперечном направлении, можно

80.

установить медные втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующими дополнительными упругими
элементами
Упругие элементы повышают герметичность соединения (может служить стальной трос ( на чертеже не показан))
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунной шпильки плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом
при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении . Одновременно с уплотнением соединения (выполняет
роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки)между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях
повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются, подбиваются медные обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина, свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон. .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту, виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения
трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при многокаскадном демпфировании
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое фрикциооно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с
пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные
элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения
области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитым с одинаковым
усилием медным обожженным клином расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС), уплотнительными
элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы
подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между медным обожженным
энергопоголощающим клином, установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливается тонкая медная обожженная гильза или втулка .
Фигуры к изобретению "Антисейсмическое фланцевое фрикциооно -подвижное соединение трубопроводов"ФИПС (Роспатернт) №
2018105803/ 20 (008844) от 27.02. 2018
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5

81.

Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
При лабораторных испытания узлов и фрагментов крепления на ФПС использовалось изобретение, заявка на изобретение полезная
модель "Опора сейсмоизолирующая "гармошка" , E04 H 9/02, регистрационный ФИПС (Роспатент) № 2018129412 , входящий 047400,
от 10.08.2018
Авторы изобретения: Елисеева Ирина Александровна, Коваленко Александр Иванович, Темнов Владимир Григорьевич, Уздин
Александр Михайлович,
Е04Н9/02 Опора сейсмоизолирующая "гармошка" , регистрационный ФИПС (Роспатент) № 2018129412 , входящий 047400, от
10.08.2018
Предлагаемое техническое решение предназначено для сейсмозащиты , мостов, магистральных трубопроводов, зданий , сооружений,
объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования упругопластических деформаций , как "пластический
шарнир" в самой маятниковой, подвижной опоре . Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 2208098 E04 B 1/18"Узел соединения
колонны с ригелем каркаса сейсмостойкого здания (варианты), "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" заявка на полезную модель
изобретение патент RU 2016119967 /20 (031416) от 21.07.2016
Опора "гармошка" содержит металлические листы, накладки и прокладки. Опора имеет коробчатый вид на фрикционно-подвижных
соединениях, выполненных в овальные отверстия, через которые пропущены болты.
С увеличением нагрузки происходит энергопоглощение и смятие медных листов -вставка , ослабленных пропилом - в шахматном
порядке из тонких медных обожженных многослойных листов - прокладок относительно линии нагрузки с меньшими пропилами
(ослаблением) и креплением подвижной опоры на фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивая более "полный"
маятниковый эффект- шарнир в самой подвижной опоре , создавая упруго-пластичную работу опоры ( см. изобретение № 2382151
"Узел соединения" и " 2208098 "Узел соединения колонный с ригелем каркаса сейсмостойкого здания (варианты) ) и согласно
изобретениям №№ 1143895 F16 B5/02, 1168755 F16, 1174616 F16 B5/02, 1154506 Е04В 1/92, 154506 Е04 B1/92, 165076 Е04Н 9/02,
2010136746 Е04С2/00, СН 471-75, НП-031-01, СП 12.13130.2009, заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) E04H 9/02 "Опора
сейсмоизолирующая маятниковая", № 2018105803/ 20(008844) F16L 23/02 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов" серийный выпуск, закрепленные на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных
соединений (ФПС), выполненных согласно изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111 US, TW201400676,RU 2010136746,
RU 165076, заявка на изобретение № 2018105803/ 20(008844) от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов"
Изобретение направлено на увеличение энергопоглощающей способности и сохраняемости подвижной опоры, узлов в сейсмостойких
существующих и находящихся в аварийном состоянии железнодорожных мостов, сооружений, трубопроводов, зданий, без привлечения
дополнительных ограничителей перемещений , обеспечивающих несущую способность моста, трубопровода, сооружения, здания . с
использованием демпфера , описанного в изобретении № 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий"
Взаимное смещение упруго пластическая работа, медных обожженных многослойных листов , происходит до упора болтов в края
длинных овальных отверстий, после чего соединения при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании
начинают работать энергопоглощающие медные упругопластичные, ослабленные в шахматном порядке опора- "гормошка".
Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных
отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по энергопоглощению и упругопластическая работа, опоры типа
"гармошка" .
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов ( вставка многослойная медная гармошка) и многослойная вставка из одной или двух "гармошек" . В сегментах выполнены продольные пазы. Энергопоголощение

82.

создается между пластинами и наружными поверхностями опоры . Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы,
проходят запирающие болтами , которые фиксируют подвижную опору, друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы
проходят через подвижную опору с одной или двумя пластинами -"гармошками", через паз сегмента.
Таким образом получаем конструкцию подвижной, сейсмоизолирующие опору -"гармошку", которая выдерживает сейсмические
нагрузки но, при возникновении динамических , импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, и сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы энергопоглощения и смятия в шахматном порядке пропилов, которые смещается от своего начального
положения, при этом сохраняет конструкцию опоры подвижной , без разрушения.
Поприменениюмаятниковыхсейсмоизолирующихопортипа, маркиNETISRegistrationnumberKT-070026AVibrationControlShearPanelStopperforSeismicResponseControlсм.
ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh seismoizoliruyuschikh opor prezident Shinkichi
Suzuki 78 str,
https://www.youtube.com/watch?v=VRTV59EfbS4
https://rutube.ru/video/ceb7da9cb57860929c605509ca26cf27/
https://www.youtube.com/watch?v=IExrAQcmiTM
ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh seismoizoliruyuschikh opor prezident Shinkichi Suzuki 78 str
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschi
kh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschi
kh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.docx https://yadi.sk/i/Brdt_7u-3YyaV6 https://yadi.sk/i/Vr0fPFkx3YyaVB
Ссылкадляскачиванияфайла: http://fayloobmennik.cloud/729385 Ссылкадляскачиванияфайла: http://fayloobmennik.cloud/7293854
Ссылкадляскачиванияфайла: http://fayloobmennik.cloud/7293855
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, а также повышение сейсмостойкости , вибрастойкости,
взрывостойкости при использования ослабленных сечений, и платического шарнира в опоре "гармошке" на фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений. для квадратных маятниковых. Для "подвешивания" подвижных сейсмоизолирующих опор на
обожженных медных клиньях, для создания эффекта "качения", за счет смятия медных клиньев , забитых в пропиленный паз латунной
шпильки .
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что сейсмоизолирующая подвижная опора сейсмостойкая выполнена как этажерка,
причем, нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте с помощью подвижного смянаемого фрикци –болта с пропиленным пазом в
который забит медный обожженный клин с бронзовой втулкой ( гильзой) и свинцовой шайбой и верхней и нижней, для установленной
возможности перемещаться, и качаться, по линии нагрузки с возможностью ограничения перемещения, за счет деформации "гармошки"
до этого ослабленных центрально или двух П -образных "гармошек" для "тяжелых" пролетных строений
В подвижной опоре, установленной на фрикци- болтах , которая соответствует заданному перемещению квадратной опоры.
Продольные протяжные пазы с контролируемым натяжением фрикци-болта с забитым медным клином в пропиленный паз стальной
шпильки , которые обеспечивают возможность деформации опоры корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного
перемещения, в состояние «гармошки» с возможностью перемещения только под сейсмической по линии нагрузкой, вибрационной,
взрывной и от ударной воздушной волны.
Опора сейсмостойкая состоит из квадратного стального корпуса -этажерки, с подвижной вставкой из упругопластиных тонких,
многослойных обожженных медных платин , ослабленных с помощью пропила пазов, в шахматном порядке , а так же с
контролируемым натяжением фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке. И, с предварительно забитым, в пропиленный паз
латунной шпильки -демпфирующая стойка.
Сейсмоизолирующая опора установленная на свинцовом листе с верху и снизу закреплена на фланцево –фрикционо подвижном
соединениях (ФПС) к нижнему и верхнему поясу оборудования, сооружению, зданию, мосту , которая начинает поглощать
сейсмическую, вибрационную, взрывную, энергию фрикционно- подвижными соединениями, и состоит из демпферов сухого трения, с
энергопоглощающей гофрой и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки, свинцовых шайб ) поглотителями
сейсмической и взрывной энергии за счет "гармошки" , которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений
на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, а сама опора раскачиваться, за счет вылезания или смянания
обожженным медных клиньев , которые предварительно забиты в пропиленный паз латунной шпильки-ножки , для легкой опоры 8 , для
тяжелой -усиленной по десять латунных "ножек" -шпилек.
Податливые энергопоглощающие , упругоплатичные демпферы - "гармошки" ( одна или две с двух сторон -усиленная) представляют
собой ослабленные в шахматном порядке, со стабильным коэффициент смянаемости, которые создают "пастический шарнир" в опоре
"гармошке", за счет ослабления , выполненного , в шахматном порядке, пропилов болгаркой в медной обожженной, многослойной ,
спрессованной на специальной смазке , и работающей как фрикционно -подвижное соединение ( см статью НАПРАВЛЕНИЯ
РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ д.т.н. Кабанов Е.Б., к.т.н. Агеев В.С., инж. Дерновой
А.Н., Паушева Л.Ю., Шурыгина М.П. (Научно-производственный центр мостов, г. Санкт-Петербург)
http://www.npcmostov.ru/downloads/summa.pdf
Сама составная опора выполнена квадратной (состоит из двух П-образных и смянаемых пластин, упругоплатичного типа,
энергопоглощающих с ослабленных и смянаемых "гаромошек" с ослаблением на фрикционно - подвижных соединениях (
Файбишенко В.К металлические конструкции . М .Стройиздат , 1984, с 75, рис 52в)
Сжимающее усилие создается медными обожженными многослойными листами и шпильками с вбитым обожженным медным клином в
пропиленный паз стальной шпильки внизу , натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие
фрикционным соединением с контрольным натяжением при креплении опоры к основанию моста и пролетному строению или верхнему
сейсмоизолирующему поясу магистрального трубопровода, сооружения .
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные
усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012
(02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2

83.

Медная обожженная многослойная энергопоглощающая , ослабленная с подпилом болгаркой , в шахматном порядке , платина является
энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергию самой опорой и пролетными пазами для смятия "гармошки" и медных обожженных клиньев , забитых в пропиленные пазы
латунной шпильки .
Фрикци-болт, которым крепится сам опора сейсмоизолирующая подвижная , снижает на 2-3 балла нагрузка, за счет импульсных
растягивающих напряжений, при землетрясений и взрывной ударной воздушной волны. Фрикци –болт повышает надежность работы
опоры сейсмоизолируюшей подвижной , маятниковой типа "гармошка", сохраняет пролетное строение, железнодорожного моста, ЛЭП,
магистральные трубопроводы, за счет уменьшения пиковых ускорений, и за счет эергопоглощения за счет протяжных фрикционных
соединений, работающие на растяжением на фрикци- ботах, установленные в длинные овальных отверстиях, с контролируемым
натяжением в протяжных соединениях. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81*
п. 14.3- 15.2).
Втулка (гильза) фрикци-болта, нагреваясь до температуры плавления за счет трения, а свинцовая шайба расплавляется, поглощает
пиковые ускорения взрывной, сейсмической энергии, и исключает разрушения ЛЭП, опор электропередач, мостов, разрушении
теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации на ж/д транспорте. Надежность опоры
сейсмоизолирующей подвижной -маятниковой типа "гармошка" с friction-bolt на опорах сейсмоизолирующих маятниковых,
достигается, путем обеспечения многокаскадного демпфирования, при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках на мост, сооружение, оборудование, здание, которое устанавливается на маятниковых сейсмоизолирующих
опорах, на фланцево-фрикционно- подвижных соединениях (ФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" изобретение г. № 165076
Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, проф ПГУПС дтн Уздин А.М №№ 1143895, 1174616, 1168755
В основе сейсмоизолирующей подвижной опоры на фрикционно -подвижных о соединениях , основана на поглощении сейсмической
энергии, лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной
энергии упругоплатичными материалами.
Использования
фрикционно - подвижных соединений (ФПС), с фрикци-болтом в протяжных соединениях с демпфирующими узлами
крепления (ДУК с тросовым зажимом), имеет пару структурных элементов, соединяющей эти структурные элементы со скольжением
энергопоглащиющихся соединение, разной шероховатостью поверхностей, обладающие значительными фрикционными
характеристики, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение, включает
зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать,
при применении силы, стремящейся вызвать такую, чтобы движение большой величины.
Устройство опора "гармошка", для гашения ударных и вибрационных воздействий работает следующим образом. Устройство
размещается между источником ударных и вибрационных воздействий и защищаемой конструкцией, к которым жестко прикрепляются
многослойная ослабленная медная ослабленная пластина, как "пластический" шарнир , по изобртению № 2208098
Благодаря наличию пропиленных пазов в шахматном порядке , гасится вибрационные и ударные, воздействия ориентированы по линии
нагрузки моста, трубопровода, сооружения.Если воздействия имеют двухосное направление, так как энергопоглотитель работает как
"гармошка" с боковыми демпферами по изобртению: № 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий"
При внешних воздействиях, различных по величине в противоположных направлениях, медная обожженная многослойная "гармошка" ,
может иметь различную жесткость и ослабления за счет распила и ослабления болгаркой по линии нагрузки.
Работа рамного узла опоры происходит следующим образом. В момент сейсмического толчка опора стремится повернуться по
отношению к пролетному строению , чему препятствуют фрикционное соединения . В одной из части опоры , возникают существенные
сжимающие напряжения, которые на участке опоры- "гормошки" , вызывают потерю местной устойчивости с проявлением пластических
деформаций, поглощающих энергию колебаний, самой опоры .
Пластические деформации проявляются, вне зоны концентраторов напряжений, чем достигается увеличение энергопоглощающей
способности и сохраняемости опоры . Отсоединение "гармошки" от стенки опоры, не приводит к снижению его несущей способности при
изгибе в горизонтальной плоскости, по линии нагрузки и потому не требует введения в сейсмоизолирующею опору дополнительных
распорок.
Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну, два землетрясения или взрывные, вибрационные нагрузки, либо на одну взрывную
нагрузку от ударной взрывной волны.
Податливые демпферы опоры- "гармошка", представляют собой ослабленные подпилом в шахматном порядке, обожженной ,
многослойной энергопоглощающей упругопластичной медной "гармошки" с одной или двумя вставками, имеющую стабильный
коэффициент энергопоглащения , установленный на свинцовом листу в нижней и верхней части сейсмоизолирующих поясов и вставкой
свинцовой шайбы и латунной гильзой в работе с фрикци-болтами соединением для создания энергопоглощения и создание
"пластического" шарнира в самой опоре "гармошка"
После взрывной или сейсмической нагрузки, необходимо заменить смятую , энергопоглощающеюся медную , многослойную
"гармошку" и заменить свинцовые смятые шайбы, в паз шпильки демпфирующего узла крепления забивается внизу, новые стопорные
обожженные медные клинья, с помощью домкрата поднять и выровнять опору моста , оборудование, сооружение, здание, и затянуть
болты на проектное натяжение, фрикционное соединение, работающие как "пластический шарнир" на растяжение как "пластичным"
шарниром на протяжных о соединениях.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении происходит перемещение (скольжение) фрагментов фрикционно-подвижного
соединения (ФПС) опора -"гармошка" (фрагменты опоры скользят по продольному овальному отверстию опоры), происходит
поглощение энергии, за счет смятия "гармошки" сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться
сейсмоизолирующей опоре с оборудованием на расчетное перемещение.
Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку дол 9 баллов и более, либо на одну взрывную нагрузку. После
взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить и выбить смятую "гармошку", в паз шпильки демпфирующего узла крепления

84.

забить новую "гармошку" и новые стопорные медные клинья, с помощью домкрата поднять опору и затянуть болты на проектное
натяжение и заменить свинцовые листы, свинцовые шайбы в латунной шпильке и заменить смятые медные расплющенные гильзы втулки с латунной шпильки.
При воздействии сейсмических, вибрационных, взрывных нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в квадратной
маятниковой сейсмоизолирующей опоре , происходит смятие "гармошки" , в пределах квадратной опоры , по линии нагрузки с
перемещением квадратной опоры , без разрушения конструкции моста, трубопровода, сооружения .
Формула
E04 H 9/02, регистрационный ФИПС (Роспатент) № 2018129412 , входящий 047400, от 10.08.2018
Опора сейсмоизолирующая маятниковая , содержащая квадратный корпус -опору и сопряженный с ним подвижный узел состоящий из
упругопластичной "гармошки" , закрепленными запорными элементом в виде протяжных фрикционно-подвижных соединений ,
отличающийся тем, что в квадратном корпусе-опоре, выполнено из квадратного замкнутого по периметру стальной опоры и верхнего
составного внутреннего из двух или четырех частей, забитой энергопоглощающим медным обожженным и ослабленной вставкой, с
подпилом в шахматном порядке о ослабленной , при этом верхняя составная квадратная фрикционно-подвижная часть опоры
зафиксирована фрикционо-подвижными соединениями ,в виде демпфирующего фрикци –болта с забитым в пропиленный паз шпильки
с обожженным медным клином , выполненным в виде калиброванного латунного болта фрикционного соединения работающего на
растяжением с фрикционным соединением с контрольным натяжением , забитого через поперечные длинные овальные отверстия
квадратной опоры, через вертикальный паз, выполненный в теле квадратной , опоры и закрепленный гайкой контролируемым с
заданным усилием натяжением, работающим на растяжением. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси , выполнены две или
одна энергопоглощающие -вставки: типа "гармошки" которые поглощают сейсмическую , вибрационную, взрывную энергию и работают ,
как "пластический шарнир" , за счет ослабления "упругоплатичного соединения" и меющих расположение в виде шахматного порядке
прорези.
Сжимающее усилие поглощаются вбитым обожженным медной энергопоглощаюей вставкой в виде: "гармошкой" с пропиленными
пазами в шахматном порядка
Толщина энергопоглощающей медной обожженной "гармошки", определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) моста,
трубопровода , оборудования, сооружения, здания, расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2, а
размеры подвижной маятниковой опоры , принимаются согасно типвого проекта № 3.501-35 "Литы опоры части под металлические
пролетные строения железнодорожных мостов . взамен типового проекта инв № 7250 . Рабочие чертежи Гипротрансмост , Москва 1975 г
https://dwg.ru/dnl/9949
РЕФЕРАТ
E04 H 9/02, регистрационный ФИПС (Роспатент) № 2018129412 , входящий 047400, от 10.08.2018
Опора сейсмоизолирующая подвижная ( маятниковая ) "гармошка" предназначена для защиты железнодорожных мостов , сооружений,
объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных , неравномерных воздействий за счет использования упругоплатичной
работы , "пластического шарнира" в виде "гармошки" ых фланцевых - фрикционно податливых соединений с целью повышения
надежности соединения путем, за счет обеспечения многокаскадного демпфирования, при динамических, вибрационных,
сейсмических, взрывных нагрузках при импульсных растягивающихся нагрузках .
Опора сейсмоизолирующая подвижная , содержащая квадратный корпус -опору и энергопоглощающеюся вставку в виде одной или
двух упругопластичных "гармошек" с ослабенными в шахматном порядке пропилов в медной обожженной упругопластичной вставкой
или вставками, сопряженный с ним подвижный узел крепится на фланцево- фрикционно-подвижными соединениями закрепленный
запорным элементом в виде протяжного соединения отличающийся тем, что, в квадратном корпусе-опоре выполнено их квадратного
энергопоглощающегося замкнутого по периметру стальной опоры - "гармошка", верхнего составного внутреннего из двух или четырех
частей, при этом верхняя составная, квадратная фрикционно-подвижная часть , крепится к основанию в виде демпфирующего фрикци
–болта с забитым в пропиленный паз шпильки с обожженным медным клином , выполненным в виде калиброванного латунного болта
фрикционного соединения работающего на растяжением с фрикционным соединением с контрольным натяжением , проходящего через
поперечные длинные овальные отверстия корпуса, квадратной опоры, через вертикальный паз, квадратной опоры - "гармошка" и
закрепленный гайкой контролируемым с заданным усилием натяжением, работающим на растяжением.
Податливые демпферы - "гармошка" представляют собой и имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и
верхней части сейсмоизолирующих поясов и вставкой свинцовой шайбы и латунной гильзой в работу с фрикци-болтовым соединением
для создания упругоплатичных деформаций .
Сжимающее усилие при креплении опоры "гармошки" к основанию, на свинцовой прокладке, создается высокопрочными шпильками с
вбитым обожженным медным клином в пропиленный паз стальной шпильки , натягиваемыми динамометрическими ключами или
гайковертами на расчетное усилие
фрикционным соединением с контрольным натяжением . Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
моста ( массы)
трубопроводов, оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама подвижная многослойная "гармошка" вставка для опора, сейсмоизолирующей маятниковой , выполнена с прорезями
(ослаблениями) в шахматном порядке , на фрикционно - подвижными соединениях с обмазкой медных ослабленных платин мягким
цинкнаполненным полимером с использовании несъемных фрикционно-защитных покрытий (грунтовка ЦВЭС - (1)
-грунтовка INTERZINK 22 - (2), -грунтовка HEMPEL GALVOSIL 15700 - (3)
(НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ д.т.н. Кабанов Е.Б., к.т.н. Агеев
В.С., инж. Дерновой А.Н., Паушева Л.Ю., Шурыгина М.П. (Научно-производственный центр мостов, г. Санкт-Петербург)
Сама подвижная многослойная "гармошка" вставка для опора, сейсмоизолирующей маятниковой , выполнена с прорезями
(ослаблениями) в шахматном порядке , на фрикционно - подвижными соединениях с обмазкой медных ослабленных платин мягким
цинкнаполненным полимером с использовании несъемных фрикционно-защитных покрытий (грунтовка ЦВЭС - (1)
-грунтовка INTERZINK 22 - (2) -грунтовка HEMPEL GALVOSIL 15700 - (3)

85.

Энергопоглащающаяся "гармошка" , это энергопоглотитель пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная,
ветровая, сейсмическая, вибрационная энергию. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные, растягивающие нагрузки при
землетрясений и от ударной воздушной взрывной волны.
Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы, за счет
упругопластичной работы, "гармошки" и создание платического шарнира , работающие на маятниковое качение, на фрикци- ботах,
установленные в длинные овальных отверстиях, с контролируемым натяжением с забитым медным обожженным смянаемым клином, в
пропиленный паз, латунной шпильки . ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2).
ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh seismoizoliruyuschikh opor prezident Shinkichi
Suzuki
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschi
kh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschi
kh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.docx
https://yadi.sk/i/Brdt_7u-3YyaV6 https://yadi.sk/i/Vr0fPFkx3YyaVB
: http://fayloobmennik.cloud/7293855
ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_ kawakinct.co.jp_
po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc на сервис www.fayloobmennik.net!
http://fayloobmennik.cloud/7293852
http://depositfiles.com/files/k3zmmm9ld http://depositfiles.com/files/nfr4q6mk8 https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
https://drive.google.com/file/d/1PFs8XsBE9LBRwZmqWUxg7U711bY8Y96r/view?ths=true
Изобретение "Опора сейсмостойкая",патент № 165076, Мкл. Е04H 9/02 ( авторы : Андреев Б.А., Коваленко А.И).
Опора сейсмостойкая на фрикци -болтовых соединениях для всепогодных телекоммуникационных шкафов серии ШТВ, (ТУ BY
800008148. 003-2015), закрепленных на основании фундамента с помощью болтовых соединений, с линиями электропередач и
кабельтрассами, кабель уложен в кабельтрассах и кабельных лотках в местах подключения к шкафам серии ШТВ в виде «змейки» или
«зигзага», серийный выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 8 баллов по шкале MSK-64, I
кат.НП 031-01, для районов с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм
между торцами стыкуемых элементов поясов, перекрываемых накладками и с протяжными растяжками в местах крепления кабельных
трасс, располо-женных на уровне верха шкафа серии ШТВ, с энергопоглощающим кольцом в центральной части растяжек или стоек
линий кабельной трассы (стойки, опоры маятникового типа: стальные опоры-рамы крепления кабелетрасс с демпфирующими
энергопоглотителями выполнены согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755, 165076 - это прогрессивное техническое
решение для энергопоглощения пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого можно поглощать взрывную, ветровую, сейсмическую,
вибрационную энергию земле-трясений и взрывную от ударной воздушной волны.
За счет использования friction-bolt повышается надежность конструкции (достигается путем обес-печения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на сооружение, оборудование,
которые устанавливаются на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на фланцево-фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС)),
согласно изобретения "Опора сейсмостойкая" патент №165076.
В основе фрикци-болта, поглотителя энергии лежит принцип, который называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной,
вибрационной энергии. Энергопоглощение происходит за счет использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС)
с фрикци-болтом и с демпфирующими узлами крепления (ДУК). Структурные элементы опоры с фрикци-болтом с раз-ными
шероховатостями и узлами соединения каркаса представляют фланцевую, фрикционную сис-тему, обладающую значительными
фрикционными характеристиками с многокаскадным рассеи-ванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американс-кого Hollo Bolt ), заставляющие
указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать такую силу, чтобы движение большой величины
поглотило ЭПУ, согласно ГОСТ Р 53 166-2008 "Воздействие природных внешних воздействий" по МСК -64. Более подробно смотри
изобретения проф. д.т.н. А.М.Уздина (ПГУПС): №№ 1143895, 1174616, 1168755, seismofond.ru seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com ka-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru

86.

Рис.2 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов ФПС и ФФПС и пространственных моделей Испытательного
Центра ОО «СейсмоФОНД». Разработчик демонстрационного стенда инж. Коваленко А.И (Можно приобрести в государственном предприятии – Центр
проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1,0-2 )
Рис.3 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов ФФПС и ФПС и пространственных моделей Испытательного
Центра ООИ «СейсмоФОНД». Разработчик испытательного стенда инж. Коваленко А.И (Можно приобрести в государственном предприятии – Центр
проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 0-2 )

87.

Рис.4. Передвижная испытательная лаборатория с сейсмооборудованием и оснащенная программным комплексом для испытания пространственных
динамических моделей узлов фрагментов на сейсмические воздействия по шкале MSK 64 с помощью программных комплексах ANSYS NASTRAN
MicroFe ЛИРА SCAD МОНОМАХ c использованием системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии СДеПСЭ ОО «СейсмоФОНД»
Разработчик передвижной лаборатории и демонстрационных стендов инж. Коваленко А.И ( Чертежи можно приобрести в государственном
предприятии – Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94,
выпуск 0-1, 0-2 )
Рис.5. Испытание на сейсмостойкость здания с сейсмоизолирущим скользящим поясом методом перемещения в горизонтальном положении ( смещения
здания – одного построенного этажа, затем следующего второго, итд ) с помощью двух домкратов c использованием элементов системы демпфирования
и поглощения сейсмической энергии СДеПСЭ ИЦ ОО «СейсмоФОНД» Разработчик испытания здания методом горизонтального перемещения или
частичного сдвига инж. Коваленко А.И ( Чертежи с описанием испытания на сейсмостойкость методом перемещения, можно приобрести в
государственном предприятии – Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2,
Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 0-2 )
Изменения Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824)
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и идентификации
в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК SCAD взаимодействия КНС с
трубопроводами из гофрированного полиэтилена с геологической средой
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для проектирования
..djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобетон^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобетон^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций^

88.

Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-184.03
в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.903-10_л1_Тепловые сети. Детали
трубопроводов.djvu
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^^
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые сети.
Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu 4.900-9 в.1
Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия 3.501.1-144
Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн
кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр =
Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13 Изделия и
детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр
= Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu
Одельский_ Гидравлический расчѐт
трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи
4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu

89.

5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
ТИП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и нэлодцы дожд.канализации.djvu
902-0 9-46.88_alb.2 Камеры и колодцы дождеприѐмной канал изации.сЦуи
ТИП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и нэлодцы дожд.канализации.djvu
ТМП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и колодцы дождюнализаunn.djvu
902-09-46.88_А-2 = Камеры и колодцы дождевой ганализации.^уи
Ссылки новых реальных испытаний узлов и фрагментов фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для крепления КНС и трубопроводов от 20
февраля 2017 в испытательном центре «ПКТИ-стройТЕСТ» 197341, СПб, Афонская ул 2 те 302-04-93, факс 302-06-88 https://youtu.be/3YAvegl0wCY
https://youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY
https://youtu.be/3YAvegl0wCY https://youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg https://youtu.be/AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8 https://youtu.be/7QW_G1uCtT8
Зам. президента ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-20102010000211-П-29 от 27.03.2012, СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выд. 28.04.2010г., http://nasgage.ru/, инж –механик
дтн СПб ГАСУ , ПГУПС
Коваленко Е И
Стажер, аспирант СПб ГАСУ, зам. президента ОО "Сейсмофонд", мнс кафедры строительных конструкций, (удостоверение № 8302 СПб ГАСУ /ЛИСИ)
ст. препод. ( СПб ГАСУ, имеет бессрочный аттестат аккредитации РОСАККРЕДИТАЦИИ " № RA.RU.21 СТ 39 выдана 23 июня 2015 )
А.И.Коваленко/
Научные консультанты:
Научный консультант д.т.н., проф. СПб ГАСУ ИНН 7809011023 ,
Уздин А М
Заместитель президента ОО «Сейсмофонд», научный консультант д.т.н., проф. СПб ГАСУ
Егорова О А .
Заместитель президента ОО «Сейсмофонд», научный консультант д.т.н., проф. СПб ГАСУ
Т.Ю. Тихонов
Научный консультант, президент ОО «Сейсмофонд»
Х.Н.Мажиев
Заместитель президента ОО "Сейсмофонд", руководитель Обособленного подразделения ООО ФПГ "РОССТРО"-"ПКТИ", Испытательный Центр "ПКТИСтрой-ТЕСТ", заместитель президента ОО "Сейсмофонд" (имеет свидетельство об аккредитации № ИЛ /ЛРИ -00804 от 25.03.2016 действующий на
основании устава и свидетельство об аккредитации испытательной лаборатории , аккредитованной с 25.03.2016 до 25.03.2021, выданное ОАО "НТЦ
"Промышленная безопасность" выданное с 25.03.2016 и действует 25.03.2021, http://www.oaontc.ru/ http://www.oaontc.ru/services/registers/lri/159626) т/ф
(812) 694-78-10
/Т.В.Суворова/
Научный консультант д.т.н., проф. ПГУПС ИНН 7812009592 ,
/А.М. Уздин А М /
ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ИНН : 20140000780, КПП : 201401001 , ОГРН: 1022000000824, ОКФС: 53 -собственность общественных
объединений, ОКОГУ : 4220003-Региональное и местное общественное объединение. ОКОПФ: 70403, ОКТМО: 96701000001, ОКАТО: 96401364, ОКВЭД :
91.12- деятельность профессиональных организаций , 41.21- Производство общестроительных работ, 74.20.1 Деятельность в области архитектуры,
инженерно техническое проектирование в промышленности и строительстве. 74-2-.35 . Инженерные изыскания для строительства. Юридический адрес: г.
Грозный, ул. .им. С.Ш.Лорсанова, д. 6, 364024.
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) СПб ГАСУ
(ЛИСИ)http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4

90.

Испытательная лаборатория ПГУПС (ЛИИЖТ) ФГБОУ ВПО ИНН 7812009592: 190031, СПб, Московский пр.9, «Механическая лаборатория им. проф.
Н.А. Белелюбского» ОГРН 10278110241502
Юр. адрес ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ: 364024,РЕСПУБЛИКА ЧЕЧЕНСКАЯ,ГОРОД ГРОЗНЫЙ,УЛИЦА ИМ С.Ш.ЛОРСАНОВА, дом 6
Заявка на изобретении: «Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов"
Отправлено в (ФИПС) от 26.12.2023
https://t.me/resistance_test
Заключение : На основании прямого упругопластического расчета стальных ферм-балок с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость (А.Хейдари, В.В.Галишникова) и анализа результатов расчета проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина, можно сделать следующие выводы. 1. Очевидным преимуществом квазистатического расчета
пластинчатых балок с пластинчато -балочной системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми компенсаторами , является его
относительная простота и высокая скорость выполнения, что полезно на ранних этапах вариантного проектирования
армейских ангаров от дронов -камикадзе , с целью выбора наиболее удачного технического решения. 2. Допущения и
абстракции, принимаемые при квазистатическом расчете, рекомендованном , приводят к значительному запасу прочности
стальных ферм и перерасходу материалов в строительных конструкциях. 3. Рассматривалась упругая стадия работы , не
допускающая развития остаточных деформаций. Модульный анализ, являющийся частным случаем динамического метода,
не применим при нелинейном динамическом анализе. 4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и
критических ситуациях на трехгранную ферму- балку и изменяющееся по координате и по времени, в SCAD следует
задавать дискретными загружениями фермы-балки . Каждому загружению соответствует свой график изменения значений и
[email protected] ИНН 2014000780

91.

время запаздывания. 5. SCAD позволяет учесть относительное демпфирование к коэффициентам Релея, только для первой и
второй собственных частот колебаний , что приводит к завышению демпфирования и занижению отклика для частот
возмущения выше второй собственной. Данное обстоятельство может привести к ошибочным результатам при расчете
сложных механических систем при высокочастотных возмущениях (например, взрыв). 6. Динамические расчеты
пластинчато -балочной системы на воздействие от дронов-камикадзе (беспилотника), выполняемые в модуле «Прямое
интегрирование уравнений движения» SCAD, позволят снизить расход материалов и сметную стоимость при строительстве
армейских ангаров . 7. Остается открытым вопрос внедрения изобретения "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов" , рассмотренной инновационной методики в практику проектирования и ее регламентирования в
строительных нормах и приспособление трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного составного
профиля с предварительным напряжением для плоских покрытий, с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия 1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция") для
критических и чрезвычайных ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и элементов
при строительстве, с упруго пластичными компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616 197371, СПб, пр. Королева 30 / 1- 135
Авто
грузоп
«Спо
комби
район
испол
струк
прост
пяти
Егоро
(911)
т/ф (812) 694-78-10, (921)962-67-78, (911) 175-84-65, ( 981) 276-49-92 [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected]

92.

Конференция
молодых ученых «Проблемы механики: теория, эксперимент и
новые технологии» с 10 по 18 марта 2024 г. на территории
горнолыжного центра «Шерегеш» Кемеровской области и в
Новосибирск. Секретарь конференции: Лаврук Сергей Андреевич
Адрес: 630090, г. Новосибирск, ул. Институтская, д. 4/1, ИТПМ СО
РАН E-mail: [email protected]
Телефон: (383)3308538
Тел /факс СПб ГАСУ "Сейсмофонд"
(812) 694-78-10, (921)944-67-10, (911) 175-84-65 [email protected] [email protected]
[email protected] https://t.me/resistance_test
Тема доклада : Повышение грузоподъемности пролетного
строения мостового сооружения за счет применения

93.

комбинированных пространственных трехгранных структур
для сейсмоопасных районов» и "Расчет в ПК SCAD 3D
комбинированных пространственных структур из трехгранных
неразрезных ферм -балок предварительно -напряженных с
большими перемещениями на предельное равновесие , с учетом
приспособляемости , с использованием сдвиговых демпфирующих
компенсаторов с тросовой гильзой (втулкой ) , гасителя сдвиговых
напряжений, при импульсных растягивающихся нагрузках , для
улучшения демпфирующей способности болтовых соединений,
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение, для
повышения
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов» , быстро
собираемого армейского железнодорожного (автомобильного)
однопутного моста ( грузоподъемность 90 тонн ) ( А Хейдари,
В.В.Галишникова) , пролетом 18, 24 и 30 метров, с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного или трубчатого
сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконстуркция"), для повышения грузоподъемности
пролетного строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур
для сейсмоопасных районов»
С
применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов»,
с быстросъемными упруго пластичными компенсаторами проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина, со сдвиговой фрикционной жесткостью согласно
изобретений, изобретенных в СССР
№№ 1143895, 1168755,
1174616, 156076, 2010136746, 1760020, 25507777, 154506, 858604

94.

и основании изобретений Медехина Евгений Анатольевича Томск
ГАСУ "Покрытие из трехгранных ферм" №№ 2627794, 49859 ,
2188287
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru (921) 962-67-78, (911)
175-84-65 [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан
26.01.2017) Изготовитель Сборно-разборных автомобильных надвижных мостов,
переправ "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Испытания на соответствие требованиям (тех.
регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р
ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (921) 962-67-78, [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
https://t.me/resistance_test
Тема доклада: Повышение грузоподъемности пролетного
строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур
для сейсмоопасных районов» и "Расчет в ПК SCAD 3D

95.

комбинированных пространственных структур из трехгранных
неразрезных ферм -балок предварительно -напряженных с
большими перемещениями на предельное равновесие , с учетом
приспособляемости , с использованием сдвиговых демпфирующих
компенсаторов с тросовой гильзой (втулки) , гасителя сдвиговых
напряжений, при импульсных растягивающихся нагрузках , для
улучшения демпфирующей способности болтовых соединений,
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение, для сборноразборного, быстро собираемого армейского железнодорожного
(автомобильного) однопутного моста ( грузоподъемность 90 тонн ) (
А Хейдари, В.В.Галишникова) , пролетом 18, 24 и 30 метров, с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного или
трубчатого сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконстуркция"), для системы несущих элементов
и
элементов проезжей части военного сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного или автомобильного моста ,
с быстросъемными упруго пластичными компенсаторами проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина, со сдвиговой фрикционной жесткостью согласно
изобретений, изобретенных в СССР
№№ 1143895, 1168755,
1174616, 156076, 2010136746, 1760020, 25507777, 154506, 858604
и основании изобретений Медехина Евгений Анатольевича Томск
ГАСУ "Покрытие из трехгранных ферм" №№ 2627794, 49859 ,
2188287
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru (921) 962-67-78, (911)
175-84-65 [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан
26.01.2017) Изготовитель Сборно-разборных автомобильных надвижных мостов,

96.

переправ "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Испытания на соответствие требованиям (тех.
регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р
ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (921) 962-67-78, [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
https://t.me/resistance_test
Повышение грузоподъемности пролетного
строения мостового сооружения за счет
применения комбинированных
пространственных трехгранных структур
для сейсмоопасных районов»
Автор, ответственный за переписку: Коваленко Елена Ивановна , email: [email protected] [email protected]
[email protected] (812) 694-7810 ( 921) 944-67-10

97.

Аннотация. В статье представлен метод повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов, как одна из
составляющих комплексного мониторинга объектов транспортной
инфраструктуры. Приведены примеры систем контроля технического
состояния мостов, изложены инновационные подходы к
прочностному мониторингу. Применены новейшие технологии
обследования и расчета свайного фундамента на примере одной из
опор железнодорожного моста и повышение грузоподъемности
пролетного строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов
Испытательной лабораторией СПб ГАСУ Сейсмофонд выполнены
работы по обследованию конструкции и повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов,
после окончания строительных работ по сооружению
В конце работы сделан вывод о целесообразности проделанных
мероприятий и по повышение грузоподъемности пролетного
строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов
Ключевые слова: повышение, грузоподъемность, пролетное
строение мостового сооружения, применения, комбинированных,
пространственных, трехгранных структур, сейсмоопасный, район,
свайный фундамент, мост; численное моделирование; напряженнодеформированное состояние; грунтовый массив; технологический
регламент; проект производства работ
В современном мире мостостроение является неотъемлемой
частью формирования транспортной инфраструктуры. К мостовым
сооружениям предъявляются эксплуатационные, экономические,

98.

экологические, архитектурные и расчетно-конструктивные
требования
1 . Перед застройщиком часто встают разного рода задачи, решение
которых невозможно без применения нестандартных технических
подходов, для повышения грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,
Мониторинг технического состояния мостовых конструкций
является актуальной задачей, которая заключается в эффективном
контроле, надежном анализе, рациональной интерпретации данных, а
также обеспечении правильного принятия решений по эффективному
управлению мостовой инфраструктурой и повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов
.
На сегодняшний день по всему миру активно разрабатываются
технологии контроля технического состояния мостов, позволяющие
оценивать их состояние без непосредственного доступа к
конструкции и нарушения движения .
Одним из важных критериев выбора повышение грузоподъемности
пролетного строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов,
рациональной технологии усиления фундаментов является
соотношение прочности и экономичности, что способствует не
только восстановлению несущей способности фундамента, но и
возможности экономии материалов и снижения трудозатрат
В представленной работе рассмотрено повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов. Конструкция

99.

повышение грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов показана на рисунке 1.
Рис 1 Показан трехгранная ферма -балка для повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов,
Рис 2 Показан трехгранная ферма -балка для повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за

100.

счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов, которая
используется за рубежом ( США )
Рис 3 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

101.

Рис 4 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

102.

Рис 5 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

103.

Рис 6 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

104.

Рис 7 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,
Рис 7 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

105.

Рис 8 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,
Рис 9 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

106.

Рис 10 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм
-балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,
Рис 11 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм
-балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

107.

Рис 12 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм
-балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,
Рис 13 Показаны узлы крепления и соединения трехгранных ферм
-балка для повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов,

108.

Рисунок 16. Общий вид конструктивных решений по повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов с
использованием зарубежного опыта
Моделирование и расчѐт несущей способности и повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов, велись при
помощи расчетного комплекса программ «PLAXIS 3D». В основу
комплекса положен метод конечных элементов (МКЭ), позволяющий
выполнять математическое моделирование процессов, протекающих
в грунте.
Для моделирования работы грунта для повышения
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов, использована
модель «Мора-Кулона». Рассматриваемая модель грунта
формируется в виде зависимостей бесконечно малых приращений
эффективных напряжений (скорости эффективных напряжений) и
бесконечно малых приращений деформации (скорости деформации).

109.

Основной принцип решений упругопластических задач заключается
в том, что деформации и их скорости разделяются на упругие и
пластические составляющие для расчета и для повышения
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов
Для установления закономерности между величинами
напряжений и упругими деформациями используется закон Гука:
Физико-механические характеристики грунтов в расчетной модели
повышение грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов, принимался на основании результатов инженерногеологических изысканий для расчетных значений с доверительной
вероятностью а = 0,95 (для расчетов по первой группе предельных
состояний).
Наибольшее расчѐтное усилие, передаваемое на фундаменты в
уровне подошвы сваи составляет 215,4 т (2112 кН).
Моделирование напряженно-деформированного состояния (НДС)
свайного основания с грунтовым массивом
Modeling of the stress-strain state (SSS) of a pile foundation with a soil
massif
Построение расчетных моделей, учитывающих конструкции
строящихся опор, внешние нагрузки, порядок производства работ,
напластование грунта и гидрологические условия, выполнены на
основе предоставленной проектной документации и в соответствии с
отчетом по инженерно-геологическим изысканиям.
В настоящее время на федеральных и территориальных дорогах
России эксплуатируется более 25 тыс. автомобильных мостов, из них
более 90 процентов , составляют железобетонные мосты с типовыми
продетыми строенисми балочного типа с длиной пролетов до 24 м

110.

Существует несколько спого&ов увеличения несущей способности
реконструируемых пролетных строений мостов
• наращивание сечения нижней растянутой арматуры;
• устройство разгружающей шпренгельной системы из стальных
профилей:
• устройство усиливающей системы из композитных материалов.
При этом варианты усиления с применением стадьныхарматуриых
и профильных элементов обладают рядом недостатков:
Дано описание нового конструктивного решения по усилению
несущих строительных конструкций балочных автомобильных
мостов с использованием композитных материалов на основе
углеродных и базальтовых волокон, приведены основные
инженерные формулы для оценки несущей способности главных
балок с учетом усиления.
Обследование моста было выполнено специалистами Сейсмофонд
СПб ГАСУ. Были определены фактические схемы расположения
элементов конструкций. размеры поперечных сечений и их
соединений. Выполнена проверка соответствия конструкций
имеющейся проектной документации, фактической геометрической
невменяемости. выявлены отклонения, повреждения. дефекты
элементов и узлов конструкций. Уточнены фактические и
прогнозируемые нагрузки и воздействия на строительные
конструкции. Установлены механические свойства материалов
конструкций.
Строительство моста осуществлялось в 2003 г. Сооружение
представляет собой однопролетный автодорожный мост с двумя
береговыми опорами. Длина моста 18 м. общая ширина 7,84 м. Мост
расположен я плане и н продольном профиле на прямой. Габарит
проезжей части Г - 6.5 м. На мосту и на подходах к мосту две полосы
для движения - по одной полосе в каждую сторону. Тротуар
выполнен только с одной стороны моста. ширина тротуара Т 0.6 м.
Фотографии общего вида моста приведена па Иллюстрации 1.
Конструкция моста образована двумя береговыми опорами,
пролетным строением и могтожыч полотном. Покрытие проезжей
части асфальтобетонное. Толщина дорожной одежды иа мосту
составляет от 50 до 100 мм.

111.

Пролетное строение моста образовано четырьмя сборными
железобетонными балками таврового сечения, объединенными
монолитной железобетонной плитой толщиной 1.50 мм в единую
температурно-неразрезную бездиафрагмениую конструкцию.
Расстояние между балками 1,83 м. Схема расстановки балок в
поперечном направлении К 1.175 - 1.83' 3 ? К 1.175. Балки
пролетного строения изготовлены по типовой серии 3.503.1-73.
Полная длина балок 18 м. Высота балок 1050 мм. толщина пояса
балки 150 мм. толщина ребра балки
от 160 мм.
Балки пролетного строения опираются па полимерные опорные
части размером 150 мм * 350 мм. высотой 70 мм. установленные па
монолитные железобетонные постаместты берего- вых опор
размером 500 мм * 500 мм. высотой 120 мм.
Береговые опоры монолитные железобетонные призматического
очертания шириной 6-59 м. высотой до верха свайного ростверка 2.8
м. Фундаменты береговых опор свайные.
В процессе обследовании были обнаружены следующие дефекты и
повреждения строительных конструкций пролетного строения моста:
• разрушение защитного слоя бетона с оголением и коррозией продольной рабочей арматуры в двух балках пролетного строении в приопориой зоне:
• наклонные трещины на приопор- ных участках двух балок
пролетного строения с шириной рас крытии до 0.1 мм. шаг трещин
500 мм:
• продольная трпцина в монолитной железобетонной плите
пролетного строения по оси моста с шириной раскрытия до 0.3 мм на
всем протяжении продетого строения:
• разрушение защитного слои бетона с оголением и коррозией
рабочей арматуры плиты проезжей части на участках сопряжения
моста с берегом.
Статичоскии расчет конструкций пролетного строения
Статический расчет элементов главных бал (ж и плиты проезжей
части моста выполнился аналитическим путем. Пространственное
распределение нлфузки на главные балки моста определялось по
способу виецентрен- кото сжатии |5|. При этом предполагается. 'сто
поперечные сечения пролетного строении не испытывают

112.

деформаций, т.е. имеют бесконечно большую жесткость, а плита
проезжей части пролетного строения рассматривается как
иеразрезиая балка на упругих опорах, в качестве которых
принимаются главные балки. Таким образом, любая нагрузка,
расположенная симметрично по отношению к продольной оси моста,
распределп- ется между главными балками пропорционально их
жесткости.
В расчете были учтены постоянные нагрузки от собственного веса
строительных конструкций моста, определенные по результатам его
натурного обследования, и временные нагрузки от автотранспортных
средств по |6|. Кроме того, конструкции пролетного строения были
рассчитаны на пропуск сверхнормативной подвижной нагрузки от
автоколонны с коксовой камерой масс oil 213 т.
Максимальный изгибающий момент от расчетных нагрузок в
середине пролета главных балок составил .1260 тм. а максимальная
поперечная сила иа опоре главных балок
Таким образом, по результатам проверочных расчетов главные
балки пролетного строения моста не обладали достаточной несущей
способностью лдп восприятия сверхнормативных нагрузок при
транспортировке тяжелого оборудования, поэтому было принято
решение об усилении главных балок пролетного строения и плиты
проезжей части на участках с трещинами. В качестве элементов
усиления была выбрана система из композитных материалов иа
основе углеродных и базальтовых волокон.
Конструктивные решения по усилению моста
Наиболее распространенным решением при усилении балок
пролетных строений мостов композитными материалами валяется
приклейка композитной ламели к нижней грани главных балок
пролетного строения В этом случае ла мель может быть
дополнительно закреплена на концах поперечными U-образными
хомутами из полос композитной ткани.
Данное решение позволяет повысить несущую способность
конструкции примерно на 15%. но к рассматриваемому случаю
данный вариант неприменим, так как требуется повысить несущую
способность главных балок более чем на 30%. Поэтому предложен

113.

нмшй способ увеличения несущей способности балок пролетного
строен и в путем послойною внешнего армирования композитным
материалом п три этапа.
На первом этапе выполняется повышение грузоподъемности
пролетного строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов
Усиление и повышение грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов
Выбранная конструктивная схема усиления пролетного строения
моста позволяет повысить несущую способность балок пролетного
строения на 28% по изгибающему моменту и на 164 по поперечной
силе. Таким образом, иссушая способность конструкции после
усиления составила по изгибанннему моменту М26S тм. а по
поперечной силе Q 63 т. что достаточно дли восприятия расчетных
усилий, возникающих при движении автоколонны со
сверхнормативной нагрузкой.
Заключение
1 Предложенный в данной работе новый способ усиления сборных
железобетонных балок пролетных строении мостовых конструкций
повышение грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения за счет применения комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов, позволяет повысить их несущую способность
2 Предложенный способ усиления для, повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения за
счет применения комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов , при
отсутствии значительных технических недостатков, обладает также
целым радом достоинств по сравнению с различными способами
усиления стальными профилями.

114.

3 Основываясь на опыте эксплуатации подобных сооружений, можно
сделать вывод, что применение и повышение грузоподъемности
пролетного строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов является эффективным и надежным
способом увеличения несущей способности строительных
конструкций автомобильных мостов и может быть рекомендовано
для применения на других подобных конструкциях.
Применение и трехгранных ферм для повышение грузоподъемности
пролетного строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов, позволяет существенно ускорить и
упростить процесс повышение грузоподъемности пролетного
строения мостового сооружения за счет применения
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов, реконструкцию и эксплуатируемых
автомобильных и железнодорожных мостов, а значит, дает
возможность пропуска больших транспортных потоков и увеличения
скорости их движения, что в конечном итоге неминуемо приведет к
улучшению качества жизни всех жителей России.
Список использованной литературы:
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести
опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18
«Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13
«Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в
строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты
сейсмостойкости». А.И.Коваленко

115.

6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание
на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь
мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и
баллы» А.И.Коваленко
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды
или через четыре года». А.И.Коваленко
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные
технологии возведения фундаментов без заглубления – дом
на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных
грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение
ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы
ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294
«Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года
планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения
«звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в
строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие
зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг.
А.И.Коваленко и др. изданиях С брошюрой «Как построить
сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого
строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им
Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым
конструкциям можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и
типовые серии рабочих чертежей можно скачать по ссылке
http://rutracker.org. Технические решения можно скачать
http://www1.fips.ru

116.

На Украине мосты в основном держат до 40 тонн есть до 60 ти , их мало
Усиленыые мосты проф дтн ПГУПС Уздина А М надо использовать
сверхпрочные и сверхлегкие комбинированные пространственных трехгранные
структурны ферм-балок , с предварительным напряжением, для усления
пролтеного мостового сооружения , с неразрезыми поясами пятигранного
составного профиля ( Мелехина ТОМСК ГАСУ) Подарок тов. Сталину
И.В. к Дню рождения, 144 годовщина, изобретение
"СПОСОБ УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО
СТРОЕНИЯ МОСТОВОГО СООРУЖЕНИЯ c
использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных " [email protected] 8126947810

117.

Онакко, Минтранс, Минстрой , МЧС ,
Жилдор, ноболее 30 лет не замечаб успехи блока НАТО (США) и КНР и умышденно
не
принимают и не рассмаитриваби на НТС НИОКР проетную доументацию и
изобртения СПбГАСУ Сейсмоонд.
Это диверсию , вредительство или саботаж во время СВО, должны
рассотреть Следсвенный Комитет, военный трибунал и прокуратура РФ-Россия
https://ppt-online.org/1435747
Модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий
Е. А. Мелѐхин
https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78 https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970
https://www.liveinternet.ru/users/russkayadruzhina/post500023116/
Обустройство линий обороны от дронов-камикадзе
https://ppt-online.org/1386647
Напряженно-деформированное состояние трехгранной фермы с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля
Евгений Анатольевич Мелѐхин
https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4 https://www.nso-
journal.ru/jour/article/view/91

118.

http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_43__5_Melekhin_Goncharov_Malygin2705.pdf
_1aa1bc6691.pdf
держат до 90 тонн, собираются за 24 часа , как в КРН и США. Без надстройки и
усиления существующего Украинского моста , из преднапряженной трехгарной
фермой -балкй , мост просто рукнет Будет много жертв Погибнут морпехи
Севастополя Имеется положительное заключениегенерала Косенкова
Железнодорожные восйска
Shogu Polozhitelnoe zaklyuchenie Minoboroni NIITS JDV Logunov 10 iyulya 2022 10 str
https://ppt-online.org/1450454
Онакко, Минтсранс, Минстрой , МЧС , Жилдор, упррноболе 30 лет не замечаб
успехи блока НАТО (США) и КНР и умышденно не примают и не рассмаитриваби
на НТСНИОКР проетную доументацию и изобртения СПбГАСУ Сейсмоонд.
Это диверсия , вредительство или
саботаж во время СВО, должны
рассотреть Следсвенный Комитет,
военный трибунал и прокуратура РФРоссия

119.

120.

121.

122.

123.

Заявка на изобретение "СПОСОБ УСИЛЕНИЯ
ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ МОСТОВОГО
СООРУЖЕНИЯ c использованием
комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных "
районов

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

Реферат
Способ усиления
пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных пространственных

133.

трехгранных структур для
сейсмоопасных районов
Полезная модель способа усиления
пролетного строения мостового сооружения
с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур
для сейсмоопасных районов, относится к
ремонту и повышения грузоподъемности
аварийного пролетного строения
автомобильного и железнодорожного
моста и может быть использована для
аварийного поста при укреплении с
использованием пространственных
стержневых конструкций Новокисловодск
и изобретений Мелехина . Задача полезной
модели - снизить материалоемкость
покрытия, повысить его жесткость и
расширить область применения. Это
достигается тем, что известное
комбинированное пространственное
структурное покрытие, содержащее
пространственный каркас, из соединенных
в узлах, стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части, вдоль

134.

пролета, жестко прикрепленные нижнего
пояса, нижние и расположенные над
верхние пролетные, установленные на
опоры подкрепляющие элементы,
снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к нижнего пояса
нижними и монтированными над
верхними контурными , причем верхние
контурные и пролетные жестко
прикреплены к узлам верхнего пояса .
Нижние пролетные и контурные жестко
прикреплены посредством крестового
монтажного столика к нижнего пояса , а
верхние - к нижнего пояса, соответственно
При сборке покрытия вначале
монтируются опираемые на опоры нижние
и верхние пролетные , и контурные, с
крестовыми монтажными столиками .
После чего собирается нижний пояс из
стержней нижнего пояса и с узловыми
элементами в виде полых шаров , при этом
жестко прикрепляются посредством
электросварки к монтажным столикам
нижних пролетных и контурных . Затем

135.

монтируются стержни раскосов 4 и
верхнего пояса. На заключительном этапе
монтируются стержни верхнего пояса и
выполняется жесткое крепление верхнего
пояса посредством электросварки к
монтажным столикам верхних пролетных
и контурных . Снабжение
комбинированного покрытия
установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета нижними
и верхними контурными и жесткое
прикрепление контурных , и пролетных,
что позволяет повысить жесткость
покрытия, а также избежать
необходимости в установке опор для
опирания , горизонтальных и вертикальных
связей, подвесок, что существенно снижает
материалоемкость покрытия. Отсутствие
опор вдоль контурных ,
комбинированного покрытия расширяет
также область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и
т.д. 5 ил.

136.

Изобретение относится к способам для
ремонта или укрепления существующих
мостов. Способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с
изменением поперечного сечения включает
усиление главных балок путем установки и
натяжения канатов. Сначала создают
коробчатое сечение путем дополнительной
установки нижнего блока и закрепления его
в нижней части двух соединенных между
собой трехгранных ферм - балок.
При испытаниях фрагментов и узлов по
усилению пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных
районов, использовались изобретения проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777 и аспиранта
ЛенЗНИИЭП, стажера СПб ГАСУ
А.И.Коваленко №№ 1760020, 2010136746,
165076, 154506, 1395500, 101847, 998300,
172414
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe
flantsevo soedinenie friktsionno friktsionno-

137.

podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya
mosta 2 str
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe
flantsevo soedinenie friktsionno friktsionnopodvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya
mosta 2 str
https://ppt-online.org/1454657
Пояснительная записка к расчету упруго
пластического сдвигаемого шарнира для
сборно-разборного железнодорожного
моста
https://ppt-online.org/1446618
https://dzen.ru/a/ZX7AY8TkcRaNPvtN
Для включения в план НИОКР Минстроя
ЖКХ, Минпромторга, Минтраса
Дистанционный доклад (сообщение) на НТС
Минстроя ЖКХ на удаленке из поселения
ученого, заместителя, заместителя
Президента организации "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ, редатора газеты "Армия
Защитников Отечества", полковника
Шендакова Михаил Анатольевича на научно
-техническом ( Совете НТС в Минстрое
ЖКХ в марте -апреля 2023 и доклад на
научной конференции в Политехническом

138.

Университете СПб 21 - 25 августа 2023 года
Тема доклада: Метод предельного
равновесия при расчете в ПK SCAD (
сдвиговая прочность СП16.1330.2011 SCAD
п.7.1.1 придельная поперечная сила )
статически неопределенных
упругопластинчатых стальных ферм-балок (
пластинчато –балочных сиcтемам ) с
большими перемещениями на прельеное
равновесие и приспособляемость на основе
изобретений проф А.М.Уздина ( №№
1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777,
2010136746, 1760020, 165076, 154506,
858604 ) и инженерные решения по
использованию для железнодорожных
мостов упругопластических сверхлегких и
сверхпрочных конструкций стальных фермбалок, сконструированном со встроенным
бетонным настилом, с пластическим
шарниром и расчет в 3D-модели, в SCAD
неразрезной балки-фермы с большими
перемещениями, с учетом сдвиговой
жесткостью к неравномерным нагрузкам
железнодорожного моста, для преодоления
водных преград в критических и

139.

чрезвычайных ситуациях, позволяющих
уменьшить массу пролетного строения
армейского моста до 30 процентов, за счет
пластинчатости и приспособляемости моста,
что уменьшит сметную стоимость СМР до
30
процентовhttps://vk.com/wall789869204_122
Бодрящий ответ для организации
Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515 3 з.п. ф-лы,
Формула полезной модели способ
усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных структур для
сейсмоопасных районов
Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных структур для

140.

сейсмоопасных районов из
комбинированнох пространственных
структур пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных структур для
сейсмоопасных районов , содержащее
пространственный каркас из соединенных в
узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета
жестко прикрепленные к узлам нижнего
пояса каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные
подкрепляющие элементы, установленные
на опоры, отличающееся тем, что оно
снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса
нижними и монтированными над каркасом
верхними контурными подкрепляющими
элементами, причем верхние контурные и
пролетные подкрепляющие элементы
жестко прикреплены к узлам верхнего
пояса пространственного каркаса.

141.

1. Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных ферм -балок изобретателя
Новокисловодс и Мелехина и структур
( смотри : ИННОВАЦИОННАЯ
РАЗРАБОТКА МОДУЛЯ
"НОВОКИСЛОВОДСК" И ЕГО
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ
имеет дополнительные пояснению и
описания по ссылкам :
https://cyberleninka.ru/article/n/innovatsio
nnaya-razrabotka-modulya-novokislovodski-ego-ekonomicheskoe-obosnovanie
Марутян Александр Суренович (RU)
https://yandex.ru/patents/doc/RU153753U1_
20150727
https://patents.s3.yandex.net/RU153753U1_2
0150727.pdf УЗЛОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
ПЕРЕКРЕСТНО-СТЕРЖНЕВЫХ
КОНСТРУКЦИЙ, ВКЛЮЧАЯ УЗЛЫ
СИСТЕМЫ «НОВОКИСЛОВОДСК», И
ИХ РАСЧЕТ

142.

https://msi.elpub.ru/jour/article/view/863/0
https://www.liveinternet.ru/users/russkayadr
uzhina/post499999227/
2. для сейсмоопасных районов
мостового сооружения с изменением
поперечного сечения, включающий
усиление главных балок путем установки
трехгранных ферм-балок с
упругопластическим компенсатором с
отличающийся тем,
3. При оформлении изобретения
использовались изобретения блока НАТО :
США, CCCP, Беларусь, Торговой компании
«РФ-Россия» : №№ 2140509 E 04 H1/02,
MPK E04 G 23/00 RU2043465, 2121553,
Малафеев 2336399, 2021450, Насадка
2579073, SU 1823907 ( нет в общей
доступности), 2534552, 2664562, 2174579,
Курортный , 2597901, полезная модель
154158, Марутяна Александр Суренович
г.Кисловодск №№ 153753, 2228415,
2228415, 2136822, Способ надстройки
зданий №№ 2116417, 2336399, 2484219

143.

https://dzen.ru/a/ZPwU9rZlbXapNcHI
https://t.me/resistance_test/516
4. Трѐхгранные фермы с предварительным
напряжением для плоских покрытий Е.А.
Мелѐхин1 , Н.В. Гончаров2 , А.Б. Малыгин1
1Московский государственный
строительный университет 2Национально
исследовательский Томский
Политехнический университет
http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD
_43__5_Melekhin_Goncharov_Malygin2705.
pdf_1aa1bc6691.pdf
Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные
фермы плоских покрытий. Вестник
Томского государственного архитектурностроительного университета.
2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-202123-2-65-78
https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970/
722
Скачать PDF
5. ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ
ФЕРМ
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)

144.

https://rusneb.ru/catalog/000224_000128_00
02627794_20170811_C1_RU/
6. Напряженно-деформированное
состояние трехгранной фермы с
неразрезными поясами пятигранного
составного профиля Евгений Анатольевич
Мелѐхин https://doi.org/10.22227/23055502.2023.1.4
https://www.nsojournal.ru/jour/article/view/91
https://www.freepatent.ru/patents/2188287
https://edrid.ru/authors/201.dffe3.html
http://nso-journal03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/articl
e.display/2023/4/556-571
https://www.litprichal.ru/work/517210/
Бодрящий ответ для организации
Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515
Расчет упругоппластического структурного
сбороно разбороного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p22156254
7_vse-dlya-fronta-vse-dlya-pobedy-

145.

predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm
Metod predelnogo ravnovesiya
uprugoplasticheskogo rascheta SCAD
staticheski neopredelimix stalnix ferm
zheleznodorozhnogo mosta 538 str.docx
https://disk.yandex.ru/d/wyRxG-zE8rRmBA
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p22156254
7_vse-dlya-fronta-vse-dlya-pobedypredlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm
Специальный военный вестник "Армия
Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327
Расчет упругоппластического структурного
сбороно разбороного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Расчет упругопластического структурного
сборно-разборного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1297775

146.

Секция III. Механика деформируемого
твердого тела. Расчет упругопластического
структурного сборно-разборного моста
https://ppt-online.org/1297382
О пригодности быстровозводимого
армейского сборно-разборного
автомобильного моста
https://ppt-online.org/1305281
Описание: "Способ усиления
пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных
пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных
районов"
Полезная модель относится к строительству
и может быть использована при возведении
пространственных стержневых конструкций
для усиления пролетного строения мостового
сооружения
с
использованием

147.

комбинированных
пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных
районов. Аналог изобретение № 80471 и №
266595
Задача
полезной
модели
снизить
материалоемкость покрытия, повысить его
жесткость и расширить область применения.
Это
достигается
тем,
что
известное
комбинированное
пространственное
структурное
покрытие,
содержащее
пространственный каркас из соединенных в
узлах
стержней поясов
и раскосов
и
размещенные в средней части пролетного
строения
мостового сооружения
с
использованием
комбинированных
пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов,
вдоль пролета,
жестко прикрепленные к
нижнего пояса
нижние
и расположенные над
верхние
пролетные,
установленные
на
опоры
подкрепляющие
элементы,
снабжено
установленными на опоры и расположенными
вдоль пролета жестко прикрепленными к
нижнего пояса нижними и монтированными
над верхними контурными, причем верхние

148.

контурные и пролетные жестко прикреплены
к узлам верхнего пояса .
Нижние пролетные и контурные жестко
прикреплены
посредством
крестового
монтажного столика к нижнего пояса , а
верхние - к нижнего пояса, соответственно
При сборке пролетного строения мостового
сооружения
с
использованием
комбинированных
пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных
районов для повышение несущей способности
пролетного строения, вначале монтируются
опираемые на опоры нижние и верхние
пролетные и контурные , 9 с крестовыми
монтажными столиками .
После чего собирается нижний пояс из
стержней нижнего пояса и с узловыми
элементами в виде полых шаров , при этом
жестко
прикрепляются
посредством
электросварки
к
монтажным
столикам
нижних пролетных и контурных .
Затем монтируются стержни раскосов и
верхнего пояса. На заключительном этапе
монтируются стержни
верхнего пояса и
выполняется жесткое крепление
верхнего
пояса
посредством
электросварки
к

149.

монтажным столикам верхних пролетных и
контурных .
Снабжение комбинированного покрытия
установленными на опоры и расположенными
вдоль пролета нижними
и верхними
контурными
и жесткое прикрепление
контурных , и пролетных , что позволяет
повысить жесткость и несущею способность
аварийного пролетного строения мостового
сооружения
с
использованием
комбинированных
пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных
районов покрытия, а также избежать
необходимости в установке опор
для
опирания , горизонтальных и вертикальных
связей, подвесок, что существенно снижает
материалоемкость покрытия. Отсутствие опор
вдоль контурных ,
комбинированного
покрытия расширяет также область его
применения, например, при строительстве
авиационных ангаров, цехов, покрытий
зрелищных сооружений и т.д.
см
иллюстрацию в социальной сети по ссылке
SPBGASU
Uprugoplacheskiy
rascchet
predelnogo
ravnovesiya
SCAD-staticheski
neopredelimix ferm-balok 568 str

150.

https://vk.com/wall789869204_122
Специальный военный вестник "Армия
Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327
https://te9219626778gmailcom.diary.ru/p22165
1243_v-sankt-peterburge-nikakoj-tehnicheskojpolitiki-nikakoj-sistemy-sozdaniya-i-realizaci.htm
Расчет упругоппластического структурного
сбороно разбороного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Metod predelnogo ravnovesiya rasccheta SCAD
fuktsiya
sdvig
staticheski
neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 483 str (1) — копия
Метод предельного равновесия для
упругопластического расчета в ПК SCAD
https://ppt-online.org/1322416
https://vk.com/wall782713716_906
Расчет упруго пластического шарнира
для металлических ферм балок пролетного
строения
автомобильного
(железнодорожного) моста c использованием
систем демпфирования с использованием
тросовой демпфирующей петли - вставки
для верхнего сжатого пояса фермы-балки и
упруго пластических шарниров из косых

151.

стыков с тросовой гильзой для нижнего
растягивающего пояса фермы-балки со
стальной
шпильки
с
пропиленным
болгаркой пазов. куда забивается при сборке
медный обожженный клин во время
скоростной сборки сборно-разборного моста
с
большими
перемещениями
и
приспособляемости с
учетом
демпфирования
упруго пластического
шарнира за счет тросовой демпфирующей
гильзы залитой расплавленным свинцом
или битумом для металлических ферм
балок
пролетного
строения
автомобильного
и
железнодорожного
моста c использованием
систем
демпфирования за счет пластического
шарнира Диагональные раскосы фермыбалки
,
крепятся
на
болтовыми
соединениями с пружинистой тросовой
гильзой, залитой расплавленным свинцом
или битумом и устанавливается в овальные
отверстия -сдвиговые . Стальная фермабалка сконструирована со встроенным
бетонным настилом При испытаниях была
использована
3D -конечных
элементов
https://rodinailismertlistru.diary.ru/

152.

p221562547_vse-dlya-fronta-vse-dlya-pobedypredlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm
Полезная модель относится к строительству
для усиления аварийного пролетного
строения мостового сооружения с
использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов и может быть
использована при возведении
пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное
покрытие, содержащее установленный по
контуру на опоры пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов .
Недостатком пространственного
структурного покрытия является наличие по
контуру покрытия большого количества опор,
на которые производится установка
пространственного каркаса, и возникновение в
стержнях поясов и раскосов при больших
пролетах значительных усилий, что, в
совокупности, обуславливает высокую
материалоемкость конструкции. Кроме того,
наличие опор по контуру пространственного

153.

структурного покрытия ограничивает, в ряде
случаев, область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное
пространственное структурное покрытие,
содержащее опираемый по контуру на опоры
пространственный каркас из соединенных в
узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета,
жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры, причем
верхние пролетные подкрепляющие элементы
соединены между собой посредством
горизонтальных и вертикальных связей, а с
нижними подкрепляющими элементами посредством вертикальных подвесок .
Снабжение комбинированного
пространственного структурного покрытия
размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета
жестко прикрепленными к узлам нижнего
пояса пространственного каркаса нижними и

154.

расположенными над каркасом верхними
пролетными подкрепляющими элементами,
установленными на опоры, позволяет
существенно разгрузить элементы
пространственного каркаса, и, тем самым, в
некоторой степени снизить материалоемкость
конструкции покрытия.
Однако известное комбинированное
пространственное структурное покрытие попрежнему характеризуется повышенной
материалоемкостью вследствие наличия по
контуру покрытия большого количества опор,
на которые устанавливается пространственный
каркас. Повышенной материалоемкости
способствует также необходимость установки
большого количества горизонтальных и
вертикальных связей, подвесок между
нижними и верхними пролетными
подкрепляющими элементами. Соединение
между собой верхних и нижних пролетных
подкрепляющих элементов только
вертикальными подвесками снижает жесткость
покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Кроме того,
наличие опор по контуру пространственного
структурного покрытия ограничивает, в ряде

155.

случаев, область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена
предлагаемая полезная модель, состоит в том,
чтобы снизить материалоемкость
комбинированного пространственного
структурного покрытия, повысить его
жесткость и расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается
тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие,
содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов и размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета,
жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры, снабжено
установленными на опоры и расположенными
вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам
нижнего пояса нижними и монтированными
над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами, причем верхние
контурные и пролетные подкрепляющие

156.

элементы жестко прикреплены к узлам
верхнего пояса пространственного каркаса.
Снабжение комбинированного
пространственного структурного покрытия
установленными на опоры и расположенными
вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам
нижнего пояса нижними и монтированными
над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами и жесткое
прикрепление верхних контурных и пролетных
подкрепляющих элементов к узлам верхнего
пояса пространственного каркаса позволяет
избежать необходимости в установке опор для
опирания пространственного каркаса,
горизонтальных и вертикальных связей,
подвесок, функции которых выполняют
соединенные в узлах стержни поясов и
раскосов пространственного каркаса.
Исключение же из конструкции
комбинированного покрытия опор для
опирания пространственного каркаса, связей и
подвесок обуславливает существенное
снижение материалоемкости покрытия.
Соединение между собой верхних и нижних
пролетных подкрепляющих элементов
выполняющими функции связей и собранными

157.

в узлах стержнями поясов и раскосов
существенно повышает жесткость покрытия в
направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Отсутствие опор
вдоль контурных поддерживающих элементов
комбинированного пространственного
структурного покрытия расширяет также
область его применения, например, при
усилении пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных
районов, авиационных ангаров, цехов,
покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, на
фиг.1 изображен общий узел
комбинированного пространственного
структурного покрытия в плане; на фиг.2 разрез А-А на фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на
фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 разрез В-В на фиг.4. Обозначения: 1 пространственный каркас; 2 - узлы системы
БрГТУ; 3 - стержни поясов; 4 - стержни
раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные
подкрепляющие элементы; 7 - нижние
контурные подкрепляющие элементы; 8 -

158.

верхние пролетные подкрепляющие элементы;
9 - верхние контурные подкрепляющие
элементы; 10 - крестовой монтажный столик;
11 - электросварной шов; 12 - гайки; 13 - полые
шары; 14 - крепежные болты; 15 - внутренние
шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые
гайки; 18 - стопорные гайки.
Комбинированное пространственное
структурное покрытие содержит
пространственный каркас 1 из соединенных в
узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и
раскосов, соответственно, и установленные на
опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над
каркасом 1 верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 подкрепляющие элементы.
Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть
выполнены из труб (фиг.1-5) или любого
другого стального профиля (на чертежах не
показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7
подкрепляющие элементы жестко
прикреплены посредством крестового
монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего
пояса пространственного каркаса 1, а верхние

159.

8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно
(фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8
размещены в средней части пространственного
каркаса 1 вдоль пролета симметрично
относительно оси пространственного каркаса 1
вдоль его большего размера, а контурные
подкрепляющие элементы 7, 9 - параллельно
подкрепляющим элементам 6, 8 по контуру
пространственного каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов
и раскосов, оголовки которых снабжены
жестко установленными в их полостях гайками
12, пространственного каркаса 1 системы
БрГТУ содержат узловые элементы верхнего и
нижнего поясов в виде полых шаров 13 с
отверстиями в стенках, через которые
пропущены со стороны полости шаров 13 с
возможностью вкручивания в гайки 12
стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и
наружными 16 шайбами и силовыми 17 и
стопорными 18 гайками (фиг.4, 5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены
между шаром 13 и гайками 12 стержней 3, 4. В
проектном положении стопорная гайка 18
стопорит болт 14 относительно гайки 12, а

160.

силовая 17 - болт 12 относительно шара 13
(фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы
выполнены со сферическими, обращенными к
шару 13 поверхностями, и установлены между
головками болтов 14 и внутренней
поверхностью шара 13 и наружной
поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17,
соответственно.
Сборка пространственного каркаса
производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5
нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с
крестовыми монтажными столиками 10. После
чего собирается нижний пояс
пространственного каркаса 1 из стержней 3
нижнего пояса и узлов 2 с узловыми
элементами в виде полых шаров 13, при этом
узлы 2 жестко прикрепляются посредством
электросварки к монтажным столикам
подкрепляющих нижних пролетных 6 и
контурных 7 элементов. Затем монтируются
стержни раскосов 4 и узлы 2 верхнего пояса.
На заключительном этапе монтируются
стержни 3 верхнего пояса и выполняется

161.

жесткое крепление узлов 2 верхнего пояса
посредством электросварки к монтажным
столикам верхних подкрепляющих пролетных
8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов
из стержней 3, 4 и узловых элементов в виде
полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18
гайки болтов 14 устанавливаются рядом друг с
другом и стопорятся относительно друг друга и
болтов 14, при этом расстояние от торца
каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4
должно быть равно расстоянию от головки
болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении
прижатия силовой 17 и стопорной 18 гаек с
наружной шайбой 16 и внутренней шайбы 15 к
полому шару 13. Стопорение гаек 17, 18
осуществляется посредством их поворота с
затягиванием навстречу друг другу. Затем,
путем вращения застопоренных гаек 17, 18 с
болтом 14, последний ввинчивается в гайку 12
стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12,
при этом головка болта 14 с шайбой 15
опирается на внутреннюю поверхность шара
13. На заключительном этапе силовая гайка 17
вращается в обратную сторону, при

162.

застопоренных гайках 12, 18, до момента ее
опирания в наружную шайбу 16 и
производится стопорение болта 14
относительно полого шара 13 путем
затягивания силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного
пространственного структурного покрытия
установленными на опоры 5 и
расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам 2 нижнего пояса
нижними 7 и монтированными над каркасом 1
верхними 9 контурными подкрепляющими
элементами и жесткое прикрепление верхних
контурных 9 и пролетных 8 подкрепляющих
элементов к узлам 2 верхнего пояса
пространственного каркаса 1 позволяет
избежать необходимости в установке опор 5
для опирания пространственного каркаса 1,
горизонтальных и вертикальных связей,
подвесок, функции которых выполняют
соединенные в узлах 2 стержни поясов 3 и
раскосов 4 пространственного
каркаса 1. Исключение же из конструкции
комбинированного покрытия опор 5 для
опирания пространственного каркаса 1, связей

163.

и подвесок обуславливает существенное
снижение материалоемкости покрытия.
Соединение между собой верхних 8 и нижних
6 пролетных подкрепляющих элементов
выполняющими функции связей и собранными
в узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4
существенно повышает жесткость покрытия в
направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие
опор 5 вдоль контурных поддерживающих
элементов 7, 9 комбинированного
пространственного структурного покрытия
расширяет также область его применения,
например, при строительстве авиационных
ангаров, цехов, покрытий зрелищных
сооружений и т.д.
Изобретение относится к способам для ремонта
или укрепления существующих мостов.
Известен патент на изобретение SU №1079734,
МПК E01D 21/00 «Способ усиления пролетных
строений мостов». Способ усиления пролетных
строений мостов, включающий установку пары
неподвижных упоров по длине усиляемого
элемента пролетного строения, установку
затяжки с концевыми анкерами в упоры и

164.

натяжение затяжки с последующей фиксацией
концевых анкеров, отличающийся тем, что с
целью снижения трудоемкости и энергоемкости
процесса усиления пролетных строений, на
смежной с усиляемым строением части моста
со стороны подвижной опоры опорной части
усиляемого пролетного строения закрепляют по
оси затяжки съемный захват с жесткой тягой,
соединяют тягу с ближайшим к захвату
анкером затяжки посредством разъемного
соединения, фиксируют тягу в захвате во время
прохода эксплуатационной нагрузки по
усиляемому пролетному строению, фиксируют
соединенный с тягой анкер затяжки на
соответствующем упоре во время разгрузки
пролетного строения от эксплуатационной
нагрузки, после чего повторяют поочередно
операции по фиксации тяги и соединенного с
ней анкера затяжки при въезде и съезде
эксплуатационной нагрузки с усиляемого
пролетного строения до достижения требуемого
усилия натяжения затяжки.
Недостатком данного способа является то, что
этот способ ненадежность усиления пролетного
строения моста.

165.

Наиболее близким (прототип) к заявляемому
изобретению является патент на изобретение
РФ №2608378, МПК E01D 22/00 «Способ
реконструкции и усиления
сталежелезобетонного разрезного пролетного
строения напрягаемыми канатами». Способ
реконструкции и усиления
сталежелезобетонного разрезного пролетного
строения напрягаемыми канатами включает
замену железобетонной плиты, усиление
главных балок, ремонт, замену или увеличение
числа устройств, объединяющих плиту с
металлоконструкциями, и усиление стенок
главных балок дополнительными ребрами
жесткости, при этом усиление главных балок
выполняется путем установки предварительно
напрягаемых прямолинейных канатов,
расположенных над нижними поясами главных
балок и которые после устройства новой
железобетонной плиты остаются на балках и
сохраняют выступающие за анкера концы
канатов для подтяжки канатов до завершения
строительных работ на пролетном строении и
восстановления расчетной грузоподъемности
пролетного строения.

166.

Недостатками данного способа является
сложность производимых работ, а так же
необходимость замены железобетонной плиты.
Задачей предлагаемого изобретения является
создание простого способа усиления
пролетного строения мостового сооружения с
изменением поперечного сечения с
обеспечением надежного усиления без замены
элементов мостового сооружения.
Поставленная задача решается за счет того, что
способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с изменением
поперечного сечения, включающий в себя
усиление главных балок путем установки и
натяжения канатов. Сначала создают
коробчатое сечение, путем дополнительной
установки нижнего блока и закрепления его в
нижней части двух соединенных между собой
Т-образных балок способом омоноличивания
бетоном с объединением арматуры стыкуемых
элементов. Затем усиливают пролетное
строение мостового сооружения, где сначала
внутри опорных элементов двух соединенных
между собой Т-образных балок в нижней их
части устанавливают канаты в несколько рядов.

167.

После чего дополнительно устанавливают
канаты над верхним поясом двух соединенных
между собой Т-образных балок в местах
надопорной зоны пролетного строения. Далее
дополнительно устанавливают канаты над
нижним блоком внутри коробчатого сечения в
местах межопорной зоны пролетного строения.
После этого канаты над верхним поясом, в
нижней части опорных элементов двух
соединенных между собой Т-образных балок и
над нижним блоком внутри коробчатого
сечения натягивают. И в заключении канаты
анкеруют и бетонируют. Канаты над верхним и
нижним поясом могут устанавливать
непосредственно в местах, предназначенных
для усиления пролетного строения, причем для
усиления надопорной зоны пролетного
строения канаты устанавливают над верхним
поясом, а для усиления межопорной зоны
канаты устанавливают над нижним блоком
внутри коробчатого сечения. При усилении
пролетного строения с полыми опорными
элементами Т-образных балок прямолинейные
канаты устанавливают внутри полостей
опорных элементов. При усилении пролетного
строения с монолитными опорными

168.

элементами Т-образных балок дополнительно
пробуривают отверстия в нижней части
опорных элементов, после чего в этих
отверстиях устанавливают прямолинейные
канаты.
Суть заявляемого изобретения поясняется
чертежами где:
На фиг. 1 - Изображены два соединенных
между собой Т-образных блока с
установленным нижним блоком и
установленными в образованном коробчатом
сечении канатами.
На фиг. 2 - Изображены места усиления
пролетного строения мостового сооружения.
Известны различные способы усиления
пролетных строений мостовых сооружений:
Внутренняя опалубочная форма
Способ усиления моста включает установку
внутри отверстия моста съемной опалубочной
формы для образования усиливающей
конструкции, максимально приближенной к
форме отверстия существующего моста,
заполнение полостей между съемной
опалубочной формой и устоями
существующего моста бетонной смесью с
армированием и образование нового

169.

пролетного строения. Вначале устанавливают
фундамент - бетонное основание, далее
пространство между существующими устоями
моста и съемной опалубочной формой
заполняют бетонной смесью с образованием
усиливающей конструкции, стенки которой,
монолитно связывают с устоями
существующего моста связями, например, в
виде анкерных штырей, а между низом
существующего пролетного строения и верхом
нового пролетного строения образован
воздушный зазор, обеспечивающий свободу
прогиба существующего пролетного строения,
после набора бетоном заполнения проектной
прочности осуществляют разборку старого
пролетного строения, выполняют новое
дорожное покрытие с его опиранием на новое
пролетное строение. Технический результат
изобретения состоит в обеспечении
возможности нормальной эксплуатации моста
при проведении строительных работ, снижении
материалоемкости конструкций усиления моста
и обеспечении максимальной площади
отверстия усиленного сооружения.
Приклейка композитных материалов.

170.

Наиболее распространенным решением при
усилении балок пролетных строений мостов
композитными материалами является
приклейка композитной ламели к нижней грани
главных балок пролетного строения. В этом
случае ламель может быть дополнительно
закреплена на концах поперечными Uобразными хомутами из полос композитной
ткани.
Однако эти способы достаточно трудоемки и
дороги. Предлагаемый способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с
изменением поперечного сечения прост,
надежен, не требует замены элементов
существующего пролетного строения, он
сохраняет конструкцию пролетного строения, а
также повышает нагрузочную способность и
надежность мостового сооружения
Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения 1 с изменением
поперечного сечения 2, включающий в себя
усиление главных балок 3 путем установки и
натяжения канатов 4. Сначала создают
коробчатое сечение 5, путем дополнительной
установки нижнего блока 6 и закрепления его в

171.

нижней части двух соединенных между собой
Т-образных балок 7 способом омоноличивания
бетоном с объединением арматуры стыкуемых
элементов. Затем усиливают пролетное
строение мостового сооружения 1, где сначала
внутри опорных элементов 8 двух соединенных
между собой Т-образных балок 7 в нижней их
части устанавливают канаты 4 в несколько
рядов. После чего дополнительно
устанавливают канаты 4 над верхним поясом 9
двух соединенных между собой Т-образных
балок 7 в местах надопорной зоны пролетного
строения 1. Далее дополнительно
устанавливают канаты 4 над нижним блоком 6
внутри коробчатого сечения 5 в местах
межопорной зоны 11 пролетного строения 1.
После этого канаты 4 над верхним поясом 9, в
нижней части опорных элементов 8 двух
соединенных между собой Т-образных балок 7
и над нижним блоком 6 внутри коробчатого
сечения 5 натягивают. И в заключении канаты 4
анкеруют и бетонируют. (см. фиг. 1)
Канаты над верхним 9 и нижним поясом 10
могут устанавливать непосредственно в местах,
предназначенных для усиления пролетного

172.

строения 1, причем для усиления надопорной
зоны пролетного строения 1 канаты
устанавливают над верхним поясом 9, а для
усиления межопорной зоны 11 канаты 4
устанавливают над нижним блоком 6 внутри
коробчатого сечения.
При усилении пролетного строения 1 с полыми
опорными элементами Т-образных балок 7
прямолинейные канаты 4 устанавливают
внутри полостей опорных элементов 8. При
усилении пролетного строения 1 с
монолитными опорными элементами 8 Тобразных балок 7 дополнительно пробуривают
отверстия в нижней части опорных элементов
8, после чего в этих отверстиях устанавливают
прямолинейные канаты 4.
Предложенный способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с изменением
поперечного сечения целесообразно применять
при условии обеспечения сохранения
прочности бетоном сжатой зоны. Усилие
натяжения и сечение затяжки подбираются с
таким расчетом, чтобы не допустить
переармирования элементов.

173.

Суть заявляемого изобретения состоит в том,
что:
1. Сначала создают коробчатое сечение 5,
путем дополнительной установки нижнего
блока 6.
2. Закрепляют нижний блок 6 в нижней части
двух соединенных между собой Т-образных
балок 7 способом омоноличивания бетоном с
объединением арматуры стыкуемых элементов.
3. Затем внутри опорных элементов 8 двух
соединенных между собой Т-образных балок 7
в нижней их части устанавливают канаты 4 в
несколько рядов.
4. После чего дополнительно устанавливают
канаты 4 над верхним поясом 9 двух
соединенных между собой Т-образных балок 7
в местах надопорной зоны пролетного строения
1.
5. Далее дополнительно устанавливают канаты
4 над нижним блоком 6 внутри коробчатого
сечения 5 в местах межопорной зоны 11
пролетного строения 1.
6. После этого канаты 4 над верхним поясом 9,
в нижней части опорных элементов 8 двух

174.

соединенных между собой Т-образных балок 7
и над нижним блоком 6 внутри коробчатого
сечения 5 натягивают.
7. И в заключении канаты 4 анкеруют и
бетонируют.
На сегодняшний день, предлагаемый способ
усиления пролетного строения мостового
сооружения с изменением поперечного сечения
достаточно актуален, так как предлагаемые
ранее способы требуют больших энергозатрат,
дополнительных материалов, а также
демонтажа некоторых элементов усиливаемого
пролетного строения.
Промышленная применимость заключается в
том, что для осуществления заявляемого
способа используют известное оборудование,
применяемое в различных областях и не
требующее дополнительного изготовления и
доработки.
Все вышеизложенное свидетельствует о
решении поставленной задачи.
Перечень позиций 1. пролетное строение
мостового сооружения
2. поперечное сечение 3. главные балки 4.
канаты 5. коробчатое сечение

175.

6. нижний блок 7. Т-образная балка 8. опорные
элементы
9. верхний пояс 10. нижний пояс 11.
межопорной зоны пролетного строения.
Формула полезной модели
способ усиления пролетного
строения мостового сооружения
с использованием
комбинированных
пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных
районов
Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием

176.

комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных
районов из комбинированнох
пространственных структур пролетного
строения мостового сооружения с
использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур
для сейсмоопасных районов , содержащее
пространственный каркас из соединенных в
узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета
жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры,
отличающееся тем, что оно снабжено
установленными на опоры и расположенными
вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам
нижнего пояса нижними и монтированными
над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами, причем верхние
контурные и пролетные подкрепляющие
элементы жестко прикреплены к узлам
верхнего пояса пространственного каркаса.

177.

1. Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных
трехгранных ферм -балок изобретателя
Новокисловодс и Мелехина структур (
смотри : ИННОВАЦИОННАЯ РАЗРАБОТКА
МОДУЛЯ "НОВОКИСЛОВОДСК" И ЕГО
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ
https://cyberleninka.ru/article/n/innovatsionna
ya-razrabotka-modulya-novokislovodsk-i-egoekonomicheskoe-obosnovanie
Марутян Александр Суренович (RU)
https://yandex.ru/patents/doc/RU153753U1_201
50727

178.

https://patents.s3.yandex.net/RU153753U1_20150
727.pdf
УЗЛОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ ПЕРЕКРЕСТНОСТЕРЖНЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ВКЛЮЧАЯ
УЗЛЫ СИСТЕМЫ «НОВОКИСЛОВОДСК», И
ИХ РАСЧЕТ
https://msi.elpub.ru/jour/article/view/863/0
https://www.liveinternet.ru/users/russkayadruzhina
/post499999227/
для сейсмоопасных районов мостового
сооружения с изменением поперечного
сечения, включающий усиление главных балок
путем установки трехгранных ферм-балок с
упругопластическим компенсатором с
отличающийся тем,
При оформлении изобретения использовались
изобретения блока НАТО : США, CCCP,
Беларусь, Торговой компании «РФ-Россия» :
№№ 2140509 E 04 H1/02, MPK E04 G 23/00
RU2043465, 2121553, Малафеев 2336399,
2021450, Насадка 2579073, SU 1823907 ( нет в
общей доступности), 2534552, 2664562,
2174579, Курортный , 2597901, полезная модель
154158, Марутяна Александр Суренович
г.Кисловодск №№ 153753, 2228415, 2228415,

179.

2136822, Способ надстройки зданий №№
2116417, 2336399, 2484219
https://dzen.ru/a/ZPwU9rZlbXapNcHI
https://t.me/resistance_test/516
Трѐхгранные фермы с предварительным
напряжением для плоских покрытий Е.А.
Мелѐхин1 , Н.В. Гончаров2 , А.Б. Малыгин1
1Московский государственный строительный
университет 2Национально исследовательский
Томский Политехнический университет
http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_43
__5_Melekhin_Goncharov_Malygin2705.pdf_1aa
1bc6691.pdf
Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные фермы
плоских покрытий. Вестник Томского
государственного архитектурностроительного университета. 2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-265-78
https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970/722
Скачать PDF
ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)
https://rusneb.ru/catalog/000224_000128_00026
27794_20170811_C1_RU/ Напряженнодеформированное состояние трехгранной

180.

фермы с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля Евгений Анатольевич
Мелѐхин https://doi.org/10.22227/23055502.2023.1.4
https://www.nso-journal.ru/jour/article/view/91
https://www.freepatent.ru/patents/2188287
https://edrid.ru/authors/201.dffe3.html
http://nso-journal03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/article.dis
play/2023/4/556-571
https://www.litprichal.ru/work/517210/
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд
при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515
Расчет упругоппластического структурного
сбороно разбороного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_v
se-dlya-fronta-vse-dlya-pobedy-predlozhenie-dlyaminstroya-zhkh-mintransu-minoborony.htm
Metod predelnogo ravnovesiya
uprugoplasticheskogo rascheta SCAD staticheski
neopredelimix stalnix ferm zheleznodorozhnogo
mosta 538 str.docx
https://disk.yandex.ru/d/wyRxG-zE8rRmBA

181.

https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_v
se-dlya-fronta-vse-dlya-pobedy-predlozhenie-dlyaminstroya-zhkh-mintransu-minoborony.htm
Специальный военный вестник "Армия
Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327
Расчет упругоппластического структурного
сбороно разбороного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Расчет упругопластического структурного
сборно-разборного моста на основе
трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1297775
Секция III. Механика деформируемого твердого
тела. Расчет упругопластического структурного
сборно-разборного моста
https://ppt-online.org/1297382
О пригодности быстровозводимого армейского
сборно-разборного автомобильного моста
https://ppt-online.org/1305281
Ходатайство директору ФИПС
Неретину Олегу Петровичу от

182.

ветерана боевых действий ,
инвалида первой группы,
военного пенсионера Коваленко
Александра Ивановича по
заявке на изобретение полезная
модель «Способ усиления
пролетного строения мостового
сооружения с использованием
комбинированных
пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных
районов» от нищенской пенсией 20 тыс
руб с просьбой к Руководителю
Федеральной службы по интеллектуальной
собственности Юрию Сергеевичу Зубову
[email protected] тел. +7 (499) 24060-15 (812) 6947810 Прошу прислать
реквизиты для оплаты патентной пошлины
для преподавателе ПГУПС, не являющие
ветеранами боевых действий, но являющие
соавторами интеллектуальной собственности
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, доц ктн О А

183.

Егорова , проф дтн Темнов В.Г , которые
будут оплачивать патентую пошлину по 100
руб в месяц , по частям , из-за тяжелого
финансового положения научной
интеллигенции ПГУПС, СПБ ГАСУ , Политехе
СПб [email protected] тел факс 812
694-78-10 https://t.me/resistance_test
[email protected]
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel
Truss Arch Bridge Subjected to Near-Fault Ground
Motions
by
Haoyuan Gao
1
,
Kun Zhang

184.

2
,
Xinyu Wu
3
,
Hongjiang Liu
4,*
and
Lianzhen Zhang
5
1
College of Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China
2
College of Engineering, University of Auckland, Auckland 1023, New Zealand
3
Shenyang Geotechnical Investigation & Surveying Research Institute Co., Ltd., Shenyang 110004, China
4
College of Civil, Environmental and Land Magement Engineering, Polytechnic University of Milan, 20133
Milan, Italy
5
College of Transportation Science and Engineering, Harbin Institute of Technology, Harbin 150096, China
*
Author to whom correspondence should be addressed.
Buildings 2022, 12(12), 2147; https://doi.org/10.3390/buildings12122147
Submission received: 16 October 2022 / Revised: 23 November 2022 / Accepted: 1 December 2022 /
Published: 6 December 2022
(This article belongs to the Special Issue New Trends in Seismic Performance Evaluation)
Download keyboard_arrow_down
Browse Figures
Versions Notes
Abstract

185.

In this paper, the seismic response of a steel truss arch bridge subjected to near-fault ground motions is studied.
Then, the idea of applying buckling restrained braces (BRBs) to a steel truss arch bridge in near-fault areas is
proposed and validated. Firstly, the basic characteristics of near-fault ground motions are identified and
distinguished. Furthermore, the seismic response of a long span steel truss arch bridge in the near fault area is
analyzed by elastic-plastic time analysis. Finally, the braces prone to buckling failure are replaced by BRBs to
reduce the seismic response of the arch rib through their energy dissipation properties. Four BRB schemes were
proposed with different yield strengths, but the same initial stiffness. The basic period of the structure remains
the same. The results show that near-fault ground motion will not only obviously increase the displacement and
internal force response of the bridge, but also cause more braces to buckle. By replacing a portion of the normal
bars with BRBs, the internal forces and displacements of the arch ribs can be reduced to some extent, which is
more prominent under the action of pulsed ground motion. There is a clear correlation between the damping
effect and the parameters of BRB, so an optimized solution should be obtained by comparison and calculation.
Keywords:
near-fault ground motion; forward-directivity effect; fling-step effect; steel truss arch bridge; buckling
restrained brace
Graphical Abstract
1. Introduction
In the event of an earthquake, the ground motions in the areas within 20 km of the fault have a super destructive
power. In recent years, some historical earthquakes have broken out in some countries and regions, and some
valuable ground motions have been recorded. These seismic data [1] provide conditions for structural engineers
to carry out seismic research.
Seismologists and engineers have analyzed the characteristics of near fault ground motions in some ways.
Somerville et al. [2] have pointed out that pulse effects in near-fault areas cause spatial variations in ground
motion amplitude and duration. Their characteristics and mechanism have been elaborated by many studies
(Wu et al. [3], Yang and Zhou [4], Yan and Chen [5]). Because of the difference of fault rupture mechanism,
pulse-like ground motions can be divided into forward-directivity pulses (F-D pulses) and fling-step pulses (F-S
pulses). The velocity time history of forward-directivity pulses usually contain double or multiple peaks. The
ground motions with fling-step pulses usually exhibit two important characteristics: single velocity pulse and
permanent ground displacement, which may make the structure subject to large deformations and internal
forces. In terms of research methods, Chopra and Chintanapakdee [6] have extended well-known concepts of
elastic and inelastic response spectra based on far-fault motion to near-fault motion. Mavroeidis and
Papageorgiou [7] have proposed a simple analytical model for the representation of pulse-like ground motions,
which adequately describes the impulsive character of near-fault ground motions both qualitatively and
quantitatively. Ghahari et al. [8] have used the moving average filtering method with appropriate cut-off
frequency to decompose the near-fault ground motion into two components with different frequency contents.
This method has been promoted in recent years. On this basis, Li et al. [9] have proposed a recorded
decomposition integration method to synthesize artificial pulse-like ground motion by combining highfrequency background records with simple equivalent pulses.
Thus, scientists and engineers now have a mature understanding of the mechanism, characteristics, and research
methods of near-fault earthquakes, but their impact on structures needs more attention. Some researchers
(Billah et al. [10], Davoodi et al. [11], Cui and Sheng [12], Losanno et al. [13]) have studied the seismic
responses of various structures, including frames, dams, underground structures, and bridges near faults. Some
researchers have tried to find correlations between ground motion parameters and structural responses but there
have been no consistent consensus (Chen et al. [14]). The response spectrum is an important way to investigate
the special influence of near-fault ground motion on structures. Yang and Zhao [15] have studied the influence
of near-fault ground motions with forward-directivity pulse and fling-step pulse on the seismic performance of
base-isolated buildings with lead rubber bearings. Through time history and damage analyses of a tested 3storey reinforced concrete frame under 204 near-fault pulse-type records, some researchers (Vui Van et al. [16],
Zaker et al. [17], Upadhyay et al. [18]) found that velocity spectrum intensity is leading parameter
demonstrating the best correlation.
In addition to the above studies, the low-frequency pulse effects of near-fault seismic waves lead to the need for
more attention to their effects on long-period structures. Adanur et al. [19] have compared the effects of near-

186.

fault and far-fault ground motions on the geometrically non-linear seismic behavior of suspension bridges.
Shrestha [20] presented an analytical investigation on the effect of the near fault ground motions on a long span
cable-stayed bridge considering the vertical ground motion. They found that near-fault ground motions produce
greater displacements and internal forces on suspension bridges and cable-stayed bridges compared to far-fault
ground motions. However, fewer studies have been conducted on the seismic response of near-fault arch
bridges. The arch bridge has a large span and high material utilization rate, which is especially suitable for solid
rocks in mountainous and canyon areas near faults. So it is necessary to study the near fault seismic response of
the arch bridge. Some researchers (Lu et al. [21], Bai et al. [22], Alvarez et al. [23], R. Li et al. [24], Bazaez et
al. [25]) studied the seismic response of arch bridges by means of pushover analysis or time-history analysis,
but have not fully considered the special destructiveness of near-fault ground motions to this flexible structure.
The seismic responses of the arch bridge in the near fault areas need further analysis, and the corresponding
seismic mitigation methods are also worthy of attention. Chen et al. [26,27,28] have pointed out that advanced
seismic isolation devices and systems have been recognized as promising measures toward resilient design of
bridge structures. Some researchers (Alam et al. [29], Dezfuli and Alam [30], R. Li et al. [24]) have proposed
seismic mitigation methods, such as rubber bearings, elastic-plastic steel dampers, and shape memory alloys,
but these devices are limited and uneconomical in arch bridges. Kim and Choi [31] have pointed that bucklingrestrained braces (BRBs) can yield in tension and compression, exhibit stable and predictable hysteretic
behavior, provide significant energy dissipation capacity and ductility, and are an attractive alternative to
conventional steel braces. Some researchers (Hoveidae and Rafezy [32], Li et al. [33], Xing et al. [34]) have
optimized its structure and applied it to buildings, obtaining good seismic mitigation effect. Beiraghi and Zhou
[35] have designed a braced frame consisting of steel buckling-restrained braces (BRB model), braces with
shape memory alloy (SMA model), or combination of BRB and SMA braces. It is worth mentioning that they
have taken advantage of performance-based design concepts. Concentric braced frames have been combined
with moment-resisting frame as a dual system subjected to near-field pulse-like and far-field ground motions
(Wang et al. [36]). To date, BRBs have been used extensively in building structures, but are not as widely used
or researched in bridge structures. Dong et al. [37] installed self-centering buckling-restrained braces on the
reinforced concrete double-column bridge piers. Experimental results have demonstrated the obvious
advantages of SC-BRB in increasing the strength and minimizing the residual deformation of the bridge
column. Sosorburam and Yamaguchi [38] has conducted a parametric study on the seismic behavior of the truss
bridge with BRB by changing the length, the cross-sectional area, the location, and the inclination. Xiang et al.
[39] investigated the effect of BRB distribution on the seismic performance of retrofitted multi-story reinforced
concrete high bridge piers. However, the application of BRB in a steel truss arch bridge is rare (Celik et al.
[40]).
The objectives of this paper are to investigate special seismic response of long-period steel truss arch bridge
and introduce BRBs into the vibration reduction in steel truss arch bridge in near fault areas. Firstly, nine
ground motions with different characteristics are selected from PEER database [1], and their differences are
analyzed by response spectrum. Subsequently, taking a steel truss arch bridge as the research object, the
response law of the bridge under forward-directivity pulsed, fling-step pulsed, and non-pulsed motions is
analyzed with an elastic-plastic time history analysis method. Finally, the seismic mitigation method of using
BRB to replace buckling-prone components is proposed and verified. The results show that the internal force
and displacement of the arch ribs can be reduced by replacing a portion of the normal bars with BRBs, which is
more prominent under the action of pulsed ground motion.
2. Near-Fault Ground Motions
2.1. Selected Seismic Waves
The Chi-Chi earthquake in Taiwan in 1999 is a typical large earthquake near the fault. In this paper, nine
ground motions of different types in this earthquake are taken from the latest database of the PEER NGA-West
2. The selection principles of ground motion are as follows: (1) the fault is within 20 km; and (2) peak
acceleration and velocity are greater than 100 cm/s2 and 30 cm/s, respectively. The three groups of time-history
of ground motion velocity with different characteristics are shown in Figure 1a–i. The first group contains three
seismic waves, TCU-051, TCU-082, and TCU-102, representing F-D effect seismic waves; the second group
contains three seismic waves, TCU-052, TCU-068, and TCU-075, representing F-S effect seismic waves; the
third group contains three seismic waves, TCU-071, TCU-089, and TCU-079, representing non-pulse effect
seismic waves. The basic properties of the ground motions, such as the closest distance to fault rupture (Rrup),
peak ground acceleration (PGA), peak ground velocity (PGV), peak ground displacement (PGD), PGV/PGA,

187.

and pulse period (Tp) are listed in Table 1. PGV/PGA is usually taken as the pulse parameter in the study to
preliminarily judge the strength of the velocity pulse. According to the preliminary judgment, the pulse effect of
the selected P-S motions is the strongest, followed by the P-D motions. In contrast, the ordinary non pulse
ground motion is gentle.
Figure 1. Velocity time history curve of ground motions.
Table 1. Characteristics of different types of ground motions.
2.2. Response Spectrum of Seismic Waves
From the above-ground motion parameters, it can be seen that there are obvious differences in the motion
characteristics of three different types of ground motion (Zaker at el. [41]). Therefore, further research is
needed through response spectrum. The elastic response spectrum of linear elastic single-degree-of-freedom
system with 5% damping ratio under three groups of ground motion is calculated, respectively, and the average
value of each group is taken. The calculation results are shown in Figure 2a–c.
Figure 2. The average response spectrum curves of three groups of ground motions.
Comparing the response spectrum curves, the differences between the three types of ground motions are
obvious. In the short period, the spectral velocity of non-pulse ground motion is the largest. In the middle
period, the acceleration value of the ground motion with forward effect is the largest. In the long period, the
acceleration value of ground motion with lightning effect is the largest. As for velocity spectrum and
displacement spectrum, the spectrum value of pulse ground motion is larger than that of non-pulse ground
motion in a long period. In general, the low-frequency components of pulse ground motion are relatively rich,
which should be paid attention to in the design of long-period structures near faults.
The peak accelerations of the nine primary seismic waves are adjusted with reference to the Chinese seismic
code for bridges (Wu at el. [3]). The rare earthquakes in the Chinese code are similar to ASCE maximum
considered earthquakes. The studied bridge is in the octave zone, so the peak acceleration in rare earthquakes
was adjusted to 400 cm/s2.

188.

3. Bridge Prototype and Modelling
3.1. Case Study Bridge for System Response
The prototype bridge is a long-span steel truss arch bridge spanning a valley in a near-fault area. Its net span is
400 m, the vector span ratio is 1/5, and the arch axis is ducted. The main arch rib adopts steel truss structure,
and the beam body is composed of steel and concrete. The height of the steel truss is 10 m, and the spacing of
the three transverse arch ribs is 10 m. The arch rib adopts a steel box structure with equal section, with a height
of 1.5 m and a width of 1.0 m. The columns on the arch ribs are steel-bending structures, and the three
transverse columns are equal-section steel boxes. Stiffening ribs and transverse spacers are provided along the
height of the columns. The columns are supported by steel bars in the transverse direction to improve stability
and safety. The layout of the bridge is shown in Figure 3. Critical details and parameters are shown in Table 2.
The brace members are made from Q345qD steel, with a nominal yield strength of 345 MPa. The elastic
modulus, Poisson’s ratio, density of structural member are listed in Table 3.
Figure 3. General layout of bridge. (unit: cm).
Table 2. Section of members.
Table 3. Material parameters.
3.2. Finite Element Model
The finite element model of the bridge is established by means of the finite element software Midas Civil, as
shown in Figure 4. The quality, stiffness, and boundary conditions directly determine the accuracy of the finite
element analysis results. The arch ribs are simulated by the beam element, and the material model is a
Menegotto–Pinto theoretical model (Carreño at el. [42]). To account for non-linearity, lateral braces, vertical
bars, cross bars, and braces of columns are embodied by the elasto-plastic hinge element, and the material is
simulated by a steel buckling model. The superstructure of the bridge was assumed to be elastic and was
modeled by an elastic beam-column element with a modulus of elasticity of 3.45 × 104 Mpa. A non-linear

189.

beam-column fiber element was adopted to model the non-linear behavior of the columns. The Concrete01
material model, which was developed based on the uniaxial Kent–Scott–Park model, was used for the concrete
of the columns, with compressive strengths of 26.8 and 32.8 MPa for the unconfined and confined concrete,
respectively. The reinforcing steel was modeled with uniaxial bilinear steel material of Steel01. The yield
strength, elastic modulus and strain-hardening ratio were assumed to be 400 MPa, 200 GPa and 0.02,
respectively.
Figure 4. Finite element model of bridge.
In terms of boundary conditions, the support between the cover beam and the main beam is simulated with
fixed support. At the end of the beam, movable supports are used to simulate the longitudinal constraints of the
bridge. The bearing is a basin type rubber bearing, whose construction and model are drawn in Figure 5. The
fixed direction of the bearing is restricted and the movable direction is represented by the bilinear model in
Figure 5. The sliding displacement xy is 2 mm.
Figure 5. Composition and model of bearing.
4. Bridge Response
The analysis of the dynamic characteristics shows that the first three order periods of the bridge are 1.651 s,
0.921 s, and 0.745 s in the longitudinal direction; 3.927 s, 1.612 s, and 0.809 s in the transverse direction; and
0.973 s, 0.741 s, and 0.577 s in the vertical direction. Elastoplastic time history analysis is used to simulate the
seismic response of bridges under rare earthquakes. Assume that the bridge is perpendicular to the fault. The
seismic waves with the same name are input in the longitudinal, lateral, and vertical directions of the bridge.
The difference is that the PGA of the horizontal seismic wave is 400 cm/s2, while the vertical one is 2/3 of the
horizontal one, which is determined by referring to the Chinese code [43]. In Figure 6, the results for the nine
working conditions are listed and each seismic wave represents one working condition. The three conditions,
TCU-051, TCU-082, and TCU-102, represent the bridge response under the F-D effect seismic waves, TCU052, TCU-068, and TCU-075 represent the bridge response under the F-S effect seismic waves, and TCU-071,
TCU-089, and TCU-079 represent the bridge response under the non-pulsed effect seismic waves. According to
the internal force and displacement of key parts, such as arch foot, arch bottom, and 1/4 arch section, and the
buckling of lateral braces, vertical bars, cross bars and braces of columns, the response law of the bridge is
summarized.

190.

Figure 6. Envelope results of arch rib response.
4.1. Response of Arch Ribs
Under the action of three different types of ground motions, the envelope results of the internal force response
of the arch ribs are shown in Figure 6a–c. The arch bridge span is 400 m, the horizontal coordinates of the
graph are the positions of the arch ribs in the axial direction of the bridge and the vertical coordinates are the
results of the various seismic responses. Figure 6 shows the envelope results for the axial forces of the arch ribs
at each section. Figure 6b shows the results for in-plane bending moments and Figure 6c shows the results for
out-of-plane bending moments. Under various cases, the maximum axial force of the arch rib occurs in the arch
foot section, and the bending moment of the arch foot section is also much greater than that of the arch top and
1/4 arch section. The in-plane bending moment envelopment diagram is not smooth and appears zigzag
fluctuation, which is mainly caused by the force change of the upper column directly connected to the arch ribs.
Compared with non-pulsed ground motions, the internal force of key sections of arch rib is obviously greater
under pulsed ground motion. For example, the mean value of peak axial force of the arch foot under the action
of three non-pulsed ground motions is 55,150.9 kN. The mean value under the action of F-D pulsed ground
motions is 104,641.9 kN, and that under the action of F-S pulsed ground motions is 94,825.7 kN, which are
increased by 89.7% and 71.9%, respectively, compared with the non-pulsed effect. For arch ribs at different
positions, the influence of pulse effect is also different. The pulsed ground motion has the greatest influence on
the peak moment of arch foot surface. Compared with non-pulsed ground motion, the increase rates of F-D
effect and F-S effect pulse are 207% and 141.2%, respectively. Pulsed ground motions have the least influence
on the axial force of the vault, and the increase rates of forward-direction pulse and fling-step pulse are only
10.5% and 7.6%, respectively.
In terms of deformation, the distribution of longitudinal and vertical deformation is similar. Figure 6d–f show
the results of the displacement envelope of the arch rib section relative to the ground in the longitudinal,
transverse, and vertical directions, respectively. The maximum displacement occurs near 1/4 arch section, while
the peak value of lateral displacement occurs near the vault. The displacement responses in all directions under
the two kinds of pulsed ground motions are much greater than those of non-pulsed ground motions. On the one
hand, it is because that the time-domain energy of pulse type ground motion is concentrated and the lowfrequency pulse component is rich, which makes it easier to excite the basic mode of arch bridge with longperiod. On the other hand, compared with the ordinary ground motions, the internal force response of the
component increases because of the huge velocity pulse. Thus, the braces near the arch foot are more prone to
buckling failure, which reduces the overall stiffness of the structure, and then leads to the increase in
displacements.

191.

The influence of the P-S effect on displacement is greater than the F-D effect. The slip effect seismic wave
chosen for the study has a larger impulse period than that of the directional effect seismic wave and is closer to
the fundamental period of the steel truss arch bridge. Therefore, the displacement response is greater.
In general, long-period steel arch bridges are more susceptible to the low-frequency impulsive component of
near-fault ground vibrations. Therefore, the seismic response of steel truss arch bridges under impulsive seismic
action is much larger than that of non-impulsive ones.
4.2. Buckling of Braces
Under the action of rare ground motion, the various supports of the bridge will buckle to varying degrees. The
number of buckling braces under pulse ground motion is much higher than that under non-pulse ground motion,
as shown in Table 4.
Table 4. The number of buckling of braces under rare ground motions.
Due to complex forces near the arch foot, the number and degree of buckling of all kinds of braces near the arch
foot are the largest in each working condition. A small part of lateral braces near the 1/4 arch and the arch roof
also suffer from buckling failure. Under the two kinds of pulsed ground motions, the braces buckle in different
degrees, but it keeps elastic under three non-pulsed ground motions. Figure 7a–i show the state of the bridge
braces under the action of nine seismic waves. Braces in green represent no buckling damage and braces in red
represent buckling damage. In general, the number of buckling braces is proportional to the transverse
displacement of the arch rib. The greater the lateral displacement is, the more likely the braces are to buckle,
which will further weaken the lateral stiffness of the bridge.
Figure 7. Distribution of buckling members under rare ground motion. Note: elements in red are the braces
where flexural damage occur.
Compared with vertical bars, the number and degree of buckling of lateral braces and cross bars are greater.
When it comes to reasons, one is that the transverse stiffness of the bridge is obviously less than that of the
longitudinal and vertical directions, which makes the forces of the transverse connecting members more
unfavorable. The other is that the design strength of the transverse and cross bar members is smaller than that of
the vertical bars. Therefore, it is necessary to focus on the transverse seismic response and seismic mitigation
measures of large span steel truss arch bridges.
In summary, the axial force, bending moment and displacement response in all three directions of the arch ribs
are significantly greater under pulsed seismic waves compared to non-pulsed seismic waves. From the
perspective of the braces, more buckling damage occurs in the braces under the action of pulsed seismic waves.
5. Seismic Mitigation Scheme Using BRB

192.

The above research indicates that the transverse stiffness of steel truss arch bridge is insufficient, which makes
it easy to be damaged by the pulse components of pulse-like ground motions. However, it is neither economical
nor reasonable to increase the transverse stiffness singly during the design. Therefore, this paper attempts to
introduce the buckling restrained braces (BRBs) into the seismic mitigation of arch bridge. Some braces are
designed as BRBs to improve the overall mechanical performance of the bridge during earthquakes. It is
expected that the BRBs can play the role of ―fuse‖ to provide normal bearing capacity in the normal service
condition and help the main structure maintain elasticity under frequent earthquake. Under the action of rare
earthquakes with impulse effect, it yields earlier, but does not fail in buckling and still has considerable
stiffness in hysteresis. It can not only prevent the collapse of the overall load carrying capacity of the bridge
caused by buckling damage, but also protect the arch ribs by allowing the braces to fully dissipate the seismic
energy under earthquakes.
5.1. Design Parameters of BRB
When determining the design parameters, it needs to be considered that BRBs must keep elastic under frequent
earthquake but can yield and consume energy under rare earthquake. Firstly, considering the condition of
frequent earthquakes, the PGA of 9 seismic records is adjusted to 0.1 g. Then, the non-linear time history
analysis is carried out. The maximum axial force of braces under various ground motions is shown in Table 5,
and the calculation results are used as the main basis for preliminary design. After the deployment of BRBs, the
bridge members and overall load capacity should not differ much from that of the prototype bridge.
Table 5. Maximum axial force of members under frequent earthquakes (kN).
Based on the seismic response data of the bridge, BRBs design and calculation are carried out with reference to
technical specification for buckling restrained braces (DBJ/CT105-2011) [44]. In this paper, the structure of TJI
(F.F. Sun at el. [45]) steel buckling restrained brace developed by Tongji University is adopted. TJI buckling
restrained brace is made of steel, and the restrained sleeve is made of square steel tube. The restraint effect of
outer sleeve on the yield section of core plate is realized by special stiffener. Physical object is shown in Figure
8, and main components are shown in Figure 9.
Figure 8. Physical object.

193.

Figure 9. Main composition and structure.
The calculation of BRBs is similar to that of ordinary brace, the difference is that the designer only need to
check whether the strength meets the requirements without considering the instability. Considering that the
stiffness of the brace joint is generally greater than that of the brace itself, the equivalent sectional area (Ae) of
the brace in the model is larger than that of the brace itself (Abe).
The braces of the bridge are over 12 m. According to the design manual for supporting design with the length
over 12 m, the yield section area of core plate is A1 = 0.99 Ae. Therefore, considering the steel area and yield
strength of the core plate, the approximate formula for calculating the maximum design bearing capacity is
obtained as Equation (1):