19.28M

Категория:

Строительство

Похожие презентации:

Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №9

Расчет упругопластического структурного сборно-разборного моста на основе трехгранной блок-фермы

Специальные технические условия монтажных соединений упругоплаcтических стальных ферм

Лабораторные испытания для директора департамента строительства Минобороны РФ

Протокол лабораторных испытаний СПбГАСУ узлов фрагментов моста

К Дню рождения СССР

Армейский мост

Секция III. Механика деформируемого твердого тела. Расчет упругопластического структурного сборно-разборного моста

Вестник международной ассоциации экспертов по сейсмостойкому строительству 1/2024(13)

Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ

Gumanitarnaya pomoch Kursku Sborn razborniy peshekhodniy most armeia SCAD raschet ferm-balka ru 167977 RU 2024106154 2024106532 RU 2024100839 2022111669 2022113052 2022113510 2022115073 488 str

1.

26-27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити (Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3-я международная
конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения». Мероприятие пройдет при
поддержке и участии Министерства транспорта Российской Федерации, Федерального дорожного агентства, Комитета по развитию
транспортной инфраструктуры Санкт-Петербурга, Дирекции транспортного строительства Санкт-Петербурга, ФАУ «РОСДОРНИИ»,
Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
DOI: 10.38054/iaeee-202201
1/2024(13)
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.3 1
ПЕТЕРБУРГСКИЙ
[email protected] 2ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ [email protected]
УДК 624.042.7
Быстро собираемое универсальный армейский пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через
реку Сейсм Глушковском районе село Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания пролетного
стрроения использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий» RU
2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных соединений для пролетного строения мостового сооружения»
RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746 RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» RU 2021134630
Применение гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3 ГПИ
1
"Ленпроектстальконструкция") для быстро- собираемых переправ, с большими
перемещениями, и с учетом
приспособляемости, со встроенным бетонным настилом, для неразрезных пластинчато-балочных систем моста. с

2.

пластическими демпферами, с натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса стальной фермы, скрепленной
ботовыми соединениями ( изобретения проф дтн ПГУПС А.М .Уздина №№ 1143895, 1168755. 1174616, 201013646,
2550777, 165076, 858604 ) [email protected] [email protected] т (812) и расчет в SCAD
модульных систем трёхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного
пешеходного моста для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской
области село: Глушково , Званное Карыж
Особенности
расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем трёхгранных ферм мостового сооружения
сборно -разборного пешеходного моста пролетом 24 мета для переправы через реку Сейсм в
Глушковском районе Курской области село: Глушков
, Званное Карыж
2

3.

26-27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити (Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3я международная конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные
сооружения». Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства транспорта Российской
Федерации, Федерального дорожного агентства, Комитета по развитию транспортной инфраструктуры
Санкт-Петербурга, Дирекции транспортного строительства Санкт-Петербурга, ФАУ «РОСДОРНИИ»,
Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Строительство мостов и дорог является драйвером развития экономики и улучшения жизни граждан. Искусственные сооружения являются
жизненно важной частью не только местной, но и межрегиональной транспортной инфраструктуры. Сегодня в дорожном хозяйстве
достигнуты рекордные показатели по строительству и ремонту дорог. С 2022 года регионами приведено в нормативное состояние более
80 тысяч погонных метров искусственных сооружений. В 2024 году планируется построить и привести в нормативное состояние более 600
мостов и путепроводов, реконструировать порядка 100 объектов дорожной инфраструктуры. Все это несомненно влияет на повышение
доступности регионов, снижение нагрузки на региональные и федеральные трассы, увеличение пропускной способности. И сейчас очень
важно сохранить темпы роста, поддержать уже достигнутые совместные результаты, мощности и ресурсы для реализации всех
мероприятий в рамках национального проекта «Безопасные качественные дороги».
Международная конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения» призван на самом
высоком уровне обсудить вопросы строительства мостов и путепроводов, повысить системность при реализации поставленных задач,
выработать консолидированные решения и предложения
3

4.

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

ВЕСТНИК газеты «Армия Защитников Отечества» № 4 от 03 июля 2023 Информационное агентство
Русская Народная Дружина № 4 от 03.07.2023 [email protected] (812) 694-78-10
(921) 962-67-78, (911) 175-84-65, т/ф (812) 694-78-10
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф:(812) (812) 694-78-10
https://www.spbstu.ru [email protected] Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 23.06.2015),
ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
190005, СПб, 2-я Красноармейская д 4 ( СПб ГАСУ) ОГРН: 1022000000824 ИНН 2014000780 ) [email protected]
[email protected] [email protected] (981) -886-57-42, (981) 276-4992 УДК 69.059
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем трёхгранных ферм мостового
сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через реку Сейсм в
Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж
13

14.

Кадашов Александр Иванович : заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
Егорова Ольга Александровна заместитель ПГУПС ктн ,доц [email protected] (965) 753 322-22-02
(911) 175-84-65
mir2022205630539333@yandex,ru
Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected] ( 921) 788-33-64 [email protected] [email protected]
Е.И.Андреева зам Президента ОО «СЕЙСМОФОНД» при СПб ГАСУ (812) 694-7810 (921) 962-67-78 [email protected]
14

15.

Богданова Ирина Александровна: заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected] (981)276-49-92, (812) -69478-10
Елисеева Яна Кириловна ученица 9 класса школа 554 Приморский район [email protected] rodinailismert@@list.ru
Елисеев Владислав Кириллович студент второй курс Радитехнического техникум (911) 175-84-65 [email protected]
15

16.

17.

18.

19.

20.

21.

22.

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

Организация "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (951) 644-16-48 , (921) 962-67-78 [email protected] тел
[email protected]
Тезисы доклада на XIII всероссийском съезда по фундаментальным проблемам теоретической прикладной механике 21 - 25 августа 2023 в Политехническом Университете Докладчик
Президент "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Применение гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") для быстро- собираемых переправ, с большими перемещениями, и с учетом
приспособляемости, со встроенным бетонным настилом, для неразрезных пластинчато-балочных систем моста. с
пластическими демпферами, с натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса стальной фермы, скрепленной
ботовыми соединениями ( изобретения проф дтн ПГУПС А.М .Уздина №№ 1143895, 1168755. 1174616, 201013646,
2550777, 165076, 858604 ) [email protected] [email protected] т (812) 694-78-10 [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (911) 175-84-65 (921) 962-67-78 190005 СПб ул 2-я Красноармейская дом 4 СПб ГАСУ [email protected]
42

43.

44.

Прямой расчет в SCAD статически неопределимой упруго пластического шарнира для стальной фермы
балки железнодорожного моста с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость т/ф (812) 6947810 (911) 175-84-65, OO "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН
1022000000824 ИНН 201400780 [email protected]
Direct calculation in SCAD of a statically indeterminate elastic plastic hinge for a steel
girder beam of a railway bridge with large displacements for ultimate equilibrium and
adaptability
Расчет ПК SCAD стальных конструкции покрытия производственных зданий
пролетом 30 метров с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") расчетная нагрузка 3 тонны
Максимальная нагрузка на мост для стальных ферм- балок с пластическим
шарниром пролетом 30 метров с большими перемещениями согласно расчета в
ПК SCAD 3, 5 тонны
44

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

Пример прямого расчета стальной фермы-балки в ПК SCAD Office с
упруго пластическими шарнирами с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость
Статья Мажиева Хасан Нажоевича, Коваленко Александра Ивановича
21.12.2016
Автор: Амирханов Мурат
Одной из самых распространѐнных конструкций в строительной отрасли
является ферма. Ферма, как правило, выступает элементом каркаса
покрытия, бывает стальной, железобетонной, деревянной и др. Существует
большое количество готовых конструктивных решений конструкции
фермы, представленных в виде серий. Например, серия 1.460.3-14 на
фермы типа "молодечно" или 1.460.2-10_88 «фермы из парных уголков».
Расчет ферм хоть и не самая сложная задача, однако, очень ответственный,
нельзя упускать ни каких мелочей, ведь ферма – основной несущий
элемент покрытия. В статье мы рассмотрим расчет стальной фермы из
гнуто сварных профилей в ПК SCAD.
Ферма – элемент каркаса, несущая способность которого мало зависит от
деформации остальной части конструкции. Однако наиболее точным будет
56

57.

расчет в составе рамы, или всего здания, например, ветровая нагрузка
оказывает некоторое влияние на усилия элементов фермы.
Создание модели для расчета стальной фермы может идти разными
путями: с помощью стержневых конечных элементов (в ПК SCAD), с
помощью встроенного шаблона, с помощью возможности импорта dxf
чертежа. Все способы расчета по-своему хороши, главное, соблюдать
сходимость элементов.
Итак, предположим, что собрали мы модель для расчета стальной фермы с
помощью шаблона. Для расчета стальной фермы выбраны следующие
характеристики:
Если вы пользуетесь шаблоном для расчета в ПК SCAD, то проверяйте тип
конечных элементов, по умолчанию он устанавливается под номером 4 –
ферменный элемент. Соединение таких элементов автоматически
устанавливается шарнирным. Я не сторонник таких элементов, поэтому
сразу перевожу их в 5-ый тип конечных элементов – универсальный
стержневой конечный элемент (команда по смене типа конечного элемента
57

58.

в ПК SCAD находится во вкладке «назначение»). Шарнирные примыкания
в таком случае устанавливаются вручную.
После установки фермы на место в схеме, в ПК SCAD необходимо
присвоить жесткотные характеристики всем элементам, например, пояса –
140х7, опорный раскос – 120х5, остальная решетка – 100х4 (это можно
сделать с помощью соответствующей кнопки во вкладке назначение).
Далее задаем нагрузки в ПК SCAD. Нагрузки задают или сосредоточенные
(покрытие ребристыми плитами, прогонами), или равномерно
распределенные (покрытие профлистом, сэндвичпанелями). Здесь также
важно разделять нагрузки, а не собирать их в одном значении: нагрузки
должны складываться согласно правилу сочетаний по СП «Нагрузки и
воздействия». В нашем примере расчета стальной фермы в ПК SCAD, я
задам нагрузку собственного веса (автоматически), кровельного материала
покрытия (50кг/м2), снеговая нагрузка (180 кг/м2). Нагрузку приложим
равномерно распределено, не забудем о ширине приложения нагрузки
(например, 4м). Загружения необходимо упаковать в РСУ с
соответствующими коэффициентами.
58

59.

Теперь перейдем к закреплениям в ПК SCAD. Фермы крепятся на
колоннах шарнирно, задаче с рамой или со всей схемой надо будет
добавить шарниры, в задаче с отдельной фермой – правильно установить
связь. Обязательно ставим неподвижный шарнир в плоскости в одном
конце фермы и подвижный в другом, иначе получим сжатие в нижнем
поясе:
Также при назначении связей в задаче с изолированной фермой
необходимо поставить связи, например, в верхних узлах фермы над
колоннами из плоскости и поворота из плоскости (в пространственной
задаче эту роль выполняют связевые элементы или прогоны).
Проанализировав полученные усилия и деформации в схеме, по алгоритму
расчета стальной фермы переходим к конструированию элементов. Здесь
ПК SCAD предлагает на выбор два способа назначения конструктивных
особенностей (присвоение расчетных длин, параметров гибкости):
назначение конструктивных элементов и назначение групп
конструктивных элементов. Первый способ рассматривает цепочку
59

60.

конечных элементов, как цельный неделимый элемент, второй способ
будет рассматривать при присвоении коэффициента расчетной длины
непосредственно каждый конечный элемент. Сразу скажу, что оба способы
по своему хороши, но чаще всего я использую второй способ (первый не
использую ввиду его трудоемкости), им и будем пользоваться. В п 10 СП
16.13330.2011 «Стальные конструкции» расписаны значения расчетных
коэффициентов для всех элементов фермы. Согласно таблице 24 СП
«Стальные конструкции» для расчета стальной фермы присвоим
коэффициент расчѐтной длины каждой панели верхнего пояса в плоскости
– 1, опорный раскос – 1, решетка – 0,9. Значения из плоскости будут
завесить от расстановки связевых элементов и прогонов, для верхнего
пояса при установке, например, прогонов в каждом узле фермы
коэффициент будет также 1, опорного раскоса – 2 (в случае, когда
шпренгельный элемент делит раскос на 2 равные части), остальной
решетки – 0,9 (согласно СП «Стальные конструкции»). Коэффициент
расчетной длины нижнего пояса в нашем случае устанавливать не
требуется, т.к. он при всех комбинациях усилий будет растянут. Однако я
рекомендую все-таки коэффициенты назначать также как и для сжатых
поясов, потому что разные очертания поясов ферм, разные комбинации
60

61.

усилий в редких случаях способны вызвать сжатие, и тогда инженер
рискует не выполнить очень важную проверку устойчивости. Если же при
всех комбинация пояс растянут, то и расчета верхнего пояса стальной
фермы на устойчивость не последует, сечение будет подобрано
исключительно по продольному растягивающему усилию.
При назначении конструктивных параметров ориентируемся на локальные
оси. Результатом расчета стальных конструкций в ПК SCAD является
коэффициент использования сечения. В нашей ферме он получился таким:
Более точные коэффициенты можно посмотреть с помощью меню
информации об элементе, раздел «стальные факторы». Например, для
опорного раскоса я получил такие коэффициенты:
Если нет конструктивных особенностей, то, скорее всего, инженер решит
оптимизировать сечения, установив сечение, коэффициент использования
которого будет ближе к 1.
В завершении, хочу рассказать о моментах в элементах фермы при расчете
в ПК SCAD: если Вы выполняете расчет стальной фермы, не установив
61

62.

шарниры, то они, конечно же, появляются. Однако, я уверен – это не
ошибка. Так, для ферм из гнутосварных профилей должна выполняться
проверка устойчивости пояса в месте примыкания решетки к поясу. В
приложении Л.2 СП «Стальные конструкции» описаны формулы для
расчета, в каждой из них (формула зависит от вида узла: один раскос, два
раскоса и тд.) имеется значение момента:
Это означает, что момент в узле присутствует, и не учитывать его –
ошибочно.
Вывод: в нашей стать мы рассмотрели наиболее важные особенности при
расчете стальной фермы из гнутосварных профилей в ПК SCAD. На
первый взгляд, казалось бы, очень легкий расчет стальной фермы в ПК
SCAD обладает рядом сложностей, поэтому относится к такому расчету
нужно предельно внимательно.
Скачать расчет стальной фермы
62
Расчет упруго пластического сдвигового компенсатора для фермы-балки 30 метров в
СКАДе. Часть 1: построение схемы

63.

30.09.2020 от WiND33
Содержание
Исходные данные
Задачи текущего расчета
Алгоритм расчета фермы
o Построение плоской стержневой модели конструкции
o Задание жесткостей элементам в SCAD
o Установка связей в опорных узлах фермы
o Задание загружений на ферму
Полезная нагрузка
Собственный вес
o Задание комбинаций загружений
o Задание расчетных сочетаний усилий (РСУ)
Статический расчет
С помощью современных компьютерных программ стало возможным относительно
просто и максимально точно высчитывать строительные конструкции. В текущей статье
будет представлен пример того, как осуществляется расчет фермы в СКАДе.
63

64.

Исходные данные
Характер внешней нагрузки, геометрическая схема и основные размеры для расчета
фермы в СКАДе представлены на рис. 1.
64

65.

Рис. 1. Исходные данные для расчета фермы
Прочие данные представлены ниже:
Ферма шарнирно оперта на опорах А и М.
Узлы фермы шарнирные.
Ферма загружена в своей плоскости сосредоточенными силами, приложенными в
узлах верхнего пояса.
Элементы фермы выполнены из стали.
65

66.

Поперечное сечение всех элементов фермы — два спаренных равнополочных уголка
в тавр.
Задачи текущего расчета
Для текущей задачи, как расчет фермы в СКАДе, необходимо решить следующие
вопросы:
формирование расчетной плоской стержневой конечно-элементной модели.
определение напряженно-деформированного состояния модели от заданной
нагрузки.
визуализирование компонентов НДС модели.
Алгоритм расчета фермы
Открыв программу SCAD, необходимо создать новый проект, выбрав при этом тип
схемы 1 — Плоская шарнирно-стержневая система (рис. 2).
Построение плоской стержневой модели конструкции
Для создания схемы конструкции перейти во вкладку «Схема» и нажать на кнопку
«Генерация прототипа фермы» (рис. 3). На экране появится диалоговое окно
«Конфигурация поясов фермы«, в котором из выпадающего списка
выбрать Трапецеидальные фермы и выбрать подходящее очертание решетки, как на
рис. 1. В диалоговом окне ввести:
Пролет фермы (L) — 24 м.
Высота фермы (H) — 3,2 м.
H1 — 2,2 м.
Число панелей нижнего пояса — 4.
66

67.

Рис. 2. Создание нового проекта
67

68.

Рис. 3. Кнопка «Генерация прототипа фермы«
Рис. 4. Параметры новой фермы
Полученная с помощью автоматической генерации ферма представлена на рис. 5.
68

69.

Рис. 5.
Полученная ферма
Задание жесткостей элементам в SCAD
Расчет фермы в СКАДе обязательно включает в себя назначение сечений для стержней.
Для этого надо раскрыть вкладку «Назначение» главной панели инструментов и нажать
«Назначение жесткостей стержням» (рис. 6). В появившемся диалоговом окне
активировать переключатель «Профили металлопроката» (рис. 7).
69

70.

Рис. 6. Кнопка «Назначение жесткостей стержням»
Рис. 7. Окно назначения жесткостей
В разделе «Составное сечение» вкладки «Профили металлопроката» выбрать сечение
из двух спаренных уголков, активировав крайнюю левую кнопку. Задать расстояние
70

71.

между уголками g = 12 мм. В каталоге «Уголок равнополочный» раздела «Полный
каталог профилей ГОСТ» выбрать профиль 100х8. В ниспадающем списке раздела
«Материал» назначить «Сталь качественная» (рис. 8). После чего выделить стержни
нижнего пояса и подтвердить выбор, нажав зеленую галочку.
жесткостей
71
Рис. 8. Назначение

72.

Рис. 9.
Схема фермы с отображением профилей
По аналогии назначить жесткости остальным элементам фермы. Полученный общий вид
фермы с отображением сечений представлен на рис. 9.
Установка связей в опорных узлах фермы
Вызвать диалоговое окно «Связи» во вкладке «Назначение» с помощью кнопки
«Установка связей в узлах«. В режиме «Полная замена» активировать кнопки X, Z и
нажать кнопку «ОК» (рис. 10). Выделить курсором на схеме узел 10 и подтвердить
выбор.
Аналогично установить связь в узле 14, установив ограничение перемещений только по
оси Z. Визуальный контроль правильности постановки связей можно выполнить, нажав
кнопку «Связи» панели «Фильтры отображения» (рис. 11).
72

73.

Рис. 10. Установка связей
Рис. 11.
Установленные связи на ферме
Задание загружений на ферму
Расчет фермы в СКАДе в следующем шаге знаменуется назначением загружений.
Полезная нагрузка
Для приложения внешней узловой нагрузки кнопкой «Узловые нагрузки» вызвать
одноименное диалоговое окно во вкладке «Загружения» (рис. 12). Ввести в поле Z
значение 42 кН и нажать кнопку «ОК«. На схеме отметить узлы 1 и 9 и активировать
73

74.

назначение нагрузок. Аналогично добавить в узлы 2-8 нагрузку в 84 кН. На рис. 13.
представлено общее загружение внешними нагрузками.
Рис. 12. Назначение загружения
Рис. 13. Внешние нагрузки
74

75.

76.

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

100

101.

101

102.

102

103.

103

104.

104

105.

105

106.

106

107.

107

108.

108

109.

109

110.

110

111.

111

112.

112

113.

++++++++
Метод предельного равновесия для расчета стаически неопредлелимых железобетонных
конструкций. Теория и практика.
Расчет по методу предельного равновесия (далее МПР) позволяет, как уже известно, вскрыть резервы
прочности конструкций за счет учета пластических и других неупругих свойств материалов. В результате
расчеты статически неопределимых конструкций по МПР являются более выгодными, чем по упругой
стадии, и могут приводить к экономии материалов.
Экономичность МПР зависит от большого ряда факторов, в числе которых наиболее важную роль
играет степень статической неопределимости конструкции.
Рассмотрим дважды статически неопределимую балку, изображенную на рис.1.
Рис.1.
113
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На рис.1 показана эпюра изгибающих
моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.

114.

Рис.2.
114

115.

С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее как qу
(рис.2). Пластические шарниры образуются на опорах. Следовательно, значение этой разрушающей
нагрузки будет:
_ 12Мт
Где Мт - опорный момент.
Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою
геометрическую неизменяемость и способна поэтому нести дополнительную нагрузку вплоть до
образования третьего - пролетного шарнира. Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки
момент в середине пролета тоже достигнет величины:
М
т т = ^.
12
Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:
12
qтyтlz Мт
ДМт = Мт - _ о 12 2
После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на
дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3.
Пи
115

116.

М
т/2=Ж/
8 Рис.3.
116

117.

A ql2 АМт = ——
т
8
Откуда
2 8 ДМт 4 Мт
I
Aq =
I2
117

118.

В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу предельного
равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций, превышает вычисленную в предположении
работы балки как упругой системы на величину, равную:
Аа
Мт М т
— 100 = (4-f: 12-^)100 = 33% qy £z tz
Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г.
Кореневым под руководством А.А. Гвоздева в 1939 г. А так же более поздние испытания различных
конструкций выполненные С.М. Крыловым.
В [3] на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально получено
значение перераспределения моментов 30%.
В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий служит вся
сумма неупругих деформаций, возникающих в бетоне, арматуре и конструкции в целом при работе ее
в стадии предельного равновесия.
Список литературы:
1. Кальницкий А.А. Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом
перераспределения усилий. Издательство литературы по строительству. Москва 1970.
2. Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных
конструкциях. Научно-исследовательский институт бетона и железобетона. Издательство
литературы по строительству. Москва — 1964.
3. Крылов С.М. К вопросу о расчете железобетонных неразрезных балок с учетом
перераспределения усилий. НИИЖБ "Исследования по теории железобетона" Госстройиздат
Москва 1960г. Труды института Выпуск 17.

119.

Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного
армейского собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 30 метров. Грузоподъемность
3,5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования
с использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса
фермы-балки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для
нижнего растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой
пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом
демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических ферм балок пролетного

120.

строения автомобильного и железнодорожного моста c использованием систем
демпфирования за счет пластического шарнира Диагональные раскосы фермы-балки ,
крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой тросовой гильзой, залитой
расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные отверстия -сдвиговые .
Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом При испытаниях
была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого
армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506

121.

Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном
комплексе SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста
проф Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60
метров) ( ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского
автомобильного моста 5 тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны
Минтранса согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП
16.1330.2011 п 7.1.1. на предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических
ситуациях статическии неопрледимых упругоплатических структрунных балок
стальных ферм, скрепленными сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными
отверстиями и с ботовым креплением из стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой
демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная свинцом или битумной мастиков) для
больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного , быстро собираемого ( зв 24
часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с диагональными натяжными
илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным бетонным настилом,
провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных конструкций с
применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционно-

122.

демпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП
16.1330.2011, при сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение
научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного
образца в начале ПК SCAD, затем полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС,
Политехническом Университете под руководство проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Расчета упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем
демпфирования с использованием упруго пластических
шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при
сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с
большими перемещениями и приспособляемости

123.

Расчета упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем
демпфирования с использованием упруго пластических
шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при
сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с
большими перемещениями и приспособляемости
с учетом демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей
гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических ферм балок
пролетного строения автомобильного и железнодорожного моста
c использованием систем
демпфирования за счет пластического шарнира

124.

125.

быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП
16.1330.2011, при сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение
научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного
образца в начале ПК SCAD, затем полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС,
Политехническом Университете под руководство проф дтн А.М.Уздина в 2023 году

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

Все для Фронта Все для Победы Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороны
однопутный армейский чудо мост собираемый за 24 часа Пролет 30 метров .
Грузоподъемность 3,5 тонн . НИОКР Большое спасибо!
Отправленное 09.03.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9909331 будет
доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента Российской Федерации
зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН
2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
По просьбе Минстроя ЖКХ редакция газеты Армия Защитников Отечества направляет
предложение для включение в НИОКР 2023 для разработке проектной документации на
сборно -разборного автомобильного и железнодорожного быстро собираемого
армейского моста, переправы ускоренным способом из пластинчатых стальных балок ферм с большими перемещениями пролетом 54 метра (60 ) метров, однопутный, Время
сборки моста 24 часа как в КНР Грузоподъемность 5 тонн. из сверхлегких и

155.

сверхпрочных материалов . Для критических ситуаций и оказание помощи при бедствии :
землетрясение, разрушение старого автомобильного или железнодорожного моста и
оказание помощи беженцам, раненым Аналогичный мост в 2022 году запроектирован и
построен в КНР Финансировался МЧС Китая Прошу оказать посильную помощь
Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н
[email protected] (911) -175-84-65
Отправлено: 9 марта 2023 года, 21:37
По просьбе Минстроя ЖКХ редакция газеты Армия Защитников Отечества направляет
предложение для включение в НИОКР 2023 для разработке проектной документации на
сборно -разборного автомобильного и железнодорожного быстро собираемого
армейского моста, переправы ускоренным способом из пластинчатых стальных балок ферм с большими перемещениями пролетом 54 метра (60 ) метров, однопутный, Время
сборки моста 24 часа как в КНР Грузоподъемность 5 тонн. из сверхлегких и
сверхпрочных материалов . Для критических ситуаций и оказание помощи при бедствии :
землетрясение, разрушение старого автомобильного или железнодорожного моста и
оказание помощи беженцам, раненым Аналогичный мост в 2022 году запроектирован и
построен в КНР Финансировался МЧС Китая Прошу оказать посильную помощь
Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н
[email protected] (911) -175-84-65

156.

Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый
сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего
обращения 2085476. Закрыть
Все для Фронта Все для Победы Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороны
однопутный армейский чудо мост собираемый за 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность
5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования
с использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса
фермы-балки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для
нижнего растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой
пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом
демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста c использованием систем
демпфирования за счет пластического шарнира Диагональные раскосы фермы-балки ,
крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой тросовой гильзой, залитой
расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные отверстия -сдвиговые .
Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом При испытаниях
была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого

157.

армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном
комплексе SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста
проф Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60
метров) ( ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского
автомобильного моста 5 тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны
Минтранса согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП

158.

16.1330.2011 п 7.1.1. на предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических
ситуациях статическии неопрледимых упругоплатических структрунных балок
стальных ферм, скрепленными сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными
отверстиями и с ботовым креплением из стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой
демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная свинцом или битумной мастиков) для
больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного , быстро собираемого ( зв 24
часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с диагональными натяжными
илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным бетонным настилом,
провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных конструкций с
применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП
16.1330.2011, при сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение
научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного
образца в начале ПК SCAD, затем полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС,
Политехническом Университете под руководство проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Спец воен вестник «Армия Защитников Отечество" № 10
09.03.2023

159.

Сборник тезисов докладов аннотация для Всероссийского съезда фундаментальных проблем теоретической и прикладной механике в Политехническом Университете Организация
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (951) 644-16-48 , (921) 962-67-78 [email protected] тел [email protected]
[email protected]
Тезисы доклада на XIII всероссийском съезда по фундаментальным проблемам теоретической прикладной механике 21 - 25 августа 2023 в Политехническом Университете
Докладчик Президент "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных фрикционно-подвижных сдвиговых компенсаторов с
использованием протяжных фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС), для
cборно-разборный быстро собираемый автомобильный мост из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста»
№ 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 858604, 154506
Пластинчато-балочная система состоящая из упруго-пластинчатых ферма для тоста -балкифермы, с большими перемещениями, позволила достичь экономии строительных материалов

160.

до 30 процентов и снизить значительно сметную стоимость моста и обеспечит высокую
скорость сборки однопутного моста до 24 часов, для пролета моста 54 метра.
Материалы лабораторных испытаний хранятся на кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ (зав.
кафедрой металлических и деревянных конструкций д.т.н. проф. .ЧЕРНЫХ А. Г. Ауд. 705-С и на кафедре КТСМиМ, ауд. 350-С проф. дтн Тихонова Ю.М [email protected] (921)
962-67-78 , (911) 175-84-65 т/ф (812) 694-78-10 СБЕР 2202 2006 4085 5233
[email protected]
SKAD Ispitanie poligone fragmentov uzliv raschet uprugoplasticheskogo sharnira dlya ferm-balok zheleznodorozhnogo mosta 411 str
https://ppt-online.org/1315700
Конструктивные решения обеспечение демпфирующей сейсмоизоляции и взрывобезопасности железнодорожных мостов
https://ppt-online.org/846860
Грустный репортах редакции газеты "Армия Защитников Отечества" номер 12 от 13 марта 2023. Добро пожаловать в АД город
Грозный 1995- 1995 гг
Стихи посвящены боевой подруге выпускнице Политехнического институт им Калинина махмаша , позывной "Птица" Елене
Андреевой , в честь Дня Рождения 13 марта 2023
Мостопад или дорога в АД. А мосты качаются и любовь к власти кончается !
Сам брат видишь, что под нами страна качается , а не мост качается...
Мост бежит куда-то вдаль не приспособляемый ...
Твоя судьба с Минстроем ЖКХ переплетается,
Но, видимо, лишь только при предельном равновесии мост, не качается и обрушается
Наш мост ушѐл под воду с зарѐй вечернею,
Куда-то, за седые облака .
Твоя мечта горячая и верная а Минстрой качается
Это касается Сейсмофонд и проф Уздина А М !
Дорога нелегка в НИОКР и мучением не кончается В России самый хрупкий мост и зыбкий из -из отсутствия упругопластических шарниров ...
А мост армейский , как и прежде, всѐ не строится за 24 часа как в КНР
ДО ТЕБЯ Минстрой ПОДАТЬ РУКОЙ весь с откатами
ДВА ПРОЛЁТА НАД РЕКОЙ, не приспособляемые,

161.

А ЖД ДОРОГА-РИСКУ МНОГО падают мосты
И НАДЕЖДЫ из-за откатов НИКАКих
И НИ СТЁЖКИ,НИ СЛЕДА от НИОКРа не останется
НИ ОТТУДА,НИ ТУДА, а коммуне не будет остановки .
ЭТА РЕЧКА Днепр без переправы МЕЖДУ НАМИ-НАСТОЯЩАЯ БЕДА.
АХ, СЕРДЕЧНЫЕ МОСТЫ быстровозводимые
И, НЕНАДЁЖНОЙ ВЫСОТЫ- без пластинчатых шарниров
ПО встроенном бетонному настилу , НЕ ПРОЙДЁМ НИ Я, НИ ТЫ и не армейская пехота .
ПОСТОЮ НА БЕРЕГУ, В ЗАКОЛДОВАННОМ коррумпированном КРУГУ,
А ПОТОМ ГЛАЗА ЗАЖМУРЮ, И К ТЕБЕ морпех в Крым ПЕРЕБЕГУ
Доброжелатель , ветеран боевых действий в Чеченской Республики , инвалид второй группы , позывной "Терек"
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] тел 8 (911) 175-84-65
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://disk.yandex.ru/i/1RSeipY6u2GP-Q
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim
sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://studylib.ru/doc/6393669/beiley-bridge-raschet-stalnix-ferm-balok-mosta--uprugo-pl...
https://mega.nz/file/eFxynDzJ#cK743w8sQjmIibK04-EVCVFeMDldHT5br7_BWiPxJG4
https://mega.nz/file/aEpTDZKb#G9dnmENcXW0_njEkEhvE-9ZpI3f45HpuNkwJLbCU_F8
USSR Bridge Bailey Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 341 str
https://ppt-online.org/1316674 https://ibb.co/album/4gz7tD https://ibb.co/xhyhgZ5

162.

Игорь Азаров - Мост качается
https://www.youtube.com/watch?v=Oe4X_lU7JGs
Прекрасные и лёгкие стихи М. Танича!! https://www.youtube.com/watch?v=POg1E41lLCY
https://yandex.ru/video/preview/5287971075022278253
https://yandex.ru/video/preview/9276869249557643665
Доклад для Тринадцатого Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам
теоретической и прикладной механике , который состоится в Политехническом Университете СПб
21-25 августа 2023 по теме:
Прямой расчет в SCAD статически неопределимой упруго пластического шарнира для стальной
фермы балки железнодорожного моста с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость
Теория и практика Докладчик президент "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 201400780 [email protected] (911) 175-84-65
Более 30 лет в упор Минстрой не желают применять, утвержденную Главпроектом Минстроя РФ от
21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и высокоэкономичные, типовые проектные решения
демпфирующей сейсмоизоляции мостов и переправ , утвержденные научно техническим
Советом еще 18.12.96 за № К 23-013/9 от 29.11.96 НТС, с использованием древнейшего способа
сейсмозащиты быстро
собираемых автомобильных мостов за 24 часа, как в КНР, с использованием опыта народов
Серного Кавказа с применение упруго –фрикционных систем, на основе демпфирующих
пластических шарниров, согласно изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 165076 «Опора
сейсмостойкая», № 154506 «Панель противовзрывная», № 20101367746 «Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и лего сбрасываемых соединений,

163.

использующие систему демпфирования, фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии , №№ 1143895, 1168755, 1174616
Смекалка горцев передавалась поколениям
Создать пластическое равновесие , за счет демпфирования пластического шарнира в пролетном
строение моста , за счет скольжения в овальных отверстиях и поглощать сейсмическую воздействия
- это надо сильно постараться.
Надо отметить, народные методы создание пластических шарниров в сторожевых
башен, подчинялись современной строительной механике и строительной физики, что до сих пор
остается основной загадкой для ученых.
Упорно продолжают не замечать вот уже более 30 лет древнейший древневайнаховский способ
фигурной кладки с пластическими шарнирами, в сторожевых башен с
использование древневайнаховского способа сейсмоизоляции сторожевых башен и на их основе
строительство автомобильных мостов в Чеченской Республике , Ингушетии на Северном Кавказе
В публикации утверждалось что, вот уже более 30 лет, Минстрой ЖКХ, не желает применять,
утвержденную Глав проектом Минстроя РФ от 21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и
высокоэкономичные, типовые проектные решения, утвержденные научно техническим Советом еще
18.12.96 за № К 23-013/9 от 29.11.96 НТС .
Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного
армейского собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность
5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования
с использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса
фермы-балки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для

164.

нижнего растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой
пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом
демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста c использованием систем
демпфирования за счет пластического шарнира Диагональные раскосы фермы-балки ,
крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой тросовой гильзой, залитой
расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные отверстия -сдвиговые .
Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом При испытаниях
была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого
армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,

165.

«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном
комплексе SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста
проф Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60
метров) ( ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского
автомобильного моста 5 тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны
Минтранса согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП
16.1330.2011 п 7.1.1. на предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических
ситуациях статическии неопрледимых упругоплатических структрунных балок
стальных ферм, скрепленными сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными
отверстиями и с ботовым креплением из стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой
демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная свинцом или битумной мастиков) для
больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного , быстро собираемого ( зв 24
часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с диагональными натяжными
илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным бетонным настилом,
провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных конструкций с
применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия

166.

1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП
16.1330.2011, при сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение
научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного
образца в начале ПК SCAD, затем полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС,
Политехническом Университете под руководство проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://disk.yandex.ru/i/1RSeipY6u2GP-Q
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim
sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://studylib.ru/doc/6393669/beiley-bridge-raschet-stalnix-ferm-balok-mosta--uprugo-pl...
https://mega.nz/file/eFxynDzJ#cK743w8sQjmIibK04-EVCVFeMDldHT5br7_BWiPxJG4
https://mega.nz/file/aEpTDZKb#G9dnmENcXW0_njEkEhvE-9ZpI3f45HpuNkwJLbCU_F8
USSR Bridge Bailey Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 341 str
https://ppt-online.org/1316674 https://ibb.co/album/4gz7tD https://ibb.co/xhyhgZ5
Расчеты в ПК SCAD выполнены по описаниям изобретений проф дтн А.М.Уздина (см описаны в
изобретениях №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 1760020, 858604, 2550777,
154506 ) создающие фрикционное демпфирование стальной фермы-балки с упруго пластическими
шарнирами в стальных балках- фермах моста, включает в себя сдвиг, демпфированием тросовой
гильзы, со стальной шпилькой ( с пропиленным болгаркой пазом , куда забивается , медный
обожженный клин ) , состоит в снижении горизонтальных динамических воздействий, на

167.

пролетное строение моста, во время перегрузки и при 7-, 8-, 9-бальных по шкале MSK-64
землетрясений, что снижает нагрузку до уровня 5-6-балльных, и повышении его несущей
способности автомобильного моста со снижением материалоемкости строительных материалов
стальной фермы моста на 20-30 процентов
Сам брат видишь, что под нами мост качается...
Мост бежит куда-то вдаль не приспособляемый ...
Твоя судьба с Минстроем ЖКХ переплетается,
Но, видимо, лишь только на печаль и на предельное равновесие моста
Наш горизонт ушѐл с зарѐй вечернею,
Куда-то, за седые облака .
Твоя мечта горячая и верная в Минстрой
Касается и меня издалека Уздина А М !
Дорога нелегкАя в НИОКР и путь не кончается Он самый хрупкий мост , зыбкий из из упругопластических шарниров ...
А мост армейский , как и прежде, всѐ не строится зв 24 часа
ДО ТЕБЯ Минстрой ПОДАТЬ РУКОЙ, с откатами
ДВА ПРОЛЁТА НАД РЕКОЙ приспособляемых,
А ДОРОГА-РИСКУ МНОГО
И НАДЕЖДЫ об откатах НИКАКОЙ.
И НИ СТЁЖКИ,НИ СЛЕДА от НИОКРа
НИ ОТТУДА,НИ ТУДА, в коммуне не будет остановки.
ЭТА РЕЧКА Днепр МЕЖДУ НАМИ-НАСТОЯЩАЯ БЕДА.
АХ, СЕРДЕЧНЫЕ МОСТЫ

168.

НЕНАДЁЖНОЙ ВЫСОТЫ- без пластинчатых шарниров
ПО направляющему НАСТИЛУ
НЕ ПРОЙДЁМ НИ Я, НИ ТЫ ни армейская пехота .
ПОСТОЮ НА БЕРЕГУ, В ЗАКОЛДОВАННОМ коррумпированном КРУГУ,
А ПОТОМ ГЛАЗА ЗАЖМУРЮ, И К ТЕБЕ морпех ПЕРЕБЕГУ

169.

170.

171.

172.

173.

174.

175.

176.

177.

178.

179.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

194.

195.

196.

197.

198.

199.

200.

201.

202.

При лабораторных испытания организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780 в ПК SCAD и составления протокола испытаний № 576 от 13.08.2022 сдвигового компенсатора с использованием
антисейсмических фланцевые фрикционные протяжные соединения, для сборно-разборного железнодорожного- надвижного армейского моста Уздина, использовались рабочие чертежи, расчеты, пояснительная записка на английском
языке, блока НАТО, по ПРИМЕНЕНИю БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью используя как аналог узлы и крепления
моста на английском языке Bailey Bridge Великобритании , USA.
Смотрите ссылки армейского моста, переправы блока НАТО (США),
чертежи, расчеты на английском языке cherteji most bailey bridge
hdisk.yandex.ru/...z0wcherteji most bailey bridge jeleznodorojniy 373
str hppt-online.org/...559FM 5-277 Headquarters department of the
army hppt-online.org/...559Perspektivi primeneniya bistrovozvodimix
mostov pereprav 261 str hppt-online.org/...496Evaluation of bailey bridge

203.

204.

cherteji most bailey bridge.pdf
disk.yandex.ru
Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного
армейского собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность
5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования
с использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса
фермы-балки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для
нижнего растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой
пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом

205.

демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических ферм балок пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста c использованием систем
демпфирования за счет пластического шарнира Диагональные раскосы фермы-балки ,
крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой тросовой гильзой, залитой
расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные отверстия -сдвиговые .
Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом При испытаниях
была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого
армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №

206.

2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном
комплексе SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста
проф Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60
метров) ( ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского
автомобильного моста 5 тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны
Минтранса согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП
16.1330.2011 п 7.1.1. на предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических
ситуациях статическии неопрледимых упругоплатических структрунных балок
стальных ферм, скрепленными сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными
отверстиями и с ботовым креплением из стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой
демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная свинцом или битумной мастиков) для
больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного , быстро собираемого ( зв 24
часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с диагональными натяжными
илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным бетонным настилом,
провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных конструкций с
применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия

207.

1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП
16.1330.2011, при сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение
научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного
образца в начале ПК SCAD, затем полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС,
Политехническом Университете под руководство проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Расчета упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем
демпфирования с использованием упруго пластических
шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при
сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с
большими перемещениями и приспособляемости

208.

209.

210.

211.

212.

213.

214.

А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС [email protected]
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ [email protected]
А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ [email protected] [email protected] (996) 798-26-54,
( 951) 644-16-48
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина [email protected] [email protected] т/ф (812) 69478-10

215.

Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и
сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с расчетом , как
встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета
ПK SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового
автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и
строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно
оказала помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста
грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях с[email protected]

216.

217.

218.

219.

220.

221.

222.

223.

224.

225.

226.

227.

228.

Пожалуйста проверьте правильность заполнения анкеты
Если всё верно, нажмите «Отправить письмо» ещё раз, в противном случае нажмите «Вернуться» для редактирования формы.
Адресат
Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество
Мажиев Хасан Нажоевич
Адрес электронной почты
[email protected]
Телефон
8126947810
Прикреплённый файл
putinu Annotatsiya KNR CINA kitayskiy sborno-razborniy armeyskiy most dlya perepravi sherez Dnepr 3 str.docx
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений , изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и внедренных
№№ 1143895, 1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС Китаем сборно-разборный армейский пешеходный мост и
мост для скорой помощи из сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр, грузоподъемностью 200 кг, Все для перевозки на автотранспорте
162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из упругопластических стальных структурных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для
чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для оказания помощи раненым морпехам Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию
, ссылку см ниже
Отправить письмо
Большое спасибо!
Отправленное 15.01.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9774096 будет доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента
Российской Федерации зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации

229.

:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений , изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и
внедренных №№ 1143895, 1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС Китаем сборно-разборный армейский
пешеходный мост и мост для скорой помощи из сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр, грузоподъемностью 200 кг, Все для
перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из
упругопластических стальных структурных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость Убедительная просьба поручить
МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для оказания помощи раненым морпехам
Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию , ссылку см ниже
Отправлено: 15 января 2023 года, 02:15
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан.
Номер Вашего обращения 2057198.
Закрыть
Все для Фронта Все для Победы РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на
напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на
пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского
быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро
собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для
грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со
встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Более подробно о внедрении в сейсмоопасных районах демпфирующих опор ЛИСИ , для системы противопожарной защиты трубопроводов на Аляске,
изобретенных в СССР №№ 1143895 US , 1168755 US, 1174616 US дтн ЛИИЖТ А.М.Уздиным внедренных в Армении

230.

Introduction to Pipe Supports Types of Pipe Supports Pipe Supports for Critical Piping Systems. This video explains the basics of pipe supports, pipe support types, functions,
requirements, and supporting guidelines.Pipe Support Types of Pipe Supports Primary and Secondary pipe Supports Piping Mantra https://ok.ru/video/3306247162582
https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294 https://disk.yandex.ru/i/TttSRnFkHfIX9g Fire Sprinkler Installation - BCA- Singapore
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
Eaton-s TOLCO Seismic Bracing OSHPD Pre-approval(1) https://ok.ru/video/editor/3306401696470
How to Install Cable Sway Bracing - 4-Way Brace https://ok.ru/video/3306431122134
SB 4 Seismic Bracing Value Proposition https://ok.ru/video/3306475031254
Seismic Cable Bracing Systems - Product Focus https://ok.ru/video/3306504981206
Understanding Pipe Supports Webinar https://ok.ru/video/3306548628182 https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
PIPING THERMAL EXPANSION PIPING FLEXIBILITY - ANCHOR LOCATION PIPING MANTRA WITH EXAMPLES https://ok.ru/video/editor/3306596797142
How to select spring hanger - for piping engineers https://ok.ru/video/3306645424854
piping support typeisometric pipe drawing support symbolspipe fitter training in hindi
https://ok.ru/video/3306633235158 Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН : 1022000000824 ИНН ; 2014000780 Президент организации Мажиев Х.Н
[email protected] [email protected] [email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
Более подробно об использовании изобретений проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина за рубежом https://ppt-online.org/1045087 https://ppt-online.org/1045088
https://ppt-online.org/1045089 https://ppt-online.org/1014767 https://ppt-online.org/1045091 https://ppt-online.org/1045092
https://ppt-online.org/1045090
см. зарубежный опыт использования демпфирующего компенсатора для трубопроводов : https://www.manualslib.com/manual/794138/Man-BAndw-S80meC7.html?page=131
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https www eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/bl-transition.html

231.

https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/seismic-bracing-and-fire-protection-resources.html
http://itpny.net/products.html http://www.swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/fig--3000.html
https://www.rilco.com/products/vibration-control-sway-braces
http itpny.net/products-seismic-attachments.html http www swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
Испытание на сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующего компенсатора для трубопроводов https://piter.tv/video_clip/19686/
https://disk.yandex.ru/d/m-e--HxD_oNWqw https://ppt-online.org/1044577
При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 1 тонна , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного
пролетного строения моста с упругопластическими компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях
упругопластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими
инженерами, при строительстве переправы , длиной 205 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и использовались изобретения проф дтн
А.М.Уздина .
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/for-buildings-cover
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного
трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной
температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром,
трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake
Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A

232.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ)
согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Специальные
технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для
обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей температурных напряжений, которые используются в США, Канаде
фирмой STAR SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений ,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии
строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд
305 С.
Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и
перлита и изделия на их основе" (921) 962-67-78,
( 996) 535-47-29, https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://pptonline.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
С уважением , редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992), позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г.
Дебальцево, ДНР, Донецкая область.
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне
Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983)
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://pptonline.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe sostoyanie stryktyrnix ferm na predelnoe ravnovesie prisposoblyaemost 482 str
https://disk.yandex.ru/d/Vgm6BkeKQc1bZg
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe sostoyanie stryktyrnix ferm na predelnoe ravnovesie prisposoblyaemost 482 str
https://studylib.ru/doc/6385190/uprugoplasticheskiy-raschet-napryajenno-deformiruemoe-sos...
https://mega.nz/file/OUQm2JAI#wL1mhRwj_L3rWA2vlYgpS0tM02motrmGi1nfEOBFiYM
https://mega.nz/file/fNJgWJyD#JS0kr96f7qCPWJUjOzzxcd2T0-oB_aQ18gni8iCbiec

233.

Made KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe sostoyanie stryktyrnix ferm na predelnoe ravnovesie prisposoblyaemost 451 str
https://ppt-online.org/1294313 https://ibb.co/DVWfrJW
https://ibb.co/album/dPbw2g
Пожалуйста проверьте правильность заполнения анкеты
Если всё верно, нажмите «Отправить письмо» ещё раз, в противном случае нажмите «Вернуться» для редактирования формы.
Адресат Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество
Мажиев Хасан Нажоевич
Адрес электронной почты
[email protected]
Телефон 8126947810
Прикреплённый файл
putinu Annotatsiya KNR CINA kitayskiy sborno-razborniy armeyskiy most dlya perepravi sherez Dnepr 3 str.docx
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений , изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и внедренных
№№ 1143895, 1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС Китаем сборно-разборный армейский пешеходный мост и
мост для скорой помощи из сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр, грузоподъемностью 200 кг, Все для перевозки на автотранспорте
162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из упругопластических стальных структурных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для
чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для оказания помощи раненым морпехам Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию
, ссылку см ниже
Отправить письмо
Большое спасибо!
Отправленное 15.01.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9774096 будет доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента
Российской Федерации зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации

234.

235.

Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений , изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и
внедренных №№ 1143895, 1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС Китаем сборно-разборный армейский
пешеходный мост и мост для скорой помощи из сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр, грузоподъемностью 200 кг, Все для
перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из
упругопластических стальных структурных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость Убедительная просьба поручить
МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для оказания помощи раненым морпехам
Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию , ссылку см ниже
Отправлено: 15 января 2023 года, 02:15
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов А.И.Коваленко
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и трубопровода от
возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитмы медным
обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных вождействий от
железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина,
которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс свинффцовые
шайбы с двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое
фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.

236.

Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном
демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий,
патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин
создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего
начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и
надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для
шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный
клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет
деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и
взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении
горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора
при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .

237.

На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный обожженный медный,
установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого
медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток
между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и
сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые
служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном
демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный
обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента,
воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие
надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с контролируемым
натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного
обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .

238.

Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной,
обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях
вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого
элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из
фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или
гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью
расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым
обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких
шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности
соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие свинцовые или обожженные
медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1

239.

Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6

240.

Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9

241.

242.

Более подробно о внедрении в сейсмоопасных районах демпфирующих опор ЛИСИ , для системы противопожарной защиты трубопроводов на Аляске,
изобретенных в СССР №№ 1143895 US , 1168755 US, 1174616 US дтн ЛИИЖТ А.М.Уздиным внедренных в Армении
Introduction to Pipe Supports Types of Pipe Supports Pipe Supports for Critical Piping Systems. This video explains the basics of pipe supports, pipe support types, functions,
requirements, and supporting guidelines.Pipe Support Types of Pipe Supports Primary and Secondary pipe Supports Piping Mantra https://ok.ru/video/3306247162582
https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294 https://disk.yandex.ru/i/TttSRnFkHfIX9g Fire Sprinkler Installation - BCA- Singapore
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
Eaton-s TOLCO Seismic Bracing OSHPD Pre-approval(1)
https://ok.ru/video/editor/3306401696470
How to Install Cable Sway Bracing - 4-Way Brace https://ok.ru/video/3306431122134
SB 4 Seismic Bracing Value Proposition https://ok.ru/video/3306475031254
Seismic Cable Bracing Systems - Product Focus https://ok.ru/video/3306504981206
Understanding Pipe Supports Webinar https://ok.ru/video/3306548628182
https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
PIPING THERMAL EXPANSION PIPING FLEXIBILITY - ANCHOR LOCATION PIPING MANTRA WITH EXAMPLES https://ok.ru/video/editor/3306596797142
How to select spring hanger - for piping engineers https://ok.ru/video/3306645424854
piping support typeisometric pipe drawing support symbolspipe fitter training in hindi
https://ok.ru/video/3306633235158 Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН : 1022000000824 ИНН ; 2014000780 Президент организации Мажиев Х.Н
[email protected] [email protected] [email protected] (911) 175-84-65, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
Более подробно об использовании изобретений проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина за рубежом https://ppt-online.org/1045087 https://ppt-online.org/1045088
https://ppt-online.org/1045089 https://ppt-online.org/1014767
https://ppt-online.org/1045091 https://ppt-online.org/1045092
https://ppt-online.org/1045090

243.

см. зарубежный опыт использования демпфирующего компенсатора для трубопроводов : https://www.manualslib.com/manual/794138/Man-BAndw-S80meC7.html?page=131
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https www eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/bl-transition.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/seismic-bracing-and-fire-protection-resources.html
http://itpny.net/products.html http://www.swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/fig--3000.html
https://www.rilco.com/products/vibration-control-sway-braces
http itpny.net/products-seismic-attachments.html http www swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
Испытание на сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующего компенсатора для трубопроводов https://piter.tv/video_clip/19686/
https://disk.yandex.ru/d/m-e--HxD_oNWqw https://ppt-online.org/1044577
При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного
пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях
упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими
инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и использвались Рекомендации : .

244.

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется
"Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров"
(ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и
многоэтажных зданий и сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по конструированию и расчету фланцевых
соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых соединений.

245.

Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин;
ЦНИИПроектстальконструкцией им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и
ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а
также в дополнение к ОСТ 36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций
производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10
более при коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует выполнять только с предварительно
напряженными высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между
контактирующими поверхностями фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в
соединяемых элементах (в дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов
и

246.

стандартным ручным ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями
фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля - широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля
- круглые трубы, изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании, изготовлении и монтаже
стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих
рекомендаций, а также с учетом положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким заводами
металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований, выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с
"Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров"
(ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного
строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и приказа Министерства
монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного сортамента металлопроката для
применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72*
параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72*
, балки с
, сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые
сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76
78* (для сооружений объектов связи).
и горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.

247.

2.2.
Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ
19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при
этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в
приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ 19903-74*.
2.5.
Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.

248.

______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
Допустимая Максимальн
частота
ая
допустимая
дефекта
длина
дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние
между
дефектами
минимальног максимально
о
го
учитываемог допустимого
о
см
Площадь листов
фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10

249.

Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после приварки их
к элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее
1100 МПа (110 кгс/мм ), а также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок. Геометрические и механические характеристики таких болтов должны
отвечать требованиям ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77. Применение таких болтов в ФС
каждого конкретного объекта должно быть согласовано с проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы данных.

250.

2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
болтов ФС следует принимать равным:

251.

4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки
фланцев передают внешние усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать
в тех случаях, когда постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.

252.

4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и
болты наружных зон, ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при
этом (см. рис.1):
,
,

253.

,
где
- наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5) величину
принимают равной
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно центра
тяжести присоединяемого профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна обеспечивать возможность свободной установки и натяжения
болтов, в том числе выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить
несущую способность растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).

254.

Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует
располагать так, чтобы концентрация напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в
смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС,
изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:

255.

на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер
жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2,
расчетные продольные усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения
необходимой несущей способности сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает профили от
100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер
жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные усилия 800-2681
кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных типоразмеров.

256.

Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами
жесткости в количестве не менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до
377х10, расчетные продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии
выполнения сварных швов равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять
со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется размерами фланца и
профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из
гнутосварных профилей данного типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными
фланцами с постановкой ребра жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ширины фланцев
соответствующее уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).

257.

Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13259 тс·м). Несущая способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности фланца, болтов и
сварных швов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами,
высота которых не превышает высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях ниже несущей
способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустимо применять составные фланцы, увеличивая их
толщину на растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).

258.

Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы,
необходимо строго выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких соединениях
следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное
растягивающее усилие, воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.

259.

5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения. Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:

260.

,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт
внутренней и наружной зон
М20
16
2,5
20
1,7

261.

М24
М27
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2

262.

Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина
фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см.
рис.1) шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
где
если
если
где
,
(2)
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
,
(3)
;
,
(4)
;
,
,

263.

- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
где
(5)
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
, определяемый по табл.3 или по формуле:

264.

,
где
(9)
- толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02 0,04 0,0 0,08 0,1
6
0,2 0,4
0,6
0,8 1,0
1,5
2,0
2,5 3,0
4,0
5,0 6,0
8,0
10 15
0,907 0,836 0,7 0,767 0,744 0,6 0,602 0,561 0,5 0,509 0,467 0,438 0,4 0,396 0,367 0,3 0,325 0,296 0,2 0,232
96
73
32
15
44
73
Таблица 4

265.

Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238

266.

4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
его соединения с фланцем по формуле*:
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости

267.

,
где
и
(10)
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно пренебречь.
Усилия в поясах присоединяемого профиля
где
определяют по формуле
,
(11)
- площадь поперечного сечения пояса
или
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;

268.

;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены на рис.4.

269.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
,
при
где
,
;
,
(12)
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;

270.

при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
при отсутствии ребра жесткости
;
(17)
, равное:

271.

при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
(19)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости
;
(20)
при отсутствии ребра жесткости
;
(21)
, равное:

272.

при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны
указаниями п.5.5;
-го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.

273.

5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать обеспеченной, если
,
где
мм,
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8

274.

0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы
где
,
следует проверять по формуле
(24)
- количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
;
для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;

275.

- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил
проверять по формуле
где
где
,
следует
(26)
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по формуле
,
(27)
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом
глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):

276.

Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
(30)

277.

где
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимаются по
табл.3 главы СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика
проката.

278.

Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата
завода - поставщика проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения
не должна превышать 0,5 мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к
качеству этого проката. При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых механических свойств
и химического состава, определяющих качество проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении толщины проката следует проводить по
методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями
п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные станки). При
применении ручной термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6

279.

Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца
присоединяемого к фланцу элемента
0,002 , где - высота и ширина сечения элемента. Максимальный
зазор между фланцем и торцом присоединяемого элемента не
должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой
поверхности элемента,
присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в
количестве 1 шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров
фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в
пределах группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм

280.

6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует выполнять механизированным способом с применением
материалов, указанных в п.2.7, и проплавлением корня шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в
чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца (клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.

281.

Таблица 7
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности
фланцев
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром
стальной линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической
обработке торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения
относительно осей сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
0; -5,0 мм
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при
контрольной сборке
Калибр диаметром, равным номинальному
диаметру болта, должен пройти в 100% отверстий

282.

Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в
целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых
элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых
элементов категории швов сварных соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и требованиями пп.6.10 и 6.11
настоящих рекомендаций.

283.

6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность
маркировки и клейма сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля
должны удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию
сертификата, удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали,
отличных от указанных в п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в соответствии с указаниями пп.2.3
и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных
условиях монтируемого объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных конструкций"
(ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного приказом по монтажной организации ответственным за
выполнение этого вида соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
сборку соединений;

284.

контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких
указаний контактные поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием гаек до величины момента закручивания
определяют по формуле
, который

285.

,
где
(31)
- коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в
сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД,
и предъявить собранное соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки
(расконсервации) болтов; качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над гайкой;
наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8

286.

Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения
высокопрочных болтов по линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения
высокопрочных болтов по краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах тарированными динамометрическими ключами. Контроль
усилия натяжения следует производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах соединения должны
соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9

287.

Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому
условию, то усилие натяжения этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или
документы завода-изготовителя, удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле качества сварных
соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ

288.

N Схема фланцевого
соединения
п
/
п
Марка профиля
1
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
25
8
6
25
9
6
1
2
, мм
,
,
, мм
мм
кН
(тс)
(163)
20К1
1626
(166)

289.

20К2
1879
40
10
6
25
9
6
30
9
6
30
10
6
(192)
2
23Ш1
1608
(164)
3
23К1
2237
(228)
23K2
2274
(232)

290.

4
26Ш1
1913
30
10
7
30
11
6
30
10
6
30
12
8
(195)
26Ш2
1937
(197)
5
26К1
2815
(287)
26K2
2933
(299)

291.

6
30К1
3306
30
12
8
40
12
8
30
10
7
40
12
7
(337)
30К2
4032
(411)
7
30Ш1
2197
(224)
30Ш2
2668
(272)
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных
строительных конструкциях.

292.

2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
растяжению по пределу текучести);
, где
- площадь сечения двутавра;
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра

293.

п
/
п
1
1
2
3
100 7
4
5
957
20
(97,6)
2
100 8
110 8
1224 (124,8)
25

294.

3
125 8
1579*
30
(161,0)
125 9
4
140 9
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
140 10
5
160 10
160 11

295.

6
180 11
2613 (266,4)
30
180 12
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в
стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями
соединений, но не менее 200 мм.

296.

4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие
предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312
кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
каждого фланцевого соединения;
, где
- площадь сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ

297.

Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
800**
30
1
, мм
, кН (тс)
(81,5)
11,5Шт1
2
13Шт1
881**
(89,8)
25

298.

13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
1439* (146,7)
30
1919**
30
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
(195,6)
17,5Шт2
17,5Шт3

299.

5
20Шт1
2537*
40
(258,6)
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
1
2
3
, мм
, кН (тс)
4
5

300.

1
10Шт1
958
20
(97,6)
11,5Шт1
2
13Шт1
1227*
25
(125,1)
13Шт2
3
15Шт1
1494**
(152,3)
15Шт2
25

301.

4
17,5Шт1
1919**
30
(195,6)
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
2681**
(273,3)
20Шт2
20Шт3
40

302.

_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных
строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями
соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27
мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие
предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:

303.

- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
каждой схемы фланцевых соединений;
, где
- площадь сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/
п
Схема фланцевого
соединения
Сечение трубы, мм мм
1
2
3
, мм
, кН (тс)
4
5
,
, мм
,
мм
мм
6
7
8

304.

1
114 2,5 5,0
(64,2)
20
245
175
20
121 5,0; 6,0*
255
185
127 3,0 4,0
255
185
140 3,5; 4,5
275
205
20
25
310
220
24
630
140 4,0 8,0*
(92,2)
903
159 3,5; 5,5
630
20
300
220
20
168 4,0 6,0
903
25
350
250
24
168 6,0*

305.

2
168 8,0 10,0*
(138,2)
1356
25
219 6,0; 8,0*
3
219 10,0*
(184,3)
1808
25
350
250
400
300
400
300
430
330
219 4,0 6,0
245 8,0*
24
24

306.

4
219 7,0; 8,0
(230,4)
2260
25
400
300
245 10,0 12,0*
430
330
273 4,5.....**6,0
460
360
325 5,0; 5,5
535
425
377 5,0 8,0
560
460
460
360
24
273 8,0; 10,0*
5
273 7,0; 8,0
(276,5)
2712
25
24

307.

273 12,0*
460
360
377 9,0; 10,0
560
460
520
410
325 6,0 8,0
(360)
30
27
3532
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с
округлением в большую сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и 1,7
диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного
натяжения 167, 239 и 312 кН соответственно.

308.

5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
соединения;
, где
- площадь сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого
- расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

309.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
45Б1
45Б2
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
50Б1
50Б2
55Б1
55Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б
1
100Б
2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
35Ш1
35Ш2
40Ш1
40Ш2
50Ш1
60Ш1
70Ш1
70Ш2

310.

60Б1
М24
М27
Примечание. Параметр
60Б2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)

311.

Тип
флан
- ца
1
2
3
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30Ш
1
30Ш
2
35Ш
1
35Ш
2
40
Ш1
40
Ш2
50Ш
1
50Ш
2
60Ш
1
70Ш
1
70Ш
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17,8
21,1
-
-
-
-
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
81,9
97,4
112,9
12
145,4
-
-
31,3
37,6
44,
61,6
79,2
-

312.

8
4
9,5
8
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,7
119,8
139,0
-
-
-
-
-
45,6
54,
5
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,7
159,4
18
3,7
206,8
-
-
-
-
62,
8
86,1
110,3
132
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,6
-
-
-
-
-
103,1
132,7
160
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
50
Ш
60
Ш
70Ш
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
35
Ш
40
Ш

313.

8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных
строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также
гайки высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.

314.

Приложение 6
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
сопротивлением стали растяжению по пределу текучести
площадь сечения профиля
по ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
=520 МПа (5300 кгс/см ),
=2х22=44 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины
проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=30 мм;
=239 кН (24,4 тс);

315.

катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня
шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см );
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
=0,7,
см, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );

316.

по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).

317.

Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого
профиля. Поэтому необходимо выполнение условия:
статические моменты сварных швов выше и ниже оси
Разница между
и
=0, где
- статический момент сварных швов относительно оси
соответственно.
составляет
, или
=
, где
и
-
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество болтов внутренней зоны
предварительно назначаем из условия (1) *см. раздел 5+:
=4. Количество болтов наружной зоны

318.

,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной
зоны, определяемое по табл.2 (раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно
оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
где
,
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4). Для определения
расчетное усилие на болт наружной зоны
необходимо найти величину
-
-го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу конструктивных
особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для нахождения величины
необходимо определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.

319.

Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
здесь
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и краями сварных швов полки уголка и фасонки.

320.

Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
а значение
и
:
,
определяем по табл.4 (
Тогда:
кН (28,4 тс).
).

321.

Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
определяем по табл.4 (
=1,5),
мм, а

322.

тогда:
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.

323.

2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным
сопротивлением стали растяжению по пределу текучести
площадь сечения трубы
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву
=470 МПа (4800 кгс/см ),
=66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины
проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
катеты сварных швов принять равными
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=25 мм;
=239 кН (24,4 тс);
=8 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва
не менее 2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
МПа (2160 кгс/см );
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
=215 МПа (2200 кгс/см ),

324.

Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной, если:
при
мм.
Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
длина четных ребер:
мм,
=4. Длина нечетных ребер:

325.

мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем
=50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.

326.

Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
23-81*:
мм, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0.
Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;

327.

МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7

328.

ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь сечения профиля
момент сопротивления профиля
=2610 см ;
=131 см , площадь сечения пояса
=35,4 см ,

329.

изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести
фланца принята равной
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина
=25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
катеты сварных швов по поясам профиля
=12 мм, по стенке
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10)
*см. раздел 5+:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,

330.

где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
где
,
,
;

331.

мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и симметричное расположение болтов относительно пояса
, см. рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
формуле (16):
,
определяем по

332.

то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса, определяем из условия:
Значение
.
определяем по формуле (5):

333.

, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
мм).

334.

Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
Значение
и
:
Н·см;
.
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
Поскольку
кН (20,1 тс).
, принимаем

335.

кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
определении
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для определения
, с той лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
и
=37 мм (
, выполняем так же, как и при
мм). Тогда:

336.

значение
Н·см;
;
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
Определив значения
:
кН (31,8 тс).
и
, проверяем условие (13):

337.

кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для
изготовления фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на статическое растяжение с целью определения
следующих характеристик механических свойств металлопроката в направлении толщины при температуре
°С: предела текучести (физического или условного);
временного сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.

338.

1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть использованы для контроля качества проката для
металлоконструкций; анализа причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета прочности несущих
элементов с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и раскисления, сварки, вида
термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина
*, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой определяется удлинение;
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
, мм ;

339.

площадь поперечного сечения образца после его разрыва
, мм ;
осевая растягивающая нагрузка
,
- нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания;
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без заметного увеличения нагрузки;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в
расчет при определении указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
относительное удлинение после разрыва
относительное сужение после разрыва
поперечного сечения образца
- отношение приращения расчетной длины образца (
, предшествующей разрушению образца;
) после разрыва к ее первоначальной длине
, % - отношение разности начальной площади и площади поперечного сечения после разрыва
;
к начальной площади
.
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной
расчетной длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается как хрупкий.
Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм.

340.

Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм такая
корка сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к листовой заготовке испытываемого металла приваривают в
тавр две пластины из стали той же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного
соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с направлением толщины
испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1
и на рисунке, а. При этом высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки
поверхности образцов и точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует
принимать общую длину образца вместе с головками.

341.

2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр
рабочей части образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют
дважды (второе измерение производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют
все три значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания определяют, вблизи какого измеренного сечения
произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении относительного сужения после разрыва
Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
диаметр этого сечения принимают за начальный диаметр.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении используют универсальные испытательные машины с
механическим, гидравлическим или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям ГОСТ 1497-73 и
ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца,
выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.

342.

3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном
соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения,
трещины и др.) результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к
сертификату на металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления
фланцев. Значения других характеристик
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер
листа, химический состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 1990374* с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73)
или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ
14-1-4603-89.
______________

343.

Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное сопротивление
кгс/мм , относительное удлинение
%, относительное сужение в направлении толщины -
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40
%, ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не
менее 8,0 кгс/см .
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим
требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в
приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля,
присоединяемого к фланцу, должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны
контроля стали фланцев для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1

344.

Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Контролируемая
зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальная
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
10 м
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к
каждому листу. При удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций не выполняет.

345.

Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989

346.

347.

348.

349.

ВЫВОДЫ по использованию продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и плавучих опор при восстановлении
разрушенных мостов в Киевской Руси с использованием опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по востановлению
разрушенных железнадорожных мостов во время боевых действий и их восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895,
1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746 с учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных растягивающих
нагрузках в ПК SCAD для Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов в Киевской Руси с использованием
связей Кагановского и тормозной лебедки, с учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных растягивающих

350.

нагрузках, предназначенных для восстановления разрушенных железнодорожных мостах, путепроводов с креплением на фрикционо-подвижных с учетом сдвиговой
прочности пролетного строения моста , которые крепились с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office , согласно заявки на изобретение № а 20210051 от
02.03.2021 "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения", и изобретенными в USSR в ЛИИЖТе проф дтн А.М.Уздиным № а20210217
от 23.09.2021 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", №№ 1143885, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506
https://disk.yandex.ru/d/uCnYkTeE5Lb6Lw https://ppt-online.org/1006874
Приложение видеоролики проведенных лабораторных испытаний в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и разработкой специальных технических
условий по способ продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов
в Киевской Руси с использованием опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по востановлению разрушенных
железнадорожных мостов во время боевых действий и их восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616,
165076, 154506, 2010136746
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ https://ok.ru/video/editor/3306401696470 https://ok.ru/video/3306431122134
https://ok.ru/video/3306475031254 https://ok.ru/video/3306504981206 https://ok.ru/video/3306548628182 https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
https://ok.ru/video/editor/3306596797142 https://ok.ru/video/3306645424854 Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск

351.

352.

353.

354.

355.

356.

357.

358.

359.

360.

361.

362.

363.

364.

365.

366.

367.

368.

369.

370.

371.

372.

373.

374.

375.

376.

377.

378.

379.

380.

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

390.

391.

392.

Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ (ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780) от МИНОБОРОНЫ РОССИИ г. Москва, 119160 от 23 января
2023 № 153/4/888 нс На № УГ -199216 от 28.12.2022
МАЖИЕВУ Х.Н.
[email protected] , а удар в спину Русской Армии настоящий, из-за
отсутствия быстровозводимых сборно-разборных временных переправ за 24 часа в
полевых условиях , как в КНР.
Мост пролетом 60 метров восстанавливается надвижным способом за 24 часа с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типап
"Молодечно" ( серия 1.460ю3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для ситсемы
несущих элементов и элементов проезжей части (шириной 3 метра) с
упругопластическими сдвиговыми компенсаторами проф дтн ПГУПС А.М.Уздина (
№№ 1143895, 1168655,1174616, 165976, 2010136746 )
Редакция газеты "Армия Защитников Отечества" просит Заместителя
руководителя Департамента строительство О.Оцепаева Минобороны России, для
предоставления комплектной проектно-сметной документации, дать задание или
поставить письменно задачу перед ветеранами боевых действий : какое необходимо
пролетное строение сборно-разборного моста ? : 24 мета , 30 метров или 60 метро ?.
Грузоподъемность армейской переправы ?, для пехоты 0,5 тонн, для скорой помощи
нагрузка пролет Q= 3 тонны ?, или для грузовых автомобилей грузоподъемность
моста 30 тонн ? . Ширина пролетного строения для пехоты 1.0 метр, для легковых
автомобилей 3,5 метра . Метод сборки -надвижка пролета, Скорость сборки 24 часа,
48 часов или две ночи. Ответ можно прислать по электронной почте

393.

[email protected] (951) 644-16-48 Через 24 часа документация в электронном виде,
на английском языке будет направлена в Миноборону России Все для Фронта ! Все
для Победы !
Уважаемый Хасан Нажоевич! Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по
вопросу использования упруго пластичных ферм-балок (далее - представленная
технология) Департаментом строительства Министерства обороны Российской
Федерации по поручению рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке
№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.

394.

Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Редакция газеты Армия Защитников Отечества при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в КНР конструкции
быстро собираеммо автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной
плиты–ферменной балки и имеющего пролет 30 м смонтированного за 24 часа в Китае (КНР) . Указанный мост
был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР, США
в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной
реализации и представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке моста в полевых
условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОКФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , по чертежам китайским и американских
инженеров , уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких,
сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5
тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (951) 644-16-48
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ
РОССИИ) г. Москва, 119160 от 23 января 2023 " 153/4/888 нс На № УГ -199216 от
28.12.2022 МАЖИЕВУ Х.Н. [email protected]
Уважаемый Хасан Нажоевич!

395.

Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по вопросу использования упруго
пластичных ферм-балок (далее - представленная технология) Департаментом
строительства Министерства обороны Российской Федерации по поручению
рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке
№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример

396.

расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRPMЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для
Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку
Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения
армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра,
грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям :
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения
колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с
демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании
из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием
изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415,
2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Заключение
1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами

397.

2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение
начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой обеспечивается возможность использования
стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность
сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что
«вспарушивание» является эффективным методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого
защемления» конструкции при восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженнодеформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборноразборных железнодорожных мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых
фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по
изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25
метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный
мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,

398.

«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073
от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих
нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных
прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103,
2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 154506
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО
МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых
GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через
реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Справки по тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, [email protected] [email protected]
[email protected]
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya uprugoplstichnix
ferm-balok mosta 513 str https://disk.yandex.ru/d/SQvbkhSZBSVXkg
https://mega.nz/file/PYpT1Kaa#wiVX12z_uczUx-s2bQEP5LTB4oJHhPsmNdwlE9w3CQ

399.

https://mega.nz/file/2doSmYxA#_5NbQ_Og2TfbcmGMi_vt6MESrEpVZOnl9XRjQWqt
4ro
KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 513 str
https://studylib.ru/doc/6387006/knr-uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemog...
https://studylib.ru/doc/6387007/uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemogo-so...
LISI Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 378 str
https://ppt-online.org/1300182 https://wampi.ru/image/RPbNwK0
https://pdftoimage.com https://pdftoimage.com
https://postimg.cc/1fC3g8ss/21dbc660
Документы гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д.
предполагаемого изобретения, формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного
поиска; СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОЙ РЕШЕТЧАТОЙ КОНСТРУКЦИИ ИЗ
ПЛАСТИКОВЫХ ПОЛОС Заявка: 2020137335, 13.11.2020 изобретение № 2 752 464
Патентообладатель(и): Яковлев Виталий Федотович (RU) 124460, Москва г. Зеленоград, а/я 200, ООО
"Институт инноваций и права" не нарушения авторских прав автора объекта
интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020

400.

137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения, формула
изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска и не имеете
никакого отношения к мостам китайским и американским - эта шутка заместителя
руководителя департамента строительства Минобороны РФ О. Оцепаева о
гарантиях и нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности при диком под руководством эффективных менеджеров при
проведении специальной операции под чужие идеи .
В РФ нет технической политики, никакой системы создания и реализации изобретений не
существует. В бюджете РФ и СПб понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений
направленных на решение проблем города и граждан. Из бюджета города не затрачено ни
одной копейки, ни на одно изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для
чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
При капитализме , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена
Медведевым , Матвиенко, Володиным, исключал ст. 9 из Патентного Закона РФ и раньше
до 2003 принадлежали государству изобретения .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Федеральный фонд изобретений России
осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов,
приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их
реализации в интересах государства ликвидирована эффективными менеджерами .
Документ утратил силу или отменен. Подробнее см. Справку

401.

"Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N 3517-1 (ред. от 02.02.2006)
Статья 9. Федеральный фонд изобретений России. - Исключена
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ.
(см. текст в предыдущей редакции)
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/4f9cccc0c05966bd28598cff11837e731
cdf618a/
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ..
Комментарий к статье 9
Ранее действующая редакция Патентного закона в этой статье предусматривала создание
специального субъекта патентного права - Федерального фонда изобретений России. Указанный
Фонд должен был осуществлять отбор изобретений, полезных моделей, промышленных
образцов, приобретать на них права патентообладателя на договорной основе и содействовать
их реализации в интересах государства. Этот фонд так и не был создан, и законодатель,
очевидно, решил, что дальнейшее существование статьи 9 не имеет смысла.
https://www.zonazakona.ru/law/comments/art/3715/?ysclid=ldgi2vtunx516987890
Раскроем программу США «Переход к рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с;
Законопроекты, ч.2, 400с), Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс,
утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина, разработанную в соответствии с
решением «семерки» (Хьюстон,90) в августе 1990г как рамочную исполнительскую программу
для реализации Доклада 4-х (МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и
рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению СССР
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку , раздел «Экономический Союз суверенных
республик» (т.е., независимых государств .) и посмотрим, что фактически запланировали
реформированию СССР, стр. 17 ):

402.

Более подробно смотрите : Спецоперация по ликвидации РАН
https://academcity.org/content/specoperaciya-po-likvidacii-ran
Интрига проблемы
Органы власти РФ успешно, на высоком профессиональном уровне, тактически талантливо осуществили
очередную информационную спецоперацию по легитимизации процедуры ликвидации Российской академии наук,
РАН, отраслевых академий, научных центров России.
Джеффри сакс и американская помощь постсоветской России: случай «Другой анатомии»
https://cyberleninka.ru/article/n/dzheffri-saks-i-amerikanskaya-pomosch-postsovetskoy-rossiisluchay-drugoy-anatomii
Актуальность Сталинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние
инновационной деятельности при ультро -либеральном, колониальном курсе антигосударственных реформ по
уничтожению изобретателей в Ресурсной https://vk.com/wall537270633_154?ysclid=ldgj4e6avh702955115
https://pdsnpsr.ru/posts/video/tragediya-v-kerchi-pochemuleonidivashov_23102018?ysclid=ldgj7ye89j105541125
operatsiya_po_likvidatsiya_poslednikh_izobretateley_seismostoykikh_opor_dlya_transsiba_pri_zakonomer
https://www.liveinternet.ru/users/t9657681096/post366939348/
С техническим свидетельством на сборно -разборные надвижные мосты
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н выполненных согласно
требованиям Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации (Постановление Правительства Российской Федерации от
27.12.1997 № 1636) можно ознакомится по ссылкам :
https://ppt-online.org/1238061
https://ppt-online.org/1237851
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур

403.

Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
https://ppt-online.org/1239009
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию -армейского сборноразборного надвижного моста в части обеспечения безопасности зданий и
сооружений в соответствии с требованиями законов и национальных стандартов
Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 № 384-ФЭ); можно
ознакомися по ссылкам :
https://ppt-online.org/1237695
Типовая документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые пролетные надвижные строения автомобильных мостов
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний
https://ppt-online.org/1230196
- проектно-сметная документация на армейский китайский, американский
армейский быстро собираемый, сборно-разборный мост проф дтн ПГУПС Уздина А М
можно по ссылке :
UZDIN bridge Primeneniya bistrovozvodimix mostov uprugoplasticheskix stalnix ferm perepravi reku Suon state Montana USA dlinoy 205 futov 380 str
https://ppt-online.org/1291352
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780

404.

Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Уважаемый Владимир Владимирович Редакция газеты "Армия Защитников
Отечества" направляет ответ на письмо Минобороны РФ за подписью
заместителя руководителя Департамента строительства О. Оцепаева и
представляют проектно-сметную документацию китайского и американского
быстровозводимого за 24 часа пролетом 30 метро, 60 метро автомобильного
однопутного , грузоподъемностью 5 тонн, с применением отечественных
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодежно"
( серия 1.460.3 -14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих
элементов проезжей части армейского сборно-разбоного пролетного
надвижного строения из упругопластических стальных ферм с большими
перемещениями при напряженно деформируемом состоянии с учетом
приспособляемости и с учетом опыта китайских и американских инженеров
мостостроителей

405.

Согласны безвозмездно и бескорыстно передать проектно- сметную
документацию Но, необходимо уточнить , какая все же необходима
грузоподъемность моста , ширина проезжей части, пролет пролетного
строения моста 12, 18, 24, 30 метров или более . Время сборки как в Китае 24
часа или 3 ночи, способ надвижки пролетного строения по американское
методики или китайской (КНР) см ссылки
Срок передачи проектно- сметной документации на английском языке и русском.
Ориентировочная сметная стоимость изготовления и сборки армейского моста.
Бескрановой способ установки складных опор или с помощью крана , если
пролетное строение будет превышать 30 метров .
Просим ответ прислать [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (951) 644-16-48
Отправлено: 29 января 2023 года, 03:01
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на
почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями
граждан. Номер Вашего обращения 2064600. 29/01/2023

406.

Идея уворована блоком НАТО ТЕОРИИ ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И
ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным и внедренная англосаксами в США, КНР: глобалистами
англосаксами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на
сдвиг внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше страны
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to
Near-Fault Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания
изгиба пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на
Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на
арочных мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта
вблизи разлома в г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions

407.

Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи разломов с использованием
комбинированных систем сейсмоизоляции и ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using Combined Seismic Isolation and Restraining
Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных арочных мостов, подверженных колебаниям
грунта в ближнем и дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной
фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена
и подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к
арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых,
идентифицируются и различаются основные характеристики движений
грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
для Одесской области ( Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера
Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа
2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в
КНР , США конструкции легкого аварийного автомобильного моста, состоящего из
стеклопластиковой металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м.
Указанный мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца
моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий,
конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию,

408.

которая требует меньше времени при сборке моста в полевых условиях . Дирекцией
информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже построенных из
упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких, сверхпрочных полимерных
гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из
трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (996)
798-26-54
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически
неопределенных упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с
большими перемещениями на прельеное равновесие и приспособляемость на основе
изобретений проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746,
1760020, 165076, 154506, 858604 ) [email protected]
[email protected] т (812) 694-78-10
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ

409.

Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix uprugoplasticheskix
ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20metodom
%20SCAD%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20ferm%2048
4%20str.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
https://dwg.ru/imgupl/blog/1/1/6/2/2/0/files/МПР.pdf
https://pandia.ru/text/80/268/20694.php

410.

https://rep.bntu.by/bitstream/handle/data/777/Raschet_ram_na_staticheskie_i_dinamicheskie_nagr
uzki.pdf?sequence=1&isAllowed=y
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
тед./факс: (812) 694-78-10

411.

Стыковое болтовое соединение трубопроводов на косых фланцах, со скошенным торцом,
относительно продольной оси, на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС), согласно
изобретений №№ 2413820 , 887748, для восприятия усилий, за счет сил трения, при
многокаскадном демпфировании при динамических нагрузках, преимущественно при
импульсных растягивающих нагрузках во время взрыва, землетрясения, снеговой, ветровой
перегрузки, ударной воздушной взрывной волны и расчет проекция пластического состояния, структурная схема не
приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной
стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Проф дтн ПГУПС А.М.Уздин ,ОО «Сейсмофонд» , инж Коваленко А И дополнение к статье канд. техн.
наук, доц. Марутяном А.С Пятигорского государственного технологического университета
На объектах, где отправочные элементы конструкции должны быть смонтированы трудом со средней квалификацией, предпочтительны болтовые соединения.
Фланцевые соединения рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали, высокотехнологичные монтажные соединения, исключающие
применение монтажной сварки. Здесь усилия воспринимаются главным образом вследствие преодоления сопротивлению сжатию фланцев от предварительного
натяжения высокопрочных болтов. Фланцевые стыки являются одним из самых эффективных видов болтовых соединений, поскольку весьма значительная несущая
способность высокопрочных болтов используется впрямую и практически полностью. Область рационального и эффективного применения фланцевых соединений
довольно велика. Они охватывают соединения элементов, подверженных растяжению, сжатию, изгибу или совместному их действию.
Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих напряжений в поясах.
Известно стыковое соединение элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется
размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля

412.

Косой стык для пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет ,
структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно
изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
С целью повышения надежности, снижения расхода стали и упрощения стыка, было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых
элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных смежными упорами.
Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом упирается в кромку отверстия во
фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами, при этом, на упор приходится только половина усилия,
действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху ,применительно к стропильной ферме-, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по оси соединяемых элементов,
на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе 1-1 на фиг.3.

413.

414.

415.

Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным концам соединяемых элементов
1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально
фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов на косых фланцах устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции ,стропильной фермы- изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых конструкций. Фланец 2 в сборе с
упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца вырезается участок для образования отверстия, в котором
размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому экономится до 25% стали на
стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой, фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с
использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным
концам соединяемых элементов с помощью кондукторов.

416.

Стык работает следующим образом. Усилие N, возникшее в соединяемых элементах 1 под воздействием внешних нагрузок на конструкцию, раскладывается в стыке
на две составляющих, направленных по осям 5 и 6 стыка ,фиг.2-, то есть в плоскости фланцев Nb
и нормально фланцам Nh ,фиг.3-, острый угол между фланцем и осью стыкуемых элементов;
Nb=Ncosα=Ncos30=0.866N
Nh=Nsinα=Nsin30=0.5N
Усилие Nb
, действующая в плоскости фланцев 2, наполовину воспринимается упором 3, а другая половина – непосредственно фланцем, которая передается на него упором
смежного фланца ,фиг.4-.
Такое распределение усилия Nb
между упором и фланцем обусловлено тем, что смежные упоры не взаимодействуют друг с другом, а взаимодействуют только со смежными фланцами. Снижение
усилия, действующего на упор, вдвое обеспечивает технический и экономический эффект за счет уменьшения длины торца упора, контактирующего с кромкой
отверстия во фланце, и объема сварных швов крепления упора к фланцу. С уменьшением длины торца упора уменьшается эксцентриситет приложения усилия на
упор, а равно и крутящий момент в элементах стыка, вызванный этим эксцентриситетом. Все это способствует повышению надежности стыка.
Усилие Nh
, действующее нормально фланцам, воспринимается частью силами трения на контактных торцах упоров 3 и фланцев 2, а остальная часть – стяжными болтами 4.
Расчетное усилие, воспринимаемое болтами Nb=Nh−Nμ, где Nμ=μNc, μ
– коэффициент трения на контактных поверхностях упоров, равный для необработанных поверхностей 0.25;
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для них более тонкие листы,
сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения
диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано
разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет
напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ. В ввиду ограничения объема публикации,
о результатах МКЭ анализа стыка будет рассказано в следующей статье.

417.

Практическое использование
Конструктивное решение болтового соединения растянутых поясов ферм на косых фланцах впервые было апробировано в покрытии каркаса склада
металлоконструкций КМК "Корал" Производственная база в промышленной зоне района Рудный в Чкаловском районе г. Екатеринбурга. Для изготовления опытного
образца покрытия были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и контрольная сборка производилась в ремонтномеханических мастерских производственной базы. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм предусматривала такую последовательность производства работ.
1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными болтами;
Установить полуфермы в одной плоскости ,в плане и по высоте-. Плотно прижать полуфермы к фланцам;
Приварить фланцы к полуфермам;
Выполнить именную маркировку полуферм, разъединить полуфермы
После производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов. На рисунках приведены фотоизображения проектной модели каркаса склада с
покрытием с узлами на косых фланцах и узлов стыка после окончательной сборки, перед покраской и подготовкой к монтажу.

418.

В данном случае, когда запроектированная конструкция применяется впервые, очевидна необходимость проведения экспериментальных исследований как
конструкции в составе покрытия в целом, так и отдельных элементов узловых сопряжений. При этом проверяется также верность методик расчета, необходимость
совершенствования которых диктуется потребностью в надежных результатах при проектировании.
В процессе работы над диссертацией, проводя обзор теоретических и экспериментальных исследований в области существующих узловых сопряжений поясов ферм,
замечено, что первый стык растянутых поясов ферм на косом фланце был изобретен в 1979 году, молодыми учеными Уральского электромеханического института
инженеров железнодорожного транспорта, Х. М. Ягофаровым и В. Я. Котовым.
Продолжая исследования в 1986 году, инж. А. Будаевым под руководством к.т.н. Х. М. Ягофарова, с целью подтверждения работоспособности стыка, а также
обоснования основных расчетных предпосылок, были изготовлены три стыка с номинальным углом наклона фланцев к осям элементов 45, 30 и 20 градусов. Каждый
стык представлен двумя одинаковыми половинами, в которых стыкуемый элемент выполнен из уголка 60х6. Испытания проводились на машине ГСМ – 50
нарастающей статической нагрузкой до разрыва болтов и разрушения фланцев. Эксперимент подтвердил работоспособность стыка, а так же основные расчетные
предпосылки. Кроме того, результаты позволили назначить в первом приближении величины расчетных коэффициентов.

419.

В 2010 году, в Уральском государственном университете путей сообщения были изданы методические указания для студентов «Проектирование и изготовление
стыков на косых фланцах». А так же, необходимый и достаточный запас несущей способности болтовых стыков растянутых стержневых элементов с косыми фланцами
подтвержден итогами пробной контрольной
серии исследований опытных образцов, проведенных в лаборатории Пятигорского государственного технологического университета канд. техн. наук, доц. Марутяном
А.С в 2011 году. Разрывные усилия опытных образцов, превысили уровень расчетных нагрузок в 1.7…2.5 раза, а экспериментальные и расчетные деформации имели
достаточно приемлемую сходимость. Даны рекомендации о внедрении в практику строительства. Работы по исследованию стыка растянутых поясов ферм на косом
фланце ведутся и сегодня, изготовлены опытные образцы и трубы 120х5, заглушенной с одной стороны приваренной пластиной толщиной 30мм с 45мм стержнем для
захвата в разрывной машине, с другой – фланцем с упором толщиной 25мм. Материал конструкций – малоуглеродистая сталь, электроды типа Э50А. Болты М24
класса 10.9. Идет подготовка эксперимента, целью которого являются анализ напряженно-деформированного состояния узла стыка и уточнения инженерной
методики решения.

420.

Таким образом, обобщая результаты исследования работы стыка растянутых элементов на косых фланцах, можно сказать, что предлагаемый стык растянутых
элементов на косых фланцах надежен, экономичен и прост в осуществлении.
Библиографический список
i.
ii.
iii.
iv.
v.
vi.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения
специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный технологический
университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней

421.

ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные конструкции
зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1, 31.07.1947. SU 1534152 A1,
07.01.1990.
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Марутян Александр
Суренович (RU)

422.

(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля. Технический результат
заключается в уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля включает концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов.
Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1
табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть
использовано в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и стяжные
болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть.
(Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость
конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых
профилей, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами для прикрепления
стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28,
в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода)
конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и
листовую прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют
парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных стыках решетчатых
конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве еще одного примера

423.

использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров,
двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого
профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое
соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в наружных
зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2,
установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко скреплены опорные столики 3.
В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже установлены стяжные
болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4
фланцев 2 таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных
столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) незамкнутого (открытого) профиля, но и в его
внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для
обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр
«Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные
столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1,
раскладывается на две составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на опорные столики 3.
Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более тонкие листы, сокращая
тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров
стяжных болтов 6, снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм
покрытий из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала
сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
Примеч.

424.

1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
47,1
Сварные швы (1,5%)
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
Известное решение
5,2
26,8 Предлагаемое решение
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов
одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что в новом решении
расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами, отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют
парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.

425.

426.

427.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
Дата прекращения действия патента: 27.10.2011 Дата публикации: 20.08.2012
Изобретение стыковое соединение растянутых элементов

428.

429.

430.

431.

432.

433.

434.

435.

436.

437.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

438.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,

439.

законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

440.

441.

442.

443.

444.

445.

446.

447.

448.

449.

450.

451.

452.

453.

454.

455.

456.

457.

Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного
трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде
вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной
температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы
RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром,
трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s

458.

https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con
marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого
компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ)
согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов
. Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические
условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения
огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения
сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в
сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей
температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR

459.

SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов
и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб
ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема докторской
диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные
бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их
основе" [email protected]
[email protected] [email protected]
https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://pptonline.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
С уважением , редактора газеты «Армия Защитни4ков Отечества » Быченок Владимир
Сергеевич (09.05 1992), позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г.
Дебальцево, ДНР, Донецкая область. [email protected] (996) 798-26-54, ( 921) 962-67-78

460.

Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович,
позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне
Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) [email protected]
(951) 644-16-48
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994
можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://pptonline.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного
агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС [email protected]

461.

Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ [email protected]
А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ [email protected] [email protected]
( 951) 644-16-48
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина [email protected] [email protected] т/ф (812) 69478-10
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и
сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с расчетом , как
встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета
ПK SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового
автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и
строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США

462.

Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно
оказала помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста
грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях с[email protected]
ПРЯМОЙ УПРУГОПЛАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО МОСТА С БОЛЬШИМИ ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ НА ПРЕДЕЛЬНОЕ
РАВНОВЕСИЕ И ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ , НА ПРИМЕРЕ БЫСТРО СОБИРАЕМОГО АМЕРИКАНСКОГО МОСТА, ДЛЯ ПЕРЕПРАВЫ ЧЕРЕЗ РЕКУ СУОН В ШТАТЕ
МОНТАНА, СКОНСТРУИРОВАННОГО СО ВСТРОЕННЫМ БЕТОННЫМ НАСТИЛОМ, С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ МОСТА,
СКРЕПЛЕННЫХ БОЛТОВМИ СОЕДЕИНЯИМИ, С ДИАГОНАЛЬНЫМИ НАТЯЖНЫМИ РАСКОСАМИ, ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСА
УДК 69.059.22
Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected]
Мажиев Хасан Нажоевич
Президент организации «Сейсмофонд» при CПб ГАСУ ИНН: 2014000780 E-Mail: [email protected] т/ф (812) 694-78-10, ( 921) 962-67-78, Коваленко Елена Ивановна
- заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
(996) 798-26-54. Коваленко Александр Ивановича - зам .Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ. ОГРН: 1022000000824. t9516441648 @gmail.com тел (
951) 644-16-48

463.

Рис. 1. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
Рис. 1. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
Ключевые слова: Сборно-разборные мосты, временные мосты, быстровозводимые мосты, мостовые сооружения, мостовые конструкции, реконструкция мостов.
В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопла- стического анализа стальных пространственных ферм в условиях больших
перемещений, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных
ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными
упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " №
2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы
стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке

464.

стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
За основу был принят инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, разработанный ранее одним из авторов, и
выполнена его модификация, позволяющая учесть текучесть и пластические деформации в стержнях ферм. Предложенный метод реализован в виде
программного приложения на платформе Java. При помощи этого приложения выполнен ряд примеров, описанных в данной работе. Приведенные примеры
демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное равновесие и приспособляемость при больших перемещениях может
быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость,
прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании механизма. Программное приложение может быть использовано в качестве
тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для решения прикладных задач.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стальная ферма, большие перемещения, пластичность, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3
метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей
части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой
фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет
использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных
отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506

465.

1. Теоретические основы расчета на пластическое предельное равновесие и приспособляемость
Деформации и устойчивость стальных конструкций зависят от геометрической и физической нелинейности их поведения. При больших перемещениях
конструкции условия равновесия и зависимости «перемещения-деформации» нелинейны. Если материал в отдельных частях конструкции достигает предела
текучести, то изменяются соотношения «напряжения-деформации», а также отношения жесткостей элементов конструкции, и в ней могут образовываться
механизмы. Данная статья посвящена анализу таких конструкций при помощи компьютерных моделей и для ускоренного монтажа временной надвижки
длиной 60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение:
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ )
, со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за
счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым
медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных
овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку и приспособляемость изложены в сопутствующей статье *1+. Показано, что при малых
перемещениях такие задачи традиционно решаются при помощи методов оптимизации. При использовании методов оптимизации, рассматривается
последовательность статически возможных состояний конструкции и определяется максимальный коэффициент нагружения, называемый коэффициентом
надежности приспособляемости. Альтернативно, может быть рассмотрена последовательность кинематически возможных перемещений конструкции и
определен минимальный коэффициент нагружения.
В прямом методе расчета, излагаемом в данной работе, удовлетворяются как статические, так и кинематические условия, и оптимизация не требуется.
Прямой метод требует расчета последовательности конфигураций конструкции, так как при наступлении пластичности ее жесткость изменяется. Если
какой-то из стержней фермы достигает пластического состояния или наоборот, если стержень восстанавливает упругое состояние при разгрузке, должно
быть выполнено переформирование и разложение матрицы жесткости системы. На начальных этапах развития теории предельного пластического равновесия
и приспособляемости мощности компьютеров не соответствовали объему вычислений прямого метода. В связи с этим, предпочтение отдавалось методам,
основанным на теории оптимизации, для которых был разработан ряд теорем.

466.

467.

Все теоремы оптимизации, рассмотренные в *1+ основаны на линейной суперпозиции нагрузок при формировании их сочетаний. Если поведение конструкции
геометрически нелинейно, то суперпозиция нагрузок неправомерна. В этом случае теоремы теряют справедливость, и оптимизационный подход не может
быть использован для анализа приспособляемости.
При современном уровне развития компьютеров преимущество непрямого оптимизационного подхода становится спорным даже для задач с малыми
перемещениями. В представленной работе поставлена задача оценить возможность использования прямого метода упругопластического расчета для
практических инженерных задач расчета стальных пространственных ферм.
Инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, который использован в настоящем исследовании, был описан в ряде
публикаций *2-7+, и поэтому в данной статье не представлен. Авторами статьи была выполнена модификация этого метода, позволяющая учесть текучесть и
пластические деформации в стержнях ферм.
2. Упругопластическое поведение стального стержня для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра
упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного
надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно
-подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей
жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной
гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в
прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Ускоренный способ надвижки американского автомобильного быстро-собираемого моста ( длиной 205 футов = 60 метров ) в штате Монтана ( США ) ,для
переправы через реку Суон в 2017 сконструированного со встроенном бетонным настилом в полевых условиях с использованием упруго пластических стальных
ферм, скрепленных ботовыми соединениями между диагональными натяжными элементами верхнего и нижнего пояса пролетного строения моста, с экономией
строительным материалов до 26 %
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых сооружений, история создания таких мостов и обоснована
необходимость проектирования универсальных быстровозводимых мостов построенных в штате Монтана через реку Суон в США

468.

Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения автомобильных дорог. Их относительно небольшой вес по сравнению с
пластинчато-балочными системами делает их желательной альтернативой как с точки зрения экономии материалов, так и с точки зрения конструктив-ности. Прототип
сварной стальной фермы, сконструированной со встроенным бетонным настилом, был предложен в качестве потенциальной альтернативы для проектов ускоренного
строительства мостов (ABC) в Монтане. Эта система состоит из сборно-разборной сварной стальной фермы, увенчанной бетонным настилом, который может быть
отлит на заводе-изготовителе (для проектов ABC) или в полевых условиях после монтажа (для обычных проектов). Чтобы исследовать возможные решения
усталостных ограничений некоторых сварных соединений элементов в этих фермах, были оценены болтовые соединения между диагональными натяжными
элементами и верхним и нижним поясами фермы. В этом исследовании для моста со стальной фермой, скрепленной болтами /сваркой, были оценены как обычная
система настила на месте, так и ускоренная система настила моста (отлитая за одно целое с фермой). Для более точного расчета распределения нагрузок на полосу
движения и грузовые автомобили по отдельным фермам была использована 3D-модель конечных элементов. Элементы фермы и соединения для обоих вариантов
конструкции были спроектированы с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок AASHTO Strength I, Fatigue I и Service II. Было проведено сравнение между
двумя конфигурациями ферм и длиной 205 футов. пластинчатая балка, используемая в ранее спроектированном мосту через реку Суон. Оценки материалов и
изготовления показывают, что стоимость традиционных и ускоренных методов строительства на 10% и 26% меньше, соответственно, чем у пластинчатых балок,
предназначенных для переправы через реку Суон.
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных
конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"),
МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого
строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://ppt-online.org/1148335
Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой конструкции послужили стихийные бедствия в ДНР, ЛНР во время специальной
военной операции на Украине в 20222012 г., где будут применены быстровозводимых сооружений, что могло бы значительно увеличить шансы спасения
человеческих жизней.
Разработанную, в том числе автором, новую конструкцию моста, можно монтировать со скорость не менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и
кранов и доставлять в любой пострадавший район воздушным транспортом. Разрезные пролетные строения могут достигать в длину от 3 до 60 метров, при этом
габарит пролетного строения так же варьируется. Сечение моста подбирается оптимальным из расчета нагрузка/количество металла.

469.

Рис. 2. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
На настоящий момент построена экспериментальная модель моста в штате Минесота , через реку Суон. Американской стороной проведены всесторонние испытания,
показавшие высокую корреляцию с расчетными значениями (минимальный запас 4.91%). Мостовое сооружение не имеет аналогов на территории Российской
Федерации.
На конструкцию армейского моста получен патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, 168076, 2010136746. Доработан авторами , в том числе авторами способ
бескрановой установки надстройки опор при строительстве временного железнодорожного моста № 180193 со сборкой на фланцевых фрикционно-подвижных
соединениях проф дтн А.М.Уздина для сборно-разборного железнодорожного моста демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое
фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.314 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск. В районах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо
использование демпфирующих компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях, расположенных в длинных овальных
отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно изобретениям, патенты:
№№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового демпфирующего гасителя
сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий
производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный
мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022
ФИПС : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий
компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от
07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев. 2022, вх 006318, «Огнестойкий
компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов

470.

трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого
трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от 27.02.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов № 2018105803 от 15.02.2018 ФИПС, для обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных надвижных
армейских быстровозводимых мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью более 9 баллов

471.

472.

473.

Рис. 3. Показано пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США
В результате стихийных бедствий (наводнение, сход сели, землетрясение, техногенная катастрофа), военных или других чрезвычайных ситуаций происходит
разрушение мостов и путепроводов. Разрыв транспортных артерий существенно осложняет оказание помощи пострадавшим местам. Максимально быстрое
возобновление автомобильного и железнодорожного движения является одной из главных задач восстановления жизнеобеспечения отрезанных стихией районов.
Мостовой переход - это сложное инженерное сооружение, состоящее из отдельных объектов (опор, пролетных строений, эстакад, подходных насыпей и т.д.),
капитальный ремонт или новое строительство которых может длится годы. Поэтому в экстренных случаях используют временные быстровозводимые конструкции,
монтаж которых занимает всего несколько суток, а иногда и часов. Последовательно рассмотрим существующие варианты восстановления мостового перехода.
В исключительных случаях, при возникновении чрезвычайной ситуации могут сооружать примитивные мосты, например, срубив дерево и опрокинув его на другой
берег. На рисунке 1. показан такой способ переправы, мост через реку Суон США , штат Монтана.
Примитивные мосты - это и подвесные мосты, сооруженные из подручных материалов. Сплетенные из лиан и других ползучих растений веревки натягивают через
ущелье, горный поток или овраг, пространство между ними застилают или досками.. Ненадежность конструкции, низкая грузоподъёмность все это практически
исключает примитивные мосты для серьезного использования при ликвидации последствий стихийных бедствий.

474.

Самым распространенным и самым быстрым способом устройства мостового перехода на сегодняшний день является наведение понтонной переправы. Для её
монтажа требуется доставить понтоны к месту строительства и спустить на воду, после чего происходит их объединение. Плавучие элементы несут нагрузку за счет
герметично устроенного корпуса.
Также возникают проблемы в организации такой переправы на быстротоках и мелководье. Для доставки и монтажа требуется мощная, как правило, венная техника.
Дешевой и быстровозводимой разновидностью понтонных мостов через водную преграду являются понтонно-модульные платформы. На каждой платформе
предусмотрены специальные проушины, которые позволяют собирать конструкцию любого габарита и любой длины. Существенный недостаток этих мостов - низкая
грузоподъемность. Максимальная нагрузка на пластиковый модуль не превышает 400 кгс/м2. Применение таких мостов оправдано для переправы людей в
экстренных ситуациях, а так же для устройства причалов или плавучих ферм.
В основном, существующие в Российской Федерации временные сборно-разборные мостовые переходы разработаны еще во времена СССР и «морально»
устарели. Их конструкции, как правило, не универсальны, т.е. неизменны по длине и величине пропускаемой нагрузки. Максимальная длина одного балочного
разрезного пролетного строения составляет 33 метра. Пролетное строение моста через реку Суон 60 метров в Монтане США . Это влечет необходимость устройства
промежуточных опор при перекрытии широких препятствий, что не всегда возможно и занимает дополнительное время. У всех рассмотренных сборно-разборных
конструкций невозможна оптимизация сечений элементов в зависимости от массы пропускаемой нагрузки. Единственным решением, которое смогло исключить этот
недостаток, является разрезное пролетное строение с двумя решетчатыми фермами (патент РФ №2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, ). В
конструкции этого моста имеется два варианта грузоподъемности: обычный и повышенный. Для монтажа практически всех без исключения существующих решений
временных сооружений необходимо применение тяжелой техники и большого числа монтажников. Соответственно, даже при возможности быстрого монтажа самой
конструкции, доставка в район постройки необходимой техники займет много времени. Целью данного исследования является обеспечение возобновление
пешеходного, автодорожного или железнодорожного движения в зоне стихийного бедствия в кратчайшие сроки за счет применения при временном восстановлении
мостовых сооружений универсальной, сборно-разборной конструкции временного моста.
7. Заключение
Примеры, приведенные в данной статье, демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное равновесие и
приспособляемость при больших перемещениях может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического
поведения фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании механизма.

475.

Полный набор результатов расчета включает переменные состояния узлов и стержней на всех шагах нагружения всех шагов по времени во всех циклах для
всех коэффициентов надежности и является чрезвычайно объемным. Так как состояние стержня не изменяется на шаге нагружения, на печать выводятся лишь
каждое изменение состояния каждого стержня фермы. Эта детальная информация позволяет выполнить тщательный анализ поведения конструкции.
Разработанное программное приложение позволяет определять последовательность, в которой стержни достигают текучести, величину нагрузки, при
которой это происходит, накопление пластических деформаций в стержнях, остаточные напряжения в стержнях, а также перемещения узлов при
знакопеременной пластичности. Оно может быть использовано в качестве тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как
инструмент для решения многих прикладных задач.
Рис. 11. История перемещений узлов n5 и щ3 при коэффициенте X= 4,22656
Время, требуемое для расчета описанной выше двухпролетной фермы при 25 бисекциях и максимальном количестве циклов для каждой бисекции равном 24,
составляет 5 секунд для стандартного портативного компьютера. Требуемое время зависит в основном от времени, затрачиваемого на составление и
решение систем уравнений. Ожидаемое время расчета аналогичной фермы с 300 узлов - менее 1 часа. Для инженерной точности расчета время может быть
сокращено до 30 минут. Задачи большей размерности могут решаться на компьютерах большей производительности, в том числе вычислительных кластерах.
Литература
1. Хейдари А., Галишникова В.В. Аналитический обзор теорем о предельной нагрузке и приспособляемости в упругопластическом расчете стальных
конструкций // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений.- 2014.- № 3. - С. 318.
2. Галишникова В.В. Вывод разрешающих уравнений задачи геометрически нелинейного деформирования пространственных ферм на основе унифицированного
подхода // Вестник ВолгГАСУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгоград, 2009.-Вып. 14(33). - С. 39-49.
3. Галишникова В.В. Постановка задачи геометрически нелинейного деформирования пространственных ферм на основе метода конечных элементов //
Вестник ВолгГА- СУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгорад, 2009. -Вып.14(33). - С. 50-58.
4. Галишникова В.В. Модификация метода постоянных дуг, основанная на использовании матрицы секущей жесткости // Вестник МГСУ. - Москва, 2009. №2. - С.
63-69.
5. Галишникова В.В. Конечно-элементное моделирование геометрически нелинейного поведения пространственных шарнирно-стержневых систем // Вестник
гражданских инженеров (СПбГАСУ). - СПб, 2007. -№ 2(11). - С. 101—106.
6. Галишникова В.В. Алгоритм геометрически нелинейного расчета пространственных шарнирно-стержневых конструкций на устойчивость // МСНТ «Наука и
технологии»: Труды XXVII Российской школы. - М.: РАН, 2007. - С. 235—244.

476.

7. Галишникова В.В. Обобщенная геометрически нелинейная теория и численный анализ деформирования и устойчивости пространственных стержневых
систем. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. -М.: МГСУ, 2011.
Refeгences
1. Heidari, А, Galishnikova, VV. (2014). A Review of Limit Load and Shakedown Theorems for the Elastic-Plastic Analysis of Steel Structures.Structural Mechanics of Engineering
Constructions and Buildings, № 3, 3-18.
2. Galishnikova, VK(2009). Derivation of the governing equations for the problem of geometrically nonlinear deformation of space trusses on the basis of unified approach. J. of
Volgograd State University for Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 39-49 (in Russian).
3. Galishnikova, VV. (2009). Finite element formulation of the problem of geometrically nonlinear deformations of space trusses. Journal of Volgograd State University for
Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 50-58 (in Russian).
4. Galishnikova, VV. (2009). Modification of the constant arc length method based on the secant matrix formulation. Journal of Moscow State University of Civil Engineering,
№2, 63-69 (in Russian).
5. Galishnikova, VV. (2007). Finite element modeling of geometrically nonlinear behavior of space trusses. Journal of Civil Engineers. Saint-Petersburg University if Architecture
and Civil Engineering, 2(11), 101—106 (in Russian).
6. Galishnikova, VV. (2007). Algorithm for geometrically nonlinear stability analysis of space trussed systems. Proceedings of the XXVII Russian School "Science and
Technology". Moscow: Russian Academy of Science, 235-244 (in Russian).
7. Galishnikova VV. (2011). Generalized geometrically nonlinear theory and numerical deformation and stability analysis of space trusses.Dissertation submitted for the degree
of Dr. of Tech. Science. Moscow State University of Civil Engineering, 2011.
DIRECT ELASTIC-PLASTIC LIMIT LOAD AND SHAKEDOWN ANALYSIS OF STEEL SPACE TRUSSES WITH LARGE DISPLACEMENTS
A. Heidari, V.V. Galishnikova
Peoples Friendship University of Russia, Moscow
A direct method for elastic-plastic limit load and shakedown analysis of steel space trusses with large displacements is treated in this paper. The incremental method for the
geometrically nonlinear analysis of space trusses, developed by one of the authors was modified to account for yielding and plastic strains in the bars of the truss. The new
method has been implemented in computer software. The examples in this paper show that the direct analysis of space trusses with large displacements can be implemented
successfully for both the limit and the shakedown analysis of space trusses on the Java platform. The algorithms cover a wide range of elastic-plastic truss behavior: purely elastic
behavior, shakedown, ratcheting and collapse due to the formation of a mechanism. The sequence in which the bars yield, the load levels at which this occurs, the accumulation
of the plastic strains in the bars, the residual stresses in the bars and the node displacements during ratcheting can all be evaluated. The computer application is therefore
suitable as a test platform for elastic-plastic truss behavior. It can be applied to many other problems of elastic-plastic space truss analysis.
KEY WORDS: steel space trusses, large displacements, plasticity, limit analysis, shakedown.
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3

477.

478.

479.

480.

481.

482.

483.

484.

485.

486.

487.

Из проведенных выше данных следует, что такая мостовая конструкция должна соответствовать следующим современным требованиям:
1. Максимальная длина пролетного строения не менее 60 метров, ширина 3,5 метра , однопутный , армейский для ДНР, ЛНР ;
2. Длина пролета должна быть переменной и кратной 3 метрам для случая его использования на сохранившихся опорах капитального моста;
3. Максимальный вес любого элемента пролетного строения, не должен превышать одной тонны, что позволит ограничиться легким крановым оборудованием;
4. Конструкция пролетного строения должна обеспечивать возможность изменять его геометрические характеристики, определяющие его несущую способность, в
зависимости от массы и габарита пропускаемой нагрузки;
5. Продолжительность монтажа пролетных строений для малых и средних мостов не должна превышать 2-3 суток, что соответствует скорости его монтажа примерно
25 метров в сутки;
6. Конструкция должна обеспечивать многократность применения;
7. Время доставки конструкций моста в любую точку России не должно превышать одних суток.

488.

С учетом всех вышеперечисленных требований, были разработаны конструкция и технология сооружения временного моста, названного УЗДИН, по аналогу моста
ТАЙПАН. Основная идея состоит в том, что мост собирают подобно конструктору из отдельных элементов (панель, поперечная балка, ортотропная плита, опорная
стойка) максимальной массой 800 кг и габаритом 3,00 х 1,50 х 0,12 м. Ортотропные плиты проезда покрыты полимерным материалом, обеспечивающим надежное
сцепление колес автомобиля с проезжей частью.
Сборка не требует применения спецтехники: собирается жесткий каркас посредством различных сборно-разборных соединений. При отсутствии опор, либо при
невозможности их устройства (в случае, когда необходим максимально быстрый монтаж конструкции), фундаментом могут служить любые близлежащие бетонные
блоки, при достаточности их размеров.
Отдельные конструктивные элементы пролетного строения и общий вид моста приведены на рисунке 7. На конструкцию моста получен патент №137558, кл. E01D
15/133 от 20.02.2014 года. Применение коротких блоков позволяет получить мосты практически любой длины, как с разрезными, так и неразрезными балочными
пролетными строениями, рассчитанными на пропуск автомобильной нагрузки А11 и Н11 или колонны танков массой до 70 тонн каждый. Промежуточные опоры
собирают из тех же элементов, что и пролетное строение. В качестве фундамента и устоев могут быть использованы любые бетонные блоки или бескрановая
установка надстроечных опор по изобретению № 180193 .
Сборка пролетного строения происходит на берегу соединением элементов жесткого каркаса шплинтами, в необходимых случаях с применением легкого
кранового оборудования - автомобиля с гидроманипулятором (самопогрузчик). По предварительным оценкам скорость монтажа составит не менее 25 метров в сутки.
После сборки пролетного строения производят его надвижку в русло. При надвижке необходимо использовать аванбек, который позволяет отказаться от противовеса.
Надвижку осуществляет либо группа людей (например, рота солдат), либо бульдозер, толкающий пролетное строение.
Предельные автомобильно-дорожные нагрузки А11 и Н11 (одиночная нагрузка 80 тонн: 4 оси по 20 тонн) . При тех же характеристиках, грузоподъемность моста
достаточна для пропуска колонны танков до 50 тонн каждый.
Все элементы моста типовые и схемы сооружений отличаются большим или меньшим их количеством. Основными несущими элементами являются панели
размером 3х1.5 метра, которые связывают между собой при помощи шарнирных соединений - пинов, а левый и правый пояса моста объединяют поперечными
балками. Таким образом, можно оптимизировать конструкцию исходя из заданых задач - длина и грузоподъемность, тем самым обеспечив рациональную
материалоемкость (меньше нагрузка - меньше металла).
Транспортировку элементов можно выполнять автомобилями или по железной дороге. Доставка конструкций моста в труднодоступные районы может быть
осуществлена по воздуху в контейнерах, так как это показано на рисунке 10.
Материалы хранятся в библиотеке СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская дом 4 [email protected]

English Русский Правила