19.45M

Категория:

Строительство

Похожие презентации:

Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм

Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра

Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм

Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружение

Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской области Глушковском районе пролетного строения сооружения

Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм

Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы многократного применения из стальных конструкций покрытий зданий

Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы многократного применения

Приложение № 1 к Приказу ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ к Акту о соответствии параметров,законченного объекта проектной документации

izobretenie sborno-razborniy peshekhodniy universalniy most opisanie formula referat figuri Seismofond SPbGASU konferentsiya mosti iskustvennie sooruzheniya 26 27 09 2024 veteran boevikh deystviy 297 str

1.

Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском
районе село Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для
сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания пролетного стрроения использованием
подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения ударных и
вибрационных воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU
2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных соединений для пролетного строения
мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746 RU165076
RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» RU 2021134630
Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском
районе село Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для
сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания пролетного строения использованием
подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения ударных и
вибрационных воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU
2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных соединений для пролетного строения
мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746 RU165076
RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» RU 2021134630
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения шпренгельного мостового сооружения , с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью

2.

3.

Руководство
ФИО
Должность
Бедусенко Генеральный
Контакт
Адреса
ные
электронной
телефон
почты
ы
+7 (495) [email protected]

4.

ФИО
Должность
Контакт
Адреса
ные
электронной
телефон
почты
ы
540-0840
Александр директор
Александр
ович
Михайлен Заместитель
+7 (495) mikhailenkoaa@ros
ко Андрей генерального
540-08- dornii.ru
Александр директора
40
ович
(по экономике и фи
нансам)
Ручьев
Заместитель
+7 (495) [email protected]
Павел
генерального
540-08- u
Валентино директора (по
40
вич
инжинирингу)
Мартинсо Заместитель
+7 (495) MartinsonVL@rosd
н
генерального
540-08- ornii.ru
Владимир директора (по
20
Леонидови научной
ч
деятельности)
Журавлев Заместитель
+7 (495) zhuravlev@rosdorni
Антон
генерального
540-08- i.ru
Дмитриев директора (по
20
ич
цифровизации и
ИТС)
https://rosdornii.ru/_hide_folder/sveden/employees/

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

21.

22.

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения шпренгельного мостового сооружения , с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

31.

Фигуры сборно - разборные пешеходный мост 1
Фигуры сборно разборный пешеходный мост 2
Фигуры сборно разборные пешеходный мост 3

32.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост 3
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

33.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

34.

35.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

36.

Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 21

37.

38.

сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

39.

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АВТОНОМНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ
ЦЕНТР НОРМИРОВАНИЯ, СТАНДАРТИЗАЦИИ И ТЕХНИЧЕСКОЙ
ОЦЕНКИ СООТВЕТСТВИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ» (ФАУ «ФЦС»)
ПРЕДЛОЖЕНИЕ к программы национальной стандартизации РФ от Организации «Сейсмофонд» СПбГАСУ ИНН
2014000780
ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы
несущих элементов и элементов пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
шпренгельного мостового сооружения , с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью. https://t.me/resistance_test [email protected]
[email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (812)6947810 (981) 739-44-97 (921) 962-67-78

40.

41.

шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм
для сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных
соединений для пролетного строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU
2022115073 RU 2010136746 RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» RU 2021134630
Poyasnitelnaya zapiska proekt bistrovozvodimogo cherez reku Seysm Kurskoy oblasti Glushkovskom raione 609 str
Sposob vosstanovleniya razrushennogo mosta cherez reku Seism Kursoy oblasti Glushkovskogo rayona 384 str

42.

СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО
УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового
сооружения с использованием треугольных балочных ферм
для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
076
Гуманитарная инженерная интеллектуальная
помощь по восстановлению разрушенных мостовых
сооружении в Курской области , через реку Сейсм, в
селе Званное, Глушковао, Карых и передача проектной
документации организацией Сейсмофонд СПбГАСУ ,
для оторванных населенных пунктов от "большой
земли" для эксплуатации пролетных строений
мостовых шпренгельных усилений с использованием
треугольных балочных ферм для гидротехнических
сооружений ( с использованием изобретения "Решетчато
пространственный узел покрытия (перекрытия ) из
перекрестных ферм типа "Новокисловодск" № 153753,
"Комбинированное пространственное структурное покрытие"
№ 80471, и с использованием типовой документации серия
1.460.3-14 , с пролетами 18, 24, 30 метров, типа Молодечно" ,
чертежи КМ ГПИ "Ленпроектстальконструкция" и
изобретений проф дтн ПГУПС Уздина А М №№ 1143895,
1168755, 1174616, заместителя организации "Сейсмофонд"
СПб ГАСУ ( ОГРН 1022000000824 , ИНН 2014000780 ) инж
Коваленко А.И №№ 167076, 1760020, 2010136746
https://pptonline.org/1489482
RU165
(51) МПКE04H 9/02 (2006.01) Коваленко
Александр Иванович (RU)
Комбинированное пространственное структурное
покрытие № 80471 RU 167977 Уздин А М (812) 694-78-10
(54) СПО
ИСПОЛЬ
ЛЕГКОС
СИСТЕМ
СЕЙСМО
СЕЙСМ
136

43.

Ковале
https://t
10, (911
spb694
Elena K
Reinfor
ridge or a
https://pat
.pdf https
Помощь для внедрения изобретения "Способ им Уздина А.
М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием трехгранных балочных ферм"
, аналог "Новокисловодск" Марутян Александр Суренович
МПК Е01ВD 22/00, изобретателям пехотного армейского
моста для Глушкоовского Курской села Званное, Глушково,
Карыж СБЕР карта МИР 2202 2056 3053 9333 тел
привязан 911 175 84 65 Aleksandr Kovalenko (981) 739-44-97
[email protected] [email protected]
https//t.me/resistance_test
СБЕР карта МИР 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko МИР карта 2202
2056 3053 9333 тел привязан (911) 175 84 65 т/ф (812) 694-78-10
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78,
[email protected] [email protected]
(911) 175-84-65,
[email protected]
[email protected]
[email protected] (921) 944-67-10
(981) 739-44-97
[email protected]
Сборно разборные пешеходный мост
Сборно разборные пешеходный мост Фиг 1
Ссборно - разборные пешеходный мост Фиг 2
[email protected]

44.

Сорно - разборные пешеходный мост Фиг 3
Сборно - разборные пешеходный мост Фиг 4
Сборно- разборный пешеходный мост фиг 5
Сборно- разборный пешеходный мост фиг 6
Сборно- разборный пешеходный мост фиг 7
Сборно- разборный пешеходный мост фиг 8

45.

Сборно- разборный пешеходный мост фиг 9
Сборно- разборный пешеходный мост фиг 10
Сборно- разборный пешеходный мост фиг 11
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 11
Сборноразборный пешеходный мост Фиг 12

46.

Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 13
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 14
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 15
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 16
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 17

47.

Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 18
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 19
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 20

48.

Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 21

49.

Описание изобретения Сборно разборный пешеходный мост
МПК E 01D 12/00
Изобретение относится к области мостостроения и в частности к
временным сборно-разборным низководным мостам, используемым
для пропуска пешеходов , мотоциклы и скоростной наводки
совмещенных пешеходного и автодорожных мостовых переправ через
широкие и не глубокие водные преграды на период разрушении,
реконструкции или восстановлении разрушенных капитальных мостов
при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций природного и
техногенного характера.
Заявленное техническое решение относится к низководным мостам и
может быть использовано для оперативного возведения переправы для
автомобилей, гусеничной техники и железнодорожных составов.
Известна «Средняя секция наводочной балки пролетного строения»
по патенту на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D
15/12 [1], которая выполнена из углепластика в виде полой балки с
прямоугольным сечением и разъемными межсекционными
соединениями, а межсекционное соединение из полой вставки
прямоугольного сечения на болтах. На нижних болтовых соединениях
двух смежных секций наводочной балки установлены две силовые
тяги, выполненные из титана.
Недостатком «Средней секции наводочной балки пролетного
строения» является значительное время на доставку секции к месту
устройства моста и высокая стоимость из-за применения дорогих
материалов углепластика и титана.
Известна «Опора из массивных блоков и способ ее сооружения» по
патенту на изобретение RU 94027969 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02
(1995.01) [2], которая может быть использована при временном

50.

восстановлении или сооружении опор железнодорожных мостов.
Опора возводится из массивных блоков с усеченной четвертью,
имеющих на своих гранях штыри и гнезда, противоположно
расположенные на примыкающих гранях соседних блоков, а монтаж
опоры осуществляется таким образом, чтобы внутренние блоки
нижнего яруса усеченной частью образовывали пространство, по
всему объему равное объему массивного элемента, а внешние блоки
своей целой гранью вплотную примыкали к целым граням внутренних.
Недостатком «Опоры из массивных блоков и способа ее
сооружения» является значительное время на доставку конструкций к
месту устройства моста, сложность и трудозатратность при
производстве массивных блоков. Массивные блоки из-за своих
габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известна «Мостовая секция» по патенту на изобретение RU
92008311 от 25. 11. 1992, МПК E01D 15/12 (1995. 01) [3], которая
содержит балки, с колесоотбоями, стыковыми узлами, шарнирно
соединенные с балками межколейной панели в виде силовой балки и
угловыми распорками. При этом межколейная панель и балки имеют в
поперечном сечении треугольную форму, а боковая наружная сторона
колесоотбоев выполнена скошенной в сторону межколейной панели
под углом, обеспечивающим в транспортном положении
параллельность ее поверхности верхней плоскости панели.
Недостатком «Мостовой секции» является значительное время на
доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и
трудозатратность при производстве мостовых секций, которые из-за
своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Складной блок моста» по патенту на изобретение RU 94
025 034 от 04. 07. 1994, МПК E01D 15/12 (1995. 01) [4], который
включает две нижние и две верхние полубалки, соединенные
продольными шарнирами с верхней и нижней плитами проезжей
части, расположенными в транспортном положении одна на другой,
плиты проезжей части с одного транца соединены поперечными

51.

шарнирами, а на другом имеют прорезь, в которую в транспортном
положении входит киль платформы транспортного автомобиля.
Недостатком «складного блока моста» является сложность и высокая
металлоемкость конструкции. Элементы мостового перехода требуют
время на доставку к месту установки.
Известен «Двухколейный механизированный мост» по патенту на
изобретение RU 2267572 от 12.04.2004, МПК T01D 15/12 (2006.01) [5],
включающий соединенные межколейными стяжками две колеи,
каждая из которых состоит из двух шарнирно связанных секций,
выполненных в виде каркасных коробчатых ферм сварной
конструкции, содержащих верхний и нижний настилы, боковые
стенки, поперечные диафрагмы, элементы крепления механизма
раскрывания моста, детали механизма установки моста, имеющего
увеличенную длину мостовой конструкции, сниженную массу моста,
повышенный запас прочности и устойчивости без уменьшения
грузоподъемности моста.
Недостатком «двухколейного механизированного моста» является
значительное время на доставку конструкций к месту устройства
моста, сложность и трудозатратность при производстве мостовых
секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и
опалубка для его реализации» по патенту на изобретение RU 94027085
от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 (1995.01) [6], при котором опалубка
изготавливается из секций потопов и погружается на дно путем
заполнения понтона водой, бетонируется и при наборе
соответствующей прочности снимается подачей в понтоны воздуха.
Недостатком «способ сооружения фундамента временной опоры
моста и опалубка для его реализации» является значительное время на
доставку конструкций к месту устройства моста и впоследствии
вывозу с места работ, получаемые фундаменты материалоемки и
трудозатраты.

52.

Известен инвентарный мост - сборно-разборная металлическая
эстакада РЭМ-500 [7], выбранный в качестве прототипа, состоящий из
пролетных строений, рамных (плоских) опор, башенных опор,
установленных непосредственно на грунт, предназначенная для
быстрого устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие
водотоки. Рамы состоят из стоек, ригелей, башмаков, горизонтальных
распорок и талрепов.
Недостатками конструкции сборно-разборной металлической
эстакады РЭМ-500 являются то, что при сборке моста требуется
высококвалифицированный личный состав, значительное время на
доставку и сборку конструкций, при этом необходимы значительные
материальные и трудовые затраты. При слабых грунтах речного дна
эстакаду использовать нельзя.
Недостатки прототипа и аналогов ставят задачу создания «сборноразборного железнодорожного моста» для пропуска
железнодорожного подвижного состава, колесной и гусеничной
техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов
через водные преграды простой конструкции, позволяющей
наводиться переправе за короткое время с использованием
незначительных материальных и трудовых затрат.
Ограничительные признаки заявленного технического решения
общие с устройством прототипа следующие: сборно-разборный мост,
состоящий из рамных плоских опор, башенных опор, установленных
непосредственно на грунт, пролетных строений, предназначенный для
быстрого устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие
водотоки.
Предполагается, что заявленный «Сборно-разборный
железнодорожный мост» можно использовать при устройстве
переправы для пропуска железнодорожного подвижного состава,
колесной и гусеничной техники при разрушении или реконструкции
капитальных мостов через неглубокие несудоходные водные
преграды.

53.

При этом для его реализации предполагается применить:
- рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из
списанных, бывших в употреблении, железнодорожных полувагонов с
демонтированными рамами и тележками, заполненных блоками,
собранными из списанных, бывших в употреблении, железобетонных
шпал, при этом в промежутках между шпалами засыпан щебень и
вертикально установлены трубы, верх которых выступает для подачи в
них цементно-песчаного раствора, причем трубы снабжены
равномерно выполненными по высоте отверстиями для обеспечения
возможности формирования цементно-песчаным раствором
монолитной конструкции опоры.
- пролетные строения выполнены из списанных, бывших в
употреблении рам фитинговых платформ с устроенным по верху рам
настилом под рельсы пути из металлических шпал, установленных с
определенным шагом и выполненных из металлических рам от
цистерн, по верху металлических шпал выполнен деревянный настил
из бывших в употреблении списанных деревянных шпал для движения
автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения личного
состава, по краям пролетного строения установлено ограждение,
выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и
колесоотбойники из списанных деревянных шпал.
Сущность заявленного технического решения заключается в том, что
сборно-разборный железнодорожный мост формируется из опор и
пролетных строений. При этом опоры собираются из списанных
бывших в употреблении - полувагонов и шпал. Пролетные строения
формируются из металлических рам от фитинговых платформ.
Технический результат - создание упрощенной конструкции сборноразборного железнодорожного моста вблизи неисправного
железнодорожного моста, что существенно сокращает трудовые и
материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с
использованием бывших в употреблении списанных элементов

54.

железнодорожной инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал
и рельс.
Бывшие в употреблении списанные вагоны и рельсы переплавляются
(утилизируются) и используются для изготовления новых
металлических конструкций. Процесс утилизации и изготовления
новых конструкций влечет значительные трудовые, материальные и
энергетические затраты, которых можно избежать, используя
списанные материалы железнодорожной инфраструктуры для
устройства «сборно-разборного железнодорожного моста». Ежегодно
списывается значительное количество материалов, в 2020 году
планировалось списать 8 тыс. фитинговых платформ [8], в 2018 году
РЖД заменило 2 тысяч километров железнодорожных путей [9], в 2017
году списано 10380 цистерн [10].
В настоящее время в России насчитывается более 10 тыс.
железнодорожных мостов. Значительное количество из них мосты
через неглубокие водные преграды, и они требуют прикрытия на
случай разрушения во время ведения боевых действий или
возникновения чрезвычайной ситуации. Для обеспечения
непрерывности движения через широкие и неглубокие водные
преграды имеется парк временных мостов, по количество их
ограничено, и они требуют значительного времени на доставку и
сборку.
Использование материалов железнодорожной инфраструктуры в
конкретном месте позволяет заблаговременно определить
необходимые для устройства моста материалы и конструкции. При
этом значительно сокращается время возведения, т.к. хранение
сборно-разборного железнодорожного моста на берегу у места его
возведения сокращает время возведения до минимума.
Заблаговременно монтируются и подъездные пути из бывших в
употреблении, списанных рельс и шпал. Использование бывших в
употреблении, списанных материалов железнодорожной
инфраструктуры позволяет значительно снизить материальные и
трудовые затраты на устройство переправы.

55.

Заявленное техническое решение иллюстрируется чертежами:
На фиг. 1а) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 2) - изображен блок из надвижной рамы по каткам из
стержневых пространсвенных конструкций ГПИ
«Ленпроектстальконструкция», типа «Молодечно» серия 1.460.3-14 , .
На фиг. 3а) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока
НАТО , Великобритании , США из сборных пространственных
конструкций типа «Молодечно»
На фиг. 4 представлено изображение реализации второго этапа предварительных работ по устройству «сборно-разборного
железнодорожного моста» изображен блок из надвижной рамы по
каткам из стержневых пространственных конструкций ГПИ
«Ленпроектстальконструкция», типа «Молодечно» серия 1.460.3-14 , .
На фиг. 5) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока
НАТО , Великобритании , США и Новой Зеландии из сборных
пространственных конструкций типа «Молодечно»
На фиг. 6) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока
НАТО , Великобритании , США, Новой Зеландии из сборных
пространственных конструкций типа «Молодечно»
На фиг. 7) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 8) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска

56.

железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 9) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 10) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 11) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 12) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 13) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 14) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 15) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.

57.

На фиг. 16) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 17) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 18) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 19) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 20) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 21) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.
На фиг. 22) изображен вариант реализации заявленного «сборноразборного железнодорожного моста» в США для пропуска
железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного строения
по А-А.

58.

Дополнительно на фигурах 1…4 обозначены вид рамы сборноразборного моста блока НАТО , Великобритании , США из сборных
пространственных конструкций типа «Молодечно»
скрутки из отожженной проволоки для скрепления железобетонных
шпал (2); 4 - петли для монтажа блоков (6) из обожженной
проволоки;ил , блок из железобетонных шпал, опоры сейсмостойкие ,
изобретение № 165076 , расположенных крест-накрест, в два ряда и
соединенными между собой скрутками из отожженной проволоки; пролетное строение из рам фитинговых платформ; рельсовый путь; обратная засыпка из щебня; металлические шпалы из рам стальных
конструкций типа Молодечно трубы с отверстиями; 12 - ограждение
пролетного строения; 13 - настил из деревянных шпал; 14 колесоотбойник из деревянных шпал.
Порядок возведения сборно-разборного железнодорожного моста
На нервом этапе выбирается место посадки сборно-разборного
железнодорожного моста, определяются его габариты в зависимости
от рельефа прибрежной зоны и глубин водной преграды, составляется
проект, заготавливаются необходимые материалы из бывших в
употреблении вагонов и элементов пути металлических рам цистерн,
рам фитинговых платформ , рельс , полувагонов , железобетонных
шпал и деревянных шпал .
На втором этапе выполняются предварительные работы сборка и
надвижка трактором собраннйо рамы по каткам (фиг.1, 2), в ходе
которых разрабатываются котлованы под полувагоны , монтируются
первая и вторая (от берега) опоры пролетных строений из полувагонов
, заполненных блоками из железобетонных шпал .
В промежутки между шпалами вертикально устанавливаются трубы
с отверстиями и засыпают щебень, который вытесняя воду, заполняет
пазухи. В трубы с отверстиями подается цементно-песчаный раствор
и формируется монолитная железобетонная конструкция опоры.

59.

Пролетное строение из рам фитинговых платформ из стальных
конструкций типа «Молодечно» серия 1.460ю3-14 ГПИ
«Ленпромстальконструкция» устанавливают на опоры из по
изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» для надвижко рамы
по каткам на опоры организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
над водной поверхностью. По верху рамы устраивается настил из
металлических шпал, установленных с определенным шагом,
выполненных из металлических рам от цистерн под рельсы пути. По
верху металлических шпал устраивается деревянный настил из
бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для движения
автомобильной и гусеничной техники, а также для передвижения
личного состава. По краям пролетного строения устраивается
ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и
устанавливаются колесоотбойники .
Далее, на большей глубине, превышающей высоту полувагона,
устанавливаются спаренные опоры из полувагонов ( фиг 1 ) для
устройства нижней части опоры. Спаренные опоры из полувагонов
(фиг 4) объединяются сваркой или болтами в единую конструкцию с
заполнением внутреннего объема так же, как и для рассмотренных
выше опор. Для монтажа в проектное положение разрабатывается
котлован под полувагоны. Полувагоны, смонтированные на втором
этапе, устанавливаются в проектное положение заблаговременно и
могут находиться в воде продолжительное время, поэтому
выполняется их защита от коррозии, о даже в случае полного
разрушения от ржавления металла полувагона, конструкция опоры
обеспечит целостность за счет объединения блоков из железобетонных
шпал в единую монолитную, железобетонную конструкцию.
На третьем, завершающем этапе, который наступает после выхода из
строя основного моста, на смонтированные ранее спаренные опоры
устанавливаются верхние части опор пролетных строений из
полувагонов , заполненных блоками из железобетонных шпал с
заполнением внутреннего объема так же, как и для рассмотренных
выше опор. Пролетное строение из рам фитинговых платформ

60.

устанавливают на опоры из полувагонов возвышающиеся над водной
поверхностью. Рамы сплачивают между собой и с опорой болтовыми
соединениями. По верху рамы устраивается настил из металлических
шпал, установленных с определенным шагом, выполненных из
металлических рам от цистерн под рельсы пути. По верху
металлических шпал устраивается деревянный настил из бывших в
употреблении, списанных деревянных шпал для движения
автомобильной и гусеничной техники, а также для передвижения
личного состава. По краям пролетного строения устраивается
ограждение, выполненное из рамных конструкций
МАРХИ ПСПК , КИСЛОВОДСК, «Молодечно» и устанавливаются
колесоотбойники .
При заблаговременном устройстве сборно-разборного пешеходного
и мотоциклов с коляской моста устраиваются подъездные пути и 1 и
2-я (при пологом дне и последующие) опоры с пролетными
строениями между ними. В мирное время для обеспечения надзора и в
целях маскировки, полученные конструкции можно использовать для
причаливания катеров и небольших судов.
Таким образом, использование предложенной схемы позволяет
возвести в сжатые сроки сборно-разборный железнодорожный мост, не
требующий значительных трудовых и материальных затрат с
использованием списанных, бывших в употреблении элементов
железнодорожного пути - металлических рам цистерн и фитинговых
платформ, рельсов и шпал.
При данном способе устройства сборно-разборного
железнодорожного моста получаем гидротехническое сооружение, не
требующее для возведения специально изготовленных заводских
конструкций, что важно в условиях возникновения чрезвычайных
ситуаций и снабжении войск при ведении боевых действий.

61.

Предлагаемое решение сборно-разборного железнодорожного моста
проверено расчетом на прочность и несущую способность. Расчеты
показали, что пролетное строение из фитинговой платформы и опоры
из полувагонов заполненных железобетоном обладают требуемой
прочность и несущую способность на нагрузку от железнодорожного
состава.
Значительная экономия средств в мирное время достигается за счет
использования списанных, бывшие в употреблении, железнодорожных
полувагонов и железобетонных шпал, а в случае войны и изъятых у
железной дороги или получивших повреждения в ходе боевых
действий.
Предлагаемое техническое решение конструкции направлено на
решение логистических задач при возникновении чрезвычайных
ситуаций и при ведении боевых действий и соответствует критерию
«новизна».
Вышеприведенная совокупность отличительных признаков не
известна на данном уровне развития техники и не следует из
общеизвестных правил конструирования сборно-разборных
железнодорожных мостов, что доказывает соответствие критерию
«изобретательский уровень».
Конструктивная реализация заявляемого технического решения с
указанной совокупностью существенных признаков не представляет
никаких конструктивно-технических и технологических трудностей,
откуда следует соответствие критерию «промышленная
применимость».
Литература
1. Патент на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D
15/12 - «Средняя секция наводочной балки пролетного строения».
2. Патент на изобретение RU 94027969 С1 от 18.07.1994, МПК E01D
19/02 - «Опора из массивных блоков и способ се сооружения».

62.

3. Патент на изобретение RU 92008311 C от 25.11.1992, МПК E01D
15/12 - «Мостовая секция».
4. Патент на изобретение RU 94025034 С1 от 04.07.1994, МПК E01D
15/12 - «Складной блок моста».
5. Патент на изобретение RU 2267572 С1 от 12.04.2004, МПК E01D
15/12 - «Двухколейный механизированный мост».
6. Патент на изобретение RU 94027085 С1 от 18.07.1994, МПК E01D
19/02 - «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и
опалубка для его реализации».
7. Металлическая эстакада РЭМ-500. Техническое описание и
инструкции но монтажу, перевозке, хранению и эксплуатации.
ГУЖДВ, 1976 г., Воениздат. - прототип.
8. https://www.rzd-partner.ru/zhd-transport/opinions/spisaniespelsializirovannogo-podvizhnogo-sostava-dolzhno-kompensirovalsya-vblizhayshie-4-goda/.
9. https://vgudok.com/lcnta/rclsy-rclsy-cifry-cifry-rzhd-otchityvayutsyao-zakupkah-putevyh-materialov-no-umalchivayut.
10. https://vgudok.com/lenta/podvizhnyy-sostav-vypusk-spisaniestoimost-stavki-obzor-parka-ps-na-seti-rzhd.
Предложения по проведению научно исследовательских и опытно
конструкторских работ для развития нормативной базы технического
регулирования в строительстве на 2024 год RU 2024106154 « Способ
усиления основания пролетного строения использованием подвижных
треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977
"Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий»
RU2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU
2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-

63.

подвижных соединений для пролетного строения мостового
сооружения» RU2022111669 RU 2022113052 RU2022113510
RU2022115073 RU 2010136746 RU165076 RU2023116900 RU 2018105803
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» RU 2021134630 Seismofond SPBGASU Zadanie
proektirovaniya Predlozheniya programme natsionalnie standarti FAU FSHS
minstroya
Predlozhenie sborno-razborniy peshexodni armeyskiy most pereprava Kursk
Gluxavskoy reka Seysm 686
Zadanie texnicheskoe proektirovaniya Predlozheniya programma natsionalnie
standarti FAU FSHS minstroya Predlozhenie
sborno-razborniy peshexodni armeyskiy most pereprava Kursk Gluxavskoy
reka Seysm 477 str
https://ppt-online.org/1555449
https://dzen.ru/a/Ztn-3S9PeSHUSKIi
Разборный металлический мост
https://ppt-online.org/1330256
Разборный металлический мост из стальных конструкций пролетами
18,24 и 30 метров с применением замкнутых
гнутосварных профилей
https://ppt-online.org/1330574
Технический паспорт моста проф ПГУПС Уздина А.М
https://ppt-online.org/1349921
Технический паспорт моста
https://ppt-online.org/1533233
Приложение № 1 к Приказу ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ к Акту о
соответствии параметров,законченного объекта проектной

64.

документации
https://ppt-online.org/1551438
Изобретение Сборно разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27
05 2022 ru 2022113510 ru 2022115073 армейского
мостового сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм
Глушковском районе село Глушково Курской области по
изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для
сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ
усиления основания пролетного стрроения использованием подвижных
треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU
167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий»
RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М
шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое
соединение фрикционно-подвижных соединений для
пролетного строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU
2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746
RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов»
RU 2021134630 ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ
БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов

65.

пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения шпренгельного мостового сооружения , с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью.
https://vk.com/wall789869204_5744 СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ МОСТ
(ВАРИАНТЫ)
(19) RU (11) 97744 (13) U1 (51) МПК E01D 15/12(2006.01)
https://yandex.ru/patents/doc/RU97744U1_20100920
https://vk.com/wall789869204_5769
https://dzen.ru/a/Ztn-3S9PeSHUSKIi
Приложение № 1 к Приказу ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ к Акту о
соответствии параметров,законченного объекта проектной документации
https://ppt-online.org/1551438
Согласно письма Минстроя от 26 08 24 223220 ог 08 ио директора
департамента О А Дашковой исп Бролина Ю Г 495 647 15 80 доб 56005 и
ответ Минтранаса РОСДОРНИИ от 26 08 24 о направлении
исчерпывающею информацию в РОСДОРНИИ изобретения Сборно разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27 05 2022 чертежи,
заключения, , патенты , техническое свидетельство организация
Сейсмофонд СПбГАСУ и редакция газеты Армия Защитников Отечества
просит принять проектно-сметную документацию как гуманитарная ,
интеллектуальная инженерная помощь для восстановления разрушенных
мостов в Курской области, без оплаты и передать главе г Курска
изобретение сборно - разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27
05 2022 ФИПС для использования чертежей, инструкции проф А М
Уздина , паспорт мост для Глуховского района села Званное Глушково
Карыж для восстановления пролетного строения 24 метра через реку
Сейсм для русских людей и крестьян отрезанных от "большой земли"
Заместитель Президента организации "Сейсмонод" СПб ГАСУ
Коваленко Елена Ивановна (812) 694-78-10 https://t.me/resistance_test (
921) 962-67-78 [email protected] СПбГАСУ Согласны без оплаты
внести изменения, уточнения, замечания в конструкторскую

66.

документацию , чертежи, проект , который направлен по решению
Минтранса и Минобороны в АО Ленгипротанс [email protected] Московский
пр 143 812 299 15 20 и в АО 31 Государственный проектный институт
специального строительства Минобороны [email protected]
https://vk.com/wall789869204_5746
Открытое обращение редакции газеты Армия Защитников Отечества и
организации Сейсмофонд СПб ГАСУ главному инженеру Тимошину
Алексей Евгеньевичу выпускнику ЛИИЖТа ПГУПС Рецидивы
тоталитарного либерализм в АО Ленгипротансе юлят мечется активно
мимикрирует. На всех этажах Ленгипротанса , во всех крупных бизнесотделах сидят — злопыхательствуют, копят ненависть, исподтишка
противостоят изобретателям Сейсмофонд СПб ГАСУ и курсу
государства и нашего Президента В В Путина Данный способ усиления
отправлен в проектный институт Ленгипротранс [email protected] [email protected]
(812 ) 200 15 20 lj, 6873 327 15 20 61-21 для рассмотрения возможности
применения технологии при ремонте и усилении железнодорожных за
счет использования из
обретений проф дтн ПГУПС А М Уздина кэн доц ПГУПС Егоровой О М,
лаборанта СПб ГАСУ , инж-стр. А.И.Коваленко из организации
"Сейсмофонд" СПб ГАСУ RU 2024100839 "Способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных
районов", RU 2024106532 "Способ усиления Уздина А М шпренгельного
усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
трехгранных балочных ферм для сейсмоопасных районов" RU "Способ
усиления основания пролетного строения мостового сооружения с
использованием подвижных треугольных ферм для сейсмоопасных
районов имени В В Путина" RU 167977 " Устройство для гашения
ударных и вибрационных воздействий " и патенты изобретенные в
СССР Уздина А М , Коваленко А И №№ 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 166076, 154506, 1760020, 1011847, 1395500, 998300,
1395500, 1036457, 1728414 https://dzen.ru/a/ZtWAXWAA8l1U6ce9
Zadanie texnicheskoe proektirovaniya Predlozheniya programma natsionalnie
standarti FAU FSHS minstroya Predlozhenie sborno-razborniy peshexodni
armeyskiy most pereprava Kursk Gluxavskoy reka Seysm 477 str
https://ppt-online.org/1555449

67.

Русские люди Редакцией газета "Армия Защитников Отечества" ,
организован сбор средств для разработки армейского сборноразборного моста имени военкора Владлена Татарского Брата во
Христе Братья и сестры, друзья и соратники Нужна помощь морпехам
их г.Севастополя Республики Крым Все желающие финансово помочь
в разработке армейского сборно -разборного мсоат Галине Ивановне
Царевой могут сделать это и перевести по следующим реквизитам: счет
получателя : 40817810555031236845, Карта СБ РФ 2202 2056 3053 9333
Тех, у кого нет возможности помочь финансово, просим помолиться за
нашу армию, у которой отсутствуют быстро собираемые армейские
мосты https://www.liveinternet.ru/users/majiev/post499458674/
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской области
Глушковском районе пролетного строения сооружения
https://ppt-online.org/1549236
Системы несущих элементов и проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1549121
Испытания на соответствие требованиям (тех.регламента, ГОСТ, тех.
условия), ГОСТ 56728-2015
https://ppt-online.org/1550304
Изобретение Сборно разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27
05 2022 ru 2022113510 ru 2022115073 армейского мостового сооружения
пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село Глушково
Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для
сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания
пролетного стрроения использованием подвижных треугольных
балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения
ударных и вибрационных воздействий» RU 2024106532 «Способ имени
Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое
соединение фрикционно-подвижных соединений для пролетного
строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052
RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746 RU165076 RU 2023116900

68.

RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов» RU 2021134630
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов пешеходной части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения шпренгельного
мостового сооружения , с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.
https://vk.com/wall789869204_5744
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской
области Глушковском районе пролетного строения автомобильного
мостового сооружения шпренгельным способом с использованием
устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий (RU
167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 165076, 1760020,
858604, 2550777) на основании расчета и технологии применения
теории трения , фрикционно- подвижных соедеинеий, с ипользованием
гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов МПК E 01
D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В
Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое фланцевое) RU
2023121476 (Пластический шарнир повышение сейсмостойкости ) RU
2024100839 (Новокисловодск) Именно через эти мосты
осуществляется снабжение нашей группировки (а также через них
осуществляется эвакуация гражданских лиц). Потеря этих мостов
может привести к захвату противником всего района, который
представляет для него интерес (южнее реки Сейм). Более 30
населѐнных пунктов оказались отрезаны, эвакуация мирного
населения теперь возможна лишь по воде. Кроме того, ВСУ наносят
удары по мосту в селе Званное.

69.

26‒27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити
(Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3-я международная
конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и
искусственные сооружения».
Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства
транспорта Российской Федерации, Федерального дорожного
агентства, ФАУ «РОСДОРНИИ», Комитета по развитию транспортной
инфраструктуры Санкт Петербурга, Дирекции транспортного
строительства Санкт-Петербурга, Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА [email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация
Сейсмофонд СПБ ГАСУ [email protected]
https://vk.com/wall792365847_6193
ТЕХНИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ автомобильного мостового сооружения
пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село
Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ
усиления пролетного строеняи мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных структур
(Новокисловодск) для сейсмоопасных районов имени В В Путина"
RU2024106154 RU RU RU2024106532 RU 167977 "Устройство для
гашения ударных и вибрационных воздействий"
https://dzen.ru/a/Zs9xgfxTIQSzUxPh
Gumanirnaya in inzhenernaya pomosh Kurskoy gasheniya udarnikh
vibrationix vozdeystviy RU 167977 uzdin Pexotniy most pereprava Sposob
Uzdina shprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya 2 str
https://vk.com/wall792365847_6378
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине
проектная документация по усилению пролетных строений мостового

70.

сооружения с использованием пространственных трехгранных
структур с неразрезными поясами шпренгельного типа от ученых и
изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А
Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко,
инженер -строитель И.А.Богданова для Русской Армии истекающей
кровью из отсутствия быстро собираемых мостовых сооружений с
грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные,
изношенные и просевшие с трещинами на фермах-балках моста Все
для фронта все для Победы
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-Po-Vishenie-gr..
https://t.me/resistance_test/10243
Формула изобретения Сборно разборный пешеходный
E 01D 12/00
мост МПК
1. Сборно-разборный пешеходный мост, состоящий из рамных
стержневых пространственных конструкций серии 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» для покрытия производственных
зданий пролетами 18, 24, и 30 метров с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»
( смотри Чертежи КМ ) для восстановления разрушенных
железнодорожных и автодорожных железобетонных мостов из
надвижных пространственных рам экскаватором на опоры
сейсмостойкие ( № 165076 «Опора сейсмостойкая» , по катковых
опор, установленных непосредственно на гравийное основание, и
пролетных строений, отличающийся тем, что рамные плоские опоры и
телескопические или спиралевидные опоры выполнены согласно
типовые откорректированных чертежей серии 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» типа «Молодечно» , «Кисловодск» ,
МАРХИ ПСПК , собранными из замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного или круглого сечения типа «Молодечно» , при этом в

71.

промежутках между рамные конструкции надвигаются экскаватором
по специальным каткам , которых заменяются сейсмостойкими
опорам № 165076 «Опора сейсмостойкая» , причем затяжка
болтовых фланцевых соединений осуществляется по изобретениям
проф дтн ПГУПС Уздина А М патент №№ 1143895, 1168755,
1174616 «Болтовые соединения» выполненными с из латунной
шпильки , с овальными отверстиями в узлах крепления или
соединений пролетной рамы , с медной гильзой или тросовой
обмоткой латунной или стальной шпильки (болта с медной гильзой
)для обеспечения высокой надежности рамных пролетных строений
2. Сборно-разборный пешеходный мост по п. 1, отличающийся тем,
что пролетные строения выполнены из рамных комбинированных
сбороно –разборных пролетных строений , из стержневых
пространственных конструкций типа "Новокисловодск" Мелехина
Томск ГАСУ «Молодечно», «Кисловодск», МАРХИ ПСПК с
устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических
шпал, установленных с определенным шагом и выполненных из
металлических рам серии 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» , и по верху пролетных рам ,
укладываются металлические шпалы выполненные из деревянного
настила из бывших в употреблении списанных деревянных шпал для
движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения
личного состава, по краям пролетного строения установлено
ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и
колесоотбойники из списанных деревянных шпал
Bistrosobiraemiy bistrovosvodimiy peshexodnaya pereprava armeyskogo
mostovogo sooruzhenoya reku Seysm Glushevskogo Kurskoy RU
2024100839 RU 167977 RU 2024106154 360 str
https://ppt-online.org/1554970

72.

Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная
документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур с неразрезными
поясами шпренгельного типа от ученых и изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС
А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП
А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Русской Армии
истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых мостовых сооружений с
грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные,
изношенные и просевшие с трещинами на фермах-балках моста Все для фронта
все для Победы
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-Po-Vishenie...roeniya-mostovogoSOORUZHE.jpg
Продукция :
Конструктивные решения для повышение грузоподъемности
железнодорожного армейского пролетного строения моста с использованием
строительные элементы в виде комбинированных пространственных трехгранных
ферм-балок
из прямоугольных труб ( изобретение № 154158) ,
комбинированных пространственных структурных перекрытий ( патент №
80471), с предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с
предварительным напряжением для плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ
МГСУ «Напряженно –деформируемое состояние трехгранных ферм с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с использованием
решетчатой пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных
ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753, соединенные «Монтажное
устройство для разборного соединения элементов стрелы башенного крана,(патент
2336220 ), c учетом изобретений, изобретенных в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным [email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755,
1174616? 2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для
повышения грузоподьемности пролетного железнодорожного строения моста
при реконструкции , без крановой сборки, согласно заявки на изобретение, от
26.12.2023, б/ н регистр:«Способ усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов (аналог 80417, 266599)
Соответствует требованиям : ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от
26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ. 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824, т
(812) 694-78-10 (921) 962-67-78, (911) 175-84-65, (аттестат № RA.RU.21СТ39,
выдан
27.05.2015
)
[email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] https://t.me/resistance_test Код
ОКПД2 25.11.21.112
Изготовитель; ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251,
СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ

73.

ОГРН:
1022000000824,
т/ф:
(812)
694-78-10
[email protected] [email protected] [email protected]
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Президент организации
«Сейсмофонд»
при
СПб
ГАСУИНН:
2014000780
Мажиев
Х.Н. https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant (921)
962-67-78, СБЕР
2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Сертификат выдан на основании: Протокола испытании узлов и фрагментов
сборки трехгранных неразрезных комбинированных пространственных структур,
ферм-балок, приставных пилонов с предварительным напряжением № 526 от
28.12.2023 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для повышение
грузоподъемности
пролетного
строения
мостового
сооружения
из
комбинированных
пространственных
структурных ферм -арок ,
с
использованием пространственных структурных ферм - покрытий и из
стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
"Комбинированная пространственная структура" ) с большими перемещениями
на предельное
равновесие
и
приспособляемость ,для
повышение
грузоподъемности
железнодорожного
пролетного
строения
мостового
сооружения SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh
ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti
mosta 516
str.docx https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg https://disk.yandex.ru/i/D2W2uV
4XsffvgQ https://mega.nz/file/gzcTRaQa#nLIkaHQ_FDq0wZNzOGUclY_8axL5LmUWTS2XiVqFW0 https://mega.nz/file/0isQkbBI#2uczTNYwLkbZTCIU8K
30poyDh-MX08u6ArcxkT5UKMs
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok
shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.docx
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok
shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.pdf
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix.docx
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo
sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.pdf
https://ibb.co/s2x5h7Z https://i.ibb.co/drCbSZR/SPb-GASU-Protokol-ispitan...gelnogotipa-povishe.jpg https://ibb.co/album/TqdQ8C PGUPS Protokol ispitaniy SCAD
kompensatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie
gruzopodemnosti mosta 453 str https://ppt-online.org/1460065
Соответствует требованиям : ТР ТС 018/2011 Технический Регламент
Таможенного Союза «О безопасности колесных транспортных средств» п. 2 ст. 4,

74.

5, 8, 13, СП 14.13330-2011«Строительство в сейсмоопасных районах» п. 4.6,
«Руководство по креплению технологического оборудования фунда-ментными
болтами, ЦНИПИПРОМЗДАНИЙ,СН 471-75, НП-031-01 в части категории
сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90 п.5, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98
(при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления
кранов шаровых к трубопроводам фланцевых фрикционно-подвижных соединений
(ФФПС) и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых сое-динений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами, выполненных согласно
альбому серии 4.402-9 «Анкерные бол-ты», вып.5, «Ленгипронефтехим»).
https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-...lzovaniemprostranstvennix.jpg
Заявка на изобретении по скоростному укреплению и повышение
грузоподъемности инженерными войсками аварийного пролетного сооружения
моста за 24 часа по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных и
автомобильных с 40 тонн до 90 тонн мостовых сооружений для военных грузов и
техники в ДНР, ЛНР Новороссии, Херсоне, Мариуполе, Бахмуте и других
населенных пунктах с сейсмической активностью до 9 баллов
https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-...lzovaniemprostranstvennix.jpg
«Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов" Отправлено в (ФИПС) от 26.12.2023 https://t.me/resistance_test
Заключение : На основании прямого упругопластического расчета стальных фермбалок с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость (А.Хейдари, В.В.Галишникова) и анализа результатов расчета
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, можно сделать следующие выводы;.
1. Очевидным преимуществом квазистатического расчета пластинчатых балок с
пластинчато -балочной системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми
компенсаторами , является его относительная простота и высокая скорость
выполнения, что полезно на ранних этапах вариантного проектирования
армейских ангаров от дронов -камикадзе , с целью выбора наиболее удачного
технического решения.
2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом расчете,
рекомендованном , приводят к значительному запасу прочности стальных ферм и
перерасходу материалов в строительных конструкциях.
3. Рассматривалась упругая стадия работы , не допускающая развития остаточных
деформаций. Модульный анализ, являющийся частным случаем динамического
метода, не применим при нелинейном динамическом анализе.
4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и критических
ситуациях на трехгранную ферму- балку и изменяющееся по координате и по

75.

времени, в SCAD следует задавать дискретными загружениями фермы-балки .
Каждому загружению соответствует свой график изменения значений и время
запаздывания.
5. SCAD позволяет учесть относительное демпфирование к коэффициентам Релея,
только для первой и второй собственных частот колебаний , что приводит к
завышению демпфирования и занижению отклика для частот возмущения выше
второй собственной. Данное обстоятельство может привести к ошибочным
результатам при расчете сложных механических систем при высокочастотных
возмущениях (например, взрыв).
6. Динамические расчеты пластинчато -балочной системы на воздействие от
дронов-камикадзе
(беспилотника),
выполняемые
в
модуле
«Прямое
интегрирование уравнений движения» SCAD, позволят снизить расход материалов
и сметную стоимость при строительстве армейских ангаров .
7. Остается открытым вопрос внедрения изобретения по повышению
грузоподъемности мостового сооружения пролетного строения моста "Способ
усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов" , рассмотренной инновационной методики в практику проектирования и
ее регламентирования в строительных нормах и приспособление трехгранной
фермы с неразрезными поясами пятигранного составного профиля с
предварительным напряжением для плоских покрытий, с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия
1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных
ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и элементов
при строительстве, с упруго пластичными компенсаторами , со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина
№№1143895, 1168755, 1174616 197371, СПб, пр. Королева 30 / 1- 135
Авторы изобретения и разработчики проектной документации по повышению
грузоподъемности пролетных аварийных строений железнодорожных мостов:
«Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов" : Херсона, Мариуполя, Бахмута, Донецской, Луганской, Херсонской с
использованием
сверхпрочных
и
сверхлегких
комбинированных
пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным
напряжением, для арочных пространственных пролетных структур-строений, с
неразрезыми поясами пятигранного составного профиля. Изобретатели : Темнов
В. Г, Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова И.А,
(812)
694-78-10,
(921)
962-67-78,
(911)
65 [email protected] [email protected] [email protected]
175-84-

76.

т/ф (812) 694-78-10, (921)962-67-78, (911) 175-84-65, ( 981) 276-4992 [email protected] [email protected] [email protected] 9219626778
@inbox.ru [email protected] [email protected]
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
zheleznodorozhnogo mosta 30 str.docx
https://disk.yandex.ru/i/L61eAEH6jYN9bA https://disk.yandex.ru/i/ZOV-6d_n4yzCCg
https://mega.nz/file/sn9zATya#h1yQ6_dFUvrQWu8UavAsB9OzL7fjJhKl0JC6_imqoM
E
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
zheleznodorozhnogo mosta 30 str https://ppt-online.org/1458984
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
zheleznodorozhnogo mosta 30 str.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
zheleznodorozhnogo mosta 30 str.docx
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
primeneniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.docx
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
primeneniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem
prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 264 str.docx
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem
prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 263 str.pdf
ТР_06_2023-4-1 (1).pdf ТР_13_2023_А3.pdf
Gazeta Trudovaya possii organ PKRP rotfront RIK Sezd Sovetov http rkpr su [email protected] 8122742618 TР_13_2023_А3.pdf
+USSRxochu Net nadezhd kalchuzhnaya setka DRONI nam ne strashni izobretenie
Mnogosloynaya
zashitnaya
panel
sposob
predoxranenniya
udarnogo
2
str.docx https://wdfiles.ru/ipsearch.html
+USSRxochu Net nadezhd kalchuzhnaya setka DRONI nam ne strashni izobretenie
Mnogosloynaya zashitnaya panel sposob predoxranenniya udarnogo 2 str.pdf
Obrashenie armii tilu Starshie oficheri Obedinennoy gruppirovki voysk 2 sth.doc
Obrashenie armii tilu Starshie oficheri Obedinennoy gruppirovki voysk 2 sth.pdf
LISTOVKA Pyataya gazeta Obrashenie armii k tilu Soldati i matrosi oficheri 2 str .pdf
LISTOVKA Pyataya gazeta Obrashenie armii k tilu Soldati i matrosi oficheri 2 str .rtf
LISTOVKA Pyataya gazeta Obrashenie armii k tilu Soldati i matrosi oficheri 2 str .doc

77.

Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno friktsionnopodvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str.docx
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno friktsionnopodvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str.pdf
+Omichi Kanada SPbGASU Sposob ydoleniya sosulek Antiobledeninoe ustroystvo
udaleniy sosulek krovl zdaniy 2 str.docx
+Omichi Kanada SPbGASU Sposob ydoleniya sosulek Antiobledeninoe ustroystvo
udaleniy
sosulek
krovl
zdaniy
2
str.pdf https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2 https://ibb.co/k6wdt8d
https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-...lzovaniemprostranstvennix.jpg https://dzen.ru/a/ZYwMWb_25nM2H661 https://vk.com/wall78
9869204_4108
ts SErtifikat PoVishenie gruzopodemmosti zheleznodorozhnogo proletnogo stroeniya
mostovogo SOORUZHENIYA 6 str
https://disk.yandex.ru/i/CumoPhAk4PBI0w
ts SErtifikat PoVishenie gruzopodemmosti zheleznodorozhnogo proletnogo stroeniya
mostovogo SOORUZHENIYA 6 str
https://ppt-online.org/1462089
https://mega.nz/file/w6kTzK5S#9BsDtMMVX896H9kTxHkMnUKWyq9YbDvJ8_3_ssEsUE
ts SErtifikat PoVishenie gruzopodemmosti zheleznodorozhnogo proletnogo
stroeniya mostovogo SOORUZHENIYA 6 str.docx
ts SErtifikat PoVishenie gruzopodemmosti zheleznodorozhnogo proletnogo
stroeniya mostovogo SOORUZHENIYA 6 str.pdf
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndamentov gruzopodemnosti proletnogo
stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str.docx
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndamentov gruzopodemnosti proletnogo
stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str.pdf
Plastic_Hinge_Relocation_in_Reinforced_C.pdf
seismofond UZDIN Novie konstruktivnie resheniya useleniyunesuchey sposobnosti
konstryktchiy balochnix avtomobilnikh 582 str.docx 582 стр.docx
seismofond UZDIN Novie konstruktivnie resheniya useleniyunesuchey sposobnosti
konstryktchiy balochnix avtomobilnikh 582 str.docx 582 стр.pdf
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok
shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.docx

78.

SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok
shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.pdf
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix.docx https://wdfiles.ru/ipsearch.html
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo
sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo
sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.docx
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
primeneniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.docx
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
primeneniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem
prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 264 str.docx
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem
prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 263 str.pdf
ТР_06_2023-4-1 (1).pdf
ТР_13_2023_А3.pdf Gazeta Trudovaya possii organ
PKRP rotfront RIK Sezd Sovetov http rkpr su [email protected] 8122742618
TР_13_2023_А3.pdf https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2 https://ibb.co/Bf2ZJmg
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-Po-Vishenie...roeniya-mostovogoSOORUZHE.jpg
https://www.liveinternet.ru/users/9111758465bkru/post502808095
Реферат Сборно разборный пешеходный мост МПК E 01D 12/00
Изобретение относится к области мостостроения и, в частности, к
временным сборно-разборным низководным мостам, используемым
для пропуска армейского подвижного состава и скоростной наводки
совмещенных пешеходный и армейских мостовых переправ через
широкие и неглубокие водные преграды на период разрушении,
реконструкции или восстановлении разрушенных капитальных мостов
при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций природного и

79.

техногенного характера. Технический результат - создание
упрощенной конструкции сборно-разборного пешеходный моста
вблизи неисправного автомобильного или железнодорожного моста,
что существенно сокращает трудовые и материальные затраты, а также
уменьшает время на его возведение с использованием бывших в
употреблении
списанных
элементов
железнодорожной
инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс. Сборноразборный пешеходный мост состоит из рамных плоских опор,
башенных опор, установленных непосредственно на грунт и
пролетных строений, рамные плоские опоры и башенные опоры
выполнены из списанных бывших в употреблении железнодорожных
полувагонов с демонтированными рамами и тележками, заполненных
блоками, собранными из списанных бывших в употреблении
железобетонных шпал. В промежутках между шпалами засыпан
щебень и вертикально установлены трубы, верх которых выступает
для подачи в них цементно-песчаного раствора. Трубы выполнены с
равномерно расположенными по высоте отверстиями для обеспечения
возможности
формирования
цементно-песчаным
раствором
монолитной конструкции опоры. Пролетные строения выполнены из
рамных надвижных экскаватором по опорным каткам рамным
конструкциям выполненные из стальных конструкций с применением
серии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с применением
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»,
«Кисловодск» МАРХИ ПСПК, "Новокисловодск" с устроенным по
верху рам настилом под пешеходный мост из металлических
трехгранных ферм Мелехина Томск
ГАСУ , установленных с
определенным шагом и выполненных из металлических рам от
цистерн. По верху металлических шпал выполнен деревянный настил
из бывших в употреблении списанных деревянных шпал для движения
автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения личного
состава. По краям пролетного строения установлено ограждение,
выполненное из лестниц
от железнодорожных цистерн и
колесоотбойники из списанных деревянных шпал. , 8 ил.
Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения

80.

https://ppt-online.org/1548956
Минстрой России
https://ppt-online.org/1229697
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской
области Глушковском районе пролетного строения автомобильного
мостового сооружения ( пролетом 24 метра ) шпренгельным способом с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий (RU 167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
165076, 1760020, 858604, 2550777) на основании расчета и технологии
применения теории трения , фрикционно- подвижных соединений, с
использованием гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов
МПК E 01 D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154
(имени В В Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое фланцевое) RU
2023121476 (Пластический шарнир повышение сейсмостойкости ) RU
2024100839 (Новокисловодск) https://vk.com/wall789869204_5758
https://t.me/resistance_test/138
Остается открытым вопрос внедрения изобретения Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов" ( для повышения грузоподъемности
аварийного мостового сооружения для военной техники)
, рассмотренной инновационной методики в практику проектирования и
ее регламентирования в строительных нормах и приспособление
трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля с предварительным напряжением , для арочных
усилений пролетного мостового аварийного сооружения
железнодорожного с низкой грузоподъемностью моста , с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно", серия 1.460.3-14
"Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных

81.

ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих
элементов и элементов при строительстве, с упруго пластичными
компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755,
1174616 Для Фронта Для переправы через Днепр Для Победы
русской армии истекающей кровью из- за отсутствия инвентарных
армейских арочных трехгранных ферм-балок повышения
грузоподъемности пролетного строения моста , переправы, и навыка
по скоростному усилению за 24 чса и повышению
грузоподъемности мостового сооружение с 30 тонн в течении 24
часов, до 90 тонн и более , для движения железнодорожному или
автомобильному помосту тяжелой военной техники.
https://www.liveinternet.ru/users/9812764992/post502816592
Earthquake resistance test, [29.08.2024 15:19]
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской
области Глушковском районе пролетного строения автомобильного
мостового сооружения шпренгельным способом с использованием
устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий (RU
167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 165076, 1760020,
858604, 2550777) на основании расчета и технологии применения
теории трения , фрикционно- подвижных соедеинеий, с
ипользованием гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных
районов МПК E 01 D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU
2024106154 (имени В В Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое
фланцевое) RU 2023121476 (Пластический шарнир повышение
сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск) Именно через
эти мосты осуществляется снабжение нашей группировки (а также
через них осуществляется эвакуация гражданских лиц). Потеря этих
мостов может привести к захвату противником всего района,
который представляет для него интерес (южнее реки Сейм). Более 30
населѐнных пунктов оказались отрезаны, эвакуация мирного

82.

населения теперь возможна лишь по воде. Кроме того, ВСУ наносят
удары по мосту в селе Званное.
26‒27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити
(Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3-я международная
конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты
и искусственные сооружения».
Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства
транспорта Российской Федерации, Федерального дорожного
агентства, ФАУ «РОСДОРНИИ», Комитета по развитию
транспортной инфраструктуры Санкт Петербурга, Дирекции
транспортного строительства Санкт-Петербурга, Ассоциации
«Р.О.С.АСФАЛЬТ». Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ
ГАСУ [email protected]
https://vk.com/wall792365847_6193
ТЕХНИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ автомобильного мостового сооружения
пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село
Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ
усиления пролетного строеняи мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных структур
(Новокисловодск) для сейсмоопасных районов имени В В Путина"
RU2024106154 RU RU RU2024106532 RU 167977 "Устройство для
гашения ударных и вибрационных воздействий"
https://dzen.ru/a/Zs9xgfxTIQSzUxPh
Gumanirnaya in inzhenernaya pomosh Kurskoy gasheniya udarnikh
vibrationix vozdeystviy RU 167977 uzdin Pexotniy most pereprava Sposob
Uzdina shprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya 2 str

83.

https://vk.com/wall792365847_6378
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине
проектная документация по усилению пролетных строений
мостового сооружения с использованием пространственных
трехгранных структур с неразрезными поясами шпренгельного типа
от ученых и изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн
доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП
А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Русской
Армии истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых
мостовых сооружений с грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн ,
да еще и все аварийные, изношенные и просевшие с трещинами на
фермах-балках моста Все для фронта все для Победы
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-Po-Vishenie-gr..
Earthquake resistance test, [29.08.2024 15:19]
Продукция : Конструктивные решения для повышение
грузоподъемности железнодорожного армейского пролетного
строения моста с использованием строительные элементы в виде
комбинированных пространственных трехгранных ферм-балок из
прямоугольных труб ( изобретение № 154158) , комбинированных
пространственных структурных перекрытий ( патент № 80471), с
предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные
фермы с предварительным напряжением для плоских покрытий,
Мелехин Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –деформируемое состояние
трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля»), с использованием решетчатой
пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных
ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753, соединенные
«Монтажное устройство для разборного соединения элементов
стрелы башенного крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений,
изобретенных в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным
[email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755, 1174616?

84.

2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для
повышения грузоподьемности пролетного железнодорожного
строения моста при реконструкции , без крановой сборки, согласно
заявки на изобретение, от 26.12.2023, б/ н регистр:«Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов (аналог 80417, 266599)
2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом
расчете, рекомендованном , приводят к значительному запасу
прочности стальных ферм и перерасходу материалов в строительных
конструкциях.
3. Рассматривалась упругая стадия работы , не допускающая
развития остаточных деформаций. Модульный анализ, являющийся
частным случаем динамического метода, не применим при
нелинейном динамическом анализе.
4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и
критических ситуациях на трехгранную ферму- балку и
изменяющееся по координате и по времени, в SCAD следует задавать
дискретными загружениями фермы-балки . Каждому загружению
соответствует свой график изменения значений и время
запаздывания.
5. SCAD позволяет учесть относительное демпфирование к
коэффициентам Релея, только для первой и второй собственных
частот колебаний , что приводит к завышению демпфирования и
занижению отклика для частот возмущения выше второй
собственной. Данное обстоятельство может привести к ошибочным
результатам при расчете сложных механических систем при
высокочастотных возмущениях (например, взрыв).
6. Динамические расчеты пластинчато -балочной системы на
воздействие от дронов-камикадзе (беспилотника), выполняемые в

85.

модуле «Прямое интегрирование уравнений движения» SCAD,
позволят снизить расход материалов и сметную стоимость при
строительстве армейских ангаров .
7. Остается открытым вопрос внедрения изобретения по повышению
грузоподъемности мостового сооружения пролетного строения моста
"Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов" , рассмотренной
инновационной методики в практику проектирования и ее
регламентирования в строительных нормах и приспособление
трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля с предварительным напряжением для плоских
покрытий, с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия 1.460.3-14
"Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных
ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих
элементов и элементов при строительстве, с упруго пластичными
компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755,
1174616 197371, СПб, пр. Королева 30 / 1- 135
https://t.me/resistance_test/10243
с предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные ферм
ы с предварительным напряжением для плоских покрытий, Мелехи
н Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –
деформируемое состояние трехгранных ферм с неразрезными поясам
и пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой
пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных фе
рм типа «Новокисловодск» патент № 153753, соединенные
«Монтажное устройство для разборного соединения элементов стрелы
башенного крана,(патент 2336220

86.

Численное моделированием в ПК SCAD трехгранные фермы с
предварительным напряжением
https://ppt-online.org/1357313
ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с
использованием решетчатой пространственный узел покрытия (пер
екрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 1
53753
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная
документация по усилению пролетных строений мостового сооружения
с
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проек
тная документация по усилению пролетных строений мостового соор
ужения с использованием пространственных трехгранных структур с
неразрезными поясами шпренгельного типа от ученых и изобретателей
СПб ГАСУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г
Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель
И.А.Богданова для Русской Армии истекающей кровью из отсутствия
быстро собираемых мостовы
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур
https://ppt-online.org/1485524
Конструктивные решения повышения грузоподъемности
железнодорожного пролетного строения
https://ppt-online.org/1464107
Povishenie gruziopodemnosti zheleznodorozhnogo mostovog

87.

Povishenie gruziopodemnosti zheleznodorozhnogo mostovogo soorezheniya
ispolzovaniem perekrestnix ste
https://rutube.ru/video/b842b12faea2ea40393c46134172d8f5/
Новогодний интеллектуальный подарок Родине и солдатам изобретение
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов смотри аналог номер 80417 и 266595 от СПб
ГАСУ Сейсмофонд и редакции газеты "Вестник геноцида русского
народа" от ветерана боевых действий позывной "Терек", проектная
документация для инженерных войск и новые инженерные решения по
повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных и
автомобильных пролетных строений моста в Новороссии ДНР ЛНР ,
согласно изобретениям номер 80417 и номер 266595 Все для Фронта Все
для Победы https://ppt-online.org/1460065
https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg https://i.ibb.co/drCbSZR/SPbGASU-Protokol-ispitaniy-.. SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD
kompensatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie
gruzopodemnosti mosta 516 str.docx
https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg
https://disk.yandex.ru/i/D2W2uV4XsffvgQ
https://mega.nz/file/gzcTRaQa#nLIkaHQ_FDq0wZNzOGUclY-..
https://mega.nz/file/0isQkbBI#2uczTNYwLkbZTCIU8K30poy.. SPbGASU
Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok
shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.docx
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh fermbalok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.pdf SPb
GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix.docx SPb GASU Sposob usileniy proletnogo
stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzov

88.

(21)
ВХОДЯЩИЙ
РЕГИСТРАЦИОННЫЙ
№
(85) ДАТА№
ПЕРЕВОДА международной
заявки
на ДЛЯ
национальную
фазу
АДРЕС
ПЕРЕПИСКИ
(полный почтовый адрес, имя или
наименование адресата)
(регистрационный номер
Дата
поСТУПЛЕНИЯ
оригиналов
документов заявки
(86)
международной заявки и
дата международной
подачи, установленные
получающим
ведомством)
197371, Санкт-Петербург, пр
Телефон: (812) 694-78-10 Факс: Email: (921) - 962-67-78, (911) 17584-65 Факс:
E-mail:
[email protected]
[email protected]
m https//t.me/resistance_test
(87)
(номер и дата
международной публикации
международной заявки)
ЗАЯВЛЕНИЕ
о выдаче патента
Российской Федерации
на полезную модель
В Федеральную службу по
интеллектуальной собственности,
патентам и товарным знакам
Бережковская наб., 30, корп.1,
Москва, Г-59, ГСП-5, 123995
(54) НАЗВАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ

89.

Сборно- разборный пешеходный мост МПК
(71) ЗАЯВИТЕЛЬ (Указывается полное имя
или наименование (согласно учредительному
документу), место жительство или место
нахождения, включая официальное
наименование страны и полный почтовый
адрес)
E 01D 12/00
ОГРН
Уздина Александр Михайлович
Егорова Ольга Александровна
Коваленко Александр Иванович
КОД страны по
стандарту
ВОИС
ST. 3
Является
(если он
Патентным(и)
нижеоно
лицо(а)
Фамилия, Указанное(ые)
имя, отчество (если
имеется)
Факс:
(812)
установлен)
казанное лицо является
поверенным(и)
назначено(назначены) заявителем(заявителями) 694-78-10
государственным
заказчиком
для ведения
дел по получению
патента от
Иным
муниципальным
заказчиком,
его(их)
имени в Федеральной
службе по
представителем
исполнитель
интеллектуальной
собственности, патентам и
Телефон:
работ____________________________________
товарным знакам
________________________
Бланк
заявления
ПМ
лист 1
(
указать
наименование)
Адрес: 197371 (812) 694-78-10
E-mail:
(74) ПРЕДСТАВИТЕЛЬ(И) ЗАЯВИТЕЛЯ
исполнителем работ по
государственному [email protected]
u
муниципальному контракту,
заказчик работ
_________________________________________
_____________________
( указать наименование)

90.

Срок представительства
Регистрационн
ый (е)
(заполняется в случае назначения иного
представителя без представления
доверенности)
номер (а)
патентного(ых)
поверенного(ых
)
(72) Автор (указывается полное имя)
Полный почтовый адрес
места жительства,
включающий официальное
наименование страны и ее
код по стандарту ВОИС ST.
3
Уздина Александр Михайлович
ПГУПС: 190031, СПб,
Московский пр. дом 9
т. 768-89-15, (921) 788-33-64
[email protected]
Егорова Ольга Александровна
Коваленко Александр Иванович
ПГУПС: 190031, СПб,
Московский пр. дом 9
197371, СПб , пр Королева
30 к 1 кв 135 (812) 694-78Я
10
_______________________________________________________________
___________________________
(полное имя)

91.

прошу не упоминать меня как автора при публикации сведений
о заявке
о выдаче патента.
Подпись автора
ПЕРЕЧЕНЬ ПРИЛАГАЕМЫХ
ДОКУМЕНТОВ:
Кол-во л. в 1
экз.
Кол-во экз.
описание полезной модели
5
1
формула полезной модели
1
1
чертеж(и) и иные материалы
5
1
реферат
1
1
документ об уплате патентной пошлины
(указать)
1
1
документ, подтверждающий наличие
оснований
для освобождения от уплаты патентной
пошлины
для уменьшения размера патентной
пошлины
для отсрочки уплаты патентной

92.

пошлины
копия первой заявки
(при испрашивании конвенционного
приоритета)
перевод заявки на русский язык
доверенность
другой документ (указать)
Фигуры чертежей, предлагаемые для публикации с рефератом
______________________________________________
(указать)
Бланк заявления ПМ
лист 2

93.

ЗАЯВЛЕНИЕ НА ПРИОРИТЕТ (Заполняется только при испрашивании при
чем дата подачи заявки)
Сборно- разборный пешеходный мост. Аналог № 2755
Прошу установить приоритет полезной модели по дат
1
подачи первой заявки в государстве-участнике Парижской конв
промышленной собственности
(п.1 ст.1382 Гражданского кодекса Российской Федерации) (дал
2
поступления дополнительных материалов к более ранней заявке (п
3
подачи более ранней заявки (п.3 ст.1381 Кодекс
(более ранняя заявка считается отозванной на дату подачи насто
4
подачи/приоритета первоначальной заявки (п. 4 ст. 1381 Кодекса),
настоящая заявка
№ первой (более ранней,
первоначальной) заявки
Дата
испрашивае
мого
приоритета
(33) Код стр
по стан
ВОИС
(при испрашивании
приорит
1.
2.

94.

3.
ХОДАТАЙСТВО ЗАЯВИТЕЛЯ: Прикладывается заявление об освобожден
пошлины, как ветеран боевых действий
начать рассмотрение международной заявки ранее установленного срока
Подпись
Подпись заявителя или патентного поверенного, или иного предс
дата подписи (при подписании от имени юридического лица подпи
иного уполномоченного на это лица удостоверяется п
Бланк заявления ПМ
лист 3
Оплата услуг ФИПС per заявки на выд
Дата отправки 05.09.2024
патента РФ на полезную модель и
ХОДАТАЙСТВО
Об освобождении
принятия решения
по результатамот уплаты патентной пошлины
как
ветеран боевых
действий
, согласно
формальной
экспертизы
госпошлина
на ст 13 Положение о пошлинах
плезн. модель "Опора сейсмоизолирующая
"гармошка" Е04Н9/02 2500.000 Заявка №
2018129421/20(047400) от

95.

Почт. адр. 197371, СПб, 197371 СПб пр
(812) 694-78-10
Заявитель физические лица КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДРА
ИВАНОВИЧА
Представитель: Коваленко Александру Ивановича адрес: 197371, СанктПетерубург, 197371, СПб,
ИНОЙ ПРЕДСТАВИТЕЛЬ (полное имя, местонахождение)
Телефон: моб: 89117626150
Телекс: моб: 89218718396
Факс: 3780709

96.

Адрес для переписки: 197371, Санкт-Петербург,
(812) 694-78-10
962-67-78, (921) 944-67-10
(921)
Руководителю ФИПС г Москва 125993, Бережковская наб , 30 корп 1 ГСП
-3
ЗАЯВЛЕНИЕ О освобождении от патентной пошлины согласно
пункта 13 Положение о пошлине в РФ
О выдачи патента РФ на изобретение: Сборно- разборный
пешеходный мост
Согласно п 13 Положения о пошлинах от уплаты пошлины Федеральный
институт промышленной собственности ФМПС освобождается автор
полезной модели , являющийся ветераном боевых действий
испрашиваемый патент
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_82755/df190ef722d4166
1ade3e070a259dad5aa252656/
От уплаты пошлин, указанных в пункте 12
настоящего Положения,освобождается: физическое лицо, указанное в
пункте 12 , настоящего Положения, являющееся ветераном Великой

97.

Отечественной войны, ветераном боевых действий на территории СССР,
на территории Российской Федерации и на территориях других государств
(далее -ветераны боевых действий);
коллектив авторов, испрашивающихпатент на свое имя, или
патентообладателей, каждый из которыхявляется ветераном Великой
Отечественной войны, ветераном
Сборно- разборный железнодорожный мост E 01D 15/14,
Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от
патентной пошлины согласно указанных в пункте 12
настоящего Положения, освобождается: физическое лицо, указанное в
пункте 12 и пункта 1 статья 296 Налогового кодекса РФ о выдачи
патента на изобретение ветеран боевых действий на Северном Кавказе
1994-1995 гг
Приложение(я) к заявлению:
Кол- во
документ об уплате пошлины Освобожден Ветеран
1
листы для-письмо
продолжения
экз.
боевых действий
прилагается
заменяющие листы Заявления о выдаче патента
Ходатайство (указать):
1
Подпись изобретателя
Печать
Дата 05.09.2024
Кол-во
1
стр.
1

98.

Доклад зам Президента
организации «Сейсмофонд» СПб
ГАСУ Коваленко А и ИНН2014000780
ОГРН 1022000000824
Помощь для внедрения изобретения "Способ им Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием трехгранных балочных ферм" , аналог "Новокисловодск" Марутян Александр Суренович
МПК
Е01ВD 22/00, изобретателям пехотного армейского моста для Глушкоовского Курской села Званное, Глушково, Карыж СБЕР
карта МИР 2202 2056 3053 9333 тел привязан 911 175 84 65 Aleksandr Kovalenko (981) 739-44-97 [email protected]
[email protected] https//t.me/resistance_test
Гуманитарная инженерная интеллектуальная помощь по восстановлению разрушенных мостовых сооружении в
Курской области , через реку Сейсм, в селе Званное, Глушковао, Карых и передача проектной документации организацией
Сейсмофонд СПбГАСУ , для оторванных населенных пунктов от "большой земли" для эксплуатации пролетных строений
мостовых шпренгельных усилений с использованием треугольных балочных ферм для гидротехнических сооружений ( с
использованием изобретения "Решетчато пространственный узел покрытия (перекрытия ) из перекрестных ферм типа "Новокисловодск " №
153753, "Комбинированное пространственное структурное покрытие" № 80471, и с использованием типовой документации серия 1.460.3 -14
, с пролетами 18, 24, 30 метров, типа Молодечно" , чертежи КМ ГПИ "Ленпроектстальконструкция" и изобретений проф дтн ПГУПС У здина
А М №№ 1143895, 1168755, 1174616, заместителя организации "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ( ОГРН 1022000000824 , ИНН 2014000780 ) инж
Коваленко А.И №№ 167076, 1760020, 2010136746
https://ppt -online.org/1489482

99.

100.

101.

СБЕР карта МИР 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko МИР карта 2202 2056 3053 9333
[email protected]
тел привязан (911) 175 84 65 т/ф (812) 694-78-10
[email protected] [email protected] (921) 944-67-10

102.

Рассмотрены перспективы применения быстровозводимых мостов и
переправ. Предложено создать научно-исследовательскую лабораторию по
изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ на базе
учреждения образования организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ.
Определены основные направления деятельности предлагаемой лаборатории.
Представлены решенные научно-практические задачи по совершенствованию и
модернизации сборно-разборных мостовых конструкций. Оценены возможности
подготовки специалистов.
Введение. Мосты и переправы во все периоды истории человечества играли
крупную и часто решающую роль в развитии транспортной инфраструктуры
страны. При этом характер переправоч но-мостовых средств, а также условий
и способов их использования, естественно, изменялись в соответствии с
развитием экономики и производительных сил человеческого общества.
В современных условиях возникновения локальных конфликтов,
террористических угроз при ежегодно возникающих чрезвычайных ситуациях
(наводнения, пожары, землетрясения, промышленные и транспортные аварии и
т. д.) особое внимание необходимо обратить на развитие быстровозводимых
мостов и переправ. Это единственный возможный способ открытия сквозного
движения в короткое время на барьерном участке транспортной сети в случае
его разрушения или временного строительства нового мостового перехода.
Направления научных исследований.
Для продуктивной работы в области применения быстровозводимых мостов и
переправ необходимо объединить опытных ученых, имеющих свои научные школы
по проведению фундаментальных исследований, инженеров-мостовиков с опытом
проектирования и строительства искусственных сооружений, материальную
базу. Назрела необходимость создания научно-исследовательской лаборатории по
изучению и проектированию быстровозводимых мостов и переправ на базе
учреждения образования «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Основные направления деятельности предлагаемой лаборатории:
- исследование требований к временному строительству мостовых переходов;
- геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети,
проектирование искусственных сооружений с использованием разработанных

103.

методик и новых информационных технологий;
- применение современных табельных инвентарных конструкций временных
мостов и переправ;
- обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и
тактические задачи в интересах развития и безопасной эксплуатации
транспортной инфраструктуры Республики Беларусь;
Исследование требований к временному строительству мостовых переходов. К
временным мостам и переправам предъявляются соответствующие требования,
которые излагаются в руководящих и нормативных документах.
К временному строительству мостового перехода должны быть определены
следующие требования:
- оперативно-тактические;
- технические;
- нормативные.
Оперативно тактические требования определяют:
- сроки открытия движения через водные преграды;
- пропускную способность, масса транспорта;
- сроки службы временных мостовых переходов;
- обеспечение живучести мостовых переходов;
- сроки замены вышедших из строя сооружений.
Технические требования определяют:
- вид и способ временного строительства мостового перехода, его этапы;

104.

- вид тяги и длину поезда, вес автомобильной и гусеничной техники;
- подмостовой габарит, обеспечение судоходства;
- обеспечение пропуска высоких вод и ледоходов;
- ширину колеи, проезжей части;
- скорость движения по мостам.
Нормативные требования определяют:
- конструктивные характеристики восстанавливаемых сооружений
(расположение в плане и профиле, допускаемые уклоны, основные требования к
конструкции и конструированию, указания по расчету, деформативные
характеристики конструкций, расчетные характеристики материалов);
- технологию сооружения элементов мостов и переправ.
Существующие строительные нормы и правила, инструкции, технические
условия по проектированию не в полной мере отражают всю необходимую
информацию, учитывающую особенности временного строительства
быстровозводимых мостов и переправ. Необходимо учесть требования к
современным нагрузкам, условия применения временного строительства,
организации на которых будут возложены задачи, переработать документы и
принять их к руководству. Данная работа уже проводится, но с учетом
ограничения распространения информации в открытой печати, не может быть
изложена в полном объеме.
Геодезическое исследование барьерных участков на транспортной сети,
проектирование искусственных сооружений с использованием разработанных методик и новых информационных технологий.
При проведении геодезических исследований барьерных участков на
транспортной сети было выяснено, что в связи с климатическими изменениями
произошли естественные изменения в районе мостовых переходов. Русла рек
обмелели, появились заболоченности, существенно поменялась высота берегов и
т. д. Имеются расхождения с существующими данными проводимой ранее
технической разведкой. Уже сегодня необходимо приступать к геодезическому
исследованию, начиная с наиболее важных мостовых переходов. Эти данные
должны использоваться для составления более обоснованных проектных
соображений с учетом применения новых сборно-разборных мостовых
конструкций.

105.

106.

107.

108.

109.

(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТ ОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ
ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
RU 2010 136 746
(51) МПК E04C
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 944-67-10,
(911) 175-84-65, (921) 944-67-10 [email protected] [email protected] СБЕР карта 2202 2006 4085 5233 Elena
Kovalenko привязан телефон (921) 962-67-78
2/00 (2006.01) Коваленко Александр Иванович (RU)

110.

Reinforcement structure of trus https://ppt-online.org/1489072

111.

112.

ridge or arch bridge https://patents.google.com/patent/EP1396582A2/es https://patentimages.storage.googleapis.com/a3/0b/99/68bda2d0c463eb/EP1396582A2.pdf
https://patents.google.com/patent/EP1396582B1/en
https://t.me/resistance_test
т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78,
(911) 175-84-65,
(981) 739-44-97
[email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected]
При строительстве и восстановлении искусственных сооружений на железных и
автомобильных дорогах широко используются неоднородные слоистые, в том
числе трехслойные, элементы конструкций. Эти конструкции изготавливают из
различных материалов, среди которых в настоящее время широко

113.

распространено применение полимерных, композиционных, функциональноградиентных материалов, ауксетиков и т. д. Вопросам расчета напряженнодеформированного состояния слоистых стержней, пластин и оболочек уделяется
большое внимание, так как во многих случаях эти конструкции являются
элементами сложных и ответственных сооружений.
На практике приходится сталкиваться со случаями, когда конструкция не
полностью опирается на основание. Причиной появления зазора между
конструкцией и основанием могут быть как техногенные условия в зоне
строительства, так и природные условия. Это приводит к изменению расчетной
схемы и напряженно-деформированного состояния рассматриваемого элемента,
что в ряде случаев может привести к его преждевременному разрушению.
Разработаны электронные модели, включающие компьютерные программы,
написанные в программной среде SCAD для численного анализа напряженнодеформированного состояния слоистых конструкций. Эти программы позволяют
определять перемещения, деформации и напряжения в трехслойных конструкциях
с различными геометрическими и механическими характеристиками слоев,
жестком и шарнирном закреплении или без него, наличии и отсутствии диафрагм
на торцах, при различных видах нагрузок, жесткости упругого основания,
размерах участков опирания и оценивать прочность и жесткость конструкций .
Разработанные методики и компьютерные программы могут использоваться в
проектных организациях строительного и машиностроительного профиля при
расчетах сборно-разборных настилов, SIP-панелей при возведении жилых зданий
и хозяйственных ангаров, панелей из пенометаллов для строительства
бронемашин и авиастроения, мостовых конструкций.
BIM-технологии в проектировании и строительстве мостов с каждым годом
используются всѐ более широко. Как правило, это типовые мосты (они
составляют около 90 % от всех мостов); на стадии планирования созданы
необходимые функции управления персоналом. На стадии проектирования
проводится построение моделей и визуализация, анализ проектирования и
детализация); на стадии строительства - расчет и изготовление конструкций).
Применение полученных собственных научных разработок, новых программных
комплексов, позволит существенно ускорить работу инженеров при создании и
совершенствовании мостовых конструкций.
Применение современных табельных инвентарных конструкций временных
мостов и переправ.

114.

Российская Федерация является современным независимым демократическим
государством, способным защитить свой народ и территориальную
целостность в случае возникновения агрессии. Анализ современных конфликтов
показал, что в первую очередь противник будет уничтожать транспортные
коммуникации.
Наиболее сложным и трудоемким видом работ является восстановление
мостов через широкие и глубокие реки. Расчетное время восстановления
движения через водные преграды по железной дороге не должно превышать 3-4
суток. Силы и средства Министерства транспорта и коммуникаций не имеют
возможностей по восстановлению объектов в установленные сроки. Поэтому
многократно возрастает роль транспортных войск при выполнении задач
восстановления инфраструктуры транспорта с использованием инвентарного
имущества: наплавных железнодорожных мостов (НЖМ-56), рамно-эстакадных
мостов (РЭМ-500), сборно-разборных пролетных строений (СРП), других
материалов и конструкций.
Один из недостатков рамно-эстакадных мостов (РЭМ-500) и сборноразборных пролетных строений (СРП) - отсутствие инвентарного
автодорожного проезда под совмещенную езду железнодорожного и
автомобильного транспорта. Эта проблема не дает эксплуатировать
восстановленные железнодорожные мосты с помощью вышеуказанных
конструкций для одновременного пропуска автомобилей и поездов. При
строительстве двух мостов многократно увеличиваются затраты во времени и
ресурсах.
С целью экономии денежных средств, необходимых для закупки новых
дорогостоящих быстро- возводимых мостов, была проведена научная работа в
области прикладных исследований, с целью создания новых дорожно-мостовых
инвентарных конструкций для пропуска по железнодорожному временному
мосту и РЭМ-500 автомобильной и гусеничной техники.
Для приспособления верхнего строения пути пролетных строений при
необходимости пропуска по железнодорожному мосту автомобильной и
гусеничной техники была рассчитана и спроектирована новая конструкция
сборно-разборного автодорожного настила . По результатам исследования
получены патенты на изобретение № 19687 «Сборно -разборный дорожный

115.

настил» и полезную модель № 10312 «Сборно-разборный автодорожный настил»
.
Быстровозводимые инвентарные мостовые конструкции: металлическая
сборно-разборная эстакада РЭМ-500; наплавной железнодорожный мост НЖМ56; инвентарное мостовое имущество ИМИ-60; рамно-винтовые опоры (РВО);
сборно-разборные пролетные строения (СРП) и другие несмотря на большой срок
эксплуатации и хранения предоставляют собой самое эффективное средство для
скоростного восстановления мостовых переходов.
Новые дорогостоящие быстровозводимые мосты и переправы могут
позволить себе организации, обладающие достаточно большими финансовыми
возможностями. Существующие сборно-разборные мосты не стоит списывать
раньше времени. Благодаря научному обоснованию, проведенной модернизации и
испытаниям, конструкции временных мостов прослужат еще долгие годы. За это
время будут изучены все слабые и сильные стороны новых быстровозводимых
мостов, сделаны правильные выводы при их разработке, изготовлению или
закупки.
Обучение и подготовка кадров, способных решать оперативные и тактические
задачи в интересах развития и безопасной эксплуатации транспортной
инфраструктуры Киевской Руси
Выводы. Перспективы применения быстровозво- димых мостов и переправ
очевидны. Не имея хорошей методической, научной, технической и практической
базы, задачи по быстрому временному восстановлению
Приведена краткая характеристика быстровозводимых мостов, временных
мостовых сооружений и обоснована необходимость их применения в
экстремальных условиях (стихийных бедствиях, техногенных катастрофах и т.
п.). Представлен анализ современных сборно-разборных конструкций мостов и
переправ.

116.

Мостовой переход (мост) является сложным инженерным сооружением,
состоящим из отдельных объектов (опор, пролетных строений, эстакад,
подходных насыпей и т. д.), капитальный ремонт или новое строительство
которых требует значительного времени, что определено требованиями
безопасности к данного вида коммуникациям. Необходимо отметить, что
«фактор времени» строительства мостового перехода может быть
приоритетным, особенно при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций
(наводнений, природных и техногенных катастроф и т. п.), когда происходит его
разрушение и необходимо в кратчайшие сроки восстановить его или построить
новое сооружение, а также оказать помощь пострадавшим районам, количество
которых в результате паводков и стихийных бедствий постоянно увеличивается.
Заявление редакции газеты Армия Защитников
Отечества о краже изобретений изобретенных в
СССР 30 лет назад у проф дтн ПГУПС Уздиным А
М и внедренных ( №№ 1143895, 1168755, 1168755
) в КНР в Китайской Народной Республике для
критических
ситуаций
в КНР
при обрушениях
мостов при землетрясении
Все
для
Фронта
Все
для
Победы
РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНОРАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
БЛОК-ФЕРМЫ
на
напряженно
деформируемое
состояние
(НДС) структурных стальных ферм с
большими
перемещениями,
на
предельное
равновесие
и приспособляемость,
на примере
расчета
китайского
моста
из
сверхлегких,
сверхпрочных
полимерных
гибридных
материалов GFRP-MЕТАЛЛ
с
использование
стекловолокна, для армейского быстро собираемого
моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51
метра
,
грузоподъемностью
200 kN,
из
трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро
собираемого
китайского
моста
152 kN),
для

117.

использования при чрезвычайных ситуациях для
Народной Китайской Республики (КНР) и на основе
строительство
моста
для
грузовых
военных
американских
автомобилей,
из
пластинчатобалочных
стальных
ферм
при
строительстве
переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон, в
штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса, стальной фермы со значительной
экономией строительных материалов , ускоренным
методом сборки в полевых условиях с использованием
3D-модель конечных элементов, спроектированного с
небольшим весом из пластинчато-балочных систем с
упругопластическими
шарнирами
https://mail.rambler.ru/folder/INBOX/63/?folde
rName=INBOX
https://mail.yahoo.com/d/folders/6/messages/59
0
https://mail.yahoo.com/d/folders/6/messages/58
8
https://mail.google.com/mail/u/2/#inbox/FMfcgzGrcFbg
WVpJVzTflKhNGQmzQdvW
https://mail.google.com/mail/u/2/#spam/FMfcgzGrbvFHK
GscjBkKgDnvSrvRdvjx
https://mail.google.com/mail/u/8/#inbox/FMfcgzGrcFbg
WVpRXWkWTbrLmSWlcXPB
https://e.mail.ru/inbox/1:db311c0515ed2c47:0/?back=1
Made KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno
deformiruemoe sostoyanie stryktyrnix ferm na predelnoe
ravnovesie prisposoblyaemost 451 str

118.

https://ppt-online.org/1294313https://pptonline.org/1294313
USSR+KNR most uprugoplasticheskix ferm
kitayskoy
texnologii
bolshimi
peremesheniyami napredelnoe ravnovesie
prisposoblyaemost 467 str
https://ppt-online.org/1291954
Mossad Betankurovskiy forum PGUPS
Pryamoy
uprugoplasticheskiy
raschet
proletnix
stroeniy
mosta
bolshimi
peremesheniyami predelnoe ravnovesie
prisposoblyaemost 439
https://ppt-online.org/1278181
Pryamoy
uprugoplasticheskiy
raschet
proletnix stroeniy zheleznodorozhnogo
mosta bolshimi peremesheniyami na
predelnoe ravnovesiy prisposoblyaemost
493 str
https://ppt-online.org/1282931
Метод предельного равновесия для расчета статически
неопредлелимых железобетонных конструкций. Теория
и практика.
https://dwg.ru/imgupl/blog/1/1/6/2/2/0/files/МПР.pdf
ПРЕДЕЛЬНОЕ
ДЕФОРМИРУЕМЫХ СИСТЕМ
РАВНОВЕСИЕ

119.

Общие понятия о предельном равновесии
https://studme.org/210308/stroitelstvo/predelnoe_ravno
vesie_deformiruemyh_sistem
С
учетом
деформаций
развития
пластических
https://studopedia.su/10_82566_s-uchetom-razvitiyaplasticheskih-deformatsiy.html
Расчет упругопластических тел с учетом больших
https://kpfu.ru/portal/docs/F1077943384/BKP_2015_C_T
M_Gordeeva_AR.pdf
Инкрементальный упругопластический
расчет стальной неразрезной балки с
учетом приспособляемости
https://cyberleninka.ru/article/n/inkrementalnyy-u...i-suchetom-prisposoblyaemosti
Пожалуйста
анкеты
проверьте
правильность
заполнения
Если всѐ верно, нажмите «Отправить письмо» ещѐ раз,
в противном случае нажмите «Вернуться» для
редактирования формы.
Адресат
Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество Мажиев Хасан Нажоевич
Адрес
электронной
почты [email protected]
Телефон
8126947810

120.

Прикреплѐнный
файл
putinuAnnotatsiyaKNRCINAkitayskiysbornorazborniyarmeyskiymostdlyaperepravisherezDnepr3
str.docx
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников
Отечества" о краже изобретений , изобретенных в
СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и
внедренных №№ 1143895, 1168755, 1168755 в КНР в
Китайской Народной Республике для критических
ситуаций МЧС Китаем сборно-разборный армейский
пешеходный мост и мост для скорой помощи из
сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов,
длиной 51 метр, грузоподъемностью 200 кг, Все для
перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2
часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза
Быстро-собираемый
мост
собран
из
упругопластических стальных структурных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие
и приспособляемость Убедительная просьба поручить
МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для
чрезвычайных
ситуациях
и
использовать
для
переправы через Днепр для оказания помощи
раненым морпехам Республики Крым и Севастополя
Прилагаю аннотацию , ссылку см ниже
Отправить письмо
Большое спасибо!
Отправленное 15.01.2023 Вами письмо в электронной
форме за номером ID=9774096 будет доставлено и с
момента поступления в Администрацию Президента
Российской Федерации зарегистрировано в течение
трех дней.

121.

Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780
Адрес электронной
почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников
Отечества" о краже изобретений , изобретенных в
СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М
и внедренных №№ 1143895, 1168755, 1168755 в
КНР
в
Китайской
Народной
Республике
для
критических
ситуаций
МЧС
Китаем
сборноразборный армейский пешеходный мост и мост для
скорой помощи из сверхлегких и сверхпрочных
полимерных
материалов,
длиной
51
метр,
грузоподъемностью 200 кг, Все для перевозки на
автотранспорте 162 кг Собирается за 2 часа .
Разработан на МЧС Китая
Испытывался 4 раза
Быстро-собираемый
мост
собран
из
упругопластических стальных структурных ферм с
большими
перемещениями
на
предельное
равновесие
и приспособляемость
Убедительная
просьба поручить МЧС РФ разработку чертежей и
внедрение в РФ для чрезвычайных ситуациях и
использовать для переправы
через Днепр для

122.

оказания помощи раненым морпехам
Республики
Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию , ссылку
см ниже
Отправлено: 15 января 2023 года, 02:15
Ваше обращение в адрес Правительства Российской
Федерации поступило на почтовый сервер и будет
рассмотрено отделом по работе с обращениями
граждан. Номер Вашего обращения 2057198. Закрыть
Uprugoplasticheskiyraschetnapryajennodeformiruemoeso
stoyanie
stryktyrnixfermnapredelnoeravnovesieprisposoblyaemost
482 str
https://disk.yandex.ru/d/Vgm6BkeKQc1bZg
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe
sostoyanie stryktyrnix ferm na predelnoe ravnovesie
prisposoblyaemost 482 str
https://studylib.ru/doc/6385190/uprugoplasticheski...napryajenno-deformiruemoe-sos...
https://mega.nz/file/OUQm2JAI#wL1mhRwj_L3rWA2vlYg
pS0tM02motrmGi1nfEOBFiYM
https://mega.nz/file/fNJgWJyD#JS0kr96f7qCPWJUjOzzxc
d2T0-oB_aQ18gni8iCbiec
Made KNR Uprugoplasticheskiy raschet
napryajenno deformiruemoe sostoyanie
stryktyrnix ferm na predelnoe ravnovesie
prisposoblyaemost 451 str

123.

https://pptonline.org/1294313 https://ibb.co/DVWfrJW
https://ibb.co/album/dPbw2g
&nbs...
CHINA Zaklyuchenie texnicheskoe svidetelstvo sbornorazborniy armeyskogo avtomobilnogo mosta perepravi 30
str
https://pptonline.org/1289259 https://vk.com/wall375418020_515
2
Сборно-разборные быстро собираемые
переправы многократного применения
https://ppt-online.org/1224871
online.org/1289259
армейские
https://ppt-
Сборно
разборные
быстро
собираемые
армейские
переправы
многократного
применения из
стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением
замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного
сечения
типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей
части
армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами
со
сдвиговой
фрикционно-демпфирующей
жесткостью. Темнов В.Г. -д.т.н, профессор ПГУПС,
ветеран боевых действий в Чеченской Республике
1994-

124.

1995 гг, участник боя под Бамутом Мажиев Х Н
аспирант
СПб
ГАСУ [email protected] [email protected]
[email protected]
t9516441648@gmail.
(921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет
СБЕР получателя № 40817810455030402987
Sborno razbornie bistrosobiraemie armeyskie perepravi
mnogokratnogo
primeneniya
475
str pptonline.org/1224871
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №38
ppt-online.org/1163473
SOS Aktsioneri Bolshogo Gostinogo Dvora jdut pomoshi
Tushakovoy dlya vnedreniyaz izobreteniya armeyskie
sborno-razborniy
mosti
511
str studylib.ru/doc/6356167/sos-aktsioneri-bolshogo......
studylib.ru/doc/6350187/sborno-razborniy-bistro......
https://krestyaninformspbyandexru.diary.ru/p221270...e
niya-iz.htm http://www.ooc.su/gb

125.

Armeyskiy sborno-razborniy most uchetom sdvigovoy
prochnosti
446
str
презентация
онлайн
https://vk.com/wall441435402_2534
Однако в это нельзя поверить Надвижной ложный
сборно-разборный универсальный быстрособираемый
армейский мост Уздина для переправы через Днепр
собран на личные сбережения и пожертвования
Администрации
Смольного
и
депутатов
Законодательного Собрания Санкт-Петербург 7 го
созыва https://pptonline.org/1165312 https://disk.yandex.ru/i/mSZeql2PO
Ygt_g https://disk.yandex.ru/i/mSZeql2POYgt_g
https://mega.nz/file/WSoDxIBa#f6e9y5zN59YyeDDqAwk
VU5O..
https://mega.nz/file/LWoSCQpa#mSgfsDUfl9rR5lah6HyO
2_r..
Разработка проекта рабочих чертежей надвижки
пролетного строения сборно-разбороного армейского
сейсмостойкого
моста,
быстроосбираемого
из
стержневых
пространственных
структур
,
с
использованием
рамных
сбороно-разборных
конструкций,
с
использованием
замкнутых
гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа
"Молодечно"
(серия
1.460.3-14
ГПИ
"Ленпроектстальконструция"),
(
RU
80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) с
использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой
прочности
при
действии
поперечных
сил
СП
16.13330.2011
п.п.
8.2.1
болтовых
соедеиния
расположенных в длинных овальных отвестиях на
демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых
соедеиний согласно изобртениям проф. дтн А.М.Уздина

126.

ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
858604,
2010136746,
165076,
154506
для
изготовления разборных элементов и узлов сборноразборного
армейского
моста
на
ОАО
«Молодечненский»
ЗМК http://mzmk.epfr.by ,
открытого акционерного общество "Молодечненский
завод
металлоконструкций",
222310,
Беларусь,
Минская область, Молодечненский район, Молодечно,
ул. Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845
Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 5814-37,
Email: [email protected] Сайт: mzmk.by http://mzmk.e
pfr.by
и доставки инженерной и гуманитарной помоши в ДНР,
ЛНР для доставки армейских быстрособираемых
сбороно-разборных мостов, для доставки лекарст,
продуктов раниным русским солдатам на территории
бывшей Украины и эвакуации из Киевской Руси, в
госпиталь в г. Донбасс раненых военнослужащих. А их
число раненых, пленных и погибших в Киевской Руси,
будет все время расти, поскольку их командование,
либерально
-националистических
по
маме
формирований перебрасывает их в районы боевых
действий https://pptonline.org/1164401 https://disk.yandex.ru/i/cCI_FbZ4J7
8Tiw https://mega.nz/file/3PoARa5A#i_C0CF_388WtvQe
x049vshr..
https://mega.nz/file/SGQSlJgB#zbJdnnhSRZLJVfcfYKyUDh..
Ссылка испытание сдвигового компенсатора ПКТИ на
Афорской 2 для армейский сборно-разборных " Мостов
Уздина" https://ok.ru/video/3956531858134

127.

https://mega.nz/file/GXxm1BTZ#z0aQtOx47pgMSE5C1G
qjB7c.. https://disk.yandex.ru/i/HbHNStlnxv7aNA https:/
/vk.com/video?section=upload&z=video441435..
https://pptonline.org/1165312 https://disk.yandex.ru/i/mSZeql2PO
Ygt_g
https://mega.nz/file/WSoDxIBa#f6e9y5zN59YyeDDqAwk
VU5O..
https://mega.nz/file/LWoSCQpa#mSgfsDUfl9rR5lah6HyO
2_r..
https://vk.com/wall558705742_2003 http://taypanbrid
ges.com/static/doc/0000/0000/0302/302889.d9akzxhdat
.pdf
https://outlook.live.com/mail/0/sentitems/id/AQQkA...AQ
AHd%2BwDtFW29BgH5Z7szLq5Q%3D
https://outlook.live.com/mail/0/sentitems/id/AQQkA...AQ
ALYsGP6%2BHnpMozvNZHuxKis%3D
https://www.liveinternet.ru/users/majiev/post497573318/
ВСУ перебрасывают
новые войска под
Курск и уничтожили три
моста в Глушковском

128.

районе Что известно о боях
в регионе?
https://lenta.ru/brief/2024/08/19/kursk1908/
Easibridge – Lightweight Tactical
Bridging Innovation
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms,
British innovation at its finest
Twitter
Facebook
LinkedIn
Reddit
Print
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridging system. Exploiting the
inherent flexibility of the EasiBridge systems, a further eight engineer/infantry “Super-Kit” capabilities can be used.
Key benefits include;
Portability; weighing just 4kg/m the EasiBridge sections can be easily carried by dismounted personnel and handled without
mechanical assistance,
Span Length; gaps of up to 18m can be installed by a single person, with access from one side only,
Low Cost; EasiBridge is significantly lower cost than comparable infantry assault bridges,
Versatility; using common components a wide range of demanding requirements can be addressed.
EasiBridge components are 85% lighter and 80% more compact than incumbent Infantry Assault Bridges. EasiBridge
is expandable to offer a universal, ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop
protection, logistics handling – even man-portable SVBIED barriers. A multi-function super-kit, ideally suited for the
challenges of urban warfare, as well as special forces, engineer and dismounted infantry operations.

129.

EasiBridge is supported by a Rapid Innovation Grant from the UK Defence and Security Accelerator with first military
orders now secured.
It promises to be revolutionary.
Strategic Trends and Operations in Urban Areas
The 5th Edition of the Global Strategic Trends document describes future urbanisation trends;
With 70% of the global population likely to live in cities by 2045, urbanisation will be a particularly important theme in
developing countries. Urbanisation is likely to enhance economic and social development, but – without mitigation
measures – may also lead to pressure on infrastructure (and the environment) which could contribute to social
tensions within the urban population. Urbanisation and the effects of climate change are likely to result in an increase
in the magnitude of humanitarian crises, particularly since the majority of urban areas will almost certainly be either
on, or near the coast, making these cities vulnerable to flooding.
Building on this, in September 2017, the Ministry of Defence‟s (MOD‟s) think tank, the Development, Concepts and
Doctrine Centre (DCDC), published Future Force Concept (JCN 1/17).
]Joint Concept Note (JCN) 1/17 is the authoritative, high level, analytical concept, it aims to shape the design and
development of the future force to 2035 and beyond. It is aimed at those involved in policy and strategy formulation;
by military capability and acquisition staff; by operational commanders and their staff; by staff and students at the
staff colleges. and by all those, including allies and partners, interested in the development of the future force.
On the challenges of operating in urban environments.

130.

We will need to exploit the information and data systems being integrated into ever more populated, connected and
complex cities. Within the urban environment the tasks of armour and air manoeuvre will remain, but how they are
delivered will evolve. Combat and armoured engineers teamed with unmanned systems will be key enablers to
manoeuvre and counter-mobility in urban terrain. Quad-copter and small jet engine technology developments able to
transport individuals may expand the range of systems available to land forces for vertical manoeuvre in constrained
urban space.
The Modern Warfare Institute defines the challenge of operating in urban environments:
Enemy forces-whether state-based, terrorist, proxy, or something else-have learned that they can greatly reduce
technological and other advantages of state-based military forces by pulling them into densely populated urban
areas.
The subject is vast, with an equally diverse range of observations and lessons to learn, but common to all is the need
for dismounted personnel to traverse the hugely variable terrain found in urban areas.
It is this terrain variability that poses significant challenges for forces in urban operations as they seek to gain a
manoeuvre advantage, avoid obvious ambush locations, exploit observation vantage points and prevent detection.
Urban environments consist of multiple layers; on the ground, above ground and below ground, and each of these
will have access constraints for dismounted personnel. Gaining access to subterranean environments such as
sewers and tunnels, moving between buildings above ground and reaching roof areas for example.
To do so effectively, currently requires a range of different systems and in many cases, mechanical plant and
vehicular transport.
Entering target buildings through normal ground-level entry routes can be hazardous. Some advantages may be
gained by scaling buildings using ropes or ladders but both techniques can be slow and predictable, leaving
personnel exposed and vulnerable. Rope access requires continual training to maintain skill levels and safety. An
element of surprise can be gained by entering the target building at high level with access from adjacent „safe‟
buildings, rooftop-to-rooftop, or window-to-window. This allows ground-level assaults to be focussed on adjacent
“safe” buildings, rather than more fortified “target” buildings. The “safe” building can be retained as an emergency
entry/evacuation route.
Current access systems between buildings (ladders) are generally limited to around 6m spans. Longer footbridge
systems exist but are impractical for rapid assaults or evacuations in urban areas. Rapid assaults require something
much quicker and lighter.
EasiBridge solves many of these challenges with the world‟s first man-portable, long-span rescue/assault bridge that
can also be utilised to access subterranean and above-ground environments in the vertical plane. In short, the
EasiBridge system combines capability with versatility to minimise the amount of equipment needed to be carried by
dismounted personnel.
The EasiBridge System
EasiBridge uses 1.5m long, optimised ladder sections with a bespoke (EasiLock) jointing system to ensure no loss of
strength or stiffness at multiple section joints. Combined with a rope-stiffening system, telescopic masts and variable
tensioning elements, EasiBridge structures are half the weight and treble the span of incumbent systems.
Simple short spans, up to 6m, can be formed from plain ladder sections with just three sets of EasiLock joints. Longer
spans, up to 18m, use a link tensioning system common to innovative military bridges like the Medium Girder Bridge
and General Support Bridge.

131.

132.

EasiBridge is compatible with confined space installation, bridges can be carried up building staircases, through
„mouse holes‟ and transported over long distances by just a single operative, then used to covertly cross gaps
between buildings or other obstacles, access tunnels and roof areas.
Urban environments require personnel to move in the horizontal and vertical planes, EasiBridge provides a common
set of components to address both, offering a step-change improvement over existing products and techniques.
EasiBridge packs to 10% of the size of the current Infantry Assault Bridge, offering considerable cost and logistics
savings. EasiBridge is 20 times stiffer and offers 3 times the span range of incumbent ladder systems. An innovative
cantilever launch/inversion technique is critical to this capability.
EasiBridge components are simple to use and maintain. A typical bridge is formed of 5-to-15 components, each
costing less than £1000 to replace. Bridges take less than 5 minutes to assemble. And 20 seconds to install. The
training time of just 1 hour has been shown to be sufficient for trial troops.
EasiBridge is capable of operating in a range of extreme environments, including extreme cold. EasiBridge remains
operational in CBRN environments. Extreme heat and fire present the only environmental constraint – bridge
components may experience a loss of integrity if directly exposed to fire.
EasiBridge can be adapted to form 10 wider structural functions, via a common “Super-Kit” of parts, offering
significant cost and logistics efficiencies compared to multiple ranges of disparate, single-function equipment.
Tactical Assault Bridge
The Tactical Assault Bridge (TAB) is the core EasiBridge configuration.
Tactical Assault bridges are designed to be man-portable, with typical system weights 1.5 kg per foot of span, for a
design load of 200 kg. A 50-foot bridge weighs 75kg and can be carried by as few as 2 personnel using carriers
formed from bridge components themselves. EasiBridge structures are half the weight and treble the span of the
incumbent OCS system.
A single Tactical Assault Bridge is designed for low centre-of-gravity trolley loading. The low centre of gravity permits
a narrow structure width for maximum portability, even for long-span bridges.
The trolley is used for two purposes; launch and recovery, and personnel movement across the bridge. Walking
upright on a ladder over a gap is difficult, especially when encumbered. Adding handrails would mitigate some of the
dangers but they add weight and take time to deploy. The trolley lowers the centre of gravity and allows an
encumbered person to move quickly and safely across the gap.

133.

What sets the EasiBridge Tactical Assault Bridge (TAB) apart from incumbent systems like the Inch‟On GCS or Atlas
Tactical Ladder is the long span capability, ease of deployment and low centre of the gravity trolley system.
The videos below show launch and crossing techniques for the Atlas REBS ladder system
…and the Atlas Tactical Ladder.
In the context of urban operations, gaps are likely to be wider and personnel encumbered with weapons, radios,
ammunition and other stores, making traversing open ladders dangerous and slow. For vertical access, the same
components are used. Un-tensioned, to a height of 10m and with the tensioning systems, 18m. In most cases,
personnel would simply use the ladder sections in a conventional manner.
EasiBridge‟ rope tensioning system also allows ladders to be installed at flatter angles, enabling winch or rope
ascender movement of stores and weapons, or stretchers via the trolley system.

134.

Shown below during trials
EasiBridge Super-Kit accessories offer further vertical access capabilities:
Access towers – footbridge decking over ladder towers and platforms.
Marine boarding ladders – detachable end hooks offer considerable space savings over incumbent systems – supporting RIBassaults.
Manhole/tunnel access systems using modular ladder components and detachable top hooks.
Underbridge access systems, combining marine-boarding hooks, bridging elements and decking platforms.
Although this article is focused on the military applications of the EasiBridge system, it also has a number of
applications in the civilian market. EasiBridge offers further capabilities in fire evacuation, flood-, mud- and mountainrescue. The addition of a back-pack/infantry carrier system makes the system ideal for remote access, offering
significantly improved portability over vehicle-based rescue rafts.
For mountaineering, EasiBridge completely redefines conventional crevasse crossing systems and techniques,
bringing ground-breaking improvements in span range, portability and operational safety.

135.

Launch and Recovery
A key EasiBridge innovation is its method of installation – a patented cantilever launch/inversion technique, allowing
a single person to install and cross a complete 18m span in under 20 seconds. Bridges are designed for one-man
assembly and installation, without engineer support, and with no prior access to the far „bank‟.
Although the trolley is used for moving personnel, its main function is not to move people, but to move the bridge
itself. During installation, the structure and the trolley are both inverted. Turning the bridge and trolley upside down
transforms the structure from a bridge into a cantilever boom on rollers, giving the structure incredible range. This
time, the trolley is static – it is the bridge that moves.
The resulting structure is light and virtually frictionless.
A single operator can launch the bridge to an adjacent building, with up to 18m range. The bridge is then inverted to
form a robust truss structure, the trolley placed back on the bridge, and crossed as shown in this video:
All this was completed in near silence and in under 20 seconds. Bridges can also be recovered for relocation and reuse by simply reversing the installation procedure:

136.

A full video of Royal Engineer trials of the system is available here:
Confined space launch allows a 12m sectional bridge to be launched with 2m of internal space, bridges being
assembled as they are launched.

137.

A demonstration of Urban Access Capabilities is available here:

138.

EasiBridge structures are so light, they are also compatible with aerial emplacement using light helicopters and heavy
lift UAV‟s or drones. The UK designed and built Malloy Aeronautics Hoverbike that can single-handedly lift an 18m
Tactical Assault Bridge.
A pair of such devices can lift a 10.5m Infantry Assault Bridge, complete with handrails and decking.

139.

Anti-sniper screens can be suspended from the Tactical Assault Bridge.
Transportation and Carriage
EasiBridge is at its core, a man-portable system, components are designed and built to be as low weight as possible,
dismounted personnel are increasingly likely to be overburdened so every kg of carried weight is important.
Intra and inter theatre transportation has also been considered as part of the design process.
Tactical
For transport and carriage in a tactical environment, all Easibridge components are designed to be man-portable with
each section weighing only 6kg. Ropes, pulleys and clutches are also designed to balance weight with durability.
For portability inside a building, bridges will be broken down into 2 ladders/men. The 2-ladder standard stacking
pattern uses one ladder inverted relative to the next, with clamps inverted on the top unit, relative to the lower unit.
Ladders then carried inside Hard-Case-Carrier, supported about the centre rung.

140.

The Infantry Carrier System (ICS) can be used to transport complete (disassembled) bridges over longer distances
where mechanical assistance is not available. It features a launch nose and wheel system and can also be used to
carry Bergen‟s, ammunition and other equipment. The ICS reduces carriage burdens by more than 50%, allowing
greater loads to be carried over much longer distances, with reduced operator fatigue, and improved combat
readiness

141.

The Carrier System avoids the “dead weight” problem associated with alternative carriers if the infantry bridge was
being carried anyway. The Carrier attaches to MOLLE on the operator‟s hips via quick-release fasteners. ICS allows
a single operative to transport a complete 10.5m bridge, or two personnel – bridges up to 18m. The system is
reversible to form heavy-duty sack trucks for short-range logistics handling.
The EasiBridge Infantry carrier offers an Infantry mobility breakthrough. Reducing carriage loads on personnel, whilst
simultaneously enhancing forward mobility, emergency evacuation and force protection capabilities.
Where mechanical assistance is available and for carriage over longer distances, light vehicles can be used, right
down to quad bike style ATV‟s, a single ATV, for example, can transport a complete 10.5m bridge.

142.

Inter and Intratheatre Transport
EasiBridge components are easily transported vertically on NATO pallets with going over 1.87m in height using pallet
wrapping or collars.
They can also be easily carried using 463L pallets, air despatch pallet systems and as a door bundle if needed.
Additional TAB Applications
The wheeled Carrier System also unlocks a unique MEDEVAC/CASEVAC capability, allowing mid-range casualty
evacuation by just a single operative. The ladder-stretcher is adaptable for carriage by two or more operatives in a
horizontal position when required.
Using ropes and attachment points, the stretcher assembly can be lowered from buildings or raised from belowground areas, either using winching equipment or manually.

143.

Using easily deployed brackets and lightweight powder actuated fixings, Easibridge TAB sections can be used to
create barriers across doorways, mouse-holes and other openings when moving through an urban or underground
environment. A similar arrangement can also be used to create rope anchors and lifting spreaders. Stable weapon
platforms inside buildings can be constructed of Easibridge TAB sections.
Extending Utility – EasiBridge Super-Kits
Military feedback has stimulated the development of a range of wider EasiBridge capabilities. Individual capabilities
are discussed in subsequent sections. All capabilities form part of standard “SuperKit” enhancements of the standard
bridging system.
Fence Breaching System
Using the EasiBridge Fence Breaching System personnel can scale fences up to 4m high without contacting the
fence, ensuring no damage or detection at the point of entry. A bespoke mast, central hinge and quick-release rope
attachment is used and is based on the inclined cantilever launch/inversion technique.
The Fence Breaching System is a valuable alternative to vehicle-based systems and a significant improvement over
improvised climbing ladders.
Infantry Assault Foot Bridge
The man-portable modular footbridge (span range 0-18m) is formed via System II Super-Kit, placing 2 standard
EasiBridge Tactical Assault Bridges side-by-side, then, connecting bridges together via tie-rods fed through ladder
rungs and underslung torsion bars.

144.

A video of the EasiBridge Infantry Assault Bridge system is available here:
This limits relative displacement between the two bridges and mobilises the torsional stiffness of both spans,
mitigating any tendency for bridges to overturn under (high centre-of-gravity) walkway loads. Two further Tactical
Assault Bridges, on their sides, form the structure handrails. Virendeel stiffness of the ladder handrail also enhances
overall bending strength alleviating local bending stresses in the deck.

145.

The Easibridge IAB is half the weight of the incumbent Infantry Assault Bridge, reducing or negating requirements for
vehicle transportation. Footbridges are formed from 1.5m x 7kg ladder sections. 90% more compact, and 88% lighter
than the incumbent IAB. A dismounted footbridge capability offers a significant enhancement on current vehiclebased systems, whilst maintaining full interoperability with the core assault bridge platform.
The twin TAB with handrail configuration can accommodate pack animals and stretcher trolleys.
Infantry Assault Pontoon Bridge
For wide and wet gaps, the standard Easibridge IAB can be used with demountable pontoons fitted between the mast
knee-braces.

146.

147.

Even with the pontoons, the EasiBridge Infantry Assault Pontoon Bridge is deployable and transportable without
vehicles or mechanical handling equipment, a significant advantage over the incumbent IAB and one that results in a
75% volume saving compared to the current IAB
Quad Bike Crossing and Pontoon/Raft
The existing General Dynamics Quad Bike Bridge (QBB) is quick and easy to use but it can span very short spans.
For dismounted patrols supported by quad bikes, any gap wider than 2.5m must be provided by Royal Engineer
bridging support, the next step up from the QBB is either REBS or an Air Portable Ferry Bridge, both requiring
considerable support and resources.
Using the EasiBridge system, an 18m long-span „trackway‟ type bridge can be built quickly, without any engineering
plant, with minimal personnel and launched from the home bank.
The infantry patrols‟ quad bikes can be simply pulled across on the launch trolley.

148.

Longer spans can use pontoons, and where applicable, the EasiBridge system can be converted into a „ferry‟ using
pontoons and outboard propulsion
Close Support Bridge
EasiBridge is a modular system. The Close support Bridge (CSB) extends the application of the IAB system by
placing 3 or more standard EasiBridge Tactical Assault Bridges side-by-side – allowing bridges of any width to be
achieved.

149.

Increasing bridge width increases load rating, giving standard Tactical Assault Bridges a light-vehicle capability,
suitable for direct trafficking by quad-bikes and LTMP/SMET transporters.
A video of the EasiBridge Close-Support Bridge system is available here:
https://youtu.be/0IdvuQiQbCg

150.

Maximum spans of 18m can be achieved using just a 1.5m (7kg) ladder and decking sections. The CSB is also
compatible with autonomous LTMP/SMET placement and vehicle crossing – another unique EasiBridge capability.
Simple spans up to 6m can be formed from plain ladder sections – no rope tensioning at all, offering very shallow
construction depth.
Light Cavalry Vehicle Bridge
The Light Cavalry Vehicle (LCV) Bridge uses enhanced ladder sections to form an 8-tonne capacity bridge – the
bridge weighing less than a ½ tonne, dismantling to 4m sections, carried on a vehicle roof. The bridge assembled
from (enhanced) 4m EasiBridge sections, assembled and crossed in under 5 minutes. Maximum span range 12m.
4m composite decking planks, spanning between main truss node positions limits local bending in ladders.

151.

The load rating of Close Support Bridges could be increased in a similar manner through the use of enhanced LCV
ladder sections.
Strike Vehicle Bridging
EasiBridge has developed concepts for a new range of Strike Vehicle Bridging platforms. Bridge installation is
powered entirely by gravity – no mechanical plant or power is required. Bridges up to twice the vehicle length can be
carried on lightly-modified Strike vehicles.
EasiBridge Strike Vehicle Bridging could transform rapid mobility capabilities for a host of new Strike Vehicle
platforms

152.

153.

More complex roof structures can be constructed for use with Hesco or Defencell, or engineering plant excavated
defence positions. Troop shelters use a wire-tensioning system to increase roof span up to 6m – double the span of
incumbent systems.
EasiBridge creates an affordable range of rapid-assembly building frameworks, ideally suited for blast-resistant troop
shelters, disaster-relief and humanitarian-aid shelters.

154.

All systems formed from 1.5m x 7kg (man-portable) bridging ladders and footbridge decking panels, compatible with
plant/equipment-free transport and installation. All components can be placed entirely by hand – no power or
mechanical plant required. Earth-fill can be placed by EasiBridge materials-handling (trolley) conveyor, allowing easy
placement of blast-protection fill from the ground to the roof apex.
Overhead protection and vehicle barriers can be constructed using Easibridge sections. Troop shelters use a wiretensioning system to increase roof span up to 6m – double the span of incumbent systems.
EasiBridge can also be used to construct combined Trench Side-Support and Cover Protection frameworks. Ladders
and decking panels offering flooring, side supports and blast-resistant roof covering, accommodating 300mm of
earth-fill over. Standard Tactical Assault Bridge and footbridge components were used throughout.

155.

In complex urban terrain, contemporary threats include suicide bomber vehicle-borne improvised explosive
devices (SBVBIED). Creating a physical barrier at checkpoints, road intersections and other vulnerable points is a
key element of any operational concept. These barriers have traditionally been prefabricated concrete or gabion type
(Hesco and Defencell). The former requires a lot of logistics and engineering support and the latter needs a great
deal of fill material and engineering support.
EasiBridge can also be used for counter-mobility. Placing EasiBridge on its side creates a man-portable, long-span,
lightweight barrier.
A more robust barrier configuration can be formed by adding a second span, complete with decking, earth-fill and
cross-ties to create a dual-skin, earth-filled (cavity) barrier for heavy, concentrated loads, such as SVBIED barriers.
The EasiBridge cavity-barrier forms an extremely robust, yet highly portable force protection barrier system, all
elements weighing less than 7kg, with 1.5m component lengths.

156.

EasiBridge Wire Rope Tensioning system can also be used to reinforce gravity barriers like Hesco or Defencell.
This approach allows fill volume to be reduced by 50%, making barriers significantly quicker to deploy and less
resource-intensive. Barrier deformation under impact is reduced and the barrier can be quickly recovered and redeployed (leaving the gravity barrier in place)
Engineer Access Platform
The conventional means of accessing underneath bridges to inspect or place demolition charges is with either a
vehicle-mounted access platform or a combination of ladders and rope access techniques.

157.

EasiBridge can form under-bridge access platforms for Engineer inspection and demolition activities.
The Easibridge Engineer Access Platform is an adaption of the Tactical Assault Bridge (TAB), with a 6m platform
configured without a TAB mast and up to 12m with a TAB mast. As with the Tactical Assault bridge (TAB), all
components are man-portable and easily moved with light transport vehicles such as quad bikes and small ATV‟s.

158.

159.

Access platforms are designed for remote placement from above deck level via a cantilever (gravity-fed, boom-out)
launch technique, or via suspension ropes slung over the side of the existing structure. A significant safety
innovation, offering plant-free, manual installation.
EasiBridge platforms are self-anchored structures – no requirement for sizeable end anchorages. Suspension ropes
from deck level replace/reinforce normal EasiBridge mast/rope tensioning systems. Suspension ropes provide
vertical and torsional restraint to high centre-of-gravity platform loads.
Platforms can be fitted with optional decking and handrails, as Infantry Assault Bridges for enhanced safety and
stability. End boarding ladders provide access and positional fixity. Additional components such as stabiliser struts
further enhance lateral and torsional fixity.
A range of platforms is available, from simple, light-duty, single spans, providing single-user (200kg) capacity, to
grillages of heavier duty, multiple-access walkways.
EasiBridge can also be used as utility support structures. Utility structures are available in single or multiple ladder
width options, with or without handrails and decking – system weights from 4.5 kg/m on undecked or 11 kg/m on
decked structures. Maximum loadings from 40-100 kg/m/span.
Summary and Look Forward
EasiBridge provides a universal, ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop
protection, logistics handling – even man-portable SVBIED barrier protection.
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridge. A state-of-the-art solution
derived from the novel application of post-tensioning techniques in lightweight materials with an innovative method of
installation and operation.
EasiBridge offers four unique user benefits:
1.
2.
3.
4.
Portability – user-portable bridges, weighing 4 kg/m of span, complete with Infantry carrier /CASEVAC capability.
Span – 18m span bridges installed by a single operative, with access from one side, only.
Cost – Significantly cheaper than incumbent vehicle-borne Infantry Assault Bridges.
Versatility – a common building block for personnel bridging, quad-bike bridging, Infantry Assault Bridging, carriage-support,
force protection shelters, flood barrier, portable ammunition conveyors, fence-breaching and portable access platforms.
Bridges are designed for personnel and quad-bike loading with maximum 1.5m x 7kg components, compatible with
personnel/quad-bike carriage. All EasiBridge systems are man-portable and do not require plant or power to operate
or install.
EasiBridge provides rapid, covert access between buildings, up to 18m apart – an entirely new means of an
emergency building evacuation, as well as high-level entry, for counter-terrorism, urban warfare and emergency
services. Existing bridges are impractical for rapid assaults or evacuations in urban areas.

160.

EasiBridge caters for any span from 1-18m, using short (1.5m x 7kg) ladder sections. Bridges are installed by a
single operative with access from one side, only – no plant or power required. Bridges can be carried inside building
stairwells and launched from a 2m internal space – a unique, highly portable, new access capability. A step-change
improvement over current products and techniques.
Feedback from military trials has inspired the development of numerous wider capabilities. EasiBridge can transform
troop mobility and force protection by using short-section ladders as a common building block for a range of military
engineering applications. Extended “Super-Kit” capabilities include:
Infantry-carrier system for dismounted personnel
Gap-crossing system for dismounted personnel – personnel & quad-bikes
Assault-bridge for urban environments – rooftop-to-rooftop, or through windows, ideally suited for urban warfare and counterterrorism applications
Rescue access platform for fire, flood, mud & mountain rescue
A new range of Infantry assault bridges, 90% more compact than existing systems
Close-support foot/light-vehicle bridges, including autonomous LTMP installation capability
A versatile range of floating pontoon bridges and access platforms
Modular rafts for amphibious assaults
Ladder or conveyor to climb walls (climb heights up to 12m)
MEDEVAC stretcher platform, offering single-handed casualty evacuation
Vehicle-portable, light-cavalry bridges
Lightweight, high-portability access platforms for Engineer inspection and demolition activities
Utility support structures
Goods conveyor to move casualties and ammunition from ground-to-roof level
Troop protection shelters for dismounted personnel
Rapid installation vehicle (SVBIED), munition protection and flood defence barriers
The system provides a unique, modular-building system, offering simple, realistic and affordable solutions to a broad
range of mobility, access and troop protection challenges. It offers a common platform to service each requirement,
negating the need for numerous, independent ranges of single-function equipment. A multi-purpose system at a
fraction of the size and cost of incumbent systems.
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms.
EasiBridge could transform techniques employed in military engineering for generations to come.
EasiBridge strength and range of capabilities are unique.
It promises to be revolutionary.
Options for Advancing the Project
EasiBridge has been developed by Bright Structures Ltd, a micro-SME founded in January 2016.
Doctor Stephen Bright is the sole director and employee, with no other stakeholders. All work-to-date has been
financed in-house, with recent support from Innovate UK and MoD DASA Accelerator development grants.
Scale-up funding is now sought to bring the Tactical Assault Bridge and wider Super-Kit capabilities to market.
EasiBridge offers an exceptional business case for private sector investment. Expressions of interest from
prospective backers are now sought – contact [email protected].
First sales revenue has now been secured, with a sizable order for Engineer Trials from the UK MoD. By 2020, all
further growth and R&D activity is expected to be organic & self-financing – EasiBridge® is expected to be selfsufficient from the 2nd quarter of 2019.
New product development will remain a core business activity – Bright Structures was founded on innovation. The
broad product range ensures Bright Structures offers an innovative business capable of sustained innovation.
The Army could benefit from a significant increase in capability. EasiBridge is an ideal candidate for streamlined lowcost procurement, capabilities being acquired incrementally as operational circumstances evolve.

161.

Additional videos are at the link below
https://www.youtube.com/channel/UCDYa_fkwp3Kq7msL4sNCcPA/
Table of Contents
1.
Strategic Trends and Operations in Urban Areas
2.
The EasiBridge System
3.
Extending Utility – EasiBridge Super-Kits
4.
Summary and Look Forward
5.
Options for Advancing the Project
https://www.thinkdefence.co.uk/easibridge-lightweight-tactical-bridging-innovation/
Easibridge – Lightweight Tactical
Bridging Innovation
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms,
British innovation at its finest
Twitter
Facebook
LinkedIn
Reddit
Print
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridging system. Exploiting the
inherent flexibility of the EasiBridge systems, a further eight engineer/infantry “Super-Kit” capabilities can be used.
Key benefits include;
Portability; weighing just 4kg/m the EasiBridge sections can be easily carried by dismounted personnel and handled without
mechanical assistance,
Span Length; gaps of up to 18m can be installed by a single person, with access from one side only,
Low Cost; EasiBridge is significantly lower cost than comparable infantry assault bridges,
Versatility; using common components a wide range of demanding requirements can be addressed.
EasiBridge components are 85% lighter and 80% more compact than incumbent Infantry Assault Bridges. EasiBridge
is expandable to offer a universal, ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop
protection, logistics handling – even man-portable SVBIED barriers. A multi-function super-kit, ideally suited for the
challenges of urban warfare, as well as special forces, engineer and dismounted infantry operations.

162.

163.

164.

165.

EasiBridge, therefore, caters for any span from 1 to 18m using common components.
Key attributes are;
All EasiBridge structures are man-portable; a 12m bridge can be transported by a single person, 18m bridges transported by
just 2 personnel
18m bridges can be installed and crossed by a single person in under 20 seconds, with no prior access to the far bank
Bridges are “launched” into place using a Patented cantilever launch/inversion technique
Installation is completed entirely from the home bank and in near silence
Bridges can be recovered and extracted for re-use as quickly as they are installed.
EasiBridge is a modular system with maximum component lengths of 1.5m, making bridges extremely versatile, and
easy to transport by dismounted personnel.
EasiBridge is compatible with confined space installation, bridges can be carried up building staircases, through
„mouse holes‟ and transported over long distances by just a single operative, then used to covertly cross gaps
between buildings or other obstacles, access tunnels and roof areas.
Urban environments require personnel to move in the horizontal and vertical planes, EasiBridge provides a common
set of components to address both, offering a step-change improvement over existing products and techniques.
EasiBridge packs to 10% of the size of the current Infantry Assault Bridge, offering considerable cost and logistics
savings. EasiBridge is 20 times stiffer and offers 3 times the span range of incumbent ladder systems. An innovative
cantilever launch/inversion technique is critical to this capability.
EasiBridge components are simple to use and maintain. A typical bridge is formed of 5-to-15 components, each
costing less than £1000 to replace. Bridges take less than 5 minutes to assemble. And 20 seconds to install. The
training time of just 1 hour has been shown to be sufficient for trial troops.
EasiBridge is capable of operating in a range of extreme environments, including extreme cold. EasiBridge remains
operational in CBRN environments. Extreme heat and fire present the only environmental constraint – bridge
components may experience a loss of integrity if directly exposed to fire.
EasiBridge can be adapted to form 10 wider structural functions, via a common “Super-Kit” of parts, offering
significant cost and logistics efficiencies compared to multiple ranges of disparate, single-function equipment.
Tactical Assault Bridge
The Tactical Assault Bridge (TAB) is the core EasiBridge configuration.
Tactical Assault bridges are designed to be man-portable, with typical system weights 1.5 kg per foot of span, for a
design load of 200 kg. A 50-foot bridge weighs 75kg and can be carried by as few as 2 personnel using carriers
formed from bridge components themselves. EasiBridge structures are half the weight and treble the span of the
incumbent OCS system.

166.

A single Tactical Assault Bridge is designed for low centre-of-gravity trolley loading. The low centre of gravity permits
a narrow structure width for maximum portability, even for long-span bridges.
The trolley is used for two purposes; launch and recovery, and personnel movement across the bridge. Walking
upright on a ladder over a gap is difficult, especially when encumbered. Adding handrails would mitigate some of the
dangers but they add weight and take time to deploy. The trolley lowers the centre of gravity and allows an
encumbered person to move quickly and safely across the gap.
What sets the EasiBridge Tactical Assault Bridge (TAB) apart from incumbent systems like the Inch‟On GCS or Atlas
Tactical Ladder is the long span capability, ease of deployment and low centre of the gravity trolley system.
The videos below show launch and crossing techniques for the Atlas REBS ladder system

167.

…and the Atlas Tactical Ladder.
In the context of urban operations, gaps are likely to be wider and personnel encumbered with weapons, radios,
ammunition and other stores, making traversing open ladders dangerous and slow. For vertical access, the same
components are used. Un-tensioned, to a height of 10m and with the tensioning systems, 18m. In most cases,
personnel would simply use the ladder sections in a conventional manner.
EasiBridge‟ rope tensioning system also allows ladders to be installed at flatter angles, enabling winch or rope
ascender movement of stores and weapons, or stretchers via the trolley system.

168.

169.

170.

All this was completed in near silence and in under 20 seconds. Bridges can also be recovered for relocation and reuse by simply reversing the installation procedure:

171.

A full video of Royal Engineer trials of the system is available here:

172.

Confined space launch allows a 12m sectional bridge to be launched with 2m of internal space, bridges being
assembled as they are launched.

173.

A demonstration of Urban Access Capabilities is available here:

174.

175.

A pair of such devices can lift a 10.5m Infantry Assault Bridge, complete with handrails and decking.

176.

177.

For transport and carriage in a tactical environment, all Easibridge components are designed to be man-portable with
each section weighing only 6kg. Ropes, pulleys and clutches are also designed to balance weight with durability.
For portability inside a building, bridges will be broken down into 2 ladders/men. The 2-ladder standard stacking
pattern uses one ladder inverted relative to the next, with clamps inverted on the top unit, relative to the lower unit.
Ladders then carried inside Hard-Case-Carrier, supported about the centre rung.
The Infantry Carrier System (ICS) can be used to transport complete (disassembled) bridges over longer distances
where mechanical assistance is not available. It features a launch nose and wheel system and can also be used to
carry Bergen‟s, ammunition and other equipment. The ICS reduces carriage burdens by more than 50%, allowing
greater loads to be carried over much longer distances, with reduced operator fatigue, and improved combat
readiness

178.

179.

The EasiBridge Infantry carrier offers an Infantry mobility breakthrough. Reducing carriage loads on personnel, whilst
simultaneously enhancing forward mobility, emergency evacuation and force protection capabilities.
Where mechanical assistance is available and for carriage over longer distances, light vehicles can be used, right
down to quad bike style ATV‟s, a single ATV, for example, can transport a complete 10.5m bridge.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

For dismounted patrols supported by quad bikes, any gap wider than 2.5m must be provided by Royal Engineer
bridging support, the next step up from the QBB is either REBS or an Air Portable Ferry Bridge, both requiring
considerable support and resources.
Using the EasiBridge system, an 18m long-span „trackway‟ type bridge can be built quickly, without any engineering
plant, with minimal personnel and launched from the home bank.
The infantry patrols‟ quad bikes can be simply pulled across on the launch trolley.

187.

188.

189.

190.

191.

Force Protection
EasiBridge combines bridging with extensive force-protection and counter-mobility capabilities. Overhead protection
and vehicle barriers can be constructed using EasiBridge sections. Force protection capabilities include basic
systems for overhead trench protection to blast-resistant roofing systems for troop-shelters and man-portable troop
accommodation and disaster-relief shelters.
Basic cover protection systems utilise bridging ladders and decking panels to form trench cover structures up to 3m
spans. Ladder sections can be combined with sheet materials to support 300mm of earth fill as shown in two left-side
images below. For wider positions, ladder sections and joints can be used to create pitched support. The support can
be secured by tie rods, thrust blocks or pickets driven into the ground, two right-side images below.
More complex roof structures can be constructed for use with Hesco or Defencell, or engineering plant excavated
defence positions. Troop shelters use a wire-tensioning system to increase roof span up to 6m – double the span of
incumbent systems.
EasiBridge creates an affordable range of rapid-assembly building frameworks, ideally suited for blast-resistant troop
shelters, disaster-relief and humanitarian-aid shelters.

192.

193.

194.

195.

196.

The conventional means of accessing underneath bridges to inspect or place demolition charges is with either a
vehicle-mounted access platform or a combination of ladders and rope access techniques.
EasiBridge can form under-bridge access platforms for Engineer inspection and demolition activities.
The Easibridge Engineer Access Platform is an adaption of the Tactical Assault Bridge (TAB), with a 6m platform
configured without a TAB mast and up to 12m with a TAB mast. As with the Tactical Assault bridge (TAB), all
components are man-portable and easily moved with light transport vehicles such as quad bikes and small ATV‟s.

197.

198.

199.

200.

201.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА
И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

202.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

203.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности,
сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных состояний конструкций.
В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с заданными
параметрами предельных состояний. Возможны различные технические реализации отмеченного подхода. Во
всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных нагрузок могут возникать неупругие
смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило,
нарушается, однако исключается его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко
восстанавливаться после экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования
и были предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций
высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в соединяемых деталях выполнены
овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит
взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов.
Работа таких соединений имеет целый ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в
целом. При этом во многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения,
подверженного сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа проектирования
мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86 г.г. эти соединения были
защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и нахлесточное соединения приведены
на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на высокопрочных болтах предложенные в
упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены через овальные отверстия. По замыслу авторов
при экстремальных нагрузках должна происходить взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за
счет этого уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными
отверстиями применялись в строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8,
10 и др]. Однако в упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных
работ. Для реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных
состояний необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс натяжения
N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения по трению. При
использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе может
позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту цель преследовали
предложения [3,14-17].

204.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания ФПС
показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной работы
конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных поверхностей
соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта. Отмеченные исследования
позволили выявить способы обработки соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В
частности, установлена недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки листов пакета,
рекомендованы использование обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких
металлов. Эти исследования показали, что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать
детальные исследования самих соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще
систематического изложения общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория
работы многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в
практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных случаях и
развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с такими
соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое изложение теории работы ФПС и
практических методов их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа ФПС.

205.

2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и
долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при
удачном решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки
и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос –
трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические
результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при
проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев
деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях. Качество
соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и
головки
болта
(винта)
с
соприкасающейся
деталью
или
шайбой.
Основная
характеристика крепежного резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления, возникающих
при завинчивании. Момент сил сопротивления затяжке содержит две составляющих:
одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел,
вторая
–
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований.
Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и
смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13],
изданных в 1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не
потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время.
Полезный
для
практического
использования
материал
содержится
монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
также
в

206.

1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение,
пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее сопротивление
движению тел или переходу из состояния покоя в движение относительно конкретной
системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а
также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне
трение.
Внешнее
трение
возникает
при
относительном
перемещении
двух
тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению зависит от
взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния внутренних
частей каждого тела. При внешнем трении переход части механической энергии во
внутреннюю
энергию
тел
происходит
только
вдоль
поверхности
раздела
взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц одного и
того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например, внутреннее трение
возникает при изгибе металлической пластины или проволоки, при движении
жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен,
другие слои движутся с разными скоростями и между ними возникает трение). При
внутреннем трении часть механической энергии переходит во внутреннюю энергию
тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения
твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если толщина
смазки 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего
трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют
пограничным (или граничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций
сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от требуемой
точности результата).

207.

В
истории
развития
понятий
о
трении
первоначально
было
получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку в
1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом
Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В
1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при контакте тела
с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при
этом коэффициент пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы трения
скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да
Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые
получил
формулу
для
случая
прямолинейного
равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором
перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором математики. В 1896 г.
Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского
королевского общества и 5 лет был его президентом+.
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.

208.

f tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами работ
ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы трения покоя
(силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о трении качения и
трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы Кулона,
учитывая все новые и новые результаты физико-химических исследований явления
трения. Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы
трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость
поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов) – характеристикой
качества обработки поверхности: среднеарифметическим отклонением профиля
микронеровностей от средней линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник
трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между частицами,
принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей (адгезию)
тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное
сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую энергию
тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже разрушение)
микронеровностей, частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую
энергию), частично на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п.
(превращается в акустическую энергию).
В
последние
годы
обнаружено
влияние
трения
на
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
электрическое
и

209.

Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть
сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые открыты
Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в
следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела
В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А относительно тела
В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону, противоположную
возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению
тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном случае сухое
трение считается анизотропным).
Сила
трения
скольжения
пропорциональна
силе
давления
на
опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент
трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для
каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от рода
материала и его физических свойств, а также от степени обработки поверхностей
соприкасающихся тел:
(рис. 2.1 в).
FСК fСК N
Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
а)
N
Fсц
б)
в)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может быть больше

210.

максимального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления на
силу давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент
перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше коэффициента трения
скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к
которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за
max
очень короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
до FСК (рис.2.2). Этим
промежутком времени часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения
скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при равномерном
движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v ) (рис.2.3).
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила
v0
FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v КР
-
критическое
значение
скорости,
после
которого
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
происходит

211.

Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот эффект
впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном,
справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу для
определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную Кулоном
формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная
площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или сцепления,
которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки
N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК ( N ) , причем при увеличении N он
уменьшается
(бугорки
поверхности
тел
микронеровностей
становятся
менее
деформируются
шероховатыми).
Однако,
и
сглаживаются,
эта
зависимость
учитывается только в очень тонких экспериментах при решении задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом Кулона,
а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента сцепления определяют
по таблице из справочников физики (эта таблица содержит значения коэффициентов,
установленных еще в 1830-х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее
распространенных материалов) и дополненных более поздними экспериментальными
данными. [Артур Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член
Парижской академии наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения скольжения
составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK

212.

определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по методике
Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого тела, в
результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были проведены
эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона или локомотива
по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что
сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех
факторов:
1)
вдавливание
колеса
в
рельс
вызывает
деформацию
наружного
слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то
же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или
замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом
трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно
твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся тел в
области контактной площадки.

213.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего на
впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта
несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G ( G - сила
тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения обязано силе
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной реакции опорной
поверхности).
Момент пары сил N , G называется моментом сопротивления качению. Плечо
пары сил «к» называется коэффициентом трения
качения. Он имеет размерность длины.
Момент сопротивления качению определяется
Fсопр
Vс
C
формулой:
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса, равная
вертикальной нагрузке на колесо с учетом его веса.
Fсц
N
Колесо,
катящееся
по
рельсу,
испытывает
сопротивление движению, которое можно отразить
Рис. 2.5
силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда

214.

Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h k во много раз меньше
R
коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то сила Fсопр на
один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в
древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются
условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению.
Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления качению
заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому
закону. Это объясняется деформациями колес и гистерезисными потерями, что влияет
на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение
верчения
возникает
при
вращении
тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом случае
Fск
Fск
r
О
следует рассматривать зону контакта тел, в точках которой
F
возникают силы трения скольжения СК (если контакт
происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует
Fск
– идеальный случай) (рис.2.6).
А – зона контакта вращающегося тела, ось вращения
Рис. 2.6.
которого перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы
трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент
которой:
М сопр N f ск r ,

215.

где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех точек
и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси
стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления верчению
стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие
хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых коэффициент трения
скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей мм.
(В наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5 мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися
парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением
имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая деформация.
Фактическая площадь соприкасания пар представляется суммой малых площадок.
Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они
растут и объединяются. В процессе разрушения контактных площадок выделяется
тепло, и могут происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа,
молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого
разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного
износа.
Активным
фактором
износа
служит
газовая
среда,
порождающая

216.

окислительный износ. Образование окисной пленки предохраняет пары трения от
прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие связующие в
жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на
железной основе способствуют повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному
износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При медленной
приработке локальные температуры приводят к нежелательным местным изменениям
фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других инородных частиц из
окружающей среды приводит к абразивному разрушению не только контактируемого
слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог
схватывания, приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации: давление поверхностей трения, скорость относительного скольжения
пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число нагружений,
температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают стабильность
коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения, малые модуль
упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового расширения,
стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного слоя, хорошая
прирабатываемость фрикционного материала, достаточная механическая прочность,
антикоррозийность,
несхватываемость,
теплостойкость
и
другие
фрикционные
свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления
фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей, даже в пределах
установленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с большой
чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям.
Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)

217.

а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути
трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
(2.3)
Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на
практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для
имеющихся
закономерностей
износа
его
величина
представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе
сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где
f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС

218.

3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета
ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются
экспериментальные исследования одноболтовых нахлесточных соединений
[13], позволяющие вскрыть основные особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были
выполнены
экспериментальные
исследования
деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии работы,
показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения
[Т],
рассчитанной
как
для
обычного
соединения
на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным
плоскостям
неподвижность
шайбах
соединяемых
элементов
высокопрочных
болтов.
при
При
сохраняющих
этом
за
счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие растут
силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит срыв с места одной из шайб и дальнейшее
взаимное
смещение
наблюдается
соединяемых
интенсивный
сопровождающийся
падением
износ
элементов.
во
натяжения
В
процессе
подвижки
всех
контактных
болтов
и,
как
парах,
следствие,
снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из строя
ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;

219.

• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном ходе"
элементов соединения;
значительный
износ
контактных
поверхностей,
приводящий
к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной стороны
для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с ФПС важно
задать
диаграмму
необходимо
деформирования
определить
соединения.
С
другой
перехода
ФПС
в
возможность
стороны
предельное
состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным
представляется факт интенсивного износа трущихся элементов соединения,
приводящий к падению сил натяжения болта и несущей способности
соединения. Этот эффект должен определять работу как стыковых, так и
нахлесточных
ФПС.
Для
нахлесточных
ФПС
важным
является
и
дополнительный рост сил натяжения вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное состояние
необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие, что
закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей
перемещения ФПС и величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в
соединении должно базироваться на задании диаграммы деформирования
соединения, представляющей зависимость его несущей способности Т от

220.

подвижки в соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является
основным для разработки методов расчета ФПС и сооружений с такими
соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при изложении
теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся к
более сложному случаю нахлесточного соединения, характеризующегося
трехстадийной
диаграммой
деформирования.
В
случае
стыкового
соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая
стадия
работы
ФПС
не
отличается
от
работы
обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая
способность соединения поменяется вследствие изменения натяжения
болта. В свою очередь натяжение болта определяется его деформацией (на
второй стадии деформирования нахлесточных соединений) и износом
трущихся поверхностей листов пакета при их взаимном смещении. При этом
для теоретического описания диаграммы деформирования воспользуемся
классической теорией износа [5, 14, 23], согласно которой скорость износа V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N N0 a N1 N2
(3.2)
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF , где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
l
N1 k f ( s ) - увеличение натяжения болта вследствие его деформации;
N2 ( s )
- падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.

221.

Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V можно
представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для
стыковых
соединений
общий
интеграл
(3.5)
существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0 функции
f ( z ) и ( z ) , входящие в (3.5). С учетом сказанного использование интеграла.
(3.5) позволяет получить следующую формулу для определения величины
износа :
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение
составит:
натяжения
N 1 e kas k N0 ,
а
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
несущая
N при
этом
(3.7)
способность
определяется по формуле:
соединений

222.

T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
(3.8)
T0 1 1 e kas k a 1 .
Как видно из полученной формулы относительная несущая способность
соединения
КТ
=Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами
-
коэффициентом износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти
параметры могут быть заданы с достаточной точностью и необходимые для
этого данные имеются в справочной литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм и
коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях толщины
пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для наглядности
несущая способность соединения Т отнесена к своему начальному значению
T0, т.е. графические зависимости представлены в безразмерной форме. Как
видно из рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние износа листов
на несущую способность соединений. В целом падение несущей способности
соединений весьма существенно и при реальных величинах подвижки s
2 3см составляет для стыковых соединений
80-94%. Весьма существенно на характер
падений несущей способности соединения
сказывается
рис.3.3
приведены
способности
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
коэффициент
износа
зависимости
соединения
от
k. На
несущей
величины
подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k >
2 10-7 Н-1 падение несущей способности
соединения
превосходит
50%.
Такое
падение натяжения должно приводить к существенному росту взаимных
смещений соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться
в инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это позволяет
при
использовании
ФПС
в
качестве
сейсмоизолирующего
элемента
конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого
трения.

223.

3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта вследствие
искривления его оси. Если принять для искривленной оси аппроксимацию в
виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис.
3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
1
2
du
1 dx
dx
1
1
1
2
2
2
1
s 2 2
2
x
8l 2 1
2l
2
cos
1 s
2
4l
2
dx 1
cos
2l
1
dx
2
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
s 2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s 2 2
l L l
.
8l
(3.10)
Учитывая, что приближенность представления (3.9) компенсируется
коэффициентом k, который может быть определен из экспериментальных
данных, получим следующее представление для f(s):
f(s) s
2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела болта
будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s < s0. Для
записи этого факта воспользуемся единичной функцией Хевисайда :
f(s)
s2
( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо учесть
следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой
величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:

224.

lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) ek1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом выражением:
T T0 fv a .
(3.17)
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости
подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную зависимость
коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться из
данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования
износ определяется трением между листами пакета и характеризуется
коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется трением
между шайбой болта и наружным листом пакета; для его описания введен
коэффициент износа k2.

225.

На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2
=0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно
из
рисунка,
теоретическая
диаграмма
деформирования
соответствует
описанным выше экспериментальным диаграммам.
Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

226.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
4.

227.

Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы фактические данные о параметрах исследуемых соединений.
Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно трудоемки,
однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в НИИ мостов
А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s) для
нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами
диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены
тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными.
Однако при этом в соединении необходимо размещение слишком большого
Рис. 4.1 Общий вид образцов
количества болтов, и соединение становится громоздким. Для уменьшения
ПС с болтами 48 мм
числа
болтов
необходимо
увеличение
их
диаметра.
Поэтому
было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид
образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из
стали 40Х "селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные
поверхности пластин были обработаны протекторной цинкосодержащей
грунтовкой
ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при
сборке соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с

228.

тарировочными
зависимостями
ручным
ключом
на
заданное
усилие
натяжения N0.
Испытания
проводились
на
пульсаторах
в
НИИ
мостов
и
на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной базы
ЛВВИСКУ.
В
испытаниях
на
стенде
импульсная
нагрузка
на
ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и
скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким
образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился импульс силы
с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение, длительностью
около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы подбиралось из
условия некоторого превышения несущей способности ФПС. Каждый
образец доводился до реализации полного смещения по овальному
отверстию.
Во время испытаний на стенде и пресс-пульсаторах контролировались
следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на
стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на
соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости
могут
быть
получены
теоретически
по
формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое

229.

Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы
деформирования ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из рисунков
видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом принятым
гипотезам и результатам теоретических построений предыдущего раздела.
В частности, четко проявляются три участка деформирования соединения:
до проскальзывания элементов соединения, после проскальзывания листов
пакета и после проскальзывания шайбы относительно наружного листа
пакета.
Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных
испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ обработки листов
пакета.
Несмотря
на
наличие
существенного
разброса,
полученные
диаграммы оказались пригодными для дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных данных
построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии
с
ранее
изложенными
теоретическими
разработками
эти
диаграммы
должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные уравнения
входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на коэффициент
трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические
деформации в теле болта;

230.

S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта
относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта
вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта
вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих
9 параметров. При этом параметры варьировались на сетке их возможных
значений. Для каждой девятки значений параметров по методу наименьших
квадратов
вычислялась
экспериментальной
величина
диаграммами
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
невязка
суммировалась по точкам цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм
последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом
0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
4.4
На
рис.
и
4.5
приведены
характерны
е
диаграммы
деформиро
Рис.4.4
экспериментально
вания ФПС,
Рис. 4.5
и
соответствующие
полученные
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление расчетных и натурных данных указывают на то, что
подбором
параметров
ФПС
удается
добиться
хорошего
совпадения
натурных и расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение

231.

диаграмм на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной
теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8
экспериментальных диаграмм деформирования. Результаты определения
параметров соединения для каждой из подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные
в
таблице
4.1
результаты
вычислений
параметров
соединения были статистически обработаны и получены математические
ожидания и среднеквадратичные отклонения для каждого из параметров.
Их значения приведены в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы,
значения параметров характеризуются значительным разбросом. Этот факт
затрудняет применение одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой
поверхности (обжиг листов пакета). Вместе с тем, переход от одноболтовых
к многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах
диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32

232.

q, мм-1
f0
Nо,кН
0.00019
0.329
165.6
165.6
0.00022
0.036
87.7
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся
одноболтовых
теоретические
ФПС
позволяют
и
экспериментальные
перейти
к
анализу
исследования
многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о том,
что
болты
в
соединении
работают
независимо.
В
этом
случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT (или
среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.1)
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
(5.2)
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от
подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в качестве
параметров выступают коэффициент износа k, смещение при срыве
соединения S0 и др.

233.

pi(ai)
—
функция
плотности
i-го
распределения
параметра;
по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i и их стандарт
(дисперсия).
Для
дальнейших
исследований
приняты
два
возможных
закона
распределения параметров ФПС: равномерное в некотором возможном
диапазоне изменения параметров min i max и нормальное. Если учесть,
что в предыдущих исследованиях получены величины математических
ожиданий i и стандарта i , то соответствующие функции плотности
распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
1
pi
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
2
i ai
1
i 2
e
2 i 2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при двух
законах распределения сопоставляются между собой, а также с данными
натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется
всего
двумя
параметрами
-
начальной
несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая способность
одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
В
случае
(5.6)
равномерного
распределения
математическое
несущей способности соединения из п болтов составит:
ожидание

234.

k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
При нормальном законе распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов определится следующим
образом:
T n
Te
1
kas
T 2
( T T ) 2
e
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
1
1
2 k 2
2 T 2
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
2
2
T
k
Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим
ожиданием x функцией распределения р(х} выполняется соотношение:
x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей
способности соединения Т равна математическому ожиданию начальной
несущей способности Т0. При этом:
T nT0
1
k
kas
e
2
( k k )2
2 k 2
dk .
Выделяя
в
показателе
степени
полученного
выражения
полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
e
k k as k2 2 as k as k2
2 k2
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя
1
k 2
представляет не что иное, как функцию плотности нормального

235.

распределения с математическим ожиданием k as k2 и среднеквадратичным
отклонением k . По этой причине интеграл в полученном выражении
тождественно равен 1 и выражение для несущей способности соединения
принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
Соответствующие
(5.8)
принятым
законам
распределения
дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
2
2
D nT0 e 2 ask 1 T F ( 2 x ) F ( x )2 ,
2
T0
(5.9)
где F ( x ) shx ; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1 A
A1
2
D n T0 T 1 ( A1 ) e T0 e 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет
интерес
сопоставить
полученные
зависимости
с
аналогичными зависимостями, выведенными выше для одноболтовых
соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей способности
ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента износа k для случая
использования равномерного закона распределения в соответствии с
формулой (5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные
характеристики изменения несущей способности:
относительное падение несущей способности
kas
T
1
e
nT0
sh( x )
x .
коэффициент
соединению
перехода
(5.11)
от
одноболтового
к
многоболтовому

236.

T
1
nT0 e
kas
sh( x )
.
x
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения
с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
2 2
2
k s
1 2 kas
e
1 ( A ) ,
2
2
(5.15)
2
T2
1
A1 1 A
1 ( A1 ) e e 1 ( A ) ,
1
2
n
2
T
0
(5.16)
где
k2 s 2
A
2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины подвижки s.
Кривые построены при тех же значениях переменных, что использовались
нами
ранее
при
построении
соединения.
Как
видно
зависимостям,
характеризуются
из
полученным
большей
зависимости
рисунков,
для
T/T0
для
зависимости
одноболтовых
плавностью,
что
одноболтового
i ( k , s ) аналогичны
соединений,
должно
но
благоприятно
сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода i ( k , a , s ) . По своему
смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T получается из несущей
способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
(5.17)
Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении математического
ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении условия

237.

k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что противоречит
смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1
1
lim 1 x lim
e 2 .
x
x
x
2

238.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в соединении
при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;

239.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм

240.

С учетом сказанного получим:
A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых
соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс значений
несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов путем нанесения грунтовки ВЖС
достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от
одноболтовых
к
многоболтовым
соединениям.
Как
следует
из
полученных
формул
(5.13,
5.16),
для
среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3
приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного параметра х
для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и T0 приняты в соответствии с
данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика, уже для 9-ти болтового соединения
разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования нахлесточных
многоболтовых соединений

241.

Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно громоздко изза большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с практической точки
зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и
коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax)
аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется
следующим интегралом:
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
T n
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1 согласно
(5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
s
I 1 T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx x ,
p( x )dx 1
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
(5.23)

242.

Аналогично
s
I1,2
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
( s , S0 )
T max
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а функция
записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
Для
e
2 s2
S0
(5.29)
dS0 .
равномерного
распределения
представлены аналитически:
функции
1 и 2 могут быть

243.

1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно. Для
большинства видов распределений его целесообразно табулировать; для
равномерного распределения интегралы I1 и I2 представляются в замкнутой
форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
(5.33)
при S S 0 s 3 ,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei интегральная показательная функция.
Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных
исследований
многоболтовых
соединений
и
рекомендуются
использованию при проектировании сейсмостойких конструкций с ФПС.
к

244.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
болта
16
201
157
12
15
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ

245.

Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов
соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и
хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и опорных
поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77,
гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной
поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные
размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных
сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная Высота Высот Разме Диамет
льный
диаметр
болта
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75
назначается в соответствии с данными табл.6.2.

246.

Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220 знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
Примечание:
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения
на
опорные
поверхности
шайб
методом
плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в качестве
материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81,
для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для
рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения
несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность
свободной
постановки
болтов,
закручивания
гаек
и
плотного

247.

стягивания
пакета
болтами
во
всех
местах
их
постановки
с
применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в
элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по
табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37
42
44
48
50
х геометрию
Не
45
52
20
23
25
28
30
33
36
40
в
элементах
определяющи
Длины
овальных
х геометрию
отверстий
высокопрочных
болтов
максимальных
абсолютных
каждого
по
ФПС
назначают
по
смещений
результатам
для
результатам
соединяемых
предварительных
пропуска
вычисления
деталей
для
расчетов
при
обеспечении несоприкосновения болтов о края овальных отверстий, и
назначают на 5 мм больше для каждого возможного направления
смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия может
быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС 8302-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей
ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.

248.

Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины
соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во
всех
случаях
несущая
способность
основных
элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на 25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-неподвижной
стадии работы ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия
до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В
соединениях
прокатных
профилей
с
непараллельными
поверхностями полок или при наличии непараллельности наружных
плоскостей
ФПС
должны
применяться
клиновидные
шайбы,
предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС
с основными элементами сооружения, должны допускать возможность
ведения последовательного не нарушающего связности сооружения
ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие
контактные
поверхности
элементов
и
деталей
ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной очистки
в соответствии с указаниями ВСН 163-76, либо дробеструйной очистки
в соответствии с указаниями.
Перед
удалены
обработкой
заусенцы,
а
с
контактных
также
другие
поверхностей
дефекты,
должны
быть
препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных
осадков.

249.

Шероховатость
поверхности
очищенного
металла
должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и
других загрязнений.
Очищенные
контактные
поверхности
должны
соответствовать
первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится
визуально сравнением с эталоном или другими апробированными
способами оценки шероховатости.
Контроль
степени
очистки
может
осуществляться
внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее 6-ти
кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной
поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим
образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и
выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности
прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до полного
впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной бумаги наносят
2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до полного испарения
бензина. При дневном освещении сравнивают внешний вид обоих
кусков
фильтровальной
определяют
по
бумаги.
наличию
или
Оценку
степени
отсутствию
обезжиривания
масляного
пятна
на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения,
обнаруженные
на
очищенных
поверхностях,
перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.
очисткой.

250.

6.4. Приготовление и нанесение протекторной грунтовки
ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной поверхности.
Методы контроля
Протекторная
грунтовка
двуупаковочный
ВЖС
83-02-87
лакокрасочный
представляет
материал,
собой
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в количестве
66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиевого стекла
плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.
Каждая
партия
материалов
должна
быть
проверена
по
документации на соответствие ТУ. Применять материалы, поступившие
без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед
смешиванием
ингредиентов
следует
составляющих
довести
протекторную
жидкое
грунтовку
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и
связующее
тщательно
перемешиваются
и
доводятся
до
рабочей
вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4
(ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении.
При отсутствии атмосферных осадков нанесение грунтовки можно
производить на открытых площадках.
Температура
воздуха
при
произведении
работ
по
нанесению
наноситься
методами
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
пневматического
ВЖС
83-02-87
распыления,
может
окраски
кистью,
окраски
терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.

251.

Грунтовка
ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между
слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить
грунтовку
следует
равномерным
сплошным
слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110 мкм.
Время нанесения покрытия при естественной сушке при температуре
воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента нанесения последнего
слоя.
Сушка
загрунтованных
элементов
и
деталей
во
избежание
попадания атмосферных осадков и других загрязнений на невысохшую
поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и
другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна иметь
серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не
должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
по
принятой
технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности при
работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные правила при окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, № 99172)

252.

"Инструкцию
оборудования
по
санитарному
производственных
содержанию
предприятий"
помещений
и
(Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание увеличения
туманообразования и расхода лакокрасочного материала, должен
строго соблюдаться режим окраски. Окраску следует производить в
респираторе и защитных очках. Во время окрашивания в закрытых
помещениях маляр должен располагаться таким образом, чтобы струя
лакокрасочного материала имела направление преимущественно в
сторону воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых
площадках
маляр
должен
расположить
окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в его
сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть
оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед началом
работы маляр должен проверить герметичность шлангов, исправность
окрасочной
аппаратуры
присоединения
и
воздушных
инструмента,
шлангов
к
а
также
надежность
краскораспределителю
и
воздушной сети. Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей
смены необходимо тщательно очищать и промывать от остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием и
обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с плотно
закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно
соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на слизистые
оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к
работе только после ознакомления с настоящими рекомендациями,
проведения инструктажа и проверки знаний по технике безопасности.

253.

На участке консервации и в краскозаготовительном помещении не
разрешается работать без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на
слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо обильно
промыть загрязненные места.

254.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей,
законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
элементы
и
хранить
детали
механического
и
транспортировать
нужно
повреждения
так,
и
чтобы
законсервированные
исключить
загрязнения
возможность
законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное
покрытие контактных поверхностей полностью высохло. Высохшее
защитное
покрытие
контактных
поверхностей
не
должно
иметь
загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При
наличии
загрязнений
и
масляных
пятен
контактные
поверхности должны быть обезжирены. Обезжиривание контактных
поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87, можно производить
водным
раствором
жидкого
калиевого
стекла
с
последующей
промывкой водой и просушиванием. Места механических повреждений
после обезжиривания должны быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия
на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в
дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1 мм. На
отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного напыления
наносится подложка из интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На
подложку
из
интерметаллида
ПН851015
методом
плазменного
напыления наносится несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8. На
несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом
лужения припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС

255.

Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным
покрытием одной из поверхностей, при постановке болтов следует
располагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС.
Рекомендуется использование неочищенных внешних поверхностей
внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой, другую
под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от консервирующей
смазки,
грязи
и
ржавчины,
например,
промыты
керосином
и
высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки
от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее резьба
должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают
отверстия
в
деталях
и
фиксируют
их
взаимное
положение;
устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами
на 90% от проектного усилия. При сборке многоболтового ФПС
установку болтов рекомендуется начать с болта находящегося в центре
тяжести поля установки болтов, и продолжать установку от центра к
границам поля установки болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
усилий
натяжения
герметизацию ФПС;
болты
затягиваются
динамометрическим ключом.
до
нормативных

256.

257.

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

289.

290.

291.

292.

293.

294.

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву
[email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва,
127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
04.07.2022 s 13466-ОГ/08 На Ns Уважаемый Хасан Нажоевич!

295.

В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры
Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской
Федерации на рассмотрении находится Ваше обращение от 10 июня 2022 г. № П116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации
от 10 июня 2022 г. № П48-116755 (зарегистрировано в Минстрое России 10 июня
2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству
сборно-разборных железнодорожных мостов.
А.Ю. Степанов
Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а
также необходимостью дополнительной проработки вопросов, содержащихся в
обращении, Минстрой России в целях обеспечения объективного и всестороннего
рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2 части 1 статьи 10
Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения
обращений граждан Российской Федерации» на основании части 2 статьи 12
указанного Федерального закона уведомляет о продлении срока рассмотрения
обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и
архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе
электронного документоборота Минстроя России СВЕДЕНИЯ О
СЕРТИФИКАТЕ ЭП Владелец: Степанов Александр Юрьевич
от Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408
Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniyabystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyh-konstrukcij.htm
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных
конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой

296.

фрикционно-демпфирующей жесткостью.

297.

Счет п
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233

English Русский Правила