VRF_03

1.

Санкт-Петербургский государственный
архитектурно-строительный университет
кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
VRF-системы. Ограничения
Уляшева Вера Михайловна
д. т. н., профессор, профессор

2.

Ограничения на длину соединительных трубопроводов и
выбор места установки наружных блоков
С точки зрения расположения наружных блоков существуют
три основных варианта.
1. Расположение наружных блоков на уровне нижней части
здания рядом с ним.
2. Расположение наружных блоков на крыше здания.
3. Поэтажное
расположение
наружных
блоков
на
специальных балконах (технических этажах).
1-й вариант. Это самый неудачный выбор. Он имеет
следующие недостатки.
1. При расположении наружных блоков ниже внутренних
жидкий хладагент поднимается от наружного блока к
внутренним блоками в виде газа возвращается назад.
Следовательно, наружный блок как бы постоянно борется
с
гидростатическим
давлением
жидкого
фреона. Возникают дополнительные потери мощности
наружного блока и снижается срок его эксплуатации.
2

3.

2. Шум от наружного блока попадает непосредственно в зону
нахождения людей. Причем рядом с блоком уровень шума гораздо
больше
за
счет звука, отраженного от окружающих стен. Могут быть проблемы
с жителями окружающих домов.
3.Трубопроводы максимально длинные, большие гидравлические
потери по длине.
Вариант 2. Расположение наружных блоков на крыше здания
Более удачное расположение наружных блоков. Его преимущества
следующие.
С точки зрения фреона: жидкий хладагент самотеком опускается
вниз, поэтому нет потерь по высоте. Больший срок эксплуатации
наружного блока.
Уровень шума значительно меньше, т.к. звук от наружных блоков
отражается
от
кровли
и
уходит
вверх.
Недостаток – длинные трубопроводы, большие гидравлические
потери по длине.
3

4.

Поэтажное
расположение
специальных балконах
наружных
блоков
на
Идеальное расположение наружных блоков с точки зрения
фреонового контура. От наружного блока теплый воздух
выбрасывается через решетку на фасаде здания с помощью
воздуховода.
Преимущества этого варианта следующие:
Минимальная длина трубопроводов, следовательно, минимальные
потери
мощности
наружного
блока.
Нулевой перепад высот, следовательно, идеальные условия возврата
масла в компрессор.
Так как требуемая длина трубопроводов небольшая, можно
применять мини-VRF-системы, у которых стоимость киловатта холода
минимальна.
4

5.

Горизонтальная
трубопроводов?
или
вертикальная
компоновка
Так как VRF-системы допускают перепад высот между внутренними
блоками до 15 – 30 метров, возможна вертикальная компоновка
систем.
Но это нежелательно
Вертикальная
компоновка системы
5

6.

Сравнивая конфигурацию VRF-систем с более простыми и
понятными системами водяного отопления, нужно отметить разный
подход к обвязке внутренних блоков трубопроводами.
Для VRF-систем характерна горизонтальная обвязка внутренних
блоков, а для систем водяного отопления – преимущественно
вертикальные коллекторные трубопроводы.
Эта
разница
объясняется
разным
фазовым
составом
энергоносителя. Вода в системах отопления – это всегда жидкость с
примерно одинаковой плотностью. Фреон же на входе во
внутренний блок – это жидкость (на больших длинах
трубопроводов – смесь жидкости и газа), а на выходе из
внутреннего блока – газ. Поэтому для VRF-систем критично
равномерное поступление потоков во внутренние блоки. В случае
большой разницы по высоте между внутренними блоками,
хладагент поступает к ним неравномерно, и может
провоцироваться
ситуация,
когда
нижние
внутренние блоки будут работать на холод значительно лучше, чем
верхние.
6

7.

Особенно это критично в случае
недозагруженных
наружных
блоков (НБ). Принципиально
делать большой (>15м) перепад
между внутренними блоками
возможно, но тогда нужно
принимать производительность
НБ равной производительности
внутренних.
Еще обратим внимание: теоретически с левого и правого блоков можно
было опустить трубопроводы на обслуживаемый этаж с краю здания, а не
по центру.
Однако в этом случае длина гидравлического кольца (путь хладагента от
наружного
блока
к
внутренним
блокам
и
обратно)
была бы сильно отличающейся для ближайших внутренних блоков и для
дальних. При выполнении же спуска на нужный этаж в центре здания
система получилась симметричной, и разница между длинами самого
короткого гидравлического кольца и самого длинного – в пределах 40
метров.
7

8.

Обвязка внутренних блоков: по фасадам здания или
смешанная?
Смешанная обвязка
фасадов внутренних
блоков
Пофасадная обвязка
внутренних блоков
8

9.

Пофасадная обвязка внутренних блоков – это когда внутренние блоки
помещений по одному фасаду здания соединяются фреонопроводами
с одним наружным блоком.
А помещения по другому фасаду – со вторым наружным блоком.
Существует мнение, что в переходный период года возникнет
необходимость разных режимов работы (тепло или холод) в
помещениях по разным фасадам здания.
Однако на практике это не подтвердилось.
Поэтому рекомендуется смешанная обвязка внутренних блоков, чтобы
в пределах одной системы находились внутренние блоки с разными
тепловыми режимами работы.
9

10.

Преимущества такой обвязки следующие.
Реализуется принцип многозональности VRF-систем.
Утром солнечная радиация греет восточный фасад здания, и
большая часть хладагента подается туда.
А во второй половине дня греется уже западный фасад,
и система перераспределяет фреон по-новому.
В результате суммарный расход фреона значительно снижается и
можно подобрать наружный блок меньшей мощности относительно
внутренних блоков.
Уменьшается расход меди на обвязку внутренних блоков. Нет двух
параллельных веток.
Нагрузка наружного блока происходит более равномерно во
времени, без скачков.
Это, без сомнения, продлевает срок службы оборудования.
10

11.

Исходя из ограничений, накладываемых производителями
оборудования VRF-систем, а также из особенностей работы
холодильного контура, рекомендуются следующие компоновочные
решения:
1. Лучшим расположением наружных блоков является поэтажное
расположение, когда наружный блок расположен на балконе
обслуживаемого этажа. Следующее по оптимальности –
расположение на крыше здания. И самое неудачное решение –
расположение наружных блоков возле здания ниже внутренних
блоков.
2. Фреоновые трубопроводы одной системы в идеале должны
объединять внутренние блоки в пределах одного этажа здания.
3. Для равномерной загрузки наружных блоков объединяются
внутренние блоки с разных фасадов здания в пределах одного
фреонового контура.
4. Сеть фреонопроводов должна быть максимально симметричной
для равномерной загрузки гидравлических колец хладагента.
11

12.

Расчет аварийной ПДК фреона и определение оптимальной
конфигурации системы
VRF-системы относятся к классу систем кондиционирования с
непосредственным испарением хладагента во внутренних блоках
(местных кондиционерах). Поэтому в случае аварийной
разгерметизации фреонового контура может произойти попадание
хладагента в зону дыхания людей, находящихся в обслуживаемых
помещениях.
Фреон R410A тяжелее воздуха, не является токсичным веществом и в
небольших концентрациях безвреден для человеческого организма.
Однако R410A не поддерживает дыхание, в случае попадания
человека в зону заполнения фреоном происходит удушье и потеря
сознания. Если в течение 10 минут человека не эвакуировать из
данного помещения, помочь ему будет уже невозможно.
12

13.

Двухтрубные и трехтрубные варианты комбинаторных систем
HISENSE
Использование системы с
рекуперацией
Использование как 2-трубной
системы
Если
для
некомбинированных
фреоновых
систем
кондиционирования количество хладагента в пределах одного
контура не превышает 20 кг, то для комбинированных VRF-систем
эта цифра уже значительно больше и доходит до 60 кг.
13

14.

Обязательным условием проектирования VRF-систем должна быть
проверка на аварийную концентрацию хладагента в обслуживаемых
помещениях. Процесс определения концентрации хладагента в
случае аварийного выброса производится следующим образом
(согласно европейской методике EN 378-1).
1. Определить критичное (расчетное) помещение. Как правило, это
минимальное по объему помещение, в котором могут находиться
люди, в одной VRF-системе
14

15.

2. Определить объем воздуха V в данном помещении. Объем
измеряется по ограждающим строительным конструкциям.
Допустим, площадь самого маленького помещения составляет 12 м²
при высоте от пола до потолка 2,7 м. Значит, объем этого
помещения равен 32,4 м³.
3. Определить количество хладагента в системе по формуле:
Количество хладагента в наружном блоке. Заводская заправка, кг
+
Дополнительное количество хладагента (на длину магистралей), кг
=
Общее количество хладагента в системе, кг.
Примечание. Если в одном помещении установлено два внутренних
блока от разных VRF-систем, необходимо учитывать суммарное
количество хладагента.
Количество хладагента у любого производителя зависит от мощности
наружного блока и от длины магистралей.
15

16.

Для укрупненного расчета
формулой (для R410A):
можно
пользоваться
следующей
Мфр. = 0,3 ×Qхол.×(1+lтр×0,01)
где
Мфр. – полное количество хладагента в системе, кг;
Qхол. – номинальная производительность наружного блока по
холоду, кВт;
lтр– фактическая длина жидкостного трубопровода между
наружным и самым удаленным внутренним блоком, м.
Допустим, наша система содержит два наружных блока суммарной
мощностью 80 кВт. Максимальная длина магистралей 100 метров.
Тогда общее количество хладагента в системе равно:
0,3×80×(1+100×0,01) = 48 (кг).
16

17.

4. Определить концентрацию хладагента в критичном помещении по
формуле:
Сфр. = Мфр./ (V + L/6), кг/м³
где
L – количество вытяжного воздуха, удаляемого из данного
помещения системами механической вентиляции, м³/ч.
Величина L учитывается только при постоянной работе механической
вытяжки из рассматриваемого помещения. Если постоянной
вытяжки нет, в расчет данную величину не вводят.
В нашем случае в помещении постоянно работает механическая
вытяжная вентиляция, которая удаляет из него 80 м³/ч воздуха. Тогда
концентрация фреона в случае аварийного выброса будет:
Сфр. = 48/ (32,4 + 80/6)=1,050 (кг/м³)
17

18.

5. Теперь нужно сравнить полученную концентрацию с предельно
допустимой концентрацией аварийного выброса Спдк. Для
разных хладагентов величины Спдк разные.
Аварийные концентрации хладагентов в помещениях
R22
300 г/м³
R134A
250 г/м³
R407C
310 г/м³
R410A
420 г/м³
В нашем случае применен хладагент R410A. Концентрация фреона в
контрольном помещении при аварийном выбросе Сфр. превысит
Спдк более чем в 2 раза:
1,05/0,42=2,39.
В таком виде VRF-систему оставлять нельзя, необходимо принять
меры по обеспечению безопасности людей в случае аварийного
выброса фреона.
18

19.

Какие существуют варианты выхода из сложившейся ситуации?
Вариант 1 – самый простой и эффективный. Необходимо разбить
комбинированную систему на несколько независимых таким
образом, чтобы количество фреона в одной системе не могло
привести к превышению аварийной концентрации даже в самом
маленьком помещении. Для этого удобно пользоваться следующей
таблицей
Площадь самого маленького
помещения, м²
12
Максимальная мощность
VRF-системы, кВт *
28
15
20
25
30
50
37
49
61
74
121
* – Длина главной магистрали принята 80 метров, фреон R410A.
В нашем примере при площади критичного помещения 12 м²
необходимо использовать наружный блок с мощностью до 28 кВт.
19

20.

Вариант 2. Два
отверстия
вверху
и внизу дверей
общей
площадью
не менее 0,15 %
от площади
помещения
Вариант 2. Необходимо обеспечить проемы вверху и внизу дверей
площадью не менее 0,15 % от площади помещения. При площади
помещения 12 м² необходимы отверстия общей площадью
12×0,0015=0,018 м².
Вариант 3. Необходимо во всех критичных помещениях установить
датчик-газоанализатор на используемый фреон и отдельную
систему аварийной вентиляции. В случае превышения ПДК фреона
датчик дает сигнал на систему оповещения людей и на включение
аварийной вентиляции помещений
Вариант 3.
Датчик
газоанализатор
на фреон
и система
аварийной
вентиляции
20

21.

В наших нормативных документах также есть требования по
определению аварийной концентрации хладагента в помещениях.
СП 60, п.9.9
Холодильные
машины
и
установки,
с
поверхностными
воздухоохладителями
прямого
действия
(кондиционеры
центральные, автономные моноблочные и раздельного типа) не
допускается применять:
а) для помещений, в которых используется открытый огонь;
б) для помещений, в которых не допускается рециркуляция воздуха;
в) если масса хладагента хладона при аварийном выбросе его из
контура циркуляции в каждом из обслуживаемых помещений
превысит допустимой аварийной концентрации (ДАК) на 1 м3 расхода
наружного воздуха, подаваемого в помещение системой приточной
вентиляции, или на 1 м3 объема помещения при отсутствии в нем
общеобменной приточно-вытяжной вентиляции.
21

22.

Значение ДАК составляет: для хладона типов R22, R123, R407A,
R134A- 360 г/м3 , для хладона типа R410A- 410 г/м3 . При наличии
экспертного заключения Роспотребнадзора следует принимать ДАК
по данным производителя хладона.
В помещениях, масса хладона при аварийном выбросе в которых
может превысить ДАК, а также при отсутствии общеобменной
вентиляции в помещениях с постоянным пребыванием людей
следует устанавливать датчики концентрации хладона с аварийной
сигнализацией.
Конечно, к этому определению существуют вопросы. Например,
какой имелся в виду расход воздуха – в час, за 10 минут или какойто другой?
22

23.

Существует еще один подход к определению аварийной
концентрации фреона. Он встречается в каталогах производителей
VRF-систем.
1. Необходимо определить строительный объем V самого малого
помещения в пределах одной VRF-системы.
2. Определить количество фреона М в пределах одной VRF-системы.
3. Разделить полученное количество фреона М на строительный
объем помещения V.
4. Сравнить с предельной концентрацией 300 г/м³. Если получилось
больше – принимать перечисленные выше меры.
В данной методике не учитывается удаление паров хладагента
системами механической вентиляции и предельная концентрация
для R410A принята не 420 г/м³, а 300 г/м³, поэтому допустимый
объем хладагента в VRF-системе получается в 1,5 раза меньше, чем в
методике EN 378-1.
23

24.

Выводы
При проектировании VRF-систем часто не учитывают возможность
аварийного выброса фреона в обслуживаемые помещения. Хотя с
точки безопасности это нужно делать ОБЯЗАТЕЛЬНО. Для
небольших помещений (20 м² и менее) превышение ПДК при
аварийном
выбросе
фреона
наступает
уже
при
холодопроизводительности
одной
системы
45
кВт
(ориентировочно).
Следовательно, при проектировании объектов с большим
количеством маленьких помещений лучше использовать
несколько
холодильных
контуров
с
максимальной
холодопроизводительностью одного наружного блока 40 – 45 кВт.
Разбивать холодильный контур на более мелкие наружные блоки
(например, 22 кВт и 22 кВт) не имеет смысла, т. к. повышается
стоимость 1 кВт холода.
24

25.

Обоснованный выбор трехтрубных VRF-систем
Наряду с такими преимуществами, как компактность,
энергоэффективность,
низкие
эксплуатационные
расходы,
мультизональные
системы
кондиционирования
обладают
качественно новым уровнем комфорта –
полной функциональной независимостью работы индивидуального
внутреннего блока от режима работы системы в целом. Данное
качество (рекуперация тепла) реализовано в трехтрубных VRFсистемах и является большим шагом в эволюции климатической
техники.
Если двухтрубные системы с переменным расходом хладагента
позволяют работать внутренним блокам либо всем на охлаждение,
либо всем на обогрев, то трехтрубные системы не накладывают
никаких ограничений на выбор потребителями параметров работы
внутреннего блока.
25

26.

Рассмотрим конструкцию и принципы работы трехтрубных VRFсистем. Отличительной особенностью трехтрубных VRF-систем по
сравнению с двухтрубными системами является наличие третьей
трубы и блоков переключения режимов работы (HCH HISENSE),
которые позволяют независимо переключать внутренние блоки с
одного режима на другой.
Режим рекуперации
тепла трехтрубных VRFсистем
В режимах охлаждения и обогрева третья труба хладагента не
используется, поэтому для изучения наиболее интересен режим с
рекуперацией тепла
26

27.

На рисунке изображен вариант, когда два внутренних блока работают в
режиме обогрева, а два других – в режиме охлаждения. Газообразный
фреон с высокой температурой поступает из компрессора по линии
газа высокого давления (третья труба) к вентилям HCH-блоков. Если
внутренний блок включен в режиме обогрева (светло-серые блоки),
вентили на линии газа высокого давления открыты. Газ поступает во
внутренний блок, где происходит его конденсация при высокой
температуре. Из внутреннего блока выходит жидкий хладагент и
попадает в жидкостную линию. Если внутренний блок включен в
режиме охлаждения (темно-серые блоки), вентиль HCH-блока на линии
газа высокого давления закрыт, а вентиль на линии газа низкого
давления открыт. Жидкий хладагент из светло-серых внутренних
блоков проходит по жидкостной трубе к темно-серому внутреннему
блоку, где происходит его кипение при низкой температуре. После
темно-серого внутреннего блока газ поступает в трубу газа низкого
давления и затем возвращается в наружный блок на всасывание
компрессора.
27

28.

В данной схеме кондиционирования воздуха предусмотрено двойное
использование хладагента: сначала хладагент попадает в блоки,
работающие на тепло, а затем, не используя дополнительную
энергию компрессора, является источником холода для блоков,
работающих в режиме охлаждения. Поэтому энергия, затрачиваемая
компрессором на выработку одинакового количества полезного
тепла и холода, в 1,5 – 2 раза ниже по сравнению с двухтрубными
системами. Кроме того, потенциальным источником холода и тепла в
трехтрубных системах является внутренний воздух с параметрами 20
– 25 ˚С. Энергетическая эффективность систем кондиционирования,
работающих в режиме охлаждения либо теплового насоса, в
значительной степени зависит от параметров окружающей среды. В
режиме теплового насоса СКВ работают при наружной температуре
ниже +8 ˚С. Чем ниже температура наружного воздуха (источника
тепла для двухтрубных систем), тем ниже коэффициент
энергетической эффективности системы кондиционирования в
целом.
28

29.

Удельная затрата работы или эквивалентной ей электрической
энергии, отнесенной к единице полученной теплоты с температурой
Тв, определяется для идеального цикла Карно по формуле:
Эид. = 1+ Tн/Tв
где Тв и Тн – верхний и нижний температурные уровни, К.
Таким образом, при уменьшении отношения Тн/Тв увеличивается
Эид и снижается энергетическая эффективность систем,
работающих в режиме теплового насоса. В трехтрубных системах
кондиционирования источником тепла и холода является
внутренний воздух, отношение Тн/Тв близко к 1, что
дополнительно увеличивает КПД трехтрубных систем.
Поэтому реальный коэффициент энергетической эффективности
трехтрубных VRF-систем может достигать 8, что является
рекордным значением для систем кондиционирования.
29

30.

На рисунках показана
различная
загрузка
компрессоров
трехтрубных VRF-систем в
режиме
рекуперации
тепла.
При
работе
полностью всех блоков на
холод или полностью на
тепло,
компрессоры
загружены
на
100%.
Однако при совместной
выработке тепла и холода
нагрузка на компрессоры
и, соответственно, их
энергопотребление
значительно снижаются.
Преобладающий режим
охлаждения
Преобладающий режим
обогрева
30

31.

Особенно интересна схема, на которой мощность внутренних
блоков, работающих в режиме холода, равна мощности блоков,
работающих в режиме тепла.
Теплообменник наружного блока в данном режиме не
задействован, а нагрузка на компрессоры минимальна (работает
только один компрессор). Работа трехтрубных систем в режимах
«полностью охлаждение» и «полностью обогрев» ничем не
отличается
от
работы
двухтрубных
систем.
Преимущества
в
энергопотреблении
и
функциональных
возможностях появляются только при работе трехтрубных систем в
комбинированном режиме выработки тепла и холода. Насколько
необходима комбинированная выработка тепла и холода для
систем кондиционирования, попробуем разобраться на примере
административных (офисных) зданий.
31

32.

Параметры офисных помещений административных зданий
Наименование Площадь
на 1 работника, м²
Помещения
персонала
6
Кабинеты
руководителей 15 – 72
Залы
совещаний
0,9
Технологические
помещения
(серверные, ИБП) -
Площадь, % Величина теплопоступлений, Вт/м²
76
40 – 190
15
10 – 160
6
0 – 220
3
100 – 500
32

33.

Для анализа теплового режима производственного процесса
используется известное уравнение теплового баланса, на основании
которого выполнили тепловой баланс. Все внешние воздействия
(через наружные ограждения) логичнее представлять с
вероятностно-неопределенными свойствами, так как даже при
вероятностной форме задания параметров наружного воздуха
нет четких корреляционных связей между солнечной
радиацией, температурой наружного воздуха, направлением и
скоростью ветра. Внутренние возмущения также относятся к
классу вероятностно-неопределенных величин, т.е. не
обладают свойствами статистической устойчивости и могут
задаваться вариантами возможных значений. Такой способ
учета
определяющих
первичных
факторов
обеспечивает
решение
задач
с
выявлением
зоны
неопределенности решений.
33

34.

Тепловой баланс помещений
персонала
Неопределенность
решения
уравнения
теплового
баланса
означает, что получение
однозначного значения
невозможно;
как
правило,
необходимо
ориентироваться
на
некоторую зону, внутри
которой
лежат
все
возможные
значения
искомой функции.
В качестве характеристик этой зоны необходимо принять минимальные
и максимальные значения. С другой стороны, расчетные теплопотери
административных зданий зависят от расчетной температуры
наружного воздуха и максимально составляют 42 – 95 Вт/м². Так как
нагрузка на СКВ определяется балансом теплоты и холода для
обслуживаемых помещений, то на рисунке это выглядит следующим
34
образом:

35.

Все возможные значения искомой функции теплового баланса
помещения принадлежат области, ограниченной линиями нижней
границы теплового баланса и верхней границы теплового баланса.
Теплопотери помещений в большинстве случаев пропорциональны
разнице температур наружного и внутреннего воздуха. Температура
внутреннего воздуха принята +20 ˚С.
Минимально возможные теплопоступления наблюдаются в
пасмурные дни, когда величина солнечной радиации равна нулю, а
оборудование помещений частично загружено. Не зависят от
периода года и наружной температуры.
Максимально возможные теплопоступления наблюдаются в теплый
период, когда наружная температура, внутренние тепловыделения,
солнечная радиация максимальны. В большей степени
максимально возможные теплопоступления зависят от величины
солнечной радиации, поэтому в диапазоне от +10 ˚С до +30 ˚С они
условно показаны постоянными.
35

36.

Нижняя граница теплового баланса показывает минимальные
значения полных теплоизбытков помещения. Вычисляется путем
вычитания
теплопотерь
из
минимально
возможных
теплопоступлений.
Верхняя граница теплового баланса показывает максимальные
значения полных теплоизбытков помещения. Вычисляется путем
вычитания
теплопотерь
из
максимально
возможных
теплопоступлений.
Анализируя данный график, можно сделать вывод о том, что в
диапазоне от 0 ˚С наружной температуры и выше для поддержания
комфортной температуры в помещениях персонала всегда требуется
охлаждать внутренний воздух. В диапазоне от 0 ˚С до -25 ˚С может
понадобиться как охлаждение, так и обогрев помещения. При
температуре наружного воздуха ниже -25 ˚С однозначно
необходимо обогревать данные помещения. Причем данные
выводы относятся к дневному периоду использования помещения. В
ночное
время,
когда
внутренние
теплопоступления
36

37.

В диапазоне выше 15 ˚С
Тепловой баланс кабинетов
наружной температуры
руководителей
для поддержания
комфортной
температуры
в
кабинетах
руководителей всегда
требуется
охлаждать
внутренний воздух. В
диапазоне от 15 ˚С до 20
˚С
может
понадобиться
как
охлаждение,
так
и
обогрев помещения.
При температуре наружного воздуха ниже -20 ˚С однозначно
необходимо обогревать данные помещения. По сравнению с
помещениями персонала, теплоизбытки в кабинетах руководителей
меньше, соответственно, период обогрева увеличен.
37

38.

Тепловой баланс
залов совещаний
Залы
совещаний
имеют
наибольшую неравномерность
тепловой нагрузки из всех
помещений административных
зданий.
Перед
началом
совещаний в холодный и
переходный
период
необходимо
обогревать
помещение. Однако во время
использования
зала
тепловыделения от людей, как
правило,
превышают
теплопотери помещения.
В диапазоне от 20 ˚С наружной температуры и выше для поддержания
комфортной температуры в залах совещаний всегда требуется
охлаждать внутренний воздух. В диапазоне от 20 ˚С до -30˚С может
понадобиться как охлаждение, так и обогрев помещения.
38

39.

Тепловой баланс технологических
помещений (серверных)
Технологические
помещения
имеют
наибольшие
удельные тепловые
нагрузки из всех
помещений
административных
зданий.
Практически
при любой наружной
температуре
помещения
необходимо
охлаждать.
39

40.

Наибольшую наглядность для оценки периодов охлаждения и
нагрева помещений дает совмещенный график тепловых нагрузок
здания. Для определения параметров совмещенного графика
воспользуемся уравнениями:
σ