Конструктивные решения по применению антисейсмических глушителей вибрации наклонных компенсаторов магистральных трубопроводов

1.

Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780, т/ф: 8 (812) 694-78-10; тел.: 8 (921) 962-67-78; 8 (953) 151-39-15
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
Всего 38стр.ООО «Гермес Групп»
[email protected] тел.: 8(812) 493-53-38
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент ,
ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район –
VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3.
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98
(сейсмостойкость - 9 баллов).
191014, г. Санкт-Петербург, Басков пер., д. 12, лит. И.
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент «Сейсмофонд» _____________/Мажиев Х.Н./
ПРОТОКОЛ № 560 от 05.10.2020 оценка сейсмостойкости резервуаров из полиэтилена
«Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014), с трубопроводами из полиэтилена, с креплением
трубопровода к резервуару с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстияхв ПК
SCAD предназначенных длясейсмоопасных районов с сейсмичностью 9 баллов, серийный выпуск.
В районах с сейсмичностью 8 баллов и более необходимо использование для соединения труб косых
демпфирующих компенсаторов и сейсмостойких опор для трубопроводов на фрикционно-демпфирующих
соединениях согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 № 165076 «Опора
сейсмостойкая»согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2.
При испытаниях математических моделей трубопроводов из полиэтилена для резервуаров из полиэтилена
«Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014)применялось численное моделирование в программном
комплексе SCADOffice методом аналитического решения задач строительной механики методом
физического, математического и компьютерного моделирования взаимодействия оборудования и
трубопроводов с геологической средой, методом оптимизации и идентификации динамических и
статических задач теории устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета сцельюопределения
возможности их применения в сейсмических зонах до 9 баллов включительно, а для соединения
трубопроводов–фланцевых фрикционно-подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием
фрикци-болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки
медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ
108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.-050-73,альбома 1-487-1997.00.00 иизобрет. №№ 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-deviceМкл E04H 9/02, в местах подключения
трубопроводов к резервуарам трубопроводы должны быть уложеныв виде "змейки" или "зиг-зага"согласно
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел5)
Настоящий протокол касается испытаний на сейсмостойкость математических моделей резервуаров с
трубопроводами из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014)(повышение сейсмостойкости
резервуаров с трубопроводами из полиэтилена осуществляется за счет применения косых антисейсмических
компенсаторов для соединения труб с резервуаром на демпфирующих фрикционно–подвижных соединениях, с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках (преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках в узлах
соединения ), ГОСТ Р 55989-2014, ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05
(раздел 5). Узлы и фрагменты антисейсмического косого компенсатора для труб из полиэтилена (дугообразный зажим
с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (протокол
№1516-2 от 25.11.20119).
Настоящий протокол не может быть полностью или частично воспроизведен без письменного согласия «Сейсмофонд»,
[email protected] [email protected]@bk.ru т/ф. (812) 694-78-10; тел.: 8(921) 962-67-78
г. Санкт-Петербург 2020 г.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 1

2.

Заказчик
Изготовитель
Основание для проведения
испытаний
Наименование продукции
Акт приемки образцов
Дата проведения испытаний
Определяемые показатели
Методика испытаний
Описание образцов:
Испытательное оборудование и
средства измерения
Общество с ограниченной ответственностью "Гермес Групп", Юридический
адрес: 196105, г. Санкт-Петербург, ул. Благодатная, д.47, лит. А, пом. 21Н;
Фактический адрес: 191014, г. Санкт-Петербург, Басков пер., д. 12, лит. И.
Общество с ограниченной ответственностью «Гермес Групп»,
ОГРН: 1109847032459, ОКПО: 69211495, ИНН: 7805539158, 196105,
г. Санкт-Петербург, ул. Благодатная, д.47, лит. А, пом. 21Н,
Тел.:+7 (812) 493-53-38.E-mail: [email protected]
Договор № 560 от 28.09.2020 г.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп», изготавливаемые в соответствии
с техническими условиями ТУ 2291-008-69211495-2014, предназначенные
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
от 28.09.2020 г. "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов
фрагментов ФПС
Начало: 28.09.2020 г. Окончание: 05.10.2020 г.
Геометрические размеры по ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83.
Нагрузки на образец ФПС.
Испытания на соответствие требованиям нормативных документов ТУ 4859022-69211495-2015, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при
сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ
30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 042014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
Фрикционно-подвижные соединения для косого антисейсмического
демпфирующего компенсатора для резервуаров полиэтиленовых с
полиэтиленовыми трубами по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330
(п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), трубопроводы закреплены на
сейсмостойких опорах с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений
(ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки
медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях (предназначены для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке № 13 -1371 от
28.08.2018) испытательного Центра «ПКТИ – СтройТЕСТ», 197341, СПб,
Афонская ул., д.2. Линейка измерительная (ГОСТ 427-75). Штангенциркуль
ШЦ-1-0,05 (ГОСТ 166-89).Индикатор часового типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 2

3.

Рис Конструктивное решение косых антисейсмических фрикционно-демпфирующих соединений трубопроводов с
резервуаром из полиэтилена повышенной сейсмичности с демпфирующимифрикционно – протяжными косыми
фланцевымикомпенсаторами, с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (для
обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках), проходили испытания в программном комплексе SKADOfficeна соответствие требованиям
(тех. регламента , ГОСТ, тех. условия), ГОСТ 56728-2015, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-8, ГОСТ 30546.3-98
(сейсмостойкость - 9 баллов).
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 3

4.

При испытаниях математических моделей резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014) с
полиэтиленовыми трубами сдвиг расчетным способом определялась расчетная несущая способность узлов податливых
креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9,
, (3.6)
где ks— принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 4

5.

(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с
контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного
натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки
должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в
ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения
приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной
поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного натяжения.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 5

6.

Протокол испытаний на сейсмостойкость резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014) с
трубопроводами из полиэтилена, с креплением трубопровода к резервуару с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстияхв ПК SCAD(«Гермес Групп», ТУ 2291-008-69211495-2014), предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью 9 баллов, серийный выпуск.
1. Введение
8
2. Место проведения испытаний.
3.Испытательное оборудование и измерительные приборы.Условия проведения испытания узлов крепления
трубопроводана скольжение и податливость
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрагментов косого антисейсмического фрикционнодемпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопроводов с резервуаром из полиэтилена.
Методика испытаний. Результаты испытаний фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений и
демпфирующих узлов крепления при динамических нагрузках и математических моделей резервуаров из
полиэтилена с трубопроводами в ПК SCAD.
5. Применение численного моделирования при испытании в ПК SCAD резервуаров из полиэтилена с
трубопроводами с косымифрикционными протяжными демпфирующими компенсаторами с контролируемым
натяжением. Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011
(СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет
и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и
др.)
6. Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для
трубопроводов по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).
Трубопроводы соединены с резервуарами с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с
контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным
пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях.
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей резервуаров из полиэтилена с
трубопроводами и фрагментов узлов соединения трубопроводов с резервуаром (косой антисейсмический
фрикционно-демпфирующийкомпенсатор с контролируемым натяжением для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках).
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкостьматематических моделей резервуаров из
полиэтилена с трубопроводами и фрагментов узлов соединения трубопроводов с резервуаром.
10
12
21
21
25
31
43
1.Введение
Испытания на сейсмостойкость резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014)с
трубопроводами из полиэтилена, с креплением трубопровода к резервуару с помощью косых фрикционных
демпфирующих компенсаторов (повышение сейсмостойкости резервуаров полиэтиленовых с трубопроводами из
полиэтилена достигается путем применения демпфирующих фрикционно – протяжных косых фланцевых соединений с
контролируемым натяжением для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках ,
преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках), предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП
16.13330. 2011 (СниП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и
технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.)
проводились в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ
17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и
сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013, Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития
фрикционных соединений на высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и
согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы
проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к оборудованию (группа
механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 6

7.

баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС, согласно
научного отчета: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 7

8.

2. Место проведения испытаний.
Испытания фрагментов косого антисейсмического фрикционно-демпфирующего соединения трубопроводов с
резервуаром из полиэтилена, выполненного в виде болтового соединения (латунная шпилька с пропиленным пазом, с
забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенного в
длинных овальных отверстиях, с контролируемым натяжением для обеспечения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках, предназначенного для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64 согласно ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП
73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5), серийный выпуск производились в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ».
В качестве объекта исследования были выбраны фрагменты косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего
компенсатора трубопроводов для соединения трубопроводов с резервуаром из полиэтилена (повышение
сейсмостойкости резервуаров из полиэтилена осуществляется путем применения демпфирующих фрикционно –
протяжных косых фланцевых соединений с контролируемым натяжением для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках (согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая»,патент № 165076 от 10.10.2016, Бюл № 28), поглощающий сейсмическую энергию
при помощи фланцевого соединения. Между контактирующими поверхностями проложен стальной трос в
полиэтиленовой оплетке диаметром 4 мм.
Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки
испытаний на вибростойкостьсоединений резервуаровс трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014).Дата проведения
испытаний:05 октября 2020 г.
Наименование продукции:Фрагменты косого антисейсмического фрикционно-демпфирующиего компенсатора
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 8

9.

Изобретение стыковое соединение растянутых элементов для крепления трубопровода с помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением.
3. Испытательное оборудование и измерительные приборы.Условия проведения испытания узлов крепления
трубопровода на скольжение и податливость.
Перечень (приведен в таблице 1) испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения
испытаний фрагментов фрикционно-подвижных соединений для резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291008-69211495-2014) с трубами из полиэтилена(фрагментов узлов антисейсмического косого компенсатора для труб из
полиэтилена (прошли испытания на осевое статическое усилие сдвига), предназначены для применения в районах с
сейсмичностью 9 баллов.
Таблица 1
№
Испытания на перемещение демпфирующих
п/п
узлов с амортизирующими элементами
Тип прибора,
оснастки,
оборудование
Диапазон
измерения
Примечание
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного зажима
с анкерной шпилькой производилось в ИЦ «ПКТИСтрой-ТЕСТ» («Протокол испытания на осевое
статическое усилие сдвигу дугообразного зажима с
анкерной шпилькой» № 1516-2 от 25.11.2020)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 9

10.

3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения
смятия при выдергивании анкера со свинцовым
«тормозным» клином, забитым в прорезанный паз в
резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм – 1000
мм
Свидетельство № 1 до 12.2021
г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2022 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. – 1000
мм.
Свидетельство № 1 до 12.2023
г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2021 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до
01.12.2020 г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
При испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2021
Годен до 12.2025 г.
+/- 0,0 T/c2
Моделирование систем сейсмоизоляции для резервуаров из полиэтилена
«Гермес Групп» ТУ 2291-008-69211495-2014
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции при сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания
поведения систем сейсмоизоляции для трубопроводов из полиэтилена
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
Всего листов 38
Лист 10

11.

F
F
FF
Струнные и маятниковые опоры
с низкой способностью к
диссипации энергии
F
D
D
DD
F
с высокой способностью к
диссипации энергии
F
F
FF
FF
F
С демпфирующими
способностями
FF
F
F
F
с плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения
Фрикционно-подвижные опоры
Маятниковые с
демпфирующими
способностями за счет
сухого трения скользящих
поверхностей
Струнная опора с
ограничителями
перемещений за счет
демпфирующих упругих
стальных пластин со
скольжением верха опоры
за счет фрикционноподвижного соединения
поверхностями
скольжения при R1=R2 и
μ1≈μ2
Струнная опора с
трущимися
поверхностями согласно
изобретения по Уздина
А.М № 2550777
«Сейсмостойкий мост»
Тарельчатая
сейсмоизолирующая
опора по изобретению. №
2285835»Тарельчатый
виброизоляторкочетовых»
,Бюл № 29 20.10.2006 с
демпфирующим
сердечником по
изобретению № 165076
«Опора сейсмостойкая»
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
F
F
FF
F
F
F
F
FF
F
F
F
F
F
FF
F
F
F
F
F
FF
F
F
F
F
F
FFF
F
F
F
F
F
F
D
D
D
DD
D
D
D
D
DD
D
D
D
D
DD
D
D
D
D
DD
D
D
D
D
D
DD
D
D
D
D
D
DD
D
D
D
D
D
D
DD
D
D
D
D
D
D
Всего листов 38
Лист 11

12.

Сейсмостойкие металлические опоры. Маятниковые (телескопические) сейсмостойкие опоры (квадратные, трубчатые,
крестовидные) на ФПС разработаны и используются в Тайване.
Т а б л и ц а Б.2 —Фрикци–демпферы (Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители ), используемые для энергопоглощения взрывной энергии, для обеспечения многокаскадного демпфирования ,при динамических нагрузках ,
преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
Типы фрикционно-демпфирующихэнергопоглощающихкрестовидных, трубчатых,
Схемы энергопоглощающихсдвиговых
фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей в
Идеализированная зависимость фрикционнодемпфирующей «нагрузки для перемещения»
(F-D)
F
Энергопоглотитель квадратный трубчатый
Косой
компенсаторэнергопогл
отитель( для
трубопроводов)
F F
D
D
D
F F
с высокой способностью
к поглощению пиковых
ускорений
F F
D D
D
D
F F
Упругопластическая
опора на фрикционо–
подвижных соединениях
ФПС
F
F
D D
D
D
F
F
Энергопоглощающ
ие демпфирующие
F
Крестовидная опора
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической энергии
F
D
D
D
D
F
F
F
D
F
D
D
F
D
F F
D
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
F
F
Всего
D Dлистов 38
Лист 12

13.

D
D
F
F
F
Демпфирующая –
маятниковая опора
раскачивается при
смятии медного обожженного клина, забитого
в пропиленный паз
шпильки
D
D
D
F
F
F
DD
D
Квадратный пластический шарнир – ограничитель перемещений , по
линии нагрузки (ограничитель перемещений
одноразовый)
FF
F
D
DD
F
Трубчатый упруго
пластичный шарнир –
ограничитель перемещений по линии нагрузки (одноразовый)
F F
Квадратная опора
(гармошка)
пластический шарнир –
ограничитель перемещений по линии
нагрузки (одноразо-вый)
Односторонний по
линии или направлению
нагрузки
F F
D D
D
F
D
D
D
F
D
Таблица 3
№
п/п
1
Наименование проверок и испытаний
2
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
3
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
4
5
6
7
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
Испытательное
оборудование
Создание осевого
усилия испытательной
машиной ZD -10/90 зав
№ 66/79 (сертификат о
калибровке № 13-1371
от 28.08.2018
При испытаниях
податливых
сдвигоустойчивых и
скользящих узлов
крепления
Величина контролируемого
параметра
Величина усилия 580 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 4000
Регистрация усилий
производилось по
шкале до 1000 кгс
сдвигоустойчивого
податливого крепления
подогревателя
топливного газа
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 40 кгс
Смятие граней полимодальной гайки
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Результаты
испытаний
800 кгс
340 кгс
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Срыв гайки М10
на резьбе гайки
Срыв гайки М12,
М22
Всего листов 38
Лист 13

14.

нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
8
9
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 50 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 150 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12 на резьбе гайки М22
Срыв гайки М14,
М22
Срыв гайки М16,
М22
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное
повышенной надежности), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250),
Минск, 2013, 10.3.2, 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СниП II -23-81*) Стальные
конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3, 14.4, 15, 15.2, в соответствии с изобретением № TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice (МПК) E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми,
фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, согласно изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146,
2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU UnitedStatesPatent 4,094,111 [45] June 13, 1978, согласно изобретению «Опора
сейсмостойкая, патент № 165076 (авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И) (проходили испытания).
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Фрикци-шпилька ( латунный болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обожженная – плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин , который забивается в пропиленный паз
латунной или обожженной стальной шпильки (болта)
Кол
4
4
4
4
4
4
Наименование изделия
Шпилька
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
Применение
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
Заклѐпка вытяжная
Шпилька
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Для крепления транспортировочных брусков
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления металлосайдинга и дополнительного
оборудования
Фиксация кабельтрасс
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по шкале MSK64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004,
МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технологического
оборудования фунд. Болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М., Стройиздат,
1979 г. И альбома «Анкерные болты», сер.
4.402-9, в.5.
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрагментов косого антисейсмического фрикционнодемпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопроводов с резервуаром из полиэтилена.
Методика испытаний. Результаты испытаний фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений и
демпфирующих узлов крепления при динамических нагрузках и математических моделей резервуаров из
полиэтилена с трубопроводами в ПК SCAD.
Цель лабораторных испытаний фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с
контролируемым натяжением трубопроводов с резервуаром из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-692114952014)(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64)
5. Применение численного моделирования при испытании в ПК SCAD резервуаров из полиэтилена «Гермес
Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014)с трубопроводами с косыми фрикционными протяжными демпфирующими
компенсаторами с контролируемым натяжением. Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК
SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3,
ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы
теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС
(д.т.н. Уздин А.М. и др.).
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 14

15.

РАСЧЕТНАЯ СХЕМА косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора (соединения )
трубопровода из полиэтилена с резервуаром из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014) (для
обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках ), испытанных в CSADOffice, предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Вывод:Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных состояний.
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы
Нагрузки приложенные на схему
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 15

16.

Результата расчета
Эпюры усилий
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»
«Му»
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 16

17.

«Qz»
«Qy»
Деформации
Коэффициент использования профилей
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов
конструкции и контрольная сборка производилась в организации «Сейсмофонд». Инструкция по креплению фланцев к
трубам из полиэтилена предусматривала такую последовательность производства работ:
1. Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектнымифрикциболтами с пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
2. Установить в одной плоскости {в плане и по высоте}.
3. Приварить фланцы на ФФПС;
4. Выполнить именную маркировку с ФФПС.
5. После производилась окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
6.
Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для
трубопроводов по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).
Трубопроводы соединены с резервуарами с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с
контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые
шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 17

18.

При испытаниях в ПК SCAD фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора
для соединения трубопроводов с резервуаром из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014)
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64) использовались:
1.Техническое решение демпфирующего компенсатора (изобретение "Опора сейсмостойкая", патент № 165076
Е04Н/9/02).
В основе антивибрационогофрикци-болта, поглотителя энергии лежит принцип, который называется "рассеивание",
"поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Энергопоглощение происходит за счет использования
фланцевых фрикционно - подвижных соединений (АФФПС)- мини –компенсатора с фрикци-болтом и с
демпфирующими узлами крепления (АФФПС).
Структурные элементы опоры с фрикци-болтом с разными шероховатостями и узлами соединения каркаса представляют
фланцевую, фрикционную систему, обладающую значительными фрикционными характеристиками с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
2. Изобретение "Стыковое соединение растянутых элементов", патент № 887748 использовалось при испытаниях
фрагментов антисейсмическог демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов из полиэтилена к
резервуару из полиэтилена.
С целью повышения надежностии упрощения стыка было разработано новое техническое решение монтажных стыков
растянутых элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей
стержневых элементов и снабженных смежными упорами. Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в
отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 18

19.

Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и
своим торцом упирается в кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а
только со смежными фланцами, при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего на стык в
плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное
сечение стыка по оси соединяемых элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4
приведен вид фланца в разрезе 1-1 на фиг.3.
Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к
скошенным концам соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих
фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стыкрастянутых элементов на косых фланцах ФПС устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для
решетчатых конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из
центральной части фланца вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор смежного
фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал.
Благодаря этому экономится до 25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце
выравниваются стружкой, фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием шаблонов
и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся
к скошенным концам соединяемых элементов с помощью кондукторов.
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это
позволяет принять для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на
материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4,
снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма
затруднительно. Это вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне
сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла
стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ.
Для исследования напряженно деформированного состояния в образце был проведен расчет в программном комплексе
SCAD Комета 2, и построена математическая модель. Расчет в Комете 2 основан на СНиП II-23-81, результат расчета
представлен на рисунке 2. Как видно из результатов при расчетной нагрузке стенка колонны испытывает напряжения в
2,4 раза выше нормативного, также как и прочность сварки и фланца нарушена. Как можно заметить, в СНиПе заложены
слишком высокие коэффициенты запаса прочности. Если же верить SCAD Комета 2, максимальная нагрузка на узел
составляет 15 т/м, что меньше в два раза рассчитанного по британским нормам
Как можно заметить, результаты, полученные из разных источников, отличаются. Однако решение, полученное в
программном комплексе SCAD наиболее точно описывает напряженное состояние в узле, ввиду того, что имеется
возможность детально описать контактное взаимодействие и построить более структурированную сетку. Необходимо
провести серию испытаний фланцев различной толщины, проанализировав тенденцию разрушения. Также следует
доработать математическую модель на основе натурных испытаний. После чего можно создать пособие по
проектированию фланцевых соединений.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного
усилия натяжения высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм
пропорциональна диаметру болта d, мм, и определяется согласно СТП 006-97 [4] по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических
факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых,
шероховатость резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании.
Во-вторых, геометрические параметры резьбы, еѐ шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся
поверхностей шайбы и головки болта или гайки в зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении
соединения.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 19

20.

Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки
и шайбы, наличие антикоррозионного покрытия, а также на коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого
элемента натягивается болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при закручивании соединения вращением болта
значение крутящего момента должно приниматься на 5 % больше, чем при натяжении вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой
их влияния является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р
52643... 52646-2006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом
коэффициент закручивания k принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных
заводах, по разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным
покрытием: кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента
закручивания может существенно отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой
партии комплектуемых высокопрочных метизов при входном контроле на строительной площадке по методике,
приведѐнной в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП 006-97. Допустимые значения коэффициента
закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,14-0,2 для метизов без
защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания не должна
превышать 0,01. Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее
одновременно измерять приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с
погрешностью, не превышающей 1 %. При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных
принципах регистрации контролируемых характеристик. В качестве такого оборудования в настоящее время используют
динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические
ключи типа КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %,
посредством цепной передачи, приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных
болтов, как правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с
индикатором часового типа ИЧ 10. Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим
перегрузкам рабочих в связи с необходимостью приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании
проектной величины крутящего момента в процессе сборки фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости
постоянно каждые 4 ч беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их
тарировкой способом подвески контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и
2000 болтов и затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа,
как гидроцилиндр или цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который
осуществляется по манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа предотвращает чрезмерное натяжение
болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить,
используя ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке
металлоконструкций в стеснѐнных условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку
высокопрочных болтов в ограниченном пространстве благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время организация в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических
ключей: серии SDW (2 SDW), SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW.
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным
доступом и обеспечивают снижение трудоѐмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на
разрывной испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН
(тс) - показание динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов,
подвешиваемых на свободном конце рукоятки горизонтально закреплѐнного ключа. По результатам тарировки строится
тарировочный график в координатах: крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора
ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием
тарировочного устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 20

21.

При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно
обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковѐртом болты при дотягивании их
динамометрическими ключами до расчѐтного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания
заключается в недостаточной шероховатости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под
неѐ.
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения
болтоконтакта является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая
форма таких болтов отличается наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью,
сопряжѐнного со стержнем болта кольцевой выточкой, глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки
составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением TensionControlBolts (TCB) широко применяются в мире. Их
производят в соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6
Н по стандартам ISO 261, ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1и
с предельными отклонениями размеров по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не
производятся и не применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических
свойств стали при растяжении и срезе. Расчѐтное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчѐтного
сопротивления при растяжении, определѐнного по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки,
удерживаемой муфтой наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой
элемент срезается по сечению, имеющему строго определѐнный расчѐтом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента
применяют ключи специальной конструкции.
Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента увеличит производительность работ по
сборке фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности
такого способа натяжения высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки
динамометрических ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего
крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента,
соответствующего достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно
производить с одной стороны конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в
процессе изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных
соединений, сделает еѐ технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия
воспринимаются вследствие сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых
элементов от предварительного натяжения болтов. Натяжение болта должно быть максимально большим, что
достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость
монтажных соединений. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других
решетчатых конструкций болтовыми соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение
трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими
типами болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем
обычные болты. Эти два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее
полно реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных,
циклических, знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности
использования несущей способности высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений
выполнения фрикционных соединений является очень актуальной в сейсмоопасных районах.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное
демпфирование (латунная шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые
шайбы, проходили лабораторные испытания) можно ознакомиться: см.изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 21

22.

4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая»
Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП 16.13330. 2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(
02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажа
фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету,
проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций, ЦНИПИ
Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные
болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых
мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37. 001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути
совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикционных соединений на высокопрочных болтах»
НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск), ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3.
(Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высокопрочных болтах» (НПЦ мостов
г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М.Н.
3.При испытаниях фрагментов косого антисейсмического фрикционно-демпфирующего компенсатора для соединения
трубопроводов из полиэтилена с резервуаром из полиэтилена ( предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64) использовалась заявка на изобретение : «Антисейсмические
виброизоляторы» (выполнены в виде латунного фрикци-болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный
обожженный медный клин). Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон опоры
сейсмостойкой.
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца, расположенными в отверстиях фланцев.
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется за
счет сминания медного обожженного клина, забитого в пропиленный паз шпильки.
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами, расположенными между
цилиндрическими выступами. При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний
вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты трубопроводов в
поперечном направлении, можно установить медные втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующими дополнительными упругими элементами. Упругие элементы одновременно повышают
герметичность соединения (может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунной шпильки плотно забивается с одинаковым усилием медный обожженный клин, который
является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании, после чего производится стягивание
соединения гайками с контролируемым натяжением
Латунная шпилька с пропиленным пазом, располагается во фланцевом соединении. Одновременно с уплотнением
соединения она выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между
выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давления
рабочей среды.В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго
определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина. Свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их
жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность
фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и
надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при многокаскадном демпфировании.
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци-болта определяется исходя из частоты
вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего
соединения и согласно марки стали, латуни и меди.
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци-болта будет
меньше единицы.
Фигуры к патенту на изобретение "Антисейсмическое фланцевое фрикциооно-подвижное соединение трубопроводов с
косом антисейсмическим фрикционно- демпфирующих компенсатором»
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 22

23.

Формула изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение трубопроводов"
Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение (ФФПС) трубопроводов, содержащее
амортизирующие крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного или двух из
фланцев, отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения в сейсмоопасных районах
амортизирующие элементы выполнены в виде латунного фрикци-болта, с забитым в пропиленный паз шпильки фрикциболта (с одинаковым усилием) медным обожженным клином, расположенным во фланцевом фрикционно-подвижном
соединении (ФФПС), при этом в латунную шпильку устанавливается тонкая медная обожженная гильза - втулка, с
уплотнительными элементами выполненными в виде свинцовых тонких шайб, установленных между цилиндрическими
выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены (для единичного использования), при этом между
скользящими поверхностями трубопровода прокладывается винтовой трос.
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей резервуаров из полиэтилена«Гермес Групп»
(ТУ 2291-008-69211495-2014)с трубопроводами и фрагментов узлов соединения трубопроводов с резервуаром
(косой антисейсмический фрикционно-демпфирующий компенсатор с контролируемым натяжением для
обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках).
Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления (работают на растяжение) и фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755 для резервуара из полиэтилена «Гермес
Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014) с трубопроводамииз полиэтилена.
Наименование проверок и
№ пункта
Величина контролируемого
Результаты
№
испытаний
по ПМ
параметра
испытаний
п/п
1
Проверка скольжения ,
п.6
Величина усилий в кгс согласно
Уточняется
податливости
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
опытным путем
2
Проверка скольжения гайки
При величине усилий 800 кгс
Соответствует при
в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
происходит перемещение скобы
монтаже зданий
адрес: 197341, СПб,
зажима по шпильке при испытании
для сейсмоопасАфонская ул.2 .
ных районов 8 баллов (по шкале
MSK-64), необходимо испытание на
перемещение узла
крепления
3
Проверка смятия свинцоСмотри протокол ПКТИ –СтройОпределяется при
вой шайбы.
ТЕСТ от 20.02.2012
установке зданий
[email protected]
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 23

24.

4
5
Проверка свинцовой
прокладки
Проверка фланцевого
соединения
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
7
Проверка срыва резьбы на
шпильке согласно протокола № 1506-1 от 18.11.
2013
8
Проверка соединения латунной гайки и полиамидальной гайки
9
Проверка гайки М12 с
пазом
Соответствуют требованиям
соответствует
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях
до 2-4 см
Фрикционно-подвижное соединение
(происходит многокаскадное демпфирование при импульсных растягивающих нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –
Строй-ТЕСТ тел (812) 302-0493,
факс (812)302-06-88
[email protected]
Маркировка, таблички, надписи
соответствуют требованиям КД
Величина усилия кгс (при котором
происходит перемещение гайки в
узле крепления)
После испытаний фрагменты демпфирующих узлов крепления и
фрикционно-подвижных соединений
для объектов проходят проверку на
соответствие Инструкции "Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционноподвижных соединений".
соответствует
Проверяются
перемещения
домкратом или
лебедкой
Регистрационные
усилия выдергивания производились по шкале до
4000 кгс
Происходит перемещение гайки
при 30-150 кгс,
уточняется при
монтаже
Соответствует
после испытания
фрагментов демпфирующих узлов
крепления, фланцевых соединений
и фрикционноподвижных соединений для объектов для сейсмоопасных районов 8
баллов по шкале
MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы
в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) длярезервуаров из полиэтилена «Гермес Групп»
(ТУ 2291-008-69211495-2014) с трубопроводами из полиэтилена(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64). При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления
демпфирующего фрикци-анкерного крепления.
1
2
3
Проверка податливости
латунной шпильки .
Проверка подпиленной
латунной гайки
Проверка латунной шпильки с
пропиленным пазом для
стопорного клина
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
медным листом шпильку
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
Энергию поглощает стопорный (тормозной) клин на шпильке
соответствует
соответствует
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления,
фрикционно-подвижных соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная
шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой
шайбы и медного стопорного «тормозного» клина).
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего крепления резервуаров из
полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014) с трубопроводами из полиэтилена(предназначены для работы
в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64)
1
Проверка смятия свинцовой
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Проверка смятия забитого в
Клин забивается в паз шпильки с
соответствует
паз латунной шпильки
помощью кувалды (4 кг)
шайбы
2
обожженного медного
стопорного клина
3
Проверка изолирующей
Латунная шпилька (расположена в
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
соответствует
Всего листов 38
Лист 24

25.

трубки в виде обертки
изолирующей трубе или обернута
шпильки медным листом
тонким слоем медного листа)перемещается на 1 градус при ударе кувалдой
4
Проверка гайки со спилен-
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
Проверка свинцовой
Свинцовая рубашка, нанесенная на
соответствует
рубашки при обвертывании
шпилька демпфирует
ным пазом
5
шпильки
6
7
Проверка свинцовой
Многослойная медно-свинцовая
прокладки
прокладка при ударе сминается
Проверка шпильки, у кото-
Согласно протокола ПКТИ от
рой две противоположные
18.11.2013 № 1506 -1 при нагрузке
стороны сточены 4.0, 3,5 и
1500- 610 кгс ( Ст3) отрыв шпильки
3.0 мм
происходит со срывом резьбы.
Проверка фланцевого
Происходит срыв резьбы и сдвиг на
соединения со стальной
0,5-0,9см
соответствует
соответствует
соответствует
шпилькой со сточенными
зубьями
8
9
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов
образных для кабельтрасс
не ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов
Необходимо дополнительные
«змейка» для кабельтрасс
испытания при укладке кабельтрасс(до
соответствует
соответствует
контролируемых неразрушающих
перемещений 2-6 см) .
ПРИЛОЖЕНИЕ ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп»
(ТУ 2291-008-69211495-2014)с трубопроводами из полиэтилена (трубопроводы крепятся к резервуарам с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, с контролируемым
натяжением, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей
нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и их
программная реализация в SCAD Office.
Резервуары из полиэтилена с трубопроводами из полиэтилена, предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (повышение сейсмостойкости резервуаров с трубопроводами из
полиэтилена осуществляется за счет применения в районах с сейсмичностью 8 баллов и более косых антисейсмических
компенсаторов для соединения труб с резервуаром на демпфирующих фрикционно–подвижных соединениях, с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках (преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках в узлах
соединения ), ( ГОСТ Р 55989-2014) по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05
(раздел 5), согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно
рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -05073,альбома 1-487-1997. 00.00 и изобрет. №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-frictiondamping-deviceМкл E04H 9/02, в местах подключения трубопроводов к резервуарам трубопроводы должны быть
уложены в виде "змейки" или "зиг-зага"согласно ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП
3.05.05 (раздел 5)) СООТВЕТСТВУЮТТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕН-ТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 526480-У1- 8, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале
MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД
26.07.23-99 и РД 25818-87, СП 14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5)
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 25

26.

Испытания математических моделей резервуара из полиэтилена с креплением трубопровода с помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и фрикционно-подвижных соединений ФПС и их программная
реализация в SCAD Office согласно проекта сейсмической шкалы проводились по прогрессивному методу испытания
зданий и сооружений как более новому. Для практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
после введения количественной характеристики сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены
испытания математических моделей в программе SCAD. Процедура оценок эффекта и обработки полученных данных
существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок
и гарантирующий независимость от эмоционального состояния наблюдателя. Апробация основных положений
использования ФПС и ДУК со шкалой производилась на опыте землетрясений в Спитаке, Дагестане и некоторых
землетрясений в других странах.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности
землетрясений по значительно расширенному кругу объектов при различной обеспеченности данными). Шкала также
создает основу для оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной бальности.
Прииспытании моделей резервуара из полиэтилена«Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014) с креплением
трубопровода из полиэтилена с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым
натяжением, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей
нагрузке(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) оценено
влияние продолжительности колебаний на сейсмическую интенсивность. За полвека количество записей и перемещения
грунта резко увеличилось, что позволило существенно повысить точность испытания математических моделей в ПК
SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину стандартных отклонений. Корреляция инструментальных
данных о параметрах сейсмического движения грунта с использованием сейсмоизолирующих опор с использованием
ФПС должно уменьшить повреждаемость фрикционно–подвижных соединений (ФПС) для резервуаров из
полиэтилена с креплением трубопровода из полиэтилена с помощью фрикционных протяжных демпфирующих
компенсаторов с контролируемым натяжением,, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
динамической растягивающей нагрузке, с учетом зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США
в части широкого использования сейсмоизоляции, ФПС, демпфирования.
Моменты затяжки
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединенияс помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, для применения в районах с
сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64,обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
динамической растягивающей нагрузке.
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, [H∙м] для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0)
H∙м, для М8 – (20,0±1,5) H∙м.
Примечание.
Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить согласно
технической документации завода-изготовителя комплектующих изделий.
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
k1106, кН-1 k2 106,кН-1 k ,
S0, мм SПЛ
подвижки
мм
с/мм
1
2
3
4
5
6
7
11
8
12
7
14
6
8
32
15
27
14
35
11
20
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
7
11.2
12
4.2
9
16
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
105
152
125
193
370
120
106
260
90
230
130
310
100
130
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 26

27.

8
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
154
75
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
среднеквадратичное
ожидание
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
q,мм
-1
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
k1106, кН- k2 106,кН- k ,
1
1
подвижки
с/мм
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
S0, мм SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N 0,
кН
к
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Регистрация усилия выдергивания производилась по шкале до 1000 кгс.
Методика проведения испытанийфрагментов косого антисейсмического фрикционно-демпфирующего соединения
трубопроводов из полиэтилена с резервуаром из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014 г)
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить
перемещение зажима по условному длинному овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны
два образца узла крепления резервуара из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014 г) с креплением
трубопровода из полиэтилена с помощью косых фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с
контролируемым натяжением (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно–подвижного соединения
(ФПС) на станине испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки,
фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя
стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр 34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях в соответствии с
требованиям:СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ
30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционноподвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.190 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64 п.5), СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
, п.10.7, 10.8.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 27

28.

Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП
16.13330. 2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство
соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice. Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной
сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИСтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, [email protected] (ранее составлен акт испытаний на осевое
статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В
СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ», который использовался при
испытаниях резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-008-69211495-2014 г) с креплением трубопровода с
помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторовс контролируемым натяжением.
Рис.Общий вид образцов крепления резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ ТУ 2291-008-69211495-2014 г) с
креплением трубопровода из полиэтилена с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с
контролируемым натяжением и для сейсмоизолирующих опор, согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», изобретения № 2010136746 от 20.01.2013 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», заявки на изобретение
№ 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение №
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 , испытываемых на сдвиг (болты- шпильки) М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без
оплетки со стальным тросом М 2 мм. Образец № 1 (ГОСТ 22353- 77) с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10
ХСНДдля обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при
импульсных растягивающих нагрузках
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 28

29.

№ п.п.
Наименование узла крепления
Величина усилия, кгс, при
котором происходит
скольжение или
перемещение стального
зажима для троса по
стальному анкеру
Характеристики
скольжения,
податливости.
Результаты испытания болтового соединения на сдвиг для резервуаров из полиэтилена «Гермес Групп» (ТУ 2291-00869211495-2014)с трубопроводами из полиэтилена (трубопроводы соединены с резервуаром с помощью косого
антисейсмического фрикционно-демпфирующего компенсатора, с контролируемым натяжением для обеспечения
многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих
нагрузках).
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 29

30.

1
1.
2.
2
3
Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с
болтовыми зажимами с четырьмя
Было ранее (50)
шестигранными гайками Ml0, затянутыми с Стало
помощью гаечного ключа на половина
усилия или динамометрического ключа с
усилием 40 Н*м. с ( между
контактирующими поверхностями
проложен стальной трос в пластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
4
Перемещение шайбы с гайкой 2,5 см
по овальному отверстию при
постоянной нагрузке
Фрикционно–подвижное соединение с
четырьмя гайками с двух сторон затянуты Было 90-150
гаечным ключом на максимальную нагрузку
двумя шестигранными гайками М10,
затянутыми с помощью гаечного ключа или Стало
динамометрического ключа с усилием 20
Н*м.
( между контактирующими поверхностями
проложен стальной трос впластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
Перемещение шайбы с гайкой 3,54.0 см по условному овальному
отверстию при постоянной
нагрузке
Момент затяжки сдвигоустойчивых отжимных необработанных болтов (отделка чернением). Коэффициент трения
0,14,который использовался при лабораторных испытаниях (Табл 5.1)
Класс
5.6
8.8
10.9
12.9
Момент
Номинальный размер резьбы
M6
M8
M10
M12 M16
M20
M24
M27
M30
M33
M36
M39
Nm
4.6
11
22
39
95
184
315
470
636
865
1111
1440
Ft. lb
3.3
8.1
16
28
70
135
232
346
468
637
819
1062
Nm
10.5
26
51
89
215
420
725
1070
1450
1970
2530
3290
Ft. lb
7.7
19
37
65
158
309
534
789
1069
1452
1865
2426
Nm
15
36
72
125
305
590
1020
1510
2050
2770
3680
4520
Ft. lb
11
26
53
92
224
435
752
1113
1511
2042
2625
3407
Nm
18
43
87
150
365
710
1220
1810
2450
3330
4260
5550
Ft. lb
13
31
64
110
269
523
899
1334
1805
2455
3156
4093
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
Момент затяжки отжимных болтовых сдвигоустойчивых соединений. Коэффициент трения 0,125 Табл. 5.2
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 30

31.

Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 31

32.

Конструктивное решения косого антисейсмического фрикционно-демпфирующегокомпенсатора (соединения)
трубопроводов с резервуаром из полиэтилена, работающего на растяжение (фрикционно-подвижные соединения (ФПС )
с контролируемым натяжением с длинными овальными отверстиями) обеспечено выполнением соединений согласно СП
4.13130.2009 п.6.2.6., ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2 , 10.8 Стальные конструкции, Технический
кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), Стальные конструкции, Москва, 2011, п. 14.3, 14.4, 15, 15.2, согласно
изобретения (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями) № TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice (МПК):E04B1/98; F16F15/10 (Тайвань) и согласно технических
решений описанных в изобретениях №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU
UnitedStatesPatent 4,094,111 [45] June 13, 1978 STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT
CONNECTORS (МПК) E04B 1/98), изобретение «Опора сейсмостойкая" № 165076 от 10.10.2016
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Болт с контролируемым натяжением ТУ
Шайбагровер согласно ТУ
Шайба медная обожженная - плоскаяС.12
Шайба свинцовая плоскаяС.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный энергопоглощающий клин, забитый в
пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках
Кол по ТУ
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
Толщиной 2 мм
Толщиной 2 мм
Согласно изобретения ( заявка 2016119967/20(031416)
от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующаямаятни-ковая"
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 32

33.

Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 33

34.

8.Литература.
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу
торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова.
Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений
для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. &Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSKim. Melnikova. Promyshlennoyeigrazhdanskoyestroitelstvo - Proc. of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil
Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mostyitruby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 34

35.

4. Ustroystvosoyedineniynavysokoprochnykhboltakh v stalnykhkonstruktsiyakhmostov [Setting up High-Strength Bolt
Connections in Steel Constructions of Bridges]. STP 006-97.
5. Boltyvysokoprochnyye s garantirovannymmo- mentomzatyazhkirezbovykhsoyedineniydlyastroitel- nykhstalnykhkonstruktsiy
[High-Strength Bolts with Guaranteed Fixing Torque of Screw Joints for Construction Steel Structures]. TU 1282-162-024946802007. MelnikovConstructionMetalStructuresInstitute.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.:
Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
2.
Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр.
ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
3.
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей
соединений на высокопрочных болтах // БущвництвоУкраши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
4.
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П.,
Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
5.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертяспокою по
дотичнихповерхнях болтового зсувос-тшкого з 'езнання з одшеюплощиноютертя / Рабер Л.М.;
заявникiпатентовласникНацюнальнаметалургшнаакадспяУкраши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001,
Бюл. № 6.
6.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения /
Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и
горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1.
Библиографический список
i. Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
ii. Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и
инженерные сооружения, 1986, №2
iii. К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания
для студентов всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей
Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС, 2010
iv. А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет»
Пятигорский государственный технологический университет, 2011
v. А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
vi. Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
vii. . "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
viii. 5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04
H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
ix. Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом
оптимизации и идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим
моделирование в ПК SCAD взаимодействия резервуара из полиэтилена с трубопроводами с геологической средой
x. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы
для проектирования ..djvu
xi. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 Сборные железобетон
xii. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 Сборные железобетон
xiii. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III Стальные конструкций
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 35

36.

xiv. Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
xv. Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под
давлением. Книга 1 - 1996.djvu
xvi. Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
xvii. А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных
трубопроводов 1977.djvu
xviii. Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
xix. Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение
трубопроводов) - 2006.djvu
xx. Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
xxi. Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
xxii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxiii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxiv. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxv. 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxvi. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxvii. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр
= P4.djvu 3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3
м гофр = PH.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.903-10_л1_Тепловые сети. Детали трубопроводов.djvu
xxviii. 4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
xxix.
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu
4.903-10_м6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые
сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
xxx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxxi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые
dnl5230.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxxii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxxiii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
xxxiv.
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых
сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей.
Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxxv.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и
автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1
Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxxvi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxxvii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
xxxviii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
xxxix. Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl
xl. Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
xli. Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
xlii. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III Стальные конструкций vu
xliii. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы
для проектирования^^
xliv. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 Сборные железобето.djvu
xlv. Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 Сборные железобето.djvu
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 36

37.

xlvi. А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных
трубопроводов 1977.djvu
xlvii. Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
xlviii. Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение
трубопроводов) - 2006.djvu
xlix. Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu
Одельский_ Гидравлический
расчѐт трубопроводов_1967.djvu
l. Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
li. Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под
давлением. Книга 1 - 1996.djvu
lii. Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
liii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
liv. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lv. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lvi. 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления .РЧ.djvu
lvii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lviii. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = РЧ.djvu
lix. 3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м
гофр = P4.djvu
lx. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxi. 4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов
неподвижные^уи
lxii. 4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
lxiii. 4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
lxiv. 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
lxv. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxvi. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxvii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52
30.djvu
lxviii. 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
lxix. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxx. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxxi. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxii. Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxiii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxiv. 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
lxxv. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxvi. Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
lxxvii. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxxviii. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxxix. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
lxxx. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxxxi. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxxii. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxxiii. 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл
гофр = P4.djvu
lxxxiv. Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
lxxxv. 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxxvi. Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvu
lxxxvii. Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
lxxxviii. ТИП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и нэлодцыдожд.канализации.djvu
lxxxix. 902-0 9-46.88_alb.2 Камеры и колодцы дождеприѐмной канал изации.сЦуи
xc. ТИП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и нэлодцыдожд.канализации.djvu
xci. ТМП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и колодцы дождюнализаunn.djvu
xcii. 902-09-46.88_А-2 = Камеры и колодцы дождевой ганализации.^уи
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 37

38.

ПРИЛОЖЕНИЕ
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (953) 151-39-15, (999) 535-47-29 , (921) 962-67-78
[email protected]
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010
Эксперт, ктндоц кафедры ТСМи М СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.012010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htmАубакирова Ирина Утарбаевна
СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г.
http://nasgage.ru/[email protected]
(921) 407-13-67, (953) 151-26-79, (953)-151-36-59 проф. дтн СПб
ГАСУ кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4,
ООО «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (953) 151-39-15, (999) 535-47-29 , (921) 962-67-78
Аттестата испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019 СПб ГАСУ и
ООО "Сейсмофонд"
Научный консультант д.т.н. проф кафедры теоретическая механика ПГУПС (ЛИИЖТ) Уздин А.М
.
Научный консультант дтн, профПГУПСТемнов В.Г.
Научные консультанты от организации «Сейсмофонд» ОГРН 1022000000824 САЙДУЛАЕВ КАЗБЕК МАЙРБЕКОВИЧ,
УЛУБАЕВ СОЛТ-АХМАД ХАДЖИЕВИЧ, Доктор физико-математических наук, профессор кафедры моделирования
социально-экономических систем, заведующий кафедрой моделирования социально-экономических системСПб ГУ
МАЛАФЕЕВ Олег Алексеевич
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности8590-гу (А5824) http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Резервуары из полиэтилена «Гермес Групп»ТУ 2291-008-69211495-2014 г.
Всего листов 38
Лист 38