Рекомендации применения сейсмичностойкой продукции оборудования для очистки промышленного масла производства ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»

1.

Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства "Защита и безопасность городов» - «Сейсмофонд»
ИНН – 2014000780 при ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015 (812) 252-12-96, 332 -41-46
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
[email protected] [email protected]
Фактический адрес: 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 Юридический адрес:
Улица им С.Ш.ЛОРСАНОВА дом 6 г. Грозный
[email protected]
(931) 280-11-94,
(921) 962-67-78
от 11 марта 2021 номер 564 [email protected] (999) 535-47-29
Исх. №02-01/11.
Заключение о применении в районах с сейсмичностью 7-9 баллов и
более 9 баллов оборудования для очистки промышленного масла (ТУ
3616-001- 47992552-2010)
Заключение выводы о
пригодности оборудования для
очистки промышленного масла производства ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» по
(ТУ 3616-001-47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
серийный выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64),

2.

Оборудование для очистки промышленного масла изготовленные ООО
«НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ
Р 55989-2014). Предназначенного для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью
8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения
трубопроводов между собой необходимо применение фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным
клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88.
ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-4871997.00.00 и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US.
TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice .
согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент №
165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах
подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного
масла трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага
"), изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» [email protected] (812)
252012-96, 190020 СПб Обводный канал д.150
ЭКСПЕРТНОЕ ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ЗАЯВИТЕЛЬ И ЕГО АДРЕС : ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ», адрес
190020, г, Санкт-Петербург, наб. Обводного канала, д. 150, корп.
1, литера А, пом.227, ИНН 7825400210, тел. (812) 252-12-96, факс
(812) 332-41-46 enavel.ru enavei@enavel ru

3.

СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ
МАТЕРИАЛОВ : Оборудование для очистки промышленного
масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ
Р 55989-2014), предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»,
адрес 190020, г, Санкт-Петербург, наб. Обводного канала, д. 150,
корп. 1, литера А, пом.227, ИНН 7825400210, тел. (812) 252-12-96,
факс (812) 332-41-46 enavel.ru enavei@enavel ru
ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА
ЭКСПЕРТИЗУ : СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП
14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности
фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) согласно альбома
серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5,
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические
воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС,
СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7,
10.8. Протокола № 505 от 17.09.2018, ОО «Сейсмофонд», ИНН
2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ
ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019,
свидетельство НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.012010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и свид. СРО «ИНЖГЕОТЕХ»
№ 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010 в ИЦ "ПКТИСтройТЕСТ" и протокола испытания на осевое статическое
усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпиль-кой №
1516-2 от 25.11.2017 и протокола испытаний на осевое
статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения
по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. : yadi.sk/i/ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
ЗАКЛЮЧЕНИЕ ВЫВОДЫ :

4.

Антисейсмические косые , антивибрационные компенсаторы
фланцевые на фрикционно -подвижных соединениях (ФФПС)
для трубопроводов, уложенные на сейсмоизолирующих
скользящих опорах,
СООТВЕТСВУЕТ изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02
«Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл № 28 ,
изобретения "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве
с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии" № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013,
заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018
"Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на
изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора
сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02, №№ 1143895
F16 B5/02, 1168755 F16, 1174616 F16 B5/02 (автор- проф.
ПГУПС д.т.н. А.М.Уздин), 1154506 Е04В 1/92, 154506 Е 04 B
1/92, СН 471-75, НП-031-01, СП 12.13130.2009 И ПРИГОДЕНЫ
ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СЕЙСМООПАСНЫХ РАЙОНАХ НА
ТЕРРИТОРИИ РФ

5.

6.

Испытания на сейсмостойкость проходили численным методом моделирования и взаимодействия
оборудование и промышленных трубопроводов с геологической средой, НА
ПРОГРЕССИРУЮЩЕЕ ЛАВИНООБРАЗНОЕ ОБРУШЕНИЕ В СРЕДЕ СИСТЕМЫ SCAD
OFFICE оборудования для очистки промышленного масла с трубопроводами , с узлами
крепления на косых компенсаторах , в том числе нелинейным методам расчета соединений ,
при многокаскадном демпфировании , динамических нагрузках и импульсных
растягивающих нагрузках, которые расположены вдоль оси соединения промышленных
трубопроводов
лабораторных испытаний демпфирующих антисейсмических виброгасящих фрагментов и узлов
фрикционно-подвижных компенсаторов, для соединения с косым стыком на примере испытания
промышленных трубопроводов OOO "НПФ "ЭНАВЭЛ" и применение фрикционно- подвижных
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск,
выполненных по изобретениям проф. дтн ПГУПС Уздина А. М. №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и их программная реализация в SCAD Office .
Более подробно смотри научную публикацию: Применение фрикционно-подвижных болтовых
соединение для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций мостов и других
сооружений " И.А.Кузнецова и др
https://cyberleninka.ru/article/n/primenenie-friktsionno-podvizhnyh-boltovyh-soedineniy-dlyaobespecheniya-seysmostoykosti-stroitelnyh-konstrutsiy-mostov-i-drugih
http://www.izvestiapgups.org/assets/files/10.20295-1815-588X-2016-3/10.20295-1815-588X-2016-3-353360.pdf
Смотри также : ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
СОЕДИНЕНИЙ
РАСЧЕТ И
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А.,
ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
https://disk.yandex.ru/d/UWsfXyzs8Wsv5Q
https://ppt-online.org/880052
https://ru.scribd.com/document/498433437/Pgups-ИнструкцияПрименеию-Фрикционно-Подвижные-Соедиения-Фпс-64-СтрУздинаФПС научная статья ЛИИЖТ ПГУПС
Каптелин
Соеврешенствоание Уздин 8 стр
https://ru.scribd.com/document/498433760/Публикация-ФПСНаучная-Статая-ЛИИЖТ-ПГУПС-Каптелин-СоеврешенствоаниеУздин-8-Стр
https://ppt-online.org/880056
https://disk.yandex.ru/i/cVuSSWyS5_lCaw

7.

ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005,
СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, т/ф (812)
694-78-10 [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (931) 280-11-94 (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2014 «Строительство в
сейсмических районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98 (в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, СТО
Нострой 2.10.76-2012, МР 502.1-05, МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р 57574-2017
«Землетрясения»,ТКП 45-5.04-41-3006 (02250), ГОСТ Р 54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН-47175, ОСТ 108.275.80, СП 14.13330.2014, ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*),
СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ 45-5.04-274-2012, серия 4.402-9, ТП
ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмост.»
НА ОСНОВАНИИ: Протокола № 566 от 11.03.2021 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от
27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01. 406.045 от 27.05.2020, действ. 27.05.2020, организация
«Сейсмофонд» ИНН 2014000780 и протокола № 1516-2/3 от 20.02.2020 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ",
адрес:197341, СПб, Афонская ул., д. 2) [email protected] [email protected]
[email protected] ( 996) 798-26-54, (999) 535-47-29.
Ссылки испытаний фрагментов узлов фрикционно –подвижных компенсаторов с косыми стыками
для соединения промышленных трубопроводов согласно изобретения «Опора сейсмостойкая»,
патент № 165076 и согласно изобретениям №№1143895, 1168755, 1174616, 2010136746
https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
https://ru.scribd.com/document/498434514/Ispitanie-Fragmentov-Uzlov-Friktsionno-PodvijnixKompensatorov-s-Kosimi-Stikami-Dlya-Soedineniya-Promishlennix-Truboprovodov
https://disk.yandex.ru/i/ryVGsH4DB229WA https://ppt-online.org/880063
ПРОТОКОЛ номер 566 от 11 03 2021 оценка сейсмостойкости (испытания на сейсмостойкость
фрагментов узлов крепления в ПК SCAD ) оборудования для очистки промышленного масла (ТУ
3616-001-47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью
8 баллов и выше для очистки промышленного масла и трубопроводов необходимо использование
сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционноподвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из
латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным
клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ
24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755
SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в
местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла,
трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ") по ГОСТ 15150, ГОСТ 526480-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5) численным и аналитическим
методом решения задач строительной механики методом физического и математического и
компьютерного моделирования взаимодействия оборудования и трубопроводов с геологической
средой, методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории
устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета о возможности их применения в
сейсмических зонах до 9 баллов включительно.
https://disk.yandex.ru/d/O7F2K9ay97x7yA https://ppt-online.org/879889
https://ru.scribd.com/document/498342525/PGUPS-11-03-2021-Protokol-Ispitaniy-OborudovaniyaOchistki-Promishlennogo-Masla-ENAVEL https://ppt-online.org/879890
Пример РАСЧЕТа МОНОЛИТНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ НА ПРОГРЕССИРУЮЩЕЕ
(ЛАВИНООБРАЗНОЕ)

8.

ОБРУШЕНИЕ В СРЕДЕ СИСТЕМЫ «SCAD OFFICE». д.т.н. Перельмутер А.В., гл. научный
сотрудник; к.т.н. Криксунов Э.З., директор; инж. Мосина Н.В., зам. директора ООО «СКАД
СОФТ» https://disk.yandex.ru/i/k9jJHylCk7GA0Q https://ppt-online.org/880097
https://ru.scribd.com/document/498443146/SCAD-Office-Progress-15-Str
Выводы основаны на основании : Протокола № 566 от 11.03.2021 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA RU 21СТ39 от 27
05.2015, ФГБОУ ВПОПГУПС №SP0101 406 045 от 27.05.2019, действ. 27 05.2019, ОО «Сейсмофонд», ИНН:
2014000780 и протокола № 1516-2/3 от 20.02.2019 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес 197341, СПб, Афонская ул.,
д. 2, свид. об аккред № ИЛ/ЛРИ-00804 от 25.03.2016 ОАО «НТЦ «Промышленная безопасность», ). Лицензия
ФГБОУ ВО ПГУПС № 2280 от 21.07.2016 (см протокол испытания фланцевых фрикционно- подвижных
соединений и варианты технических решений узлов крепления оборудования для очистки промышленного
масла и трубопроводов ПКТИ, 197341, Афонская 2 Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига
фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2021 [email protected] т/ф (812)
694-78-10, (931) 280-11-94, (921) 962-67-78
испытаний протокола на сейсмостойкость
https://disk.yandex.ru/i/t6GncKWN7sjgmg https://ppt-online.org/879918
Протокол испытаний на сейсмостойкость
https://ru.scribd.com/document/498357055/11-03-2021-Protokol-Ispitaniy-OborudovaniyaOchistki-Promishlennogo-Masla-ENAVEL-ru-109-str
https://ru.scribd.com/document/498357609/6947810-Sertifikat-Dobrovolniy-OborudovanieDly-Ochstki-Promishlennogo-Masla-ENAVEL-Enavel-Ru
Прилагаются ссылки
Лабораторные испытаниях осуществлялись методом численного
моделирования взаимодействия
оборудование и промышленных трубопроводов с геологической средой, НА
ПРОГРЕССИРУЮЩЕЕ ЛАВИНООБРАЗНОЕ ОБРУШЕНИЕ при сейсмических нагрузках ,
В СРЕДЕ СИСТЕМЫ SCAD OFFICE, для оборудования для очистки промышленного масла
с трубопроводами , с демпфирующими фрикционо –подвижными на болтовых подвижных
соединениях -компенсаторами , узлами крепления промышленного трубопровода , на косых
компенсаторах, в том числе нелинейным методам расчета соединений, при многокаскадном
демпфировании, динамических нагрузках и импульсных растягивающих нагрузках, которые
расположены вдоль оси соединения промышленных трубопроводов.
18 файл Более подробно об испытаниях смотрите по ссылке https://ok.ru/video/1995861986017
Файл 13 https://ok.ru/video/2082975714017
Файл 15 https://ok.ru/video/2083009727201
Файл 16 https://ok.ru/video/2083013069537
Файл 18 https://ok.ru/video/2082651048673
Файл 19 https://ok.ru/video/2083023227617
Ссылки испытания математических моделей в ПК CKAD СПб ГАСУ Сейсмофонд
файл 13 https://disk.yandex.ru/i/YBOdekodVz9NjQ
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00013.MTS
файл 15 https://disk.yandex.ru/i/jCd7RcJYU-P61Q
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00015.MTS
Файл 16 https://disk.yandex.ru/i/ynK5WYWIDqzNpw
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00016.MTS
файл 18 https://disk.yandex.ru/i/m6-O7KIOkJQjbA
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00018.MTS
Файл 19 https://disk.yandex.ru/i/A5IFqVDHSWlZbg
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00019.MTS

9.

Заключение о применении в районах с сейсмичность. 7-9 баллов
ENAVEL Ispitanie fragmentov uzlov friktsionno podvijnix kompensatorov s kosimi stikami dlya
soedineniya promishlennix truboprovodov114 str.doc (127.5 Мб)
Ссылка для скачивания файлов: https://cloud.mail.ru/stock/cA5dVNQ7j4cXA8mPbsHe8jJ6
В соответствии с договором организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ о проведении экспериментальных исследованиях по
сейсмостойкости оборудования для очистки промышленного масла (ТУ
3616-001-47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для
установки оборудования и трубопроводов необходимо использование
сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным
клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88,
ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-4871997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и
согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент №
165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к
оборудованию для очистки промышленного масла, трубопроводы должны
быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "), предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов. Серийный выпуск

10.

Направляем в Ваш адрес протокол испытания Оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до 9 баллов и заключение согласно протокола испытаний № 566 от
11.03.2021 по применению Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ
3616-00147992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до 9 баллов для районах с сейсмичностью 7-9 баллов
Приложения для технического заключения о применении Оборудования для
очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами (
ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью
до 9 баллов, предназначенные для сейсмоопасных районов
с сейсмичностью до 9 баллов, выполненное согласно изобретениям №№1143895, 1168755,
1174616, 2010136746
https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
Приложение к протоколу организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ №
566 от 11 .03.2021 г. Утвержденного Президентом организации
«Сейсмофонд» при СПбГАСУ Х.Н.Мажиев. от «11» марта я 2021 г. - 1
экз.
1. Прилагаем ПРОТОКОЛ
об испытании и применение напряженно
деформируемых фрикционно подвижных болтовых фланцевых
соединений в укрупненных стыках для антисейсмических косых
демпфирующих компенсаторов для промышленных трубопроводов и их
программная реализация по взаимодействия трубопровода с геологической
средой в SCAD Office нелинейным методом, для обеспечения
сейсмостойкой надежности и работоспособности промышленного
оборудований и агрегатов , с использованием изобретений проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 2010136746«Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности, и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» при
импульсных растягивающих нагрузках
ПРОТОКОЛ номер 566 от 11 марта 2021 оценка сейсмостойкости в ПК
SCAD арматуры промышленной трубопроводной изготавливаемые в
соответствии с техническими условиями ТУ 3616-00147992552-2010, предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с

11.

контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях (в районах с сейсмичностью более 9 баллов необходимо
использование для соединения трубопровода косых компенсаторов с
длинными овальными отверстиями на протяжных фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для промышленных трубопроводов не-обходимо
использование сейсмостойких маятниковых опор на фрикционнодемпфирующих соединениях согласно изо-бретениям №№ 1143895,
1174616,1168755 № 165076 «Опора сейсмостойкая». согласно СП
14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2).
Прилагаем тезисы докладов направленных экспертным Советом
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ для Тринадцатой
Международной конференции по сейсмостойким инженерным
сооружениям ERES 2021, которая пройдет с 26 по 28 мая 2021 городе Рим,
Италия
[email protected] и городе Тимисоари, Румыния на Десятую
международную конференцию «Применение и использование стальных
конструкций для рамных узлов в сейсмоопасных районах» с 26 мая по 28
мая 2021 [email protected] www.ct.upt.ru/stessa2021/
2. Современные технологии надежности антисейсмических
демпфирующих косых компенсаторов на фрикционно – подвижных
болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости Оборудование
для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010) , согласно
изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165076 "Опора сейсмостойкая", 2010136746 "Способ защита
зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойситвых
и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии" согласно изобретениям №№1143895, 1168755, 1174616,
2010136746
https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
https://yadi.sk/d/yIYtSp9oTwXTBA
https://ru.scribd.com/document/493931261/SNAN-NEWS-ProtokolLaboratornikh-Ispitaniy-Seismostoykost-Zadvizhek-Kompaktnit-StalnimikhZavod-Gadzhieva-Rdialektov-Mail-ru-161-Str
https://ppt-online.org/864525 https://yadi.sk/d/U9cgf872IfzclQ
https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/upload
s/Abstract/20210209174411_Doklad_protokol_laboratornikh_ispitaniy_seismost

12.

oykost_zadvizhek_kompaktnit_stalnimikh_Zavod_Gadzhieva_rdialektovmail.ru
_109_str.pdf
3. Обеспечение сейсмостойкости демпфирующих косых компенсаторов
для магистральных трубопроводов на фрикционно – подвижных болтовых
соединениях, для увеличения демпфирующей способности косого
компенсатора, преимущественно при импульсных растягивающих
нагрузках , согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 "Опора сейсмостойкая", 2010136746
"Способ защита зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойситвых и легко сбрасываемых соединений , использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии
https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/upload
s/Abstract/20210209013040_SPBGASU_Providing_earthquake_resistance_of_d
amping_oblique_compensators_for_main_pipelines_on_frictionmovable_bolted_joints_137.pdf
https://yadi.sk/i/gPlRNzCW4U-Z_w https://ppt-online.org/863664
https://ru.scribd.com/document/493835267/STAN-SPBGASU-ProvidingEarthquake-Resistance-of-Damping-Oblique-Compensators-for-Main-Pipelineson-Friction-movable-Bolted-Joints-137
https://yadi.sk/i/vjKr1lZLZd6OXg
4. Опыт применения программного комплекса SCAD Office для анализа
системы сейсмоизоляции сооружений на особые воздействия, на основе
демпфирующей сейсмоизоляции с использование демпфирующих
маятниковой опор, для увеличения демпфирующих способностей
сейсмоизолирующего пояса , преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках, согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 "Опора
сейсмостойкая" , 154506 "Панель противовзрывная" , 2010136746 "Способ
защита зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойситвых и легко сбрасываемых соединений , использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии"
http://krestiyaninformagency1.narod.ru https://ppt-online.org/810519

13.

https://ru.scribd.com/document/474722687/PGUPS-t3487810-Interzet-ruPosledniy-Izobretatel-USSR-Boris-Andreev-Ne-Tolko-Izobrel-PortativniyAvtonomniy-Obogrevatel-Delovoy-Peterburg-116-Str
https://ru.scribd.com/document/476767775/PGUPS-SertifikatsiyaprodutsiiYandex-ru-Obespechenie-Seismostoykosti-Zheleznodorozhnikh-Mostov-NaOsnove-Friktsionno-Dempfiruyucheyi-167
https://ppt-online.org/810519
https://ru.scribd.com/document/478699630/Рaschet-Na-ProgressiruyucheeLavinojbraznoe-Obruchenie-Pri-Osobikh-Vozdeystviyakh-v-NagornomKarabakhe-Stepanokert-SCAD-Offic-214-Str
https://ru.scribd.com/document/478198820/PROTOKOL-9854514864Kostychev-m-Ograx-ru-Ispitaniy-Seismostoykost-Ognezachitnogo-MaterialaOGRAX-СКЭ-UNIKHINTEK-PODOLSK-121стр
https://en.ppt-online.org/819024
https://ru.scribd.com/document/474596670/t3487810-Interzet-ru-ObespechenieUstoychivosti-Na-Osobie-Vozdeystviya-Seismostoikost-Ispolzovaniem-FriktsiDempfera-171
https://en.ppt-online.org/842232
https://ru.scribd.com/document/473271537/MIN-TEZITSI-SPBGASUVzaimodeystviya-Sooruzheniy-Na-Osobie-Vozdeystviya-Dlya-ObespecheniyaUstoychivosti-Za-Schet-Ispolzovaniya-Uprugoplastichnikh-Shar
https://ru.scribd.com/document/476044896/Obespecheni-SeismostoykostiTruboprovodov-s-Ispolzovaniem-Friktsi-Dempfiruyuchikh-Dempferov-iFriktsionno-Dempfiruyucheysya-Seismoizolyatsii184
https://en.ppt-online.org/811462 https://ppt-online.org/855936
5. Специальные технические условия (СТУ) -проект технических
решений антисейсмических креплений для оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки
оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких
телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционноподвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта,
состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз

14.

шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.05073,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111
US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28,
от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки
промышленного масла, трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или
"зиг-зага ")
Конструктивные решения надежности промышленных трубопроводов с
использованием в качестве сейсмоизоляции трубопровода спиральные
сейсмоизолирующие опоры с упругими демпферами сухого трения на
фрикционо –подвижных соединений, для обеспечения сейсмостойкости
промышленных трубопроводов, на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая» , 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной энергии»
https://disk.yandex.ru/i/_8RpC2hvdeuKnw
https://ru.scribd.com/document/494800185/PGUPS-LISI-GASU-SpiralnayaSeismoizoliruyuchaya-Opora-s-Uprugimi-Dempferami-Sukhogo-Treniya-172Стр
https://ppt-online.org/867995 https://disk.yandex.ru/i/FJtLJHNVAk7gWA
Краткие результаты экспериментальных исследований
В процессе испытаний в ПК SCAD по данным акселерометров изменялись
в интервале от 0,3 до 7,69 м/с", что по ускорениям эквивалентно 7 - 9,5
баллам по шкале MSK.-64.
Сравнение полученных перемещений (по шкале MSK.-6), также
подтверждают полученное соответствие по ускорениям.
Анализ данных полученных экспериментально позволило сделать
следующие выводы.
1. Во время испытаний в момент, когда собственные частоты колебаний
систем в ПК SKAD совпадали с вынужденными колебаниями, наблюдался
резонанс.

15.

2. Принципиальные конструктивные решения демпфирующая
сейсмоизоляция, должна использоваться или устанавливаться на
территории с сейсмичностью более 9 баллов
3. Наиболее устойчивы к динамическим нагрузкам, в том числе
сейсмическим являются трубопроводы с косыми компенсаторами
должна использоваться или устанавливаться на территории с
сейсмичностью более 9 баллов
Выводы и рекомендации комиссии о применении в районах с
сейсмичность. 7-9 баллов оборудования для очистки промышленного масла (ТУ
3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)
, изготавливаемые в соответствии с техническими условиями, (ТУ 3616001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)предназначенные
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
На основе анализа результатов динамических исследований оборудования
для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами
( ГОСТ Р 55989-2014) изготавливаемые в соответствии с техническими
условиями и предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов. Серийный выпуск: можно сделать
следующие выводы:
3. В процессе испытаний промышленных трубопроводов
4. Сравнение полученных перемещений оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014) (по шкале MSK-6), также подтверждают полученное
соответствие по ускорениям.
5. В процессе испытаний ни один из элементов крепления оборудования для
очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами (
ГОСТ Р 55989-2014) к несущим элементам не получил видимых повреждений.
6. При испытании промышленной трубопроводной арматуры,
повреждения после динамических исследований отсутствуют.
Необходимо отметить, что полного обрушения промышленной
трубопроводной арматуры , в процессе испытаний не произошло. Все
основные полученные повреждения связаны с перегрузкой несущих
элементов вертикальной нагрузкой.

16.

8. При испытании оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-00147992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) трубопроводной
арматурой , практически все повреждения, полученные в результате
проведенных динамических исследований, возникли в результате перегрузки
системы вертикальной нагрузкой. Исключение составляют повреждения
стыка соединения технологических трубопроводов с
сейсмоизолирующими опорами .
На основе результата экспериментальных исследований считаем
возможным применение Арматуры промышленной трубопроводной с
задвижками компактными стальными в районах с сейсмичностью 7-9
баллов при условии выполнения рекомендаций настоящего заключения, без
демпфирующей сейсмоизоляции
Рекомендации комиссии о применении в районах с сейсмичностью 7-9
баллов оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 479925522010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)
, изготавливаемые в соответствии с техническими условиями,
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск
1. В каталоге оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-00147992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) и
промышленной трубопроводной с задвижками компактными стальными
необходимо указывать характеристику грунта и геологическую среду
района прокладки промышленного трубопровода, уточнить
ответственных исполнителей, ФИО ГИПа, производителя работ,
квалификация, диплом, лицензии
2. При использовании системных аксессуаров оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014) и промышленных трубопроводной арматуры с задвижками
компактными стальными, необходима установка дополнительных
элементов крепления (по наружному и внутреннему радиусам), которые
позволят обеспечить требуемую вертикальную жесткость трубопровода.
Стоит отметить, что наиболее оптимальным с нашей точки зрения
является использование фланцевых фрикционо-подвижных соединений
(ФПС) .
3. При использовании соединения технологических трубопроводов
(поворотные вертикальные и горизонтальные углы, ответвители,

17.

редукции и т.п.), с каждой стороны необходимо вводить дополнительные
косые компенсаторы для технологических промышленных трубопроводов
4. Применение поворотов с большим радиусом изгиба промышленных
трубопроводов допускается при условии снижения максимальной
расчетной нагрузки (уточненной в соответствии с пп. 1) в 2,5 раза.
5. При соединении промышленных трубопроводов расстояние от места
соединения трубопровода до точки крепления к опоре должно составлять
от L/8 до L/5, где L - расстояние между опорами.
6. При применении технологических трубопроводов из стали на
подвесных элементах в сейсмических районах необходимо.
- ограничить длину подвесного элемента с учетом максимально
допустимого расстояния от точки крепления подвесного элемента к
несушим конструкциям (шпильки, крепления типа SML и др.) до плошадки
опорного элемента 1,0 м;
- при необходимости устройства подвесов трубопроводов длиной более
1 м (но не более 2 м) необходимо предусматривать дополнительные
мероприятия по обеспечению пространственной жесткости системы (см.
рисунок 6.6), либо использовать более мощные варианты подвесов
(подвесы из двойного С-образного профиля); при этом элементы 2 и 3,
показанные на рисунке 6.6 могут использоваться как совместно, так и по
отдельности;
- крепление подвесов для трубопроводов к несущим строительным
конструкциям и крепление опорных элементов к подвесам должно
исключать возможность самопроизвольною отвинчивания резьбовых
крепежных элементов при динамических воздействиях, в связи с этим,
необходимо разработать и внести в документацию соответствующие
узлы крепления (например, с использованием стопорных гаек, шайб гровера,
контргаек и т.п.);
- при использовании соединения технологических и промышленных
трубопроводов, с каждой стороны , необходимо вводить дополнительные
подвесные элементы, с максимальным расстоянием от каждого края,
равном ширине консоли, рамы .
Приложение тезисы, патенты демпфирующих сдвиговых энернопоглотителей для
обеспечения устойчивости сооружений , от ударной волны, за счет
использования сдвиговых упругопластических шарниров и балочных
энергопоглотителей, от особых воздействий, (интеллектуальная собственность
передается с альбомом специальные технические условия (СТУ) передаются
заказчику. С изобретениями можно ознакомится по ссылкам:

18.

Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18
стр https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное
ограждение 23 стр https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10
стр https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20
стр https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32
стр https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 РЕФЕРАТ изобретения полезная 17
стр https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на
основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского
моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США,
Японии и др странах ), можно по ссылке : Использование лего сбрасываемых
конструкций для повышения сейсмостойкости
сооружений http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются
американской фирмой RUBBER BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии,
Новой Зеландии, США, Китае, Тайване и др странах https://www.damptech.com/rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан
проживающих в ЖБ гробах не относится к государственной
безопасности http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного
оружия с применением существующих технических средств и
технологий https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9
баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru

19.

http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на
основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8VJ0Ui_lw
Научная статья в журнале СПб ГАСУ
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5
стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8
стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр +
выводы https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19
стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5
февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр 208 стр 211 2
страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на
сейсмостойкость 137 стр https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Приложения для технического заключения о применении арматуры
промышленной трубопроводной с задвижками компактными стальными
Ду 15...50 мм, Ру до 16 МПа, 31с77нж, 31лс77нж, 31нж77нж,
изготавливаемые в соответствии с техническими условиями
ЛШТИ.491614.001 ТУ, предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов. Техническая литература :
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ

20.

ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл
№ 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство
для колонн" 23.02.1983
9.
Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
года».
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения» .
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о

21.

землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные
издания и
журналах за 1994- 2004 гг.
25. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен»
с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского,
д.3
Приложения для технического заключения о применении оборудования для
очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами (
ГОСТ Р 55989-2014) с задвижками компактными стальными,
изготавливаемые в соответствии с техническими условиями,
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, список перечень заявок на изобретения и научных публикаций в журналах СПб ГАСУ о
демпфирующих сдвиговых энернопоглотителях, для обеспечения устойчивости существующего
лестничных маршей и сооружений от особых воздействий, можно ознакомится по ссылкам:
Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18 стр
https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное ограждение 23 стр
https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр
https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр
https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр
flcsg
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02
https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
РЕФЕРАТ
https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-
изобретения полезная 17 стр
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр
https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ),
можно по ссылке : Использование лего сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости
сооружений http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской
фирмой RUBBER BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Новой Зеландии, США, Китае, Тайване и
др странах https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/forbuildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ гробах не
относится к государственной безопасности
http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением
существующих технических средств и технологий https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru
http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf

22.

Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр
https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
Научная статья в журнале СПб ГАСУ
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы
https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19
стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр
208 стр 211 2 страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137 стр
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Приложение: изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(11)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК
E04C 2/00 (2006.01)
(12)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
"Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ

23.

ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины
взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних
взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, пре дставленную в
виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и
установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении
воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/по лостей во всем
объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и
соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки .
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы
на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих
соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением
и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от
вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению
и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует
одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться
основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого
податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут
монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и
поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение
до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL
3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне
прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строит ельных конструкций
(стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов
перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита
и безопасность городов».

24.

25.

26.

27.

Материалы лабораторных испытаний энергопоглощающих узлов легко сбрасываемых
конструкций и испытания фрагментов энергопоглощающих узлов и демпфирующей
сейсмоизоляции хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, СанктПетербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и
деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет
[email protected] [email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-67-78, (999) 535-4729

28.

29.

30.

31.

32.

Специальные технические условия на особое
воздействие (СТУ ) для обеспечения устойчивости оборудования для очистки
Разработаны дополнительно :
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), изготавливаемого в соответствии с техническими условиями от
ударной волны, за счет использования сдвиговых упругопластических
трубчатых, квадратных, кольцевых шарниров и балочных
энергопоглотителей, в том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD,
их магистральных трубопроводов, на особые воздействия с
использованием энергопоглотителей и пластических шарниров и легко
сбрасываемыхконструкций, за счет рассеивания энергии ШИФР 1.010.12с.94, выпуск 0-1, утвержден Главпроектом Мистрой России, письмо от
21.09.94 ; 9-3-1/130 за подписью Д.А.Сергеева, исп. Барсуков 930-54-87
согласно письма Минстроя № 9-3-1/199 от 26.12.94 и письма № 9-2-1/130 от

33.

21.09.94) на взрывное воздействие ( 600 кг ) не приводящие последствиям
лавинообразному разрушению всех конструкций с, помощью компьютерного
моделирования в ПК SCAD , ANSYS, LS-DYNA , для существующих
построенных старых зданий в Бейруте (ЛИВАН) с использованием ,
упругопластических балочных, струнных, трубчатых, квадратных
упругопластичных шарниров и легко сбрасываемых конструкций ( патент на
полезную модель № 154506 «Панель противовзрывная»), за счет
использования упругопластичных энергопоглотителей в виде «гармошка» и
прорезей в шахматном порядке согласно изобретения полезная модель №
165076 «Опора сейсмостойкая» с использованием фракционности,
демпфирования для поглощение взрывной энергии согласно изобретения №
2010136746 « Способ защиты зданий и сооружение при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений ,
использующие систему демпфирования и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
Уздина А М №№ 1174616, 1143895, 1168755 , согласно расчетам проф МГСУ
О.В Мкртычева «Проблемы расчета зданий на особые воздействия» локальные
разрушения при взрыве заряда массой 600 кг при использовании
эрегопоглотителей с пластическим шарниром, закрепленных колоны с ригелем
на фрикци –болтах с пропиленным стальной шпильке пазе , куда забивается
медный обожженный упругопластичный клин , или на протяжных
фрикционно –подвижных соединениях, что не приводит к посредствующему
лавинообразному обрушении трубопроводов всех конструкции за счет
поглощения пиковых ускорений и поглощение взрывной энергии , за счет легко
сбрасываемости наружных панелей и упругоплатических узлов крепления
колонны с ригелем в связи с податливостью и подвижности фрикционноподвижных соединениях.

34.

35.

36.

37.

38.

Перечень типовых альбомов переданных заказчиком для разработки
типовых деталей ,узлов и изделий АФФПС для альбома
антивибрационных фланцевых фрикционно подвижных соединений
оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)
5.903-13_1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей - Детали
(часть 1) @!.djvu
?
3.015-1,82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст.
конструкции - KM #.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами #!!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем Тех. хар-ки #!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Дация^уи
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Дация^уи
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 в.З = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и
канализации из чугунных..._Документация^уи
?
3.901.2-16 Конструкции напорных трубопроводов водоснабжения и
канализации из чугунных..._Документация^уи
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.6=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?

39.

3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 вып.З = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубо про воды .djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-1.92 униф отдельно стоие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
7.904.9-2.v2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-2 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
5.900-7.v1 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
?4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем
водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем
водоснабжения и..._Документация^уи
?
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем
водоснабжения и..._Документация^уи
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых
сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
313.ТС-008.000 = Типовые решения прокладки трубопроводов тепловых
сетей в изоляции из пенополиуритана диг
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?

40.

3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3 в. I = униф двухъярусные эстакады под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докуция^у
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докуция^у
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 1..._Документация^уи
?
5.904-52 вып.О Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных
кондиционеров.djvu
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.016.1-11 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?
3.900-9 Вып. 0 Крепление трубопроводов коммуникаций.сууи
?

41.

4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.903-10 вып.5 = Опоры трубопроводов неподвижные.сууи
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и
трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и
трубопроводов #.djvu
?
4.402-9_4 = Нефтезаводы - Молниезащита и стат. эл-во тех. аппаратов и
трубопроводов #.djvu
?
7.903.9-3.v1-1 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной
и подземной канальной прокладки во,
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок
автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок
автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
5.908-1 Типовые узлы крепления трубопроводов установок
автоматического пожаротушения _Докумеия^уи
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Документа
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Документа
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu

42.

?
3.015-16.94 вО = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-1 b.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-3 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-1 B.I = униф отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы.djvu
?
7.906.9-2.v1-2 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
4.904-69 = Детали крепления сантех. приборов и трубопроводов #.djvu
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?
3.900.9-13 Опоры и переходы надземной прокладки трубопроводов для
водоснабжения и канализации..._Докумен5'
?

43.

4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
?
4.903-1 Овып.4=Опоры скользящие (Т14.00) предназначены для крепл. ст.
технолог, трубопроводов разл. назнач. с на
5.900-7.V2 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и
канализации.djvu
?
3.001.1-3 = Упоры для наружных напорных трубопроводов водопровода и
канализации.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Документация^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._Документация^уи
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.900-9_0 = Опорные конст. и креп. ст. трубопроводов вн. сантех. систем Тех. хар-ки #!.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.1 Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
5.900-7.v4 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
5.903-13.вып.8-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых
ceTe^djvu

44.

5.904-52 вып.2 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных
кондиционеров.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1 B.II-2 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные
колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.003.1-187 вып.0 = Сборные железобетонные цельноформованные
колодцы для подземных Tpy60np0B0fl0B.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-3 в.11-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические
трубопроводы .djvu
?
3.015-2_92 в.Ill = униф одноярусные эстакады под технологические
трубопроводы .djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3-92 вып.З = Унифицированные двухъярусные эстакады под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических
трубопроводов.djvu
?
3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических
трубопроводов.djvu
?

45.

3.015.1-18.95 вып.О = Опоры компенсаторов технологических
трубопроводов.djvu
?
5.903-13 вып.2 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и
узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и
узлов o6opya.djvu
?
3.903-11 = Тепловая изоляция криволин. и фасон, уч. трубопроводов и
узлов o6opya.djvu
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и канализации^уи
?
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и канализации^уи
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для
систем водоснабжения и канализации^уи
?
7.903.9-3.v0 = Конструкция тепловой изоляции трубопроводов надземной и
подземной канальной прокладки водя
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические
трубопроводы. Выпуск.._Документация.с
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?

46.

3.015-16.94 в2 = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
5.903-21 вып.1 = Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах
тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст.
- KM #.djvu
3.015-1 ;82_3 = Униф. отд. стоящ, опоры под тех. трубопроводы - Ст. конст.
- KM #.djvu
?4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в
непроходных каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных
каналах. Выпуск 2..._Докумен2тация^уи
?
Б5.000-2.1_крепление_трубопроводов^уи
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных
труб - МП #!.djvu
?
3.901.2-16_0 = Констр. напор, трубопроводов водосн. и канал, из чугунных
труб - МП #!.djvu
?
7.904.9-2.v1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо
про воды .djvu
?
3.015-3.92 вО = = униф двухъярусные эстакады под технологические трубо
про воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?
3.015-16.94 вЗ = Эстакады одноярусные под технологические трубо про
воды .djvu
?

47.

5.900-7.v3 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок..._Докуция.сууи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок..._Докуция.сууи
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
3.015.2-15 вып.4 Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели...._Докуме
?
5.903- 13 вып.1 = Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей Детали (часть 1) @!.djvu
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._ция^уи
?
4.903-14 Типовые детали крепления технологических трубопроводов для
котельных установок...._ция^уи
?
901-09-9.87 А1 = Переходы трубопроводами водопровода и канализации
под железнодорожными путями на стан
?
5.903-13.вып.7-95=Изделия и детали трубопроводов для тепловых
ceTe^djvu
5.900-7.v0 = Опорные конст. и средства крепления стальн. трубопроводов
внутренних санитарно-технических систем
5.904- 52 вып.З Трубопроводная обвязка воздухонагревателей
центральных кондиционеров.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных
трубопроводов от коррозии. Выпуск l.djvu
?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических
ycraHOBOK.djvu

48.

?
3.015-7 Стальные опоры для трубопроводов технологических
ycraHOBOK.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1_92 в.0= Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
?
3.008.9-6;86_0 = Подземные безнапорные трубопроводы - МП.djvu
5.904-52 вып.1 Трубопроводная обвязка воздухонагревателей центральных
кондиционеров.djvu
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.З Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы^уи
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.2 = Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
7.402-5 Узлы и детали электрохимической защиты подземных
трубопроводов от коррозии. Выпуск 2.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
3.015-3.92 в2-1 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
?
5.903-21 вып.0= Узлы обвязки регулирующих клапанов на трубопроводах
тепло- и холодоснабжения воздухонагре!
?

49.

7.906.9-2.V1-1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами.djvu
?
7.903.9-2_1 = Тепловая изоляция трубопроводов с положительными
температурами #!!.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015-2, в.И-50дноярусные эстакада под техн трубопроводы.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под
технологические Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015.2-15 вып.2 Эстакады металлические комбинированные под
технологические трубопроводы^уи
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
3.016.1-11 вып.0-1 Эстакады железобетонные комбинированные под
технологические трубопроводы и кабели.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных
трубопроводов ^Документация.djvu
?
4.007-1 Соединительные детали чугунные для асбестоцементных
трубопроводов ^Документация.djvu
?
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-1_92 в.11-1 = униф отдельно стоящие опоры под технологические
Tpy60np0B0flbi.djvu
?
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубопроводы .djvu
3.015-3.92 вып.О = Унифицированные отдельно стоящие опоры под
технологические трубопроводы .djvu
?

50.

3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
3.015-3.92 в2-2 = униф двухъярусные эстакады под технологические
трубопроводы.djvu
Адреса американских и немецких фирм, организация
занимающихся проектированием, изготовлением оборудования
для очистки промышленного масла с трубопроводами с использованием
сальниковых компенсаторов для промышленных
трубопроводов в США , Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220
www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box
31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363
www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves
Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite
100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax:
425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE
Bothell, WA 98021 [map] Toll Free: 800.426.9341 Local:
425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address:
www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID
SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite
1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)

51.

WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg
Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47
[email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-SchleeseStr. 22 30179 Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30
[email protected]
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e
7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20
[email protected] WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk
www.willbrandt.se
Приложения отзывы, заключения о применении оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), изготавливаемые в соответствии с техническими условиями,
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, Госстроя РФ № 9-3-1/130 от 01.09.94 и положительный отзыв ПГУПС проф. А.М. Уздина от 16. 05.1996,
положительный отзыв СПб ГАСУ проф. Темнова В.Г от 09.12.2005, положительный отзыв Петровской академии наук за
подписью проф. Майбороды Л.П ( отзыв подписан 26.11.2007 ) , НТС Госстроя РФ номер 23-13/3 от 15 ноября 1994 года. В письме
Минстроя РОССИИ от 21.09.94 говорится" Главпроект одобряет работу и рекомендует использовать ее в качестве материалов для
проектирования малоэтажных зданий в опытном строительстве с целью накопления опыта" за подписью Зам .начальника Главпроекта
Д.А.Сергева.
В письме института Урбанистки от 11.01.95 написано "Думаем, что такую программу следует предложить всем Республикам Северного
Кавказа" за подписью директора В.А.Кима. В письме мера города Грозного от 09.06.95 "Мэрия г.Грозного выражает глубокую
благодарность. который принимал активное участие в работах по восстановлению общественного и жилого фонда г.Грозного. За
подписью мэра по строительству г.Грозного В.Кулатова.
В письме Министерства сельского хозяйства Чеченской республики от 13.06.95 за подписью заместителя Министра сельского
хозяйства и продовольствии ЧР ". Рассмотрев представленные материалы в которых учитывается опыт строительства боевых и
сторожевых башен на Северном Кавказе, считаем предложение заслуживает внимания.."
В письме Ростовского ПРОСТРОЙНИИПРОЕКТ от 16.05.95 за подписью директора института Ю.К.Дьяченко
" Ознакомившись с технической документацией и конструктивными решением экспериментальной серии 1010-2сю94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства многоэтажных зданий в районах с
сейсмичностью 7, 8 и 9 балов, разработанной КФХ "Крестьянская усадьба" г Санкт-Петербурга, Ростовский институт
"ПромстройНИИпроект" считает возможным применять эти решений только в части проектирования вновь строящихся малоэтажных
зданий на территории Чеченской Республики, т.е по выпуску 0-2 , как экспериментальное строительство".
Прилагаем текст положительного отзывы ГОССТРОЯ РФ МИНИСТЕРСТВА СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117987 ГСП 1 Москва ул. Строителей, 8, корп. 2 24- номер 9У номер 3-3-1-33 "О рассмотрении проектной

52.

документации" Директору крестьянского (фермерского) хозяйства
ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
"Крестьянская усадьба" 197371,
Санкт-Петербург, Директору ГП
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с.94
"Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. "Выпуск 0-1". Фундаменты для существующих зданий. Материалы для проектирования",
выполненные КФХ "Крестьянская усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка
конструкторской документации сейсмостойкого фундамента с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции массового применения (ГП ЦПП;
экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по сейсмостойкому строительству и инженерной защите от
стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость
сооружений" НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения разработчиком документации, экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование работы в
массовом строительстве пока нецелесообразно. ( Госстроем РФ рекомендовано проверить на индивидуальных объектах, а изучив
опыт, в дальнейшем широко использовать в РФ)
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью осуществления авторами
контроля за распространением документации, во изменение письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть
КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2С.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание руководства КФХ
"Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на ответственность за результаты применения в практике проектирования и
строительства сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94, выпуски 0-1 и 0-2, Приложение: экспертное
заключение КамЦентра на 6 л. Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. исполнитель Барсуков (495) 930 54 87
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8,
корп. 2 номер письма 9-3-1/199 "О рассмотрении проектной документации" Директору крестьянского (фермерского) хозяйства
"Крестьянская усадьба" 197371, Санкт-Петербург,
Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с. 94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сеисмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы для проектирования", выполненную
КФЯ "Крестьянская усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка
конструкторской документации сейсмостойкого фундамента с использованием сеисмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции массового применения (ГП ЦПП;
экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по сейсмостойкому строительству и инженерной защите от
стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость
сооружений" НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения разработчиком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование работы в
массовом строительстве нецелесообразно. В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09-133/94
законченной и, с целью осуществления авторами контроля за распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
результаты применения в практике проектирования и строительства сеисмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр
1010-2С.94, выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л. Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев.
Исполнитель Барсуков телефон (495) 930 54 87
Прилагаем положительную выписку отзыва из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции научно-исследовательских и
проектно изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования Научно-технического совета Минстроя России г.
Москва номер 23-13/3 15 ноября 1994 т. Присутствовали: от Минстроя России : Вострокнутов Ю Г. , Абарыков В. П. , Гофман Г.
Н. , Сергеев Д. А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширяез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. ,
Родина И. В. , Головакцев Е. М. , Сорокин А. И , Сенина В. С. от ЦНИСК им. Кучеренко : - Айзенберг Я. М Алексеенков Д. А. ,
Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чигрин С. И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашевский М. А.
от
ЦНИИпромзданий -Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. , Нейман А. И. , Малин И. С. , Севастьянов В.В, от ПНИИССевастьянов В.В, от КФХ "Крестьянская усадьба" - Коваленко А.И, от НИИОСП им. Герсенова -Ставницер М.Р АО ЦНИИС Шестоперов Г.С. от КБ по железобетону им. Якушева- Афанасьев П.Г . от Объединенного института физики земли РАН - Уломов В.И.,
Штейнберг В В от ПромтрансНИИпроекта - Федотов В Г. от Научно-инженерного и координационного сейсмологического центра РАН Фролова Н.И . от ЦНИИпроектстальконструкция - Болодин Ю.И, ИМЦ "Стройизыскания" - Ваулин Ю.И, Ассоциация "Югстройпроект"Малик А.Н. от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) - Беляев В.С 2. " О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как
способ повышения сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий" .
Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирущего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8, 9 баллов" 1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить,
что по договору N 4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба" выполняет работу "Фундаменты сейсмостойкие с
использованием сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов".
В основу работы положен принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса, поглощающего энергию как
горизонтальных, так и-вертикальных нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных амортизаторов и
ограничителей перемещений. К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены материалы для проектирования
фундаментов для вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный на повышение сейсмостойкости существующих
зданий, не завершен.

53.

Материалы работы по второму этапу предложены к промежуточному рассмотрению на заседании Секции. Представленные
материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научно-исследовательской организацией министерства по
проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений ). Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу. 2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной
разработки "проектно-сметной документации сейсмостойкого Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые
проектные решения) учесть
сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС
ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения, теплоснабжения, канализации и
газораспределения). Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормирования Ю. Г. Вострокнутов
В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и технического
нормирования. Прилагаем еще один положительный отзыв ( полный текст ): МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 8 корп. 2 № 3-3-1 "О рассмотрении проектной
документации"
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская усадьба" А.И КОВАЛЕНКО 197371, Санкт-Петербург,
Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ. Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную
документацию (шифр 1010-2с.94 )"Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Выпуск 02. Фундаменты для существующих зданий. Материалы для проектирования", выполненные КФХ "Крестьянская усадьба" по договору с
Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции массового применения (ГП ЦПП;
экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по сейсмостойкому строительству и инженерной защите от
стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость
сооружений" НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения разработчиком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование работы в
массовом строительстве нецелесообразно. В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09-133/94
законченной и, с целью осуществления авторами контроля за распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
результаты применения в практике проектирования и строительства сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам ( шифр
1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2.)
Приложение:
54 87.
экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. Исполнитель: Барсуков (495) 930
ОО "Сейсмофондом" разработан проект повышения сейсмостойкости малоэтажных зданий на 2-3 балла благодаря встроенной
сейсмоизоляции в существующее построенное здание в ШИФР 2.130-6с.95 УДК 624.159.14 к альбому ШИФР 1010-2с.94. повышенной
сейсмостойкости на основе опыта сейсмостойкого строительство горцев Северно Кавказа ( древрневайнаховский способ сейсмоизоляции
сторожевых башен ) Разработаны технические условия ШИФР 1.010.1-2с.95 и др альбомы, серии по сейсмозащите зданий и сооружений
Надежность соединений энергопоглотитетелей для каркаса сооружения обеспечена пластическими шарнирами .
Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями и СТУ СПб ГАСУ , работающих на растяжение (фрикционноподвижные соединения (ФПС ) с контролируемым натяжением с длинными овальными отверстиями) обеспечена выполнением СП
4.13130.2009 п.6.2.6., ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), Минск, 2013, 10.3.2 , 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП
16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), Стальные конструкции, Москва, 2011, п. 14.3, 14.4, 15, 15.2 и согласно изобретения
(демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соеди-нениями) № TW201400676 Restraint anti-wind and antiseismic friction damping device (МПК):E04B1/98; F16F15/10 (Тайвань) и соглас-но технических решений описанных в изобретениях
№№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June 13, 1978
STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT CONNECTORS (МПК) E04B 1/98), согласно изобретения (полезная
модель) «Опора сейсмостойкая",патент № 165076 от 10.10.2016 г.
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Болт с контролируемым натяжением ТУ
Шайба гровер согласно ТУ
Шайба медная обожженная - плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной энергопоглощающий клин
в пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках
Кол по ТУ
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
Толщиной 2 мм
Толщиной 2 мм
Согласно изобретения ( заявка 2016119967/20(031416)
от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая"

54.

Расчетные сейсмические нагрузки на сооружения, имеющие нерегулярное конструктивно -планировочное решение, следует
определять с применением пространственных расчетных динамических моделей сооружений и с учетом пространственного
характера сейсмических воздействий для крепления балочных и трубчатых энергопоглотителей согласно СТУ СПб ГАСУ .
F
Fmax
Fy
k2
F0
k 1 K eff
W
dy
D
d db
Рис. Идеализированная зависимость «сила-перемещение» (F-D) для сейсмоизолирующих опор с высокой способностью к диссипации
энергии для крепления трубопроводов.
1.Физико-механические свойства пластического шарнира, а также толщины и размеры в плане листов, выполненных из этих
материалов, принимаются в зависимости от требований, предъявляемых к сейсмоизолирующим телескопическим с пластическим
шарниром опорам в части: диссипативных свойств, прочности, вертикальной и горизонтальной жесткости, долговечности и ряда
других эксплуатационных показателей для каркаса сооружения в.
2.Пластическийц шарнир в сейсмостойких эластомерных и телескопических опорах препятствуют разрыву и разрушению
здания , сооружения при действии вертикальных нагрузок и обеспечивают вертикальную жесткость и прочность опор. Пластические
шарниры , обладающие низкой сдвиговой жесткостью, обеспечивают горизонтальную податливость маятниковых опор.
3. Маятниковые и телескопические опоры, благодаря их низкой сдвиговой жесткости, изменяют частотный спектр собственных горизонтальных колебаний суперструктуры, а восстанавливающие силы, возникающие при деформациях опор, стремятся возвратить суперструктуру в исходное положение.
Примечания
1Сейсмостойкие маятниковые с пластическим шарниром по линии нагрузки и телескопические опоры на ФПС, могут
воспринимать усилия сжатия, растяжения, сдвига и кручения при циклических перемещениях в горизонтальном и вертикальном
направлениях как для каркаса сооружения ,так и для магистральных трубопровода и кабелетрасс уложенных змейкой или зигзаг, в
местах подключения.
2 При испытаниях в ПК SKAD и расчетных гравитационных нагрузках вертикальные деформации телескопических
маятниковых опор, как правило, не превышают нескольких миллиметров. При горизонтальных нагрузках опоры могут
деформироваться на несколько сот миллиметров
Маятниковые с упругопластическим шарниром и телескопические на ФПС сейсмостойкие опоры, в зависимости от своих
диссипативных свойств, подразделяются на два вида:
–
опоры с низкой способностью к диссипации энергии
– опоры с высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Деформации маятниковойопоры в которой имеется упругопластический шарнир и телескопических опор при вертикальных и
горизонтальных нагрузках
4.Маятниковые опоры, в которых имеется упругопластический шарнир и телескопическиеопоры на ФПС с низкой
способностью к диссипации энергии –это опоры, диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого
демпфирования ξ, значения которого не превышают 5 % от критического значения.

55.

5.Производят маятниковые и телескопические с ФПС опоры с низкой способностью к диссипации энергии изпластин
натуральной или искусственной резины, изготовленной по технологиям, не предусматривающим повышения ее демпфирующих
свойств. Телескопические опоры изготавливаются из высокомарочной нержавеющей стали (латунная шпилька, медный обожженный
клин, свинцовые прокладки и свинцовые шайбы).Для закручивания гаек применяется пневматический гайковерт для контрольного
натяжения для телескопических опор на ФПС .
П р и м е ч а н и е -- Значения коэффициента ξ, характеризующего диссипативные свойства маятниковых с пластическим
шарниром опор и телескопических на ФПС с низкой способностью к диссипации энергии, зависят от сил внутреннего трения,
возникающих в деформирующихся опорах и, как правило, составляют 2-3 %.
6. Телескопические и маятниковые сейсмостойкие опорыс низкой способностью к диссипации энергии просты в
изготовлении, малочувствительны к скоростям и истории нагружения, а также к температуре и старению. Для них типично линейное
поведение при деформациях сдвига до 100 % и более.
Маятниковые опоры в которых имеется упругопластичный шарнир и телескопические опоры с низкой способностью к
диссипации энергии применяют, как правило, совместно со специальными демпферами вязкого или гистерезисного типа ,
позволяющими компенсировать низкую способность эластомерных опор к диссипации энергии сейсмических колебаний. Для
телескопической сейсмостойкой опоры демпфером дополнительно является свинцовый лист расположенный в верхней и нижней
части опоры, латунные шпильки с медными обожженными клиньями в нижней и верхней части опоры , установленные в овальных
отверстиях для создания демпфирующего маятникового эффекта (опора скользит по свинцовым листам при многокаскадном
демпфировании, медный клин при этом демпфирует (сминается со свинцовой шайбой), энергия поглощается за счет маятникового
принципа.
1 – энергопоглотитель сейсмоизолирующий крестовидный Тайваньский упругопластичная опора;2 – демпфер;3 – субструктура;
4 – суперструктура
Рис.Фрагмент сейсмоизолирующей системы, состоящей из телескопических на ФПС опор с низкой способностью к
энергопоглощению и демпфированию.
П р и м е ч а н и е -- Диссипативные и протяжные сдвиговые свойства таких опор зависят в основном от гистерезисных
процессов в резине (затрат энергии на ее пластические и нелинейно-упругие деформации) и, как правило, характеризуются
значениями ξ в пределах 10-20 %.
8. Маятниковые с пластическим шарниром сейсмостойкие опоры с высокой способностью к диссипации энергии состоят из
пластического шарнира, изготовленного по специальным технологиям, обеспечивающим повышение ее демпфирующих свойств до
требуемого уровня.
9. Маятниковые с пластическим шарниром и телескопические на ФПС опоры с высокой способностью к диссипации энергии
обладают способностью к горизонтальным сдвиговым деформациям до 200-350%. Их эксплуатационные, жесткостные, диссипативные
характеристики зависят от скоростей и истории нагружения, температуры окружающей среды и старения.
Маятниковые опоры, в которых имеется упругопластический шарнир со свинцовой скользящей прокладкой на
верхнем и нижнем сейсмопоясе и телескопические сейсмостойкие опоры.
1.Маятникове опоры со свинцовым скользящим листом в верхнем и нижнем сейсмопоясе , как правило, изготавливаютиз
пластин резины, обладающей низкими диссипативными свойствами. Свинцовый тонкий лист толщиной 3 мм располагают в заранее
подготовленном сейсмопоясе в центре или по периметру фундамента и имеет суммарный диаметр от 15% до 33% от внешнего
диаметра опоры. Телескопические сейсмостойкие опоры с ФПС изготавливаются из нержавеющей стали, ФПС выполнены в виде
болтовых соединений(латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в него энергпоглощающим медным обожженным клином,
свинцовые шайбы). Для закручивания гаек протяжных соединений ФПС необходимо использовать гайковерт для контрольного
натяжения гаек болтовых соединений, расположенных в овальных отверстиях.
2. Благодаря комбинации маятниковых и телескопических опор и двух слоев по фундаменту свинцовых скользящих листов,
обеспечивающих гистерезисную диссипацию энергии при горизонтальных деформациях, они обладают:
– высокой вертикальной жесткостью при эксплуатационных нагрузках;
– высокой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок низкого уровня;
– низкой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок высокого уровня;
– высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Маятниковые опоры в которых имеется упругопластичный шарнир и телескопические на фрикционно-подвижных
соединениях (ФПС) сейсмостойкие опоры ( квадратная, трубчатая, квадратная с ФПС) для трубопроводов.
3. Диссипативные свойства эластомерных опор со свинцовыми сердечниками и телескопических сейсмостойких опор с о
сминаемым обожженным медным энергопоглощающим клином зависят от величин их горизонтальных сдвиговых деформаций и
характеризуются коэффициентом эффективного вязкого демпфирования ξ в пределах от 15 до 35%.

56.

4.Маятниковые опорыв которых имеется упругопластичный шарнир, способны иметь горизонтальные сдвиговые деформации
величиной до 400% для оборудования нефтеперерабатывающего: мешалки типа НХ63.00.000 для перемешивания сырья и нефтепродуктов в
вертикальных цилиндрических резервуарах. Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями НХ63.00.000ТУ «Мешалки типа
НХ63.00.000» ООО «Конверсия-нефть» и магистральных трубопроводов. При этом их параметры менее чувствительны к величинам
вертикальных нагрузок, скоростям и истории нагружения, температуре окружающей среды и старению, чем параметры опор в А.2.
5. При низких уровнях горизонтальных воздействий (например, при ветровых или слабых сейсмических воздействиях)
эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками работают в горизонтальных и вертикальном направлениях как жесткие элементы, а
при высоких уровнях горизонтальных воздействий – как элементы податливые в горизонтальных направлениях и жесткие в
вертикальном.
6. Перечисленные выше свойства делают эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические сейсмостойкие опоры
наиболее часто применяемым типом сейсмоизолирующих элементов в зонах с высокой сейсмичностью.
В качестве альтернативных вариантов, обеспечивающих ограничение чрезмерных односторонних
горизонтальныхперемещений суперструктуры относительно субструктуры, рекомендуется:
–предусматривать в скользящих поясах конструктивные элементы, обеспечивающие возможность использования
соответствующего силового оборудования, возвращающего плоские опоры скольжениявисходное положение после прекращения
сейсмического воздействия;
– в состав «скользящих поясов» включать дополнительные сейсмоизолирующие элементы, способные ограничивать величины
перемещений и возвращать плоские опоры скольжениявисходное положение.
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции при
сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции
Телескопические на ФПС проф Уздина А М
Типы
сейсмоизолирующих
элементов
Квадратная телескопическая
с высокой
способностью к
диссипации
энергии
Схемы сейсмоизолирующих элементов трубопровода
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
FF
F
F
DD
D
D
FF
с высокой
способностью к
диссипации
энергии
FF
F
DD
D
Трубчатая
телескопическая
с медным
обожженным
стопорным
смянаемям
клином
FF
D
D
F
F
F
DD
D
D
D
FF
Телескопические на фрикционно-подвижны
соедиениях опоры маятниковые на ФПС проф
дтн А.М.Уздт
F
с плоскими
горизонтальным
и поверхностями
скольжения и
медным клином
(крепления для
раскачивания)
одномаятниковы
е со
сферическими
поверхностями
скольжения
F
F
DDD
D
D
FF
F
F
F
D
DD
D
D
F
FF
D
F
DD
F
F
FF
D
D

57.

D
D
двухмаятниковы
е квадртаня и
круглая со
сферическими
поверхностями
скольжения при
R1=R2 и μ1≈μ2
F
FF
двухмаятниковы
е со
сферическими
поверхностями
скольжения при
R1=R2 и μ1≠μ2
FF
DD
D
F
маятниковые
одноразовые с
медным
обожженным
стопорным с
раскачиванием
за счет смянания
медного клина
D
DD
F
FF
F
D
DD
D
Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016
МПК Е04Н 9/02 (использовалось при испытаниях).
При испытаниях использовался регистратор сейсмических сигналов высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС», изготовитель:
630090, Новосибирск, пр. акад. Лаврентьева 13/3, Институт лазерной физики СО РАН, акад. РАН Багаев С.Н, т.:+7(383) 333-24-89 ,
+7(383) 333-24-89,ф:+7(383) 333-20-67, [email protected]),
Для трубопроводов где будет установлена мешалка типа НХ63.00.000 для перемешивания сырья и нефтепродуктов в вертикальных
цилиндрических резервуарах. Продукция изготовлена в соответствии с техническими условиями НХ63.00.000ТУ «Мешалки типа
НХ63.00.000», трубопроводами (ГОСТ Р 50746), закрепленная с помощью фрикционно-подвижных соединениях с контролируемым
натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в паз шпильки,
демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E 04H 9/02
«Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, где трубопровод, должен уложен змейкой или зиг-заг или на маятниковых опорах
отправочные, на фанцевые соединения, где усилия воспринимаются главным образом вследствие преодоления сопротивлению
сжатию фланцев от предварительного натяжения высокопрочных болтов. Фланцевые стыки являются одним из самых эффективных
видов болтовых соединений, поскольку весьма значительная несущая способность вы-сокопрочных болтов используется впрямую и
практически полностью. Область рационального и эффективного применения фланце-вых соединений довольно велика. Они
охватывают соединения элементов, подверженных растяжению, сжатию, изгибу или совместному их действию.

58.

При испытаниях фрагментов ФФПС использовались рабочие чертежи компенсаторов Сальникова для трубопроводов Compact Dismantling
Joint 7 https://youtu.be/y4leUBrFBrw https://www.youtube.com/watch?v=y4leUBrFBrw для трубопроводов Compact Dismantling Joint 7
https://youtu.be/y4leUBrFBrw https://www.youtube.com/watch?v=y4leUBrFBrw
VAG VARIplus product information EN (Teaser)
Product animation of the VAG VARIplus system. The flange adapters and dismantling joints reliably and safely connect pipes, even of different diameters, or
pipes with valves (such as the VAG EKN® Butterfly Valve). More information on VAG VARIplus system: http://www.vag-armaturen.com/en/no_ca... Contact
information: http://www.vag-armaturen.com/en/conta...
https://www.youtube.com/watch?v=7tXyxn071YM https://youtu.be/7tXyxn071YM
UNIÓN AUTOPORTANTE O DISMANTLING JOINT VCP
https://youtu.be/A13OCdybaJ0 Style DJ400 3"-12" Dismantling Joints
https://www.youtube.com/watch?v=r1fEvFsp5uE

59.

(19)
SU
(11)
1 145 204
(13)
A1
(51) МПК
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
F16L 23/02 (2000.01)
F16L 51/00 (2000.01)
(12) ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус:нет данных
(21)(22) Заявка: 3445874, 31.05.1982
(71) Заявитель(и):
ПРЕДПРИЯТИЕ П/Я В2190
(72) Автор(ы):
ХМЫРОВА АЛЛА
АЛЕКСАНДРОВНА,
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Авторское свидетельство СССР № 779715,
КАСАЕВ КАЗБЕК
кл. F 16 L 23/02, 1979. Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972. Бергер И. А. и др.
СОЛОМОНОВИЧ,
Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение, 1966, с. 491.
ЦВЕТНОВ ГЛЕБ
БОРИСОВИЧ,
Адрес для переписки:
КЕРИН ИГОРЬ
02 101000 МОСКВА ПОЧТАМТ
ВЯЧЕСЛАВОВИЧ,
ИВАНОВ ЮРИЙ
СЕРГЕЕВИЧ
(54) Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов1 145 204
Антивибрационное сейсмостойкое фланцевое фрикционно-подвижное соединие (АФФПС)выполнено в виде болтового соединения
(латунные, стальные)шпильки с пропиленным пазом, в который заби-вается энерго-поглощающий стопорный медный обожженный
клин сминаемый при многокаскадном демпфировании при импульсных растягивающих нагрузках, болты,свинцовые и стальные
шайбы,латунные (стальные) гайки).
Латунная (стальная)шпилька по ОСТ 26-2040-96 из стали 20ХН3А и стали 40Х
(45) Опубликовано: 15.03.1985
Латунная (стальная)гайка по ОСТ 26-2041-96 из стали 40Х

60.

61.

62.

Антивибрационное, сейсмостойкое фланцевое соединение для магистральных трубопроводов , обеспечивает защиту от вибрации
при многокаскадном демпфировании при землетрясении.

63.

оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-00147992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) изготавливаемые в
соответствии с техническими условиями промышленных трубопроводов с математическими
При испытаниях
моделями были построены в ПК SCAD с ЭПУ. ЭПУ-энергопоглотитель пиковых ускорений, с помощью которого можно поглощать
сейсмическую, взрывную энергию при землетрясении. Поглотитель энергии пиковых ускорений-ФПС пригодится, чтобы исключить
разрушения при взрыве, землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя энергии -ФПС лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение объекта с энергопоглощением сейсмической энергии за счет
использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными
фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более подробно смотри: ГОСТ
6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов.»
При лабораторных испытаниях использовалось изобретение, заявка на изобртение, полезная модель "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение", ФИПС (Роспатернт) № 2018105803/ 20 (008844) от 27.02. 2018
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт
выполненный из латунной шпильки с забитым медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение
сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от железнодорожного и автомобильного транспорта и
взрыве . Конструкция фрикци -болт состоит из латунной шпильки, с забитым в пропиленный паз шпильки медным клином, который
жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС). Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляются свинцовые шайбы с двух сторон, 1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
авторы: Коваленко А И
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Опоры с пластическим шарниром для промышленных трубопроводов, соединенных
оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014) ,с косыми компенсаторами, закрепленной с помощью фланцевых фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением (ФФПС), выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в
паз шпильки, демпфирующим медным обожженным клином, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU E
04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013.

64.

Фиг. 1 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 2 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 3 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 4 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 5 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 6 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 7 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 8 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 9 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг. 10 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг.11 Опора сейсмоизолирующая подвижная

65.

7. Результаты испытаний фрикционно-подвижных соединений для крепления
оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014)с косыми компенсаторами трубопроводов (предназначены для работы в помещениях с повышенной
вибрацией и в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) и выводы.
Испытания на сейсмостойкость математических моделей
оборудования для очистки промышленного
масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)
с трубопроводами и геологической средой в ПК SCAD и фрагментов антисейсмического фланцевого фрикционно-подвижного
соединения (ФФПС) для крепления мешалок к основанию и соединения трубопроводов (ФФПС необходимо использовать в районах с
сейсмичностью 9 баллов) проводились на соответствие: ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, 30546.3-99, ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 согласно изобретениям, патенты №№: 1143895, 1168755, 1174616, 165076 RU E
04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых
и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикци-онности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии», патент № 2010136746 от 20.01.2013, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 190, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Зда-ния сейсмостойкие и
сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013, Москва. д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений
на высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом
требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атом-ных станций» и с учетом
требований предъявляемых к оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость
при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика
здания, согласно а.с. № 1483156 F.«Соединение трубопроводов», а.с. № 1675612 F 16L23/02, «Трубопро-водное соединение», а.с.
1416790 F 16 L 23/02, «Фланцевое соединение», а.с. № 1206543, F16, L23/02 «Фланцевое соединение пласт-массовых трубопроводов».
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления , закрепленных на осно-вании
с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином,
свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) производились в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2).
Испытания на осевое статическое усилие сдвига фрагментов ФФПС и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизационными элементами в виде дугообразного зажима с анкерной шпилькой проводились на
испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 0826-Ш-16 от 01.09.2016) в ИЦ "ПКТИ –СтройТЕСТ" (протокол
испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой" № 1516-2 от 25.11.2017) и в ПК
SCAD на основании спектров ответов для зданий и сооружений UBS и UBN по НП-031-01.
1. Восемь образцов жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке №0826-Ш-16 от 01.09.2016)
поочередно в одном направлении.
2. Результаты испытаний. До испытаний на сейсмостойкость был проведен анализ податливости ФПС и демпфирующего узла крепления. Образцы испытывались с условием их использования для крепления косого компенсатора с трубопроводами.
Фрагменты ФПС испытывались в организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ на сейсмостойкость по теории активной сейсмозащиты
зданий (АССЗ).
3.После проведения комплекса испытаний на осевое статическое усилие сдвига и податливость фрагментов фланцевых фрикционноподвижных соединений (ФФПС) и демпфирующих узлов крепления проводились дополнительно испытания по синтезированным
акселерограммам в ПК SCAD согласно СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 в соответствии с требованиями
для оборудования категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в
части сейсмостойкости и требованиям в части устойчивости к сейсмостойким воздействиям, интенсивностью МРЗ 9 баллов (шкала
MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0 м и виброустойчивости по группе М 39.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции научно-исследовательских
и проектно изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования Научно-технического
совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т. Присутствовали: от Минстроя России от ЦНИСК им.
Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез
Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М. ,
Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С.
И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашезский М. А. Гиндоян А. П. , Иванова В. И. ,
Болтухов А. А. , Нейман А. И. , Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация "Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р. Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г.
Уломов В. И. , Штейнберг В. В. Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С. Баулин Ю. И. Малик А. Н. Беляев
В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости малоэтажных
жилых зданий. Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью
7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N 4.2-09-133/94 с Минстроем России
КФК "Крестьянская усадьба" выполняет за работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, з и 9
баллов". В основу работы положен принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных нагрузок от сейсмических воздействий при
помощи резино -щебеночных амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены материалы для проектирования
фундаментов для вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы работы по второму этапу предложены к
промежуточному рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научно-исследовательской
организацией министерства по проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений) и не содержат
принципиально Д технических решений и методов производства работ.
Решили:

72.

1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки "проектно-сметной документации
сейсмостойкого Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые проектные решения)
учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения,
теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормировав ' Ю. Г. Вострокнутов
В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ
Москва ул. Строителей 3 корп. 2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
117937 ГСП 1
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург пр.Королева, 30-1-135 Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную документацию шифр
1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для
существующих зданий. Материалы для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской
документации сейсмостойкого фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции массового
применения (ГП ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное
заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России. Результаты экспертиз и рассмотрений
показали, что без проведения разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых
решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование
работы в массовом строительстве нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью
осуществления авторами контроля за распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94,
выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков
документации на ответственность за результаты применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2. Приложение:
экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
За счет использования friction-bolt повышается надежность конструкции (достигается путем обес-печения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на сооружение,
оборудование, которые устанавливаются на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на фланцево-фрикционно- подвижных
соединениях (ФФПС)), согласно изобретения "Опора сейсмостойкая" патент №165076.
В основе фрикци-болта, поглотителя энергии лежит принцип, который называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии. Энергопоглощение происходит за счет использования фланцевых фрикционно - подвижных

73.

соединений (ФФПС) с фрикци-болтом и с демпфирующими узлами крепления (ДУК). Структурные элементы опоры с фрикциболтом с раз-ными шероховатостями и узлами соединения каркаса представляют фланцевую, фрикционную сис-тему, обладающую
значительными фрикционными характеристиками с многокаскадным рассеи-ванием сейсмической, взрывной, вибрационной
энергии.
Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американс-кого Hollo Bolt ), заставляющие
указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать такую силу, чтобы движение большой величины
поглотило ЭПУ, согласно ГОСТ Р 53 166-2008 "Воздействие природных внешних воздействий" по МСК -64. Более подробно смотри
изобретения проф. д.т.н. А.М.Уздина (ПГУПС): №№ 1143895, 1174616, 1168755, seismofond.ru seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com
k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru
Рис.2 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов ФПС и ФФПС и пространственных моделей Испытательного
Центра ОО «СейсмоФОНД». Разработчик демонстрационного стенда инж. Коваленко А.И (Можно приобрести в государственном предприятии –
Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1,0-2
)
Рис.3 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов ФФПС и ФПС и пространственных моделей Испытательного
Центра ООИ «СейсмоФОНД». Разработчик испытательного стенда инж. Коваленко А.И (Можно приобрести в государственном предприятии –
Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 02 )

74.

Рис.4. Передвижная испытательная лаборатория с сейсмооборудованием и оснащенная программным комплексом для испытания
пространственных динамических моделей узлов фрагментов на сейсмические воздействия по шкале MSK 64 с помощью программных комплексах
ANSYS NASTRAN MicroFe ЛИРА SCAD МОНОМАХ c использованием системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии СДеПСЭ
ОО «СейсмоФОНД» Разработчик передвижной лаборатории и демонстрационных стендов инж. Коваленко А.И ( Чертежи можно приобрести в
государственном предприятии – Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2,
Шифр 1010-2с.94, выпуск 0-1, 0-2 )
Рис.5. Испытание на сейсмостойкость здания с сейсмоизолирущим скользящим поясом методом перемещения в горизонтальном положении (
смещения здания – одного построенного этажа, затем следующего второго, итд ) с помощью двух домкратов c использованием элементов системы
демпфирования и поглощения сейсмической энергии СДеПСЭ ИЦ ОО «СейсмоФОНД» Разработчик испытания здания методом горизонтального
перемещения или частичного сдвига инж. Коваленко А.И ( Чертежи с описанием испытания на сейсмостойкость методом перемещения, можно
приобрести в государственном предприятии – Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе ,
46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 0-2 )
Изменения Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824)
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и
идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК SCAD
взаимодействия КНС с трубопроводами из гофрированного полиэтилена с геологической средой

75.

Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для проектирования
..djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобетон^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобетон^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций^
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3-183.01
в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.903-10_л1_Тепловые
сети. Детали трубопроводов.djvu
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^^
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые
сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu 4.900-9
в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия 3.501.1-144
Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн
кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр
= Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13 Изделия
и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл
гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям
dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций
vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для
проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu
Одельский_ Гидравлический расчѐт
трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu

76.

5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи
4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
ТИП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и нэлодцы дожд.канализации.djvu
902-0 9-46.88_alb.2 Камеры и колодцы дождеприѐмной канал изации.сЦуи
ТИП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и нэлодцы дожд.канализации.djvu
ТМП 902-09-46.88 альбом2 - Камеры и колодцы дождюнализаunn.djvu
902-09-46.88_А-2 = Камеры и колодцы дождевой ганализации.^уи

77.

78.

79.

СЕЙСМОСТОЙКИЙ ФУНДАМЕНТ И НЕТРАДИЦИОННЫЕ СПОСОБЫ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
ЗДАНИЙ оборудования для очистки промышленного масла в полевых условиях

80.

Изобретение разработано применительно к строительству зданий и сооружений в районах
с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, для районов с просадочными грунтами и в условиях расположения
вблизи объектов повышенной взрывоопасности.
Известен фундамент, состоящий из верхнего и нижнего опорных поясов (а.с. 1021-1718 кл.
Е 0337/34, 1982г.), который теоретически не воспринимает горизонтальное давление во фронте
ударной волны, так как защитный пояс устроен таким образом, что в сооружении практически
не возникает реакции на горизонтальное смещение, но который исключает возможность
использования общедоступных местных строительных материалов, что особенно важно при
малоэтажном частном строительстве.
Наиболее близким по техническому решению к рассматриваемому изобретению является
фундамент с сейсмоизоляцией в виде упругих связей при наличии ограничителей перемещений (а.с.
No 1760020 E 02 Д 87/34 Б.И. 33/1992). Однако данное решение так же не дает возможности
использовать местные строительные материалы.
Целью настоящего изобретения является создание фундамента не допускающего разрушения
малоэтажных жилых и административно-хозяйственных зданий в условиях приложения особых
нагрузок (сейсмика, просадка грунтов, взрывное воздействие) из общедоступных местных
строительных материалов и основываясь на народном опыте возведения зданий в горных районах
Кавказа (сторожевые башни и т.п.).
В качестве строительных материалов для фундаментов, запроектированных в соответствии
с рассматриваемым изобретением, используются плитняк, естественный камень, глина, песок,
использованные автопокрышки и т.п. Этим достигается снижение стоимости строительства даже
с учетом возможного повышения трудоемкости возведения из-за нестандартности пректных
решений.
Теоретической основой рассматриваемого изобретения является расчетная схема с
выключающимися связями с последующим поглощением остаточной энергии особого воздействия
в горизонтальном направлении демпферами сухого трения с ограничителями смещения верхнего
строения в виде упругих связей и жестких ограничителей хода. Для вертикального воздействия
расчетной схемой изобретения является система с односторонними связями не воспринимающими
растягивающих усилий. Физико-механические характеристики связей подобраны таким образом,
что бы при особом воздействии в верхнем строении не возникало разрушений, которые повлекли
бы за собой гибель людей и имущества. В случае использования предлагаемого изобретения для
зданий подвергшихся особому воздействию в заявленном диапазоне интенсивности нагрузки
потребуется лишь косметический ремонт.
Роль связей, выключающихся при особом горизонтальном воздействии, играет кладка на
глине или на цементном растворе низкой марки, выполненная из различных материалов
различными способами (рис. 1...8). Способ кладки и обеспечивает пониженную по сравнению с
верхним строением сопротивляемость пояса горизонтальным нагрузкам. Роль демпферов сухого
трения играют глиняные столбики, установленные с определенным шагом под несущими стенами
верхнего стоения и выполненные из булыжника, глины и песка. Роль упругих ограничителей хода
играют отработанные автопокрышки, работающие только на растяжение как резиновые стержни
с первоначальной длиной равной высоте глиняных столбиков. По краям фундамента устраиваются
жесткие ограничители хода не допускающие "съезда" верхнего строения с фундамента. Нижний пояс
стен верхнего строения выполняется абсолютно жестким с размерами в плане, обеспечивающими
опирание на фундамент и возможность смещения верхнего строения в процессе всего времени
особого воздействия вне зависимости от направления последнего.
Защитный пояс фундамента работает следующим образом. При горизонтальном воздействии
при достижении определенных усилий в поясе происходит разрушение кладки с оседанием
верхнего строения на глиняные столбики. Дальнейшее скольжение верхнего строения происходит
по поверхности образованной верхними гранями глиняных столбиков. В этот момент энергия
воздействия поглощается в процессе реализации трения скольжения (истирание, нагрев). Ряд

81.

предлагаемых конструкций кладки защитного пояса предполагает влияние заполнения на величину
трения скольжения. В процессе движения происходит изменение свободной длины автопокрышек,
что вызывает в них реакцию, проекция которой на вектор сопряженный с направлением движения
ему противопожна. Это увеличивает нагрузку на верхнее строение, но ограничивает
результирующее смещение. Таким образом в процессе особого нагружения в горизонтальном
направлении величина горизонтальной нагрузки действующей на верхнее строение является
величиной контролируемой, не превышающей его веса, умноженного на коэффициент сухого
трения плюс суммарная горизонтальная проекция предельно допустимых усилий в автопокрышках.
При вертикальных воздействиях типа просадки грунта под частью подошвы фундамента за счет
смещения центра тяжести верхнего строения происходит увеличение давления на часть верхней
грани защитного пояса. Специальный способ кладки вызывает дополнительную вертикальную
усадку защитного пояса в зоне повышенного давления. В результате происходит автоматическое
выравнивание верхнего стоения.
Опыт горных народов Кавказа доказывает надежность и практичность конструктивных
решений фундамента при наличии "слабого" пояса из камней на глине. Построенные ими в XVI
веке сторожевые башни стоят до сих пор. Рассматриваемое изобретение является лишь
конструктивно усовершенствованным воплощением их идей к тому же и четко обоснованным
математически
РАСЧЕТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ ФУНДАМЕНТА
Верхнюю границу сейсмической нагрузки можно определить путем задания корреляционной
функции стационарного случайного процесса d2X(t)/dt2 характеризующего наиболее вероятную
акселерограмму: Соответственно спектральная плотность процесса имеет вид:
Дисперсия горизонтальной реакции, приложенной к нижнему поясу верхнего строения
определяется следующим выражением:
Фактически приведенное выражение определят квадрат предельного значения суммарной
горизонтальной нагрузки приложенной к верхнему строению, считая его защемленным в опорной
части стен. По сути дела это квадрат максимального значения горизонтальной опорной реакции
возникшей в результате сейсмического воздействия на здание с учетом поглощающего эффекта
от применения защитного пояса. Распределяя корень квадратный из полученной величины в
соответствии с распределением массы верхнего строения можно получить эквивалентную
статическую нагрузку, которую должно выдержать без разрушений верхнее строение.
Величина В является по смыслу формулы суммарным коэффициентом фиктивного вязкоупругого демпфирования и получается путем линеаризации сухого трения по функции
распределения случайного процесса (поскольку процесс землетрясения рассматривается как
стационарный нормальный случайный, то и функция распределения взята нормальной по Гауссу).
Предполагается, что эквивалентная статическая сила от сейсмического воздействия приложенная
в зоне нижнего пояса верхнего строения в течение всего процесса нагружения превышает нагрузку
"запирания" демпфера сухого трения. Применительно к рассматриваемоей задаче линеаризованная
величина коэффициента демпфирования определяется по формуле:
Величина К является коэффициентом суммарной жесткости резиновых элементов. Каждый
из этих элементов представляет собой участок использованной автопокрышки, заделанной своей
верхней и нижней частью соответственно в нижнем поясе верхнего строения и в фундаменте.
Указаные резиновые элементы работают только на растяжение. При сдвижке всего верхнего
строения на расстояние u(t), проекция реакции в резиновых элементах на направление движения
равна:
Линеаризованное значение коэффициента жескости сейсмоизолированной системы
определяется по формуле:
Соответственно дисперсии смещения и скорости верхнего строения определяются по
формулам:
Для вычисления несобственных интегралов, входящих в вышеприведенные выражения
можно воспользоваться численными методами на ИБМ-совместимых компьютерах используя
программы MathCAD 2.0 и выше версией или программой MatLab любой версии. Естественно
имеется множество других программ, которые могут брать интегралы в интерактивном режиме

82.

работы с пользователем. Эти интегралы так же легко берутся аналитическим способом с помощью
теории вычетов. Формулы для их получения в замкнутом виде имеются в литературе, но в связи с
громоздкостью окончательных результатов здесь не приводятся, но могут быть переданы всем
лицам заинтересованным во внедрении рассматриваемого изобретения.
Для определения расчетных горизонтальных нагрузок от сейсмического воздействия,
приходящихся на верхнее строение следует использовать следующий иттерационный алгоритм:
1. Задаются предварительными значениями дисперсий перемещения и скорости
верхнего строения. Для перемещения можно взять величину максимально-возможного
смещения верхнего строения исходя из конструкции фундамента. Для скорости можно
взять то же предельное смещение и умножить на 18.0 рад/сек.
2. По вышеприведенным формулам определяются приведенные коэффициенты
жесткости К и демпфирования В.
3. Вычисляются новые значения дисперсии перемещения и скорости. Сравниваются
с ранее полученными и если разница превышает 5%, то вновь вычисления начинаются
с п.2 настояшего алгоритма. Если сходимость достигнута вычисления продолжаются
с п.4.
4. Вычисляется значение дисперсии реакции верхнего строения на заданное
воздействие с учетом сейсмоизолирующего пояса. Корень квадратный из дисперсии
реакции распределяется по высоте между несущими конструкциями здания
пропорционально их весу.
5. Полученные значения эквивалентной горизонтальной сейсмической нагрузки,
вычисленной для элементов здания, используются для прочностного расчета верхнего
строения (считая его жестко защемленным на горизонтальное смещение в нижнем
поясе) в составе особого сочетания нагрузок. Из вышеприведенных формул ясно, что
эквивалентные нагрузки на верхнее строение зависят только от его веса и поэтому при
увеличении размеров сечений несущих конструкций не вызывающих существенного
изменения веса (10%-15%) не требуется выполнять пересчета этих нагрузок.
Если рассматривать сейсмическую нагрузку как дельта-коррелированный случайный процесс
("белый шум"), что фактически означает состояние резонанса при любых частотных
характеристиках конструкции, то расчетные формулы значительно упрощаются. Однако следует
иметь в виду, что полученные значения нагрузки на верхнее строение являются сильно
завышенными. Приведем сводку формул для такого "упрощенного" расчета:
Журнал "Сельское строительство" № 9/95 стр.30 "Отвести опасность", А.И.Коваленко.
Журнал "Жилищное строительство" № 4/95 стр.18 "Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих
зданий", А.И.Коваленко.
Журнал "Жилищное строительство" № 9/95 стр.13 "Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий", А.И.Коваленко.
Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" № 4/95 стр. 24-25 "Сейсмоизоляция малоэтажных
зданий",
Российская газета от 26.07.95 стр.3 "Секреты сейсмостойкости",
Российская газета от 03.06.95 "Аргументы против катастроф найдены",
Российская газета от 11.06.95 "Землетрясение: предсказание на завтра",
Газета "Грозненский рабочий" № 5 февраль 1996 "Честь мундира или сэкономленные миллиарды", А.И.Коваленко.
"Голос Чеченской Республики" 1 февраль 1996 "Башни и баллы".
Республика ЧР № 7 август 1995 "Удар невиданной звезды или через четыре года. "Грозненский рабочий" № 2 июнь
1995 "Грозному предрекают разрушительное землетрясение",
Газета "Земля России" за октябрь 1998 стр. 3 "Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах".
Газета "Земля России" № 2(26) стр. 2-3 " Предложение ученых общественной организации инженеров "СейсмоФОНД" Фонда "Защита и безопасность городов" в области реформы жилищно-коммунальной реформы
Журнал "Жизнь и безопасность " № 3/96 стр. 290-294 "Землетрясение по графику"
Ждут ли через четыре года планету "Земля глобальные и разрушительные потрясения ( звездотрясения"
А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" № 11/95 стр. 25 "Датчик регистрации
электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!" и другие
зарубежные научные издания и журналах за 1994- 2004 гг.
Журнал "Жилищное строительство" № 4,1996 "Прибор (датчик) регистрации электромагнитных волн" Г.М.Бадьи,
А.И.Коваленко и др. Небольшим тиражом 10 экземпляров, выпущена в г. Грозном в 1994-1995 гг, во время первой
Чеченской войны: под названием: "Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого
строительства горцами Северного Кавказа сторожевых башен" с.79 г. Грозный -1996. А.И.Коваленко.

83.

Брошюра находится в Российской национальной библиотек, бывшая имени Ленина г. Москва и Российской
национальной библиотеке СПб пл. Островского, д. 3, в Госстрое Чеченской Республики г.Грозный. Всего силами
изобретателей и ученых ОО "СейсмоФОНД" выпущено 10 экземпляров брошюры в 1995 г .
Сейсмостойкий фундамент 1760020

84.

85.

86.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
(19)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
165 076
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен
Статус:
(последнее изменение статуса: 07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03,
22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),

87.

Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул. д 4 СПб
ГАСУ, Коваленко Александр
Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикцион но податливых соединений. Опора
состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее
цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной
оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный
болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в
штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего
одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений,
объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое
соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от
11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание
листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает
работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов
и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по
направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а

88.

также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также
Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических
воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and antiseismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое
основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев)
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение
демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями
сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы,
проходят запирающие элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины
друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок
поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном
положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает
ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих
расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения,
при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие
корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая
выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и
верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с
возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под
действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий
элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два
открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в
радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз
ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает
нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния
возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения
только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от
торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции
поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2
изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1);
на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное
отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока
2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его
оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный

89.

глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов
«I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней
части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в
верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса
по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса
и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием
(вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором
нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного
усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и
уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие
корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток
зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток,
происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел,
закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено
центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным
усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два
открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней
точки паза штока.

90.

91.

92.

93.

(19)
SU (11) 1760020 (13) A1
(51) 5 E02D27/34
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус: п
В связи с автоматической обработкой патентных документов в цифровой формат в представленной библиографической информации возможны ош
(21)
Заявка: 4824694
(72)
Автор(ы): КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДР ИВАНОВИЧ; АЛЕКСЕЕВ ВИКТО
(22)
(45)
Дата подачи заявки: 1990.05.14
Опубликовано: 1992.09.07
(71)
Заявитель(и): ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
(54) Сейсмостойкий фундамент

94.

95.

УДК 624.042.7
И. О. Кузнецова, С. С. Ваничева, М. В. Фрезе, А. А. Долгая, Т. М. Азаев, Х. R Зайнулабидова
ПРИМЕНЕНИЕ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ БОЛТОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУЦИЙ
МОСТОВ
И
ДРУГИХ
СООРУЖЕНИЙ
Дата поступления: 25.01.2016 Решение о публикации: 14.06.2016
Цель: Разработать и описать новую конструкцию сейсмоизолирующего устройства, состоящего из
упругодемпфирующего элемента, соединенного с изолированными частями сооружения
фрикционно-подвижными соединениями (ФПС), предназначенного для снижения расчетных
нагрузок на сооружение, а также для многоуровневого проектирования и управления
повреждениями конструкции. Методы: Для анализа работы ФПС использованы методы
динамических расчетов сооружений, моделирование расчетных акселерограмм с использованием
ЭВМ, а также натурные испытания при помощи сейсмоплатформ. Результаты: Предложено
конструктивное решение нового сейсмоизолирующего устройства, упругодемпфирующий элемент
которого выполнен в виде столика, верхняя плита столика устанавливается на металлические
стержни из высокопрочной стали, параллельно со столиком установлены гидравлические демпферы,
а ФПС из пакетов стальных листов соединены высокопрочными болтами, пропущенными через
овальные отверстия. Выявлено, что при относительно слабых землетрясениях описываемая
конструкция работает в упругой стадии и ФПС заблокированы; при сильных землетрясениях, когда
горизонтальная нагрузка превышает силу трения в ФПС, происходит проскальзывание элемента за
счет формы отверстий, что обеспечивает взаимное смещение листов на величину зазора между
болтом и краем овального отверстия и обеспечивает сохранность сооружения. Практическая
значимость: Использование описанной системы сейсмозащиты позволяет снизить расчетные
сейсмические нагрузки на сооружения в пределах 40-70 % и спрогнозировать сценарии разрушения
сооружения. Таким образом, снижается стоимость объекта строительства и повышается его
надежность, что в свою очередь приводит к снижению экономических и социальных рисков при
землетрясении.
Сейсмостойкость, сейсмоизоляция, фрикционно-подвижные болтовые соединения.
*Inna O. Kuznetsova, Cand. Sci. (Eng.), associate professor, [email protected]; Svetlana S. Vanicheva, section head
(Petersburg State Transport University); Maksim V. Freze, Cand. Sci. (Eng.); Anzhelika A. Dolgaya, Cand. Sci. (Eng.), design
engineer (Transmost PLC); Tagir M. Azayev, Cand. Sci. (Eng.); Khanzada R. Zaynulabidova, Cand. Sci. (Eng.) (Dagestan
State Technical University) APPLICATION OF FRICTIONAL DYNAMIC BOLTED-TYPE CONNECTIONS TO ENSURE
SEISMIC RESISTANCE OF ENGINEERING STRUCTURES OF BRIDGES AND OTHER OBJECTS
Objective: To develop and describe a new design of a seismic-isolation device consisting of elastic damping element connected to
isolated parts of an object by frictional dynamic connections. It is intended for reduction of design load on an object, as well as multilevel designing and management of object damage. Methods: Structure dynamic calculation methods were used to analyse the
operation of frictional dynamic connections, as were computer simulation of calculation accelerograms and full- scale tests involving
shake tables. Results: A design solution for a new seismic-isolation device is proposed. Its elastic damping element is
shaped like a table, its top plate is placed on metallic bars made from high-resistance steel, hydraulic dampers are
installed parallel to the table, and frictional dynamic connections made from piles of steel plates are linked by highstrength bolts put through oval openings. It was discovered that in cases of relatively minor earthquakes the
construction described here is operating in elastic stage, and frictional dynamic connections get blocked. During
strong earthquakes, when horizontal load exceeds friction force in frictional dynamic connections, slipping of an
element occurs due to shape of openings which ensures mutual displacement of plates by gap width between the bolt
and the edge of oval opening, which ensures the structure's preservation. Practical importance: Using the seismic
resistance system described here allows for reduction of calculation seismic loads on structures by between 40 and
70 per cent, and to forecast scenarios of structure destruction. Thus the cost of construction object gets reduced, its
reliability is increased, which cuts economic and social risks in case of an earthquake.
Seismic
resistance,
seismic
isolation,
В настоящее время в практике сейсмостойкого
строительства сложился многоуровневый подход
frictional
dynamic
bolted-type
connections.
к обеспечению сейсмостойкости сооружения. В
отечественной литературе такой подход получил

96.

название «проектирование сооружений с
заданными параметрами предельных состояний»
[7, 13], за рубежом его называют Performance
Based Designing (PBD). При таком подходе
отказываются от принципа равнопрочности
сооружения и предусматривают наличие слабых
мест, позволяющих управлять накоплением
повреждений в конструкции, минимизируя
дисперсию при прогнозе ущерба.
Во всех случаях в конструкции создаются
узлы, в которых от экстремальных нагрузок
могут возникать неупругие смещения элементов.
Вследствие этих смещений нормальная
эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его обрушение.
Эксплуатационные качества сооружения должны
легко восстанавливаться после экстремальных
воздействий. Для обеспечения указанного
принципа проектирования и были предложены
фрикционно-подвижные болтовые соединения
(ФПС) [6]. Под ФПС понимаются соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами,
отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными
вдоль направления действия экстремальных
нагрузок. При экстремальных нагрузках
происходит взаимная сдвижка соединяемых
деталей на величину до 3-4 диаметров
используемых высокопрочных болтов. Работа
таких соединений имеет целый ряд особенностей
и существенно влияет на поведение конструкции
в целом. При этом во многих случаях можно
снизить затраты на усиление сооружения,
подверженного сейсмическим и другим
интенсивным нагрузкам.
Описание фрикционноподвижных соединений
ФПС были предложены в НИИ мостов
ЛИИЖТа в 1980 г. и защищены авторскими
свидетельствами [9-12 и др]. Простейшее
стыковое и нахлесточное соединения приведены
на рис. 1. При экстремальных нагрузках должны
происходить взаимная подвижка соединяемых
деталей вдоль овала и за счет этого уменьшаться
пиковое значение усилий, передаваемое
соединением.
При использовании обычных болтов их
натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N = 20-50 кН, что не позволяет
прогнозировать несущую способность такого
соединения по трению. При использовании же
высокопрочных болтов при том же N
A
A
натяжение N
=
200-400 кН, что в

97.

б
12 3
1
Рис. 1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного соединения:
а) встык; б) внахлест; 1 - соединяемые листы; 2 - высокопрочные
болты; 3 - шайба; 4 - овальные отверстия; 5 - накладки
принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Однако проектирование и расчет таких
соединений вызвал серьезные трудности. Первые
испытания ФПС показали, что рассматриваемый
класс соединений не обеспечивает в общем
случае стабильной работы конструкции. В
процессе подвижки соединение может
заклинить, контактные поверхности
соединяемых деталей оплавиться и т. п. [3-5].
Случались обрывы головки болта. Исследования
1985-1990 гг. позволили выявить способы
обработки соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности,
установлена недопустимость использования для
ФПС пескоструйной обработки листов пакета,
рекомендованы обжиг листов, нанесение на них
специальной мастики или напыление мягких
металлов. Исследования по рассматриваемому
вопросу обобщены в [13].
В 1995 г. исследования по ФПС были представлены на 11-й всемирной конференции по
сейсмостойкому строительству [14]. После этого
их начали применять за рубежом. Однако в
России эти соединения не применялись в течение
20 лет после разработки теории ФПС в НИИ
мостов [2].
Применение ФПС на мостах г. Сочи
Впервые ФПС использовали при строительстве железнодорожных мостов на олим-
пийских объектах в г. Сочи. В частности, было
предложено новое опорное сейсмоизолирующее устройство (рис. 2). Устройство
имеет три принципиальные особенности:
1) вертикальная и горизонтальная нагрузки
передаются на разные элементы единого узла
опирания, т. е. в системе опирания имеются
независимые опорный и сейсмоизолирующий
элементы. Опорный элемент выполнен в виде
обычной подвижной опорной части, жесткой в
вертикальном направлении. Это исключает
вертикальные смещения пролетного строения
под нагрузкой;

98.

1
Рис. 2. Схема устройства сейсмоизоляции на железнодорожных мостах в г. Сочи: 1 - пролетное
строение; 2 - зазор между податливым элементом и пролетным строением; 3 - антифрикционное
покрытие; 4 - верхний лист податливого элемента; 5 - опора; 6 - податливый элемент; 7 - ФПС; 8 дополнительный лист; 9 - шарнирный балансир; 10 - упоры;
11 - подвижная опорная часть
2) сейсмоизолирующий
элемент выполнен
составным в виде упругого столика из стальных
стержней (стержневого амортизатора) и пакета
стальных листов, объединенных ФПС;
3) сила трения в ФПС не превосходит разрушающей нагрузки на опору и столик.
Для снижения сейсмических нагрузок на
опоры и относительных смещений пролетных
строений на опорах мостов дополнительно
устанавливались демпферы. Для этого использованы гидравлические демпферы фирмы
«Вибросейсм», детально описанные в [15].
Как видно из рис. 2, между пролетным
строением 1 и опорой 5 параллельно с податливым сейсмоизолирующим элементом 6
устанавливается опорный элемент 11, представляющий собой обычную подвижную
опорную часть с шарнирным балансиром 9.
Верхний лист податливого элемента 4 с антифрикционным покрытием 3 соединен с дополнительным листом 8 с помощью ФПС 7. При
этом листы 4 и 8 с антифрикционным покрытием
3 и ФПС 7 образуют верхний скользящий
элемент. На пролетное строение 1
устанавливаются упоры 10, контактирующие с
дополнительным листом 8 и имеющие свободу
вертикальных перемещений относительно листа
4. При этом податливый элемент со скользящим
элементом имеют высоту h меньше, чем высота
подвижной опорной части H за счет устройства
зазора 2. Это исключает передачу на податливый
элемент вертикальной нагрузки от пролетного
строения, которая полностью воспринимается
подвижной опорной частью.
При эксплуатационных нагрузках (торможении подвижного состава, поперечных
ударах транспортных средств), а также при
действии проектного землетрясения (ПЗ) горизонтальные нагрузки передаются от пролетного строения 1 на опору 5 через упоры 10 и
податливый элемент 6. При этом динамические
нагрузки на опору снижаются за счет
амортизирующего действия податливого элемента. При максимальном расчетном землетрясении (МРЗ) происходит подвижка в ФПС,
пиковые нагрузки на опору ограничиваются
силой трения в ФПС и обеспечивается сохранность сооружения (пролетные строения

99.

не сбрасываются с опор) [1]. Таким образом,
расчетные нагрузки снижаются при действии как
ПЗ, так и МРЗ.
Предлагаемая конструкция позволяет проектировать сооружения с заданными параметрами предельных состояний, а также сценарий
накопления повреждений в сооружении при
сейсмических воздействиях [8].
диаграмме ФПС закрыто и система работает
упруго. При значении 0 на диаграмме ФПС
открыто и пролетное строение скользит
относительно опоры. В рассмотренном примере
проскальзывание возникает практически сразу
после начала воздействия, а максимальный сдвиг
достигает 11 см. На рис. 3 выделе
Расчетный анализ работы ФПС при
землетрясении
Рис. 3 иллюстрирует работу устройства при
МРЗ. На нем представлены расчетные зависимости от времени ускорений и смещений
элементов моста при землетрясении.
В верхней части рис. 3 показана расчетная
акселерограмма, имеющая ускорения около 2,2
Рис. 3. Результаты расчета сейсмоизолированного моста на действие МРЗ
м/с2. По своим энергетическим характеристикам
и пиковым ускорениям в диапазоне частот около
1 с акселерограмма описывает 9-балльное
землетрясение. При этом смещение пролетного
строения составило более 12 см, однако
смещение верха опор оказалось менее 1 см.
Интерес представляет диаграмма чередования
состояний системы. При значении 1 на

100.

но полное (упругое и пластическое) смещение
пролетного строения. Хорошо видно, что при
МРЗ пластические смещения в ФПС превалируют над упругими смещениями за счет
деформации столика.
В нижней части рис. 3 приведены усилия в
демпфере. Пиковые значения усилий достигают
180 кН. Это составляет примерно 15 % от
сейсмической нагрузки.
Принятая концепция проектирования обеспечивает сохранность опор и отсутствие сброса
пролетного строения при любых расчетных
землетрясениях. Конструкция опорных
устройств обеспечивает один вид повреждений подвижки в ФПС, соединяющих опору с
пролетным строением. Сценарий накопления
повреждений (рост подвижки) представлен в
таблице.
поддающиеся ремонту повреждения мостов при
редких разрушительных землетрясениях.
На рис. 4, 5 представлены мосты с фрагментами сейсмозащиты в г. Сочи. Предлагаемые
и уже реализованные устройства обеспечивают
сейсмозащиту моста как при проектных, так и
при максимальных расчетных землетрясениях.
При этом прогнозируется ха
Заключение
Пример сценария накопления повреждений для одной из эстакад железнодорожной
линии Адлер - Сочи
Показатель
Значение
Сила землетрясения, балл
5-6
7
8
Ориентировочная повторяемость, год
20
200
500
1000
Ускорение, м/с
0,35
1,09
1,61
2,398
Подвижка, см
0,1
1,6
6,3
12,5
Число подвижек за время землетрясения
2
23
35
38
2
9
Рис. 4. Стержневой амортизатор с ФПС, установленный на железнодорожном мосту через р.
Рис. 5. Стержневые амортизаторы с ФПС на
Мзымта в районе в г. Сочи
одной из железнодорожных эстакад в г. Сочи
В заключение отметим, что по предлагаемой
методике и с использованием предлагаемых
технических решений сейсмозащитных
устройств в Сочи построено более 100 мостовых
опор. Применение этих устройств позволяет на
40-70 % снизить расчетную нагрузку на опоры и
обеспечить прогнозируемые и легко

101.

рактер накопления повреждений в конструкции и
обеспечивается ее ремонтопригодность после
разрушительных землетрясений. Это пока
единственная в мире система сейсмо- защиты,
которая обеспечивает нормальную эксплуатацию
моста, не приводя к расстройству пути при
эксплуатационных нагрузках и проектных
землетрясениях.
Таким образом, применение ФПС позволило
реализовать новую систему сейсмозащи- ты
железнодорожных мостов, которая обеспечивает
снижение сейсмических нагрузок при ПЗ и МРЗ
и нормальную эксплуатацию сооружения.
Библиографический список
1. Азаев Т. М. Оценка сейсмостойкости мостов по
условию сброса пролетных строений с опор / Т. М.
Азаев, И. О. Кузнецова, А. М. Уздин // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2003. - Вып. 1. С. 38-42.
2. Белаш Т. А. Сейсмоизоляция. Современное
состояние / Т. А. Белаш, В. С. Беляев, А. М. Уздин и
др. // Избранные статьи профессора О. А. Савинова и
ключевые доклады, представленные на IV Савиновские чтения. - СПб. : Ленинград. Промстройпроект, 2004. - С. 95-128.
3. Березанцева Е. В. Фрикционно-подвижные
соединения на высокопрочных болтах / Е. В. Березанцева, Е. В. Сахарова, А. Ю. Симкин, А. М. Уз- дин
// Междунар. коллоквиум : Болтовые и специальные
монтажные соединения в стальных конструкциях. Т.
1. - М., 1989. - С. 73-76.
4. Деркачев А. А. Исследование свойств стержневых конструкций с упруго-фрикционными соединениями на высокопрочных болтах / А. А. Деркачев, В. С. Давыдов, С. И. Клигерман // Сейсмостойкое строительство. - 1981. - Вып. 3. - С. 7-10.
5. Евдокимов В. В. Несущая способность сдвигоустойчивых соединений с увеличенными отверстиями под высокопрочные болты / В. В. Евдокимов,
В. М. Бабушкин // Междунар. коллоквиум :
Болтовые и специальные монтажные соединения в
стальных конструкциях. Т. 1. - М., 1989. - С. 77-80.
6. Елисеев О. Н. Элементы теории трения, расчет
и технология применения фрикционно-подвижных
соединений / О. Н. Елисеев, И. О. Кузнецова, А. А.
Никитин и др. - СПб. : ВИТУ, 2001. - 75 с.
7. Килимник Л. Ш. О проектировании сейсмостойких зданий и сооружений с заданными параметрами предельных состояний / Л. Ш. Килим- ник
// Строительная механика и расчет сооружений. 1975. - № 2. - С. 40-44.
8. Кузнецова И. О. Сейсмоизоляция - способ
проектирования сооружений с заданными параметрами предельных состояний и сценариев накопления повреждений / И. О. Кузнецова, Ван Хайбинь, А.
М. Уздин, С. А. Шульман // Избранные статьи проф.
О. А. Савинова и ключевые доклады, представленные на VI Савиновские чтения. - СПб., 2010.
- С. 105-120.
9. Савельев В. Н., Уздин А. М., Хусид Р. Г. Болтовое соединение. А. с. СССР № 1168755, МКИ F 16
B 5/02, 35/04, 1983.
10. Савельев В. Н., Уздин А. М., Хусид Р. Г. Болтовое соединение плоских деталей встык. А. с. СССР
№ 1174616, МКИ F 16 B 5/02, 35/04, 1983.
11. Савельев В. Н. Особенности работы соединений на высокопрочных болтах на знакопеременные нагрузки типа сейсмических / В. Н. Савельев, А.
Ю. Симкин // Сейсмостойкое строительство. - 1985. Вып. 10. - С. 20-24.
12. Савельев В. Н., Уздин А. М., Хусид Р. Г., Кистерский С. В. Способ соединения листов в пакет. А.
с. СССР № 1184981, МКИ F 16 B 5/02, 35/04, 1983.
13. Уздин А. М. Сейсмостойкие конструкции
транспортных зданий и сооружений : учеб. пособие /
А. М. Уздин, С. В. Елизаров, Т. А. Белаш. - М. : УМЦ
ЖДТ, 2012. - 500 с.
14. Hashem A. M. The use of the friction-movable
braces for designing the seismic proof structures with
predetermined parameters of ultimate conditions / A.
M. Hashem, A. M. Uzdin // 11-th World Conf.
Earthquake Eng. Paper 51.
15. Kostarev V. V. Providing the earthquake stability
and Increasing the reliability and resources of pipelines
using viscous dampers / V. V. Kostarev, L. Yu. Pavlov,
A. M. Schukin, A. M. Berkovsky // Proc. Workshop
„Bridges seismic isolation and large-scale modeling", St.
Petersburg, 29.06-03.07.2010. - St. Petersburg, 2010. - P.
59-70.
References
1. Azayev T. M., Kuznetsova I. O. & Uzdin A. M.
Seismostoykoye stroitelstvo. Bezopasnost sooru- zheniy - SeismicResistant Construction. Structure Safety, 2003, Is. 1, pp. 38-42.
2. Belash T. A., Belyayev V. S., Uzdin A. M., Yermoshin A. A. & Kuznetsova I. O. Seismoizolyatsiya.
Sovremennoye sostoyaniye [Seismic Isolation. Modern
Condition]. Izbrannyye statiprofessora O. A.
Savi- nova i klyuchevyye doklady,
predstavlennyye na IV Savinovskiye chteniya
[Selected Articles by Professor O. A. Savinov
and Key Reports Presented at the 4th Savinov
Readings].
St.
Petersburg,
Leningradskiy
Promstroyproyekt, 2004. Pp. 95-128.
3. Berezantseva Ye. V., Sakharova Ye. V., Simkin
A.Yu. & Uzdin A. M. Friktsionno-podvizhnyye soyedineniya na vysokoprochnykh boltakh [Frictional Dynamic Connections with High-Strength Bolts]. Me-
zhdunarodnyy kollokvium: Boltovyye i
spetsialnyye montazhnyye soyedineniya v
stalnykh konstruktsiyakh [International
Colloquim: Bolt and Special On-Site

102.

Connections in Steelwork]. Vol. 1. Moscow, 1989. Savinov Readings']. St. Petersburg, 2010. Pp. 105Pp. 73-76.
4. Derkachev A. A., Davydov V. S. & Kliger- man S.
I. Seismostoykoye stroitelstvo - Seismic-Resistant Construction, 1981, Is. 3, pp. 7-10.
5. Yevdokimov V. V. & Babushkin V. M. Nesushchaya sposobnost sdvigoustoychivykh soyedineniy s
uvelichennymi otverstiyami pod vysokoprochnyye bolty [Bearing Capacity of Shear-Resisting Connections
with Increased Openings for High-Strength Bolts]. Me-
zhdunarodnyy kollokvium: Boltovyye i
spetsialnyye montazhnyye soyedineniya v
stalnykh konstruktsiyakh [International
Colloquim: Bolt and Special On-Site
Connections in Steelwork]. Vol. 1. Moscow, 1989.
Pp. 77-80.
6. Yeliseyev O. N., Kuznetsova I. O., Nikitin A.A.,
Pavlov V.Ye., Simkin A.Yu. & Uzdin A. M. Elementy
teorii treniya, raschet i tekhnologiya primeneniya friktsionno-podvizhnykh soyedineniy [Elements of Friction
Theory, Calculation and Technology for Application of
Frictional Dynamic Connections]. St. Petersburg, VITU,
2001. 75 p.
7. Kilimnik L.Sh. Stroitelnaya mekhanika i raschet
sooruzhenoiy - Construction Mechanics and Structure
Calculation, 1975, no. 2, pp. 40-44.
8. Kuznetsova I. O., Van Khaybin, Uzdin A. M. &
Shulman S.A. Seismoizolyatsiya - sposob proyektirovaniya sooruzheniy s zadannymi parametrami
predelnykh sostoyaniy i stsenariyev nakopleniya povrezhdeniy [Seismic Isolation as a Method for Designing
Structures with Set Parameters of Limit States and
Damage Accumulation Scenarios]. Izbrannyye stati
professora O. A. Savinova i klyuchevyye
doklady, predstavlennyye na VI Savinovskiye
chteniya [Selected Articles by Professor O. A.
Savinov and Key Reports Presented at the 6th
120.
9. Savelyev V. N., Uzdin A. M. & Khusid R. G. Boltovoye soyedineniye [Bolt Connection]. Invention
Certificate A. S. SSSR N 1168755, MKI F 16 B 5/02,
35/04, 1983.
10. Savelyev V. N., Uzdin A. M. & Khusid R. G. Boltovoye soyedineniye ploskikh detaley vstyk [Butt-toButt Bolt Connection of Flat Parts]. Invention Certificate A. S. SSSR N 1174616, MKI F 16 B 5/02, 35/04,
1983.
11. Savelyev V. N. & Simkin A.Yu. Seismostoykoye
stroitelstvo - Seismic-Resistant Construction, 1985, Is.10,
pp. 20-24.
12. Savelyev V. N., Uzdin A. M., Khusid R. G. &
Kisterskiy S. V. Sposob soyedineniya listov v paket
[Method for Connecting Plates into Piles]. Invention
Certificate A. S. SSSR N 1184981, MKI F 16 B 5/02,
35/04, 1983.
13. Uzdin A. M., Yelizarov S. V. & Belash T.A. Seismostoykiye konstruktsii transportnykh zdaniy i sooruzheniy : uchebnoye posobiye [Seismic-Resistant Designs
for Transport Buildings and Structures : Course
Guide]. Moscow, UMTs ZhDT, 2012. 500 p.
14. Hashem A. M. & Uzdin A. M. The use of the
friction-movable braces for designing the seismic proof
structures with predetermined parameters of ultimate
conditions. Hth World Conf. Earthquake Eng.
Paper 51.
15. Kostarev V. V., Pavlov L.Yu., Schukin A. M. &
Berkovsky A. M. Providing the earthquake stability and
Increasing the reliability and resources of pipelines
using viscous dampers. Proc. Workshop "Bridges
seismic isolation and large-scale modeling",
St. Petersburg, 29.06-03.07.2010. St. Petersburg, 2010.
Pp.
59-70.

103.

*КУЗНЕЦОВА Инна Олеговна - канд. техн. наук, доцент, [email protected]; ВАНИЧЕВА Светлана
Сергеевна - начальник отдела (Петербургский государственный университет путей сообщения Императора
Александра I); ФРЕЗЕ Максим Владимирович - канд. техн. наук; ДОЛГАЯ Анжелика Александровна канд. техн. наук, инженер-проектировщик (ОАО «Трансмост»); АЗАЕВ Тагир Магомедович - канд. техн.
наук; ЗАЙНУЛАБИДОВА Ханзада Рауповна - канд. техн. наук (Дагестанский государственный
технический университет).

104.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

105.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

106.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

107.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

108.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

109.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

110.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

111.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

112.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

113.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

114.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

115.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

116.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

117.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

118.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

119.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

120.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

121.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

122.

Библиографические данные: TW201400676 (A) ―
2014-01-01
|
В список выбранных документов
|
EP Register
|
Сообщить об ошибке
|
Печать
Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
Ссылка на эту страницу
Изобретатель(и):
Заявитель(и):
Индекс(ы) по классификации:
Номер заявки:
Номера приоритетных
документов:
TW201400676 (A) - Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
- международной (МПК): E04B1/98; F16F15/10
- cooperative:
TW20120121816 20120618
TW20120121816 20120618
Реферат документа TW201400676 (A)
Перевести этот текст Tooltip
The present invention relates to a restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, which comprises
main axial base, supporting cushion block, a plurality of frictional damping segments, and a plurality of outer
covering plates. The main axial base is radially protruded with plural wings from the axial center thereof to the
external. Those wings are provided with a longitudinal trench, respectively. The supporting cushion block is
arranged between every two wings. The friction damping segments are fitted between the wing and the
supporting cushion block. The outer covering plates are arranged in an orientation perpendicular to the protruding
direction of the wing at the outmost of the overall device. Besides, a locking element passes through and securely
lock the two outer covering plates relative to each other; in the meantime, m the locking element may pass
through one supporting cushion block, one friction damping segment, the longitudinal trench of one wing, the
other friction damping segment and the other supporting cushion block in sequence. The main axial base and
those outer covering plates can be fixed to two adjacent constructions at one end thereof, respectively. As a
result, as wind force or force of vibration is exerted on the two constructions to allow the main axial base and the
outer covering plates to relatively displace, plural sliding friction interfaces may be generated by the friction
damping segments fitted on both sides of each wing so as to substantially increase the designed capacity of the
Всего листов 226
damping device.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
(812)252-12-96

123.

0676 (A)
Перевести этот текст Tooltip
The present invention relates to a restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, which
comprises main axial base, supporting cushion block, a plurality of frictional damping segments, and a
plurality of outer covering plates. The main axial base is radially protruded with plural wings from the axial
center thereof to the external. Those wings are provided with a longitudinal trench, respectively. The
supporting cushion block is arranged between every two wings. The friction damping segments are fitted
between the wing and the supporting cushion block. The outer covering plates are arranged in an orientation
perpendicular to the protruding direction of the wing at the outmost of the overall device. Besides, a locking
element passes through and securely lock the two outer covering plates relative to each other; in the
meantime, m the locking element may pass through one supporting cushion block, one friction damping
segment, the longitudinal trench of one wing, the other friction damping segment and the other supporting
cushion block in sequence. The main axial base and those outer covering plates can be fixed to two adjacent
constructions at one end thereof, respectively. As a result, as wind force or force of vibration is exerted on
the two constructions to allow the main axial base and the outer covering plates to relatively displace, plural
sliding friction interfaces may be generated by the friction damping segments fitted on both sides of each
wing so as to substantially increase the designed capacity of the damping device.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

124.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

125.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

126.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

127.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

128.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

129.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

130.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

131.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

132.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

133.

Авторы американской фрикционо- кинематических
демпфирующих системы поглощения сейсмической энергии
DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS ученые США и
Японии Peter Spoer, CEO Dr.
Imad Mualla, CTO
https://www.damptech.com GET IN TOUCH WITH US!
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

134.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

135.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

136.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

137.

Материалы научного сообщения, изобретения, специальные технические условия, альбомы , чертежи,
сейсмоизоляции оборудования для очистки промышленного
масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)
на основе демпфирующей сейсмоизоляции с использованием изобретения номер
165076 «Опора сейсмостойкая» с применением фрикционно –подвижных болтовых
соединений для обеспечение сейсмостойкости оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
лабораторные испытания : о
165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре
металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб
ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр
Григорьевич строительный факультет [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (999) 535-47-29 Президент организации «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев ИНН 201400780 ОРГН 1022000000824
Подтверждение компетентности организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС : Х.Н.Мажиев,
проф.дтн СПбГАСУ Тихонов Ю.М , ученый секретарь кафедры
ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель руководителя ИЦ «СПб ГАСУ» И.
У. Аубакирова [email protected] ИНН 2014000780 по подготовке
экспертизы заключения о применении в районах с сейсмичность. 7-9
баллов оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001- 479925522010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)изготавливаемые в
соответствии с техническими условиями, предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

138.

Изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор
конструктивного решения по обеспечению сейсмостойкости,
сейсмоустойчивости косых компенсаторов для промышленных
трубопроводов , предназначенными для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов, с креплением косого компенсатора к
трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф.
дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов» и
использования фрикционно -демпфирующих опор с зафиксированными
запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки ,
согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

139.

обеспечения надежности технологических трубопроводов ,
преимущественно при растягивающих и динамических нагрузках и
улучшения демпфирующих свойств технологических трубопроводов ,
согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф Уздина А М №№
1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США
Авторы США, американской фрикционо- кинематических
внедрившие в США изобретения проф дтн А.М.Уздина
№№1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве…»
, демпфирующей и шарнирной сейсмоизоляци и системы
поглощения сейсмической энергии DAMPERS CAPACITIES
AND DIMENSIONS ученые США и Японии Peter Spoer, CEO Dr.
Imad Mualla, CTO https://www.damptech.com GET IN TOUCH
WITH US!
Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим
Фразао https://www.quaketek.com/products-services/
Friction damper for impact absorption
https://www.youtube.com/watch?v=kLaDjudU0zg
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

140.

https://www.youtube.com/watch?v=aSZa-SaRBY&feature=youtu.be&fbclid=IwAR38bf6R_q1Pu2TVrudkGJvyPTh4dr4xpd1jFtB4CJK2HgfwmKYO
sYtiV2Q
Автор отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующей
сейсмоизоляции и системы поглощения и рассеивания сейсмической и
взрывной энергии по обеспечению сейсмостойкости, сейсмоустойчивости
демпфирующей сейсмоизоляции для технологических трубопроводов,
предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов, с креплением косого компенсатора к трубопроводам с помощью
фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных
в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов» проф дтн ПГУПC Уздин
АМ
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

141.

Ключевые слова : косой компенсатор, фрикционно-демпфирующаяся
сейсмоизоляция, демпфирующая сейсмоизоляция; фрикционно –
демпфирующие сейсмоопоры: демпфирование; сейсмоиспытания:
динамический расчет , фрикци-демпфер, фрикци –болт , реализация ,
расчета , прогрессирующее, лавинообразное, обрушение, вычислительны,
комплекс SCAD Office, обеспечение сейсмостойкости, магистральные,
технологические, трубопроводов. УДК 699.841(571.53)
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПбГАСУ
/ Х.Н.Мажиев/
Зам.руководитель ИЦ «СПбГАСУ» ученый секретарь кафедры ТСМиМ,ктн, доцент
/И.У.Аубакирова /
Проф дтн, строительный факультет ,кафедра ТСМиМ
/Ю.М.Тихонов/
Исполнитель : инженер-патентовед, инженер-механик , ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ
Е.И.Коваленко (921) 962-67-78 [email protected] [email protected] [email protected]
Подтверждение компетентности организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

142.

Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-0065 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
У
4) Подготовительные
работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
4)
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле
металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы
(шаблона).
4)
Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и
к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости,
райберовка или рассверловка новых отверстий.
4)
Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж аморти-
затора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка
выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
4)
Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
5) Установка
и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
16.
болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов
выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
17.
болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками,
верхние торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
18.
болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и
после монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов
выступают
над
поверхностью
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
площадки;
Всего листов 226
(812)252-12-96

143.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во
втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления
амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в
уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под
штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре,
забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней
плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор
более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектируется зазор, после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во
втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

144.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных
болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций
для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки,
на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми
отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические про-
летные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов
как с верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством
горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конст-
рукциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые
прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смон-
тирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
И.В. Совершаев
И.А. Мурох
Всего листов 226
(812)252-12-96

145.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

146.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

147.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

148.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

149.

При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

150.

для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника
трибологии
при
–
это
система
знаний
проектировании,
о
практическом
изготовлении
и
применении
эксплуатации
трибологических систем.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

151.

С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов
сил
трения
сцепления,
возникающих
при
завинчивании.
Момент
сил
сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

152.

Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде,
а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся
со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
соприкосновения
в
твердых
чистом
тел
без
виде
возникает
смазочной
только
прослойки
в
между
случае
ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не
отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

153.

науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина
постоянная и равна 0,25:
F
0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F
f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f
tg
,
где f – коэффициент трения;
- угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения
в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии
наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом].
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

154.

F
f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f
tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
[шероховатость
поверхности
классов)
характеристикой
–
микронеровностями,
оценивается
«классом
качества
шероховатостью
шероховатости»
обработки
(14
поверхности:
среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

155.

частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию
(или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся
тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты –
скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости
тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в
сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в
противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом
коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

156.

опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения
скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК
(рис. 2.1 в).
f СК N
Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
N
X
G
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ
fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ
f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

157.

поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
скольжения за очень короткий промежуток времени
FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени
max
изменяется от FСЦ
до
часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
(v)
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК
vКР
f СК N ,
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

158.

новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
FСК
fСК
N
S p0 .
[У Кулона: FСК
А , где величина А не раскрыта].
fСК N
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания
или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
( N ) , причем при
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S p0
N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов)
и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

159.

F
arctg n ,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора
FCK определяется формулой: FCK
Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием
трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3)
трение
скольжения
при
неравномерном
движении
колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

160.

Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G
( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).
Момент
Fсопр
Vс
C
моментом
пары
сил
сопротивления
N, G
называется
качению.
Плечо
пары сил «к» называется коэффициентом
трения качения. Он имеет размерность длины.
Fсц
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
N
Рис. 2.5
Всего листов 226
(812)252-12-96

161.

Момент сопротивления качению определяется формулой:
MC
N k,
где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на
колесо с учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению,
которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр
N
k
R
N h,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают
без
смещения
в
сторону
скорости
(колесо
и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
колес
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96
и

162.

Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
Fск
Fск
r
О
Fск
точках которой возникают силы трения скольжения
FСК (если контакт происходит в одной точке, то
трение верчения отсутствует – идеальный случай)
(рис.2.6).
Рис. 2.6.
А – зона контакта вращающегося тела, ось
вращения которого перпендикулярна к плоскости
этой зоны. Силы трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент
которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр
менее 5 10
5
мм).
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

163.

Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное
сцепление
приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

164.

материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента
трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления
деталей,
фрикционных
даже
в
элементов; отклонения
пределах
установленных
размеров отдельных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

165.

Абразивный
износ
закономерностям. Износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
kv
s
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
s
(2.3)
kp p
Мера
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pds .
k p pvdt
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
kw W
kp
f
s
Fds .
W; W
0
Здесь сила трения F=f N = f p
нормального давления;
(2.5)
; где f – коэффициент трения, N – сила
- контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар
E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

166.

Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/
определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

167.

деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
элементов.
процессе
В
подвижки
наблюдается интенсивный износ
во
всех
контактных
сопровождающийся
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
парах,
падением
натяжения
болтов
и,
следствие,
снижение
как
несущей
способности соединения.
В
процессе
испытаний
наблюдались следующие случаи
выхода из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к
его
необратимому
удлинению
и
исключению
из
работы
при
“обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

168.

стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений
с ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С
другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в
предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта
и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять
работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического
зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
зависимость
его
Всего листов 226
(812)252-12-96

169.

несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому
получение зависимости Т(s) является основным для разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями.
Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории
работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
износа
V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
V
K N,
(3.1)
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

170.

N
N0
a
N1
(3.2)
N2
здесь N0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
EF
l
a
N1
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
f(s)-
k
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
N2
деформаций;
s - величина подвижки в соединении,
- износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1
N2
0.
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d
dt
d ds
ds dt
V ср ,
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a
k
N0
к
f(s)
(3.4)
(s) ,
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
s
k N0 a 1
1 e kas
e ka( s z ) k
k
f(z)
( z ) dz ,
0
или
s
k
N0 a
1
e
kas
k
k
f(z)
(z)
ekazdz
N0 a 1 .
(3.5)
0
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

171.

Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N1
функции
f(z)
и
( z ),
0 , и обращаются в 0
N2
входящие в (3.5). С учетом сказанного
использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа
1 e kas
:
(3.6)
k N0 a 1
Падение натяжения
N при этом составит:
1 e kas
N
а
(3.7)
k N0 ,
несущая
соединений
способность
определяется
по
формуле:
T
T0 f
T0
1
N
T0
1 e kas
1 e kas
f
k
k
N0
a 1
a 1 .
(3.8)
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм;
- l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
Как
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На
рис.
зависимости
3.2
КТ(s)
приведены
для
болта
диаметром 24 мм и коэффициента
износа k~5×10-8 H-1 при различных
значениях
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
Оборудование для очистки промышленного
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
толщины
масла ЭНАВЭл
пакета
Всего листов 226
(812)252-12-96
l,

172.

определяющей жесткость болта а. При этом для наглядности несущая
способность соединения Т отнесена к своему начальному значению
T0, т.е. графические зависимости представлены в безразмерной
форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета падает
влияние износа листов на несущую способность соединений. В целом
падение несущей способности соединений весьма существенно и при
реальных величинах подвижки s
2 3см составляет для стыковых
соединений 80-94%. Весьма существенно на характер падений
несущей способности соединения сказывается коэффициент износа k.
На рис.3.3 приведены зависимости несущей способности соединения
от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения
должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в
инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это
позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего
элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и
>(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

173.

u( x )
s sin
x
,
2l
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
2
L
du
dx
1
1
1
2
cos 2
8l 2
1
2
dx
1
2
1 s
1
2
s2 2
1
1
2
4l
cos
2
x
dx 1
2l
2l
2
dx
1
1
s2 2
8l 2
cos
x
dx
2l
2
s2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l
s2 2
.
8l
L l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
f(s)
s2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при
s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
f(s)
s2
( s s0 ).
l
Перейдем теперь к заданию функции
(3.11)
(s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

174.

2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести,
т.е.:
( s )) 0 .
кf ( s )
lim ( N0
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция
(s) следующего
вида:
(s)
N пл ) ( 1 e q( s Sпл ) )
N пл ( NТ
1
( s s0 )
(3.13)
( s S пл).
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета
от перемещения s:
при s<Sпл
N0
k 2
( 1 e k1as )
s
a
al
s
2
s
k1a
2
k1a
2
(3.14)
1 e k1as ,
при Sпл< s<S0
I
(s)
N
( Sпл ) k1( T 1 ek1a( S пл s )
k1a
NT N пл
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) e k1a( S пл s ) ),
при s<S0
II ( S )
0
(s)
Несущая
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
T
T0
fv a
(3.17)
.
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
подвижки
v.
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
(3.18)
Всего листов 226
(812)252-12-96

175.

где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента
износа
-
на
втором
участке
диаграммы
деформирования износ определяется трением между листами пакета
и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке
износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

176.

Рис. 3.4 Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

177.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
Всего листов 226
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
(812)252-12-964 .

178.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
соединений.
фактические
данные
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были
начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48
ммпри этом в соединении необходимо
распространенными. Однако
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

179.

увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались
таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации
полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

180.

• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой
на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S.
Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования
ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения:
до
проскальзывания
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
элементов
Всего листов 226
(812)252-12-96

181.

соединения,
после
проскальзывания
листов
пакета
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета.
Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса,
полученные
диаграммы
оказались
пригодными
для
дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

182.

Обработка
экспериментальных
данных
заключалась
в
определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались
на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений
параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
экспериментальной
невязка
диаграммами
суммировалась
по
точкам
цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром
24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом
1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

183.

Н
а рис.
4.4 и
4.5
приве
дены
харак
терн
Рис. 4.5
Рис.4.4
ые
диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и
соответствующие
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм
на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки
перед
остановкой,
не
учитываемым
в
рамках
предложенной теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм
было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из
подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k,
S0, SПЛ
q,
f0 N0,
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120
2
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
к
260
90
230
130
310
100
Всего листов 226
(812)252-12-96

184.

7
8
8
8
20
15
0.2
0.3
19
9
16 0.0000 0.3 106 130
2.5 0.0002
0.35 154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
одноболтовых
к
многоболтовым
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
соединениям
должен
снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

185.

ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT
(или среднеквадратическое отклонение
T
) можно записать в виде:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
T( s )
(T
DT
(5.1)
T )2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
... T 2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
T
T
2
(5.3)
DT
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности
T от подвижки s и параметров соединения
качестве параметров
i;
в нашем случае в
выступают коэффициент износа k, смещение
при срыве соединения S0 и др.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

186.

pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение
и их
i
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
равномерное
в
параметров
min
изменения
некотором
i
и
max
нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены
величины
математических
ожиданий
iи
стандарта
i,
то
соответствующие функции плотности распределения записываются в
виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при
2 i 3
3
(5.4)
3
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
i ai
2 i2
2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и
(s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых
ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

187.

характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
T0
T
T
3
n
k
T
3
T
3
e kas
T
T0
T
3
k
dk
dT
2 k 3
2 T 3
(5.7)
sh( sa k 3 )
nT0 e kas
.
sa k
При
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов определится
следующим образом:
( k k )2
( T T )2
T
1
T e kas
n
T
2
e
2 T2
1
k
2
e
2 k2
( k k )2
( T T )2
1
n
T
Если
2
Te
2 T2
учесть,
математическим
dkdT
1
dT
k
что
e kase
2
для
ожиданием
любой
x
2 k2
dk .
случайной
функцией
величины
распределения
x
с
р(х}
выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

188.

T
nT0
kas
1
( k k )2
2 k2
e
k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T
1
nT0
e
2
k
as k2
as k
nT0
1
k 2
k k as k2
2 k2
2
e
e
2
as k
as k2
2
dk
k k as k2
2 k2
2
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
1
множителя
k
2
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as
среднеквадратичным отклонением
k
2
k
и
. По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
ask
T
a 2 s 2 k2
2
nT0 e
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
D
2
nT0 e 2 ask
1
2
T
2
T0
где F ( x ) shx ; x sa
x
F( 2 x )
k
F ( x )2 ,
(5.9)
3
для нормального закона распределения
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

189.

D n T0
где A1
2
2
T
1
( A1 ) e
A1
T0
2
1 A
e 1
2
2
( A)
(5.10)
,
2as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
1
T
nT0
kas
e
sh( x )
x .
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
T
1
nT0 e kas
Наконец
отклонения
1
sh( x )
.
x
для
с
(5.12)
относительной
величины
среднеквадратичного
с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
kas n
nT0 e
1
2
T
2
T0
sh 2 x
2x
shx
x
2
.
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1
2
( A)
,
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
(5.14)
Всего листов 226
(812)252-12-96

190.

2
1
e
2
2
1
n
2 2
k s kas
2
1
( A) ,
1
2
T
2
T0
( A1 ) e A1
1
(5.15)
1 A
e 1
2
2
( A)
(5.16)
,
где
2 2
ks
A
2
2 s ka ,
A1
2 As( k2 sa
k ),
( A)
2
A
2
e z dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости
i
и
i от
величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости
i
( k , s ) аналогичны
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i
( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
T
(5.17)
T1
Согласно (5.12) lim x
1
. В частности,
1
при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k
3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
k
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

191.

Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
lim
s
2
1
lim e( kas
2s
A)
1
( A) .
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
lim 1
x
x
1
lim
e
x
2
x2
2
1
.
x
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

192.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

193.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода
2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

194.

б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
lim
s
2
1
lim e kas
s
2
A
1
e
2
A2
2
1
A
0.
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1
последнее убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения
1
от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения
T
и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из
графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

195.

Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция
S , S0
1 при 0
S
0 при S
S0
:
S0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S ,S0 ,T0 ,Tmax ) ( S ,S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k ,S0 ) 1
где T1( S ) T0
( Tmax
T0 )
S
,
S0
( S , S0 ) ,
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

196.

Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T
n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax
n I1
I2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:
I1
T0
( Tm ax T0 )
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTm ax
I 1,1
I 1,2
s
S0
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tm ax )
I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0
T0
s , S0 p( S0 )dS0
S0
Tmax p( Tmax )dTmax
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx
p( x )dx
x,
и
1
то получим
I 1,1 T
( s ,S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
Если ввести функции
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

197.

1( s )
( s , S0 ) p( S0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 ,
S0
1( s )
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1 T 1( s ) ( T max
(5.26)
T 0 )s 2 ( s ).
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся
и примут вид:
1( s )
p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция
функция
1
1 erf ( s ) , а
записывается в виде:
( S0 S 0 ) 2
2 s2
e
2
s
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции
1
и
2
могут быть
представлены аналитически:
1 при s
1
S0
S0
s при S 0
s 3
0 при s
1
2 s 3
1
2
ln
ln
s 3
S0
s 3
S0
s 3
2 s 3
0 при s
s 3
s
S0
S0
(5.30)
s 3
s 3.
S0
S0
s 3 s
при s
при S 0
S0
s 3
s 3 s
S0
s 3
(5.31)
s 3
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

198.

Аналитическое
представление
для
интеграла
(5.23)
весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
T0
I1
( T max
1
2 s 3
T0 )
T 0 S0
S
2 s 3
s
3
при
0 при
0 при S
I2
Tm
2 s 3
S
S0
S0
s
ln
S0
s
3
S0
s
3
S ln
S0
S0
s
при
3
3
S0
( T max
s
s
S
S
S0
s
T 0 )S ln
3
S0
s
s
причем F ( x ) Ei ax( k
(5.32)
3
s
3
s 3
F( S ) F( s 3 )
3
при S
k
S0
(5.33)
s 3,
3 ) Ei ax( k
k
3 ) . В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Полученные
экспериментальных
формулы
исследований
подтверждены
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

199.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
6.
(812)252-12-96

200.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
транспортировку
и
ФПС
включает
подготовку
хранение
выбор
контактных
деталей,
сборку
материала
поверхностей,
соединений.
Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная
льный
диаметр
болта
Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

201.

24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 2235575 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

202.

Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу
БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного
стягивания
постановки
с
пакета
болтами
применением
во
всех
местах
динамометрических
их
ключей
и
гайковертов.
Номинальные
диаметры
круглых
и
ширина
овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
Группа
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

203.

каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления
смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой
ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

204.

В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями
полок
или
при
наличии
непараллельности
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции
ФПС
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны
допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов
и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом,
или
на
открытой
площадке
при
отсутствии
атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел,
воды и других загрязнений.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

205.

Очищенные
контактные
соответствовать
первой
поверхности
степени
должны
удаления
окислов
и
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка
шероховатости
контактных
поверхностей
производится визуально сравнением с эталоном или другими
апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3
капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной
бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой
кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба
куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном
освещении
сравнивают
фильтровальной
внешний
бумаги.
Оценку
вид
степени
обоих
кусков
обезжиривания
определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
или
повторной
Всего листов 226
(812)252-12-96

206.

очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в
журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3%
по весу.
Каждая
партия
документации
поступившие
на
материалов
соответствие
без
должна
ТУ.
быть
проверена
Применять
документации
по
материалы,
завода-изготовителя,
запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная
часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до
рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

207.

Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным
направлениям
с
промежуточной
сушкой
между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90110 мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20
С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места
и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

208.

Адгезия определяется методом решетки в соответствии с
ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
по
принятой технологии одновременно с элементами и деталями
конструкций.
Результаты
проверки
качества
защитного
покрытия
заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных
поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
применением
правила
ручных
при
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и
оборудования производственных предприятий" (Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
распыления,
и
расхода
во
избежание
лакокрасочного
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
образом,
направление
помещениях
чтобы
струя
маляр
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

209.

открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в
его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед
началом
работы
маляр
должен
проверить
герметичность
шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а
также
надежность
присоединения
краскораспределителю
воздушных
и
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью
и связующим должна быть наклейка или бирка с точным
названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть
исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы.
При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

210.

на слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

211.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
законсервированные
исключить
хранить
элементы
возможность
и
и
транспортировать
детали
нужно
механического
так, чтобы
повреждения
и
загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное
покрытие
высохло.
контактных
Высохшее
защитное
поверхностей
полностью
покрытие
контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и
механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности
должны
быть
обезжирены.
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно
производить
водным
раствором
жидкого
калиевого
стекла с последующей промывкой водой и просушиванием.
Места механических повреждений после обезжиривания должны
быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности
шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не
более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом
плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

212.

ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида
ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий
слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8.
На
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения
припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
проводится
покрытием
с
использованием
одной
из
шайб
поверхностей,
с
при
постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается
деталей
ФПС.
очищать
внешние
Рекомендуется
поверхности
использование
внешних
неочищенных
внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки
ее резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной
смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
натяжение
При
сборке
Всего листов 226
(812)252-12-96

213.

многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим
Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
ключом.
Всего листов 226
(812)252-12-96

214.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

215.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

216.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

217.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

218.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

219.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

220.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

221.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

222.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

223.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

224.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

225.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

226.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96

227.

Оборудование для очистки промышленного масла ЭНАВЭл
Всего листов 226
(812)252-12-96