Оценка сейсмостойкости в ПК SCAD оборудования для очистки промышленного масла

1.

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат
№ RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул., д. 4, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ», «Сейсмофонд»
ИНН: 2014000780 [email protected] [email protected]
ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ», адрес 190020, г, Санкт-Петербург, наб. Обводного
канала, д. 150, корп. 1, литера А, пом.227, ИНН 7825400210, тел. (812) 25212-96, факс (812) 332-41-46 enavel.ru enavei@enavel ru ). Всего : 153 стр
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 43552016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент «Сейсмофонд»
/Мажиев Х.Н./
11.03.2021
ПРОТОКОЛ № 566 от 11.03.2021 оценка сейсмостойкости в ПК SCAD оборудования для очистки промышленного
масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях (в районах с сейсмичностью 9 баллов необходимо использование для соединения трубопровода косых компенсаторов с длинными овальными отверстиями на протяжных фрикционно-подвижных болтовых соединениях, при прокладке
промышленных трубопроводов необходимо использование сейсмостойких маятниковых опор на фрикционно- демпфирующих соединениях согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 № 165076 «Опора сейсмостойкая». согласно СП
14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2) согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ
36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретениям №№
1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и
согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах
подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла, трубопроводы должны быть
уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "). [email protected] [email protected]
Испытания в ПК SCAD математических моделей оборудования для очистки промышленного масла предназначенного для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях проводились
методом аналитического решения задач строительной механики, методом физического, математического и компьютерного моделирования взаимодействия оборудования и трубопроводов с геологической средой, методом оптимизации и идентификации
динамических и статических задач теории устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета с целью определения возможности применения оборудования в сейсмических зонах до 9 баллов включительно (в районах с сейсмичностью 8 баллов и более
для прокладки трубопровода с косыми и прямыми фланцевыми соединениями необходимо использование сейсмостойких опор на
фрикционно- демпфирующих соединениях согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 и согласно изобретения патент №
165076 «Опора сейсмостойкая», Бюл.28, от 10.10.2016, а для соединения трубопроводов –фланцевых фрикционно- подвижных
соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом
и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином (один из вариантов), согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова,
ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02, в местах подключения трубопроводов к
оборудованию трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "согласно ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 ,
СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5)). [email protected] [email protected]
[email protected] (996) 798-26-54 , (931) 280-11-94, (999)535-47-29, (921) 962-67-78
Настоящий протокол касается испытаний на сейсмостойкость математических моделей оборудования для очитки промышленного масла
изготавливаемого в соответствии с техническими условиями (ТУ 3616-001-47992552-2010), предназначенного для сейсмоопасных районов
с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью более 9 баллов необходимо
использование для соединения трубопровода косых компенсаторов с длинными овальными отверстиями на протяжных фрикционно-подвижных
болтовых соединениях согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 ( для промышленных трубопроводов необходимо использование
сейсмостойких маятниковых опор на фрикционно- демпфирующих соединениях согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 № 165076
«Опора сейсмостойкая». согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2). Сейсмостойкость конструкций обеспечивается за счет применения косых антисейсмических компенсаторов для соединения трубопроводов на сейсмостойких опорах на демпфирующих
фрикционно –подвижных соединениях, с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях для обеспечения
многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках (преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках в узлах соединения )
согласно ГОСТ Р 55989-2014) по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5). Узлы и фрагменты
антисейсмического косого компенсатора для труб (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое статическое усилие
сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (протокол №1516-2). Настоящий протокол не может быть полностью или частично воспроизведен без письменного согласия «Сейсмофонд», [email protected] [email protected] т/ф. (812) 694-78-10 (996) 798-26-54.
г. СПб, 2021 г.

2.

Заказчик
ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ», адрес 190020, г, Санкт-Петербург, наб. Обводного канала, д.
150, корп. 1, литера А, пом.227, ИНН 7825400210, тел. (812) 252-12-96, факс (812) 33241-46 enavel.ru enavei@enavel ru
Изготовитель
ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ», адрес 190020, г, Санкт-Петербург, наб. Обводного канала, д.
150, корп. 1, литера А, пом.227, ИНН 7825400210, тел. (812) 252-12-96, факс (812) 33241-46 enavel.ru enavei@enavel ru
Основание для проведения
испытаний
Наименование продукции
Договор № 566 от 11.03. 2021 г.
Акт приемки образцов
Дата проведения испытаний
От 11.03.2021 г. "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов фрагментов ФПС
Определяемые показатели
Геометрические размеры по ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83. Нагрузки на образец ФПС.
Методика испытаний
Испытания на соответствие требованиям нормативных документов ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64
включительно), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ
04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
Описание образцов:
Фрикционно-подвижные соединения для оборудования для очистки промышленного масла
предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (ГОСТ 15150,
ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7), СНиП 3.05.05 (раздел 5)), трубопроводы
закреплены на сейсмостойких опорах с помощью фрикци-анкерных, подвижных соединений
(ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Испытательное оборудование и
средства измерения
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке № 13 -1371 от 28.08.2018)
испытательного Центра «ПКТИ – СтройТЕСТ», 197341, СПб, Афонская ул., д.2. Линейка
измерительная (ГОСТ 427-75). Штангенциркуль ШЦ-1-0,05 (ГОСТ 166-89). Индикатор часового
типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
Испытание в ПК математических моделей оборудования для очистки промышленного масла
предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях проводились
методом аналитического решения задач строительной механики, методом физического, математического и компьютерного моделирования взаимодействия оборудования и трубопроводов с
геологической средой, в том числе нелинейным методом расчета с целью определения возможности применения оборудования в сейсмических зонах до 9 баллов включительно (в районах с
сейсмичностью 8 баллов и более для прокладки трубопровода с косыми и прямыми фланцевыми соединениями необходимо использование сейсмостойких опор на фрикционно- демпфирующих соединениях согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 и согласно изобретения патент № 165076 «Опора сейсмостойкая», Бюл.28, от 10.10.2016, а для соединения
трубопроводов –фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с
забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им.
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73,альбома
1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfriction-damping-device Мкл E04H 9/02, в местах подключения трубопроводов к оборудованию
трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "согласно ГОСТ 15150,
ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5)).
[email protected] [email protected] [email protected] (996) 79826-54
Начало: 11.03.2021 г. Окончание: 22.03.2021 г.
Фактический адрес: 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д. 4 СПб ГАСУ. Юридический адрес: Улица им С.Ш.ЛОРСАНОВА дом 6
г. Грозный
Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность городов» - «Сейсмофонд»
ИНН – 2014000780
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск с креплением трубопроводов с
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 2

3.

помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью 9 баллов необходимо использование для соединения трубопровода косых
компенсаторов с длинными овальными отверстиями на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, при прокладке промышленных трубопроводов необходимо использование сейсмостойких маятниковых опор на фрикционно- демпфирующих соединениях
согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2) согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ
24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретения 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandantiseismic-friction-damping-device, в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла, трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ") СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ
ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических
воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991),
ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87, СП 14. 13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), ОСТ 36-146-88,
ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73.
1.Введение
Испытания на сейсмостойкость узлов и фрагментов крепления оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-00147992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск с креплением трубопроводов с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК
SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СниП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология
применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.) проводились в соответствии с
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82,
СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013,
Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно
мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II
«Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне
установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 3

4.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 4

5.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 5

6.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 6

7.

Рис. Виды компенсаторов (косые, П-образные, в виде «змейки» и «зигзага» и другие), фрикционно-подвижные соединения демпфирующих опор для промышленных трубопроводов и для оборудования для очистки промышленного масла, изготовленные ООО
«НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010), предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
Типовые альбомы, которые использовались при испытаниях в ПК SCAD математических моделей оборудования для очистки
промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»( ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 559892014),предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и используемые при испытаниях фрагментов
антисейсмического косого компенсатора для промышленных трубопроводов .
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 7

8.

Типовые альбомы, используемые при испытаниях фрагментов антисейсмического косого компенсатора.
902-09-46.88_A-2 = Камеры и колодцы дождевой канализации.djvu
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и
канализации-djvu
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация.djvu
4.900-9 вып.1 = Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и канализации.djvu
902-09-46.88_A-2 = Камеры и колодцы дождевой канализации.djvu
4.900-9 Узлы и детали трубопроводов из пластмассовых труб для систем водоснабжения и..._Документация.djvu
1. Введение
3
2. Место проведения испытаний фрикционно-подвижных соединений и оборудования для очистки промышленного масла
предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью
фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях.
3. Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания узлов крепления трубопровода
на скольжение и податливость.
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопроводов и оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей
оборудования для очистки промышленного масла предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов.
8
5. Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD оборудования для очистки промышленного
масла предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
19
6. Изобретения, используемые при испытаниях математических моделей оборудования для очистки промышленного
масла предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), с креплением трубопроводов к оборудованию с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей оборудования для очистки промышленного масла
изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)и
26
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
13
15
31
Всего листов 153
Лист 8

9.

предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и узлов их крепления с трубопроводами с
помощью косых антисейсмических компенсаторов.
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математических моделей оборудования для очистки
промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и узлов крепления с трубопроводами с
помощью антисейсмических косых компенсаторов на ФФПС.
46
2. Место проведения испытаний.
Испытания фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопроводов, выполненного в
виде болтового соединения (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенного в длинных овальных отверстиях, с контролируемым натяжением для обеспечения
многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках, предназначенного для соединения трубопроводов и для оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ
«ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010), предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск, с креплением трубопроводов на сейсмостойких опорах , по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях производились в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ».
В качестве объекта исследования были выбраны фрагменты косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего
компенсатора трубопроводов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
Испытания на вибростойкость (на осевое статическое усилие сдвига по линии нагрузки соединений) фрикционно-подвижного
соединения для трубопроводов с косым антисейсмическим компенсатором , предназначенным для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов.
Дата проведения испытаний: 11марта 2021 г.
Основание для проведения испытаний (договор №566 от 11.03.2021) : Испытание на сейсмостойкость фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов, предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64.
Испытание фрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и
скольжение проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний № 1516-2 от 26.01.2021, № 1506-1 от
23.12.20). Аттестат аккредитации федерального агентства по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ
«РОССТРО», ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»), выдано ОАО «НТЦ» Промышленная безопасность», 25.03.2018 г. и в СПбГАСУ, аттестат
аккредитации №RA.RU.21 CT39 от 27.05.2015.
Наименование продукции: Фрагменты косого антисейсмического фрикционно- демпфирующиего компенсатора
При оценке СЕЙСМОСТОЙКОСТИ оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ
«ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов при испытаниях использовались фрагменты и узлы крепления оборудования, трубопроводов, опор для
трубопроводов, использовались рекомендации по расчету проектированию изготовлению и монтажу фланцевых соединений, стальных
строительных конструкций: http://files.stroyinf.ru/Data2/1/4293833/4293833817.pdf https://dwg.ru/dnl/1679
Таблица № 1. Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции при использовании узлов и фрагментов крепления трубопровода к оборудованию для очистки промышленного масла
изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и опор трубопроводов.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 9

10.

Телескопические опоры на ФПС
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих и виброизолирующих
опор для технологических трубопроводов,
предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
Трубчатая
маятниковая опора
для трубопровда с
высокой
способностью к
диссипации энергии
F
F
D
F
D
F
С высокой
способностью к
диссипации энергии
D
F
FF
D
D
FF
D
D
F
F
D
Трубчатая телескопическая опора с
медным обожженным стопорным
сминаемым клином
F
F
D D
D
F
F
D
D
FF
F
D
DD
D
F
F
D
F
F
F
D
D
Телескопические опоры на фрикционно-подвижных соединениях
опоры маятниковые на ФПС
F
С плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения и медным
клином (крепления
для раскачивания) на
качение
F
D
DDD
F
FF
F
FF
D
D
D
D
D
D
F
Одномаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения (трение)
FF
F
F
F
D
DD
F
D
D
F
Маятниковая
крестовидная опора, в
которой имеется
упругопластический
шарнир по линии
нагрузки при R1=R2 и
μ1≈μ2
D
F
F
FF
F
F
D
D
D
D
DD
D
F
F
F
Маятниковая опра с
крестовиной
(трущимися
поверхностями )
скольжения при R1=R2
и μ1≠μ2
D
F
D
D
DD
F
F
F
F
F
F
D
DD
D
D D
F
D
D
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 10

11.

D
Маятниковые
крестовидные опоры
с медным
обожженным
стопорным клином
F
D
При испытаниях математических моделей оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ
«ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск, с использованием косого компенсатора, работающего на сдвиг, расчетным способом
определялась расчетная несущая способность узлов податливых креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением
классов прочности 8.8 и 10.9,
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6)
следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание испытание косого антисейсмического компенсатора работающего на сдвиг 1-2 см с использованием овальных
отверстий
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
0,85
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 11

12.

предварительного натяжения.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 12

13.

Изобретение , патент № 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов» для крепления трубопровода с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением».
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 13

14.

Fp
Fж
3. Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания узлов крепления
трубопровода на скольжение и податливость для оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО
«НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
Перечень (приведен в таблице 1) испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов
фрикционно-подвижных соединений для крепления промышленных трубопроводов и для оборудования для очистки промышленного
масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях.
Таблица 1
№
Испытания на перемещение демпфирующих
Тип прибора,
Диапазон
Примечание
п/п
узлов с амортизирующими элементами
оснастки,
измерения
оборудование
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного зажима
с анкерной шпилькой производилось в ИЦ «ПКТИСтрой-ТЕСТ» («Протокол испытания на осевое
статическое усилие сдвигу дугообразного зажима с
анкерной шпилькой»)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 14

15.

3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм – 1000
мм
Свидетельство № 1 до 12.2024
г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2022 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. – 1000
мм.
Свидетельство № 1 до 12.2023
г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2024 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до
01.12.2025 г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
При испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80 до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2023
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2025 г.
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопроводов и оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей
оборудования для очистки промышленного масла предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов.
Цель лабораторных испытаний фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым
натяжением трубопроводов для оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616001- 47992552-2010), предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов - определение возможности
использования оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 15

16.

2010), предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов в районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64.
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции при
сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции для трубопроводов из полиэтилена
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
Идеализированная зависимость
F
F
«нагрузка-перемещение»
(F-D)
F
F
Струнные и маятниковые опоры
с низкой способностью
к диссипации энергии
D
D
D
D
FF
F
F
с высокой
способностью к
диссипации энергии
DDD
D
F
F
FF
С демпфирующими
способностями
F
DD
DD
D
FF
Фрикционно-подвижные опоры
с плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения
F
FFF
DD
D
FF
D
DD
F
Маятниковые с
демпфирующими
способностями за счет
сухого трения
скользящих
поверхностей
Струнная опора с
ограничителями
перемещений за счет
демпфирующих
упругих стальных
пластин со
скольжением верха
опоры за счет фрикционно-подвиж-ного
соединения поверхностями скольжения
при R1=R2 и μ1≈μ2
F
FF
DD
D
FF
D
DD
F
DD
F
FF
D
F
F
F
D
D DD
D
D
F
FF
FFF
D
D
D
D
DD
F
F
FF
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
D
D 153
Всего листов
DD
F
Лист 16
D
F

17.

D
Струнная опора с трущимися поверхностями
согласно изобретения
по Уздина А.М №
2550777
«Сейсмостойкий мост»
Тарельчатая сейсмоизолирующая опора по
изобретению. №
2285835 «Тарельчатый
виброизолятор кочетовых», Бюл № 29
20.10.2006 с
демпфиру-ющим
сердечником по
изобретению № 165076
«Опора
сейсмостойкая»
D
F
F
D
D
F
F
D
D
Рис. Фрагменты опор с фрикционно –подвижными соединениями (ФПС).
Сейсмостойкие металлические опоры (Китай) дорогостоящие используются в Китае и в России. Маятниковые (телескопические)
сейсмостойкие опоры (квадратные, трубчатые, крестовидные) на ФПС разработаны и используются в Тайване.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 17

18.

Т а б л и ц а Б.1 — Фрикци –демпферы (Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители ), используемые для энергопоглощения взрывной энергии, для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках ,
преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
Типы фрикционно-демпфирующих энергопоглощающих крестовидных, трубчатых,
Энергопоглотитель квадратный трубчатый
Косой компенсатор
энергопоглотитель ( для
трубопроводов)
Схемы энергопоглощающих сдвиговых
фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей в
Идеализированная зависимость фрикционнодемпфирующей «нагрузки для перемещения»
(F-D)
F
F
F
D
D
F
D
с высокой способностью
к поглощению пиковых
ускорений
F
F
D
Крестовидная опора
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической энергии
F
F
FD
F
D
D
F
F
F
D
D
D
F
D
F
FD
F
D
D
D
F
F
Демпфирующая –
маятниковая опора
раскачивается при
смятии медного обожженного клина, забитого
в пропиленный паз
шпильки
D
D
D
F
Упругопластическая
опора на фрикционо –
подвижных соединениях
ФПС
F
F
F
Энергопоглощающие демпфирующие
D
D
F F
F
D
D
F
D
D D
D
F F
F
D
D D
D
F
Квадратный пластический шарнир – ограничитель перемещений по
линии нагрузки (ограничитель перемещений
одноразовый)
F D
F
F
D
D
D
F
FF
D
DD
F
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
F
Всего листов 153
D
Лист
18
D

19.

D
D
Трубчатый упруго
пластичный шарнир –
ограничитель перемещений по линии нагрузки (одноразовый)
F F
Квадратная опора
(гармошка) пластический шарнир – ограничитель перемещений
по линии нагрузки
(одноразовый)
Односторонний по линии нагрузки
F
D
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
D
F
D
D
Всего листов 153
Лист 19

20.

5. Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD оборудования для очистки промышленного
масла предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью
фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4,
ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7,
согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов,
ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.).
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора (соединения ) трубопроводов для
оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, по изобретению, патент № 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов.
Для испытания на сейсмостойкость использовались сейсмостойкие опоры для трубопроводов на фланцевых фрикционно –
демпфирующих соединениях (ФПС), предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов .
Таблица 3
№
п/п
1
Наименование проверок и испытаний
2
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
3
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
4
5
6
7
8
9
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Испытательное
оборудование
Создание осевого
усилия испытательной
машиной ZD -10/90 зав
№ 66/79 (сертификат о
калибровке № 13-1371
от 28.08.2018
При испытаниях
податливых
сдвигоустойчивых и
скользящих узлов
крепления
Величина контролируемого
параметра
Величина усилия 580 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 4000
Регистрация усилий
производилось по
шкале до 1000 кгс
сдвигоустойчивого
податливого крепления
подогревателя
топливного газа
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 40 кгс
Смятие граней полимодальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 50 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 150 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12 на резьбе гайки М22
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Результаты
испытаний
800 кгс
340 кгс
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Срыв гайки М10
на резьбе гайки
Срыв гайки М12,
М22
Срыв гайки М14,
М22
Срыв гайки М16,
М22
Всего листов 153
Лист 20

21.

Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной
надежности), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8
Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СниП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3,
14.4, 15, 15.2, в соответствии с изобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК)
E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, согласно
изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June
13, 1978, согласно изобретения «Опора сейсмостойкая, патент № 165076 (авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И) (проходили
испытания).
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Фрикци-шпилька ( латунный болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обожженная – плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин , который забивается в пропиленный паз
латунной или обожженной стальной шпильки (болта)
Кол
4
4
4
4
4
4
Наименование изделия
Шпилька
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
Применение
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
Заклѐпка вытяжная
Шпилька
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Для крепления транспортировочных брусков
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления металлосайдинга и дополнительного
оборудования
Фиксация трубопровода
№
1
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ 108.
275.51-80, ГОСТ 25756-83
Наименование и тип
Диап
Класс
лабораторного
азон
точности
измерительного
измер или предел
оборудования
ений
допускаемо
контр й
олир
погрешност
уемы и
х
велич
ин
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90
п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 53-
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технологического оборудования фунд. Болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М., Стройиздат,
1979 г. И альбома «Анкерные болты», сер.
4.402-9, в.5.
Заводско
й№
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» № 0896002 от
28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHelYxRUhttp://www.youtube.com/watch?v=siCT9
DhdhjAhttp://smotri.com/video/view/?id=v2275
5810d79
Испытание в ПК SKAD на основе синтезированных акселерограмм фрагментов
демпфирующего узла крепления выпол-
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 21

22.

1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
Наименование и тип лаборатор-ного
измерительного оборудования
1
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на
соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9 баллов
по шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97,
ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
ненного в виде болтового соединения с
амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового
крепления, изготовленного согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М.,
Стройиздат, 1979, предназначенного для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64.
Диап
азон
изме
рени
й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Завод
ской
№
Примечание
В программе SCAD и программмах SCADOffice реализованы и
сертифицированы положения следующих
нормативных документов:
1) СниП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СниП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СниП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СниП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СниП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СниП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СниП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СниП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СниП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
Диапазон
измерений
контролируемы
х величин
Класс
точнос
ти или
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
Заводск
ой №
Примечание
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 22

23.

1
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9
баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ 34-10-757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83
1)
ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 –
Строительство в сейсмических
районах (Россия);
3) СниП В1.2-1-98 –
Строительство в сейсмических
районах (Казахстан);
4) СниП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы
проектирования (Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строительство.
Нормы проектирования
(Армения);
6) МГСН 4-19-2005 –
Временные нормы и правила
проектирования многофункциональных высотных зданий и
зданий-комплексов в городе
Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1 января
2002 г. Утверждены постановлением
Госатомнадзора России от 19 октября
2001 г. № 9
Рис. Испытания фрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и
скольжение проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний № 1516-2 ). Аттестат аккредитации
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 23

24.

федерального агентства по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ «РОССТРО», ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»), выдано ОАО «НТЦ» Промышленная безопасность».
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора (соединения ) трубопроводов,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, по изобретению, патент № 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов.
Геометрические характеристики схемы испытания математических моделей для очистки промышленного масла
предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных
подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов в ПК SCAD.
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Вывод : Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных
состояний.
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы
Нагрузки приложенные на схему
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 24

25.

Результата расчета
Эпюры усилий
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»
«Му»
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 25

26.

«Qz»
«Qy»
Деформации
Коэффициент использования профилей
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Инструкция по креплению фланцев к трубам
предусматривала такую последовательность производства работ:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами с
пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости {в плане и по высоте}.
Соединить фланцы трубопровода с помощью фланцевых вибростойких соединений
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
После производилась окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для трубопроводов по ГОСТ
15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).
6. Изобретения, используемые при испытаниях математических моделей оборудования для очистки промышленного
масла предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), с креплением трубопроводов к оборудованию с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 26

27.

При испытаниях в ПК SCAD математических моделей оборудования для очистки промышленного масла предназначенного для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), с
креплением трубопроводов к оборудованию с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
1. Техническое решение демпфирующего компенсатора (изобретение "Опора сейсмостойкая", патент № 165076 Е04Н/9/02).
В основе антивибрационого фрикци-болта,- поглотителя энергии лежит принцип, который называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, вибрационной энергии. Энергопоглощение происходит за счет использования фланцевых фрикционно подвижных соединений (АФФПС)- мини –компенсатора с фрикци-болтом и с демпфирующими узлами крепления (АФФПС).
2. Изобретение "Стыковое соединение растянутых элементов", патент № 887748 использовалось при испытаниях фрагментов
антисейсмическог демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов с оборудования для очистки промышленного масла
изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для
сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
С целью повышения надежности и упрощения стыка было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых
элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и
снабженных смежными упорами. Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом
упирается в кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами,
при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия
передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка
по оси соединяемых элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе
1-1 на фиг.3.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 27

28.

Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным
концам соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси
стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов для на косых фланцах ФПС устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых
конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца
вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому
экономится до 25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой,
фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление
фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых элементов с
помощью кондукторов.
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять
для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость
предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или
комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов
ферм на косых фланцах выполняется МКЭ.
Для исследования напряженно деформированного состояния в образце был проведен расчет в программном комплексе SCAD Комета
2, и построена математическая модель. Расчет в Комете 2 основан на СНиП II-23-81, результат расчета представлен на рисунке 2.
Как видно из результатов при расчетной нагрузке стенка колонны испытывает напряжения в 2,4 раза выше нормативного, также как и
прочность сварки и фланца нарушена. Как можно заметить, в СНиПе заложены слишком высокие коэффициенты запаса прочности.
Если же верить SCAD Комета 2, максимальная нагрузка на узел составляет 15 т/м, что меньше в два раза рассчитанного по британским
нормам
Как можно заметить, результаты, полученные из разных источников, отличаются. Однако решение, полученное в программном
комплексе SCAD наиболее точно описывает напряженное состояние в узле, ввиду того, что имеется возможность детально описать
контактное взаимодействие и построить более структурированную сетку. Необходимо провести серию испытаний фланцев различной
толщины, проанализировав тенденцию разрушения. Также следует доработать математическую модель на основе натурных
испытаний. После чего можно создать пособие по проектированию фланцевых соединений.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия натяжения
высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна диаметру болта d,
мм, и определяется согласно СТП 006-97 [4] по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, еѐ шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия, а также на коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается
болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно
приниматься на 5 % больше, чем при натяжении вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния
является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 28

29.

Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643...
52646-2006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k
принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по
разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может существенно
отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых высокопрочных метизов
при входном контроле на строительной площадке по методике, приведѐнной в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП
006-97. Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в
пределах 0,14-0,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента
закручивания не должна превышать 0,01. Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование,
позволяющее одновременно измерять приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с
погрешностью, не превышающей 1 %. При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах
регистрации контролируемых характеристик. В качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические
установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа
КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной
передачи, приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как
правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа
ИЧ 10. Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью
приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки
фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые
4 ч беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески
контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и
затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или
цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по
манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя
ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснѐнных
условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве
благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время организация в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии
SDW (2 SDW), SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW.
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоѐмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной
испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание
динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на
свободном конце рукоятки горизонтально закреплѐнного ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в координатах: крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно
обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковѐртом болты при дотягивании их динамометрическими ключами до расчѐтного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной шероховатости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неѐ.
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта
является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 29

30.

наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжѐнного со стержнем болта кольцевой выточкой,
глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261,
ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1и с предельными отклонениями размеров
по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не
применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при
растяжении и срезе. Расчѐтное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчѐтного сопротивления при растяжении,
определѐнного по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой
наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению,
имеющему строго определѐнный расчѐтом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют
ключи специальной конструкции.
Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента увеличит производительность работ по сборке
фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого способа
натяжения высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего
момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе
изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает еѐ
технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие
сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов.
Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем
термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соединений. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми
соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно
реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических,
знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности
высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений является
очень актуальной в сейсмоопасных районах.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование
(латунная шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные
испытания) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП 16.13330.
2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструк-ций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37.
001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикционных соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск),
ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высокопрочных болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М.Н.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 30

31.

При испытаниях фрагментов косого антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов с оборудованием для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенным для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск использовалась заявка на изобретение : «Антисейсмические виброизоляторы» (выполнены в виде латунного фрикци -болта
с пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный клин). Медный обожженный клин может быть также
установлен с двух сторон опоры сейсмостойкой.
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца, расположенными в отверстиях фланцев.
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется за счет сминания
медного обожженного клина, забитого в пропиленный паз шпильки.
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами, расположенными между цилиндрическими
выступами. При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента,
Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты трубопроводов в поперечном направлении, можно установить
медные втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующими дополнительными упругими элементами.
Упругие элементы одновременно повышают герметичность соединения (может служить стальной трос ( на чертеже не показан)).
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунной шпильки плотно забивается с одинаковым усилием медный обожженный клин, который является
амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании, после чего производится стягивание соединения гайками с
контролируемым натяжением
Латунная шпилька с пропиленным пазом, располагается во фланцевом соединении. Одновременно с уплотнением соединения она
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются
также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях
повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давления рабочей среды.
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина. Свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения
трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность
его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при многокаскадном демпфировании.
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из частоты вынужденных
колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения и согласно марки стали,
латуни и меди.
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше
единицы.
Фигуры к патенту на изобретение "Антисейсмическое фланцевое фрикциооно -подвижное соединение трубопроводов с косом
антисейсмическим фрикционно- демпфирующим компенсатором»
Формула изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов"
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение (ФФПС) трубопроводов, содержащее амортизирующие крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного или двух из фланцев, отличающееся тем, что, с целью
расширения области использования соединения в сейсмоопасных районах амортизирующие элементы выполнены в виде латунного
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 31

32.

фрикци-болта, с забитым в пропиленный паз шпильки фрикци-болта (с одинаковым усилием) медным обожженным клином, расположенным во фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС), при этом в латунную шпильку устанавливается тонкая медная
обожженная гильза - втулка, с уплотнительными элементами выполненными в виде свинцовых тонких шайб, установленных между
цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены (для единичного использования), при этом между
скользящими поверхностями трубопровода прокладывается винтовой трос (количество витков зависит от давления газа или нефти) для
исключения утечки газа или нефти.
Реферат
Техническое решение относится к области строительства промышленных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопровода от возможных вибрационных, сейсмических и взрывных воздействий. Фрикци -болт выполненный из
латунной шпильки с пропиленным в ней пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежное и быстрое погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от железнодорожного и
автомобильного транспорта и взрыве. Фрикци -болт состоит из латунной шпильки с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки
медным обожженным клином, который жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС), при этом на
шпильку надевается медная , с-образная втулка. Кроме того, между энергопоглощающим клином и втулкой устанавливаются
свинцовые шайбы с двух сторон (втулка и шайбы на чертеже не показаны).
7. . Результаты и выводы по испытаниям математических моделей оборудования для очистки промышленного масла
изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) и предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и узлов их крепления с трубопроводами с помощью
косых антисейсмических компенсаторов.
Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления (работают на растяжение) и фрикционно-подвижных
соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением
согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755 для крепления оборудования для очистки промышленного масла изготовленного
ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) и предназначенного для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и узлов их крепления с трубопроводами с помощью косых антисейсмических
компенсаторов.
Наименование проверок и
испытаний
№ пункта
по ПМ
Величина контролируемого
параметра
Результаты испытаний
п.6
Величина усилий в кгс согласно
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
При величине усилий 800 кгс
происходит перемещение скобы
зажима по шпильке при испытании
Уточняется опытным путем
2
Проверка скольжения ,
податливости
Проверка скольжения гайки
в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
адрес: 197341, СПб,
Афонская ул.2 .
3
Проверка смятия свинцовой шайбы.
4
Проверка свинцовой
прокладки
Проверка фланцевого
соединения
№
п/п
1
5
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
7
Проверка срыва резьбы на
шпильке согласно протокола № 1506-1 от 18.11.
2013
Смотри протокол ПКТИ –СтройТЕСТ от 20.02.2012
[email protected]
Соответствуют требованиям
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях
до 2-4 см
Фрикционно-подвижное соединение
(происходит многокаскадное демпфирование при импульсных растягивающих нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –
Строй-ТЕСТ тел (812) 302-0493,
факс (812)302-06-88,
[email protected]
Соответствует при монтаже
зданий для сейсмоопасных
районов 8 баллов (по шкале
MSK-64), необходимо
испытание на перемещение
узла крепления
Определяется при установке
зданий
соответствует
соответствует
Проверяются перемещения
домкратом или лебедкой
Регистрационные усилия
выдергивания производились по шкале до 4000 кгс
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 32

33.

8
Проверка соединения латунной гайки и полиамидальной гайки
9
Проверка гайки М12 с
пазом
Маркировка, таблички, надписи
соответствуют требованиям КД
Величина усилия кгс (при котором
происходит перемещение гайки в
узле крепления)
После испытаний фрагменты демпфирующих узлов крепления и
фрикционно-подвижных соединений
для объектов проходят проверку на
соответствие Инструкции "Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционноподвижных соединений".
Происходит перемещение
гайки при 30-150 кгс,
уточняется при монтаже
Соответствует после
испытания фрагментов
демпфирующих узлов
крепления, фланцевых
соединений и фрикционноподвижных соединений для
объектов для сейсмоопасных районов 8 баллов
по шкале MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного
стопорного «тормозного» клина) для оборудования для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ
3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) и предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
до 9 баллов и узлов их крепления с трубопроводами с помощью косых антисейсмических компенсаторов.
. При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего фрикци-анкерного крепления.
Проверка податливости
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
соответствует
латунной шпильки .
медным листом шпильку
2
Проверка подпиленной
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
латунной гайки
3
Проверка латунной шпильки с
Энергию поглощает стопорный (торсоответствует
пропиленным пазом для
мозной) клин на шпильке
стопорного клина
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных
соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина).
1
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения трубопровода с оборудованием
для очистки промышленного масла изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) предназначенного для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
1
Проверка смятия свинцовой
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Проверка смятия забитого в
Клин забивается в паз шпильки с
соответствует
паз латунной шпильки
помощью кувалды (4 кг)
шайбы
2
обожженного медного
стопорного клина
3
Проверка изолирующей
Латунная шпилька (расположена в
трубки в виде обертки
изолирующей трубе или обернута
шпильки медным листом
тонким слоем медного листа) переме-
соответствует
щается на 1 градус при ударе кувалдой
4
Проверка гайки со спилен-
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
Проверка свинцовой
Свинцовая рубашка, нанесенная на
соответствует
рубашки при обвертывании
шпилька демпфирует
ным пазом
5
шпильки
6
Проверка свинцовой
Многослойная медно-свинцовая
прокладки
прокладка при ударе сминается
Проверка шпильки, у кото-
Согласно протокола ПКТИ от 18.11.
соответствует
соответствует
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 33

34.

7
рой две противоположные
2013 № 1506 -1 при нагрузке 1500- 610
стороны сточены 4.0, 3,5 и
кгс ( Ст3) отрыв шпильки происходит
3.0 мм
со срывом резьбы.
Проверка фланцевого
Происходит срыв резьбы и сдвиг на
соединения со стальной
0,5-0,9см
соответствует
шпилькой со сточенными
зубьями
8
9
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов
образных для трубопроводов
не ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов
Необходимо дополнительные испыта-
«змейка» для трубопроводов
ния при укладке трубопроводов (до
соответствует
соответствует
контролируемых неразрушающих
перемещений 2-6 см) .
ПРИЛОЖЕНИЕ
ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей оборудования для очистки промышленного масла
изготовленного ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) и предназначенного
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов и узлов их крепления с трубопроводами с помощью косых антисейсмических компенсаторов и их программная реализация в SCAD Office.
Настоящим протоколом подтверждается соответствие пригодности оборудования для очистки промышленного масла
производства ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001-47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), серийный
выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) для
работы в районах с сейсмичностью до 9 баллов.
ОБОРУДОВАНИЕ: Оборудование для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ»(ТУ 3616-00147992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014). предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо применение
фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной
шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им
Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет №№
1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018
г..в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла трубопроводы должны быть уложены в
виде "змейки" или "зиг-зага "). изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» [email protected] (812) 252012-96, 190020 СПб Обводный
канал д.150
НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 566 от 11.03.2021 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA RU 21СТ39 от 27 05.2015, ФГБОУ
ВПОПГУПС №SP0101 406 045 от 27.05.2019, действ. 27 05.2019, ОО «Сейсмофонд», ИНН: 2014000780 и протокола №
1516-2/3 от 20.02.2019 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес 197341, СПб, Афонская ул., д. 2, свид. об аккред № ИЛ/ЛРИ00804 от 25.03.2016 ОАО «НТЦ «Промышленная безопасность», ). Лицензия ФГБОУ ВО ПГУПС № 2280 от 21.07.2016
(см протокол испытания фланцевых фрикционно- подвижных соединений и варианты технических решений узлов
крепления оборудования для очистки промышленного масла и трубопроводов ПКТИ, 197341, Афонская 2 Протокол
испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от
20.02.2021 [email protected] т/ф (812) 694-78-10, (931) 280-11-94 делается вывод, что:
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск с креплением трубопроводов с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью 9 баллов необходимо использование для соединения трубопровода косых компенсаторов с длинными овальными отверстиями на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, при прокладке промышленных
трубопроводов необходимо использование сейсмостойких маятниковых опор на фрикционно- демпфирующих соединениях согласно
изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно СП 14.13330.2014 «Строи-тельство в
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 34

35.

сейсмических районах» п. 9.2) согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.1272, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретения 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-frictiondamping-device, в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла, тру-бопроводы должны
быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ") СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ
15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале
MSK-64 включительно), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и
РД 25818-87, СП 14. 13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ
24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73.
Испытания математических моделей оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных подвижных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью 9 баллов необходимо использование для соединения трубопровода косых компенсаторов с длинными овальными отверстиями на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, при прокладке промышленных трубопроводов необходимо использование сейсмостойких маятниковых опор на
фрикционно- демпфирующих соединениях в SCAD Office проводились по прогрессивному методу испытания зданий и сооружений
как более новому. Для практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения количественной
характеристики сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в
программе SCAD. Процедура оценок эффекта и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет собой
стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок и гарантирующий независимость от эмоционального
состояния наблюдателя.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности землетрясений по значительно расширенному кругу объектов при различной обеспеченности данными). Шкала также создает основу для
оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
Учитывался зарубежный опыт КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США в части широкого использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования Ф ФПС и демпфирующей сейсмоизоляции для трубопроводов проложенных по грунту
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединения с помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, для применения в районах с сейсмичностью 9 баллов по
шкале MSK-64, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке.
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, [H∙м] для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0) H∙м, для М8 – (20,0±1,5) H∙м.
Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить согласно
технической документации завода-изготовителя комплектующих изделий.
Результаты определения параметров ФПС
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 35

36.

параметры N
подвижки
k1106, кН-1 k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0,
мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
154
75
8
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
6
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
k2 10 , кН-
1
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
6
1
k110 , кН- k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
0.35
154
75
15
0.3
9
2.5
0.00028
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Регистрация усилия выдергивания производилась по шкале до 1000 кгс.
.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 36

37.

В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить перемещение
зажима по условному длинному овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла крепления
оборудования для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на
станине испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки, фрагмента узла
протяжного фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами (толщина 3
мм, диаметр 34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011
Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП
14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9
«Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) ,
п.10.7, 10.8.
Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330.
2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627,
2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для
определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, [email protected] (ранее
составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ», который использовался при испытаниях узлов крепления
оборудования для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
.
Рис. Общий вид образцов крепления- фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением
для сейсмизолирующих опор, согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения № 2010136746 от
20.01.2013 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,
испытываемых на сдвиг (болты- шпильки) М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм.
Образец № 1 (ГОСТ 22353- 77) с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД для обеспечения многокаскадного демпфирования
при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках .
F
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 37

38.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 38

39.

МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ СТАЛЬНЫХ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (к СНиП 3.03.01-87) МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87
Fp
Fж
2Ду
l
10-12Ду
=
10-12Ду
Рис 7. Расчетная схема 2.Простой косого компенсатор на фрикционно-подвижных соедиениях с двумя парами
направляющих опор. Вес трубопровода, скользящие опоры и силы трения не показаны.
a1q
P
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
a1q
a2q
l
Рис. 8. Стабилизирующее действие поперечных сил трения и дополнительной осевой нагрузки от продольных сил
трения
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 39

40.

lк
P
l
Рис 10. Потеря усточивости трубопровода при длине, превышающей критическу. Продольные и боковые реакции трения
условно не показа
Fp
Fp
Fж
Fж
l
Рис. 11. Схема трубопровода с косом компенсатором на фрикционо-подвижных соединениях направляющих опор. Косой
компенсатор (КК на ФПС) может быть установлен в любом месте трубопровода
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
.
Всего листов 153
Лист 40

41.

Результаты испытания болтового соединения на сдвиг для крепления оборудования для очистки промышленного масла изготовленные
ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
№ п.п.
Наименование узла крепления оборудования для
очистки промышленного масла изготов-ленные ООО
«НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014),
предназначенное для сейсмоопас-ньгх районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
1
1.
болтовыми
Характеристики
котором происходит
скольжения,
скольжение или перемещение
податливости.
стального зажима для троса по
стальному анкеру
2
Фрикционно-подвижное
Величина усилия, кгс, при
3
соединение
зажимами
с
(ФПС)
с
четырьмя
Было ранее (50)
Стало
4
Перемещение шайбы с гайкой
2,5 см по овальному
отверстию при постоянной
нагрузке
шестигранными гайками M l0, затянутыми с
помощью гаечного ключа на половина усилия или
динамометрического ключа с усилием 40 Н*м. с (
между
контактирующими
поверхностями
проложен стальной трос в пластмассой оплетке
диаметром 4 мм)
2.
Фрикционно –подвижное соединение
с четырьмя
Перемещение шайбы с
Было 90-150
гайком 3,5-4.0 см по
гайками с двух сторон затянуты гаечным ключом
на максимальную нагрузку двумя шестигранными
гайками М10, затянутыми с помощью гаечного
условному овальному
Стало
отверстию при постоянной
_______
нагрузке
ключа или динамометрического ключа с усилием
20 Н*м.
(
между
контактирующими
поверхностями
проложен стальной трос в пластмассой оплетке
диаметром 4 мм)
Момент затяжки сдвигоустойчивых отжимных необработанных болтов (отделка чернением). Коэффициент трения 0,14,который
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 41

42.

использовался при лабораторных испытаниях (Табл 5.1)
Класс
Момент
5.6
8.8
10.9
12.9
Номинальный размер резьбы
M6
M8
M10
M12 M16
M20
M24
M27
M30
M33
M36
M39
Nm
4.6
11
22
39
95
184
315
470
636
865
1111
1440
Ft. lb
3.3
8.1
16
28
70
135
232
346
468
637
819
1062
Nm
10.5
26
51
89
215
420
725
1070
1450
1970
2530
3290
Ft. lb
7.7
19
37
65
158
309
534
789
1069
1452
1865
2426
Nm
15
36
72
125
305
590
1020
1510
2050
2770
3680
4520
Ft. lb
11
26
53
92
224
435
752
1113
1511
2042
2625
3407
Nm
18
43
87
150
365
710
1220
1810
2450
3330
4260
5550
Ft. lb
13
31
64
110
269
523
899
1334
1805
2455
3156
4093
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
Момент затяжки отжимных болтовых сдвигоустойчивых соединений. Коэффициент трения 0,125 Табл. 5.2
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 42

43.

Конструктивные решения антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора (соединения) для крепления оборудования для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами (
ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск согласно СП
4.13130.2009 п.6.2.6., ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2 , 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП
16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), Стальные конструкции, Москва, 2011, п. 14.3, 14.4, 15, 15.2, согласно изобретения (демпфирующая
опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями) № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device (МПК):E04B1/98; F16F15/10 (Тайвань) и согласно технических решений описанных в изобретениях №№ 1143895,1174616,
1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June 13, 1978 STRUCTURAL STEEL
BUILDING FRAME HAVING RESILIENT CONNECTORS (МПК) E04B 1/98), изобретение «Опора сейсмостойкая" № 165076 от
10.10.2016
Типовые альбомы, которые использовались при лабораторных испытаниях и в ПК SCAD оборудования для очистки
промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 43

44.

2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов .
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты...._Документация
.djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм. и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие
чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
Опора трубчатая для трубопровода оборудования для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ
3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до
9 баллов, серийный выпуск.
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Болт с контролируемым натяжением ТУ
Шайба гровер согласно ТУ
Шайба медная обожженная - плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный энергопоглощающий клин, забитый в
пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках
Кол по ТУ
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895, 1168755, 1174616, 165076
Толщиной 2 мм
Толщиной 2 мм
Согласно изобретения ( заявка 2016119967/20(031416)
от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая"
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 44

45.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 45

46.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 46

47.

Ознакомиться с изобретениями и заявками на изобретения, которые использовались при лабораторных испытаниях узлов и
фрагментов сейсмоизоляции для трубопроводов, можно по ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора»
https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для трубопроводов»
https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора сейсмоизолирующая «гармошка» https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog «Опора
сейсмоизолирующая «маятниковая» https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
См. ссылки лабораторный испытаний фрагментов ФПС https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
8. Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математических моделей оборудования для очистки
промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И.
Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных
конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc.
of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions
of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1. Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.:
Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
2. Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных
болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3. АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл.
04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
4. Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувостшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588;
заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
5. Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл.
26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5.
- С. 96-98
Библиографический список
i.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 47

48.

ii.
iii.
iv.
v.
vi.
vii.
viii.
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения,
1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов
всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного
профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский
государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и
идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК SCAD
оборудования для очистки промышленного масла изготовленные ООО «НПФ «ЭНАВЭЛ» (ТУ 3616-001- 47992552-2010) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобетон
ix.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобетон
x.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций
xi.
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
xii.
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
xiii.
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
xiv.
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
xv.
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
xvi.
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
xvii.
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
xviii.
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
xix.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxii.
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxiii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxiv.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.90310_л1_Тепловые сети. Детали трубопроводов.djvu
xxv.
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
xxvi.
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые
сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов
сальниковые.djvu
xxvii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxviii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxix.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxxi.
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxxii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия
3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxxiii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01
в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 48

49.

xxxiv.
xxxv.
xxxvi.
xxxvii.
xxxviii.
xxxix.
xl.
xli.
xlii.
xliii.
xliv.
xlv.
xlvi.
xlvii.
xlviii.
xlix.
l.
li.
lii.
liii.
liv.
lv.
lvi.
lvii.
lviii.
lix.
lx.
lxi.
lxii.
lxiii.
lxiv.
lxv.
lxvi.
lxvii.
lxviii.
lxix.
lxx.
lxxi.
lxxii.
lxxiii.
lxxiv.
lxxv.
lxxvi.
lxxvii.
lxxviii.
lxxix.
lxxx.
lxxxi.
lxxxii.
lxxxiii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13
Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ
конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для
проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчѐт
трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
lxxxiv.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 49

50.

ПРИЛОЖЕНИЕ
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (996) 798-26-54, (999) 535-47-29 , [email protected]
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010
г. [email protected] эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИ [email protected]
тел (921) 962-67-78
Аубакирова И У
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/ [email protected]
проф. д.т.н. СПб ГАСУ (996) 798-26-54, (999) 535-47-29
Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 50

51.

ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (999) 535-4729 [email protected] Копия аттестата
испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к
протоколу испытаний организацией СПб ГАСУ и организацией "Сейсмофонд" ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС [email protected]
[email protected]
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф. ПГУПС [email protected]
(996) 798-26-54, (999) 535-47-29
Темнов В.Г.
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры
подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
(999) 535-47-29, (996) 798-26-54 , т/ф (812) 694-78-10
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 51

52.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 52

53.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 53

54.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 54

55.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 55

56.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 56

57.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 57

58.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 58

59.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 59

60.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 60

61.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 61

62.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 62

63.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 63

64.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 64

65.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 65

66.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 66

67.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 67

68.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 68

69.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 69

70.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 70

71.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 71

72.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 72

73.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 73

74.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 74

75.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 75

76.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 76

77.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 77

78.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 78

79.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 79

80.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 80

81.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 81

82.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 82

83.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 83

84.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 84

85.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 85

86.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 86

87.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 87

88.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 88

89.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 89

90.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 90

91.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 91

92.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 92

93.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 93

94.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 94

95.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 95

96.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 96

97.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 97

98.

Рис. 5. Зарубежные изобретения для Оборудования для очистки
промышленного масла (ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014) с косыми компенсторами для крепления косого компенсатора с
трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов»
Воздействие данных факторов на надземную прокладку газопровода
приводит к выводу из строя свайных опор и как следствие, к увеличению
пролетов, что может привести к возникновению ветрового резонанса.
Использование в практике проектирования мощных программных средств
(ПК SCAD) конечно-элементного моделирования позволило перейти на
качественно новый уровень в формировании расчетных схем и к
отражению реальных условий работы конструкций газопроводов, в
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 98

99.

частности, появилась возможность учитывать нелинейные свойства
материалов конструкций и грунтов основания . В данной статье
рассматривается решение задач расчета магистральных трубопроводов с
использованием программного комплекса «SCAD». Выбор программного
продукта был обусловлен тем, что он позволяет производить расчет
подземных и надземных сооружений с учетом сложных геотехнических
условий.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 99

100.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 100

101.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 101

102.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 102

103.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 103

104.

Рис. 5. Зарубежный опыт крепления магистральных трубопроводов Китайс
косыми компенсторами для оборудовании\ для очистки промышленного масла
(ТУ 3616-001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 104

105.

Список научной литературы прилагается используемый для
лабораторных испытаний фрагментов и узлов косого
компенсатора для оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616001- 47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014) :
1. Алпатов В.Ю., Соловьев А.В., Холопов И.С. К вопросу расчета фланцевых
соединений на прочность при знакопеременной эпюре напряжений //
Промышленное и гражданское строительство. — № 2. — 2009, с. 26-30.
2. 2.
Бирюлев В.В., Катюшин В.В. Проектирование фланцевых соединений с
учетом развития пластических деформаций // Труды международного
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 105

106.

3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
18.
19.
коллоквиума "Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных
строительных конструкциях". — Том 2. - М.: ВНИПИ Промсталь- конструкция. —
1989, с. 32-36.
3.
Каленов В.В., Глауберман В.Б. Исследования Т-образных фланцевых
соединений на моделях из оптически активного материала // Известия вузов.
Строительство и архитектура. — 1985,-№9, с. 14-17.
4.
Катюшин В.В. Здания с каркасами из стальных рам переменного
сечения. — М.: Стройиздат, 2005. — 450 с.
5.
Карпиловский B.C., Криксунов Э.З., Маляренко А.А., Перельмутер А.В.,
Перельмутер М.А SCAD Office. Вычислительный комплекс SCAD. — М.:
Издательство АСВ, 2008. - 592 с.
6.
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу
фланцевых соединений стальных строительных конструкций // СО Стальмонтаж,
ВНИПИ Промсталь- конструкция, ЦНИИПСК им. Мельникова. - М., 1988. - 83 с.
7.
Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных
фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных
двутавров. - М.: ЦНИИПСК им. Мельникова, 1981.
8.
СНиП П-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования //
Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990, 96 с.
9.
СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций
// ЦНИИСК им. Кучеренко, ЗАО ЦНИИПСК им. Мельникова, ОАО Ин-т
"Энергосеть".
10.
Cerfontaine Е, Jaspart J. P. Analytical study of the interaction between
bending and axial force in bolted joints // Eurosteel Coimbra, 2002. - pp. 997- 1006.
11.
EN 1993-1-8. Eurocode 3. Design of Steel Structures. Part 1.8: Design of
joints. CEN, 2005.
12.
Jaspart J. P. General report: session on connections // Journal of
Constructional Steel Research, 2000. — \fol. 55. - pp. 69-89.
13.
PisarekZ., KozlowskiA. End-plate steel joint with four bolts in the row //
Proceeding of the International
Conference "Progress in Steel, Composite and Aluminium Struc-tures"// Gizejowski,
Kozlowski, Sleczka & Ziolko (eds.) / Taylor & Francis Group, London, 2006. - pp. 257826.
14.
Sokol Z., Wald F., Delabre V., Muzeau J. P., Svarc M. Design of end plate
joints subject to moment and normal force // Eurosteel Coimbra, 2002. - pp. 12191228.
15.
Sumner E. A., Murray Т. M. Behaviour and design of multi-row extended endplate moment connections // Proceedings of International Conference Advances in
Structures (ASCCA'03). - Sydney, 2003.
16.
Undermann D., Schmidt B. Moment Resistance of Bolted Beam to Column
Connections with Four Bolts in each Row // Proceedings of IV European Conference
on Steel and Composite Structures "Eurosteel 2005". — Maastricht, 2005.
17.
Urbonas K, Daniunas A. Behaviour of steel beam-to-beam connections under
bending and axial force // Proceedings of 8th International Conference "Modern
Building Materials, Structures and Techniques" (Lithuania, Vilnius, May 19-21, 2004) pp. 650-653.
Анатолий Перельмутер, д.т.н., главный научный сотрудник ООО НПФ
"СКАДСОФТ" Эдуард Криксунов, к.т.н., директор ООО НПФ "СКАДСОФТ"
Виталина Юрченко, к.т.н., ведущий научный сотрудник ООО НПФ "СКАДСОФТ"
Тел.: (499) 267-4076 E-mail: [email protected] scad @scadsoft.com
Список лабораторной и научной литературы
1. Байда С.Е. Мега-катастрофы, как стратегическое и тактическое оружие войн нового поколения, возможность их
прогнозирования и предупреждения. Технологии гражданской безопасности, Том 7,2010, № 1—2, с. 191—198.
2. Байда С.Е. Исследования авиационных происшествий и катастроф, как следствие совместного влияния ге- лиогеофизических
факторов. Сборник трудов по материалам научных исследований адъюнктов, аспирантов и соискателей Академии. Выпуск 8.
Закрытого пользования. Новогорск: АГЗ МЧС России, 2004, с. 181—190.
3. Байда С.Е., Мищенко В.Ф. Взаимосвязь изменения солнечной активности и социальной нестабильности в мире. Безопасность
жизнедеятельности. № 12. 2004, с. 46 — 50.
4. Байда С.Е. Исследование частотно-временных и пространственно-волновых закономерностей возникновения землетрясений,
аварий электроснабжения и авиакатастроф. 53-я НПК МФТИ секция «Высокие технологии в обеспечении безопасности
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 106

107.

жизнедеятельности» в трудах 53-й научной конференции МФТИ «Современные проблемы фундаментальных и прикладных
наук». Часть III. Аэрофизика и космические исследования. Том 2. М.: МФТИ, 2010, с. 28 — 30.
5. Землетрясения и микросейсмичность в задачах современной геодинамики восточно-европейской платформы. Книга 2.
Микросейсмичность. Российская академия наук, Геофизическая служба, Карельский научный центр, институт геологии. Под
редакцией Н.В. Шаврова, А.А. Маловичко, Ю.К.Щукина. Петрозаводск, 2007.
6. Байда С.Е. Математический подход анализу рисков возникновения фатальных случаев у переживших природные бедствия и
техногенные катастрофы людей. Проблемы анализа риска. Том 6, 2009, № 2, с. 14 — 24.
7. Bayda S. Interrelations of Changes of Space and He- lio-Geophysical Factors and the Number of Victims after Catastrophic
Earthquakes. Proceedings of the International Disaster and Risk Conference (IDRC Davos 2008), August 25-29 2008. Extended
Abstracts / Edited by Walter J. Ammann Myriam Poll Emily Hдkkinen Graaldine Hoffer, Global Risk Forum GRF Davos, Switzerland,
2008, P. 92 — 94.
8. Арнольд В.И. Теория катастроф. 3-е изд., доп. М.: «Наука», Главная редакция физико-математической литературы, 1990.128 с.
9. С.Е. Байда. Задача прогнозирования катастрофы сложной системы, как проявления совокупности эффектов и
закономерностей изменения внешних и внутренних условий и процессов. Безопасность критичных инфраструктур и
территорий: Сборник трудов I — II-й Всероссийской конференции и XI — XII Школ молодых ученых 2007 — 2008.
Екатеринбург: УрО РАН, 2009, с. 14 — 29.
10.
Кузнецов В.В. Физика земли. Учебник-монография. Глава 20. Атмосферное электричество.
http://www.vvkuz.ru/books/ch_20.pdf
11.
Попов И.М. «Сетецентрическая война»: Готова ли к ней Россия? http://www.milresource.ru/index.html
12. Байда С.Е. Прогностические задачи обеспечения гуманитарных операций. Современные аспекты гуманитарных операций при
чрезвычайных ситуациях и в вооруженных конфликтах. Материалы XIV-й Международной научно-практической
конференции по проблемам защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций. 20 мая 2009 г., г. Москва, Россия,
МЧС России. М: ФГУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ), 2009, с. 97—102.
13. Байда С.Е. «Проблема 2012»: оценка реальных угроз. Проблемы анализа риска, Том 8, 2011, № 1, с. 74 — 91.
14. Никола Тесла и его работы с переменными токами и их приложение в радиотелеграфию. Телефонная связь и передача
мощности: растянутое интервью. Перевод выполнен Рауфом Курбановым. ISBN: 1-893817-01-6, Патент 1,119,732 США, 1
декабря 1914 года, с. 55.
http://www.tfcbooks.com:80/mall/more/321tps.htm
15. Прищепенко А.Б. Огонь. Об оружии и боеприпасах. М.: «МОРККНИГА», 2009,195 с.
16.
По материалам: http://ru.wikipedia.org/wiki/
17.
По материалам: http://lenta.ru/news/2011/11/16/mop
18. Сергей Плужников. Сергей Соколов. Украли бомбу. Расследование. Совершенно секретно № 8/113 от 08/1998.
19.
По материалам: http://www.epochtimes.ru/content/view/9912/5/
20.
По материалам: http://yh.by.ru/index.html#pzn/tek- ton/tekt-weapon.htm
21.
По материалам: http://wikimapia.org
22. Jerry E. Smith. The ultimate weapon of the conspiracy / Jerry E. Smith. Published by Adventures Unlimited Press One Adventure Place,
- Kempton, Illinois, USA, 2002. P. 24 — 27.
23.
По материалам: http://neutrino.mk.ua/roboti/proekt-chaarp-2
24.
По материалам: Grazyna Fosar, Franz Bludorf http://www.fosar-bludorf.com/archiv/ schum_eng.htm Transition to the age of
frequencies
25.
По материалам: http://gifakt.ru/archives/nauka/haarp— oruzhie-sudnogo-dnya/
26.
По материалам: http://niqnaq.wordpress.com /2010/09/23/haa.. .ica-tajikistan/
27.
По материалам: http://www.ifz.ru/
28.
По материалам: http://www.abovetopsecret.com/forum/ thread206138/pg1
29.
По материалам: http://rp.iszf.irk.ru/prengl/Radarwenglish.htm
30. Bayda S. New principles of the short-term forecast of time and place of occurrence of mega-catastrophes. Edited by Walter J. Amman,
Jordahna Haig, Christine Huovien, Martina Stocker Proceedings of the International Disaster Reduction Conference, Davos,
Switzerland august 27 September 1. Extended abstracts: - Swiss Federal Research Institute WSL, Birmensdorf and Davos, Switzerland,
2006. P. 62 — 65.
31. Байда С.Е. О некоторых подходах в прогнозировании времени и места катастроф. V-я Научно-практическая конференция
«Проблемы прогнозирования чрезвычайных ситуаций». 15 — 16 ноября 2005 г. Доклады и выступления. М.: ООО «Рекламноиздательская фирма «МТП-инвест», 2006, с. 295 — 305.
32. Байда С.Е. Предупреждение о времени и месте возникновения крупных землетрясений и мониторинг локальных
геофизических параметров. III научно-практическая конференция «Совершенствование гражданской обороны в Российской
Федерации», 10 октября 2006 г., Москва, 2006, с. 5.
32. Байда С.Е. Глобализация современных мега-катаст- роф, особенности и тенденции. Материалы II-го Международного научного
конгресса «Глобалисти- ка-2011: пути к стратегической стабильности и проблема глобального управления», Москва, 18 — 22
мая 2011 г. / Под общей ред. И.И. Абылгазиева, И.В. Ильина. В 2-х томах. Т. 2. М.: МАКС-Пресс, 2011, с. 139 — 140.
33. Байда С.Е. Научно-методическое обеспечение ситуационных центров, необходимое для решения аналитических задач,
связанных с предупреждением и прогнозированием возникновения кризисных процессов и ЧС. Тезисы докладов XVI-й
Международной научно-практической конференции по проблемам защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций на тему: «Технологии обеспечения комплексной безопасности, защиты населения и территорий от чрезвычайных
ситуаций — проблемы, перспективы, инновации», Москва, 17 — 19 мая 2011 г. М.: ФГУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) МЧС России, 2011, с.
38 — 39.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 107

108.

34. Байда С.Е. Закономерности взаимодействия и влияния космических и гелиогеофизических факторов на возникновение мегакатастроф и их использование для прогнозирования угроз и предупреждения бедствий. Технология гражданской
безопасности. Материалы заседания научно-координационного совета ФЦ НВТ, Том 6, 2009, № 3—4, с. 107 — 123.
35. Рвачев В.Л. Теория R-функций и некоторые еж приложения. Киев, «Наукова Думка», 1982, с. 5 — 12.
36. Bayda S. Globalization of modern mega disasters, their prevention and loss reduction. Proceedings of the Second International
Conference on Integrated Disaster Risk Management. Reframing Disasters and Reflecting on Risk Governance Deficits. University of
Southern California Los Angeles, California, July 14 — 16, 2011, P. 55.
разработками инженеров организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ по использованию косого компенсатора
к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов»
С научными
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 03.06.95 «Аргументы против катастроф найдены», А.И.Коваленко
7. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. «Грозненский рабочий» № 2 июнь 1995 «Грозному предрекают разрушительное землетрясение», А.И.Коваленко
12. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
13. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
14. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
15. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и журналах за
1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях за рубежом
С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
тел.118-8691.
Литература по испытанию косого компенсатора для трубопроводов , закрепленного с
помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов» и рассчитанного в программе SCAD
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению
и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций. М. ,
ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989, с. 53.
2.
Грудев И. Д. Прочность фланцевых соединений
элементов открытого профиля. Болтовые и специальные монтажные
соединения в стальных строительных конструкциях. Международный
коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2 – С. 7-13.
3.
Фланцевые соединения. Расчет и проектирование. Бугов
А. У. – Л. Машиностроение, 1975. – с. 191.
4.
Соскин А. Г. Особенности поведения и расчет болтов
фланцевых соединений. Болтовые и специальные монтажные соединения в
стальных строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. –
Труды. Т.2 – С. 24-31.
1.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 108

109.

Каленов В. В, Соскин А. Г., Евдокимов В. В. Исследования
и расчет усталостной прочности фланцевых соединений растянутых
элементов конструкций. Болтовые и специальные монтажные соединения в
стальных строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. –
Труды. Т.2 – С. 41-17.
6.
Проектирование металлических конструкций: Спец.курс.
Учебное пособие для вузов/ В. В. Бирюлев, И. И. Кошин, И. И. Крылов, А. В.
Сильвестров. – Л.: Стройиздат, 1990 – 432 с.
5.
Список лабораторной литературы , которая использовалась при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ
крепления косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов»
:
1. Фалевич Б.Н,, Штритер К.Д. Проектирование каменных и крупнопанельных конструкций. -М.: Высшая школа,
1983. -192 с.
2. Неймарк Л.И., Котловой А.Т. Основные направления совершенствования конструктивных решений
сейсмостойких крупносборных зданий для северной зоны страны// Сб.: Конструкции сейсмостойких зданий
для Севера. -Л.: ЛенЗНИИЭП, 1979. 7-15.
3. Неймарк Л.И., Иоффе В.М. Стена многоэтажного сейсмостойкого здания/ А.с. Хо 1167289 СССР. МКИ
ЕО4Н9/02// Открытия. Изобретения. Промышленные образцы и товарные знаки. 1985, № 26, с.40.
4. Неймарк Л.И., Нудьга И.Б. и др. Многоэтажное сейсмостойкое крупнопанельное здание/ А.с. № 1189976
СССР. МКИ ЕО4Н9/02// Открытия. Изобретения. Промышленные образцы и товарные знаки. 1985, № 41, с.ЗЗ.
5. Сндько И.Н, Основные направления совершенствования конструктивных систем полносборных жилых
зданий в северной зоне// Конструктивные системы полносборных домов для Севера: сб. научн. трудов. - Л.,
ЛенЗНИИЭП, 1984. - 3-12.
6. Александров А.В., Шапошников Н.Н. н др. Расчетная модель многоэтажного здания на основе метода
конечных элементов н некоторые результаты ее применения// Труды III Международного симпозиума. Публ.
№ 43, -М.: ЦНИИЭПжилнща, 1976. 51-58.
7. Бидный Г.Р., Клованич Ф., Имас В.Г., Осадченко К.Д. Исследования нелинейного деформирования стен
бескаркасных жилых зданий методом конечных элементов// Работа конструкций жилых зданий из
крупноразмерных элементов. -М.: ЦНИИЭПжилнща, 1986. 68-75.
8. Ngo D., Scordelis А. Finite Element Analysis of R.C. Beams // ASI Journal, V Proceedings, 1967, vol.64, -pp.152163.
9. Phillips D.V., Zienkiewicz O.C. Finite Element Nonlinear Analysis of Con- Crete Structures // The Institution of Civil
Engineers, 1976, vol.61, pp.59-88.
10. Mondkar D.P., Poweel G.H. Finite Element Analysis of Nonlinear Static and Dynamic Personse // International
Journal Numerical Methods in Engineering, 1977, vol.1 l,pp.499-520.
11. Owen D.R.J. "Finite Element Analysis of Reinforced and Prestressed Concrete Structures Including Thermal
Loading" // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1983, vol.41, pp.323-366.
12. S.Stafford В., Girgis A. Simple analogous Frames for Schema Wall Analysis // Journal of Structural Engineering
ASCE, vol.110, №10, pp.2587-2595.
13. Айзенберг Я.М. Гайыров Б.К. Адаптация крупнопанельных здания с и «сухими» стыками к сейсмическим
воздействиям// Строительная механика и расчет сооружений. 1989, № 6. 36-39.
14. Рекомендации по применению программы «ПАРАД-ЕС» для расчета бескаркасных зданий на
горизонтальные нагрузки. - М.: ЦНРШЭПжилнща, 1979.-38 с.
15. Горачек Е., Лишак В.И. и др. Прочность и жесткость стыковых соединений панельных конструкций. -М. :
Строниздат, 1980. -192 с.
16. Дроздов П.Ф. Конструирование и расчет несущих систем зданий и их ^ элементов. - М.: Стройиздат, 1977. 224 с.
17. Махвиладзс Л.С. Сейсмостойкое крупнопанельное домостроение. -М.: Стройиздат, 1987.-221 с.
18. Ципенюк И.Ф., Гамбург Ю.А., Горбенко В.М. Экспериментальные исследования стыковых соедипе1П1Й
сейсмостойких крупнопанельных зданий// Конструкции жилых и общественных зданий в Средней Азии.
Ташкент: ТашЗНИИЭП, 1981. 44-59.
19. Натре К.Н. Ein Bausystem fur Studenten - Wohnungen// Bundes Baublatt. 1975, №5,8.331-333.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 109

110.

20. Гельфанд Л.И. Эффективные конструкции стыков крупнопанельных сейсмостойких многоэтажных зданий//
Сейсмостойкое строительство, вып.8. -М.: ВНИИНТПИ, 1991. 15-20.
21. Гельфанд Л.И., Вашаломидзе Т.Д. Горизонтальные стыки сейсмостойких панельных зданий// Жилищное
строительство. 1986, №5. 22-24.
22. Неймарк Л.И., Котловой А.Т. и др. Стыковое соединение панелей и плит перекрытий// А.с. № 876898 СССР.
МКИ Е04В1/38// Открытия. Изобретения. Промышленные образцы и товарные знаки. 1981, № 40, с. 126.
23. Сухарева Н.А. Прочность платформенных стыков несущих панелей с сухими прокладками// Анализ причин
аварий строительных конструкций. -М.: Госстройиздат, 1968, вып.4. 56-69.
24. Егорова Э.Б. Горизонтальные сухие стыки крупнопанельных зданий в районах Севера// Сб.:
Конструктивные системы полносборных домов для Севера. -Л. : ЛенЗНИИЭП, 1984. 34-40.
25. Рекомендации по расчету и конструированию монолитных и панельных стен жнлых зданий для
сейсмических районов. - М.: ЦНИИЭПжилища, 1985.-101 с.
26. Ашкинадзе Г.Н., Симон Ю.А. Вибрационные испытания девятнэтажного крупнопанельного жилого дома в
Киш1Н1еве// Сб.: Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов. - М.: Стройиздат, 1974.
73-80.
27. Дабринян С, Мхитарян Л.А. Исследование колебаний жилых зданий с помощыо взрывов// Сейсмостойкое
строительство, вып.1, серЛ4. -М.: ВНИИИС, 1981.СЛ4-17.
28. Дарчиашвили В.Ж. Идентификация расчетной модели крупнопанельного дома с монолитным ядром
жесткости на основе натурных вибрационных испыта1П1Й// Автореф. днсс. ... канд.тсхп. наук. -М.: 1988. -23 с.
29. Курзанов A.M., Складпев Н.Н., Пшеннчко Л.П., Коротков В.М. Натурные исследования фрагмента
крупнопанельного здания на сборных сейсмон-золирующих фундаментах// Строительная механика и расчет
сооружений. 1989,Л'Ь6.С.56-58.
30. Экспериментально-теоретические исследования сейсмостойкости крупнопанельных домов серии 105//
Отчет о научно-исследовательской работе. -Л.: ЛенЗНИИЭП, 1991. -44 с. 'ч31. Морщихин И.И., Колесов Л.Л.,
Титов Л.П. Моделирование несущих систем панельных зданий с адаптированной сейсмозащитой//
Моделирование, расчет и оптимизация с помощью ЭВМ конструктивных систем зданий и сооружений:
Сб.тр./ЛенЗНИИЭП. -Л.: 1986. 44-51.
32. Яшнннн Ю.Г. Приближенный метод расчета сейсмостойких крупнопанельных зданий с «сухими» стыками. Дисс. ... канд. техн. паук / СПбЗНИПИ.-СПб: 1994.- 222 с.
33. Уздин A.M., Сандович Т.А., Апь-Насер Мохамед Самих Амин. Основы теории сейсмостойкости и
сейсмостойкого строительства зданий и сооружений. -СПб.: Изд-во ВНИИГ им.Б.Е.Веденеева, 1993.-176 с.
34. Айзенберг Я.М. Сейсмическая опасность в России и задачи строительной науки. -Экспресс-информация
«Стр-во и архитектура», серия «Сейсмостойкое строительство», вып.1. -М.: ВНИИНТПИ, 1995. - 4-8.
35. Лужин О.В. Анализ моделей затухания колебаний зда1П1Й, применяемых для расчета конструкций па
сейсмические воздействия. -Экспресс-информация «Стр-во и архитектура», серия «Сейсмостойкое
строительство», вып.1. -М.: ВНИИНТПИ, 1996. -С.29-34.
36. Долгая А.А. Оптимизация демпфирования сейсмоизолирующих фундаментов// Сейсмостойкое стр-во,
1998, № 2. -С. 12-16.
37. Беспаев А.А. Сейсмодннамика стержневых конструкций. -Экспресс- информация «Стр-во и архитектура»,
серия «Сейслюстойкое строительство», ВЫП.5. -М.: ВНИИНТПИ, 1996. -С.48-54.
38. Килимник Л.Ш. Методы целенаправленного проектирования в сейсмическом строительстве. -М.: Наука,
1985.
39. Айзенберг Я.М. Сейсмонзоляцня зданий в России и СНГ// Сейсмостойкое стр-во, 1998, № 1.-С.23-26.
40. Черепинский Ю.Д. Расчетно-экспериментальное обоснование сейсмоизолирующих конструктивных
систем// Сейсмостойкое стр-во, 1998, № 5. -С.38-43.
41. Айзенберг ЯМ., Дроздюк В.Н., Смирнов В.И., Черепинский Ю.Д. Программа экспериментальных
исследований на Камчатке и практические приложения сейсмопзоляцпи в России и СНГ// Сейсмостойкое стрво, 1999, №l.-C.45-49.
42. Айзенберг Я.М., Бычков СИ. Эффективные системы сейсмоизоляцни: исследования, проектирование,
строительство// Сейсмостойкое стр-во. Безопасность сооружений, 2002, № 1. -С.31-37.
43. Айзенберг ЯМ. О концептуальных правилах повышения сейсмостойкости и живучести сооружений//
Сейсмостойкое стр-во. Безопасность сооружений, 2003, N2 3. -С.6-8.
44. Симидзу Кэнсэцу К.К. Заявка 49-43029 Япония. Сейсмостойкое здание. -Заявл. 12.07.67 № 42-44444;
Опубл. 19.11.74, № 5-1076. МКИ E04h9/02; E04bl/36, НКИ 89/1/С1; 86/4/Ф6 УДК 624.159; 699.841 (088.8).
45. Шишканов Г.Ф. А.с. 156110 СССР Фундамент для зданий. -Заявл. 22.06.62. № 783654/29-14; Опубл. в Б.И.,
1963, №14 НКИ 84 с, 27/48.
46. Аубакиров А.Т., Ержанов СЕ. Анализ поведения систем на свайных фундаментах при воздействии
реальных акселерограмм// Исследования сейсмостойкости сооружений и конструкций: Алма-Ата, 1976. Труды
Казахского ПромстройНИИпроекта, вып. 8(18). - 64-72.
47. Ильичев В.А., Монголов Ю.В., Шаевич В.М. Свайные фундаменты в сейсмических районах. -М.:
Стройнздат, 1983.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 110

111.

48. Исследование работы конструкций зданий на упругих опорах при воздействии типа сейсмических
(Великобритания, США).// Науч. техн. реф. сб. ЦИНИС Сер. 14. Сейсмостойкое строительство, 1978, вып.9.
17-20.
49. Skinner R.I., Robinson W.H., McVerry G.H. An Introduction to seismic isolation. DSIR Physical Sciences,
Wellington New Zealand. JOIiN \VILEY&SONS. 1993. -354 p.
50. Smith D. Rubber mounts insulate whole reactor from 0.6g earthquakes //Nucl. Eng. Int., 1977, vol.22, № 262,
p.45-47.
51. Кочегаров Б.И. A.c. 289167 СССР. Свайный фундамент. -Заявл. 02.12.68. №1288148/29-14. Опубл. в Б.И.,
1971, №1, МКИ y02d 27/34 УДК 624.159.14(088.8).
52. Зеленьков Ф.Д. Предохранение зданий и сооружений от разрушения с помощью амортизатора. -М.: Наука,
1979. -52 с.
53. Корчннскнй И.Л. и др. А.с. 477227 СССР. Подвесное здание/ ЦНИ- ИПСК и ЦНИИЭП; -Заявл. 29.07.71.
№1691920/29-33. Опубл. 15.07.76 в Б.И., 1975, №26, МКИ У02Ь9/02 УДК 699.841.1 (088.8).
54. Назнн В.В. А.с. 344094 СССР. Фундамент сейсмостойкого здания. - Заявл. 08.05.70, N1437104/29-14;
Опубл. в Б.И., 1972, N21 МКИ E04h9/02, Е02(19/02 УД К 699.841 (088.8).
55. Соболев Г.Н., Чернышев Ю.Г. А.с. 573535 CCCPJ Фундамент сейсмостойкого здания. -Заявл.29.08.74 (21),
2057288/33; Опубл. 25.09.77 в Б.И., 1977, N35 МКИ E02d27/34, E04h9/02 УДК 624.159.14 (088.8).
56. Нейбург Э.В. A.C.607890 СССР.. Фундамент сейсмостойкого зда1Н1я. -Заяв. 20.12.76. - Опубл. 25.05.78.
MKPLE02d 27/34.
57. Яременко В. Г., Василенко Е.М. Использование гравитационной системы сейсмоизоляции на качающихся
стойках в сложных грунтовых условиях. //Науч.-техн. реф. сб. ЦИНИС: Сер. 14. Сейсмостойкое строительство,
1980, вып. 3,с.4-7.
58. Черепинский Ю.Д., Жунусов Т.Ж., Горвиц И.Г. Активная сейсмоза- щита зданий и сооружений. Алма-Ата. КазНИИНТИ, 1985.
59. Назин В.В. Многоэтажное сейсмостойкое здание: А.с. N577287. Опубл. 25.10.77 в Б.И., 1977, N39 МКИ
Е04Н 9/02 УД К 699.841: 624.159.14 (088.8).
60. Renault J., Richie M., Pavot B. Premiere application des appius antiseis- miques a friction,la centrale nuclcaire de
Kolberg.//Annales de I'inst'tut techique du batiment et des travaux publics. 1979. N371. 74 p.
61. Поляков СВ., Килимннк Л.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмозащиты зданий. -М.: Стройиздат,
1989. -320 с.
62. Чуднецов В.П., Солдатова Л.А. Фундамент сейсмостойкого здания. А.С. N746045 /Фрунз. политехи, ин-т.
Заявл.13.12.77 (21)255044/29-33; Опубл. 7.07.80, N80, МКИ E02d 27/34 УДК 624.159.14 (088.8).
63. ХучбарОБ З.Г. Сейсмоизоляция автодорожных мостов. -Фрунзе: Кир- гизИНТИ, 1986.-60С.
64. Чуднецов В. П. Сейсмостойкие конструкции опорных частей в мостах Науч. техн. реф. сб. ЦИНИС. Сер.
Сейсмостойкое строительство. 1980, №8.-С. 1-4.
65. Современное состояние теории сейсмостойкости и сейсмостойкие сооружения. (По материалам IV
международной конференции по сейсмостойкому строительству) /Под ред. Полякова СВ. -М.: Стройиздат,
1973. -280 с.
66. Голубков В.Н., Моргулнс Н.Л., Никитин В.Ф. Фундаменты из пирамидальных свай с промежуточной
подушкой. //Основания, фундаменты и механика грунтов, 1977, N5, с.26-28.
67. Чернышев Ю.Г. А.с. 1011844А СССР. Сейсмостойкое здание. Заяв. 29.12.81. Опубл. 15.04.83 МКИ E02d
27/34. УДК 624.159.14 (088.8).
68. Адаптивные системы сейслп1ческой защиты сооружений / Я.М.Айзенберг, А.И.Нейман, А.Д.Абакаров,
М.М.Деглнна, Т.Л.Чачуа. -М.: Наука, 1978,-248 с.
69. Ненмарк Л.И., Нудьга И.Б., Айзенберг ЯМ. А.с. 767331 СССР. Многоэтажное сенсмостонкое здание /
ЛЕНЗНИЭП; -Заяв. 19.07.78 (21) 2646630/29-33; Опубл. 30.09.80 в Б.И., 1980, N36. МКИ E04h9/02 УДК 690.841
(088.8). .f
70. Robinson W., Greenbank L. An extrusion energy absorber suitable for the protection of structures during an
earthquake. //Int. Journal Earthquake Eng. and Struct. Dyn., 1976, vol.4, N3, p.251-259.
71. Патент. 3938625 США. Vibration damping device, especially for pro- V tecting pipelines from earthquakes /
Interatom, Internationale Atomreaktorbau Gm ЬН.-Заяв. 14.03.74, N451, 187, Опубл. 17.02.76, МКИ F16f 9/30.
72. Фудзнта коге К.К. Заявка. 52-7852 (Япония). Устройство для снятия вибрации, возникающей в здании. Заяв. 23.1.73 N48 -9209; опубл. 4.03..1977 N5-197. МКИ Е04В 1/36, НКИ 86 (4) А6 УДК 624.15 (088.8).
73. Сапдович Т.А., Савинов О.А. и др. Сейсмостойкий фундамент. А.с СССР Л'о011789/ЛИИЖТ, ВШШГ. Заяв.
31.07.81. 3322925/29-33; опубл. 15.04.83 в Б.И., N14 МКИ E02d 27/34 УДК 624.159.14 (088.8).
74. Михайлов Г.М., Жуков В.В. Использование упруго-фрикционных систем в сейсмостойком строительстве:
(Обзор)/ Сост. Г.М.Мнхайлов, В.В.Жуков. -М.: ЦНТИ по гражданскому строительству п архитектуре, 1975. -42
с.
75. Корчинский И.Л., Бородин Л.А., Остриков Г.М. Конструктивные мероприятия, обеспечивающие повышение
сохранности каркасов зданпй во время землетрясения. // Строительство и архитектура Узбекистана, 1977,
№3.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 111

112.

76. Новиков В.Л., Остриков Г.М. Экспериментальные исследования свя- зевых панелей стальных
сейсмостойких каркасов, оснащенных кольцевыми энергопоглотителями. //Науч.-техн. реф. сб. ЦИНИС. Сер.
14. Сейсмостойкое строительство, 1979, вып.П, с. 11-15.
77. Никитин А.А., Уздин A.M. Применение динамических гасителей колебаний для сенсмозащнты мостов.
//Экспресс-информация ВНИИИС. Сер. 14. Сейсмостойкое строительство, 1986. Вып.9. с.20-24.
78. Елизаров СВ., Луговая Е.В. Фундамент сейсмостойкого здания. Патент на полезную модель Х» 46517,
заявка 2005103717/22 от 11.02.2005. Опубл. 10.07.2005 Бюл. Л'Ь 19.
79. ГОСТ 13770-86. Пружины винтовые цилиндрические обжатия и рас- тяжения II и III классов из стали
круглого поперечного сечения. - М.: Госкомитет СССР по стандартам, 1989. - 96 с.
80. Биргер И.А., Мавлютов P.P. Сопротивление материалов: Учебник. - М.: изд-во МАИ, 1994. -512 с.
81. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. - М.: Строй- нздат, 1996.-416 с.
82. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. - М.: Стройиздат. 1976. - 208 с.
83. Карпенко Н.И. К построению общей ортотропной модели деформирования бетона// Строительная
механика и расчет сооружений, 1987, №2. — 31-36.
84. Здоренко B.C. Развитие численных методов исследования прочности н устойчивости конструкщ1Й: Дис.. .
д-ра техн. наук/ КИСИ. Киев, 1977. -302 с.
85. Балан ТА. Модель деформирования бетона при кратковременном на- гружении// Строительная механика и
расчет сооружений, 1986, №4. -С.32-36.
86. Robins P.I., Kong F.K. Modified finite element method applied to RG deep beans// Civil engineering and public
works review. - 1973. - N11. - Pp. 1061-1072.
87. Cedolin Т., Mulas M.G. Una legge contitutiva secante ed esplicita per il caisestruzzo in statipiani di tensions// Studi
E Ricerche. - 1981. - Vol.3. -Pp. 75-105.
88. Ильюшин A.A. Пластичность. - М.-Л.: Гостехиздат, 1948. - 327c.
89. Гениев Г.А., Киссюк В.Н. К вопросу обобщения теории проч1Юсти бетона// Бетон и железобетон. 1965,
Л'Ь2. -С. 15-17.
90. Гениев Г.А. Вариант деформационной теории пластичности бетона// Бетон и железобетон. 1969, №2. 2124.
91. Гениев Г.Л., Киссюк В.Н., Тюпип Г.А. Теория пластичности бетона н железобетона. - М.: Стройнздат, 1974. 316 с.
92. Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Левин Н.И., Никонова Г.А. Прочность легких и ячеистых бетонов при сложных
напряженных состояниях. - М.: Стройнздат, 1978. - 166 с.
93. Козачевский А.И. Модификация деформационной теории пла- V стичности бетона и плоское напряженное
состоя1П1е железобетона с трещи-нами//Строительная механика и расчет сооружений, 1983, №4. - 12-16.
94. Кричевский А.П. Прочность н деформации тяжелого бетона в условиях плоского напряженного состояния с
учетом температурных воздействий// Известия вузов. Серия «Строительство и архитектура», 1985, № 1. 6-11.
95. Круглов В.М, Нелинейные соотношения и критерии прочности бетона в трехосном напряженном
состоянии// Строительная механика и расчет сооружений, 1987, № 1. 40-48.
96. Яшин А.В. Критерии прочности и деформирования при простом на- гружении для различных видов
напряженного состояния// Расчет и конструирование железобето1П1ых конструкций: сб. научных трудов./ Под
ред. А.А. Гвоздева. -М.: Стройнздат, 1977. 48-57.
97. Palaniswamy R., Saah S.F. Fracture and stress-strain relationship of concrete under triaxial compression// Journal
of the structural division Proceeding of •: the ASCE. -1974, vol. 100. - No. ST5, May. - Pp. 901-916.
98. Gerstle K.H. et al. Strength of concrete under multiaxial stress states/ In- tern, symp. on concrete structures.
Mexico City, Oct, 1976. - Detroit ACIPubl., 1978.-Pp. 103-131.
99. Лейтес E.C. Вариант теории пластического течения бетона/ Строительная механика и расчет сооруже1тн. 1978. - № 3. - с, 34 37.
100. Лсхницкий Г. Теория упругости анизотропного тела. Изд. 2-е. - М.: Наука, 1977.-416 с.
101. Ватутин А., Нирепбург Р.К. Приближенная зависимость между уп- pyniNHi константами горных пород и
параметры анизотропии// Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых, т.7,1972, № 1. 711.
102. Васильев В.В. Механика конструкций нз композиционных материалов, - М.: Машиностроение, 1988. - 272
с.
103. Болотин В.В., Новичков Ю.Н. Механика многослойных конструкций. - М.: Машиностроение, 1990. - 375 с.
104. Елизаров СВ. Механика деформирования и разрушения слоистых композитов и некоторые новые области
их применения. - СПб.: ПГУПС, 2000.-242 с.
105. Мурашев В.И, Трещнноустойчнвость, жесткость и прочность железобетона (основы сопротивления
железобетона). -М.: Машстройиздат, 1950. — 268 с.
106. Банков В.Н., Сигалов Э.Е, Железобетонные конструкции. Общин курс. -Изд. 2-е, переработанное и
дополненное. - М.: Строниздат, 1977. — 783 с.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 112

113.

107. Егорова Э.Б, Горизонтальные стыки на сухих прокладках для крупнопанельных зданий// Исследования
прочности и деформативпости крупнопанельных и каменных конструкций: сб. статей -М.: ЦНИИСК, 1988. 7784.
108. Егорова Э.Б., Суворов Ю.Н. Исследование сдвиговых характеристик сухих стыков на крупномасштабных
моделях// Теоретические и экспериментальные исследования строительных конструкций: сб. статей. -Л:
ЛенЗНИИ-ЭП, 1987.С.58-62.
109. Егорова Э.Б. Горизонтальные сухие стыки крупнопанельных зданий в районах Севера// Конструктивные
системы полносборных домов для Севера: сб. статей. - Л.: ЛенЗНИИЭП, 1984. 34-40.
110. Будовский Ф.Ю., Егорова Э.Б., Суворов Ю.Н. Исследование работы комбинированных горизонтальных
стыков крупнопанельных зданий// Конструктивные системы полносборных домов для Севера: сб. статен. -Л.:
ЛенЗНИИЭП, 1984. 41-50.
111. Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3: Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85).- Л.:
Стройиздат, 1989. - 303 с.
112. Залнгер Р. Железобетон, его расчет и проектирование. - Пер. с немецкого. - Изд. 5-с.- М.: ГНТИ, 1931. 671 с.
113. Свешников Л.Л, Прикладные методы теории случайных функций. Изд. 2-е, перераб. и дополп. - М . :
Наука, 1968.
114. Болотин В.В. Статистическая теория сейсмостойкости сооруже- ний//Изв. АН СССР, ОТН. MexainiKa и
машиностроение, 1959, № 4 . — С 123-129.
115. Болотин В.В. Применение статистических методов для оценки прочности конструкций при сейсмических
воздействиях. — Инженерный сборник, т. 27. - М.: Изд-во АН СССР, 1960. - С 55-65.
116. Болотин В.В. Статистические методы в строительной механике. — М.: Госстройиздат, 1961. - 202 с.
117. Болотин В.В, Статистические методы в строительной механике. — М.: Госстройиздат, 1965.-279 с.
118. Болотин В.В. Статистическое моделирование в расчетах на сейсмостойкость. — Строительная механика
и расчет сооружений. 1981, № 1. — С 60-64.
119. Болотин В.В., Радин В.П., Трифонов О.В., Чирков В.П. Влияние спектрального состава сейсмического
воздействия на динамическую реакцию конструкций. — Известия РАН, Механика твердого тела. 1999, № 3. —
С 150-158.
120. Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями дл сейсмических районов. — М.: Стройиздат,
1976. — 229 с.
121. Барштейн М.Ф. Приложение вероятностных методов к расчету сооружений на сейсмические воздействия.
— Строительная механика и расчет сооружений, 1960, № 2. - С 6-14. (J
122. Алпфсланов H.A. Влияние грунтовых условий на расчетные пара- С»* метры сейсмических
воздействий./Бюлл. по инженерной сейсмологии, 1970, Л'Ь7.-С.47-51.
123. Быков В.В. Цифровое моделирование в статистической радиотехнике.-М.: Советское радио, 1971.-328 с.
124. Киселев В.А. Строительная механика: Специальный курс (динамика и устойчивость конструкций). Изд. 2е, испр. и доп. -М. : Стройиздат, 1969. — 430 с. ( 167
ЛИТЕРАТУРЫ по маятниковой сейсмоизоляции для трубопроводов с косым
демпфирующим компенсатором к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов»
1. MSK-64. Шкала сейсмической интенсивности MSK. 1964.
2. Межгосударственный стандарт. ГОСТ 30546.1-98 «Общие требования к машинам,
приборам и другим техническим изделиям и методы расчета их сложных
конструкций в части сейсмостойкости».
3. СНиП
2.03.01-84*.
«Бетонные
и
железобетонные
конструкции.
Нормы
проектирования».
4. Я.М. Айзенберг, Р.Т. Акбиев, В.И. Смирнов, М.Ж. Чубаков. «Динамические
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 113

114.

испытания и сейсмостойкость навесных фасадных систем». Ж. «Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений» №1, 2008г. стр. 13-15.
5. Назаров А.Г., С.С. Дарбинян. Шкала для определения интенсивности сильных
землетрясений на количественной основе. // В. кн.: Сейсмическая шкала и методы
измерения
сейсмической
интенсивности.
Академия
наук
СССР.
Междуведомственный совет по сейсмологии и сейсмостойкому строительству
(МСССС) при президиуме АН СССР. М.: Наука, 1975.
6. Методические
рекомендации
по
инженерному
анализу
последствий
землетрясений. ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко ГОССТРОЯ СССР. – М., 1980, 62 с.
7. Отчет по результатам натурных испытаний фрагментов навесных вентилируемых
фасадов «ДИАТ». ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко-М., 2007.
8. Поляков С.В., «Сейсмостойкие конструкции зданий», Изд. «Высшая школа», М.,
1969г., 335 с.
9. Корчинский И.Л. и др., «Сейсмостойкое строительство зданий», Изд. «Высшая
школа», М., 1971г., 319 с.
Карапетян Б.К. «Колебание сооружений, возведенных в Армении», Изд. «Айостан»,
Ереван, 1967
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 114

115.

(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, (72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(UA),
Кондратов В.В.(RU),
Адрес для переписки:
Хусид Р.Г.(RU),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 115

116.

Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 116

117.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 117

118.

- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 118

119.

ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 119

120.

(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1
ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 120

121.

где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 121

122.

показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 122

123.

А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 123

124.

машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 124

125.

соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 125

126.

Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 126

127.

Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 127

128.

Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных
трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной
шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и
автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт,
состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном
соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином
вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой (
на чертеже не показана) 1-4 ил.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 128

129.

Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение
трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение ,
патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С
увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно
подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F
16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на
пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения
в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции
и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 129

130.

Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью
подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит
медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с
ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого
трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных
медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с
помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013,
СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 130

131.

Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям
трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4,
кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом
куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци
-болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов
Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца:
расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если
антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми
шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При
этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более
надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с
трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный
втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность
соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 131

132.

Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный
обожженный клин , который является амортизирующим элементом при
многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с
одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный
обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала
расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию
и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых
кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не
показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний
вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если
коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 132

133.

Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,
содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным
обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем,
что, с целью расширения области использования соединения, фланцы
выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы
с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во
фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб ,
установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным
обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 133

134.

Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 134

135.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 135

136.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 136

137.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
(19)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен
Статус:
(последнее изменение статуса: 07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(72) А
А
К
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(73) П
А
К
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 137

138.

Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ, Коваленко
Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от
сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но
податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором
выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую
поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси,
выполнены
отверстия
в
которых
установлен
запирающий
калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной
<Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до
нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке
соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры
шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом,
после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса,
увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению
усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей
встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки
в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между
листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки
происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 138

139.

Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных
отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий,
соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками
известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW
201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое
основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов
(крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и
наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной
поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно
друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок
поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию
в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры,
которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность
конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора
сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с
возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 139

140.

сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные
отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые
устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном
направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина
которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а
длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий
элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а
продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и
«переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в
состояние «запирания» с возможностью перемещения только под
сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от
торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой
конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А
(фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3
изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1
(фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено
вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке
H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два
отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный
болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза
шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный
глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз.
При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до
нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка
опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами
4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя
шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза
штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 140

141.

максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до
заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что
в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина
усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия
затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины
паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним
подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся
тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие,
сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток
зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного
болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с
заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси,
выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 141

142.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 142

143.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 143

144.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 144

145.

(19)
SU (11) 17600
(51) 5 E02D27/34
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус: п
В связи с автоматической обработкой патентных документов в цифровой формат в представленной библиографической информации возможны ош
(21)
(22)
(45)
(72)
Заявка: 4824694
Автор(ы): КОВАЛЕНК
ЕВГЕНИЙ АЛЕКСЕЕ
Дата подачи заявки: 1990.05.14
Опубликовано: 1992.09.07
(71)
Заявитель(и): ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
(54) Сейсмостойкий фундамент
1760020
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 145

146.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 146

147.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 147

148.

Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО
ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания
Секции научно-исследовательских и проектно изыскательских
работ, стандартизации и технического нормирования Научнотехнического совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т.
Присутствовали: от Минстроя России от ЦНИСК им.
Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д.
А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез Б. А. , Бобров Ф. В. ,
Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. ,
Головакцев Е. М. , Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М /
Адексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И.
, Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашезский М. А.
Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. , Нейман А. И. ,
Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко
А.И.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 148

149.

от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического
центра РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания"
Ассоциация "Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер
М -Р. Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г. Уломов В. И. ,
Штейнберг В. В. Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С.
Баулин Ю. И. Малик А. Н. Беляев В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ
повышения сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий.
Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирущего скользящего
пояса для строительства малоэтажных зданий в районах
сейсмичностью 7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по
договору N 4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК
"Крестьянская усадьба" выполняет за работу "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолируюшего пояса для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7,
з и 9 баллов". В основу работы положен принцип создания в
цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино щебеночных амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы подготовлены материалы для проектирования фундаментов для
вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 149

150.

на повышение сейсмостойкости существующих зданий, не
завершен. Материалы работы по второму этапу предложены к
промежуточному рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им.
Кучеренко ( Головной научно-исследовательской организацией
министерства по проблеме сейсмостойкости зданий и
сооружений) и не содержат принципиально Д технических
решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному
вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной
разработки "проектно-сметной документации сейсмостойкого
Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые
проектные решения) учесть сообщение А. И. Коваленко и
заключение НТС ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем
жизнеобеспечения ( водоснабжения, теплоснабжения,
канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического
нормировав ' Ю. Г. Вострокнутов
В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического
нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва
ул. Строителей 3 корп. 2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 150

151.

Директору крестьянского (фермерского) хозяйства
"Крестьянская усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург пр.Королева, 30-1-135 Директору
ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с.94
"Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.
Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба"
по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с. использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для существующих
зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в
Центр проектной продукции массового применения (ГП ЦПП;
экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научнотехнический Центр по сейсмостойкому строительству и
инженерной защите от стихийных бедствий (КамЦентр;
экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на
заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя
России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без
проведения разработчиком документации экспериментальной
проверки предлагаемых решений и последующего рассмотрения
результатов этой проверки в установленном порядке
использование работы в массовом строительстве
нецелесообразно.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 151

152.

В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N
4.2-09-133/94 законченной и, с целью осуществления авторами
контроля за распространением документации, во изменение
письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП
вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр
1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание'
руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков
документации на ответственность за результаты применения в
практике проектирования и строительства сейсмоизолирующего
скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 02. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 152

153.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 153

154.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 154

155.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 155

156.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 156

157.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 157

158.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 158

159.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 159

160.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 160

161.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 161

162.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 162

163.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 163

164.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 164

165.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 165

166.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 166

167.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 167

168.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 168

169.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 169

170.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 170

171.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 171

172.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 172

173.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 173

174.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 174

175.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 175

176.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 176

177.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 177

178.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 178

179.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 179

180.

Ссылки для скачивания испытаний математическим
моделированием оборудованием с трубопроводами для очистки
промышленного масла с геологической
средой, в том числе
нелинейным методом в ПК SCAD
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 180

181.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 181

182.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 182

183.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 183

184.

2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента: Кондратов Валерий Владимирович (RU),
26.11.1997
Хусид Раиса Григорьевна (RU),
Миролюбов Юрий Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
(56) Список документов, цитированных в отчете Рабер Лев Матвеевич (UA),
о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф.
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Сдвигоустойчивые соединения на
Миролюбов Ю.П.(RU)
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат,
1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062
(73) Патентообладатель(и):
A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Адрес для переписки:
Кондратов Валерий Владимирович (RU),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ Хусид Раиса Григорьевна (RU),
Миролюбов Юрий Павлович (RU)
мостов
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 184

185.

Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 185

186.

Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 186

187.

Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 187

188.

Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента: Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
(73) Патентообладатель(и):
Приоритет(ы):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 188

189.

(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1
ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 189

190.

Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 190

191.

Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 191

192.

закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 192

193.

К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 193

194.

Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (М сд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 194

195.

- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 195

196.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 196

197.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 197

198.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 198

199.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 199

200.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 200

201.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 201

202.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 202

203.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 203

204.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 204

205.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 205

206.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 206

207.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 207

208.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 208

209.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 209

210.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 210

211.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 211

212.

СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 212

213.

Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 213

214.

рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 214

215.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 215

216.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 216

217.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 217

218.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 218

219.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 219

220.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 220

221.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 221

222.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 222

223.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 223

224.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 224

225.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 225

226.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 226

227.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 227

228.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 228

229.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 229

230.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 230

231.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 231

232.

Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 232

233.

Научные консультанты , которые поддержали и одобрили на Седьмых Савиновских чтениях организацию
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ о технических решениях в области использования для специальных
технических условий для обеспечения сейсмостойкости, сейсмоустойчивости косого коменсатора
для оборудования для очисики промвышленного масла , изготавливаемых в соответствии с
техническими условиями предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов, с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по
изобретению проф. дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746,
887748 «Стыковое соединение растянутых элементов» с энергопоглощающими элементами
проходившей в ПГУПС (ЛИИЖТ) с 1-4 июля 2014
Научный консультант д.т.н., проф. СПб ГАСУ
Тихнов Ю. М
Научный консультант ктн, доцент кафедры ТСМиМ
Аубакирова И.У
Научный консультант дтн, проф.
Мажиев Х Н
Оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010) НПФ «ЭНАВЭЛ»
Всего листов 153
Лист 233