Специальные технические условия монтажных соединений упругоплаcтических стальных ферм

1.

В день памяти Владмира Ильича Ленина 21 января 2023 и в память защитникам воинов -освободителей блокадного Ленинграда 18 января 2023 память
которых защищает профессор СПб ГЭУ Матвеев Владимир Владимироваича против которого развирнулись роставщиками репрессии за отрицание Холокоста (
ст. 354.1 ребилитация нацизма), организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, редакция газеты "Армия Защитников Отечества", ИА "Русская Народная Дружина" в
место красных гвоздик, дарит морпехам Республики Крым и Севостополя, китайские чертежи по просьбе китайских коммунистов (КНР) и расчет перправы через
Днепр : Прямого упругопастического расчет стальных ферм с большими пермещениями на предельной равновсеи и приспоосбляемость, длиной 51 метр,
полный вес сбороно-разобороного моста 165 kN, грузоподьемность 200 kN , ширина проезжей чати 3.0 м. Сборник тезисов докладов аннотация для IV
Бетанкуровского международного инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд" 19.01.23 Сборник тезисов докладов аннотация для IV Бетанкуровского международного
инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд" Упругопластический расчет в SCAD методом предельного равновесия статически неопределимых неразрезных ферм с учетом
приспособляемость с большими перемещениями на предельное равновесие на основе применения и использования при расчет в ПК SCAD изобретений проф дтн ЛИИЖТ
А.М.Уздина № 1143895, 1174616, 1143895, 2550777, 2010136746, 165076, 154506 176020 [email protected] [email protected] rodinailismert@list/ru
1

2.

Специальный репортаж газеты «Армия Защитников Отечества", при СПб ГАСУ об использовании надвижного
армейского моста дружбы для применения единственный способ спасти жизнь русских и украинцев , объединение,
покаяние, против истинного врага глобалистов -сатанистов-торгашей-ростовщиков № 8 (8) от 19.01.23 Тезисы,
доклад, аннотация для публикации в сборнике ЛИИЖТа IV Бетанкуровского международного инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ 19.01.23 т (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39,
2
выдан 27.05.2015),
ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 [email protected] т/ф 694-78-10, (921) 962-67-78
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д 4 (996) 798-26-54 [email protected] [email protected]

3.

Специальные технические условия монтажных соединениий упругоплатических стальных ферм , пролетного строения моста из
стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с большими
пермещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишникова) https://ppt-online.org/1148335
https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA
УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ3ОГРН: 1022000000824 [email protected] Мжиев
Х.Н. 12.01. 2023 Всего : 375 стр

4.

Специальные технические условия монтажных соединений упругоплатических стальных ферм ,
пролетного строения моста из стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) с большими пермещениями на предельное
равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишникова) [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected]
УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 [email protected] Мжиев
Х.Н. 19.01. 2023 Всего : 108 стр
4

5.

5

6.

6
РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)

7.

структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных
гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из
трубчатых GFRP-элементов
(Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных
ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной
205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и
натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией
строительных материалов
УДК 624.07
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ
7

8.

А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными
креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с расчетом , как встроенное
пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK SCAD
инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта,
по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной
переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно оказала
помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70
тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях
8

9.

Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное равновестие и
приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное равновесие и приспособляемость и упругоплатическое поведение стального
стержня и бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания упругоплатическо соедения пролетного строения для
создания предельного равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат, Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и экологическая
безопасность»,
Заместитель Председателя - Учёный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59 [email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-223 оказала помощь
при расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и китайских публикаций , чертежей, о прямом упругоплатическом расчете
стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы опытного, учебного
сбороно- разбороно моста через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в Новроссии ЛНР, ДНР соместро с Белорусской Республики
Бенин Андрей Владимирович - научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей
прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное
равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет
Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты:
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28, [email protected]
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
9

10.

Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических
моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное
равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет
Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты: (812) 457-82-34
СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский государственный университет путей сообщения
Императора Александра I»
Контакты
[email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
10
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей
прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное
равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет

11.

Министоа ( см Китайскую статью на английском языке) https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilno-transportnyy_fakultet/ Контакты автомобильно-дорожного
факультета
Адрес:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д. 4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
Деканат:
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
Задать вопрос о приёме на факультет:
Заместителю ответственного секретаря приѐмной комиссии СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠ Писать на электронную почту: [email protected]
Метод предельного равновесия для расчета статически неопределенных стальных ферм конструкций.
Теория и практика и упругопластический расчет в SCAD методом предельного равновесия статически
неопределимых неразрезных ферм с учетом приспособляемость с большими перемещениями на предельное
равновесие на основе применения и использования при расчет в ПК SCAD изобретений проф дтн ЛИИЖТ
А.М.Уздина № 1143895, 1174616, 1143895, 2550777, 2010136746, 165076, 154506 176020
11

12.

12

13.

Расчет по методу предельного равновесия (далее МПР) позволяет, как уже известно, вскрыть резервы
прочности конструкций за счет учета пластических и других неупругих свойств материалов. В результате
расчеты статически неопределимых конструкций по МПР являются более выгодными, чем по упругой стадии, и
могут приводить к экономии материалов.
Экономичность МПР зависит от большого ряда факторов, в числе которых наиболее важную роль играет
степень статической неопределимости конструкции.
Рассмотрим дважды статически неопределимую китайскую балку, изображенную на рис.1.
13

14.

14

15.

Рис.1. Показана китайская стальная ферма которая рассчитывалась УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО
СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского
моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с
использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный
вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях
для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей,
из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через
реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными
элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных
материалов
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На рис.1 показана эпюра изгибающих
моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.
15

16.

16
Рис.2. Показан расчет китайской стальная ферма которая рассчитывалась
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ

17.

ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на
пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов
GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для
чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRPэлементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста
для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве
переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной
экономией строительных материалов
С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее как qу
(рис.2). Пластические шарниры образуются на опорах. Следовательно, значение этой разрушающей нагрузки
будет: q= 12M/L
Где Мт - опорный момент.
17

18.

Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою геометрическую
неизменяемость и способна поэтому нести дополнительную нагрузку вплоть до образования третьего пролетного шарнира.
Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки момент в середине пролета тоже достигнет
величины:
РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое
состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского
быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью
200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ),
для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе
строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при
строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со
встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной
фермы со значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет
18

19.

19

20.

20

21.

21

22.

Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость всегда была одним из наиболее распространѐнных материалов
используемых для строительства на территории нашей страны. Это обусловлено не только
тем, что она всегда была и остаѐтся самым доступным и сравнительно недорогим
материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ по сравнению с другими
традиционными материалами. Древесина имеет высокие прочностные характеристики при
достаточно небольшой плотности, а значит и небольшом собственном весе, что в свою очередь
исключает необходимость сооружения массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того
к положительным свойствам древесины как строительного материала относятся: низкая
теплопроводность, способностью
противостоять
климатическим
воздействиям,
воздухопроницаемость, экологическая чистота, а также природной красота и декоративностью,
что для современных строений играет немаловажную роль.
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость структуры и обладают рядом преимуществ, правильное
использование которых позволяет повысить экономическую эффективность по сравнению с
традиционными решениями. К преимуществам относятся: пространственность работы системы;
повышенная надѐжность от внезапных разрушений; возможность перекрытия больших пролѐтов;
удобство проектирования подвесных потолков; максимальная унификация узлов и элементов;
существенное снижение транспортных затрат; возможность использования совершенных методов
монтажа-сборки на земле и подъѐма покрытия крупными
блоками; архитектурная
22
выразительность и возможность применения для зданий различного назначения.

23.

В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята
металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция блок-фермы
представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс
которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная решетка регулярного
типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний
пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних
и средних раскосов соединены между собой металлическим элементом нижнего пояса, средний
элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, также в ферму введены крайние стальные
стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное разветвление и напрямую соединяющие
опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса [1]
Рис. 1. Блок ферма пролетом 18м
23

24.

Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к верхнему поясу и
установки дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов структур пролетами
6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и кратковременных нагрузок. На
основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и напряжений различных элементов структурного покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
структуры
Мах.сжимающие
Мах.растягивающее
усилие раскоса, усилие раскоса, кН
кН (напряжение
(напряжение МПа)
МПа)
Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
кН (напряжение МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
244,58 (240,4)
46,03
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
280,36 (275,58)
57,44
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
331,54 (325,88)
73,34
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
398,92 (392,12)
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более оптимально конструкция работает при относительно небольших пролетах.
Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использование структурных покрытий больших пролетов приводят к
значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному использованию материала. Наиболее оптимальным вариантом структурного покрытия является
пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в единый
конструктивный элемент покрытия шарнирно опертый по углам.
24

25.

Рис. 2 Структурное покрытие размерами 18 х 9 метров
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных структурных покрытий в условиях повышенной сейсмической
опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение № 2136822 от 10.09.1999 г.
25
Испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного
строения из
упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,

26.

автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн ,
ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на
болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и
нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с
применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (
серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного
строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических
ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ
организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими
организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя
напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017
году и испозования опыта Китайских инженерорв из КНР, расчеты и испытание
узлов структутрной фермы кторый прилагаются ниже организаций
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
26

27.

27

28.

28

29.

29

30.

30

31.

31

32.

32

33.

33

34.

Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО
СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОКФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского
моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с
использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный
вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях
для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей,
из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через
реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными
элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных
материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет
34

35.

35

36.

36

37.

37
Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:

38.

После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на
дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3
В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу
предельного равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций, превышает вычисленную в
предположении работы балки как упругой системы на величину, равную:
38

39.

Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г.
Кореневым под руководством А.А. Гвоздева в 1939 г. А так же более поздние испытания
различных конструкций выполненные С.М. Крыловым.
В [3] на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально получено
39
значение перераспределения моментов 30%.

40.

В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий служит вся
сумма неупругих деформаций, возникающих в бетоне, арматуре и конструкции в целом при
работе ее в стадии предельного равновесия.
В работе приведен алгоритм инкрементального упругопластического
расчета стальной двух40
пролетной неразрезной балки. Выполнены расчеты балки по упругому предельному состоянию,

41.

исследовано возникновение пластических шарниров и механизма разрушения. Рассмотрены
условия приспособляемости, и определена максимальная нагрузка приспособляемости.
В работе приведен алгоритм инкрементального упругопластического расчета стальной двухпролетной неразрезной балки. Выполнены расчеты балки по упругому предельному состоянию,
исследовано возникновение пластических шарниров и механизма разрушения. Рассмотрены
условия приспособляемости, и определена максимальная нагрузка приспособляемости.
Ключевые слова: стальные конструкции, упругопластическая работа, пластическая адаптация,
приспособляемость, пластический шарнир, предельная пластическая нагрузка, инкрементальный
метод.
41

42.

42
В настоящей статье на примере неразрезной двухпролетной балки
описывается
инкрементальный метод упругопластического расчета стальных конструкций при действии

43.

малых перемещений. Целью работы является описание алгоритма инкрементального анализа,
который в дальнейшем будет использован при разработке инкрементального метода
упругопластического расчета пространственных стержневых конструкций с учетом больших
перемещений.
Принципы инкрементального упругопластического анализа вводятся для неразрезных балок,
формирование пластических шарниров, в которых особенно хорошо подходят для визуализации
упругопластического поведения. В работе использована безразмерная форма представления
результатов расчета.
Нагрузка приспособляемости. Приспособляемость происходит в конструктивных системах,
если выполняются следующие условия: а) пластическое течение во время нескольких первых
циклов нагружения создает поле остаточных напряжений; б) во всех последующих циклах
нагружения поведение конструкции при наложении остаточного поля упругих напряжения от
приложенных нагрузок полностью упруго.
Пусть конструктивная система подвержена шаблонной нагрузке, которая является функцией
псевдовремени. Эта шаблонная нагрузка умножается на коэффициент нагружения и дает
приложенные циклы нагрузки. Для заданного значения коэффициент нагружения конструкция
может развить или не развить приспособляемость. Если конструкция развивает
приспособляемость, то произведение коэффициента нагружения на шаблонную нагрузку
называется нагрузкой приспособляемости балки. Произведение шаблонной нагрузки и
максимального коэффициента нагружения для которого конструкция проявляет
приспособляемость называется максимальной нагрузкой приспособляемости.
Хейдари А. Инкрементальный упругопластический расчет стальной неразрезной балки.
43

44.

Ключевые слова: стальные конструкции, упругопластическая работа, пластическая адаптация,
приспособляемость, пластический шарнир, предельная пластическая нагрузка, инкрементальный
метод.
В настоящей статье на примере неразрезной двухпролетной балки описывается
инкрементальный метод упругопластического расчета стальных конструкций при действии
малых перемещений. Целью работы является описание алгоритма инкрементального анализа,
который в дальнейшем будет использован при разработке инкрементального метода
упругопластического расчета пространственных стержневых конструкций с учетом больших
перемещений.
Принципы инкрементального упругопластического анализа вводятся для неразрезных балок,
формирование пластических шарниров, в которых особенно хорошо подходят для визуализации
упругопластического поведения. В работе использована безразмерная форма представления
результатов расчета.
44

45.

Если амплитуда цикла нагружения не превосходит We, то балка деформируется упруго во все
время нагружения. Если амплитуда цикла нагружения превосходит
We, но не превышает W.,
45
балка претерпевает пластическую деформацию в нескольких первых циклах нагружения и
остается упругой во всех последующих циклах нагружения. Максимальное перемещение в балке

46.

ограничено. Если амплитуда цикла нагружения превосходит W., но не превосходит W—, балка
подвергается пластической деформации в каждом цикле нагружения. Эта балка становится
непригодной к эксплуатации, потому что перемещение не ограничено. Если амплитуда цикла
нагружения превосходит W—, балка разрушается, так как образуется механизм пластического
разрушения.
Главными задачами упругопластического расчета с учетом приспособляемости является
определение нагрузок и положений, при которых образуются и исчезают пластические шарниры,
а также определение приспособляемости конструктивной системы при каждом инкременте
нагрузки. Изменения в конструктивной системе при инкрементальном изменении нагрузки могут
быть эффективно смоделированы в программном приложении, использующем приведенный
алгоритм.
Система восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими
геометрическими жесткостными параметрами , имеет довольно широкую область применения в
строительстве. Эта система позволяет перекрывать сооружения любого назначения с пролетами
до 100 м включительно . Это могут быть как конструкции разрушенного участка
железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с
применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами и элитные
46
масштабные сооружения типа музеев, выставочных зданий и крытых стадионов для тренировки

47.

футбольных команд, для складских, торговых и специальных производственных помещений,
покрытий машинных залов крупных гидроэлектростанций (Рис. 2. URL: http://www.sistemsmarhi.ru/upload/medialibrary/efe/buria3.gif) [10].
На данный момент система имеет широкое распространение на территории РФ восстановление
конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста,
скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
Объектом исследования является структурная несущая конструкции большепролетного
покрытия конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими
геометрическими жесткостными параметрами и культурно-развлекательного комплекса в
городе Донецке.
Размеры перекрываемой части здания в плане составляют 68,4х42м.
(Рис. 3). Шаг колонн
47
различный в продольном и поперечном направлении. Отметка низа покрытия +12.2 м [3].

48.

В качестве покрытия используется структурная плита типа Восстановление конструкции
разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных
конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами и МАРХИ. Несущими элементами структурной плиты являются трубы,
соединенные в узлах на болтах, с помощью специальных узловых элементов (коннекторов). В
качестве элементарной ячейки структуры базового варианта принята пирамида с основанием в
виде прямоугольника 3х3,6 м (что соответствует шагу колонн вдоль и поперек здания) и ребрами
равными 3,6 м. Высота структурного покрытия составляет 2,73м, угол наклона ребра а = 49,4°].
Все выбранные сечения труб были приняты по [19, 20].
Система восстановления конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно,
Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами, обладает множеством
положительных качеств и является надежным и экономически выгодным вариантом покрытия
[18]. Однако, существует определенный ряд проблем, с которыми возможно столкновение при
выборе в качестве покрытия системы Молодечное , Кисловодск 48и МАРХИ:

49.

1) использование системы МАРХИ при нестандартных пролетах приводит к геометрическому
изменению элементарной ячейки и соответственно нестандартного шага колонн;
2) из-за нетрадиционного соотношения размеров объекта в плане (для частного случая,
рассматриваемого далее,68,4х42«1, 6:1) в узлах возникают большие усилия. И даже
использование высокопрочных болтов из наиболее прочных марок стали, применяющихся в
данный момент в Украине - 40Х «селект», не позволяет решить эту проблему.
Некоторыми возможными способами регулировки усилий в элементах покрытия является:
1) изменение локальных геометрических параметров (в данном случае изменение элементарной
ячейки по высоте);
2) изменение общей геометрии покрытия путем «вспарушивания» (перехода от плоской
геометрии к криволинейной).
2. Обзор литературы
Выполненный обзор литературы подчинен решению основной задачи, рассматриваемой в
данной статье, а именно: установлению таких геометрических параметров проектируемой
конструкции на нетиповом плане, которые обеспечили бы возможность использования типовых
элементов системы МАРХИ (стержней и вставок-коннекторов).
49

50.

Из множества трудов отечественных и зарубежных авторов, посвященных расчету,
проектированию и эксплуатации структурных покрытий, прежде всего, следует выделить работы
посвященные:
- нормативному обеспечению процесса проектирования [1,19,20],
- изложению общих принципов компоновки, расчета и проектирования рассматриваемых
конструкций [2,4,8,10,13,14,17,23],
- численному исследованию особенностей напряженно-деформированного состояния
большепролетных структурных конструкций, в том числе на нетиповом плане, с учетом
геометрических несовершенств и других значимых факторов [3,7,9,11,12,21,24,25],
- разработке аналитических принципов расчета, базирующихся на теории изгиба тонких плит
[5,15,16,22]
- типизации и унификации конструктивных элементов структурных покрытий [6,16,18].
Выполненный обзор и анализ проведенных ранее исследований позволил сформулировать
основную
задачу исследования, результаты которого представлены в данной статье, а именно: отыскание
таких геометрических параметров типовой ячейки покрытия, которые могли бы удовлетворять
50

51.

максимальной несущей способности высокопрочного болта 40Х «селект» (100 т), являющегося
одним из основных типовых конструктивных элементов системы МАРХИ, регламентирующего
его несущую способность
3. Основная часть
Для достижения этой цели, в работе используется как аналитический, так и численный расчет
напряженно-деформированного состояния конструкций.
Аналитический метод расчета основывается на приближенном методе расчета изгибаемых
тонких плит и выполняется в соответствии с методикой, предложенной в изученных нами
отечественных работах [16] и зарубежных [15, 22]. Однако в качестве фундаментальных работ в
этом направлении, конечно следует считать работу А.Г. Трущева [5].
Численные исследования в данном исследовании были выполнены с помощью программного
комплекса «SCAD» - вычислительного комплекса для прочностного анализа конструкций
методом конечных элементов [7]. Единая графическая среда синтеза расчетной схемы и анализа
результатов обеспечивает неограниченные возможности моделирования расчетных схем от
самых простых до самых сложных конструкций [25].
4. Заключение
51

52.

1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного
моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое
значение начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой обеспечивается возможность
использования стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно
закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их
удовлетворительность сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции
разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных
конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем
«вспарушивания»,
52
показали, что «вспарушивание» является эффективным методом регулирования параметров НДС

53.

при условии «жесткого защемления» конструкции при восстановление конструкции
разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных
конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения
сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с
антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076,
154506 , 2010136746 и технические условия по изготовлению упругопластической стальной
ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта
КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для
автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со
встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА
53
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,

54.

ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения
моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью
при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании из
пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей
многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287,
2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного
моста на его
54
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина на

55.

фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого
строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с антисейсмическими
сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076,
154506 , 2010136746
55

56.

56

57.

57

58.

Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм
пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для
автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со
встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения
моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью
при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании из
пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей
многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287,
2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
58

59.

59

60.

60

61.

61

62.

62

63.

63

64.

64

65.

65

66.

66

67.

67

68.

68

69.

69

70.

70

71.

71

72.

72

73.

73

74.

74

75.

75

76.

76

77.

77

78.

78

79.

79

80.

80

81.

Справки по тел (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996) 79826-54
[email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ
МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy
390 str
81
https://ppt-online.org/1235890

82.

Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д
29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, т/ф:694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78 (аттестат №
RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 567282015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.198, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 96267-78 https://innodor.ru
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации
ветеранов "Профсоюз Ветеранов Боевых Действий"
82

83.

Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения временного
моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей разборки
конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций пролетного
строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых
напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
для сборно–разборного железнодорожного армейского моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ под
современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного сечения секций,
так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического сдвигового ,
компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста , все напряжения снимает
83

84.

3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются
пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина» и нарастанию
общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует многократная
сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной динамической
нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние продольного
профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и безопасность движения,
упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста сдвиговый нагрузки «поглощает»
84

85.

6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного ведомства
для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные соединения в полной
мере соответствуют такому назначению. При применении в гражданском строительстве эту
особенность следует учитывать в разработке проектных решений, назначении и соблюдении
режима эксплуатации, например путем уменьшения полос движения или увеличения числа
секций в поперечной компоновке, а использование сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста исключает
обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
85

86.

методической, научной, технической и практической
базы, задачи по быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все
изменилось в начале 1983 году благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который получил
патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых болтовых соединениях, а инженер
-механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора сейсмостойкая" и №
2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал необычный сборноразборный армейский универсальный железнодорожный мост" с использование
антисейсмических фланцевых сдвиговых компенсаторов, пластический сдвиговой компенсатор
( Сдвиговая прочность при действии поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные проверки
SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь
русского ученого, изобретателя "Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со
сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге. Sborno-razborniy
bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626
https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн
86
ПГУПС Уздина А М. по использованию сдвигового компенсатора
под названием армейский
Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение № 2022111669

87.

от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного железобетонного
моста неразрезной системы" , № 2021134630 от 06.05.2022 "Фрикционно-демпфирующий
компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля 2021 Минск "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23
сентября 2021, Минск " Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской
области при форсировании реки Северский Донец российская армия потеряла много
военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на вооружение
наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об этом сообщил
американский Институт изучения войны. "11 мая украинская артиллерия с гаубиц М 777
уничтожила российские понтонные мосты и плотно сконцентрированные вокруг них российские
войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много русских солдат и было
повреждено более 80 единиц техники», — отмечается в публикации. По оценке института, войска
РФ допустили значительные тактические ошибки при попытке форсирования реки в районе
Кременной, что привело к таким потерям. Ранее в Институте изучения войны отмечали, что
российские войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана
крупномасштабного окружения ВСУ и выхода на административные границы Донецкой области
87
https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str

88.

https://ppt-online.org/1235168
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место
занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и
модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода накопленных на
хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства выяснилась значительная
востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная
укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия
пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде. Паспортная грузоподъемность обозначена как 40 т при однопутном проезде
и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в полной
мере соответствуют требованиям современных норм для капитальных мостов, то применение их
ориентировано в основном как временных.
Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных ограждений и
двухпутной поперечной компоновке секций для однополосного 88движения можно добиться

89.

соответствия требуемым геометрическим параметрам ездового полотна и общей
грузоподъемности для мостов на дорогах общего пользования IV и V технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных соединений
секций разборного пролетного строения как фактор, определяющий грузоподъемность, характер
общих деформаций и в итоге влияющий на транспортно- эксплуатационные характеристики
мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных соединений
секций пролетного строения САРМ с оценкой напряженного состояния элементов узла
соединения. Новизной в рассмотрении вопроса полагаем оценку прочности элементов штыревых
соединений и ее влияние на общие деформации - прогибы главных балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение;
проушина; прочность; прогиб, методом оптимизации и идентификации статических задач
теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных
сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций
с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
89

90.

Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего
пользования востребованы сооружения на дорогах временных, объездных, внутрихозяйственных
с приоритетом сборно-разборности и мобильности конструкций надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в
механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании методом оптимизации и идентификации статических задач
теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных
сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций
с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно
сопровождаются временными мостами, первоначально пропускающими движение основной
магистрали или решающими технологические задачи строящихся сооружений. Подобные
сооружения могут быть пионерными в развитии транспортных сетей регионов с решением
освоения удаленных сырьевых районов.
90

91.

В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» [1] сборно-разборные мосты
классифицированы как временные с меньшим, чем у постоянных мостов сроком службы,
обусловленным продолжительностью выполнения конкретных задач. Так, для пропуска
основного движения и обеспечения технологических нужд при строительстве нового или ремонте
(реконструкции) существующего моста срок службы временного определен от нескольких
месяцев до нескольких лет. Для транспортного обеспечения лесоразработок, разработки и добычи
полезных ископаемых с ограниченными запасами временные мосты могут служить до 10-20 лет
[1]. Временные мосты применяют также для обеспечения транспортного сообщения сезонного
характера и для разовых транспортных операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее
значение имеют мобильность и быстрота возведения для срочного восстановления прерванного
движения транспорта.
В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения
уделяется достаточно много внимания и, несмотря на развитие сети дорог, повышение
технического уровня и надежности постоянных сооружений, задача совершенствования
временных средств обеспечения переправ остается актуальной [2].
91

92.

Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как широко
распространенный и достаточно доступный природный ресурс. В настоящее время сталь,
конкурируя с железобетоном, активно расширяет свое применение в сфере мостостроения
становясь все более доступным и обладающим лучшим показателем «прочность-масса»
материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и строительства стальных пролетных
строений постоянных мостов даже средних и малых, особенно в удаленных территориях с
недостаточной транспортной доступностью и слабо развитой
инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов сталь давно признанный и практически единственно возможный материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например
«пакетные» пролетные строения, полностью готовые для пропуска транспорта после их
установки на опоры [3];
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов при
их перевозке1 [4];
• сборно-разборные2 [5; 6].
92

93.

Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов длиной,
превышающей габаритные возможности транспортировки, отсюда и большое разнообразие
исполнения временных мостов такого типа. Членение пролетного строения на возможно меньшие
части с целью ускорения и удобства сборки наиболее удачно реализовано в Российской
разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий упругопластичный
компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD (
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.314 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
93
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 858604, 154506, в которой отдельные «модули» не только упрощают сборку-разборку

94.

без привлечения тяжелой техники, но и являются универсальными монтажными марками,
позволяющими собирать мосты разных габаритов и грузоподъемности [7; 8].
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов
Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным образом
разрабатывались и выпускались для нужд военного ведомства и с течением времени неизбежно
попадали в гражданский сектор мостостроения. Обзор некоторых подобных конструкций
приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ
РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
1 ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный
университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
94

95.

Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте
(реконструкции) капитальных мостовых сооружений, оперативной связи прерванных путей в
различных аварийных ситуациях, для разовых или сезонных транспортных сообщений.
В мостах такого назначения целесообразны мобильные быстровозводимые конструкции
многократного применения. Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов разрабатывались
и производились прежде всего в интересах военного ведомства, но в настоящее время широко
востребованы и применяются в гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности,
мобильности, доступности в транспортировке. Среди прочих, в том числе и современных
разборных конструкций мостов, особое место занимает средний автомобильный разборный мост
(САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР.
В процессе вывода накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор
строительства выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная
следующими их преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая
опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м
при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
Однако, смотрите ссылку антисейсмический сдвиговой фрикционно-демпфирующий
компенсатор, фрикци-болт с гильзой, для соединений секций разборного моста https://pptonline.org/1187144
95

96.

Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ
МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Несмотря на наличие современных разработок [7; 8], инвентарные комплекты сборноразборных мостов в процессе вывода их из мобилизационного резерва широко востребованы в
гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в
транспортировке и многократности применения [9; 10].
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает САРМ
(средний автомобильный разборный мост) 4 . Разработанный в 1968 г. и модернизированный в
1982 г. инвентарный комплект позволяет перекрывать пролеты 18,6, 25,6 и 32,6 м с габаритом
ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде (рисунок 1). Удобный и
эффективный в применении комплект САРМ в процессе вывода накопленных на хранении
96
конструкций в гражданский сектор строительства показал значительную
востребованность,
обусловленную, кроме отмеченных выше преимуществ также и полную укомплектованность

97.

всеми элементами моста, включая опоры. Факт широкого применения конструкций САРМ в
гражданском мостостроении отмечен тем, что федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в
2013 году выпустило нормативный документ ОДМ 218.2.029 - 20135, специально разработанный
для применения этого инвентарного комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его геометрических
и конструктивных параметров действующим нормам проектирования: габариты ездового полотна
4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде, также штатные инвентарные ограждения
(колесоотбои) не соответствуют требованиям действующих норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р
52607-20067, ГОСТ 26804-20128. Выполнение требований указанных выше норм может быть
обеспечено ограничением двухсекционной поперечной компоновки однопутным проездом с
установкой добавочных ограждений [10] или нештатной поперечной компоновкой в виде трех и
более секций, рекомендуемой нормами ОДМ 218.2.029
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ) в продольном
направлении набирается из средних и концевых секций расчетной длиной 7,0 и 5,8 м
соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3) определяет требуемую в каждом
конкретном случае длину пролета 18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).97

98.

Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с
помощью штырей, вставляемых в отверстия (проушины) верхнего и нижнего поясов секций. В
поперечном направлении в стыке одной секции расположены два штыревых соединения в уровне
верхнего и два - в уровне нижнего пояса (рисунок 2).
4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по
эксплуатации / Министерство обороны СССР. -М.: Военное изд-во мин. обороны СССР, 1982. 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного
разборного моста (САРМ) на автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и
реконструкции капитальных искусственных сооружений: Отраслевой дорожный методический
документ ОДМ 218.2.029 - 2013. - М.: Федеральное дорожное агентство (РОСАВТОДОР), 2013. 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП
2.05.03-84* (с Изменениями № 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.: Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения. Ограждения
дорожные удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические
требования / ФДА
98
Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ, Российский технический центр безопасности дорожного

99.

движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД России, НИЦ БДДМВД России. М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические
условия / ЗАО СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО НПП «СК Мост». - М.: Стандартинформ,
2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220
1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен
99

100.

Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м (а),
25,6 м (б), 32,6 м (в) (разработано автором)
100

101.

Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя
отверстиями и два вертикальных штыря, а соединение нижнего пояса выполнено одним
горизонтальным штырем через проушины смежных секций (рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем выгрузки и
проектного расположения секций, совмещения проушин смежных секций и постановки штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а расстояние между осями штыревых соединений
101

102.

Рисунок 2. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения (разработано
автором)
Постановка задачи
Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить время
выполнения работ, но это обстоятельство оборачивается и недостатком - невозможностью
обеспечения плотного соединения при работе его на сдвиг. Номинальный диаметр
соединительных штырей составляет 79 мм, а отверстий под них и проушин - 80 мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных
строений.
Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла штыревого соединения,
сравнить возникающие в материале элементов соединения напряжения смятия и среза с
прочностными параметрами стали, возможность проявления пластических деформаций штыря и
проушин и как следствие - их влияние на общие деформации пролетного строения.
102

103.

Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже
привлекали внимание исследователей [11] и также отмечался характерный для транспортных
сооружений фактор длительного циклического воздействия [8]. Изначально неплотное
соединение «штырь-проушина» и дальнейшая его выработка создает концентрацию напряжения
до 20 % против равномерного распределения [11], что может привести к ускорению износа,
особенно с учетом цикличного и динамического воздействия подвижной автотранспортной
нагрузки.
В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации в штыревых соединениях
и как их следствие - общие деформации (прогибы) пролетного строения. Оценка напряженного
состояния в соединении выполнена исходя из гипотезы равномерного распределения усилий по
расчетным сечениям.
Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей
последовательности: прочность основного сечения одной секции при изгибе; прочность
штыревого соединения по смятию металла проушин; прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке и
двухпутном ездовом полотне - временные вертикальные нагрузки Н-13, НГ-60 по нормам СН
200-621. Так как конструкции САРМ запроектированы на нагрузки, уступающие современным,
то для обеспечения приемлемой грузоподъемности можно использовать резервы в компоновке например двухсекционная поперечная компоновка будет пропускать только одну полосу
103
движения, что на практике зачастую не организовано и транспорт движется двумя встречными
полосами. Рассмотрим именно такой случай и в качестве полосной автомобильной нагрузки

104.

примем А11 по СП 35.1333.20116, хотя и меньшую, чем принятая для нового проектирования
А14, но в полной мере отражающую состав транспортных средств регулярного поточного
движения. При постоянстве поперечного сечения по длине пролета и исходя из опыта
проектирования для оценочного усилия выбираем изгибающий момент.
В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы
верхнего и нижнего пояса: верхним поясом являются лист настила шириной 3,0 м, продольные
швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом являются два двутавра № 23Ш2 (рисунок 3).
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)
где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения
секции относительно оси изгиба; - максимальная ордината расчетного сечения относительно оси
изгиба.
104

105.

1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по ГОСТ
8240; 4 - двутавр № 23Ш2 по ТУ 14-2-24-72
Рисунок 3. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением продольных
элементов с функциями верхнего и нижнего пояса при изгибе (разработано автором)
105
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.

106.

Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции (предельный
изгибающий момент, таблица 2) представим расчетный изгибающий момент от временной
нагрузки А11 для двухпутного проезда, а именно 1 полоса А11 - на 1 секцию в поперечном
направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается изгибающий
момент от постоянной нагрузки. Расчетными сечениями по длине пролета принимаем его
середину и сечение штыревого соединения, ближайшее к середине пролета. Результаты расчета
путем загружения линий влияния изгибающего момента в выбранных сечениях приведены в
таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м) только
на 59,4 % обеспечивает восприятие момента (1134,5 + 5418,6 = 6553,1 кН-м) от суммы
постоянной и временной А11 расчетных нагрузок.
106
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме
контакта штыря с внутренней поверхностью проушин, где усилие N с плечом a составляет

107.

внутренний момент, уравновешивающий внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок
4).
Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором). Но ,
есть упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–
разбороного железнодорожного армейского моста и он надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь
Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали
15ХСНД, из которой изготовлены несущие элементы моста САРМ,
таблица 4.
107

108.

Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной Мпост и
временной Мвр (А11) нагрузок для сечения ближайшего к середине пролета стыка по данным
таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
Рисунок 4. Схема стыка секций пролетного строения
При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса,
108 сминаемых в одном
направлении, 0,06 м и диаметре штыря 0,079 м площадь смятия составит А = 0,06-0,079 = 0,0047

109.

м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух контактов нижнего пояса в секции
напряжение смятия металла проушины составит
Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на секцию
имеет две плоскости среза (рисунок 5), тогда напряжение сдвига
Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3 СП
35.13330.20116 (составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками
прочности стали 15ХСНД
Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение
смятия в контакте штырь-проушина превосходит как расчетное сопротивление, так и предел
текучести, что означает невыполнение условия прочности, выход металла за предел упругости и
накопление пластических деформаций при регулярном и неорганизованном воздействии
временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
109

110.

В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ, отмечают
значительные провисы (прогибы в незагруженном состоянии) пролетных строений, величина
которых для длин 32,6 м доходит до 0,10-0,15 м. Это создает искажение продольного профиля
ездового полотна и негативно влияет на пропускную способность и безопасность движения. При
этом визуально по линии прогиба отчетливо наблюдаются переломы в узлах штыревых
соединений секций. При освидетельствовании таких пролетных строений отмечается
повышенный зазор между штырем и отверстием (рисунок 6).
110

111.

Рисунок 6. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ
(разработано автором)
111

112.

Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями
перенапряженного металла, определяют величину общих деформаций (прогибов) пролетных
строений (рисунок 7).
112

113.

Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях
(разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное
конструктивное; с2 - добавленное за счет смятия в соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера будет
суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол
где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 - длина
средней секции пролетного строения; I2 - длина концевой секции пролетного строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на
автодороге Хабаровск - Владивосток «Уссури», который был собран и эксплуатировался в
составе одного пролета длиной 32,6 м из комплекта САРМ на период строительства постоянного
моста. Были отмечены значительные провисы пролетных строений
временного моста величиной
113
в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство организаторов

114.

строительства. При обследовании была установлена выработка всех штыревых соединений
главных ферм в среднем на 2,5 мм сверх номинального 1 мм.
Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм, а так
как в уровне верхнего пояса в качестве связующего элемента применена продольная тяга с двумя
отверстиями и двумя расположенными последовательно штырями, то суммарное смещение,
отнесенное к уровню нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2
2 • 1,47 1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с
фактически замеренными величинами f.
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
114

115.

1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения временного
моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей разборки
конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций пролетного
строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых
напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
для сборно–разборного железнодорожного армейского моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ под
современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного сечения секций,
так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического сдвигового ,
компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются
пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина» и нарастанию
общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста гасить напряжения
115

116.

4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует многократная
сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной динамической
нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние продольного
профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и безопасность движения,
упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста сдвиговый нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного ведомства
для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные соединения в полной
мере соответствуют такому назначению. При применении в гражданском строительстве эту
особенность следует учитывать в разработке проектных решений, назначении и соблюдении
режима эксплуатации, например путем уменьшения полос движения или увеличения числа
секций в поперечной компоновке, а использование сдвигового116компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных

117.

соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста исключает
обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.
2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к
переправочно-мостовым средствам в концепции выгружаемого переправочно-десантного парома
// Вестник Московского автомобильно- дорожного государственного технического университета
(МАДИ). - М.: Изд-во МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С. 69-74.
3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных мостах // Научные
117
чтения памяти профессора М.П. Даниловского: материалы Восемнадцатой
Национальной

118.

научно-практической конференции: в 2 т. - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - 2 т. С. 360-363.
4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible Scissor
Bridge. MATEC Web of Conferences. Vol. 152, 02013 (2018). DOI:
https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное пособие. М.: Изд-во МАДИ (ГТУ), 2009. - 236 с.
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of Mobile
Road Overpasses. MATEC Web of Conferences. Vol. 108, 16002 (2017). DOI:
https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных
мостовых сооружений // Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 5(24). URL:
https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf. - С. 1-11.
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы
несущих элементов и элементов проезжей части универсального сборно- разборного пролетного
строения с быстросъемными шарнирными соединениями. Диссертация на соискание ученой
степени кандидата технических наук / Сибирский государственный университет путей
сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.
118

119.

9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования
новых образцов мостового имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и ИМЖ- 500 // Вестник гражданских
инженеров. - СПб: Изд-во Санкт-Петербургского гос. арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). - С.
138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под современные
нагрузки // Дальний Восток. Автомобильные дороги и безопасность движения: международный
сборник научных трудов (под. ред. А.И. Ярмолинского). - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. унта, 2018. - № 18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных
соединений автодорожных мостов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук / Научно- исследовательский институт транспортного строительства
(ОАО ЦНИИС). М.: 2011.
119

120.

120

121.

Сейсмические требования к стальному каркасу в США STAR SEISMIC USA или новые
121
конструктивные решения антисейсмических демпфирующих связей Кагановского

122.

СЕЙСМИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА КАРКАСОВ RC С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ фланцевых фрикционных
компенсаторов США
Seismic demands on steel braced frame bu Seismic_demands_on_steel_braced_frame_bu
https://ru.scribd.com/document/489003023/Seismic-Demands-on-Steel-Braced-Frame-Bu-1
122

123.

123

124.

124

125.

125

126.

126

127.

127

128.

128

129.

129

130.

130

131.

131

132.

132

133.

133

134.

134

135.

135

136.

136

137.

137

138.

138

139.

139

140.

140

141.

141

142.

142

143.

143

144.

144

145.

145

146.

146

147.

147

148.

148

149.

149

150.

150

151.

151

152.

152

153.

153

154.

154

155.

155

156.

156

157.

Надвижка пролетного строения из стержневых пространсвенных структур с использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых
гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектсталь-конструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской
Руси Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность городов» - «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при СПб
ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 (911) 175-84-65 , т/ф (812) 694-78-10 [email protected]
157

158.

Восстановление скоростным способом железнодорожных мостов в Киевской Руси пролетом 9, 18, 24 метра с применением замкнутых гнутосварных, прямоугольного
сечения профилей типа "Молодечно" (серия 1.460.3.14 ) с использованием опыта модельных испытаний студентов США, и опыта блока НАТО по восстановления мостов в
Ираке, Афганистане, с применением комбинированных стержневых структурных пространственных конструкций "Молодечно", "Кисловодск" , МАРХИ с высокими
геометрическими жесткостными параметрами, при восстановлении разрушенных мостов в Киевской Руси с использованием опыта восстановление мостов блоком НАТО в
Северном Вьетнаме, Югославии, Афганистане, Ираке по восстановлению разрушенных железнодорожных и железобетонных мостов во время боевых действий и их
восстановление , согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746, для доставки гуманитарной помощи в
ДНР, ЛНР ( Новороссию) Киевской Руси. Докладчик редактор газеты "Земля РОССИИ", президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН :2014000780, ОГРН:
1022000000824 Мажиев Х Н seismofond@list. https://disk.yandex.ru/d/F-tJehKQHKcf_A https://ppt-online.org/1142357
Редакция газеты "Земля России "прилагаем положительный ответ из МЧС РФ
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на обеспечение
безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО
«Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково»,
ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний
день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные организации. Сайдулаеву К.М. [email protected]
а так же предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о
мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России», журналы
«Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация о перспективных технологиях и
основных тенденциях развития в области гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а также
обеспечения безопасности людей на водных объектах. Благодарим Вас за активную жизненную позицию и стремление оказать содействие в области защиты населения и
территории от чрезвычайных ситуаций
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И. Бондар Оригинал ссылки: https://disk.yandex.ru/i/RgKHNzwg3_4wyw https://pptonline.org/1133763
https://disk.yandex.ru/d/F-tJehKQHKcf_A https://ppt-online.org/1142357
https://ppt-online.org/1141400
https://ppt-online.org/1148335
158
https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA

159.

159

160.

160

161.

161

162.

162

163.

163

164.

164

165.

165

166.

166

167.

167

168.

168

169.

169

170.

170

171.

171

172.

172

173.

173

174.

174

175.

175

176.

176

177.

177

178.

178

179.

179

180.

180

181.

181

182.

182

183.

183

184.

184

185.

185

186.

186

187.

187

188.

188

189.

189

190.

190

191.

191

192.

192

193.

Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора Е04Н 9/02
193

194.

194

195.

195

196.

196

197.

197

198.

198

199.

199

200.

200

201.

201

202.

202

203.

203

204.

Реферат: Сбороно- разборный железнодорожный мост
Изобретение относится к области мостостроения и, в частности, к временным сборноразборным низководным мостам, используемым для пропуска железнодорожного подвижного
состава и скоростной наводки совмещенных железнодорожных и автодорожных мостовых
переправ через широкие и неглубокие водные преграды на период разрушении, реконструкции или
восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных
ситуаций природного и техногенного характера. Технический результат - создание упрощенной
конструкции сборно-разборного железнодорожного моста вблизи неисправного
железнодорожного моста, что существенно сокращает трудовые и материальные затраты, а
также уменьшает время на его возведение с использованием бывших в употреблении списанных
элементов железнодорожной инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс.
Сборно-разборный железнодорожный мост состоит из рамных плоских опор, башенных опор,
установленных непосредственно на грунт и пролетных строений, рамные плоские опоры и
башенные опоры выполнены из списанных бывших в употреблении железнодорожных
полувагонов с демонтированными рамами и тележками, заполненных блоками, собранными из
списанных бывших в употреблении железобетонных шпал. В промежутках между шпалами
засыпан щебень и вертикально установлены трубы, верх которых выступает для подачи в них
цементно-песчаного раствора. Трубы выполнены с равномерно расположенными по высоте
отверстиями для обеспечения возможности формирования цементно-песчаным раствором
монолитной конструкции опоры. Пролетные строения выполнены
204 из рамных надвижных
экскаватором по опорным каткам рамным конструкциям выполненные из стальных

205.

конструкций с применением серии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с
применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно», «Кисловодск»
МАРХИ ПСПК с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических шпал,
установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн. По
верху металлических шпал выполнен деревянный настил из бывших в употреблении списанных
деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения
личного состава. По краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из
лестниц от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал. , 6
ил.https://www.fips.ru/ofpstorage/Doc/IZPM/RUNWC1/000/000/002/758/302/%D0%98%D0%9702758302-00001/00000001.jpg
Описание изобретения Сбороно разборный железнодорожный мост
Изобретение относится к области мостостроения и в частности к временным сборноразборным низководным мостам, используемым для пропуска железнодорожного подвижного
состава и скоростной наводки совмещенных железнодорожных и автодорожных мостовых
переправ через широкие и не глубокие водные преграды на период разрушении, реконструкции или
восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных
ситуаций природного и техногенного характера.
205

206.

Заявленное техническое решение относится к низководным мостам и может быть
использовано для оперативного возведения переправы для автомобилей, гусеничной техники и
железнодорожных составов.
Известна «Средняя секция наводочной балки пролетного строения» по патенту на изобретение
RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D 15/12 [1], которая выполнена из углепластика в виде
полой балки с прямоугольным сечением и разъемными межсекционными соединениями, а
межсекционное соединение из полой вставки прямоугольного сечения на болтах. На нижних
болтовых соединениях двух смежных секций наводочной балки установлены две силовые тяги,
выполненные из титана.
Недостатком «Средней секции наводочной балки пролетного строения» является значительное
время на доставку секции к месту устройства моста и высокая стоимость из-за применения
дорогих материалов углепластика и титана.
Известна «Опора из массивных блоков и способ ее сооружения» по патенту на изобретение RU
94027969 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 (1995.01) [2], которая может быть использована при
временном восстановлении или сооружении опор железнодорожных мостов. Опора возводится
из массивных блоков с усеченной четвертью, имеющих на своих гранях штыри и гнезда,
противоположно расположенные на примыкающих гранях соседних блоков, а монтаж опоры
осуществляется таким образом, чтобы внутренние блоки нижнего яруса усеченной частью
образовывали пространство, по всему объему равное объему массивного элемента, а внешние
206
блоки своей целой гранью вплотную примыкали к целым граням внутренних.

207.

Недостатком «Опоры из массивных блоков и способа ее сооружения» является значительное
время на доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и трудозатратность
при производстве массивных блоков. Массивные блоки из-за своих габаритов сложны в доставке
и монтаже.
Известна «Мостовая секция» по патенту на изобретение RU 92008311 от 25. 11. 1992, МПК
E01D 15/12 (1995. 01) [3], которая содержит балки, с колесоотбоями, стыковыми узлами,
шарнирно соединенные с балками межколейной панели в виде силовой балки и угловыми
распорками. При этом межколейная панель и балки имеют в поперечном сечении треугольную
форму, а боковая наружная сторона колесоотбоев выполнена скошенной в сторону
межколейной панели под углом, обеспечивающим в транспортном положении параллельность ее
поверхности верхней плоскости панели.
Недостатком «Мостовой секции» является значительное время на доставку конструкций к
месту устройства моста, сложность и трудозатратность при производстве мостовых
секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Складной блок моста» по патенту на изобретение RU 94 025 034 от 04. 07. 1994,
МПК E01D 15/12 (1995. 01) [4], который включает две нижние и две верхние полубалки,
соединенные продольными шарнирами с верхней и нижней плитами проезжей части,
расположенными в транспортном положении одна на другой, плиты проезжей части с одного
транца соединены поперечными шарнирами, а на другом имеют прорезь, в которую в
207
транспортном положении входит киль платформы транспортного автомобиля.

208.

Недостатком «складного блока моста» является сложность и высокая металлоемкость
конструкции. Элементы мостового перехода требуют время на доставку к месту установки.
Известен «Двухколейный механизированный мост» по патенту на изобретение RU 2267572 от
12.04.2004, МПК T01D 15/12 (2006.01) [5], включающий соединенные межколейными стяжками
две колеи, каждая из которых состоит из двух шарнирно связанных секций, выполненных в виде
каркасных коробчатых ферм сварной конструкции, содержащих верхний и нижний настилы,
боковые стенки, поперечные диафрагмы, элементы крепления механизма раскрывания моста,
детали механизма установки моста, имеющего увеличенную длину мостовой конструкции,
сниженную массу моста, повышенный запас прочности и устойчивости без уменьшения
грузоподъемности моста.
Недостатком «двухколейного механизированного моста» является значительное время на
доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и трудозатратность при
производстве мостовых секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его
реализации» по патенту на изобретение RU 94027085 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 (1995.01)
[6], при котором опалубка изготавливается из секций потопов и погружается на дно путем
заполнения понтона водой, бетонируется и при наборе соответствующей прочности снимается
подачей в понтоны воздуха.
Недостатком «способ сооружения фундамента временной опоры
208 моста и опалубка для его
реализации» является значительное время на доставку конструкций к месту устройства моста

209.

и впоследствии вывозу с места работ, получаемые фундаменты материалоемки и
трудозатраты.
Известен инвентарный мост - сборно-разборная металлическая эстакада РЭМ-500 [7],
выбранный в качестве прототипа, состоящий из пролетных строений, рамных (плоских) опор,
башенных опор, установленных непосредственно на грунт, предназначенная для быстрого
устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие водотоки. Рамы состоят из стоек,
ригелей, башмаков, горизонтальных распорок и талрепов.
Недостатками конструкции сборно-разборной металлической эстакады РЭМ-500 являются то,
что при сборке моста требуется высококвалифицированный личный состав, значительное
время на доставку и сборку конструкций, при этом необходимы значительные материальные и
трудовые затраты. При слабых грунтах речного дна эстакаду использовать нельзя.
Недостатки прототипа и аналогов ставят задачу создания «сборно-разборного
железнодорожного моста» для пропуска железнодорожного подвижного состава, колесной и
гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через водные
преграды простой конструкции, позволяющей наводиться переправе за короткое время с
использованием незначительных материальных и трудовых затрат.
Ограничительные признаки заявленного технического решения общие с устройством прототипа
следующие: сборно-разборный мост, состоящий из рамных плоских опор, башенных опор,
установленных непосредственно на грунт, пролетных строений,
209 предназначенный для быстрого
устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие водотоки.

210.

Предполагается, что заявленный «Сборно-разборный железнодорожный мост» можно
использовать при устройстве переправы для пропуска железнодорожного подвижного состава,
колесной и гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через
неглубокие несудоходные водные преграды.
При этом для его реализации предполагается применить:
- рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из списанных, бывших в употреблении,
железнодорожных полувагонов с демонтированными рамами и тележками, заполненных
блоками, собранными из списанных, бывших в употреблении, железобетонных шпал, при этом в
промежутках между шпалами засыпан щебень и вертикально установлены трубы, верх
которых выступает для подачи в них цементно-песчаного раствора, причем трубы снабжены
равномерно выполненными по высоте отверстиями для обеспечения возможности
формирования цементно-песчаным раствором монолитной конструкции опоры.
- пролетные строения выполнены из списанных, бывших в употреблении рам фитинговых
платформ с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических шпал,
установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн, по
верху металлических шпал выполнен деревянный настил из бывших в употреблении списанных
деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения
личного состава, по краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из
лестниц от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал.
210

211.

Сущность заявленного технического решения заключается в том, что сборно-разборный
железнодорожный мост формируется из опор и пролетных строений. При этом опоры
собираются из списанных бывших в употреблении - полувагонов и шпал. Пролетные строения
формируются из металлических рам от фитинговых платформ.
Технический результат - создание упрощенной конструкции сборно-разборного
железнодорожного моста вблизи неисправного железнодорожного моста, что существенно
сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с
использованием бывших в употреблении списанных элементов железнодорожной
инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс.
Бывшие в употреблении списанные вагоны и рельсы переплавляются (утилизируются) и
используются для изготовления новых металлических конструкций. Процесс утилизации и
изготовления новых конструкций влечет значительные трудовые, материальные и
энергетические затраты, которых можно избежать, используя списанные материалы
железнодорожной инфраструктуры для устройства «сборно-разборного железнодорожного
моста». Ежегодно списывается значительное количество материалов, в 2020 году
планировалось списать 8 тыс. фитинговых платформ [8], в 2018 году РЖД заменило 2 тысяч
километров железнодорожных путей [9], в 2017 году списано 10380 цистерн [10].
В настоящее время в России насчитывается более 10 тыс. железнодорожных мостов.
Значительное количество из них мосты через неглубокие водные преграды, и они требуют
211
прикрытия на случай разрушения во время ведения боевых действий или возникновения
чрезвычайной ситуации. Для обеспечения непрерывности движения через широкие и неглубокие

212.

водные преграды имеется парк временных мостов, по количество их ограничено, и они требуют
значительного времени на доставку и сборку.
Использование материалов железнодорожной инфраструктуры в конкретном месте позволяет
заблаговременно определить необходимые для устройства моста материалы и конструкции.
При этом значительно сокращается время возведения, т.к. хранение сборно-разборного
железнодорожного моста на берегу у места его возведения сокращает время возведения до
минимума. Заблаговременно монтируются и подъездные пути из бывших в употреблении,
списанных рельс и шпал. Использование бывших в употреблении, списанных материалов
железнодорожной инфраструктуры позволяет значительно снизить материальные и трудовые
затраты на устройство переправы.
Заявленное техническое решение иллюстрируется чертежами:
На фиг. 1а) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного
моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 2) - изображен блок из надвижной рамы по каткам из стержневых пространсвенных
конструкций ГПИ «Ленпроектстальконструкция», типа «Молодечно» серия 1.460.3-14 , .
На фиг. 3а) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании ,
США из сборных пространственных конструкций типа «Молодечно»
212

213.

На фиг. 4 представлено изображение реализации второго этапа - предварительных работ по
устройству «сборно-разборного железнодорожного моста» изображен блок из надвижной
рамы по каткам из стержневых пространственных конструкций ГПИ
«Ленпроектстальконструкция», типа «Молодечно» серия 1.460.3-14 , .
На фиг. 5) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании ,
США и Новой Зеландии из сборных пространственных конструкций типа «Молодечно»
На фиг. 6) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании ,
США, Новой Зеландии из сборных пространственных конструкций типа «Молодечно»
Дополнительно на фигурах 1…4 обозначены вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО ,
Великобритании , США из сборных пространственных конструкций типа «Молодечно»
скрутки из отожженной проволоки для скрепления железобетонных шпал (2); 4 - петли для
монтажа блоков (6) из обожженной проволоки;ил , блок из железобетонных шпал, опоры
сейсмостойкие , изобретение № 165076 , расположенных крест-накрест, в два ряда и
соединенными между собой скрутками из отожженной проволоки; - пролетное строение из рам
фитинговых платформ; рельсовый путь; - обратная засыпка из щебня; металлические шпалы
из рам стальных конструкций типа Молодечно трубы с отверстиями; 12 - ограждение
пролетного строения; 13 - настил из деревянных шпал; 14 - колесоотбойник из деревянных шпал.
Порядок возведения сборно-разборного железнодорожного моста
213

214.

На нервом этапе выбирается место посадки сборно-разборного железнодорожного моста,
определяются его габариты в зависимости от рельефа прибрежной зоны и глубин водной
преграды, составляется проект, заготавливаются необходимые материалы из бывших в
употреблении вагонов и элементов пути металлических рам цистерн, рам фитинговых
платформ , рельс , полувагонов , железобетонных шпал и деревянных шпал .
На втором этапе выполняются предварительные работы сборка и надвижка трактором
собраннйо рамы по каткам (фиг.1, 2), в ходе которых разрабатываются котлованы под
полувагоны , монтируются первая и вторая (от берега) опоры пролетных строений из
полувагонов , заполненных блоками из железобетонных шпал .
В промежутки между шпалами вертикально устанавливаются трубы с отверстиями и
засыпают щебень, который вытесняя воду, заполняет пазухи. В трубы с отверстиями
подается цементно-песчаный раствор и формируется монолитная железобетонная
конструкция опоры.
Пролетное строение из рам фитинговых платформ из стальных конструкций типа
«Молодечно» серия 1.460ю3-14 ГПИ «Ленпромстальконструкция» устанавливают на опоры из
по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» для надвижко рамы по каткам на опоры
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ над водной поверхностью. По верху рамы
устраивается настил из металлических шпал, установленных с214определенным шагом,
выполненных из металлических рам от цистерн под рельсы пути. По верху металлических шпал

215.

устраивается деревянный настил из бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для
движения автомобильной и гусеничной техники, а также для передвижения личного состава.
По краям пролетного строения устраивается ограждение, выполненное из лестниц от
железнодорожных цистерн и устанавливаются колесоотбойники .
Далее, на большей глубине, превышающей высоту полувагона, устанавливаются спаренные
опоры из полувагонов ( фиг 1 ) для устройства нижней части опоры. Спаренные опоры из
полувагонов (фиг 4) объединяются сваркой или болтами в единую конструкцию с заполнением
внутреннего объема так же, как и для рассмотренных выше опор. Для монтажа в проектное
положение разрабатывается котлован под полувагоны. Полувагоны, смонтированные на
втором этапе, устанавливаются в проектное положение заблаговременно и могут находиться в
воде продолжительное время, поэтому выполняется их защита от коррозии, о даже в случае
полного разрушения от ржавления металла полувагона, конструкция опоры обеспечит
целостность за счет объединения блоков из железобетонных шпал в единую монолитную,
железобетонную конструкцию.
На третьем, завершающем этапе, который наступает после выхода из строя основного моста,
на смонтированные ранее спаренные опоры устанавливаются верхние части опор пролетных
строений из полувагонов , заполненных блоками из железобетонных шпал с заполнением
внутреннего объема так же, как и для рассмотренных выше опор. Пролетное строение из рам
фитинговых платформ устанавливают на опоры из полувагонов возвышающиеся над водной
215
поверхностью. Рамы сплачивают между собой и с опорой болтовыми
соединениями. По верху
рамы устраивается настил из металлических шпал, установленных с определенным шагом,

216.

выполненных из металлических рам от цистерн под рельсы пути. По верху металлических шпал
устраивается деревянный настил из бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для
движения автомобильной и гусеничной техники, а также для передвижения личного состава.
По краям пролетного строения устраивается ограждение, выполненное из рамных конструкций
МАРХИ ПСПК , КИСЛОВОДСК, «Молодечно» и устанавливаются колесоотбойники .
При заблаговременном устройстве сборно-разборного железнодорожного моста устраиваются
подъездные пути и 1 и 2-я (при пологом дне и последующие) опоры с пролетными строениями
между ними. В мирное время для обеспечения надзора и в целях маскировки, полученные
конструкции можно использовать для причаливания катеров и небольших судов.
Таким образом, использование предложенной схемы позволяет возвести в сжатые сроки сборноразборный железнодорожный мост, не требующий значительных трудовых и материальных
затрат с использованием списанных, бывших в употреблении элементов железнодорожного
пути - металлических рам цистерн и фитинговых платформ, рельсов и шпал.
При данном способе устройства сборно-разборного железнодорожного моста получаем
гидротехническое сооружение, не требующее для возведения специально изготовленных
заводских конструкций, что важно в условиях возникновения чрезвычайных ситуаций и
снабжении войск при ведении боевых действий.
216

217.

Предлагаемое решение сборно-разборного железнодорожного моста проверено расчетом на
прочность и несущую способность. Расчеты показали, что пролетное строение из фитинговой
платформы и опоры из полувагонов заполненных железобетоном обладают требуемой
прочность и несущую способность на нагрузку от железнодорожного состава.
Значительная экономия средств в мирное время достигается за счет использования списанных,
бывшие в употреблении, железнодорожных полувагонов и железобетонных шпал, а в случае
войны и изъятых у железной дороги или получивших повреждения в ходе боевых действий.
Предлагаемое техническое решение конструкции направлено на решение логистических задач
при возникновении чрезвычайных ситуаций и при ведении боевых действий и соответствует
критерию «новизна».
Вышеприведенная совокупность отличительных признаков не известна на данном уровне
развития техники и не следует из общеизвестных правил конструирования сборно-разборных
железнодорожных мостов, что доказывает соответствие критерию «изобретательский
уровень».
Конструктивная реализация заявляемого технического решения с указанной совокупностью
существенных признаков не представляет никаких конструктивно-технических и
технологических трудностей, откуда следует соответствие критерию «промышленная
применимость».
217

218.

Литература
1. Патент на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D 15/12 - «Средняя секция
наводочной балки пролетного строения».
2. Патент на изобретение RU 94027969 С1 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 - «Опора из
массивных блоков и способ се сооружения».
3. Патент на изобретение RU 92008311 C от 25.11.1992, МПК E01D 15/12 - «Мостовая секция».
4. Патент на изобретение RU 94025034 С1 от 04.07.1994, МПК E01D 15/12 - «Складной блок
моста».
5. Патент на изобретение RU 2267572 С1 от 12.04.2004, МПК E01D 15/12 - «Двухколейный
механизированный мост».
6. Патент на изобретение RU 94027085 С1 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 - «Способ
сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации».
7. Металлическая эстакада РЭМ-500. Техническое описание и инструкции но монтажу,
перевозке, хранению и эксплуатации. ГУЖДВ, 1976 г., Воениздат. - прототип.
8. https://www.rzd-partner.ru/zhd-transport/opinions/spisanie-spelsializirovannogo-podvizhnogosostava-dolzhno-kompensirovalsya-v-blizhayshie-4-goda/.
9. https://vgudok.com/lcnta/rclsy-rclsy-cifry-cifry-rzhd-otchityvayutsya-o-zakupkah-putevyh-materialov218
no-umalchivayut.

219.

10. https://vgudok.com/lenta/podvizhnyy-sostav-vypusk-spisanie-stoimost-stavki-obzor-parka-ps-na-setirzhd.
Формула изобретения Сборно –разборный железнодорожный мост
1. Сборно-разборный железнодорожный мост, состоящий из рамных стержневых
пространственных конструкций серии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» для
покрытия производственных зданий пролетами 18, 24, и 30 метров с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» ( смотри Чертежи КМ )
для восстановления разрушенных железнодорожных и автодорожных железобетонных
мостов из надвижных пространственных рам экскаватором на опоры сейсмостойкие ( №
165076 «Опора сейсмостойкая» , по катковых опор, установленных непосредственно на
гравийное основание, и пролетных строений, отличающийся тем, что рамные плоские опоры и
телескопические или спиралевидные опоры выполнены согласно типовые откорректированных
чертежей серии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» типа «Молодечно» ,
«Кисловодск» , МАРХИ ПСПК , собранными из замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного или круглого сечения типа «Молодечно» , при этом в промежутках между
рамные конструкции надвигаются экскаватором по специальным каткам , которых
заменяются сейсмостойкими опорам № 165076 «Опора сейсмостойкая» , причем затяжка
болтовых фланцевых соединений осуществляется по изобретениям проф дтн ПГУПС
Уздина А М патент №№ 1143895, 1168755, 1174616 «Болтовые соединения» выполненными с
219
из латунной шпильки , с овальными отверстиями в узлах крепления
или соединений пролетной

220.

рамы , с медной гильзой или тросовой обмоткой латунной или стальной шпильки (болта с
медной гильзой )для обеспечения высокой надежности рамных пролетных строений
2. Сборно-разборный железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что пролетные
строения выполнены из рамных комбинированных сбороно –разборных пролетных строений , из
стержневых пространственных конструкций типа «Молодечно», «Кисловодск», МАРХИ
ПСПК с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических шпал,
установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам серии 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» , и по верху пролетных рам , укладываются
металлические шпалы выполненные из деревянного настила из бывших в употреблении
списанных деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для
передвижения личного состава, по краям пролетного строения установлено ограждение,
выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных
деревянных шпал.
Фигуры КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров с применением замкнутых, гнутых
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" Чертежи КМ E01D 12/00 , аналог изобретения № № 69 086, 68 528
220

221.

Фиг 1
221

222.

Фиг
2
222

223.

223

224.

224

225.

225

226.

226

227.

ПРЯМОЙ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ ФЕРМ С БОЛЬШИМИ
ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ НАПРЕДЕЛЬНОЕ РАВНОВЕСИЕ
И ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ
A. ХЕЙДАРИ, аспирант,
B. В. ГАЛИШНИКОВА, канд. техн. наук, доцент Российский университет дружбы народов,
117198, Москва, ул. Миклухо-Маклая, 6
227

228.

В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопла- стического
анализа стальных пространственных ферм в условиях больших перемещений. За основу был
принят инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм,
разработанный ранее одним из авторов, и выполнена его модификация, позволяющая учесть
текучесть и пластические деформации в стержнях ферм. Предложенный метод реализован в виде
программного приложения на платформе Java. При помощи этого приложения выполнен ряд
примеров, описанных в данной работе. Приведенные примеры демонстрируют, что прямой
расчет пространственных ферм на пластическое предельное равновесие и приспособляемость при
больших перемещениях может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают
широкий спектр упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость,
прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании механизма.
Программное приложение может быть использовано в качестве тестовой платформы для
исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для решения прикладных
задач.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стальная ферма, большие перемещения, пластичность.
1. Теоретические основы расчета на пластическое предельное равновесие и приспособляемость
Деформации и устойчивость стальных конструкций зависят от геометрической и физической
нелинейности их поведения. При больших перемещениях конструкции условия равновесия и
зависимости «перемещения-деформации» нелинейны. Если материал в отдельных частях
конструкции достигает предела текучести, то изменяются соотношения «напряжениядеформации», а также отношения жесткостей элементов конструкции, и в ней могут
образовываться механизмы. Данная статья посвящена анализу таких конструкций при помощи
228
компьютерных моделей.

229.

Теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку и приспособляемость
изложены в сопутствующей статье [1]. Показано, что при малых перемещениях такие задачи
традиционно решаются при помощи методов оптимизации. При использовании методов
оптимизации, рассматривается последовательность статически возможных состояний
конструкции и определяется максимальный коэффициент нагружения, называемый
коэффициентом надежности приспособляемости. Альтернативно, может быть рассмотрена
последовательность кинематически возможных перемещений конструкции и определен
минимальный коэффициент нагружения.
В прямом методе расчета, излагаемом в данной работе, удовлетворяются как статические, так и
кинематические условия, и оптимизация не требуется. Прямой метод требует расчета
последовательности конфигураций конструкции, так как при наступлении пластичности ее
жесткость изменяется. Если какой-то из стержней фермы достигает пластического состояния или
наоборот, если
стержень восстанавливает упругое состояние при разгрузке, должно быть выполнено
переформирование и разложение матрицы жесткости системы. На начальных этапах развития
теории предельного пластического равновесия и приспособляемости мощности компьютеров не
соответствовали объему вычислений прямого метода. В связи с этим, предпочтение отдавалось
методам, основанным на теории оптимизации, для которых был разработан ряд теорем.
Все теоремы оптимизации, рассмотренные в [1] основаны на линейной суперпозиции нагрузок
при формировании их сочетаний. Если поведение конструкции геометрически нелинейно, то
суперпозиция нагрузок неправомерна. В этом случае теоремы теряют справедливость, и
оптимизационный подход не может быть использован для анализа приспособляемости.
При современном уровне развития компьютеров преимущество непрямого оптимизационного
229
подхода становится спорным даже для задач с малыми перемещениями. В представленной работе

230.

поставлена задача оценить возможность использования прямого метода упругопластического
расчета для практических инженерных задач расчета стальных пространственных ферм.
Инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм,
который использован в настоящем исследовании, был описан в ряде публикаций [2-7], и поэтому
в данной статье не представлен. Авторами статьи была выполнена модификация этого метода,
позволяющая учесть текучесть и пластические деформации в стержнях ферм.
2. Упругопластическое поведение стального стержня
Каждый стержень фермы рассматривается как конечный элемент постоянного поперечного
сечения, подверженный действию лишь осевого усилия. Стержни соединяются в узлах шарнирно.
Упругая потеря устойчивости отдельных стержней не рассматривается. Если стержень достигает
пластичности, то полагается, что он может нести осевую нагрузку, соответствующую
напряжению текучести. Считается, что каждый стержень фермы на шаге нагружения находится
либо в упругом, либо в пластическом состоянии. Величина шага вычисляется в алгоритме
решения таким образом, чтобы справедливость этого положения не нарушалась. Вклад каждого
стержня в секущую матрицу фермы вычисляется при помощи выражений, выведенных для
геометрически нелинейного расчета ферм [4]. Если стержень достиг пластичности, то его вклад в
секущую матрицу жесткости фермы равен нулю.
точках B и C стержень будет упругим при отрицательных инкрементах деформации и
пластическим - при положительных инкрементах деформации. В точках E и F стержень будет
упругим при положительных инкрементах деформации и пластическим - при отрицательных.
3. Прямой метод расчета по предельному равновесию
230
В прямом методе расчета на пластическое предельное равновесие задается схема нагружения
(модельная нагрузка), которая затем умножается на коэффициент нагружения X , давая значение

231.

нагрузки на шаге нагружения. Определяется максимальное значение коэффициента нагружения,
при котором конструкция сохраняет устойчивость. Так как предполагается, что конструкция
испытывает большие перемещения, то заранее не известно, какое предельное состояние наступит
раньше: потеря устойчивости формы конструкции или образование пластического механизма.
На рис. 2 показана структурная схема алгоритма расчета фермы на предельную нагрузку.
Алгоритм учитывает геометрическую и физическую нелинейность и состоит из двух вложенных
циклов. Во внешнем цикле выполняется пошаговый расчет до достижения заданного
коэффициента нагружения или наступления предельного состояния фермы. Во внутреннем цикле
производится итерационное вычисление матрицы секущей матрицы для шага нагружения в
соответствии с инкрементами перемещения и изменениями состояний стержней.
Истинное состояние стержней на шаге нагружения определяется итерационно. В начале
первого шага нагружения все стержни упруги и свободны от
напряжений. В первом цикле итераций на всех последующих шагах нагружения полагается, что
стержень пластичен, если он был пластичен в конце предыдущего шага нагружения. В противном
случае, стержень полагается упругим. Эти предположения могут оказаться некорректными, и
будут уточняться в конце каждого шага нагружения.
Рассмотрим стержень, состояние которого на шаге было принято пластическим состоянием.
Для упругой и пластической деформаций задаются пределы погрешностей Se и ѐр. Типичными
значениями пределов погрешностей можно
считать 5S = 10-10 и 5р = 10 6 . Стержень испытывает на шаге пластическую
деформацию, если значение абсолютной величины инкремента пластической деформации | sp|
231
превосходит погрешность ѐр. В противном случае стержень во время шага был упругим вопреки

232.

допущению, принятому в начале шага, и в программе устанавливаются соответствующие
флажки.
Если проверка состояния стержней в конце первого цикла итераций показывает, что ни один их
стержней не изменил состояния, то цикл считается завершенным. Если хотя бы один из стержней
перешел в упругое состояние, шаг
55
нагружения повторяется с использованием новых состояний стержней. В противном случае хотя
бы один из стержней перешел в пластическое состояние, и вычисляется наименьший
коэффициент редуцирования rmm. Пробное состояние масштабируется при помощи этого
коэффициента, и цикл завершается.
В начале второго и всех последующих циклов итераций на шаге нагруже- ния, состояние
стержня принимается равным его состоянию в конце предыдущего цикла. Вычисляется матрица
секущей жесткости для текущих инкрементов перемещений и состояния стержней. Процедура
продолжается так же, как и в предыдущем цикле. Итерации на шаге нагружения завершаются,
когда норма погрешности пробного решения становится меньше заданного предельного
значения. Пошаговое нагружение завершается, когда достигается предельная нагрузка или когда
выполняется заданное число шагов нагружения. Предельная нагрузка считается достигнутой,
когда максимальное заданное число делений длины хорды в методе постоянных дуг не приводит
к формированию положительно определенной матрицы секущей жесткости или к сходимости
метода для пробного состояния фермы на шаге нагружения.
4. Расчет двухпролетной фермы на предельную нагрузку Данный пример демонстрирует
применение прямого метода расчета на предельную пластическую нагрузку, описанного в
232
разделе 3, к анализу двухпролетной фермы, показанной на рисунке 4.

233.

Рис. 5. Последовательный переход стержней фермы в пластическое состояние 5. Прямой метод
расчета на приспособляемость
Рассмотрим конструкцию с множеством векторов модельных нагрузок p k. История нагружения q
(t) конструкции представляет собой линейную
комбинацию модельных нагрузок с коэффициентами нагружения ak(t), которые являются
циклическими функциями псевдовремени t с периодом T:
вертикальное перемещение (мм)
Рис. 6. Вертикальные перемещения узлов правого пролета
Конструкция подвержена нагрузке X q (t), где X - коэффициент надежности
приспособляемости. Целью расчета на приспособляемость является определение наибольшее
значение Xmax коэффициента надежности, при котором конструкция испытывает пластические деформации в первых нескольких циклах нагружения, а
затем вновь становится упругим и остается упругим в последующих циклах нагружения.
Приспособляемость под действием циклической нагрузки анализируется путем вычисления
упругопластического поведения фермы для нагрузки X q (t) для ряда циклов нагружения.
Приспособляемость считается наступившей в цикле нагружения, если в данном цикле ни один из
стержней не испытывает пластической деформации. Если конструкция не приспосабливается
после заданного числа циклов, то полагается, что для принятого коэффициента надежности
приспособляемости не наступает.
Максимальный коэффициент надежности приспособляемости определяется при помощи
233
метода бисекции интервала, заключающегося в следующем. Задается начальный коэффициент
надежности X0, и ферма рассчитывается на нагрузку X0q(t). Если ферма для принятой нагрузки

234.

не приспосабливается, то коэффициент надежности умножается на коэффициент 2/3. Если ферма
приспосабливается, коэффициент надежности умножается на 3/2. Процедура повторяется до тех
пор, пока не отыскивается коэффициент надежности для которого приспособляемость наступает,
и коэффициент X2, для которого приспособляемость не наступает. Максимальный коэффициент
надежности приспособляемости лежит в интервале Х2]. Интервал, содержащий максимальный
коэффициент надежности приспособляемости, делится пополам и ферма рассчитывается для
среднеарифметического коэффициента надежности = 0,5(^1 + X2). Если ферма
приспосабливается, то интервал заменяется на [Xm, X2] в
противном случае он заменяется на Xm]. После 10 циклов бисекции интервал сокращается до
1/1024 от своего первоначального размера, после 20 циклов - приблизительно до 1/106
начального размера.
Упругопластический расчет для заданного коэффициента надежности выполняется пошагово,
как и расчет на предельное пластическое равновесие, однако, для определения инкрементов
нагрузки не используется метод постоянных дуг. Вместо этого, период T разделяется на заданное
число nT интервалов по времени At = T / nj . Нагрузка в точках на границах интервалов
определяется при
помощи выражения (13) и коэффициента надежности приспособляемости X.
Если ферма находится в упругом состоянии, то один шаг по времени совпадает с одним
циклом по нагрузке. Если во время шага по времени хотя бы один из стержней фермы изменяет
свое состояние, то этот шаг разделяется на несколько шагов нагружения. Конец каждого шага
нагружения, за исключением последнего, совпадает с изменением в состоянии одного или
нескольких стержней. Последний шаг нагружения в интервале времени задается так, чтобы
сумма инкрементов нагрузки по шагам нагружения была равна инкременту нагрузки на шаге по
234
времени. На рис. 7 приведена структурная схема алгоритма определения максимального
коэффициента надежности приспособляемости пространственной фермы для заданной истории

235.

нагружения q(t). Алгоритм состоит из четырех вложенных циклов. Внешний цикл выполняется
по периодам времени до выявления приспособляемости или ее отсутствия. Второй цикл
выполняется по временным шагам в одном периоде. Третий цикл выполняется по шагам нагружения в одном временном шаге. Во внутреннем цикле итерационно вычисляется матрица
секущей жесткости на шаге нагружения.
Расчет на приспособляемость состоит из последовательности расчетов с изменяющимися
коэффициентами надежности. Если для заданного коэффициента надежности ферма остается
упругой в первом цикле, то она останется упругой во всех последующих циклах, и,
следовательно, приспосабливается.
Рис. 7. Структурная схема алгоритма расчета фермы на приспособляемость
Если ферма на шаге нагружения теряет устойчивость, то приспособляемость не наступит. Если
ферма испытывает пластические деформации в первом цикле,
но восстанавливает упругость в следующем цикле и сохраняет ее в последующих, то она
считается приспособившейся. Если ферма испытывает пластические деформации в последнем
цикле расчета, то она не приспосабливается. Расчет на приспособляемость прекращается после
того, как интервал, содержащий наибольший коэффициент надежности приспособляемости,
уменьшен до заданного размера. Это размер может меняться, в зависимости от назначения
программы. Для практических задач он может быть задан большим, чем для исследовательских.
Разработанный алгоритм реализован в программном приложении на платформе Java 2, при
помощи которого авторами выполнен ряд примеров.
6. Расчет двухпролетной фермы на приспособляемость
Данный пример иллюстрирует положения расчета на приспособляемость, изложенные в разд.
235
5. Здесь использована конструктивная схема фермы, описанная в разд. 4 (см. рис. 4). На ферму
действуют периодические вертикальные сосредоточенные силы: силы W1, приложенные в двух

236.

верхних узлах в середине левого пролета и силы W2, приложенные в двух верхних узлах в
середине правого пролета фермы. Графики изменения нагрузок по времени показаны на рис. 8. В
задаче определяется максимальный коэффициент приспособляемости.
7. Заключение
Примеры, приведенные в данной статье, демонстрируют, что прямой расчет пространственных
ферм на пластическое предельное равновесие и приспособляемость при больших перемещениях
может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр
упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие
пластические деформации и разрушение при формировании механизма.
Полный набор результатов расчета включает переменные состояния узлов и стержней на всех
шагах нагружения всех шагов по времени во всех циклах для всех коэффициентов надежности и
является чрезвычайно объемным. Так как состояние стержня не изменяется на шаге нагружения,
на печать выводятся лишь каждое изменение состояния каждого стержня фермы. Эта детальная
информация позволяет выполнить тщательный анализ поведения конструкции.
Разработанное программное приложение позволяет определять последовательность, в которой
стержни достигают текучести, величину нагрузки, при которой это происходит, накопление
пластических деформаций в стержнях, остаточные напряжения в стержнях, а также перемещения
узлов при знакопеременной пластичности. Оно может быть использовано в качестве тестовой
платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для
решения многих прикладных задач.
236
Рис. 11. История перемещений узлов n5 и щ3 при коэффициенте X= 4,22656

237.

Время, требуемое для расчета описанной выше двухпролетной фермы при 25 бисекциях и
максимальном количестве циклов для каждой бисекции равном 24, составляет 5 секунд для
стандартного портативного компьютера. Требуемое время зависит в основном от времени,
затрачиваемого на составление и решение систем уравнений. Ожидаемое время расчета
аналогичной фермы с 300 узлов - менее 1 часа. Для инженерной точности расчета время может
быть сокращено до 30 минут. Задачи большей размерности могут решаться на компьютерах
большей производительности, в том числе вычислительных кластерах.
Литература
1. Хейдари А., Галишникова В.В. Аналитический обзор теорем о предельной нагрузке и
приспособляемости в упругопластическом расчете стальных конструкций // Строительная
механика инженерных конструкций и сооружений.- 2014.- № 3. - С. 318.
2. Галишникова В.В. Вывод разрешающих уравнений задачи геометрически нелинейного
деформирования пространственных ферм на основе унифицированного подхода // Вестник
ВолгГАСУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгоград, 2009.-Вып. 14(33). - С. 39-49.
3. Галишникова В.В. Постановка задачи геометрически нелинейного деформирования
пространственных ферм на основе метода конечных элементов // Вестник ВолгГА- СУ, серия:
Строительство и архитектура. - Волгорад, 2009. -Вып.14(33). - С. 50-58.
4. Галишникова В.В. Модификация метода постоянных дуг, основанная на использовании
матрицы секущей жесткости // Вестник МГСУ. - Москва, 2009. №2. - С. 63-69.
5. Галишникова В.В. Конечно-элементное моделирование геометрически нелинейного
поведения пространственных шарнирно-стержневых систем // Вестник гражданских инженеров
(СПбГАСУ). - СПб, 2007. -№ 2(11). - С. 101—106.
237

238.

6. Галишникова В.В. Алгоритм геометрически нелинейного расчета пространственных
шарнирно-стержневых конструкций на устойчивость // МСНТ «Наука и технологии»: Труды
XXVII Российской школы. - М.: РАН, 2007. - С. 235—244.
7. Галишникова В.В. Обобщенная геометрически нелинейная теория и численный анализ
деформирования и устойчивости пространственных стержневых систем. Диссертация на
соискание ученой степени доктора технических наук. -М.: МГСУ, 2011.
Refeгences
1. Heidari, А, Galishnikova, VV. (2014). A Review of Limit Load and Shakedown Theorems for the
Elastic-Plastic Analysis of Steel Structures.Structural Mechanics of Engineering Constructions and
Buildings, № 3, 3-18.
2. Galishnikova, VK(2009). Derivation of the governing equations for the problem of geometrically
nonlinear deformation of space trusses on the basis of unified approach. J. of Volgograd State University
for Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 39-49 (in Russian).
3. Galishnikova, VV. (2009). Finite element formulation of the problem of geometrically nonlinear
deformations of space trusses. Journal of Volgograd State University for Architecture and Civil
Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 50-58 (in Russian).
4. Galishnikova, VV. (2009). Modification of the constant arc length method based on the secant
matrix formulation. Journal of Moscow State University of Civil Engineering, №2, 63-69 (in Russian).
5. Galishnikova, VV. (2007). Finite element modeling of geometrically nonlinear behavior of space
trusses. Journal of Civil Engineers. Saint-Petersburg University if Architecture and Civil Engineering,
2(11), 101—106 (in Russian).
6. Galishnikova, VV. (2007). Algorithm for geometrically nonlinear stability analysis of space
trussed systems. Proceedings of the XXVII Russian School "Science and Technology". Moscow:
238
Russian Academy of Science, 235-244 (in Russian).

239.

7. Galishnikova VV. (2011). Generalized geometrically nonlinear theory and numerical deformation
and stability analysis of space trusses.Dissertation submitted for the degree of Dr. of Tech. Science.
Moscow State University of Civil Engineering, 2011.
DIRECT ELASTIC-PLASTIC LIMIT LOAD AND SHAKEDOWN ANALYSIS OF STEEL SPACE
TRUSSES WITH LARGE DISPLACEMENTS
A. Heidari, V.V. Galishnikova
Peoples Friendship University of Russia, Moscow
A direct method for elastic-plastic limit load and shakedown analysis of steel space trusses with large
displacements is treated in this paper. The incremental method for the geometrically nonlinear analysis
of space trusses, developed by one of the authors was modified to account for yielding and plastic strains
in the bars of the truss. The new method has been implemented in computer software. The examples in
this paper show that the direct analysis of space trusses with large displacements can be implemented
successfully for both the limit and the shakedown analysis of space trusses on the Java platform. The
algorithms cover a wide range of elastic-plastic truss behavior: purely elastic behavior, shakedown,
ratcheting and collapse due to the formation of a mechanism. The sequence in which the bars yield, the
load levels at which this occurs, the accumulation of the plastic strains in the bars, the residual stresses in
the bars and the node displacements during ratcheting can all be evaluated. The computer application is
therefore suitable as a test platform for elastic-plastic truss behavior. It can be applied to many other
problems of elastic-plastic space truss analysis.
KEY WORDS: steel space trusses, large displacements, plasticity, limit analysis, shakedown.
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3
239
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3

240.

Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ Федеральное государственное автономное
образовательное учреждение высшего профессионального образования «Казанский
(Приволжский) федеральный университет»
Решая упругую задачу для первого приращения нагрузки, вычисляем {Ase} и {Аа}.
Напряжения и деформации на первом шаге получаются, если
к напряжениям {Аа}0 и деформациям {s}0, заданным начальными условиями,
добавим соответствующие вычисленные приращения. На следующих шагах вычисленные
приращения добавляются к напряжениям и деформациям на предыдущем шаге [9]. При помощи
(7.4) при выполнении условия (7.5) по {Аа} и напряжений {а}0, заданных начальными условиями
или,
соответственно, предыдущим шагом, определяем и {Asp} прибавляем к
текущим значениям деформаций. Аналогично поступаем с параметром текучести, который
выбираем равным интенсивности пластических деформаций [9]. Его приращение определяем по
формуле
Asp = 2 {Asp } {Asp }. Параметр текучести x считается равным нулю на
первой итерации, или определяется предыдущим шагом.
{ачч ча
240
{S ={s}0 +{Ase} + {Asp }u (7.7)
%1 =%0 +A%1

241.

2. За начальную деформацию {s}0 принимаем Asp и возвращаемся к первому шагу процедуры.
Снова из решения упругой задачи находим {Ase}2
и У1 и т.д., пока не достигнем полной величины нагрузки.
Следует отметить, что к идеально пластическим телам этот метод неприменим [10].
8. ЭЛЕМЕНТ SOLID45
Описание элемента
Элемент SOLID 45 применяется для трехмерных задач в ANSYS. Геометрия данного элемента
представлена на рис 4. Как видно из рисунка элемент состоит из 8 узлов SOLID 45 обладает
пластичностью, набуханию, также предназначен для расчета на большие деформации и
напряжения [3].
Рис. 4. Геометрия элемента SOLID45
9. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ НЕЛИНЕЙНОСТИ
Геометрические нелинейности соответствуют нелинейностям конструкции или компонента,
вызванным изменением геометрической формы при появлении перемещений. Это значит, что
жесткость [К] является функцией перемещений {u}. Жесткость изменяется под влиянием
изменения формы и (или) поворотов материала в конструкции. Комплекс может учитывать пять
типов геометрических не линейностей.
- Большие деформации предполагают, что деформации не являются бесконечно малыми
(являются конечными). Изменения формы (например, площади поперечного сечения, толщины и
т. д.) также учитываются1 Перемещения и повороты могут являться произвольно значительными.
- Большие повороты предполагают, что повороты являются большими, но механические
241
деформации (вызывающие напряжения) оцениваются при помощи линеаризованных уравнений.

242.

Конструкция считается не изменяющей форму, за исключением движения в виде жесткого
целого. Элементы этого класса соответствуют своей первоначальной форме.
- Изменение жесткости при приложении нагрузок предполагает, что и деформации, и повороты
являются малыми. Для учета отдельных нелинейных эффектов поворотов используется
аппроксимация первого порядка.
- Изменение жесткости при наличии скорости вращения предполагает, что и деформации, и
повороты являются малыми. Данная опция описывает радиальное движение массы тела в задачах
МДТТ, связанное с наличием угловой скорости. Следовательно, данный эффект схож с
большими перемещениями и одновременной аппроксимацией малого вращения.
- Изменение жесткости, связанное с приложением давления, описывает изменение жесткости,
вызванное эффектом следящей нагрузки при повороте нагрузки в форме давления. В задачах с
большими перемещениями подобное может влиять на скорость сходимости [3].
10. ПРОВЕДЕНИЕ НЕЛИНЕЙНОГО СТАТИЧЕСКОГО АНАЛИЗА
Процедура выполнения нелинейного статического расчета состоит из перечисленных ниже
задач:
- создание модели;
- назначение опций контроля решения;
- назначение дополнительных опций контроля решения;
- выполнение вычислений;
- просмотр результатов.
Построение модели
В сущности, этот шаг одинаков и для линейного, и для нелинейного расчетов, хотя
нелинейный расчет может включать специальные элементы или нелинейные свойства материала.
242
Если расчет включает эффекты больших деформаций, данные кривой деформирования (связи

243.

напряжений с деформацией) должны быть выражены в терминах истинных напряжений и
истинных (или логарифмических) деформаций.
После создания модели в комплексе ANSYS указываются средства контроля расчета (тип
расчета, опции расчета, опции шага нагрузки и т. д.), прикладываются нагрузки и проводятся
вычисления. Нелинейный расчет отличается от линейного расчета, в нелинейном расчете часто
требуется приложение нагрузки шагами с приращениями и используются итерации.
Назначение опций контроля решения
Процесс назначения опций контроля решения для нелинейного расчета использует те же самые
опции и метод доступа (диалоговую панель Solution Controls), что и используемые для расчетов
линейных задач МДТТ.
Средства контроля расчета комплекса ANSYS автоматически вызывают включение
автоматического назначения шага по времени (команда AUTOTS,ON). Внутренняя схема
автоматического назначения шага по времени гарантирует, что изменение шага по времени не
является чрезмерным (приводит к многочисленным делениям пополам или сокращениям) или
слишком консервативным (размер шага по времени является слишком малым). В конце текущего
шага по времени размер следующего шага по времени предсказывается на основе четырех
факторов:
-числа итераций, использованных в последнем шаге по времени (увеличение числа итераций
вызывает уменьшение шага по времени);
-предсказание изменения состояния нелинейных элементов (размер шага по времени
уменьшается, если изменение состояния неизбежно);
-значений приращения пластических деформаций;
-значений приращения деформаций ползучести.
243
Назначение дополнительных опции решателя

244.

В этом разделе рассматриваются дополнительные параметры, которые можно установить для
решения задачи. Эти параметры не отображаются в диалоговом окне решателя, поскольку они
используются редко, и их значения по умолчанию редко требуется изменять.
Выполнение вычислений
Для нелинейной задачи, используя те же команды и процедуры, как и в решении линейной
статической задачи. Если вам нужно определить несколько уровней нагрузки, необходимо заново
задать настройки времени, шаг нагрузки, и так далее, а затем сохранить и решить для каждой из
дополнительных ступеней нагрузки.
Просмотр результатов
Результаты нелинейного статического анализа состоят главным образом из перемещений,
напряжений, деформаций и сил реакции. Вы можете просмотреть эти результаты в POST1, общий
постпроцессор, или в POST26.
11. ПОСТРОЕНИЕ РЕШЕНИЯ
Постановка задачи
Рассмотрим задачу об упругопластическом деформировании жестко защемленной с обоих
концов балки прямоугольного поперечного сечения под действием распределенной нагрузки q =
75 к^см (Рис. 5). Длина балки
I = 25см, высота h = 1 см, ширина Л = 0.125см, модуль упругости Е = 2*10б
см
коэффициент Пуасонна ц = 0._, предел текучести _000кг/ 2. Материал
см
идеально пластический, подчиняющийся критерию пластичности Губера- Мизеса.
Рис. 5
244

245.

Так как задача является симметричной, то достаточно рассмотреть половину балки, введя
дополнительные условия симметрии. При решении используем сетку конечных элементов
размером100х10х1 (Рис. 6). Нагрузку разбиваем на 100 шагов.
Рис. 6. Сетка пластинки
12. РЕЗУЛЬТАТЫ
Все расчѐты были проведены в пакете ANSYS, log file которых приведен в приложении.
Для проведения расчета сначала была построена геометрия исследуемой пластинки, которая
изображена на рис. 7. Размеры для данной пластины следующие: ширина 0.125, длина 25 и
высота 1. Далее данную пластинку разбили на сетку с шагом ^которая представлена на рис.8. В
качестве шага h были выбраны следующие параметры: вдоль оси x с разбиением равным 10;
вдоль оси y с разбиением 1; вдоль оси z с разбиением равным 100. На рис. 9 представлен
увеличенный вариант разбиения пластинки сеткой.
Построив геометрию и разбив ее на сетку, выбрав граничные условия и приложив нагрузку,
был произведен расчет на деформацию пластины. На рис 10 и рис. 11 представлено
деформированное состояние пластины. На втором из них представлено для сравнения вместе с
начальным положением пластины. На рис. 12 и рис. 13 представлена интенсивность напряжений
в пластинке. По проведенному анализу напряженно-деформированного состояния были выбраны
критические точки, которые изображены на рис. 6. Далее в каждой точке были построены
графики зависимости напряжений от времени, которые представлены на рис. 14 - 17. Стоит
отметить, что начиная от 0 и до 100 единиц времени производиться нагружение и начиная со 100
245
и до 200 единиц времени происходит разгружение.

246.

На рис. 14 видно, что для точки 1 сначала происходит этап с возрастанием интенсивности
напряжений до предела текучести. Затем наступает этап, когда интенсивность напряжений не
меняется со временем; при разгрузке сначала происходит убывание интенсивности напряжений,
затем увеличение до предела текучести и наступление этапа постоянного
напряжения. То же самое наблюдается для точки 2 и точки 3, что нельзя сказать о точке 4. На
этапе разгрузки точка 4 находится в пластичной зоне.
ВЫВОДЫ
Настоящая работа посвящена исследованию упругопластического материала. Рассмотрена
методика расчета упругопластических задач.
Приведены основные уравнения и определяющие соотношения. Так как любой расчет основан
на методе конечных элементов (МКЭ), поэтому был изучен принцип и основные соотношения
МКЭ для упругопластического тела.
Для данной задачи применялся метод пошагового нагружения, было выбрано условие
пластичности Губера-Мизеса. Была построена геометрия и проведен расчет на деформацию в
пакете ANSYS. По полученным напряженно - деформируемому состоянию был произведен
анализ и были выбраны характерные точки. По данным точкам были построены графики
зависимости времени (нагружения и разгружения) от напряжений и произведен анализ этих
графиков.
ЛИТЕРАТУРА
1. А.И. Голованов, Д.В. Бережной. Метод конечных элементов в механике деформируемых
твердых тел, Казанский государственный университет. - Казань : Дас, 2001. - 301 с.
2. 1. Артюхин Ю.П. Строительная механика в пакетах «MATHEMATICA» и «ANSYS». Казань: Казанский гос. ун-т, 2009. - 120 с.
246
3. К.А. Басков. ANSYS: справочник пользователя. -М.:ДМК Пресс, 2005. -640 с.
4. 2. Тимошенко С.П., Гере Дж. Механика материалов. - М.: Мир, 1976. - 669 с.

247.

5. Норри Д. де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов. М.: Мир,
1981.-30 4 с.
6. Розин Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам. - М. : Стройиздат,
1977.-129 с.
7. Грин А., Адкинс Д. Большие упругие деформации и нелинейная механика сплошной среды. М.: Мир,1965.-455 с.
8. Черных К.Ф. Нелинейная теория упругости в машиностроительных расчетах. - Л.:
Машиностроение, 1986.-336 с.
9. Баженов В.Г., Кибец А.И. Численное моделирование трехмерных задач нестационарного
деформирования упругопластических конструкций методом конечных элементов // Изв. РАН
МТТ.- 1994, № 1,с. 52-59.
10. Алфутов Н.А. Основы расчета на устойчивость упругих систем/ Н.А. Алфутов. - М.:
Машиностроение, 1978. - 312 с.
11. Султанов Л.У., Давыдов Р.Л. Численный алгоритм решения задачи о больших
упругопластических деформациях МКЭ. Вестник ПНИПУ. Механика. -Пермь: Изд-во ПНИПУ
2013. № 1.-С. 81-93.
12. Султанов Л.У., Давыдов Р.Л. Численное исследование больших деформаций методом
конечных элементов. Инженерно-строительный журнал.-Санкт-Петербург: СПбГУ, 2013. №9
(44). -С. 64-68. ПРИЛОЖЕНИЕ
247

248.

248

249.

249

250.

250

251.

251

252.

252

253.

253

254.

254

255.

255

256.

256

257.

257

258.

258

259.

259

260.

260

261.

261

262.

262

263.

263

264.

264

265.

265

266.

266

267.

267

268.

268

269.

269

270.

Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения
амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины,
которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина
крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый
сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería270Sísmica Básica explicada con
marco didáctico QuakeTek QuakeTek

271.

https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого
компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ)
согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя
температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости строительных
конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы ,
чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя
температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия
ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов гасителей температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой
STAR SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746
«Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»
, хранятся на Кафедре
271
технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я

272.

, Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С.
Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и теплоогнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия
на их основе" [email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78,
( 996) 535-47-29, (911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://pptonline.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
С уважением , редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992),
позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая
область. [email protected]
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович, позывной "Ден"
, 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне Логвиново, запирая
Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) [email protected]
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
272

273.

С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» №
П 4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
273

274.

274

275.

275

276.

А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ
А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина
276
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными

277.

креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с расчетом , как встроенное
пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK SCAD
инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта,
по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной
переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно оказала
помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70
тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях
Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное равновестие и
приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное равновесие и приспособляемость и упругоплатическое поведение стального
стержня и бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания упругоплатическо соедения пролетного строения для
создания предельного равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат, Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и экологическая
безопасность»,
Заместитель Председателя - Учёный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59 [email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-223 оказала помощь
при расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и китайских публикаций , чертежей, о прямом упругоплатическом расчете
стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы опытного, учебного
сбороно- разбороно моста через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в Новроссии ЛНР, ДНР соместро с Белорусской Республики
277

278.

Бенин Андрей Владимирович - научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей
прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное
равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет
Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты:
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28, [email protected]
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических
моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное
равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет
Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
278
Контакты: (812) 457-82-34

279.

СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский государственный университет путей сообщения
Императора Александра I»
Контакты
[email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей
прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное
равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет
Министоа ( см Китайскую статью на английском языке) https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilno-transportnyy_fakultet/ Контакты автомобильно-дорожного
факультета
Адрес:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д. 4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
Деканат:
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
279

280.

Задать вопрос о приёме на факультет:
Заместителю ответственного секретаря приѐмной комиссии СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠ Писать на электронную почту: [email protected]
280

281.

281

282.

282

283.

283

284.

284

285.

285

286.

286

287.

287

288.

288

289.

289

290.

290

291.

291

292.

292

293.

Пожалуйста проверьте правильность заполнения анкеты
Если всѐ верно, нажмите «Отправить письмо» ещѐ раз, в противном случае нажмите
«Вернуться» для редактирования формы.
Адресат
Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество
Мажиев Хасан Нажоевич
Адрес электронной почты
[email protected]
Телефон
8126947810
Прикреплѐнный файл
putinu Annotatsiya KNR CINA kitayskiy sborno-razborniy armeyskiy most dlya perepravi sherez Dnepr
3 str.docx
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений ,
изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и внедренных №№ 1143895,
1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС
Китаем сборно-разборный армейский пешеходный мост и мост для скорой помощи из
сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 293
метр, грузоподъемностью 200
кг, Все для перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС
Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из упругопластических стальных

294.

структурных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость
Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для
чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для оказания помощи
раненым морпехам Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию , ссылку см ниже
Отправить письмо
Большое спасибо!
Отправленное 15.01.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9774096 будет
доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента Российской Федерации
зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН
2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
294
Текст

295.

Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений ,
изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и внедренных №№
1143895, 1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических
ситуаций МЧС Китаем сборно-разборный армейский пешеходный мост и мост для скорой
помощи из сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр,
грузоподъемностью 200 кг, Все для перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2
часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из
упругопластических стальных структурных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку
чертежей и внедрение в РФ для чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через
Днепр для оказания помощи раненым морпехам Республики Крым и Севастополя Прилагаю
аннотацию , ссылку см ниже
Отправлено: 15 января 2023 года, 02:15
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и
будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего
обращения 2057198.
Закрыть
Все для Фронта Все для Победы РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО
295
СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ
ТРЕХГРАННОЙ БЛОКФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с

296.

большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример
расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных
материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью
200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского
моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской
Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205
футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и
натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной
экономией строительных материалов.
Более подробно о внедрении в сейсмоопасных районах демпфирующих опор ЛИСИ , для
системы противопожарной защиты трубопроводов на Аляске, изобретенных в СССР №№
1143895 US , 1168755 US, 1174616 US дтн ЛИИЖТ А.М.Уздиным внедренных в Армении
Introduction to Pipe Supports Types of Pipe Supports Pipe Supports for Critical Piping Systems. This
video explains the basics of pipe supports, pipe support types, functions, requirements, and supporting
guidelines.Pipe Support Types of Pipe Supports Primary and Secondary pipe Supports Piping Mantra
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294
https://disk.yandex.ru/i/TttSRnFkHfIX9g Fire Sprinkler Installation296
- BCA- Singapore
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ

297.

Eaton-s TOLCO Seismic Bracing OSHPD Pre-approval(1) https://ok.ru/video/editor/3306401696470
How to Install Cable Sway Bracing - 4-Way Brace https://ok.ru/video/3306431122134
SB 4 Seismic Bracing Value Proposition https://ok.ru/video/3306475031254
Seismic Cable Bracing Systems - Product Focus https://ok.ru/video/3306504981206
Understanding Pipe Supports Webinar https://ok.ru/video/3306548628182
https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
PIPING THERMAL EXPANSION PIPING FLEXIBILITY - ANCHOR LOCATION PIPING
MANTRA WITH EXAMPLES https://ok.ru/video/editor/3306596797142
How to select spring hanger - for piping engineers https://ok.ru/video/3306645424854
piping support typeisometric pipe drawing support symbolspipe fitter training in hindi
https://ok.ru/video/3306633235158 Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН :
1022000000824 ИНН ; 2014000780 Президент организации Мажиев Х.Н [email protected]
[email protected] [email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
Более подробно об использовании изобретений проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина за рубежом
https://ppt-online.org/1045087 https://ppt-online.org/1045088
https://ppt-online.org/1045089 https://ppt-online.org/1014767 https://ppt-online.org/1045091
297
https://ppt-online.org/1045092

298.

https://ppt-online.org/1045090
см. зарубежный опыт использования демпфирующего компенсатора для трубопроводов :
https://www.manualslib.com/manual/794138/Man-BAndw-S80me-C7.html?page=131
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismicupdate.html
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https www eaton.com/us/en-us/products/supportsystems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/bl-transition.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/seismic-bracing-and-fireprotection-resources.html
http://itpny.net/products.html http://www.swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https://www.eaton.com/us/en-us/products/supportsystems/seismic-bracing/fig--3000.html https://www.rilco.com/products/vibration-control-sway-braces
http itpny.net/products-seismic-attachments.html http www swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b298
line-series

299.

Испытание на сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующего компенсатора для
трубопроводов https://piter.tv/video_clip/19686/
https://disk.yandex.ru/d/m-e--HxD_oNWqw https://ppt-online.org/1044577
При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических
стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей
части 3 метра, грузоподъемностью 1 тонна , ускоренным способом, со встроенным бетонным
настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм
соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными
элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермыбалки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (
серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с
упругопластическими компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми
жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и
использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели
конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм
американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 205 футов ( 60м етров )
через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и использовались изобретения проф дтн
299
А.М.Уздина .

300.

Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения
амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины,
которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина
крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый
сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection
Damper
300
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con

301.

marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор
- гасителя температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ) согласно заявки на
изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб
ГАСУ: Специальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания :
о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для
обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в
сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-00135635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей температурных
напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности
и сейсмоизоляцию для
301
поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии

302.

строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С.
Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и теплоогнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия
на их основе" (921) 962-67-78,
( 996) 535-47-29, https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg
https://ppt-online.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
С уважением , редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992),
позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая
область.
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович, позывной "Ден" , 2
батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне Логвиново, запирая
Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983)
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» № П
4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAsIw https://ppt-online.org/962861
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe sostoyanie302stryktyrnix ferm na predelnoe
ravnovesie prisposoblyaemost 482 str

303.

https://disk.yandex.ru/d/Vgm6BkeKQc1bZg
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe sostoyanie stryktyrnix ferm na predelnoe
ravnovesie prisposoblyaemost 482 str
https://studylib.ru/doc/6385190/uprugoplasticheskiy-raschet-napryajenno-deformiruemoe-sos...
https://mega.nz/file/OUQm2JAI#wL1mhRwj_L3rWA2vlYgpS0tM02motrmGi1nfEOBFiYM
https://mega.nz/file/fNJgWJyD#JS0kr96f7qCPWJUjOzzxcd2T0-oB_aQ18gni8iCbiec
Made KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno deformiruemoe sostoyanie stryktyrnix ferm na
predelnoe ravnovesie prisposoblyaemost 451 str
https://ppt-online.org/1294313 https://ibb.co/DVWfrJW https://ibb.co/album/dPbw2g
Пожалуйста проверьте правильность заполнения анкеты
Если всѐ верно, нажмите «Отправить письмо» ещѐ раз, в противном случае нажмите «Вернуться»
для редактирования формы.
Адресат
Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество
Мажиев Хасан Нажоевич
Адрес электронной почты
[email protected]
Телефон
303

304.

8126947810
Прикреплѐнный файл
putinu Annotatsiya KNR CINA kitayskiy sborno-razborniy armeyskiy most dlya perepravi sherez Dnepr
3 str.docx
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений , изобретенных
в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и внедренных №№ 1143895, 1168755,
1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС Китаем
сборно-разборный армейский пешеходный мост и мост для скорой помощи из сверхлегких и
сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр, грузоподъемностью 200 кг, Все для
перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС Китая
Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из упругопластических стальных
структурных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость
Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку чертежей и внедрение в РФ для
чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для оказания помощи
раненым морпехам Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию , ссылку см ниже
Отправить письмо
Большое спасибо!
Отправленное 15.01.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9774096 будет
доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента Российской Федерации
зарегистрировано в течение трех дней.
304
Президенту Российской Федерации

305.

:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН
2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже изобретений , изобретенных
в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным А М и внедренных №№ 1143895,
1168755, 1168755 в КНР в Китайской Народной Республике для критических ситуаций МЧС
Китаем сборно-разборный армейский пешеходный мост и мост для скорой помощи из
сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр, грузоподъемностью 200
кг, Все для перевозки на автотранспорте 162 кг Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС
Китая Испытывался 4 раза Быстро-собираемый мост собран из упругопластических стальных
структурных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку чертежей и
305
внедрение в РФ для чрезвычайных ситуациях и использовать для переправы через Днепр для

306.

оказания помощи раненым морпехам Республики Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию ,
ссылку см ниже
Отправлено: 15 января 2023 года, 02:15
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и
будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего
обращения 2057198. Закрыть
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
306
Тип: обращение

307.

Текст
Заявление редакции газеты "Армия Защитников Отечества" о краже
изобретений , изобретенных в СССР 30 лет назад проф дтн ПГУПС Уздиным
А М и внедренных №№ 1143895, 1168755, 1168755 в КНР в Китайской
Народной Республике для критических ситуаций МЧС Китаем сборноразборный армейский пешеходный мост и мост для скорой помощи из
сверхлегких и сверхпрочных полимерных материалов, длиной 51 метр,
грузоподъемностью 200 кг, Все для перевозки на автотранспорте 162 кг
Собирается за 2 часа . Разработан на МЧС Китая Испытывался 4 раза
Быстро-собираемый мост собран из упругопластических стальных структурных
ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость Убедительная просьба поручить МЧС РФ разработку
чертежей и внедрение в РФ для чрезвычайных ситуациях и использовать для
переправы через Днепр для оказания помощи раненым морпехам Республики
Крым и Севастополя Прилагаю аннотацию , ссылку см ниже
Отправлено: 15 января 2023 года, 02:15
307

308.

F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов А.И.Коваленко
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для
защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий
Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет
обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных вождействий
от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной
шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционноподвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс свинффцовые шайбы с
двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на
чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU
308
№1425406, F16 L 23/02.

309.

Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное
демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только
по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению.
Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU
1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические
нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических
нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при
этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета
при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным
пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой)
и свинцовой шайбой ,
309
установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации

310.

трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в
стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или
свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают
смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания
расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев,
которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается
взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает
надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в
протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП
II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж310забивается медный обожженный клин
и снабжен энергопоглощением .

311.

Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа
забиваенься стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный
клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является
медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется
смянанием с энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между
цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний
вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового
кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не
показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на
чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является
амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной
шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием
фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль311
упругого элемента, воспринимающего
вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие

312.

свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится
стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную
величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с
одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их
жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и
герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения
и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты
вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего
соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта
будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные
и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с
312
пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной
втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-

313.

болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с
помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином
расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в
виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы
подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином
установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная
обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
313

314.

Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
314

315.

Фиг 8
Фиг 9
315

316.

316

317.

317

318.

318

319.

319

320.

320

321.

Прилагаются фотографиии испытания в СПб ГАСУ узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров ,
однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и
нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия
1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с
упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и
321
использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов
компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм
Монтана в 2017 году.
американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате

322.

322

323.

323

324.

324

325.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических
стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со
встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между
диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при
испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими
организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной
260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году. , при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей
длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко
сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
325

326.

(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2 Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Адрес для переписки:
Гусев Михаил Владимирович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант" Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой
величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема
организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых
фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в
момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и
соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих
соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек
сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных
взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться
основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели
могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
326
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-

327.

панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5,
ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном
строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения
строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
F16B 31/02 (2006.01)
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
G01N 3/00 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
327
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ ПРОИЗВОДСТВЕННО-

328.

(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU 1735631 A1,
23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности
фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и
тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины
отклонения осуществляют коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта.
Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде
рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения
328
фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности стальных мостовых конструкциях, как находящихся в
эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.

329.

Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия
обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному
высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы
соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной
документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения
болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р - усилие натяжения болта (кН); М - крутящий
момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22
при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов
трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания металлических поверхностей,
находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных болтов. В качестве нормативного коэффициента
трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для различных методов
подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения
поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных
контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм.
Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и
возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением
разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения», которое обеспечивает
временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных конструкций на период их
транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка конструкций может производиться без проведения дополнительной
абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями
329 осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в
отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном объекте приходится производить
повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом воздухе обильно покрыты продуктами
ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности

330.

строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных
показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов,
соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от транспорта, движущегося по мостам,
поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей металлоконструкций осуществляется
в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности
работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем возможность проверки
предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы,
способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней
нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для
восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент
надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении
измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без извлечения болта из конструкций,
путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента закручивания в области упругих деформаций и
определения приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина
330
пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.

331.

Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом
закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после предварительного ее ослабления, поэтому он может
отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при эксплуатационных нагрузках.
Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них
усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы динамометрического ключа, но точность измерения и область
возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в процессе их эксплуатации с целью проведения
восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с
накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину смещения между ними. О деформации
судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения определяют между пластинами 1 и
2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например, расположены
несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них
может произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными
болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа заключается в определении усилия
сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых конструкциях. Контактные поверхности
обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и
гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения
коэффициента трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным
неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического, так и эксплуатационного характера.
Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие сдвига нельзя с достаточной точностью
коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные машины), которых
на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами,
устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий
331
приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по
проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают устройство для определения усилия

332.

сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя
сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее
рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к
усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить
сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме
увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при значительном увеличении
момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это
означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными
устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под нагрузочный болт,
оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной планкой, каждая из
стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента
затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее
из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой
металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное для крепление корпуса
332
измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.

333.

Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если
производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный
коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки, контактирующие поверхности которых уже
обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта
должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для
определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и
рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6 надевается на болт 7.
Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на
сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В момент сдвига детали 10 фиксируют
полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом
закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать
контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых
болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и методов обработки соприкасающихся поверхностей,
причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка несущей способности является
наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля,
333 обработаны по проектной технологии, соединяют
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и
постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее,

334.

в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел
сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под
нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии
монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения,
дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов . чертежей испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм
6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным
настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными
элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного
строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм
ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных
элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в
штате Монтана в 2017 году, в программном комплексе SCAD Office, с демпфирующих
узлами крепления на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически растягивающих нагрузках , на сдвиг трубопровода в
программном комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, демпфирующих
компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при землетрясением
растягивающих нагрузках в ферме ,трубопроводах и предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в
районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с
забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ
37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и
согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, хранятся на кафедре теоретическая механика по адресу: ПГУПС
190031, СПб, Московский пр 9 , кафедра теоретической механики проф дтн А.М.Уздин
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (951) 644-16-48 [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
334
Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой
металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет

335.

Альбом Специальные технические условия (СТУ) по изготовлению и монтажу энергопоглощающего демпфирующего компенсатора для испытания узлов и фрагментов
компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра,
грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм
соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной
фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими
инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году для трубопроводов, демпфирующей
сейсмоизолирующей опоры, демпфирующие соединения , альбом ШИФР 1.010.1-1-2с.94 , выпуск 0-2 , 0-3 можно заказать по [email protected] [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, (966) 798-26-54 т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка № 2202 2007 8669 7605
Таже ждя МЧС РФ Более подробно об использовании Специальные технические условия по применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
, для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ , с использованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746
«Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкость по
применению изобретения; "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" ( отправлено в ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для получения патента на
применение огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения
амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а
сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic
resistance GD Damper https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
335
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A

336.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб
ГАСУ) согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные
технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для
обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР
ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей температурных напряжений, которые используются в США, Канаде
фирмой STAR SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений ,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии
строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в
ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного
вермикулита и перлита и изделия на их основе" [email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (911) 175-84-65
https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
PGUPS Antonovskiy most opit USA Momtana reka Suon uskorennogo varianta
vosstanovleniya mosta cherez Dnepr 478 str
https://ppt-online.org/1267573?ysclid=lbzk5d72kf455761516
Seismofond [email protected] opit bloka NATO USA Antonovskiy most Texnologiya uskorennogo
vosstanovleniya mosta chreez reku Dnepr 457 str
https://ppt-online.org/1266985
Появилось видео разрушенного
Антоновского моста через Днепр
1830910643.html
336
https://ria.ru/20221111/most-

337.

Вероятно, он был подорван». Что произошло
с Антоновским мостом
Российские военкоры сообщили о подрыве Антоновского моста в Херсоне
https://www.gazeta.ru/army/2022/11/11/15766321.shtml
USA chertezhi Bailey bridge [email protected] O predposilkax cozdaniya novix konsruktiy
vremennikh 410 str
https://ppt-online.org/1264806
Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы многократного применения
https://ppt-online.org/1224871
STU Spets tex usloviya Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh zheleznodorozhnikh
mostov Bloka NATO 405 str
https://ppt-online.org/1258617
USA+KNR Minisota Montana reka Suon Protokol ispitaniya plasticheskix uprugix soedineniy
zheleznodorozhnogo mosta SCAD 466 str
https://ppt-online.org/1261643
[email protected] Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh
zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 589 str 337
https://studylib.ru/doc/6368836/s.tyktyk81%40mail.ru-opit-universiteta-montakha-usa-bistro-...

338.

Прямой упругопластический расчет стальных ...
https://miit.ru/content/Диссертация.pdf?id_wm=722242
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-predvaritelno-napryazhennyh-zhelezobetonnyh-ferm-metodom-konechnyh-elementov-s-uchetom-fizicheskoy-nelineynosti
https://elib.sfu-kras.ru/bitstream/handle/2311/147987/pz_buganov.pdf?sequence=1
Затяжка высокопрочных болтов во фланцевых соединениях
нижних поясов ферм https://forum.dwg.ru/showthread.php?t=143391
https://stroim-domik.ru/article/167-mostostroenie-metalliceskie-mosty/mosty-so-skvoznymi-fermami
Стыковое болтовое соединение
растянутых поясов ферм на
косых фланцах
https://3dstroyproekt.ru/useful-inventions/stykovoe-soedinenie-poiasov-ferm
338

339.

339

340.

340

341.

341

342.

РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СООРУЖЕНИЙ
«К защите допускается»: Заведующий
кафедрой к.т.н., доцент
Галишникова В.В.
«__ »_____________2014 г.
342
диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

343.

Прямой упругопластический расчет стальных
пространственных ферм на предельную нагрузку и
приспособляемость с учетом больших перемещений
(название)
Выполнил
Аспирант Хейдари Алиреза Ф.И.О.
(подпись)
Научный руководитель Галишникова Вера Владимировна Ф.И.О.
к.т.н., доцент (подпись)
(ученая степень, звание)
Москва, 2014
343

344.

344

345.

345

346.

346

347.

347

348.

348

349.

349

350.

Спец военный Вестник газеты "Земля
РОССИИ" и ИА "КрестьянИнформ" № 35
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со
сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824 09 марта 2022 Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет
получателя: 40817810455030402987 [email protected] [email protected] с6947810yandex.ru (996) 798-26-54, (921) 962-67-78, (951) 644-16-48
190005, СПб, 2-я Красноармейская
Киевская Русь: Генералу МО РФ Александру Владимированчу Дворникову
Заявка на изобртение: КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных
серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные
конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и
30 метров с применением замкнутых, гнутых профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" Чертежи КМ E01D 12/00
, аналог изобретения № № 69 086, 68 528
350

351.

Ввиду невозможности проведения 21 апреля 2022 на улицах города в Ленинграде и
запрета властей, Сталинский комитет Ленинграда приглашает Вас на торжественное
собрание, посвященное дню рождения В.И.Ленина организатора, идеолога Марксизма и
руководителя Великой Октябрьской Социалистической революции. Ждем Вас 21 апреля
2022 , в 18.00. (четверг) в зале горкома КПРФ - метро «Обводный канал», Лиговский
проспект. 207 б. Справки по телефону 8-904-03-82-14. Иван Метелица.
Мероприятие было анонсировано до объявления модной болезни, и отменено быть не
может. Однако, идя на встречу- требованиям властей , мы намерены соблюдать
ограничения по численности и рассадке, а также просим участников иметь СИЗ. просим
ознакомится с тезисами доклада : Специальные инженерные решения по
восстановлению разрушенных железнодорожных мостов на территории Киевской Руси
, для Генерала МО РФ Александра Владимировича Дворникова " КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных
серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции
покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров, с применением
замкнутых, гнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно", согласно
серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстаьконструкция E01D 12/00 , аналог изобретения
№ № 69 086, 68 528, на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895,
1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746 и изобретений Военной академии тыла и
транспорта им. А.В Хрулева и Военного институт (инженерно-технический ) им.
генерала армии А.В.Хрулева, для доставки гуманитарной помощи на территорию
Киевской Руси, ДНР, ЛНР ( с 18.04.22- 09.05.22 " Свидетельство регистрации Северо –
Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб)
номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой
учредителей , добавлен. иностран языков. Учредитель газеты : организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824
Карта
СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
[email protected] [email protected] с6947810yandex.ru (996) 798-26-54, (921)
962-67-78, (951) 644-16-48 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 [email protected]
[email protected] Докладчик : Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Х.Н. Мажиев, позывной "Терек" https://ppt-online.org/1140453
https://disk.yandex.ru/d/hZJTS72fXRbfEg
351

352.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
352

353.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
45
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой
ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
47
353

354.

грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51
354

355.

Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail:
stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1. П о д г о т о в и т е л ь н ы е р а б о т ы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
1.
У
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного
строения или отверстий в металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы (шаблона).
1.
Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к пролетному строению в элементах амортизатора
по шаблонам и, при необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.
Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и пространства для его установки на опоре (под
диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
1. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
2. У с т а н о в к а и з а к р е п л е н и е а м о р т и з а т о р а
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
1. болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом
концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
2. болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы которых расположены заподлицо с бетонной
поверхностью;
3. болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при
этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;
355

356.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту
выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления амортизатора с фундаментными болтами, опускание
основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и резьбовые отверстия под болты в основании
с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме
пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор более 5
мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или раствором
производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая только тем, что основание амортизатора
поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во втулках
фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на
356 которой монтируется амортизатор, на высоту
выступающего конца фундаментного болта.

357.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание
амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций для третьего случая только тем, что амортизатор
поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми
отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним расположением ФПС
одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством горизонтального упора. После прикрепления
амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой
толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано: Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
357
И.А. Мурох

358.

авный инженер проекта
В.Л. Бобровский
При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный ,
ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) ,
системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых
пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими
инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году, и использовался альбом "Шарнирные узлы" .
358

359.

359

360.

Более подробно о внедрении в сейсмоопасных районах демпфирующих опор ЛИСИ , для системы противопожарной защиты трубопроводов на Аляске,
изобретенных в СССР №№ 1143895 US , 1168755 US, 1174616 US дтн ЛИИЖТ А.М.Уздиным внедренных в Армении
Introduction to Pipe Supports Types of Pipe Supports Pipe Supports for Critical Piping Systems. This video explains the basics of pipe supports, pipe support types, functions,
requirements, and supporting guidelines.Pipe Support Types of Pipe Supports Primary and Secondary pipe Supports Piping Mantra https://ok.ru/video/3306247162582
https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294 https://disk.yandex.ru/i/TttSRnFkHfIX9g Fire Sprinkler Installation - BCA- Singapore
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
Eaton-s TOLCO Seismic Bracing OSHPD Pre-approval(1)
https://ok.ru/video/editor/3306401696470
How to Install Cable Sway Bracing - 4-Way Brace https://ok.ru/video/3306431122134
SB 4 Seismic Bracing Value Proposition https://ok.ru/video/3306475031254
Seismic Cable Bracing Systems - Product Focus https://ok.ru/video/3306504981206
Understanding Pipe Supports Webinar https://ok.ru/video/3306548628182
https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
PIPING THERMAL EXPANSION PIPING FLEXIBILITY - ANCHOR LOCATION PIPING MANTRA WITH EXAMPLES https://ok.ru/video/editor/3306596797142
How to select spring hanger - for piping engineers https://ok.ru/video/3306645424854
piping support typeisometric pipe drawing support symbolspipe fitter training in hindi
https://ok.ru/video/3306633235158 Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН : 1022000000824 ИНН ; 2014000780 Президент организации Мажиев Х.Н
[email protected] [email protected] [email protected] (911) 175-84-65, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
Более подробно об использовании изобретений проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина360за рубежом https://ppt-online.org/1045087
https://ppt-online.org/1045088
https://ppt-online.org/1045089 https://ppt-online.org/1014767

361.

https://ppt-online.org/1045091 https://ppt-online.org/1045092
https://ppt-online.org/1045090
см. зарубежный опыт использования демпфирующего компенсатора для трубопроводов :
https://www.manualslib.com/manual/794138/Man-BAndw-S80me-C7.html?page=131
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https www eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protectionsolutions/tolco-seismic-update.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/bl-transition.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/seismic-bracing-and-fire-protection-resources.html
http://itpny.net/products.html http://www.swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismicbracing/fig--3000.html https://www.rilco.com/products/vibration-control-sway-braces
http itpny.net/products-seismic-attachments.html http www swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
Испытание на сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующего компенсатора для361
трубопроводов
https://piter.tv/video_clip/19686/

362.

https://disk.yandex.ru/d/m-e--HxD_oNWqw
https://ppt-online.org/1044577
При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный ,
ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) ,
системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых
пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими
инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и использвались Рекомендации : .
РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций
отменяется "Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных
двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях
одно- и многоэтажных зданий и сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов,362
основные положения по конструированию и расчету
фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция,

363.

ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин;
ЦНИИПроектстальконструкцией им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж.
О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа
конструкций, а также в дополнение к ОСТ 36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой
технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных
конструкций производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с
количеством циклов 10 и более при коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует выполнять только с предварительно
напряженными высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между
контактирующими поверхностями фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих
напряжений в соединяемых элементах (в дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения,
затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между
контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля - широкополочные двутавры и тавры, парные уголки,
замкнутого профиля - круглые трубы, изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании,
изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6
настоящих рекомендаций, а также с учетом положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким заводами
металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.
363
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований, выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ
Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС,
выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из

364.

широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления
Государственного строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и
приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного
сортамента металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с
параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые
сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированные трубы по ГОСТ
8732-78* (для сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы
данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует применять листовую сталь
по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении
толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ
19282-73, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в
приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ 19903-74*.
364
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________

365.

Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
минимального
учитываемого
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после
приварки их к элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением
не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
365
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок. Геометрические и механические характеристики таких болтов
должны отвечать требованиям ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77. Применение таких
болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть согласовано с проектной организацией-автором.

366.

________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 144-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые
участки фланцев передают внешние усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
366
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует
допускать в тех случаях, когда постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.

367.

4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более
сторон, и болты наружных зон, ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
367

368.

Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого
профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
368
-ый болт наружной зоны;

369.

- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5) величину
принимают равной
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно
центра тяжести присоединяемого профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5,
табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна обеспечивать возможность свободной установки и
натяжения болтов, в том числе выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для передачи внешних силовых воздействий или необходимо
повысить несущую способность растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости
(рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует
располагать так, чтобы концентрация напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
369
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.

370.

4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не
усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго соблюдать требования точности изготовления и
монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без
ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1
до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения
необходимой несущей способности сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает профили
от 100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без
ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные
усилия 800-2681 кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и
ребрами жесткости в количестве не менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2).
370
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от
114х2,5 до 377х10, расчетные продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).

371.

Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
М24 и М27.
МПа, болты высокопрочные М20,
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии
выполнения сварных швов равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется
размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС
элементов из гнутосварных профилей данного типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со
сплошными фланцами с постановкой ребра жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и
ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).
371

372.

Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538
кН·м (13-259 тс·м). Несущая способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности фланца,
болтов и сварных швов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными
фланцами, высота которых не превышает высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях
ниже несущей способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустимо применять составные фланцы,
увеличивая их толщину на растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3,
г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий
недопустимы, необходимо строго выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких
соединениях следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых
элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов
из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если
суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
372

373.

5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения
болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
условия:
определяет конструктивная форма соединения. Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из
,
где
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
373
Таблица 2
(1)

374.

Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
М24
М27
16
2,5
20
1,7
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с
указаниями п.4.6, толщина фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
374
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют
отдельные участки фланцев, которые
рассматривают как Т-образные (см. рис.1) шириной
.

375.

Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
где
(2)
,
(3)
,
(4)
,
(5)
;
;
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
, определяемый по табл.3 или по формуле:
;
;
,
375
где
,
,
(6)
(7)
(8)

376.

- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где
(9)
- толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
376

377.

1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
определяют в плоскости его соединения с фланцем по формуле*:
от действия изгиба и продольных сил
,
где
и
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
377
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно пренебречь.
(10)

378.

Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;
;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены на рис.4.
378
(11)

379.

379

380.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
при
где
,
,
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
,
, равное:
380
;
(12)

381.

;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
(19)
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
381
при отсутствии болтов ряда

382.

;
- расчетное усилие на болт наружной зоны
соответствии с указаниями п.5.5;
(22)
-го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать обеспеченной, если
,
где
мм,
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
382
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм

383.

М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы
формуле
следует проверять по
,
где
(24)
- количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по
формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;
- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие
сдвигающих сил следует проверять по формуле
383
,
(26)

384.

где
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*
с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):
Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
(29)
384
,
(30)

385.

где
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно,
принимаются по табл.3 главы СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера
сертификата завода - поставщика проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина
клеймения не должна превышать 0,5 мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям,
предъявляемым к качеству этого проката. При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых
механических свойств и химического состава, определяющих качество проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении толщины проката
следует проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в
соответствии с указаниями п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
385
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные
станки). При применении ручной термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).

386.

6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух
плоскостей.
386
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует выполнять механизированным способом с применением
материалов, указанных в п.2.7, и проплавлением корня шва не менее 2 мм.

387.

6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее
указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца (клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
Предельное отклонение
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
0; -5,0 мм
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
387
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и
конструкция в целом.

388.

Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно
соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и
изгибаемых элементов категории швов сварных соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и требованиями
пп.6.10 и 6.11 настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и
правильность маркировки и клейма сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты
контроля должны удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию
сертификата, удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали,
отличных от указанных в п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в соответствии с указаниями
пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в
конкретных условиях монтируемого объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных
конструкций" (ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного приказом по монтажной организации
ответственным за выполнение этого вида соединений на объекте.
388
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:

389.

подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При
отсутствии таких указаний контактные поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины,
снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием гаек до величины момента закручивания
, который определяют по формуле
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений
в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
389
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно превышать 0; +10%.

390.

7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ
или КМД, и предъявить собранное соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество
обработки (расконсервации) болтов; качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям
ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта,
выступающей над гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах тарированными динамометрическими ключами.
Контроль усилия натяжения следует производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах
соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
390
Таблица 9

391.

Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие
этому условию, то усилие натяжения этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты
или документы завода-изготовителя, удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле качества сварных
соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
, мм
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
п
/
п
1
1
, мм
, мм
391

392.

2
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
392

393.

3
4
5
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
393

394.

6
7
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в
стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения
239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
394
, где
- площадь сечения двутавра;
- максимальное расчетное сопротивление

395.

стали двутавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
2
3
4
5
п
/
п
1
1
100
7
957
(97,6)
20
2
100
8
1224 (124,8)
25
395

396.

3
4
5
110
8
125
8
125
9
140
9
140
10
160
10
160
11
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
396

397.

6
180
11
180
12
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для
применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными
особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27.
Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного
натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
графе 3 для каждого фланцевого соединения;
, где
- площадь сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
397
- толщина фланцев;

398.

- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1
11,5Шт1
2
13Шт1
398
13Шт2 (см. п.6 примечаний)

399.

3
15Шт1
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
2537*
(258,6)
40
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
20Шт2
399
20Шт3

400.

Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1494**
(152,3)
25
1
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
3
15Шт1
400

401.

15Шт2
4
17,5Шт1
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных
строительных конструкциях.
401
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными

402.

особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр
отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие
предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
графе 3 для каждой схемы фланцевых соединений;
, где
- площадь сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
4
5
6
7
8
402

403.

1
114
2,5
121
245
175
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
4,0
255
185
140
3,5; 4,5
275
205
20
140
4,0
8,0*
(92,2)
903
25
310
220
24
159
3,5; 5,5
630
20
300
220
20
168
4,0
903
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
168
2
5,0
6,0
(64,2)
630
20
20
6,0*
168
8,0
219
6,0; 8,0*
10,0*
403

404.

3
219
10,0*
219
4
4,0
(184,3) 1808
25
400
300
430
330
400
300
24
6,0
245
8,0*
219
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
245
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
273
8,0; 10,0*
325
5,0; 5,5
535
425
377
5,0
560
460
8,0
24
404

405.

5
273
7,0; 8,0
273
(276,5) 2712
460
360
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
8,0
(360)
3532
25
30
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78*
соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки
трубы с округлением в большую сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и
1,7 диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие
предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
каждого фланцевого соединения;
, где
405
- площадь сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для
- расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);

406.

- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
406

407.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
407

408.

М24
М27
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр
рекомендаций.
может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
Диаметр
болт
а
М24
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1 80Б1
60Б2 70Б2
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
13,0
15,2
-
-
30Ш
1
30Ш
2
35Ш
1
35Ш
2
40
Ш
1
40
Ш
2
50Ш
1
50Ш
2
60Ш
1
70Ш
1
70Ш
2
17,8
21,1
-
-
-
-
408

409.

2
3
4
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31,3
37,6
44,
8
61,6
79,2
-
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
45,6
54,
5
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
7
159,
4
18
3,7
206,
8
-
-
-
-
62,
8
86,1
110,
3
132
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
-
-
103,
1
132,
7
160
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
8
30Б
8
35Б
8
40Б
8
45
Б
8
50
Б
10
55
Б
12
60
Б
12
70
Б
14
8
0
Б
1
90
Б
14
100Б
14*
23
Ш
26
Ш
8
30
Ш
35
Ш
10
409
10
12
12*

410.

10
10
10
10
14
14
16
*
*
4
*
*
16
*
16
*
1
6
*
16
*
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в
стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа
(110 кгс/мм ), а также гайки высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ
РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу текучести
(5300 кгс/см ), площадь сечения профиля =2х22=44 см ;
по ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с
410
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
=520 МПа

411.

усилие растяжения, действующее на соединение,
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950
кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении
толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
катеты сварных швов принять равными
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением
проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
МПа (2200 кгс/см ),
=215
МПа (2390 кгс/см );
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП
II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
411

412.

МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром
тяжести соединяемого профиля. Поэтому необходимо выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов относительно оси
,
или
= , где
и
- статические моменты сварных швов выше и ниже оси
соответственно.
412

413.

Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество болтов внутренней зоны
болтов наружной зоны
предварительно назначаем из условия (1) [см. раздел 5]:
=4. Количество
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт
наружной зоны, определяемое по табл.2 (раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями п.4.7 болты должны быть расположены
безмоментно относительно оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где - расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4).
необходимо найти величину
413Для определения
расчетное усилие на болт наружной зоны -го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу конструктивных
особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для нахождения величины
необходимо определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.

414.

Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
414

415.

,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
мм, а
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7
тс).
415
Поскольку
, принимаем

416.

кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-50076 с расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу текучести
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы =66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении
толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
катеты сварных швов принять равными
=290 МПа (2950
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=25 мм;
=239 кН (24,4 тс);
=8 мм, сварка механизированная проволокой 416
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением
проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
=215

417.

материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной, если:
при
Из этого условия определим необходимое количество болтов
мм.
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
=4. Длина нечетных ребер:
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
417
Определяем диаметр риски болтов:

418.

мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП
II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0.
Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
418
МПа (2200 кгс/см );

419.

по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
419

420.

Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь сечения профиля
пояса
=35,4 см , момент сопротивления профиля
=131 см , площадь сечения
=2610 см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести
кгс/см ), толщина фланца принята равной =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
кН (24,4 тс);
катеты сварных швов по поясам профиля
=12 мм, по стенке
=368 МПа (3750
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных усилий определяем по
формуле (10) [см. раздел 5]:
420
;

421.

.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
421
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):

422.

;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и симметричное расположение болтов относительно
пояса
формуле (16):
, см. рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5):
422
, где
находим по формуле (6):
определяем по

423.

,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
=1,48).
423
мм).

424.

кН (20,1 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
определении
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для определения
, с той лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
424
=37 мм (
и
, выполняем так же, как и при
мм). Тогда:

425.

кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов
обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно,
предназначенный для изготовления фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на
статическое растяжение с целью определения следующих характеристик механических свойств металлопроката в направлении толщины при
425
температуре
°С: предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва;
относительного сужения после разрыва.

426.

1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть использованы для контроля качества
проката для металлоконструкций; анализа причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета
прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и раскисления,
сварки, вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой определяется удлинение;
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
, мм ;
, мм ;
осевая растягивающая нагрузка
,
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без заметного увеличения нагрузки;
- нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого
принимается в расчет при определении указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
относительное удлинение после разрыва
относительное сужение после разрыва
начальной площади поперечного сечения образца
, предшествующей разрушению образца;
- отношение приращения расчетной длины образца (
) после разрыва к ее первоначальной длине
;
426
, % - отношение разности начальной площади и площади поперечного сечения после разрыва
.
к

427.

2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм,
начальной расчетной длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается
как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм
такая корка сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к листовой заготовке испытываемого металла
приваривают в тавр две пластины из стали той же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают
из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с направлением
толщины испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной
в п.2.1 и на рисунке, а. При этом высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота
обработки поверхности образцов и точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует
принимать общую длину образца вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1427
мм, и полученные значения округляют в большую
сторону. Диаметр рабочей части образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в
каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр принимают

428.

среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей части
образца). После испытания определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении
относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять
штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении используют универсальные испытательные
машины с механическим, гидравлическим или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям
ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части
образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят
в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые
включения, трещины и др.) результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в журнал испытаний и фиксируют в протоколе,
прикладываемом к сертификату на металлоконструкции. Величины
и нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката
для изготовления фланцев. Значения других характеристик
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер
плавки, номер листа, химический состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
428
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ
И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.

429.

2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует принять листовую сталь по
ГОСТ 19903-74* с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и 14Г2АФ-15
(по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ
14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел
текучести
=40 кгс/мм , относительное удлинение
температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
%, относительное сужение в направлении толщины -
%, ударная вязкость при
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять
следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в
приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля,
присоединяемого к фланцу, должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны
зоны контроля стали фланцев для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Допустимая
Максимальная
429
Минимальное

430.

Контролируема
я зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
частота
несплошностей
допустимая
протяженность
несплошности
допустимое
расстояние
несплошностями*
10 м
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводомпоставщиком стали к каждому листу. При удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций
не выполняет.
Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989
430

431.

431

432.

432

433.

433

434.

434

435.

ВЫВОДЫ по использованию продольной надвижки пролетного строения с применением
катковых - перекаточных и плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов в
Киевской Руси с использованием опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской
Республики, Армении по востановлению разрушенных железнадорожных мостов во время
боевых действий и их восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746 с учетом сдвиговой прочности,
для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных растягивающих нагрузках
в ПК SCAD для Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов в Киевской Руси с использованием связей Кагановского и тормозной
лебедки, с учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и
импульсных растягивающих нагрузках, предназначенных для восстановления разрушенных
железнодорожных мостах, путепроводов с креплением на фрикционо-подвижных с учетом
сдвиговой прочности пролетного строения моста , которые крепились с помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office ,
согласно заявки на изобретение № а 20210051 от 02.03.2021 "Спиральная сейсмоизолирующая
опора с упругими демпферами сухого трения", и изобретенными в USSR в ЛИИЖТе проф дтн
А.М.Уздиным № а20210217 от 23.09.2021 "Фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами", №№ 1143885, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506
https://disk.yandex.ru/d/uCnYkTeE5Lb6Lw https://ppt-online.org/1006874
435

436.

Приложение видеоролики проведенных лабораторных испытаний в СПб ГАСУ организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и разработкой специальных технических условий по способ
продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и
плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов в Киевской Руси с использованием
опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по
востановлению разрушенных железнадорожных мостов во время боевых действий и их
восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755,
1174616, 165076, 154506, 2010136746
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
https://ok.ru/video/editor/3306401696470 https://ok.ru/video/3306431122134
https://ok.ru/video/3306475031254 https://ok.ru/video/3306504981206
https://ok.ru/video/3306548628182 https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
https://ok.ru/video/editor/3306596797142 https://ok.ru/video/3306645424854 Редактор газеты
«Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ»,
бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в обороне города
Иловайск http://www.gazetazemlyarossii6.narod.
436

437.

437

438.

438

439.

439

440.

440

441.

441

442.

442

443.

443

444.

444

445.

445

446.

446

447.

447

448.

448

449.

449

450.

450

451.

451

452.

452

453.

453

454.

454

455.

455

456.

456

457.

457

458.

458

459.

459

460.

460

461.

461

462.

462

463.

463

464.

464

465.

465

466.

466

467.

467

468.

468

469.

469

470.

470

471.

471

472.

472

473.

473

474.

474

475.

++++++++
Метод предельного равновесия для расчета стаически неопредлелимых железобетонных
конструкций. Теория и практика.
Расчет по методу предельного равновесия (далее МПР) позволяет, как уже известно, вскрыть резервы
прочности конструкций за счет учета пластических и других неупругих свойств материалов. В результате
расчеты статически неопределимых конструкций по МПР являются более выгодными, чем по упругой
стадии, и могут приводить к экономии материалов.
Экономичность МПР зависит от большого ряда факторов, в числе которых наиболее важную роль
играет степень статической неопределимости конструкции.
Рассмотрим дважды статически неопределимую балку, изображенную на рис.1.
Рис.1.
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На
рис.1 показана эпюра изгибающих
475
моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.

476.

Рис.2.
476

477.

С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее
как qу (рис.2). Пластические шарниры образуются на опорах. Следовательно, значение этой разрушающей
нагрузки будет:
_ 12Мт
Где Мт - опорный момент.
Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою
геометрическую неизменяемость и способна поэтому нести дополнительную нагрузку вплоть до
образования третьего - пролетного шарнира. Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки
момент в середине пролета тоже достигнет величины:
М
т т = ^.
12
Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:
12
z
тqтy l Мт
ДМт = Мт - _ о 1 2 2
После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на
дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3.
Пи
477

478.

М
т/2=Ж/
8 Рис.3.
A
ql 2 АМт =
——
т
8
Откуда
Aq
=
I2
I2
8 ДМт 4 Мт
478

479.

В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу предельного
равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций, превышает вычисленную в предположении
работы балки как упругой системы на величину, равную:
Аа
М М
— 1 0 0 = ( 4 -т f : 1т 2 - ^ ) 1 0 0 = 3 3 % qy
£z tz
Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г.
Кореневым под руководством А.А. Гвоздева в 1939 г. А так же более поздние испытания различных
конструкций выполненные С.М. Крыловым.
В [3] на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально получено
значение перераспределения моментов 30%.
В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий служит вся
сумма неупругих деформаций, возникающих в бетоне, арматуре и конструкции в целом при работе ее
в стадии предельного равновесия.
Список литературы:
3. Кальницкий А.А. Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом
перераспределения усилий. Издательство литературы по строительству. Москва 1970.
4. Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных
конструкциях. Научно-исследовательский институт бетона и железобетона. Издательство
литературы по строительству. Москва — 1964.
5. Крылов С.М. К вопросу о расчете железобетонных неразрезных балок с учетом
перераспределения усилий. НИИЖБ "Исследования по теории железобетона" Госстройиздат
Москва 1960г. Труды института Выпуск 17.
479