Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №10

1.

Спец воен вестник «Армия Защитников Отечество" № 10 09.03.2023
Сборник тезисов докладов аннотация для Всероссийского съезда фундаментальных проблем теоретической и прикладной механике в Политехническом Университете Организация "Сейсмофонд"
ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (951) 644-16-48 , (921) 962-67-78 [email protected] тел [email protected] [email protected]
Тезисы доклада на XIII всероссийском съезда по фундаментальным проблемам теоретической прикладной механике 21 - 25 августа 2023 в Политехническом Университете Докладчик
Президент "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости

2.

Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
с учетом демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста
c использованием систем демпфирования за
счет пластического шарнира
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD

3.

Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем

4.

полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

21.

22.

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

31.

УДК 624 072 Уздин А М , Мажиев Х.Н, Егорова О.А , И.А. Богданова , Е Л Алексеева , И.А.Аубакирова, Е.И.Коваленко, ОГРН : 1022000000824
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015, аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан
26.01.2017))
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4, https://www.spbstu.ru , [email protected]
[email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824, ИНН:
2014000780 (812) 694-78-10, (951) 644-16-48, (911) 175-84-65 [email protected] [email protected]
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ195251, СПб, ул. Политехническая, д 29
О ПРИГОДНОСТИ ПРОДУКЦИИ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РФ Регистрационный номер 2172576 Дата 26.08.2022
(Основание: Постановление Правительства Российской Федерации от 27 декабря 1997г. № 1636)
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент ОО «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780 /Мажиев Х. Н./
ЭКСПЕРТНОЕ ЗАКЛЮЧЕНИЕ № 567 от 26 .08.2022
ЗАЯВИТЕЛЬ И ЕГО АДРЕС : ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 [email protected]
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ МАТЕРИАЛОВ : Автомобильный сборно–разборный надвижной мост с быстросъемными упругоплатичными компенсаторами , гасителя динамических
колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для
сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ), согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных напряжений", заявки №

32.

2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний", заявки № 2022102937 от 07.02.2022
"Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ,"заявки "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а20210051, заявки "Компенсатор .... для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединения для
сборно-разборного моста"
ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) ИНН: 2014000780 ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824,
т/ф (812) 694-78-10 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА ЭКСПЕРТИЗУ: СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП
14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5, «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9
баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8. Протокола № 515 от 18.09.2018 , ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015,
ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, свидетельство НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и свид. СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010 в ИЦ
"ПКТИ-СтройТЕСТ" и протокола испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от 25.11.2017 и протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного
соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. : yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных фрикционно-подвижных сдвиговых компенсаторов с
использованием протяжных фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС), для cборноразборный быстро собираемый автомобильный мост из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» №
2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет.
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 858604, 154506
Президента организации "Сейсмофонд" при СПбГАСУ ИНН : 2014000780, ОГРН 1022000000824
/ Х.Н.Мажиев /

33.

Кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ , дтн, проф –консультант
Заведующий лабораторией Политех, Гидрокорпус 2, оф 104 Инж.-Строит факультет СПбГПУ
/ Ю.М.Тихонов/
/Е.Л.Алексеева/
Кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ , ктн доц
/И.У.Аубакирова/
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) СПб ГАСУ
(ЛИСИ)
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост»
№ 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506

34.

ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] (994) 434-44-70 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09,
выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 Мажиев Х.Н.
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant [email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, СБЕР
2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
ТР ТС 018/2011 Технический Регламент Таможенного Союза «О безопасности колесных транспортных
средств» п. 2 ст. 4, 5, 8, 13, СП 14.13330-2011«Строительство в сейсмоопасных районах» п. 4.6,
«Руководство по креплению технологического оборудования фунда-ментными болтами,
ЦНИПИПРОМЗДАНИЙ,СН 471-75, НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90
п.5, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов
для крепления кранов шаровых к трубопроводам фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) и
демпфирующих узлов крепления в виде болтовых сое-динений с изолирующими трубами и
амортизирующими элементами, выполненных согласно альбому серии 4.402-9 «Анкерные бол-ты», вып.5,
«Ленгипронефтехим»).
Протокола № 575 от 23.07.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью и предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618 https://ppt-online.org/1155578
https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY https://pptonline.org/1228005 https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw

35.

https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokol-kompensator-sdvigovoy-prochn... т/ф СПб
ГАСУ (812) 694-78-10
Увеличение сейсмической опасности площадок по СНиП И-7-81*[1], привело к необходимости в разработке новых решений, реализующих принцип сейсмозащиты, для снижения расчетной
сейсмичности площадок на 1-2 балла Общественной организацией "Сейсмофонд" предлагается конструктивно-технологическая система ФПС для я моделированием сейсмической нагрузки и
лабораторных испытаний на сейсмостойкость в программе SCAD в районах с сейсмичностью 7-10 баллов (РФ) с соблюдением повышенных требований к сейсмоизоляции оборудования за счет
сейсмостойких опор. При этом обеспечивается снижение материалоемкости и массы оборудования и сооружений
В конструкции сейсмоизоляции оборудования реализуется идея упруго фрикционной системы, достоинством которой является целенаправленное использование эффекта повышенного
рассеивания энергии при колебаниях здания за счет сухого трения специально запроектированных конструктивных элементов.
Упруго фрикционная система по классификации систем активной сейсмозащиты относится к системам с повышенными диссипативными характеристиками , в которых основной эффект
достигаемся путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого сухого, гистерезисного и др ) Упруго -фрикционная система снижает динамическую реакцию
сооружения за счет поглощения энергии, передаваемой сооружению в процессе сейсмических колебаний демпфирующими устройствами В силу этого снижаются затраты на антисейсмические
мероприятия при обеспечении норматив нового уровня сейсмостойкости здания
Снижение сейсмической реакции сооружения происходит и при использовании упруго пластических систем , сейсмоизолирующих опор на фрикционнщ- подвижных соединениях (ФПС)
Для ФПС из обычных сейсмостойких опор, величина энергетических потерь, отнесенная к упругой энергии за один цикл колебаний, не превышает 0,6. Этому коэффициенту диссипации
соответствует уровень затухания в системе величиной 5% от критического что и заложено в СНиП
В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходит за счет внутреннего трения в материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с грунтом
основания и трения в соединениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем использования демпферов различной конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается
в 23-40 раз Также сухое трение не только активно влияет на рассеивание энергии колебаний но и существенно изменяет резонансные частоты системы .
СИСТЕМЫ С ПОВЫШЕННЫМИ ДИССИПАТИВНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ
С тех. решениями демпфирующего упругопластичного компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическим фланцевым, фрикционно-подвижным
соединением, для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста , выполненных в виде болтовых соединений, с контролируемым натяжением, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсных, сейс-мических
нагрузках можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, СП
16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) https://dwg.ru/dnl/13468
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборноразборного быстрособираемого армейского моста , предназначен для сборно –разборных автомобильных надвижных мостов, серийный выпуск. В районах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование в строительных
конструкциях демпфирующих компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях, расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования
при импульс-ных растягивающих и динамических нагрузках согласно изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных напряжений", заявки № 2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционнодемпфирующий компенсатор для трубопроводов", заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний", заявки № 2022102937 от 07.02.2022 "Термический компенсатор- гаситель
температурных колебаний СПб ГАСУ,"заявки "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими
демпферами сухого трения" № а20210051, заявки "Компенсатор .... для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск для обеспечения сейсмостойкости огнезащитного состава TAIKOR FR и сдвиговой прочности для
строительных систем.
Испытания проводились согласно мониторингу землетрясений см. http://zengarden.in/earthquake/
и шкале землетрясений см. ссылки: http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf pdf http://zengarden.in/earthquake/
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/

36.

Лабораторные испытания прошли в ПК SCAD Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста и предназначеные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более до 9 баллов и предназначены для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) прошли испытания на вибропрочность, сейсмостойкость. Испытания проводились с учетом требований НП-31-01 в части категории
сейсмостойкости II «НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ СТАНЦИЙ» и с учетом научных работ: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики,
с использованием изобретения № 2010136746, E 04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИ-НЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ».
https://files.stroyinf.ru/Data2/1/4294815/4294815342.pdf https://www.seogan.ru/np-031-01-normi-proektirovaniya-seiysmostoiykix-atomnix-stanciiy.html
Испытания фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) производились в ПК SCAD. Испытания элементов фланцевых фрикционно-подвижных соединений для Надстройки опоры из
комплекта ИМИ 60 с возможностью бескрановой установки. Патент на полезную модель №180193 по заявке 2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018, Бюл. .№16
Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, проводились численным и аналитическим
методом математического и компьютерного моделирования взаимодействия сборно-разборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами с геологической средой, методом оптимизации и
идентификации динамических и статических задач теории устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD на возможность их применения в сейсмических зонах до 9 баллов включительно
(трубопровод должен быть уложен на опорах сейсмостойких согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, и изобретению № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от 10.10.2016).
Испытания фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений производились на соответствие ГОСТ Р 54257-2010 «Надежность строительных конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для
определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов», ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, «Инструкции по выбору рамных податливых крепей», «Инструкции по применению высокопрочных болтов в
эксплуатируемых мостах», ОСТ 108.275.80, ОСТ 37.001.050-73.
Спектральные испытания фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) в виде сдвигового компенсатора для сборно-разборного мост на болтовых соединений с изолирующими трубами и
амортизирующими элементами, предназначенные для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, прошли испытания на вибропрочность, сейсмостойкость и проводились на
основе синтезированных акселерограмм c загружением РСУ (расчет сочетаний усилий) AzDTN 2.3-1 в соответствии c НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1,2,3-98 в ПК
SCAD 11.5.
С техническими и проектными решениями и испытаниями надстройки опоры из комплекта ИМИ 60 с возможностью бескрановой установки. Патент на полезную модель №180193 по заявке
2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018, Бюл. .№16 Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов и фрагментов
фланцевых фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в ПКТИ (СПб, ул. Афонская, д.2), можно ознакомиться на сайте: http://youtube.com/watch?v=846q_badQzk
http://youtube.com/watch?v=Nsh5oKvEOvY http://youtube.com/watch?v=Lu-aejwoe28 https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-9219535331-3133144-mekamekaeu-367-str
https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589 https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014656/lisi-mgsu-kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-513 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispi https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-9219535331-3133144-mekamekaeu-367-str
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] (994) 434-44-70 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 Мажиев Х.Н. https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР №
4081781045503040298
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста, предназначен для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более до 9 баллов, что подтвердили лабораторных испытаний в
ПК SCAD испытание огнестойкого компенсатора гасителя температурных напряжений на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, за счет увеличения демпфирующей способности строительных
конструкций для сборно-разборного автомобильного надвижного моста с демпфирующими сдвиговыми компенсаторами, автора проф дтн ПГУПС А.М.Уздин https://ppt-online.org/994767 См. протокол
https://disk.yandex.ru/d/BvxqMLQqeARIVg https://disk.yandex.ru/d/uYbekYi-JfUHeA https://ppt-online.org/1058849 с использованием фланцевых фрикционно-подвижных соединений для сборно-разборного моста, с компенсатором
гасителем растягивающих напряжений на фрикционно-подвижных болтовых соединениях , серийный выпуск, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK64, прошли испытания на сейсмостойкость, вибропрочность, и соответствуют: ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011 «Строительство в сейсмических районах» п. 4.6, СН 471-75.
Испытания фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) при испытаний в ПК SCAD критически важных систем автоматического пожаротушения, за счет увеличения демпфирующей
способности строительных конструкций трубопроводов с демпфирующими компенсатороми автор проф дтн ПГУПС А.М.Уздин https://ppt-online.org/994767 https://disk.yandex.ru/d/TAr9533qD8d27Q,
предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64 (прошли испытания на сесмостойкость, вибропрочность) проводились согласно:
-ГОСТ17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним воздействующим факторам;

37.

-ГОСТ16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости;
- ГОСТ30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов;
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук.. Методы сейсмических испытаний для оборуд.»; ANSI/IEEE Std. 344-1987 (Revision of ANSI/IEEE StdI 344-1975).
Практика, рекомендуемая IEEE для аттестации на сейсмостойкость оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК 60980.
Испытательные воздействия по ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для интенсивности землетрясения 9 и более 9 баллов по шка-ле MSK-64 и высотной установке изделия от 0.0 м до +70 м и виброустойчивости
согласно группе механического исполнения М7.
Испытания проводились с учетом изобретения № 2010136746, E 04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ»
Проведение испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений для надстройка опоры из
комплекта ИМИ 60 с возможностью бескрановой установки. Патент на полезную модель №180193 по заявке 2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018, Бюл. .№16
Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов, на фрикционно-подвижных болтовых соединениях в виде дугообразного зажима с анкерной
шпилькой проводились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 13-1371 от 28.08.2013) в ИЦ "ПКТИ –СтройТЕСТ" согласно протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига
дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2003 и в ПК SCAD на основании спектров ответов для сооружений UBS и UBN по НП-031-01 для сейсмоопасных районов.
1. Восемь образцов жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 13-1371 от 28.08.2013) поочередно в одном направлении.
2. Результаты испытаний. До испытаний на сейсмостойкость был проведен лабораторный анализ податливости фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления.
3. После проведения комплекса испытаний по прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ) на осевое статическое усилие сдвига и податливость фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных
соединений (ФФПС) и демпфирующих узлов крепления проводи-лись дополнительно испытания по синтезированным акселерограммам в ПК SCAD согласно СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.398 в соответствии с требованиями для оборудования категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части сейсмостойкости и требований в части
устойчивости к сейсмостойким и взрывным воздейст-виям, к механическим воздействиям интенсивностью 9 баллов (шкала MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0м и виброустойчивости по группе М 39.
С протоколом испытаний фрагментов сдвигового компенсатора для надстройка опоры из комплекта ИМИ 60 с возможностью бескрановой установки. Патент на полезную модель №180193
по заявке 2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018, Бюл. .№16 Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов,
на фрикционно-подвижных болтовых соединениях на фланцевых фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления и рабочими чертежами можно ознакомиться в СПб ГАСУ
https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-9219535331-3133144-mekamekaeu-367-str https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshiemeka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589 https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014656/lisi-mgsu-kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-513 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispi https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasuispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-9219535331-3133144-mekamekaeu-367-str
Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant

38.

Варианты фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) и узлов крепления см. протокол испытаний https://disk.yandex.ru/d/BvxqMLQqeARIVg https://disk.yandex.ru/d/uYbekYi-JfUHeA https://ppt-online.org/1058849 в
ПК SCAD испытаны на критически важных системах для упругопластичных компенсаторов, гасителей сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, с сдвиговыми компенсатором автор проф дтн ПГУПС А.М.Уздин https://ppt-online.org/994767 https://disk.yandex.ru/d/TAr9533qD8d27Q , предназначенных для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) прошли испытания на вибропрочность, сейсмостойкость. Фрагменты фланцевых фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления
проходили лабораторные испытания на сейсмостойкость по экономичной прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий
(АССЗ) (основоположники экономичной прогрессивной теории АССЗ - к.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф. Мкртычев О.В.,
МГСУ). Научные консультанты ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ проф дтн ПГУПС А.М.Уздин https://ppt-online.org/1237988 LISI Ispitaniay SCAD dempfiruyushix uzlov uprugoplsticheskix dempfiruyushix kompensatorov 495
strhttps://disk.yandex.ru/d/yuCDI4-57Vi6kw LISI Ispitaniay SCAD dempfiruyushix uzlov uprugoplsticheskix dempfiruyushix kompensatorov 495 str https://studylib.ru/doc/6359423/lisi-ispitaniay-scad-dempfiruyushix-uzlov-uprugoplstiches...

39.

https://mega.nz/file/raYgFTjA#6_O9AmK8PMK85t_YTXNLhGDdREvsUM9QArK_ofTUssM
Надстройка опоры из комплекта ИМИ 60 с возможностью бескрановой установки. Патент на полезную модель №180193 по заявке 2018103976 от 01.02.2018, опубликовано 06.06.2018, Бюл. .№16 Способ бескрановой установки опор при
восстановлении разрушенных железнодорожных мостов в Киевской Руси с использованием связей Кагановского и тормозной лебедки, с учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных
растягивающих нагрузках https://disk.yandex.ru/i/ZEm17kXFQhMkmg https://disk.yandex.ru/d/Zt43iyOU5nOVPg https://vk.com/wall558705742_1923 https://ppt-online.org/1106893 https://ppt-online.org/1230633

40.

Прилагаются описания изобретений, чертежи узлов крепления на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) лабораторных испытаний в ПК SCAD критически важных систем сборно–разборных
автомобильных надвижных мостов, серийный выпуск, за счет увеличения демпфирующей способности сборно–разборного железнодорожного со сдвиговыми компенсаторами автор проф дтн ПГУПС А.М.Уздин см.
изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506 https://ppt-online.org/994767 https://disk.yandex.ru/d/TAr9533qD8d27Q ) с пролетными строениями мостов (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, прошли испытания на вибропрочность пролетного строения моста ). См. протокол https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasuispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-9219535331-3133144-mekamekaeu-367-str https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589
https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014656/lisi-mgsu-kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-513 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispi https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-92195353313133144-mekamekaeu-367-str
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на обеспечение безопасности населения и
территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки
малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию
малых форм предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях» обратиться в вышеуказанные организации. Сайдулаеву К.М. Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете поделиться своими
технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным
предложить Вам стать одним из авторов ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и
«Основы безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области гражданской обороны,
защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на водных объектах. Подробная информация о
ведомственных изданиях размещена на сайте mchsmedia.ru. Получение печатных версий указанных изданий возможно при оформлении соответствующей подписки. Благодарим Вас за
активную жизненную позицию и стремление оказать содействие в области защиты населения и территории от чрезвычайных ситуаций. Директор Департамента образовательной и
научно-технической деятельности МЧС РФ А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763 https://ppt-online.org/1104264 https://www.9111.ru/questions/7777777771785870/ https://t89006353172bkru.blogspot.com
https://studylib.ru/doc/6354447/9967982654%40mail.ru-kabelenesyshie-sistemi-meka-seismoopas... https://ppt-online.org/1097460 https://pdsnpsr.ru/articles/11731-kogda-savl-stanet-pavlom_10032022
https://anticwar.ru/sistema_dobrovolnoiu_sertifikatsii_podjarnoiu_bezopasnosti_mchs_kondensatootvodchiki_avtomaticheskie_do_pn_40_mpa_dn_10_50_vpuskaeme_ao_zavod_im__0242
[email protected] [email protected] [email protected] (996)798-26-54
[email protected] [email protected]

41.

ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] (994) 434-44-70 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 Мажиев Х.Н. https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
[email protected] [email protected]
(921) 962-67-78, СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
[email protected]
Варианты фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) и узлов крепления для сборно–разборных автомобильных надвижных мостов, серийный выпуск, лабораторных испытаний в ПК SCAD критически важных
системах автомобильного моста , применены за счет увеличения демпфирующей способности упругопластичного компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011
SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях, выполнены демпфирующими компенсатором автор проф дтн ПГУПС А.М.Уздин https://ppt-online.org/994767 https://disk.yandex.ru/d/TAr9533qD8d27Q , (предназначенных для работы
в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) прошли испытания на вибропрочность, сейсмостойкость. Фрагменты фланцевых фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления проходили
лабораторные испытания на сейсмостойкость по экономичной прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ) (основоположники экономичной прогрессивной теории АССЗ - к.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф.
Мкртычев О.В., МГСУ). https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispitaniya-kabelenesuchx-sistem-lyudmilatikhomirovamekaeu-9219535331-3133144-mekamekaeu-367-str https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589
https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014652/kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-589 https://www.yumpu.com/ru/document/view/67014656/lisi-mgsu-kabelenesyshie-meka-seismoopasnix-9219535331-lyudmilatikhomirovamekaeu-3133144-513 https://www.yumpu.com/ru/document/read/67014662/8126947810-protokol-spb-gasu-ispi

42.

СБЕР: 2202 2006 4085 5233 Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant (812) 694-78-10

43.

Осадчук Александр Владимирович Начальник Главного управления инновационного развития Министерства обороны Российской
Федерации Референт Главного управления инновационного развития
Исп. Смирнов М.В. (499) 794-81-02 [email protected] Главное управление Инновационного развития Министерства
обороны РФ
Профсоюзная ул., 84/32с14, Москва +7 (495) 333-54-69 mil.ru
Срок сборки моста 24 часа
Ярошевич Александр Валентинович Руководитель Департамента транспортного обеспечения Министерства обороны Российской
Федерации, генерал-лейтенант 119160, г. Москва, Большой Козловский переулок, д. 6 Телефон 8 (495) 693-06-01 8
(495) 693-06-76 8 (495) 693-26-26 E-mail
[email protected]
Департамент строительства Министерства обороны Российской Федерации Балакирева Марина Ивановна Руководитель
Департамента строительства Министерства обороны Российской Федерации Контакты Адрес
119160, Москва
Телефон 8 (495) 696 98 65 E-mail [email protected]
Ставицкий Юрий Михайлович Начальник инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации, генераллейтенант 119160, Москва, Фрунзенская наб., д. 22/2
Телефон 8 (495) 498-43-07 Факс
8 (495) 498-43-04
Главное управление начальника железнодорожных войск Косенков Олег Иванович Начальник Главного управления
Железнодорожных войск, генерал-лейтенант Контакты Адрес
119160, г. Москва, ул Ольховская, д. 25 8 (495) 693 07
00 Факс 8 (495) 624 26 23 E-mail [email protected]

44.

Орган сертификации продукции : Испытательный центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд.
27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 и ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 , т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru (921) 962-67-78, [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Изготовитель: Сборно-разборного автомобильного надвижного моста , из упруго-пластинчатых ферм-балок с большими перемещениями, со встроенным бетонным
настилом , длиной 30 ( грузоподъемностью 5 тонн) с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"серия 1.160.3-14
ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected] [email protected]
Protokol laboratornix ispitaniy SPbGASU uzlov fragmentov mosta Beiley bridge Made in CHINA KNR 544 str https://disk.yandex.ru/d/QZyq_SvypXmTMg
https://studylib.ru/doc/6388598/protokol-laboratornix-ispitaniy-spbgasu-uzlov-fragmentov-...
https://mega.nz/file/eNQXwIxD#GqP_wA8OqJP_WqKz3U3Uj7qTXL-iSayxCtiipVhNCVQ
https://mega.nz/file/mV5xQKaB#oIBxpMNZAiDDpHwmm4CQ4Ijcr2beDEn1I9-XKyxUuqo
SCAD Protokol laboratornix ispitaniy SPbGASU uzlov fragmentov mosta Beiley bridge Made in CHINA KNR 461 str
https://ppt-online.org/1304446
Испытания фрагменгов и узлов упругопластичных компенсаторов гасителей сдвиговых напряжений, с учетом сдвиговой жесткости
https://ppt-online.org/1237988
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний в ПК SCAD
https://ppt-online.org/1227620
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний в ПК SCAD
https://ppt-online.org/1227618
Испытание сдвигового компенстора ФФПС № 57
https://ppt-online.org/1261643

45.

Проектирование "Армейского сборно - разборного надвижного быстро возводимого автомобильного однопутного моста"
https://ppt-online.org/1262298
ГК «Российские автомобильные дороги»
https://ppt-online.org/1236942
Испытательный центр СПбГАСУ
https://ppt-online.org/1236926 https://postimg.cc/gallery/4nd12T3
https://postimg.cc/gallery/4nd12T3/c6bd8b8c
https://www.pdf2go.com/ru/edit-pdf/editor#j=769ddb66-8ce0-4de3-8b66-ac6387c0b43f
https://www.pdf2go.com/ru/edit-pdf/editor#j=769ddb66-8ce0-4de3-8b66-ac6387c0b43f
https://wampi.ru/image/RPLwz4V https://pdftoimage.com https://pdftoimage.com
Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига для сборно-разборного быстро собираемого
железнодорожного армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе
нелинейным методом расчета конструкция армейского моста, переправы с применением сдвиговых компенсаторов
- гасителя сдвиговых напряжений косого фланцевого фрикционно-подвижного соединения (КФФПС) с фрикциболтом № 1516-2/3 от 20.02. 2017. С испытаниями фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) от 20 февраля 2017 в
ПКТИ "Строй-ТЕСТ", адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д. 2, можно ознакомиться, см. https://yadi.sk/i/ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt

46.

С научным сообщением «Испытание математических моделей объектов и их программная реализация в ПК SCAD Office» (стажер, ст.
препод. СПб ГАСУ (ЛИСИ), инж. А.И.Коваленко) на XXVI Международной конфе-ренции «Математическое и компьютерное
моделирова-ние в механике деформируемых сред» (28.09-30. 09. 2015, СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk youtube.com/watch?v=846q_badQzk youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU
youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Испытания фрагментов косого фланцевого фрикционно -подвижного соединения трубопровода (антивибрационный компенсатор)
проводились в ИЦ «ПКТИ –СтройТЕСТ», 197341, СПб, ул. Афонская, д. 2, совместно с ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Лабораторные испытания фрагментов фланцево-фрик-ционно-подвижного соединения антивибрационного компенсатора для
трубопроводов проводились на высокопрочных болтах, согласно ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77
согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 455.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.00180, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU №
4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмо-стойкая», Мкл E04
H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU 887748.
Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига для сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного армейского
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с

47.

геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета конструкция армейского моста, переправы с применением сдвиговых
компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений косого фланцевого фрикционно-подвижного соединения (КФФПС) с фрикци-болтом
№ 1516-2/3 от 20.02. 2017. С испытаниями фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) от 20 февраля 2017 в ПКТИ "Строй-ТЕСТ",
адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д. 2, можно ознакомиться, см. https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
ПРОДУКЦИЯ:. Cборно-разборного быстро собираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с
геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета конструкция зданий и сооружений с применением
сдвиговых компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» №
2022113052, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС : "Огнестойкого
компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционнодемпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор
гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор
гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318, «Огнестойкий
компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751,
"Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23
сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051,
"Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от
27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от
22.02. 2022, Минск, для обеспечения сейсмостойкости в сейсмоопасных районах в сейсмичностью более 9 баллов

48.

СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ
17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5,
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , ФГБОУ
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824,
Протокола № 569 от 08.02.2023, ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, ИЦ "ПКТИСтройТЕСТ" и протокола испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной
шпилькой № 1516-2 от 25.11.2022 и протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига
фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2022 г. Made in USA
PROTOKOL uprugoplsticheskogo ispitaniya uzlov ispolzovaniem3D model konechnix elementov ANSIS SCAD
plastichnoskix ferm mosta 588 str
https://disk.yandex.ru/i/skXAprsmNf8Lvw https://disk.yandex.ru/d/Y9hUUdAWSY1kLw
https://studylib.ru/doc/6383476/made-in-usa-protokol-uprugoplsticheskogo-ispitaniya-uzlov...
https://mega.nz/file/uUQTGSjI#54tLcfDyFiJT8_NO9S4s5aDMsRJUop5TC0OjrXp7S-U
https://mega.nz/file/jFAy3CrJ#ypRT1hm6s2Eivp3WddKbS65QksPAx7wvK3f9VdupOiA
https://ibb.co/album/p2NFtm
С техническими решениями полноразмерного образца упругопластической фермы-балки на фрикционно-подвижных
сдвиговых пластических демпферов ( соединения- ФПС) с медной втулкой и латунной шпилькой (фрикци-болт) с
медным обожженным клином, забитым в пропиленный паз шпильки, медными шайбы) для обеспе-чения
многокаскадного демпфирования при импульсной растягивающей нагрузке можно ознакомиться,
https://vimeo.com/141122498, заявка на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое

49.

фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02. Испытания проводилось физическим и
математическим моделированием в механике деформируемых сред, методом компьютерного моделирования импульсных
растягивающих нагрузок ФФПС балок -ферм пролетного строения моста в ПК SCAD проводились на основе
прогрессивной теории активной сейсмозащиты моста армейского (АССО) с использованием реальных перемещений
согласно c НП-031-01, см http://zengarden.in/earthquake/, ГОСТ «ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯ. ШКАЛА СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ИНТЕНСИВНОСТИ» 6249-52 «Шкала землетрясений» http://www.ifz.ru/uploads/media/project-gost.pdf
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf
Фрагмент фрикционно-подвижного фланцевого соединения (ФФПС) антивибрационного компенсатора (латунная шпилька (фрикци-болт) с многослойным пружинистым клином (пружинис-тый шарнир), забитым в пропиленный паз шпильки, свинцовые
шайбы) для обеспечения многокаскадного демпфирования при им-пульсной растягивающей нагрузке проходил испытания на соот-ветствие требованиям СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ Р
53309-2009, ГОСТ 30247.0-94, ГОСТ 30247.1-94, ГОСТ 30403-96, ГОСТ 31251-2008, 1 кат. по НП- 031-01, НП-071-06 класса безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шка-ле MSK включительно при уровне установки над
нулевой отметкой 70м по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26. 07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная
вибрация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g) согласно инструкции «Элементы теории тре-ния, расчет и технология применения фрикционно-подвижных сое-динений (НИИмостов, ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.и др.) и согласно статьи «Совершенствование
технологии устройства фрик-ционных соединений» (авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых )
сборно-разборного быстро собираемого автомобильного армейского моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )антивибрационного фланцевого
Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, соглас-но которому проводились испытания упругопластического для
компенсатора для трубопроводов с помощью компьютерного моделирования методом оптимизации и иден-тификации динамических и статических задач теории устой-чивости с помощью физического и математического модели-рования в том числе
нелинейным, численным и аналитичес-ким методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.002.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 = Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение
сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости Каменные и кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ.
зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 =
Детали стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.927, Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9Продукция: сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного армейского моста
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета конструкция армейского моста, переправы с
применением сдвиговых компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений , (предназначены для работы в сейсмоопасных районах, сейсмичность 9 баллов), (для районов с сейсмичностью 8 баллов и более соединение полимерных
трубопроводов друг с другом и колодцами, камерами и емкостями должно быть выполнено с помощью протяжных фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФКПС) (косой стык, изобретения №№ 2413820Е04В1/58, 887748 Е04В1/38)
в виде болтовых соединений, расположенных в длинных овальных отверстиях, согласно изобретениям: №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 2010136746 RU, участки соединения ферм -балок выполнены в виде «упруго пластических демпферов и
упругопластические фермы-балки должны быть уложены на сейсмоизолирующих опорах, согласно изобретения № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", опубликовано в Бюл. № 28 от 10.10.2016).
Испытания математических моделей колодцев, камер, емкостей из полимерных (пластиковых) труб ( ГОСТ 32972 -2014, ГОСТ 18599-83) с трубопроводами из полимерных материалов проводились на соответствие (ГОСТ Р 5372 -2009, ГОСТ 25809-96, ГОСТ
19681-94, ГОСТ Р 50746, ГОСТ Р 50746, ГОСТ 32569-2013, ГОСТ Р 53672-2009, ГОСТ 356-80, ГОСТ 27679-88, ГОСТ 12.2.063-81 п.п. 1.1-1.5; ГОСТ 11823-91 п.п. 1.1-1.3, 2.1, 2.12; ДСТУ ГОСТ 5762:2004 п.п. 4.7, 4.8, 4.9, 5.1.4.3, 5.1.4.5, 5.1. 4.6, 5.1.4.7, 5.1.4.8,
5.1.4.9, 5.1.4.10, 5.1.5.6, 5.4.1, ГОСТ 12. 2.003-91) СН 471-75, НП-031-01, СП 12.13130.2009.
17, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци

50.

3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи, 5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu, 3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1, Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu

51.

52.

Преподаватели, сотрудники СПб ГАСУ проводившие испытания на сдвиг узлов, фрагментов в SCAD
Страшный и признательный ответ Главного управления инновационного развития о развале и уничтожении Академии транспорта и
тыла им Хрулева. Уничтожены лаборатории и мастерских при "демократии" , что не позволяет изготовить полноразмерный образец
по Методике Министерства обороны РФ, сами авторы изобретения и разработчики чертежей ( письмо № 394/24 / УГ -08060/94 от
06.02.2023 за подписью референта Главного управления инновационного развития А.Соколовский исп Смиронов М.В. (499) 794-81-02
) сами должны испытать полноразмерный образец , автомобильного сборно- разборного автомобильного моста . Печальный и
страшный ответ Осадчука Александра Владимировича - Начальника Главного управления инновационного развития Министерства
обороны Российской Федерации Подписал референт Главного управления инновационного развития
Исп. Смирнов М.В. (499) 794-81-02 [email protected] Главное управление Инновационного развития Министерства
обороны РФ
Профсоюзная ул., 84/32с14, Москва +7 (495) 333-54-69 mil.ru
Срок сборки моста 24 часа
А, Ярошевич Александр Валентинович , - руководитель Департамента транспортного обеспечения Министерства обороны Российской Федерации, генерал-лейтенант 119160, г.
Москва, Большой Козловский переулок, д. 6 Телефон 8 (495) 693-06-01 8 (495) 693-06-76 8 (495) 693-26-26 E-mail
[email protected] в письме от 20 января 20223 №
257/5/1034 за подписью руководителя Департамента транспортного обеспечения А.Ярошевич, исп Гусев А А т 8 495-693-26-04 , просит, для организации дальнейшей
работы просим Вас, представить полный комплект документов на армейский сборно-разборный мост , так как у нас все разгромлено, разграблено, уничтожено и
разворовано, а военные изобретатели все уволены , что очень сильно дискредитирует главнокомандующего Владимир Владимировича Путина и ослабляет русскую армию и
подтверждает развал, уничтожение лабораторий , НИИ им Хрулева - ликвидированного в 2004 г, аренда здания , уничтожены производственные мастерские эффективными
военными менеджерами -капиталистами- коммерсантами . Разгромлена в хлам, военная наука, разграблено оборудования по частным фирмам, конторам, кооперативам. Это
страшно -если эта правда !
Сам изобрел, сам черти и сам изготавливай , сам и испытывай полноразмерный образец для морпехов Республики Крым сборно-разборные мосты со сборкой , за 24 часа как
в КНР (Китае) Но, в КНР нашли деньги и за 24 часа собрали автомобильный мост, пролетом 60 метров

53.

54.

Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с
использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра,
грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборноразборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании

55.

из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259,
1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Аннотация китайского моста из полимерных сверхпрочных и сверхлегких
полимерных материалов изготовленных в Китайской народной республике (КНР)
сборно-разборный китайский мост для условия помощи в бедствии при
критической ситуации, разрушения старого железнодорожного моста и
происходят и в случаях , где много ограничений. В КНР разработан новый

56.

полимерный сверхлегкий и сверхпрочный гибридный материал GFRP-МЕТАЛЛ с
использованием стекловолокна, что позволило разработать быстро собираемый
мост предложить и разработать модульный чрезвычайный мост длиной
промежутка 51 м. и способности(вместимости) груза vehicular 200 kN.
Крупномасштабный мост состоял из верхней сложной связки коробки girder и более
низкого гибридного компонента вереницы (стеклонити). Продвинутый гибрид
PTTC технология наймется (использовался) для трубчатые GFRP элементы.
Новый длинный - охватывают мост, который был повторно разработан
китайскими инженерами (повторно предназначен) основанным на оптимизации
оригинала, короткого промежутка, гибридная высокопрочный полимер материал ,
который используется космических станций , для соединения моделей
железнодорожного моста , позволяет создать сверхлегкие фермы для быстро
собираемых мостов в чрезвычайных ситуациях в КНР показал хорошие
характеристики - sructurally. Полный вес моста был приблизительно 162 kN.
С
низким само-весом, разработанный (предназначенный) мост мог бы
удовлетворять первичные легкие требования для чрезвычайных целей в
Китайской народной Республике

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

Для расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости и необходимости увеличение сейсмической опасности площадок по СНиП И-7-81*[1] в Крыму в Грозном , в Сочи и в Одесе , привело к
необходимости в разработке новых решений, реализующих принцип сейсмозащиты, для снижения расчетной сейсмичности площадок на 1-2 балла Общественной организацией "Сейсмофонд"
предлагается конструктивно-технологическая система ФПС для я моделированием сейсмической нагрузки и лабораторных испытаний на сейсмостойкость в программе SCAD в районах с
сейсмичностью 7-10 баллов (РФ) с соблюдением повышенных требований к сейсмоизоляции оборудования за счет сейсмостойких опор. При этом обеспечивается снижение материалоемкости и
массы оборудования и сооружений
В конструкции сейсмоизоляции оборудования реализуется идея упруго фрикционной системы, достоинством которой является целенаправленное использование эффекта повышенного
рассеивания энергии при колебаниях здания за счет сухого трения специально запроектированных конструктивных элементов.
Упруго фрикционная система по классификации систем активной сейсмозащиты относится к системам с повышенными диссипативными характеристиками , в которых основной эффект
достигаемся путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого сухого, гистерезисного и др ) Упруго -фрикционная система снижает динамическую реакцию
сооружения за счет поглощения энергии, передаваемой сооружению в процессе сейсмических колебаний демпфирующими устройствами В силу этого снижаются затраты на антисейсмические
мероприятия при обеспечении норматив нового уровня сейсмостойкости здания и расчета упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок пролетного
строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых
стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной
сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
Снижение сейсмической реакции сооружения происходит и при использовании упруго пластических систем , сейсмоизолирующих опор на фрикционнщ- подвижных соединениях (ФПС)
Для ФПС из обычных сейсмостойких опор, величина энергетических потерь, отнесенная к упругой энергии за один цикл колебаний, не превышает 0,6. Этому коэффициенту диссипации
соответствует уровень затухания в системе величиной 5% от критического что и заложено в СНиП

68.

В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходит за счет внутреннего трения в материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с грунтом
основания и трения в соединениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем использования демпферов различной конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается
в 23-40 раз Также сухое трение не только активно влияет на рассеивание энергии колебаний но и существенно изменяет резонансные частоты системы .
СИСТЕМЫ С ПОВЫШЕННЫМИ ДИССИПАТИВНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ см seismofond.ru
Рис.1. Классификация систем с повышенными диссипативными характеристиками
Па классификации систем активной сейсмозащиты оборудования и сооружений :
- сейсмоизоляция,
- адаптивные
- с повышенным демпфированием,
- с динамическими гасителями
УПС и УФС относятся к одной и той же (третьей) группе, в которых основной эффект достигается путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого, сухого,
гистерезиснсго и др ).
Общим для рассмотренных систем является их повышенная, по сравнению с упругими системами энергопогпощающая способность Можно также ожидать, что мягкая реакция упругофрикционных систем, подобно упруго- пластическим способствует предохранению несущих элементов составляющих систему, от хрупкого разрушения
Вместе с тем УФС и ФПС имеют и некоторые преимущества по сравнению с УПС:
1) Наиболее важное из них возможность регулировать потери энергии в системе в зависимости от величины расчетного воздействия. Назначая определенную величину обжатия
соприкасающихся поверхностей элементов системы, можно добиться максимального рассеивания энергии колебаний и, следовательно, наибольшего снижения динамической реакции сооружения.
При этом максимальная величина коэффициента диссипации в таких системах может в два и более раз превышать значение этого коэффициента (равное 4,0) для упруго-пластических систем.
2) Сооружения с фрикционными связями могут быть запроектированы таким образом, что проскальзывание элементов будет наступать по зонам непрерывно па мере увеличения
интенсивности внешнего воздействия Достоинство такой конструкции состоит в том что рассеивание энергии про исходит в течение всего колебательного процесса, а не только в пластической
стадии движения
3) Конструкции с фрикционными связями могут переносить практически бесконечное число циклов колебаний без опасности изменения механических характеристик соприкасающихся
поверхностей при взаимном их проскальзывании
4) Снижение сейсмической реакции происходит на всем диапазоне интенсивности воздействия
5) УФС может быть реализована в сооружении без ведения дополнительных устройств, повышающих стоимость строительства.
Упруго фрикционные связи, играя роль включающихся связей, позволяют резко увеличить вслед за подвижкой стыка динамическую жесткость системы и вывести сооружение из области
преобладающих частот сейсмического воздействия .
Диссипативные свойства упруго-фоикционной системы и ФПС зависят от соотношения между силой сухого трения и амплитудой внешней нагрузки
Из всего выше сказанного можно сделать вывод, сейсмическая реакция сооружения, запроектированного как упруго- фрикционная система и ФПС, должна быть ниже чем для сооружения
традиционной конструкции

69.

Для рассмотрения предлагается конструкция каркаса с применением конструктивно технологической системы КТС (см. рис. 2), которой реализован принцип упруга-фрикционной системы
на маятниковых телескопических сейсмоизолирующих стальных подвижных опорах , как одного из метода сейсмозащиты и возможность регулирования энергопоглощения в зависимости от
величины расчетного воздействия Это достигается с помощью фрикци- болтов, с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином прижимающих отдельные элементы сооружения
друг к другу с определенной силой для упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного)
моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
.
Рис.2 Реальный узел образования упруго фрикционной связи с использованием сейсмостойких телескопических сейсмоизолирующих маятниковых опор
КТС (конструктивно-технологическая система) представляет собой конструктивную систему с повышенными диссипативными свойствами которые можно регулировать В ней допускается
возможность реагирования энергетической емкости сооружения в зависимости от величины расчетного воздействия . Это достигается с помощью фрикци -болтов, прижимающих отдельно
элементы сооружения друг с другу с определенной силой.
Для повышения диссипативных свойств здания из КТС ( конструктивно технологическая схема) используется прием искусственной разрезки остова сооружений, оборудования на
самостоятельные несущие блоки, соединяемые между собой в швах фрикционными связями При этом для районов, где ожидается сейсмическое воздействие значительной интенсивности,
целесообразна разрезка остова не только вертикальными, но и горизонтальными швами которые допускают взаимные сдвиги блоков по горизонтали.
В КТС , ФПС диссипативные характеристики повышаются за счет предусмотренных узлов сухого трения, в которых благодаря взаимному проскальзыванию несущих и ограждающих
конструкций происходит резкое увеличение диссипации энергии колебаний, а также качественна изменяется общий механизм деформации сооружения. В силу этого снижаются затраты на
антисейсмические мероприятия при обеспечении нормативного уровня сейсмостойкости здания.
Вследствие действия сейсмических сил происходят необратимые, а, следовательно, опасные перемещения Для снижения взаимных перемещений изолированных частей сооружения в
систему сейсмозащиты вводятся энергопоглощающие устройства (демпферы), обладающие повышенными диссипативными (рассеивающими) свойствами. В КТС роль энергопоглощающих
устройств выполняют фрикционные прокладки между ветвями конструкции Потеря энергии в демпфирующих устройствах происходит за счет работы возникающих в них сил сопротивления (сил

70.

вязкого и сухого трения, сил пластического деформирования), которая пропорциональна перемещению точки приложения этих сил. Именно поэтому демпферы и устанавливаются между частями
конструкции с большими взаимными перемещениями При этом помимо повышения энергоемкости конструкций, в определенном диапазоне могут изменяться динамические характеристики
здания
Кроме того, что КТС и ФПС является конструкцией со скрытым металлическим каркасом, в ней эффективно применяются упруго-фрикционные соединения на высокопрочных фрикциболтах Сейсмофонд. Соединение металлических контурных элементов на монтаже производится с помощью фрикци-болта с регулируемым усилием затяжки гайки и забитым в пропиленный паз
медным обожженным клином . Использование таких соединений позволяет существенно повысить уровень диссипации энергии колебаний и снизить величины сейсмических нагрузок на здания
Суть работы болтов следующая изменение динамической схемы сооружений достигается с помощью упруго-фрикционного стыка, который до определенного уровня усилий (изгибающего
момента) работает как жесткое соединение При превышении этого уровня в стыке происходит контролируемый сдвиг причем допустимая (регламентируемая) величина сдвига определяется
размером овальных отверстий для постановки болтов
Рис 3 Принцип образования упруго-фрикционной связи на высокопрочных болтах с использованием фрикци-болта Сейсмофнда, с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым
сминаемым медным обожженным энергопоглощающим клином для упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок пролетного строения автомобильного
(железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой
и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста
с большими перемещениями и приспособляемости
Проведенные экспериментальные исследования образцов при знакопеременных статических и пульсационных нагрузках свидетельствуют о физической реализуемости процессов
относительной подвижки в соединениях, стабильности замкнутых петель гистерезиса и существенном повышении способности конструкций к поглощению энергии. К достоинствам упругофрикционных соединений на фрикци-болтах с медным обожженным клином относятся неизменяемость динамической структуры до определенного уровня внешних воздействий отсутствий
повреждений при интенсивных колебаниях и возможность нетрудоемкого восстановления конструкций после землетрясения. Применение ФПС с фрикци-болтом, в конструкциях сейсмостойких
сооружений, оборудования, соответствуют основным направлениям повышения индустриальности и технологичности строительно-монтажных работ .
Использование в сейсмостойком строительстве упруго-фрикционных соединений и ФПС на высокопрочных болтах с контролируемой величиной подвижки позволяет повысить надежность и
технико-экономические показатели зданий и сооружений Но необходимо тщательно исследовать а потом применять в сейсмостойком строительстве конструктивные решения с повышенными
дисси- пативными характеристиками. Гудман и Кламп (США) установили, что для каждой конкретной упруго-фрикционной системы существует оптимальная величина силы трения, при которой
рассеяние энергии будет наибольшим .

71.

72.

73.

Рис 4 Принцип образования упруго-фрикционной связи сооружений, на высокопрочных болтах с использованием фрикци-болта , с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым
ферм балок пролетного строения
c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
сминаемым медным обожженным энергопоглощающим клином
автомобильного (железнодорожного) моста
для расчета упруго пластического шарнира для металлических

74.

тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
В заключение можно сделать вывод, что КТС и ФПС с фрикционно- подвижными соединениями характеризуется высокой надѐжностью, компактностью простотой изготовления, монтажа и
ремонта после землетрясения
Необходимо отметить что предлагаемая система ориентирована в основном на отечественные материалы и имеющуюся базу строительства.
Применение как традиционных так и новейших строительных материалов; гибкая технология изготовления сборных изделий; сборка несущего каркаса без сварки и мокрых процессов; высокая
скорость возведения зданий; обеспечение максимальной вариабельности объемно-планировочных решений в зависимости от требований заказчика; возможность выпуска различных комплектов
сборных изделий с набором крепежных элементов для сборки здания силами застройщика

75.

76.

Чертежи энергопоглощающейся сейсмоизолирующей маятниковой опоры каркаса на фрикционно подвижных соединениях ФПС для расчета упруго пластического
шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при
сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

и расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного)
моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
Рис 5 Принцип образования
упруго-фрикционной связи сооружений используемые за рубежом ( Новой Зеландии, Японии, Китае, США и др стран ) на высокопрочных болтах с использованием фрикци-болта , с
пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым сминаемым медным обожженным энергопоглощающим клином
для расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости , должны быть обоснованы как расчѐтно-теоретическими исследованиями, так и лабораторное
Выбор данного средства сейсмозащиты и его реализация
математическое испытание и моделирование крепления оборудования и сейсмоизоляции на сейсмоизолирующих опорах и натурными испытаниями опытных стендов с использованием
вибрационных или сейсмовзрывных воздействий. Это позволит установить факторы ответственные за эффективность и надежность выбранного средства сейсмозащиты, и обеспечит
сейсмостойкость сооружения при возможных сейсмических воздействиях.

84.

85.

86.

Примечание рекомендации к настоящему сертификату Особое мнение согласно требований: СП 4.13130.2009 п 6.2.6, СП 12.13130.2009 ( экспертов ПГУПС, СПб ГАСУ).
Постановление 1636 «О правилах подтверждения пригодности новых
материалов, изделий, конструкций и технологий для применения в
строительстве», что подьвержатет сам Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок
пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров
из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время
скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости в ПК SCAD
ПостановлениеПравительства РФ
от27 декабря 1997 г.
№1636
"О Правилах подтверждения пригодности новых
материалов, изделий, конструкций и технологий
для применения в строительстве"

87.

В целяхзащиты внутреннего рынка страны от необоснованного применения новых материалов,изделий, конструкций и технологий, от которых зависят
надежность, безопасностьи долговечность зданий и сооружений, а также создания благоприятных условий дляустранения технических барьеров при внедрении в
строительстве прогрессивныхотечественных и зарубежных достижений Правительство Российской Федерациипостановляет:
1.Установить, что новые, в том числе ввозимые из-за рубежа, материалы, изделия,конструкции и технологии, требования к которым не регламентированы
действующимистроительными нормами и правилами, государственными стандартами, техническимиусловиями и другими нормативными документами, могут
применяться в строительстве(в том числе реконструкции, расширении, техническом перевооружении и ремонтезданий и сооружений) после подтверждения их
пригодности для применения вусловиях строительства и эксплуатации объектов на территории РоссийскойФедерации.
2.Утвердить прилагаемые Правила подтверждения пригодности новых материалов,изделий, конструкций и технологий для применения в строительстве.
3.Государственному комитету Российской Федерации по жилищной и строительнойполитике в трехмесячный срок внести в нормативные документы по
строительству изменения и дополнения, вытекающие из настоящего постановления.
Председатель Правительства
РоссийскойФедерации
В.Черномырдин
Правила
подтверждения пригодности новых материалов, изделий,
конструкций и технологий для применения в строительстве
(утв. постановлением Правительства РФ от 27 декабря 1997 г. № 1636)
1.Настоящие Правила устанавливают общие требования к проведению проверки и подтверждению пригодности для применения в строительстве новых
материалов, изделий, конструкций и технологий (далее именуется - новая продукция),применение которых в строительстве не регламентировано действующими
строительными нормами и правилами, государственными стандартами и другими нормативными документами.
Настоящие Правила являются обязательными для федеральных органов исполнительной власти, органов исполнительной власти субъектов Российской
Федерации, органов государственного надзора, юридических и физических лиц, осуществляющих проектирование, строительство, включая реконструкцию,
расширение, техническое перевооружение и ремонт зданий и сооружений, производство и поставку продукции для строительства.
2.Новая продукция должна быть пригодна для применения в условиях строительства и эксплуатации объектов на территории Российской Федерации.
3.Пригодность новой продукции подтверждается техническим свидетельством Государственного комитета Российской Федерации по жилищной и строительной
политике (далее именуется - техническое свидетельство).
4.Техническое свидетельство является документом, разрешающим применение в строительстве на территории Российской Федерации новой продукции при
условие соответствия приведенным в свидетельстве требованиям.

88.

Техническое свидетельство выдается с учетом обязательных требований строительных, санитарных, пожарных, промышленных, экологических, а также других
норм безопасности, утвержденных в соответствии с действующим законодательством.
5.Проверке и подтверждению пригодности подлежит новая продукция, от которой зависят эксплуатационные свойства зданий и сооружений, их надежность и
долговечность, безопасность для жизни и здоровья людей, их имущества, а также окружающей среды, в том числе:
Вновь разработанная на территории Российской Федерации и передаваемая в массовое(серийное) производство;
требования к свойствам и условиям применения которой полностью или частично отсутствуют в действующих строительных нормах и правилах,
государственных стандартах, технических условиях и других нормативных документах;
впервые осваиваемая производством по зарубежным технологиям, если она отличается (поматериалам, составу, конструкции и т.д.) от продукции аналогичного
назначения, отвечающей требованиям действующей нормативно-технической документации;
изготовляемая по зарубежным нормам и стандартам и поставляемая в соответствии с требованиями этих норм и стандартов на территорию Российской
Федерации.
Не требует проверки и подтверждения пригодности новая продукция, запроектированная в полном соответствии с действующими строительными нормами и
правилами, а также разработанная и поставляемая в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями, утвержденными в
установленном порядке.
Конкретный перечень новой продукции, подлежащей проверке и подтверждению пригодности для применения в строительстве, устанавливает Государственный
комитет Российской Федерации по жилищной и строительной политике.
6.Техническое свидетельство подготавливается на основе представляемой заявителем документации, а также анализа результатов дополнительно проведенных
испытаний новой продукции на соответствие условиям строительства и эксплуатации объектов на территории Российской Федерации.
Техническое свидетельство выдается в случае необходимости при наличии заключений органов государственных санитарно-эпидемиологического и пожарного
надзоров и экологического контроля, удостоверяющих соответствие новой продукции требованиям безопасности для жизни и здоровья людей, их имущества и
окружающей среды.
7.Техническое свидетельство на новую продукцию в зависимости от ее назначения и области применения содержит:
Принципиальное описание продукции, позволяющее идентификацию;
назначение и допускаемую область применения продукции;
показатели и параметры, характеризующие надежность и безопасность продукции;
дополнительные условия производства, применения и содержания продукции, а также контроля качества, в том числе со стороны органов контроля и надзора;
перечень документов (заключения, акты экспертизы, отчеты по испытаниям и т.п.),использованных при подготовке технического свидетельства.

89.

8.Работы по подтверждению пригодности новой продукции для применения в строительстве, в том числе подготовке и оформлению технического свидетельства,
проведению экспертиз и испытанию продукции, выполняются за плату на основании договора с заявителем.
Срок рассмотрения заявки на получение технического свидетельства на новую продукциюне должен превышать трех месяцев со дня подачи заявки. При этом
должна обеспечиваться конфиденциальность информации, которая является предметом коммерческой или производственной тайны заявителя.
9.Органы государственной вневедомственной экспертизы проектов и смет и органы государственного архитектурно-строительного надзора контролируют
наличие технических свидетельств на применяемую при проектировании и строительстве новую продукцию, а также ее соответствие требованиям,
предъявляемым техническим свидетельством.
10.За применение в строительстве новой продукции без наличия технического свидетельства виновные лица привлекаются к ответственности, установленной
законодательством Российской Федерации.
11. Государственный комитет Российской Федерации по жилищной и строительной политике устанавливает порядок подтверждения пригодности новой
продукции в соответствии с настоящими Правиламии проводит государственную регистрацию выдаваемых технических свидетельств
Стыковое болтовое соединение растянутых поясов ферм на косых фланцах для
расчета в ПК SCAD и провдение лабораторных испытваний фразментов и узлов упруго пластического шарнира в СПб ГАСУ и Политехническом
Университете для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при
сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
На объектах, где отправочные элементы конструкции должны быть смонтированы трудом со средней квалификацией, предпочтительны болтовые соединения.
Фланцевые соединения рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали, высокотехнологичные монтажные соединения, исключающие
применение монтажной сварки. Здесь усилия воспринимаются главным образом вследствие преодоления сопротивлению сжатию фланцев от предварительного
натяжения высокопрочных болтов. Фланцевые стыки являются одним из самых эффективных видов болтовых соединений, поскольку весьма значительная
несущая способность высокопрочных болтов используется впрямую и практически полностью. Область рационального и эффективного применения фланцевых
соединений довольно велика. Они охватывают соединения элементов, подверженных растяжению, сжатию, изгибу или совместному их действию.
Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих напряжений в
поясах. Известно стыковое соединение элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется
размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля

90.

Косой стык для упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием
упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным
болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
С целью повышения надежности, снижения расхода стали и упрощения стыка, было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых
элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных смежными упорами.
Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним , для упруго пластического шарнира для
металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием
упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный
обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости

91.

Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом упирается в кромку
отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами, при этом, на упор приходится только половина
усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по оси соединяемых
элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе 1-1 на фиг.3.

92.

93.

Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием
систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой
пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и
приспособляемости и сам стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным
концам соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены в
плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов на косых фланцах устраивается следующим образом.

94.

Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых конструкций. Фланец 2 в сборе с
упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца вырезается участок для образования отверстия, в котором
размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому экономится до 25% стали на
стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой, фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с
использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным
концам соединяемых элементов с помощью кондукторов.
Стык работает следующим образом. Усилие N, возникшее в соединяемых элементах 1 под воздействием внешних нагрузок на конструкцию, раскладывается в
стыке на две составляющих, направленных по осям 5 и 6 стыка {фиг.2}, то есть в плоскости фланцев Nb
и нормально фланцам Nh {фиг.3}, острый угол между фланцем и осью стыкуемых элементов;
Nb=Ncosα=Ncos30=0.866N
Nh=Nsinα=Nsin30=0.5N
Усилие Nb
, действующая в плоскости фланцев 2, наполовину воспринимается упором 3, а другая половина – непосредственно фланцем, которая передается на него упором
смежного фланца {фиг.4}.
Такое распределение усилия Nb
между упором и фланцем обусловлено тем, что смежные упоры не взаимодействуют друг с другом, а взаимодействуют только со смежными фланцами. Снижение
усилия, действующего на упор, вдвое обеспечивает технический и экономический эффект за счет уменьшения длины торца упора, контактирующего с кромкой
отверстия во фланце, и объема сварных швов крепления упора к фланцу. С уменьшением длины торца упора уменьшается эксцентриситет приложения усилия на
упор, а равно и крутящий момент в элементах стыка, вызванный этим эксцентриситетом. Все это способствует повышению надежности стыка.
Усилие Nh
, действующее нормально фланцам, воспринимается частью силами трения на контактных торцах упоров 3 и фланцев 2, а остальная часть – стяжными болтами 4.
Расчетное усилие, воспринимаемое болтами Nb=Nh−Nμ, где Nμ=μNc, μ
– коэффициент трения на контактных поверхностях упоров, равный для необработанных поверхностей 0.25;
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для них более тонкие листы,
сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные
уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано
разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет

95.

напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ. В ввиду ограничения объема
публикации, о результатах МКЭ анализа стыка будет рассказано в следующей статье.
Практическое использование для а упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного
(железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой
и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста
с большими перемещениями и приспособляемости
Конструктивное решение болтового соединения растянутых поясов ферм на косых фланцах впервые было апробировано в покрытии каркаса склада
металлоконструкций КМК "Корал" Производственная база в промышленной зоне района Рудный в Чкаловском районе г. Екатеринбурга. Для изготовления
опытного образца покрытия были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и контрольная сборка производилась в
ремонтно-механических мастерских производственной базы. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм предусматривала такую последовательность
производства работ.
1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными болтами;
Установить полуфермы в одной плоскости {в плане и по высоте}. Плотно прижать полуфермы к фланцам;
Приварить фланцы к полуфермам;
Выполнить именную маркировку полуферм, разъединить полуфермы
После производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов. На рисунках приведены фотоизображения проектной модели каркаса
склада с покрытием с узлами на косых фланцах и узлов стыка после окончательной сборки, перед покраской и подготовкой к монтажу.

96.

97.

В данном случае, когда запроектированная конструкция применяется впервые, очевидна необходимость проведения экспериментальных исследований как
конструкции в составе покрытия в целом, так и отдельных элементов узловых сопряжений. При этом проверяется также верность методик расчета, необходимость
совершенствования которых диктуется потребностью в надежных результатах при проектировании.
В процессе работы над диссертацией, проводя обзор теоретических и экспериментальных исследований в области существующих узловых сопряжений поясов
ферм, замечено, что первый стык растянутых поясов ферм на косом фланце был изобретен в 1979 году, молодыми учеными Уральского электромеханического
института инженеров железнодорожного транспорта, Х. М. Ягофаровым и В. Я. Котовым.

98.

Продолжая исследования в 1986 году, инж. А. Будаевым под руководством к.т.н. Х. М. Ягофарова, с целью подтверждения работоспособности стыка, а также
обоснования основных расчетных предпосылок, были изготовлены три стыка с номинальным углом наклона фланцев к осям элементов 45, 30 и 20 градусов.
Каждый стык представлен двумя одинаковыми половинами, в которых стыкуемый элемент выполнен из уголка 60х6. Испытания проводились на машине ГСМ –
50 нарастающей статической нагрузкой до разрыва болтов и разрушения фланцев. Эксперимент подтвердил работоспособность стыка, а так же основные
расчетные предпосылки. Кроме того, результаты позволили назначить в первом приближении величины расчетных коэффициентов.
В 2010 году, в Уральском государственном университете путей сообщения были изданы методические указания для студентов «Проектирование и изготовление
стыков на косых фланцах». А так же, необходимый и достаточный запас несущей способности болтовых стыков растянутых стержневых элементов с косыми
фланцами подтвержден итогами пробной контрольной
серии исследований опытных образцов, проведенных в лаборатории Пятигорского государственного технологического университета канд. техн. наук, доц.
Марутяном А.С в 2011 году. Разрывные усилия опытных образцов, превысили уровень расчетных нагрузок в 1.7…2.5 раза, а экспериментальные и расчетные
деформации имели достаточно приемлемую сходимость. Даны рекомендации о внедрении в практику строительства. Работы по исследованию стыка растянутых
поясов ферм на косом фланце ведутся и сегодня, изготовлены опытные образцы и трубы 120х5, заглушенной с одной стороны приваренной пластиной толщиной
30мм с 45мм стержнем для захвата в разрывной машине, с другой – фланцем с упором толщиной 25мм. Материал конструкций – малоуглеродистая сталь,
электроды типа Э50А. Болты М24 класса 10.9. Идет подготовка эксперимента, целью которого являются анализ напряженно-деформированного состояния узла
стыка и уточнения инженерной методики решения.

99.

100.

Таким образом, обобщая результаты исследования работы стыка растянутых элементов на косых фланцах, можно сказать, что предлагаемый стык растянутых
элементов на косых фланцах надежен, экономичен и прост в осуществлении.
Библиографический список
i.
ii.
iii.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения
специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС, 2010

101.

iv.
v.
vi.
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный технологический
университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней

102.

103.

104.

105.

106.

2172316 № 3 от 18.04.2017
№ RA.RU.21СТ39 Н00314
9026202000
Продукция упруго пластический шарнир для металлических ферм- балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости , соотвтевует : ( ГОСТ 22521-85, ГОСТ -16078-70, ГОСТ 22520-85) на участке измерительной линии трубопроводов, с косыми фланцевыми фрикционно- подвижными
соединениями (ФПС) согласно, изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616,116875, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU 887748, RU 2413820
Крепление фланцев со скошенными торцами под углом 30 градусов, относительно продольной оси участка измерительной линии, на протяжных, фланцевых, фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) (болт с контролируемым
натяжением, установленный в овальное отверстие), работающее на растяжение и сдвиг, с зазором между стык. элемен не менее 50 мм, предназначенное для участка измерительной линии трубопроводов, с наклонными по 45 градусов, (косые
ФФПС) выполн. согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C 2/00, дата публик. изоб. 20.01.2013.
Примечание, рекомендации к настоящему сертификату. Особое мнение согласно требований: СП 4.13130.2009 п 6.2.6, СП 12.13130.2009 ( экспертов ПГУПС, СПб ГАСУ).
1. Фрикционно-подвижные соединения, со скошенным торцом, наклонные под углом 30 градусов, (ФФПС) выполнены в виде болтовых соединений, расположенных в коротких овальных отверстиях, с
контролируемым натяжением, с зазором не менее 30 мм (обеспечивают многокаскадное демпфирование при импульсной растягивающей нагрузке), см. изобретения №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627,
2247278, 2357146, 2403488, 2076985,№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU,2413820, SU 887748
2.Косые фланцевое соединения со скошенным торцом под углом 30 градусов, фрикционно-подвижное, протяжное выполнено на фрикци-болтах с контролируемым натяжением (латунная шпилька с забитым в
пропиленный паз шпильки, стопорным, энергопоглощающим, медным обожженным клином, расположенным между свинцовой и стальной шайбой и стягивающим болтом), предназначено для участка измерительной
линии трубо-проводов. Фланцевые фрикционнно-подвижные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения
высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические, взрывные нагрузки
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности.

107.

3. Технология изготовления косых ФФПС с наклоном 30 градусов. Для ФФПС с наклоном 30 градусов следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77
согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2,
ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676
Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C 2/00, дата публ. 20.01.2013, RU 2413820, SU 887748.
С техническими решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соединений с наклоном 30 градусов (ФФПС), выполненных в виде протяжных болтовых соединений с демпфирующими элементами (клин медный обожженный,
забитый в пропиленный паз латунного болта –шпильки), обеспечивающих многокаскадное демпфирование участка измерительной линии трубопровода при импульсной растягивающей нагрузке можно ознакомиться:
инструкция «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений» (НИИмостов, ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.), статьи: «Совершенствование технологии устройства
фрикционных соединений» (авторы: С.Ю.Каптелин, Г.Н.Ростовых), «МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОН-НЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ» (автор: А. С. Широких, Уфимский
государственный нефтяной технический университет, г. Уфа), «ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ» (автор: А. С. Широких). Примечание для сертификата № 2172316 от 18.04.2017
.
Мажиев Х.Н. Темнов В. Ф.
ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич
(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Марутян Александр

108.

(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
Суренович (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные
конструкции зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1,
31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля. Технический результат
заключается в уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля включает концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов.
Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил.,
1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть
использовано в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и
стяжные болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая
часть. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость
конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых
профилей, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами для
прикрепления стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр
«Академия», 2007. - С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая
школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода)
конструкционного материала.

109.

Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и
листовую прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку
составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных стыках решетчатых
конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве еще одного примера
использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров,
двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого
профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое
соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в
наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2,
установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко скреплены опорные
столики 3. В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже
установлены стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4
фланцев 2 таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных
столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) незамкнутого (открытого) профиля, но и
в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более
компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для
обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд.
центр «Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними
опорные столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого
профиля 1, раскладывается на две составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на
опорные столики 3. Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более
тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют
возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6, снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм
покрытий из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала
сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.

110.

Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
Сварные швы (1,5%)
Известное решение
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
47,1
Примеч.
5,2
26,8 Предлагаемое решение
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов
одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что в новом решении
расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами, отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют
парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.

111.

112.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
Дата прекращения действия патента: 27.10.2011

113.

Дата публикации: 20.08.2012
Изобретение стыковое соединение растянутых элементов
Темной В Г Конструктивные системы в природе и строительной технике 1987 г. https://dwg.ru/lib/1613
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации
конструктивных систем. Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Представлены строительные
конструкции, созданные на основе бионических принципов, и освещен опыт их применения в практике строительства.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации
конструктивных систем. Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Дан анализ современных методов
математического программирования, используемых при оптимальном проектировании конструктивных систем. Приведены материалы исследований физико-механических
характеристик биоаналогов с последующим математическим и физическим моделированием последних. Представлены строительные конструкции, созданные на основе
бионических принципов, и освещен опыт их применения в практике строительства. Показаны широкие возможности алгоритмов, разработанных на основе сочетания методов
математического программирования с бионическими принципами и реализованных на ЭВМ, для оптимального проектирования конструктивных систем.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
https://dwg.ru/lib/1613
Синхронизация в природе и технике
Синхронизация — это согласованное во времени движение двух или нескольких объектов, без нее невозможно функционирование многих технических систем.
Наиболее интересна и до сих пор окончательно не разгадана по своей природе частотная ("пойгенсова") самосинхронизация: объекты самой различной природы
вырабатывают единый ритм совместного движения, несмотря на различие индивидуальных ритмов и на подчас весьма слабые взаимные связи. Синхронизируются
маятниковые часы, органные трубы, небесные тела, электрические, электромагнитные и квантовые генераторы, возбудители механических колебаний в
вибрационных устройствах, лопатки турбомашин, сообщества клеток и других элементов живых организмов, сами живые организмы в коллективах (жукисветляки, птицы и рыбы в стаях, аплодирующие или марширующие люди). Самосинхронизация носит, таким образом, универсальный характер, она является
одним из важных случаев явления самоорганизации. Тенденция к синхронизации находит свое отражение в свойстве...
Издательство: Ленанд
Год издания:
2015 г.
Страниц:
440

114.

1430 руб.
Темной В Г Конструктивные системы в природе и строительной технике 1987 г. https://dwg.ru/lib/1613
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации
конструктивных систем. Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Представлены строительные
конструкции, созданные на основе бионических принципов, и освещен опыт их применения в практике строительства.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации
конструктивных систем. Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Дан анализ современных методов
математического программирования, используемых при оптимальном проектировании конструктивных систем. Приведены материалы исследований физико-механических
характеристик биоаналогов с последующим математическим и физическим моделированием последних. Представлены строительные конструкции, созданные на основе
бионических принципов, и освещен опыт их применения в практике строительства. Показаны широкие возможности алгоритмов, разработанных на основе сочетания методов
математического программирования с бионическими принципами и реализованных на ЭВМ, для оптимального проектирования конструктивных систем.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
https://dwg.ru/lib/1613
Синхронизация в природе и технике
Синхронизация — это согласованное во времени движение двух или нескольких объектов, без нее невозможно функционирование многих технических систем.
Наиболее интересна и до сих пор окончательно не разгадана по своей природе частотная ("пойгенсова") самосинхронизация: объекты самой различной природы
вырабатывают единый ритм совместного движения, несмотря на различие индивидуальных ритмов и на подчас весьма слабые взаимные связи. Синхронизируются
маятниковые часы, органные трубы, небесные тела, электрические, электромагнитные и квантовые генераторы, возбудители механических колебаний в
вибрационных устройствах, лопатки турбомашин, сообщества клеток и других элементов живых организмов, сами живые организмы в коллективах (жукисветляки, птицы и рыбы в стаях, аплодирующие или марширующие люди). Самосинхронизация носит, таким образом, универсальный характер, она является
одним из важных случаев явления самоорганизации. Тенденция к синхронизации находит свое отражение в свойстве...
Издательство: Ленанд
Год издания:
2015 г.
Страниц:
440
1430 руб.

115.

116.

117.

118.

Заместитель президента эксперт испытательной лаборатории ОО «Сейсмофонд» проф СПб ГАСУ ЛИСИ Темнов Владимир Григорьевич
Зам президента ИЛ ОО «Сейсмофонд» Уздин А М Ссылка об аккредитации испытательной лаборатории СПб ГАСУ и обособленного подразделения ИЛ ОО «Сейсмофонд»
ктн доцент Егорова О А http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
ТЕМНОВ Владимир Григорьевич
- ТЕМНОВ Владимир Григорьевич
Ученая степень:
Дополнительные сведения:
• Системы автоматизированного проектирования в строительстве: (САПРС);
• Информационные технологии проектирования зданий и сооружений;
• Основы архитектурно-строительной бионики;
• Автоматизированное проектирование энергосберегающих зданий;
• Теория принятия оптимальных архитектурно-конструктивных решений на базе программных комплексов САПР;
• Владимир Григорьевич является заведующим кафедрой с 1996 года.
Увлечения - хатха-йога, музыка и литература.
http://www.spbgasu.ru/Universitet/Vuz_v_licah_2/name%D0%A2/id232/
д.т.н. (1992)

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

Кинематическая сейсмоизолирующая опора на
маятниковых стойках с гибкими связями УНИКОН
Данные и результаты следует проверять на соответствие фак тическ им параметрам и нагрузкам.
Предписания , указанные в СНиПах, следует учитывать при проектировании.
Проект
Описание
Да та:
Файл:
Индекс
Масштаб
N лис та

128.

Кинематическая сейсмоизолирующая опора на
маятниковых стойках с гибкими связями УНИКОН
Данные и результаты следует проверять на соответствие фактическим параметрам и нагрузкам.
Предписания , указанные в СНиПах, следует учитывать при проектировании.
Проект
Описание
Дата:
Файл:
Индекс
Масштаб
N листа

129.

Конструкция подвижной кинематической стальной
опоры на качающихся шарнирных стойках с гибкими
демпфирующими св язями ООО "Фирма УНИКОН" :
Данные и результаты следует проверять на соответствие фак тическ им параметрам и нагрузк ам.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

Техническое задание с чертежами для разработки альбома для расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости вставки компенсатора на ФПС с испытанием на сейсмостойкость, для шаровых балок ферм для мостов на основании и опыта американских Сальниковых компенсаторов фирмы РОАК США, для магистральных трубопроводов выпускаемые вставок на
русских фрикци-болтах с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином в пропиленный паз латунной шпильки со свинцовой шайбой

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

162.

163.

164.

165.

166.

167.

168.

169.

170.

171.

172.

173.

174.

175.

176.

177.

178.

179.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

Сальникова компенсаторы для шаровых кранов и магистральных трубопроводов Compact Dismantling Joint 7 https://youtu.be/y4leUBrFBrw
https://www.youtube.com/watch?v=y4leUBrFBrw
VAG VARIplus product information EN (Teaser)
Product animation of the VAG VARIplus system. The flange adapters and dismantling joints reliably and safely connect pipes, even of different diameters, or pipes with valves (such as the
VAG EKN® Butterfly Valve). More information on VAG VARIplus system: http://www.vag-armaturen.com/en/no_ca... Contact information: http://www.vag-armaturen.com/en/conta...
https://www.youtube.com/watch?v=7tXyxn071YM
https://youtu.be/7tXyxn071YM
UNIÓN AUTOPORTANTE O DISMANTLING JOINT VCP
https://youtu.be/A13OCdybaJ0 Style DJ400
https://www.youtube.com/watch?v=r1fEvFsp5uE
3"-12" Dismantling Joints

189.

190.

Andersson (ТА) Сайт - http://www.tourandersson.com/en/
Типовые изделия и детали упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости и антивибрационного сейсмостойкого фланцевого фрикционно-подвижного соединения для магистральных трубопроводов с кранами
шаровыми, с компенсаторами ( антивибрационные фланцевые фрикционно подвижные соединения (АФФПС)в виде болтовых соединений с фрикци-болтами (латунная шпилька с медным
обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки, свинцовые шайбы), затянутыми гайками с контролируемым натяжением для повышения демпфирующей
способности можно скачать на сайте ОО "Сейсмофонд" seismofond.ru
Tour & Andersson/document.pdf_1748168523.pdf
Tour & Andersson/сайт.txt
Tour & Andersson/51061025.dwg
Tour & Andersson/51061032.dwg
Tour & Andersson/51061040.dwg
Tour & Andersson/51061050.dwg
Tour & Andersson/52183273.dwg
Tour & Andersson/52182965.dwg
Tour & Andersson/KT_512_DN_15,20.dwg
Tour & Andersson/52151814.dwg
Tour & Andersson/52151820.dwg
Tour & Andersson/52137115.dwg
Tour & Andersson/52138120.dwg
Tour & Andersson/52151009.dwg
Tour & Andersson/52138115.dwg
Tour & Andersson/52151014.dwg
Tour & Andersson/52134015_NF.dwg
Tour & Andersson/52151832.dwg
Tour & Andersson/52151825.dwg
Tour & Andersson/52151840.dwg
Tour & Andersson/52152214.dwg
Tour & Andersson/52152220.dwg
Tour & Andersson/52134515_NF.dwg
Tour & Andersson/52134520_NF.dwg
Tour & Andersson/52144115_NF.dwg
Tour & Andersson/52144120_NF.dwg

191.

Tour & Andersson/52144125_NF.dw ...
/ это не весь список /

192.

193.

194.

195.

Р
№
№
№
№
№

196.

Литература
1. СНиП 11-7-81*. Строительство в сейсмических районах - М : Строи издат, 2000
2 Сейсмостойкость сооружений / КС Абдурашидов, ЯМ. Айзенберг, T Ж. Жунусов и др М : Наука. 1939 192с.
3. Использование упруго-фрикционных систем в сейсмостойком строительстве (обзор) Составители инженеры Г.М Михайлов, В.В Жуков - М.: Госстрой СССР Серия: «Инженерное
оборудование населенных мест, жилых и общественных зданий». 1975. 45с

197.

4. Поляков В С , Килимник Л.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмоэащиты зданий - М Стройиздат, 1989 - 320 с : ил
5. Современные методы сейсмоэащиты зданий и сооружений. Казина ГА. Килимник Л Ш.,-Обзор М. ВНИИИС 1987 вып 7
6. Сейсмостойкое строительство Реферативный сборник. 1974 выпуск 3. Исследования в области сейсмостойкого строительства и инженерной сейсмологии. Использование упругофрикционных систем в сейсмостойком строительстве Инж Г М Михайлов с.36
7 Килимник Л.Ш Методы целенаправленного проектирования в сейсмостойком строительстве М : Наука, 1980
8 Елисеев О Н., Уздин А.М Сейсмостойкое строительство. Учебник. В 2-х кн - СПб ИЗД. ПВВИСУ 1997. -321с., с илл.
9 Сейсмостойкое строительство Реферативный сборник. 1977 вы пуск 5. Проектирование каркасных зданий для сейсмических районов с упруго фрикционными соединениями на
высокопрочных болтах. К.т.н. Л.Ш. Килимник с 12
10. ПРИМЕНЕНИЕ УПРУГО-ФРИКЦИОННЫХ СИСТЕМ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ЖИЛЫХ ДОМОВ В ИРКУТСКОЙ ОБЛАСТИ УДК 624 072 Чигринская Л.С., Бержинский Ю.А. 6 стр
При подготовке научной публикации использовалось изобретения: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов". Регистрационный номер заявки на
изобретение (ФИПС) № 2018105803/20 (008844) от 27.02.2018 и др.
Авторы: В.А. Дударев, Г.А.Пастухов, Коваленко А.И., Елисеева И.А., МалафеевО.А..
Описание изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов"
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Изобретение относится к антисейсмическим фрикционно-подвижным соединениям для трубопроводов, как замковое надежное крепление фиксации, как эффективное решение по
предотвращению ослабления резьбовых соединений, Область применения антисейсмического замкового фрикционно-подвижного соединения: судовые системы, гидравлические дробилки,
ветрогенераторы, компрессорные станции и насосные установки, мостостроение, грузоподъемные лифтовое оборудование.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений.
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)RU
(11)165076
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(13)U1

198.

(12)
ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует
(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, а/я газета "Земля РОССИИ" ,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели № 165076
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через
поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием,
кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше
расстояния до нижней точки паза штока.
Заявка на изобретение Энергопоглошающаяся опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3 , с шайбами 4, на который с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при

199.

котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость
усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий.
Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по ПатентуRU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и
болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта
листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет
смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины
друг относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном
положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения
отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на
фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет
деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью
штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном
направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует
заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью

200.

перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б
(фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую
поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того,
вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1
выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым
объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, нас предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку
5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации
корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в
сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки
(болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.)
определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг
штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9 изобретения 165076
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся
тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток
зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной
оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Патент изобретение ФИПС РОСПАТЕНТ Коваленко Александра Ивановича и другие название изобретения СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ

201.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2010136746
(13)
A
(51) МПК
E04C2/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
По данным на 26.03.2013 состояние делопроизводства: Экспертиза по существу
(21), (22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во
взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным
огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме
проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет
ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу
фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям
в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных
взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек
и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального
каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.

202.

5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить
ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до
землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS,
STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и
проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при
аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Панель противовзрывная легкосбрасываемая ЛСК вышибная Коваленко Андреев
Е04В \ 92
Панель противовзрывная
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для зашиты помещений содержащих взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по Авт.св. 617552, М.Кл.2 Е04В 1/98 с пр. от 21.11.75. Панель
включает ограждающий элемент с шарнирно закрепленными на нем поворотными скобами, взаимодействующими через опоры своими наружными
полками с несущими элементами. С целью защиты от воздействия ветровой нагрузки, панель снабжена подвижной плитой, шарнирно соединенной
с помощью тяг с внутренними концами поворотных скоб, которые выполнены Т-образными. Недостатком предлагаемой конструкции является
низкая надежность шарнирных соединений при переменных внешних и внутренних нагрузках. Известна также легкосбрасываемая ограждающая
конструкция взрывоопасных помещений по Патенту SU 1756523, МПК5 Е06В 5/12 с пр. от 05.10.1990. Указанная конструкция содержит поворотную
стеновую панель, состоящую из нижней и верхней секций и соединенную с каркасом временной связью. Нижняя секция в нижней части шарнирно
связана с каркасом здания, а в верхней части-шарнирно соединена с верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена роликами,
установленными в направляющих каркаса здания. Недостатком указанной конструкции является низкая надежность вызванная большим
количеством шарнирных соединений, требующих в условиях строительства высокой точности изготовления. Известна также противовзрывная
панель по Патент)' RU 2458212, Е04В 1/92 с пр. от 13.04.201 Г, которую выбираем за прототип. Изобретение относится к защитным устройствам
применяемым во взрывоопасных обьектах. Противовзрывная панель содержит металлический каркас с бронированной обшивкой и наполнителемсвинцом. Панель имеет четыре неподвижных патрубка-опоры, а в покрытии взрывоопасного объекта жестко заделаны четыре опорных стержня,
которые телескопически вставлены в неподвижные патрубки-опоры панели. Наполнитель выполнен в виде дисперсной системы воздух-свинец, а
опорные стержни выполнены упругими. Недостатком вышеуказанной панели является низкая надежность срабатывания телескопических
сопряжений при воздействии переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания проема при взрыве (сбрасывания легкосбрасываемой панели) за
минимальное время и обеспечение зависаемости панели после сброса.
Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен, оборудования и персонала от возможного взрыва, помещение снабжено
панелью противовзрывной, обеспечивающей надежное и быстрое открытие проема при взрыве и сброс избыточного давления, а также зависание
панели.

203.

Панель противовзрывная содержит плиту опорную которая жестко закреплена на стене защищаемого помещения и имеет проем соответствующий
проему в стене , а с другой стороны плиты опорной винтами с резьбой, ослабленной по сечению, закреплена панель легкосбрасываемая. Площадь
проема плиты опорной и проема помещения определяется в зависимости от объема помещения, от взрывоопасной среды, температуры горения,
давления, скорости распространения фронта пламени и др. параметров. Винты имеют резьбовую часть, ослабленную по сечению с двух сторон
лысками до размера «Z» и т.о. образуегся ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под воздействием взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где: на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг.2) панели лротивовзрывной; нафиг.2 изображен
разрез А-А (фиг. 1);
на фиг.З изображен вид но стрелке В в увеличенном масштабе:
на фиг.4 изображен разрез Г-Г, узел крепления троса в увеличенном масштабе.
Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится к каркасу защищаемого помещения (на чертеже не показано). В
каркасе помещения и в опорной плите выполнен проем 2, имеющий расчетную площадь S^b * h , которая зависит от объема защищаемого
помещения, температуры трения, давлении, скорости распространения фронта пламени и др. параметров
На опорной плите 1, крепежными элементами , например саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое сечение, закреплена
легкосбрасываемая панель 4, которая соединена тросом 5 с опорной плитой.
Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы до размера «Z».
Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите 1, образуют ослабленное резьбовое сопряжение,
разрушаемое под действием взрывной волны. Разрушение (вырыв) в ослабленном резьбовом соединении возможно или за счет разрушения
резьбы в опорной плите, или за счет среза резьбы крепежного элемента - самореза 3. в зависимости от геометрии резьбы и от соотношения
предела прочности материалов самореза и плиты опорной. Рассмотрим пример. На опорной плите 1 толщиПой 5мм, изготовленной из стали З,
самосверлящими шурупами 3 размером 5,5/6.3x105 закреплена легкосбрасываемая панель 4, изготовленная из стали 20. Усилие вырыва при
стандартной резьбе для одного шурупа составляет 1500кгс. Опытным путем установлено, что после доработки шурупа путем стачивания резьбы с
двух сторон до размера Z=3MM , величина усилия вырыва составляет 700кгс. Соответственно, при креплении легкосбрасывоемой плиты четырьмя
шурупами, усилие вырыва составит 2800кгс. При условии, что площадь проема S-10000CM2, нагрузка вырыва-раенределенная нагрузка должна
быть не менее 0,28кгс/см2. Таким образом, зная параметры взрывоопасной среды, компоновку и объем защищаемого помещения, выбираем
конструкцию крепежных элементов (например саморежущих шурупов) после чего, в зависимости от заданного усилия вырыва (прочности на
вырыв), можно определить величину «7»-толщину ослабленной части резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении взрывной нагрузки, взрывная золна через проем 2 в опорной плите 1
воздействует по площади легкосбрасываемой панели 4, закрепленной на опорной плите 1 четырьмя саморежущими шурупами 3, имеющими
ослабленное резьбовое сечение. При превышении взрывного усилия, шурупы разрушаются по ослабленному резьбовому сечению,
легкосбрасываемая панель освобождается от механическою крепления, после чего сбрасывается и зависает на тросе 6 соединяющем ее с опорной
плитой 1. При этом сечение проема открывается и давление сбрасывается до атмосферного.
Формула
Плита противоезрывная содержащая опорную плиту на которой закреплена панель легкосбрасываемая, отличающаяся тем, что в опорной плите выполнен проем, а
легкосбрасываемая панель выполнена сплошной, при этом крепежные элементы имеют поперечное сечение, ослабленное по длине резьбы лысками с двух сторон, кроме того
на опорной плите закреплен конец троса, а другой конец троса, через планку, соединен с крепежным элементом с возможность перемещения.

204.

Панель противовзрывная Реферат
Техническое решение относится к области строительства и предназнечено для защиты помещений от возможных взрывов. Конструкция позволяет обеспечить надежный и
быстрый сброс легкосбрасываемой панели, сброс давления при взрыве и зависание панели на опорной плите, Конструкция представляет собой опорную плиту с расчетным
проемом, которая жестко крепится на каркасе защищаемого сооружения. На опорной плите крепежными элементами, имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение,
закреплена панель легкосбрасываемая. Ослабленное резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано лысками выполненными с двух сторон резьбовой части.
Кроме того опорная плита и легкосбрасываемая панель соединены тросом один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а другой конец соединен с крепежным
элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.
Панель противовзрывная Реферат
Техническое решение относится к области строительства и предназнечено для защиты помещений от возможных взрывов. Конструкция позволяет
обеспечить надежный и быстрый сброс легкосбрасываемой панели, сброс давления при взрыве и зависание панели на опорной плите, Конструкция
представляет собой опорную плиту с расчетным проемом, которая жестко крепится на каркасе защищаемого сооружения. На опорной плите
крепежными элементами, имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена панель легкосбрасываемая. Ослабленное
резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано лысками выполненными с двух сторон резьбовой части. Кроме того опорная
плита и легкосбрасываемая панель соединены тросом один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а другой конец соединен с
крепежным элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.

205.

206.

207.

208.

209.

http://www1.fips.ru/fips_servl/fips_servlet
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
154506
(13)
U1
(51) МПК
E04B1/92 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12)
ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 08.02.2016 - может прекратить свое действие
(21), (22) Заявка: 2014131653/03, 30.07.2014
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
30.07.2014
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 30.07.2014
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 27.08.2015
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30,
корп. 1, кв. 135, Коваленко Александр
Иванович
(54) ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ
(57) Реферат:
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений от возможных
взрывов. Конструкция позволяет обеспечить надежный и быстрый сброс легкосбрасываемой панели, сброс
давления при взрыве и зависание панели на опорной плите, Конструкция представляет собой опорную плиту с
расчетным проемом, которая жестко крепится на каркасе защищаемого сооружения. На опорной плите крепежными
элементами, имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена панель легкосбрасываемая.
Ослабленное резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано лысками выполненными с двух
сторон резьбовой части. Кроме того опорная плита и легкосбрасываемая панель соединены тросом один конец
которого жестко закреплен на опорной плите, а другой конец соединен с крепежным элементом через планку, с

210.

возможностью перемещения. 4 ил.
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений содержащих
взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по Авт.св. 617552, М.Кл. 2 E04B 1/98 с
пр. от 21.11.75. Панель включает ограждающий элемент с шарнирно закрепленными на нем поворотными скобами,
взаимодействующими через опоры своими наружными полками с несущими элементами. С целью защиты от
воздействия ветровой нагрузки, панель снабжена подвижной плитой, шарнирно соединенной с помощью тяг с
внутренними концами поворотных скоб, которые выполнены Т-образными. Недостатком предлагаемой конструкции
является низкая надежность шарнирных соединений при переменных внешних и внутренних нагрузках. Известна
также легкосбрасываемая ограждающая конструкция взрывоопасных помещений по Патенту SU 1756523, МПК5
E06B 5/12 с пр. от 05.10.1990. Указанная конструкция содержит поворотную стеновую панель, состоящую из нижней
и верхней секций и соединенную с каркасом временной связью. Нижняя секция в нижней части шарнирно связана с
каркасом здания, а в верхней части - шарнирно соединена с верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена
роликами, установленными в направляющих каркаса здания. Недостатком указанной конструкции является низкая
надежность вызванная большим количеством шарнирных соединений, требующих высокой точности изготовления в
условиях строительства. Известна также противовзрывная панель по Патенту RU 2458212, E04B 1/92 с пр. от
13.04.2011, которую выбираем за прототип. Изобретение относится к защитным устройствам применяемым во
взрывоопасных объектах. Противопожарная панель содержит металлический каркас с бронированной обшивкой и
наполнителем-свинцом. Панель имеет четыре неподвижных патрубка-опоры, а в покрытии взрывоопасного объекта
жестко заделаны четыре опорных стержня, которые телескопически вставлены в неподвижные патрубки-опоры
панели. Наполнитель выполнен в виде дисперсной системы воздух-свинец, а опорные стержни выполнены
упругими. Недостатком вышеуказанной панели является низкая надежность срабатывания телескопических
сопряжений при воздействии переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания проема при взрыве (сбрасывания
легкосбрасываемой панели) за минимальное время и обеспечение зависания панели после сброса.
Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен, оборудования и персонала от возможного
взрыва, помещение снабжено панелью противовзрывной, обеспечивающей надежное и быстрое открытие проема
при взрыве и сброс избыточного давления, а также зависание панели на плите опорной. Панель противовзрывная
содержит плиту опорную которая жестко закреплена на стене защищаемого помещения и имеет проем
соответствующий проему в стене, а с другой стороны плиты опорной винтами с резьбой, ослабленной по сечению,
закреплена панель легкосбрасываемая. Площадь проема плиты опорной и проема помещения определяется в
зависимости от объема помещения, от взрывоопасной среды, температуры горения, давления, скорости
распространения фронта пламени и др. параметров. Винты имеют резьбовую часть, ослабленную по сечению с
двух сторон лысками до размера <Z> и т. о. образуется ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под
воздействием взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где:
на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг. 2) панели противовзрывной;
на фиг. 2 изображен разрез
-A (фиг. 1);
на фиг. 3 изображен вид по стрелке В (фиг. 1) в увеличенном масштабе;

211.

на фиг. 4 изображен разрез Г-Г (фиг. 2), узел крепления троса в увеличенном масштабе.
Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится к каркасу защищаемого помещения
(на чертеже не показано). В каркасе помещения и в опорной плите выполнен проем 2, имеющий расчетную площадь
S=b*h, которая зависит от объема защищаемого помещения, температуры горения, давления, скорости
распространения фронта пламени и др. параметров. На опорной плите 1, резьбовыми крепежными элементами,
например саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное поперечное резьбовое сечение, закреплена
легкосбрасываемая панель 4. Кроме того, легкосбрасываемая панель соединена с опорной плитой гибким узлом,
состоящим из планки 5, закрепленной с одной стороны на тросе 6, а с др. стороны сопряженной с крепежным
элементом 3. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух
сторон по всей длине резьбы до размера <Z>. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым
отверстием в опорной плите 1, образуют ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под действием
взрывной волны. Разрушение (вырыв) в ослабленном резьбовом соединении возможно или за счет разрушения
резьбы в опорной плите, или за счет среза резьбы крепежного элемента-самореза 3, в зависимости от геометрии
резьбы и от соотношения пределов прочности материалов самореза и плиты опорной. Рассмотрим пример. На
опорной плите 1 толщиной 5 мм, изготовленной из стали 3, самосверлящими шурупами 3 размером 5,5/6,3×105,
изготовленными из стали У7А, закреплена легкосбрасываемая панель 4, изготовленная из
стали 20. Усилие вырыва при стандартной резьбе для одного шурупа составляет 1500 кгс. Опытным путем
установлено, что после доработки шурупа путем стачивания резьбы с двух сторон до размера Z=3 мм, величина
усилия вырыва составляет 700 кгс. Соответственно, при креплении плиты четырьмя шурупами, усилие вырыва
составит 2800 кгс. При условии, что площадь проема S=10000 см 2, распределенная нагрузка для вырыва должна
быть не менее 0,28 кгс/см2. Таким образом, зная параметры взрывоопасной среды, объем и компоновку
защищаемого помещения, выбираем конструкцию крепежных элементов после чего, в зависимости от заданного
усилия вырыва, можно определить величину <Z> - толщину ослабленной части резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении взрывной нагрузки, взрывная волна
через проем 2 в опорной плите 1 воздействует по площади легкосбрасываемой панели 4, закрепленной на опорной
плите 1 четырьмя саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое сечение. При превышении
взрывным усилием предела прочности резьбового соединения, резьбовое соединение разрушается по
ослабленному сечению, легкосбрасываемая панель освобождается от механического крепления, после чего
сбрасывается, сечение проема открывается и давление сбрасывается до атмосферного. После сбрасывания
панель легкосбрасываемая зависает на тросе 6, один конец которого закреплен на опорной плите, а другой, через
планку 5 сопряжен с крепежным элементом 3.
Формула полезной модели
1. Панель противовзрывная, содержащая опорную плиту, на которой резьбовыми
крепежными элементами закреплена панель легкосбрасываемая, отличающаяся тем, что в
опорной плите выполнен проем, а панель легкосбрасываемая выполнена сплошной, при этом
крепежные элементы, скрепляющие панель легкосбрасываемую с опорной плитой, имеют
ослабленное поперечное сечение резьбовой части, образованное лысками, выполненными с
двух сторон по всей длине резьбы и, кроме того, панель легкосбрасываемая соединена с
опорной плитой тросом, один конец которого жестко закреплен в опорной плите, а другой
конец соединен с панелью легкосбрасываемой.
2. Панель противовзрывная по п.1, отличающаяся тем, что трос соединен с панелью
легкосбрасываемой
через
планку,
сопряженную
с
крепежным
элементом.

212.

РИСУНКИ

213.

214.

215.

Изобретение полезная модель ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)RU
(11)165076
(13)U1
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12)
ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует
(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, а/я газета Земля РОССИИ",
Коваленко Александр Иванович
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович
(RU),
Коваленко Александр Иванович
(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович
(RU),
Коваленко Александр Иванович
(RU)
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и
закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два
открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.

216.

217.

218.

Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов". Регистрационный номер заявки на изобретение (ФИПС) № 2018105803/20 (008844) от 27.02.2018
Авторы: В.А. Дударев, Г.А.Пастухов, Коваленко А.И., Елисеева И.А., МалафеевО.А..
.Описание изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов"
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Изобретение относится к антисейсмическим фрикционно-подвижным соединениям для трубопроводов, как замковое надежное крепление фиксации, как эффективное решение по предотвращению ослабления
резьбовых соединений, Область применения антисейсмического замкового фрикционно-подвижного соединения: судовые системы, гидравлические дробилки, ветрогенераторы, компрессорные станции и
насосные установки, мостостроение, грузоподъемные лифтовое оборудование.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно- подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягива-ющих нагрузках, при многокаскадном демпфировании.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса
по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 "Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов". Устройство
содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование.
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки, но при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных,
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, соединение смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разруше-ния.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна из-за наличия большого количества со-прягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта, а также повышение
точности расчета при использования фрикци- бол-товых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой, установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб, которые являются поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого
трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора трубопро-вода с фрикцмонно-подвижными соединениями при этом начет раскачиваться (изобретение "Опора сейсмостойкая", патент
№ 165076 Е04Н/9/02) за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого поглощается взрывная, ветровая, сейс-мическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений на фрикци- болтах, работающих на растяжение, установленных в длинных овальных отверстиях с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011, СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.

219.

Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовых шайб, медных втулок-гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куда забивается медный обожженный клин.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображено фрикционное соединение с контролируемым натяжением (стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный
паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином);
на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом
на фиг.3 изображен фрагмент медного обожженного клина, забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенсатор не показан ). Цифрой 5 обозначен пропитанный антикоррозийными составами трос,
обмотанный в пять витков вокруг трубы, чтобы исключить вытекание нефти или газа из магистрального трубопровода при многокаскадном демпфировании).
фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения с фрикци -болтом.
фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях с фрикци-болтом
фиг. 8 изображен компенсатор Сальникова на соединениях с фрикци -болтом.
фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом
Антисейсмические виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный клин. Медный обожженный клин может быть также
установлен с двух сторон крана шарового.
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца, расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется за счет сминания медного обожженного клина, забитого в пропиленный паз шпильки.
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами, расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового крана с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медные втулки
или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующими дополнительными упругими элементами.
Упругие элементы одновременно повышают герметичность соединения (может служить стальной трос ( на чертеже не показан)). .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунной шпильки плотно забивается с одинаковым усилием медный обожженный клин, который является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании, после чего
производится стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением
Латунная шпилька с пропиленным пазом, располагается во фланцевом соединении. Одновременно с уплотнением соединения она выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давления рабочей среды.
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечиваю-щую рабочее состояние медного обожженного клина. Свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и
виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при многокаскадном
демпфировании.

220.

Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний
всего соединения и согласно марки стали, латуни и меди.
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Работа над патентом (изобретением ) частично поддержана грантом РФФИ № 18-01-00796
Фигуры к патенту на изобретение "Антисейсмическое фланцевое фрикциооно -подвижное соединение трубопроводов"
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5

221.

Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
Формула изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов"
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение (ФФПС) трубопроводов, содержащее амортизирующие крепеж-ные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного или
двух из фланцев, отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения в сейсмоопасных районах амортизирующие элементы выполнены в виде латунного фрикци-болта, с забитым в
пропиленный паз шпильки фрикци-болта (с одинаковым усилием) медным обожженным клином, располо-женным во фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС), при этом в латунную шпильку
устанавливается тонкая медная обожженная гильза - втулка, с уплотнительными элементами выполненными в виде свинцовых тонких шайб, установленных между цилиндрическими выступами фланцев, а
крепежные элементы подпружинены (для единичного использования), при этом между скользящими поверхностями трубопровода прокладывается винтовой трос (количество витков зависит от давления газа или
нефти) для исключения утечки газа или нефти.
Реферат

222.

Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных, сейсмических и взрывных
воздействий. Фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным клином позволяет обеспечить надежное и быстрое погашение
сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве. Фрикци -болт состоит из латунной шпильки с пропиленным пазом, с забитым
в паз шпильки медным обожженным клином, который жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС), при этом на шпильку надевается медная , с-образная втулка. Кроме того, между
энергопоглощающим клином и втулкой устанавливаются свинцовые шайбы с двух сторон (втулка и шайбы на чертеже не показаны) 1-9 ил.
При испытаниях использовалось изобретение " Опора сейсмостойкая", патент № 165076 Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать
упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and
anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами
и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при
возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с
возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться
в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении штокотверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической
нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где
(фиг.2) в увеличенном масштабе.
предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока
вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для
крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, на с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность
паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной

223.

конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток,
происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в
теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Авторы изобретения Опора сейсмоизолирующая маятниковая Регистрационный номер ФИПС " 2016119967 /20(031416) от 21.07.2016
Егорова О. А.
Елисеева И.А.
Коваленко А.И.
Темнов В.Г.
Уздин А.М.
Суворова Т.В.
Суворов А.П.
Скороходов С.Н.
Коваленко Е.И.
Е04Н9/02 Е 04 B 1/58 E 02 D 27/34
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

224.

Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты оборудования, зданий, мостов, сооружений, магистральных трубопроводов, линий электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент RU №1174616, F15B5/02 с пр. от
11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены длинные овальные отверстия, через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При
малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий после чего соединения при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора края в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно
также устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами
и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении.
Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного ил нескольких сопряжений отверстий корпуса- крестообразной, трубной, квадратной опоры, типа
штока, а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что сейсмоизолирующая маятниковая опора (крестовидная, квадратная, трубчатая) выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного
фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде Г-образных стальных сегментов (для опор с квадратным сечением), в
виде С- образных (для трубчатых опор), установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях опоры корпуса выполнены овальные длинные отверстия, (сопрягаемые с цилиндрической поверхностью опоры) и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси), в которые устанавливают
запирающий элемент- стопорный фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой. Кроме того в
квадратных трубчатых или крестовидных корпусах, параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикциболтовыми демпфирующими креплениями в радиальном направлении.
В теле квадратной, трубчатой, крестовидной опоры, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению
трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином, забитым в
пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической
нагрузкой, вибрационной, взрывной и взрывной от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображена крестовидная опора на фрикционных соединениях с контрольным натяжением ; на фиг.2 изображен стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в
пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином; на фиг.3 изображены квадратные сейсмоизолирующие маятниковые опоры на фрикционных соединениях; на фиг.4 изображен фрагмент квадратной опоры с
длинными овальными отверстиями для протяжных соединений ; на фиг. 5 изображена квадратная опора сейсмоизолирующая маятниковая на протяжных фрикционных соединениях; фиг. 6 изображена квадратная опора сейсмоизолирующая
маятниковая с поднятым корпусом с длинными овальными отверстиями; фиг.7 изображена квадратная опора сейсмоизолирующая маятниковая с фрикционным креплением фрикци-болтами с контрольным натяжением -разрез–вид с верху с
поднятым корпусом; фиг. 8 изображена квадратная опора сейсмоизолирующая маятниковая установленная на свинцовый лист –вид с верху; фиг. 9 изображена трубчатая опора, в разрезе с поднятым внутренним состоящим из двух Собразных фрагментов штоком, установленная на свинцовый лист; фиг. 10 изображена трубчатая опора сейсмоизолирующая маятниковая состоящая из двух частей штоков, для транспортировки; фиг. 11 изображена трубчатая
сейсмоизолирующая опора маятниковая установленная на свинцовый лист –вид с верху; фиг. 12 изображена трубчатая опора сейсмоизолирующая маятниковая с протяжными соединениями -вид с верху; фиг 13 изображен фрагмент
крестообразной опоры сейсмоизолирующей маятниковой установленный на свинцовый лист нижнего сейсмоизолирующего пояса – вид с верху; фиг 14 изображена крестовидная опора сейсмоизолирующая маятниковая с поднятым
крестообразным штоком, установленная на свинцовый лист; фиг. 15 изображена крестообразная опора сейсмоизоли-рующая маятниковая, установленная на свинцовый лист с фрикционными соединениями, вид сверху; фиг. 16 изображена
трубчатая опора сейсмоизолирующая маятниковая с опущенным трубчатым корпусом; фиг. 17 изображен свинцовый лист толщиной 3 мм под трубчатую опору сейсмоизолирующую маятниковую; фиг 18 изображена трубчатая опора
сейсмо-изолирующая маятниковая с опущенным корпусом с длинными овальными отверстиями; фиг. 19 изображена трубчатая опора сейсмоизолирующая маятниковая с поднятым внутренним корпусом с длинными овальными
протяжными отверстиями; фиг. 20 изображена квадратная опора сейсмоизолирующая маятниковая с фрикционными соединениями, вид с боку и разрез опоры; фиг. 21 изображены разные демпфирующие фрикци –болты с тросовым
зажимом, пружинистой многослойной шайбой и стопорным медным обожженном клином для опор сейсмоизолирующих маятниковых; фиг. 22 изображены два демпфирующих фрикци –болта с забитыми обожженными медными

225.

стопорными клиньями, забитыми в пропиленные пазы стальных шпилек для опор сейсмоизолирующих маятниковых; фиг. 23 изображены демпфирующие фрикци –болты с бронзовой или латунной втулкой (гильзой) для опор
сейсмоизолирующих маятниковых; фиг. 24 изображены демпфирующие фрикци –болты с демпфирующей стальной гофрой и фрикци –болт с латунной втулкой для опор сейсмоизоли-рующих маятниковых; фиг. 25 изображены
модификации демпфирующих фрикци –болтовых креплений с тросовым зажимом и многослойной гнутой шайбой для монтажа опор сейсмо-изолирующих маятниковых; фиг. 26 изображено протяжное овальное отверстие для
демпфирующих фрикци –болтовых креплений для опор сейсмоизолирующих маятниковых; фиг. 27 изображено протяжное овальное отверстие с бронзовой или латной гильзой для протяжных фрикци –болтовых креплений, вид сверху;
фиг. 28 изображено протяжное овальное отверстие для протяжных фрикци –болтовых креплений с фрикци –болтом со стопорным тросовым зажимом, с латунной или бронзовой втулкой- гильзой, со свинцовой сминаемой шайбой в разрезе;
фиг. 29 изображен фрикци- болт с обожженным медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки для протяжных овальных отверстий; фиг. 30 изображена латунная гильза- втулка с отогнутыми частями под свинцовую шайбу и
фотографии лабораторных испытаний на сейсмостойкость оборудования, фрагментов демпфирующих узлов крепления (ОО «Сейсмофонд»); фиг. 31 изображена латунная втулка с отогнутыми частями под свинцовую шайбу для фрикционных
соединений, вид с боку; фиг. 32 изображен узел фрикционного соединения с латунной втулкой и со свинцовой шайбой, вид с боку; фиг. 33 изображен демпфирующий хомут с длинными овальными отверстиями для фланцево –
фрикционных соединений для магистральных трубопроводов; фиг. 34 изображено демпфирующее фрикционное фланцевое соединение с фланцевым фрикционным узлом без сварки, демпфирующих податливых соединений
магистральных трубопроводов фиг 35 изображен демпфирующий узел соединения с овальными отверстиями для фланцевых фрикционных соединений, опор, трубопроводов, стальных конструкций; фиг. 36 изображен демпфирующий узел
с длинными овальными отверстиями, с бронзовой втулкой до землетрясения с протяжными соединения, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением, для фланцевых фрикционных соединений опор, трубопроводов, стальных
конструкций; фиг. 37 изображен смещенный демпфирующий узел, со смещением в протяжных соединениях, с овальными отверстиями с контрольным натяжением для фланцевых фрикционных соединений опор трубопроводов, стальных
конструкций; фиг. 38 изображен демпфирующий узел с протяжными соединениями с длинными овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционных соединений опор трубопроводов, стальных конструкций;
фиг. 39 изображен фрагмент демпфирующего узла квадратной опоры с протяжными соединениями с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционных соединений опор трубопроводов, стальных
конструкций, вид сверху; фиг. 40 изображен демпфирующий узел с фрикци -болтом обмотанным медной лентой, со свинцовой амортизирующей шайбой, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционных
соединений опор трубопроводов, стальных конструкций; фиг. 41 изображена энергопоглощающая затяжка с демпфирующим упругим стальным кольцом, с шайбами и с фрикци –болтами, с овальными отверстиями, с контрольным
натяжением для фланцевых фрикционных соединений опор трубопроводов, стальных конструкций; фиг. 42 изображено энергопогло-щающее кольцо без затяжек с демпфирующими шайбами; фиг. 43 изображен фрагмент
энергопоглощающего демпфирующего кольца с демпфирующими узлами крепления с фрикци –болтами, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционных соединений для опор; фиг. 44 изображено фрикционное демпфирующее
соединение с фрикци –болтами, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционных подвижных соединений (ФФПС) трубопроводов, стальных конструкций, вертикальных опор гнущихся линий
электропередач (ЛЭП); фиг. 45 изображено фрикционное соединение (стык) с фрикци –болтами, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) для опор линий
электропередач (ЛЭП), трубопроводов, стальных раскачивающихся мачт, вышек; фиг. 46 изображен демпфирующий стальной хомут –затяжка, с фрикци –болтами, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых
фрикционно-подвижных соединений (ФФПС), для линий ветроустойчивых электропередач , трубопроводов, высотных опор, мачт; фиг. 47 изображена стальная затяжка с демпфирующим энергопоглощающим кольцом с фрикци –болтами, с
овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) опор трубопроводов, стальных конструкций; фиг. 47 изображена стальная растяжка с демпфирующим энергопоглощающим
стальным кольцом с фрикци –болтами, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцево –фрикционных подвижных соединений (ФФПС) опор трубопроводов, стальных каркасов; фиг. 48 изображена сейсмостойкая
опора под колонны со сминаемой гильзой, заполненной свинцовой дробью со стопорной затяжкой, тросовым зажимом, с демпфирующими свинцовыми шайбами, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых
фрикционных соединений для сейсмоизолирующих стальных опор трубопроводов, стальных сейсмостойких каркасов; фиг. 49 изображен тросовой зажим с подпиленной гайкой для фланцевых фрикционно- податливых соединений (ФФПС)
для сейсмоизолирующих фундаментных опор трубопроводов, стальных каркасов; фиг. 50 изображена демпфирующая сейсмоизолирующая стальная «лапа» для растяжек, стойка-опора с тросовым зажимом, с забитым медным клином,
стержнями скользящими по направляющим, с латунной шайбой, установленной под трубу, полиэтиленовой муфтой, с овальными отверстиями, с контрольным натяжением для фланцевых фрикционно- податливых соединений (ФФПС), для
сейсмоизолирующих фундаментных опор, для демпфирующего крепления оборудования к фундаменту, для опор линий электропередач, рекламных щитов, мачт, наружного освещения в сейсмоопасных районах.
Опора сейсмостойкая состоит из двух корпусов 1 (нижний целевой), 2 (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной «l». Нижний корпус1 опоры охватывает
верхний корпус 2 опоры (трубная, квадратная, крестовидная). При монтаже опоры верхняя часть корпуса 2 опоры поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с
пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. В стенке корпусов 1,2 маятниковой сейсмоизолирующей опоры перпендикулярно оси корпусов 1,2 опоры выполнено восемь или более длинных
овальных отверстий, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным (тормозным) обожженным медным клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной
втулкой (гильзой), (фигура 3).
В теле крестовиной, трубчатой, квадратной опоры, штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот
паз. В нижней части опоры, корпуса 1 выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса 2 выполнен фланец для сопряжения с
защищаемым объектом, оборудованием, сооружением, мостом.
Сборка опоры заключается в том, что составной ( сборный) крестовидный, трубчатый, квадратный корпус сопрягается с монолитной крестовидной, трубчатой, квадратной опорой, основного корпуса по подвижной посадке с фланцевыми
фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз крестовидной, трубчатой, квадратной опоры, совмещают с поперечными отверстиями монолитной крестовидной, трубчатой, квадратной поверхностью фрикци-болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 3 ( фигура 2) затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы оборудования, моста, здания. Увеличение усилия затяжки гайки на фрикци-болтах
приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной
опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для крестовидной, трубчатой, квадратной опоры зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной
конструкции сейсмоизолирующей маятниковой опоры (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD.

226.

Сейсмоизолирующая опора установленная на свинцовом листе, сверху и снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время землетрясения или взрыве за счет трения между верхним и нижним корпусом
опоры происходит поглощение сейсмической, вибрационной, взрывной энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с энергопоглощающей гофрой и свинцовыми (возможен вариант использования
латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении
горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев,
которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовой шайбе и свинцовому прокладочному тонкому листу .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса оборудования,
здания, сооружения, моста.
Сама составная опора выполнена крестовидной, квадратной (состоит из двух П-образных элементов) либо стаканчато-трубного вида с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми соединениями.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие с
контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва,
2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки
при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за
счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-2742012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Втулка (гильза) фрикци-болта при землетрясении нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения
взрывной, сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
Надежность friction-bolt на опорах сейсмоизолирующих маятниковых достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание,
сооружение, оборудование, которое устанавливается на маятниковых сейсмоизолирующих опорах с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениями (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" рег. № 2016102130 от 22.01.2016
ФИПС (Роспатент), авторы: Андреев. Б.А. Коваленко А.И.
В основе фрикционного соединения на фрикци-болтах, ( поглотителя энергии), лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Использование фланцево- фрикционно - подвижных соединений (ФФПС), с фрикци-болтом в протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовыми зажимами), имеет пару структурных элементов, соединяющей
эти структурные элементы со скольжением энергопоглащиющихся соединение, разной шероховатостью поверхностей, обладающие значительными фрикционными характеристики, с многокаскадным рассеиванием сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии.
Совместное скольжение, включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать такую, чтобы движение
большой величины.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевого фрикционно-подвижного соединения ( ФФПС) сейсмоизолирующей маятниковой опоры (фрагментов опоры). Происходит
скольжение стальных пластин опоры в продольных длинных овальных отверстиях нижней и верхней частях сейсмоизолирующей опоры, происходит поглощение энергии за счет трения (фрикционности) при сейсмической, ветровой,
взрывной нагрузке, что позволяет перемещаться и раскачиваться сейсмоизоли-рующей маятниковой опоре с маятниковым эффектом с оборудованием, зданием, мостом, сооружением на расчетное допустимое перемещение.
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовым листам со свинцовыми шайбами и латунными втулками в нижней и верхней части сейсмоизолирующих
поясов для создания протяжного соединяя.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении происходит перемещение (скольжение) фрагментов фрикционно-подвижного соединения (ФПС) опоры (фрагменты опоры скользят по продольному овальному отверстию опоры),
происходит поглощение энергии за счет трения между двумя стальными с разной шероховатостью пластинами при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться сейсмоизолирующей опоре с оборудованием на
расчетное перемещение.

227.

Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну взрывную нагрузку. После взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить свинцовые шайбы, в паз шпильки демпфирующего узла
крепления забить новые стопорные медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на проектное натяжение.
При воздействии сейсмических, вибрационных, взрывных нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в крестообразной, трубчатой, квадратной сейсмоизолирующей маятниковых опор , происходит сдвиг трущихся элементов типа
шток, корпуса опоры, в пределах длины паза выполненного в составных частях нижней и верхней крестовидной, трубчатой, квадратной опоры, без разрушения оборудования, здания, сооружения, моста.
Ознакомиться с инструкцией по применению фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be
О характеристиках опоры сейсмоизлирующей (без раскрывания новизны технического решения) маятниковой сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике
деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office»
(руководитель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" (инж. Александр Иванович Коваленко) можно ознакомиться на сайте: http://www.youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk https://youtu.be/MwaYDUaFNOk
https://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU https://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw https://www.youtube.com/watch?v=PmhfJoPlKUw https://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
https://www.youtube.com/watch?v=2N0hp-3FAUs https://www.youtube.com/watch?v=eB1r8F7zkSw
https://www.youtube.com/watch?v=ulXjYw7fyJA https://www.youtube.com/watch?v=V7HKMKUujT4
Другие технические решения сейсмоизолирующей опоры описаны в полученном положительном решении на изобретение "Опора сейсмостойкая" Мкл. Е04H 9/02(работает на основе фланцевых фрикционно- подвижных соединений
(ФФПС)) согласно заявке на изобретение № 2016102130/039003016 от 22.01.2016, авторы : Андреев Б.А., Коваленко А.И..
С решениями фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК) (без раскрывания новизны технического решения) можно ознакомиться: dwg.ru, rutracker.org. www1.fips.ru.
dissercat.comhttp://doc2all.ru, см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
С лабораторными испытаниями фланцевых фрикционно –подвижных соединений для опоры сейсмоизолирующей маятниковой в испытательном центре ОО «Сейсмофонд», адрес: 197371,СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» (без раскрывания
новизны технического решения) можно ознакомиться по ссылке :
http://www.youtube.com/my_videos?o=U https://www.youtube.com/watch?v=846q_badQzk https://www.youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU https://www.youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY https://www.youtube.com/watch?v=HTa1SzoTwBc
https://www.youtube.com/watch?v=PlWoLu4Zbdk https://www.youtube.com/watch?v=f4eHILeJfnU https://www.youtube.com/watch?v=a6vnDSJtVjw
РЕФЕРАТ
Опора сейсмоизолирующая маятниковая сейсмостойкая предназначена для защиты оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных , неравномерных воздействий за счет использования
фланцевых - фрикционно податливых соединений с целью повышения надежности соединения путем, за счет обеспечения многокаскадного демпфирования, при динамических, вибрационных, сейсмических, взрывных нагрузках при
импульсных растягивающихся нагрузках .
Опора сейсмоизолирующая маятниковая , содержащая крестовидный, трубообразный, квадратный корпус -опору и сопряженный с ним подвижный узел с фланцево- фрикционно-подвижными соединениями закрепленный запорным
элементом в виде протяжного соединения отличающийся тем, что в крестовидном, трубчатом, квадратном корпусе-опоре выполнено из нижнего крестовидного , трубчатого, квадратного замкнутого по периметру стальной опоры и
верхнего составного внутреннего из двух или четырех частей, скользящего крестовидного , трубчатого , подвижного штока , сопряженное с нижней опорой, при этом верхняя составная крестовидная, трубчатая, квадратная фрикционноподвижная часть штока зафиксирован запорным элементом в виде демпфирующего фрикци –болта с забитым в пропиленный паз шпильки с обожженным медным клином , выполненным в виде калиброванного болта фрикционного
соединения работающего на растяжением с фрикционным соединением с контрольным натяжением , проходящего через поперечные длинные овальные отверстия корпуса крестовидной, трубчатой, квадратной опоры, через вертикальный
паз, выполненный в теле крестовидной, трубчатой, квадратной опоры и закрепленный гайкой контролируемым с заданным усилием натяжением, работающим на растяжением.
Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено восемь или более открытых паза с длинными овальными отверстиями которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза опоры-штока.
Увеличение усилия затяжки фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части сейсмоизолирующих поясов и вставкой свинцовой шайбы и латунной
гильзой в работу с фрикци-болтовым соединением для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с вбитым обожженным медным клином в пропиленный паз стальной шпильки , натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие
фрикционным соединением с контрольным натяжением . Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011
( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2

228.

Сама составная сейсмоизолирующая маятниковая опора, выполнена крестовидной, о квадратной , либо стаканчата -трубного вида с фланцевыми, фрикционно - подвижными фрикци-болтовыми соединениями.
Фрикци-болт , это энергопоглотитель пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергию. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла на импульсные растягивающие нагрузки при
землетрясений и взрывную от ударной воздушной волны. Фрикци –болт повышет надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
протяжных фрикционных соединений, работающие на растяжением на фрикци- ботах, установленные в длинные овальных отверстиях, с контролируемым натяжением в протяжных соедиениях. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр.
74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Втулка (гильза) фрикци-болта, нагреваясь до температуры плавления за счет трения, свинцовая шайба расплавляется, поглощает пиковые ускорения взрывной, сейсмической энергии, и исключает разрушения ЛЭП, опор электропередач,
мостов, разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на опорах сейсмоизолирующих маятниковых, достигается, путем обеспечения многокаскадного
демпфирования, при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, которое устанавливается на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на фланцевофрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" рег. № 2016102130 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И.
В основе фрикционного соединения на фрикци-болтах, ( поглотителя энергии), лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Использования фланцево- фрикционно - подвижных соединений (ФФПС), с фрикци-болтом в протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом), имеет пару структурных элементов, соединяющей эти
структурные элементы со скольжением энергопоглащиющихся соединение, разной шероховатостью поверхностей, обладающие значительными фрикционными характеристики, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной,
вибрационной энергии. Совместное скольжение, включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать
такую, чтобы движение большой величины.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцево, фрикционно-подвижного соединения ( ФФПС), сейсмоизолирующей маятниковой опоры (фрагменты опоры) скользящие, по
продольному длинным овальном отверстиям, нижней сейсмоизолирующей опоры. Происходит поглощение энергии, за счет трения ( фрикционности) сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и
раскачиваться сейсмоизолирующей маятниковой опоре с оборудованием, зданием, мостом, сооружением на расчетное допустимое перемещение. Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну, два землетрясения или взрывные,
вибрационные нагрузки, либо на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После взрывной или сейсмической нагрузки, необходимо заменить свинцовые смятые шайбы, в паз шпильки демпфирующего узла крепления забить новые стопорные обожженные медные клинья, с помощью домкрата поднять и выровнять
опору, оборудование, сооружение, здание, мост и затянуть болты на проектное, фрикционное соединение, работающее на растяжением с контрольным натяжением восстановленного протяжного соединения.
Формула
Опора сейсмоизолирующая маятниковая, повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая крестовидный, трубообразный, квадратный корпус -опору и сопряженный с ним подвижный узел с фланцевыми
фрикционно-подвижными соединениями, закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения отличающийся тем, что с целью повышения надежности опоры корпус опоры выполнен сборным и выполнен с круглым и
квадратным сечением и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном направле-нии с маятниковым эффектом, которые соединены между собой с помощью фрикцион-но-подвижных соединений с
контрольным натяжением фрикци-болтов, расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на свинцовом листе и крепятся фрикци-болтами с медным клином или тросовым
зажимом во втулке, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса опоры.
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

229.

Фиг 1
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 2
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 3
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

230.

Фиг 4
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 5
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 6
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 7
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

231.

Фиг 8
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 9
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 10
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 11
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

232.

Фиг 12
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 13
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 14
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 15
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

233.

Фиг 16
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 17
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 18
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 19
ора сейсмоизолирующая маятниковая

234.

Фиг 20
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 21
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 22
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 23
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

235.

Фиг 24
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 25
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 26
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

236.

Фиг 27
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 28
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 29
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 30
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 31
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

237.

Фиг 32
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 33
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 34
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 35
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

238.

Фиг 36
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 37
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 38
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 39
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

239.

Фиг 40
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 41
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 42
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 43
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 44
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

240.

Фиг 45
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 46
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 48
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 49
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 50

241.

Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19) RU
(11) 165076
(13) U1
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12)
ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует
(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, а/я газета "Земля РОССИИ",
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в
корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован
запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз,
выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два

242.

открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Заявка на изобретение Энергопоглошающаяся опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает цилиндрическую
поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых
установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси
выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 ,
проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для
сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной
посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с
предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока
контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к уменьшению
зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении
корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов,
шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое
соединение плоских деталей встык по ПатентуRU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены
болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения
дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза
болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических
воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг

243.

относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким
образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие
корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте и верхнейштока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные
к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза,
которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному
перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации
корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической
нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на
фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2
предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси
отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления
на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с
отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4,
нас предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с
поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и
уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие
корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся тем, что в
корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным
элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле
штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от
торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.

244.

Литература.
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр.
ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc. of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial
and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions of Bridges]. STP 006-97.
5. Bolty vysokoprochnyye s garantirovannym mo- mentom zatyazhki rezbovykh soyedineniy dlya stroitel- nykh stalnykh konstruktsiy [High-Strength Bolts with Guaranteed Fixing Torque of Screw Joints for Construction Steel
Structures]. TU 1282-162-02494680-2007. Melnikov Construction Metal Structures Institute.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчивое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер
Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
6.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и
патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
1.
2.
3.
4.
5.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих
зданий»,
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
А.И.Коваленко

245.

6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко8
7. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления –
дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
8. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
9. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
10. Землетрясение по графику Пентагона Землетрясение по графику Пентагона С помощью использования подземных взрывов ВМС США создадут
искусственной землетрясение на территории любой страны и лабораторные испытание на сейсмостойкость по шкале MSK -64
http://krestianinformburo1951.narod.ru/
11.Причиной землетрясения в Японии, возможно, был ХААРП, http://mixednews.ru/archives/4796
[email protected] (911) 190-46-36 ( 999) 535-47-29
seismofond.ru skype: seismic_rus
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм- балок
пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго
пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке
медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного
моста с большими перемещениями и приспособляемости c использованием
систем демпфирования фрикционности сейсмоизоляции для поглощения сейсмической энергии

246.

Уздина А М, ЕГОРОВА О.А. Богданова И.А. Мажиев Х.Н., КОВАЛЕНКО Е.И ОО «СЕЙСМОФОНД»
В связи с развитием строительства в сейсмически опасных районах России возникает
необходимость, создания для расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм
балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием
систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при
сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с
большими перемещениями и приспособляемости и создания системы демпфирования и поглощения
сейсмической энергии , исключив обрушение и разрушения мостов и сооружений во время землетрясения.
Применение косых стыков требует специального обоснования эффективности и работоспособности ее
элементов. Во многих случаях комплексное исследование таких систем, включая крупномасштабные или
натурные испытания сооружения, весьма трудоемко и дорого. В связи с этим на первое место выдвигает
метод, включающий расчетный анализ пространственных динамических моделей сооружений при
сейсмических воздействиях с использование спектрально линейной теории и расчетов по акселерограммам
землетрясений и экспериментальное изучение работы наиболее ответственных узлов сооружения.

247.

ИЦ ОО «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ испытал на сейсмостойкость упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго
пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный
обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости с сейсмоамортизирущей
и сеймоизолирущей, с имитацией сейсмического возмущения с помощью пространственных динамических
моделей, используя линейно спектральную теорию. Способ испытания математических моделей зданий и
сооружений на сейсмостойкость и устройство для его осуществления» защищен изобретением от 23.
04.2009, № 021224, регистрация 2009115514 в Федеральном институте промышленной собственности, ранее
ВНИИГПЭ
Суть использования системы и расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного
(железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой
и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста
и изобретения: «Способ испытания математических моделей зданий и
сооружений на сейсмостойкость и устройство для его осуществления»» (в дальнейшем «система «Модель»)
заключается в следующем. Одним из наиболее распространѐнных методов испытания являются
натуральные испытания зданий на сейсмостойкость методом подрыва или натуральные испытание узлов и
фрагментов на вибростенде в лаборатории строительных материалов СПб ГАСУ .
с большими перемещениями и приспособляемости
Но, это дорогостоящий способ. Система «Модель» испытания и расчета упруго пластического шарнира для металлических
ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго
пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный
, котрый позволяет
обеспечивать разрушения модели моста, сооружения, используя компьютерную графику в трехмерном
пространстве с регистрацией параметров ( сейсмичность, категория грунта ) в памяти компьютера и
видеозаписью разрушения или обрушения части здания от сейсмических волн. Надо только, точно
обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости

248.

построить, объемную расчетную модель, узла, фрагмента и точно смоделировать направление
сейсмического удара , частоты колебания на пространственную модель, с использованием спектральнолинейную теорию на программных комплексах: SKAD, LIRA, STARK ES 2006, MONOMAX, ANSYS плюс
использование системы СДеПСЭ, с выборочным испытанием узлов и фрагментов на опытных полевых
вибростендах по рабочим чертежам . 1010-2с.94, выпуск 0-1, 0-2. Алгоритм лабораторных испытаний на
сейсмостойкость по шкале MSK 64 : 1) Моделирование геометрической схемы в программе ЛИРА 92.2. 2).
Выбор материала и задания нагрузок. 3.) Глубокие патентно-лицензионный исследования с построением
расчетной схемы с использованием системы СДеПСЭ . 4). Натуральные и фактические лабораторные
испытание узлов и фрагментов зданий и сооружений на вибрационном лабораторном или полевом
демонстрационном вибростенде ( смотри прилагаемые рисунки № 1, №2. № 3, размещенные в типовых
рабочих чертежах ШИФР 1010-2с.94., выпуск 0-1, 0-2 ),4,5,6,7.) Моделирование нелинейных загружений .
6.) Испытание узлов и фрагментов на программном комплексе: MicroFe, ANSYS, ЛИРА, SCAD, ING+2009,
MONOMAX, NASTRAN с видеофиксацией испытаний на видеокамере. 7. Генерация, правка, просмотр
результатов испытания согласно изобретения № 2006142687, G06T17/00 «Интеграция иерархии трехмерной
сцены в двухмерную систему компоновки изображений» ( опубликовано Бюллетень № 16 от 10.06.2008 )
Для испытания на сейсмостойкость расчетного узла, макета, модуля, фрагмента, надо знать на место
строительство : 1 Категория грунта, ГЕОЛОГИЯ - ?. 2. Ветровой район - V. Характеристические значение
ветрового давления Wg=1,00 kПа ( 100 кгс/м2). ( W o = 0.7 кПа при Се= -2 , ) скорость ветра 5 м/с, ( значение
снегового покрова принято для 1 района, с расчетным значением веса снегового покрова S g =0,35 кПа ). 3.
Направление сейсмики к модели - угол / Х - 0 или 90 градусов и др. углом. . 4. Тип местности - B ( А открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра ). 5. Этажность – !. 6.
Количество форм колебаний - 5 ( максимальное ). 9. Сейсмичность площадки S = 9. 10. Мощность слоя, м =
30 м. 11. Расстояние между поверхностью земли и минимальной аппликатой расчетной схемы = 3.0 метра.
12. Выборочные позиции по таб. СНИп 11-7-81 К1=1 , К2=1, К3-1, Кpsi=1. 13. Поправочный коэффициент
для сейсмических сил = 1.00. 14. Частота собственных колебаний f = 0,5 -до 3.0 Гц. 15. Коэффициент

249.

динамичности для стальных или железобетонных конструкций b =0,15. 16. Круговая частота внешнего
воздействия = 0. 17. Акселерограммы предыдущих землетрясений ( если сохранились в архивах )
Сейсмостойкость узла, конструкции, определяется по предельной деформацией Et, потеря устойчивости, по
СП 52-101-2003 и по максимальному перемещению узла в миллиметрах п.2 таб. 19 СНиП 2.01.07-85 во
время испытаний.
Более подробно о лабораторных испытаниях упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости пространственных динамических моделей, узлов и
фрагментов с использованием системы СДеПСЭ, можно ознакомится, в изобретениях: № 2141635, MПК G
01M7/00 «Cпособ динамических испытаний зданий и сооружений и устройство для его осуществления», №
2256950, МПК G06F17/18 «Способ идентификации линеаризированного динамического объекта», номер
2341623 МПК E04B1/00 «Способ определения технического состояния строительных конструкций и /или их
частей и элементов», номер 2381470 МПК G01M7/00 «СПОСОБ МОНИТОРИНГА И
ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ И СИСТЕМА
МОНИТОРИНГА И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ВАРИАНТЫ», № 2343446, МПК G01M19/00 « УСТРОЙСТВО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОПАСНОГО ДЛЯ
ЭКСПЛУАТАЦИИ СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ КРУПНОГАБАРИТНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ
СООРУЖЕНИЙ И ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ ОБ ОПАСНОСТИ НАХОДЯЩИХСЯ В НИХ ЛЮДЕЙ
ВАРИАНТЫ», № 2357205 МПК G01B11/16 «СИСТЕМА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ СООРУЖЕНИЯ» и др. изобретения
Актуальность системы СДеПСЭ ждя испытания упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки

250.

и лабораторных динамических испытаний до
землетрясения спортивных, социальных и Олимпийских объектов в сейсмоопасных районах, до
землетрясения, не вызывает сомнения.
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
В Италии от землетрясения рухнули все новые дома, а старые на хорошей песчаной подушке, выстояли от
удара стихии. Более 500 человек погибло, 30 тысяч ранено. В Гаити погибло более 210 тыс. человек. В
Ираке, Южной Осетии, Абхазии, Сахалине, жертв в 2011 гг. , ( опубликовано в газет «Аргументы и
Недели», «МЧС предупреждает, Россию накроет волна землетрясений на Камчатке и техногенных
катастроф, а в докладе проф. Белый Г.И сообщается о увеличении обрушений и катастроф до 60 % в год с
нарастанием, а бомбардировка Ирана, может вызвать, волну землетрясений и техногенных катастроф на
Юге СНГ и Северном Кавказе. Видеодоклад на конференции, можно приобрести в РПЦ КИА ) будет
больше, так как, здания не оборудованы системой демпфирования, фрикционными вставками (
прокладками), сейсмоизоляция, которые успешно поглощают сейсмическую энергии с использованием
системы - СДеПСЭ , и ни когда, ни кто, не проводил лабораторных испытаний, на сейсмостойкость: ни
натуральных макетов, моделей, ни узлов, ни фрагментов, ни простых моделей, даже на простых
демонстрационно - полевых испытательных стендах, разработанных ИЦ ООИ «СейсмоФОНД», еще в 1994
году ( см. рабочие чертежи и каталожные листы ШИФР 1010-2с.94, выпуск 0-1, стр. 53 , лист 3. ) совместно
с системой СДеПСЭ
В лаборатории испытания на сейсмостойкость и ветровые воздействия вибрационных пространственных
динамических моделей при ОО «СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ , можно получить достоверные данные о
несущей способности конструкций, прямо на месте, после патентных исследований с использованием
системы СДеПСЭ и после испытания и обследования конструкций, и после определения прочности бетона
неразрушающим способом, с минимальными затратами получить рекомендации по усилению и укреплению
жилых зданий и социальных объектов в городе Сочи, Цхинвал, Грозный, Новороссийске, Туапсе,
Севастополе и других сейсмоопасных районах с устройством системы СДеПСЭ, с устройством

251.

сейсмоизолирующего скользящего пояса и устройством системы демпфирования, фрикционности с
поглощения сейсмической энергии, для спортивных сооружений, до землетрясения, что бы избежать
разрушения и обрушения олимпийских объектов в г Сочи в 2014 г. Сотрудниками Испытательного Центра
общественной организации ( инженеров ) «СейсмоФОНД», разработана методика оперативного испытания
пространственных динамических моделей зданий сооружений с натуральными измерениями и замером
прочности бетона неразрушающим способом.
Система «Модель», разработана для быстрого испытания с точным исполнением пространственных
моделей, для оперативного анализа сейсмостойкости и испытание зданий на сейсмостойкость без
натуральных испытаний. При испытании здания, узла, конструкции, фрагмента перекрестной системой
(либо любой другой, необходимо учитывать податливость перекрытия) необходимо сконструировать
шарнирные или податливый, не разрушающийся узлы и учитывать 2-3 формы колебаний , чем это требуется
по нормам при моделировании здания, не консольной, а многомассовой шарнирной с податливой системой СДеПСЭ. А фрагмент необходимо, перепроверить на полевом вибростенде разработанном учеными ИЦ
ООИ « СейсмоФОНД» согласно рабочих чертежей ШИФР 1010-2с-94, выпуск 0-1 «Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов»
Практическая значимость, использования системы СДеПСЭ и модельных испытания пространственных
динамических моделей, позволяет управлять разрушениями, обрушениями конструкций , отслеживать
напряжения в конструкциях ее прочность и осознанно принимать решения во времени без реального
разрушения конструкций, с моделированием реального землетрясения, с реальными нагрузками, но без
человеческих жертв. При этом повышается достоверность информации о степени несущих способности
зданий и сооружений и прочности бетона и арматуры по получению этой информации заранее, путем
обмера, замера на месте испытуемого объекта с помощью передвижной лаборатории ИЦ ООИ
«СейсмоФОНД», чтобы точно знать, все характеристики грунта, конструктивных узлов здания , нагрузки,
марка стали, бетона и другие характеристики.

252.

Дополнительную информацию, о системе СДеПСЭ можно получить, прочитав изобретения № 2323455 G 01
V 1/000 «Способы и системы для регистрации сейсмических данных», № 2343543 G 06 T 1/00, «Способ
синтезирования динамических виртуальных картинок», 2338247 G 06F 17/50 «Система, устройство и способ
представления данных числового анализа и устройство использования данных числового анализа», №
2335796 G 06 F 3/06 « Модель и архитектура управления фильтров системы», № 2337404 G 06T 11/20
«Компьютерный способ для моделирования во время бурения и визуализации слоистых подземных
формаций», № № 2338247, 2343543, 2337404, 2336567, 2323455, 2324229, 2335796, 2295470, 718590,
2206666, 2184189. Лабораторные испытания узлов и фрагментов: КНС в сейсмоамортизирущей
«сэндвичевой» оболочке с шарнирными поворотно –подвижными компенсаторами, позволяющие, во время
землетрясения, подать воду на социальные объекты, КТП на сейсмоизолирующем скользящем поясе
выстоит, и будет подавать энергию, 2-х этажного с деревянным каркасом, щитового здания малоэтажного (
коттеджного ) типа, на податливых болтовых соединения со свинцовыми поглощающим сейсмическую
энергию шайбами на сейсмоамортизирующем поясе не разрушиться, что подтвердилось при
демонстрационных испытаниях, пространственных динамических моделей, на сейсмические воздействия в
программных комплексах: SCAD Office, 7.3 R5 и 11.1 ( www.scadgroup.com www.aspo-spb.ru ) STARK ES 4
X 4 ( www.eurosoft.ru ), МОНОМАХ 4.2 , ЛИРА 9.4 ( www.lira.kiev.ua www.rflira.ru ) с использованием
системы СДеПСЭ
Система СДеПСЭ, совместно с системой АРКОС, серия Б1.020.1-7 ( УП «Институт БелНИИС, директор
Мордич Александр Иванович и Белевич Валерий Николаевич – заведующий отделом строительных
конструкций УП «Институт БелНИИС) ) - эта не разрушающаяся система, которая позволяет, из
существующего и опасного для проживания жилого панельного пятиэтажного здания типа «хрущовки»,
путем небольших конструктивных изменений, после небольшой реконструкции здания, без выселения
жильцов в сейсмоопасных районах, создав с помощью «сэндвичевых», межэтажных скользящих
фрикционных вставок или прокладок из вспененного плавающего полипропилена, в оболочке, с двух
сторон из пеностекла, с устройством шарнирных податливых узлов ( стыков ВИНСТ – податливый
скользящий -«плавающий» вариант ), со свинцовыми шайбами, поглощающими сейсмическую энергию,

253.

усовершенствовав изобретения : №№ 2244789, 2333323, 2244789, 2060329, 2239508, 2085685,
изобретателя из Белоруссии ( Минска) БелНИиСА, Мордича Александра Ивановича, повысить
сейсмостойкость здания на два – три балла ( !!! ), после незначительной реконструкции и спасти жизнь
десяткам тысяч, а может быть сотен русских, до разрушительного землетрясения на Камчатке, Сахалине,
Сочи, Цхинвала, Севастополя и др городов, от которых по прогнозам МЧС в 2010 -2011 гг останутся
руины.
Дополнительную информацию, о системе СДеПСЭ совместно со сборно - монолитной системой АРКОС
Серии Б1.020.1-7 ( УП «Института БелНИИСа ) можно получить, прочитав изобретения № 2323455 G 01
V 1/000 «Способы и системы для регистрации сейсмических данных», № 2343543 G 06 T 1/00,
«Способ синтезирования динамических виртуальных картинок», 2338247 G 06F 17/50 «Система,
устройство и способ представления данных числового анализа и устройство использования данных
числового анализа», № 2335796 G 06 F 3/06 « Модель и архитектура управления фильтров системы», №
2337404 G 06T 11/20 «Компьютерный способ для моделирования во время бурения и визуализации
слоистых подземных формаций», № № 2338247, 2343543, 2337404, 2336567, 2323455, 2324229,
2335796, 2295470, 718590, 2206666, 2184189, 2244789, 2333323, 2244789, 2060329, 2236508, 2085685
Наименование нормативных документов используемых для лабораторных испытания на сейсмостойкость
зданий и сооружений по шкале MSK -64 с использованием системы СДеПСЭ : 1. ГОСТ 30546.3-98
МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ МАШИН,
ПРИБОРОВ
И
ДРУГИХ
ТЕХНИЧЕСКИХ
ИЗДЕЛИЙ,
УСТАНОВЛЕННЫХ
НА
МЕСТЕ
ЭКСПЛУАТАЦИИ, ПРИ ИХ АТТЕСТАЦИИ ИЛИ СЕРТИФИКАЦИИ НА СЕЙСМИЧЕСКУЮ
БЕЗОПАСНОСТЬ. 2. ГОСТ 30546.2-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ИСПЫТАНИЯ НА
СЕЙСМОСТОЙКОСТЬ МАШИН, ПРИБОРОВ И ДРУГИХ ТЕХНИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ. 3. Серии 0.00-96c
«Повышение сейсмостойкости зданий» Выпуск 0-1. 4. Типовые чертежи серии № ШИФР 1.010-2с.94
«Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов» выпуск 0-2. Фундаменты для вновь

254.

строящихся зданий. Материалы для проектирования. 5.ТУ -1.010-2с.94,Выпуск 3. «Технические условия на
изготовление сейсмоамортизирующих и сейсмоизолирующих изделий». 6. Рабочие чертежи Шифр 1.0102с.94 «Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов», выпуск 0-1 ( для
существующих зданий ). 7. Пособие по проектированию каркасных промзданий для строительства в
сейсмических районах ( к СНИП 11-7-81). 8. Применение тонкослойных резинометаллических опор для
сейсмозащиты зданий в условиях Кыргыской Республики. 9. Журнал "Сельское строительство" № 9/95
страница 30 "Отвести опасность", А.И.Коваленко. 10. Журнал "Жилищное строительство" № 4/95, страница
18 "Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий", А.И.Коваленко. 11. Журнал
"Жилищное строительство" № 9/95, страница13 "Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий",
А.И.Коваленко. 12. Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" № 4/95 стр. 24-25
"Сейсмоизоляция малоэтажных зданий". 13. Российская газета от 26.07.95, страница 3 "Секреты
сейсмостойкости". 14.Российская газета от 03.06.95 "Аргументы против катастроф найдены", 15. Российская
газета от 11.06.95 "Землетрясение: предсказание на завтра", 16. Журнал "Жизнь и безопасность " № 3 / 96
страница 290-294 "Землетрясение по графику" Ждут ли через четыре года планету "Земля глобальные и
разрушительные потрясения (звездотрясения" А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко. 17. Журнал "Монтажные и
специальные работы в строительстве" № 11/95 страница 25 "Датчик регистрации электромагнитных волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!". 18. Журнал "Жилищное
строительство" № 4,1996 "Прибор (датчик) регистрации электромагнитных волн", А.И.Коваленко. 19.
Научно-исследовательская работа - Исследование прочности и устойчивости высотного монолитного здания
на сейсмические воздействия динамическим методом. В работе рассмотрен расчет на сейсмическое
воздействие целого ряда геометрических моделей с поэтапным наращиванием типовых этажей. Расчеты
были проведены динамическим методом, с применением пакета акселерограмм, любезно предоставленного
Институтом Сейсмологии Академии Наук Республики Молдова. В качестве ориентировочных были
рассмотрены результаты расчетов спектральным методом аналогичных геометр...Книгу можно скачать на
сайте www.dwg.ru

255.

256.

Рис.1 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов,. пространственных
моделей упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
Испытательного Центра ООИ «СейсмоФОНД», разработчик полевого стенда инж. Коваленко А.И (
Можно приобрести в государственном предприятии – Центр проектной продукции массового применения
( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 0-2 )

257.

Рис.2 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов и пространственных
моделей упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
Испытательного Центра ОО «СейсмоФОНД». Разработчик демонстрационного стенда инж. Коваленко
А.И (Можно приобрести в государственном предприятии – Центр проектной продукции массового
применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 01,0-2 ) или в СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10 [email protected] [email protected]

258.

Рис.3 Опытный демонстрационный полевой стенд для испытания узлов, фрагментов и пространственных
моделей упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c
использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
Испытательного Центра ООИ «СейсмоФОНД». Разработчик испытательного стенда инж. Коваленко
А.И (Можно приобрести в государственном предприятии – Центр проектной продукции массового
применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 01, 0-2 )
Рис.4. Передвижная испытательная лаборатория с сейсмооборудованием и оснащенная программным
комплексом для испытания пространственных динамических моделей узлов фрагментов на сейсмические
воздействия по шкале MSK 64 с помощью программных комплексах ANSYS NASTRAN MicroFe

259.

ЛИРА SCAD МОНОМАХ c использованием системы демпфирования и поглощения сейсмической
энергии СДеПСЭ ИЦ ООИ «СейсмоФОНД» Разработчик передвижной лаборатории и
демонстрационных стендов инж. Коваленко А.И ( Чертежи можно приобрести в государственном
предприятии – Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва,
Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94, выпуск 0-1, 0-2 )

260.

Рис.5. Испытание на сейсмостойкость упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости и зданий
с сейсмоизолирущим скользящим поясом
методом перемещения в горизонтальном положении ( смещения здания – одного построенного этажа,
затем следующего второго, итд ) с помощью двух домкратов c использованием элементов системы
демпфирования и поглощения сейсмической энергии СДеПСЭ ИЦ ООИ «СейсмоФОНД» Разработчик
испытания здания методом горизонтального перемещения или частичного сдвига инж. Коваленко А.И (
Чертежи где описано подробно испытания на сейсмостойкость методом перемещения, можно приобрести
в государственном предприятии – Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238,
Москва, Дмитровское шоссе , 46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 0-2 )

261.

262.

263.

264.

Рис.6. Испытание упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
и узлов, конструкций, фрагментов
прямо при монтаже упруго пластического шарнира для
металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием
упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный
здания
методом динамических догружений , импульсного, динамического, механического опубликовано в
изобретениях : №№ 2380672, 2191363, 2011177, 2073838, 2111471, 2043616, 2133020, 2191363, 2249808 G
01M19/00 дополняющих систему демпфирования и поглощения сейсмической энергии СДеПСЭ ИЦ ОО
«СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ Разработчик испытания здания импульсным методом, импульсным,
динамическим, механическим Мажиев Х Н и инж. Коваленко А.И ( Чертежи где описано подробно
испытания на сейсмолстокость методом перемещения, можно приобрести в государственном предприятии
– Центр проектной продукции массового применения ( ГП ЦПП ) : 127238, Москва, Дмитровское шоссе ,
46, корпус 2, Шифр 1010-2с.94 , выпуск 0-1, 0-2 )
обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
и так же
фрагенов
факс 812 6947810 Адрес телекомпании РПЦ КИА: 197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ»
Справки по телефону: моб: (911) 175-84-65, ( 021) 962- 67-78 , [email protected] [email protected]
http://krestianinform11.narod.ru/index.html http://krestianinformburo1951.narod.ru/index.html
http://odnoclassniki.km.ru/my/blog/ http://mirtesen.ru/applications/231805672016
http://socinformburo.livejournal.com/23982.html http://odnoclassniki.km.ru/my/blog/

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

Стыковка стальной балки-фермы для моста из упруго пластических шарнирлв для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
в виде наружной скользящей обоймы со
стягивающими бандажными кольцами и с фрикционно -подвижными соединениями для использования при
прокладке и ремонте магистральных газонефтетрубоправодов и магистральных теплотрасс (исключает
сварку стыка трубопровода и тем самым уменьшает количество аварий на теплотрассах, проходящих под
железнодорожными путями и автомобиль-ными дорогами ).
сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
,
Инж. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ .И.А.Богданова
Ключевые слова: стыковка, трубопровод,
Аннотация: на русском и английском
В статье рассматриваются проблемы, возникающие при эксплуатации магистральных трубопроводов
(разрывы в местах стыков труб магистральных трубопроводов) и их устранение на примере
Траналяскинского нефтетрубопровода (Канада и США).
В России проблема разрыва стыков труб магистральных трубопроводов при их эксплуатации, прокладке
и ремонте под землей и водой стоит очень остро. В Канаде, США и Китае при прокладке и ремонте
магистральных трубопроводов для стыковки стальных труб магистральных трубопроводов широко
используется стальная обойма в виде наружной скользящей обоймы со стягивающими бандажными
кольцами и с фрикционно - подвижными соединениями, что исключает сварку стыка трубопровода и тем
самым уменьшает количество аварий на теплотрассах, проходящих под железнодорожными путями и
автомобильными дорогами вибрации от транспорта которых действуют на стыки трубопроводов.

282.

Профессором Уздиным А. М.(докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС)
разработаны фрикционно - подвижные соединения (ФПС) для стыковки труб магистральных
трубопроводов (изобретения №№ 1168755, 1174616, 1143895, 1983 г.). Эти изобретения широко
внедряются в Канаде, США, Китае, Новой Зеландии, Японии.
Вибрация от автотранспорта и железной дороги и блуждающий ток под землей разрушают сварочное
соединения в трубопроводах,теплттрассах и газопроовдах
Основной принципы стальной фрикционно -подвижной двойной обоймы , не дать разрушится сварному
стыку теплотрассы, газопровода от вибрации и блуждающих токов
Поэтому предлагает при ремонте или прокладке магистральных трубопроводов по дорогой или под
железной дорогой выполнен из обоймы из двойных труб снижающих нагрузку на сварного соединение
ФПС -накладку -стальное полотенце
Рис 1 Фрикционно-подвижного безсварного соединения
Фрикционо -подвижный не сварной стык состоит из наружной гофрированной из двух половинок трубы ,
внутренней упругопластичной трубы например из Sylomera, виброфлекса или других полимерных
упругоплостичных материалов и двух или четырех стальных фрикционно-подвижных обойм стагивающих
фрикционно-подвижными соединениями или демпфирующими узлами крепления ( без сварки.

283.

Наружная большого диаметра гофрированная труба между собой может свариваться
Внутренняя трубы выполняются с зазором без сварки 5-10 мм , так называемый плавающего сухой стык
трубопровода ( смори фото Аляскинский нефтепровод ).

284.

Стыковое соединения упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного)
моста c использованием систем демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с
пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими
перемещениями и приспособляемости
из податливых колец ( обода стягивающего,
протяженных соединениях про А.М.Уздина
4 стальных кольца ) на

285.

10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая
способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса
прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле
(10.5) Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в ТКП
EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия 0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику¬лярно продольной
оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63

286.

Протяжные болты установленные в длинные овальные отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
установившейся практики СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПРАВИЛА РАСЧЕТА ПРОТЯЖЕННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
0.8 ФРИКЦИОННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА БОЛТАХ КЛАССОВ ПРОЧНОСТИ 8.8 И 10.9 10.8.1 РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ
СПОСОБНОСТЬ НА СДВИГ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ 10.8.1.1 РАСЧЕТНУЮ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ НА
СДВИГ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ, СТЯНУТЫХ ОДНИМ БОЛТОМ КЛАССА ПРОЧНОСТИ 8.8 ИЛИ 10.9 С
ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ НАТЯЖЕНИЕМ, СЛЕДУЕТ ОПРЕДЕЛЯТЬ ПО ФОРМУЛЕ (10.5)
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в
ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором
или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия
при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия
при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия
при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
1,0
0,8
5
0,7
0,7
6
0,6
3

287.

Расчетную несущую способность фрикционно -подвижного соединения (ФПС) или демпфирующего узла
крепления (ДУК) двух или четырех бандажных стальных колец на сдвиг поверхностей трения, стянутых
одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в
ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с
контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
0,85
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно
0,7

288.

продольной оси отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной
0,76
оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной
0,63
оси отверстия
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
A
B
C
D
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей трения
при любом другом способе обработки должна быть основана на результатах испытаний
образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в
ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной
поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного натяжения.
Коэффициент
трения m
0,5
0,4
0,3
0,2
При испытания СПб ГАСУ использовался уруго пластического шарнира для металлических ферм
балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем
демпфирования с использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и
стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин

289.

во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
использвалась шпилька с гилзов из трсойвой обмотки вокруг болта
Болтвое соенине используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом
натяжении может обеспечить не разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных
растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобртения утекают за гнаницу за бессенк , внедряются за
рубехом на аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в Канаде, США обворовывая и разрушая
демократией магистральные приватизированные нефтегазотрубопророводы и теплотрассы , куда
праваливабмся в кипеток старики и дети
Можно считать большим достижением, что, все уже внедрено за бугром в США, Канаде, Китае, Японии
запотентованное в СССР в 1983 году фрикционно-подвижные соединения проф Уздиным А М работаю на

290.

запад, а наши Бакал и вся Сибирь залита нефтью, взрываются под поездами магитаральные
трубопроводы, ( см фильтм когла два поезда встерили на магитарльном трубопроовлде и два состава
сгнорели с пассажирами в СССР) горят трубопроводы,
Олигархов интересует прибыль, а безопасность, патентование, изобретения олегархического класса
временщиков находящихся не законно у власти не интересует . Комфортно и безопасно колониальной
администрации за рубежом, в чужой стране, где внедрены русские патенты, инженерные идеи, мысли,
изобретения и славянская смекалка. А в России, опять по зомбоящику, приватизированный диктор
объявит -"Сегодня в прорванной теплотрассе , на Камчатке в кипятке погибли два школьника"
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина
1168755, 1174616, 1143895

291.

292.

293.

294.

295.

296.

О растяжных фрикционно -подвижных соединениям (ФПС) для испытания упруго пластического шарнира для
металлических ферм балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с использованием
упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный
обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости и демпфирующих
узлах
крепления использовалось изобртение ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУс , автор А И. Коваленко и др,
тоже внедрено в США, Канаде, Китае, Японии, Новой Зеландии :
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ (авторы: Коваленко А.И. и другие)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ

297.

ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что
в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей,
ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных
соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную
посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием
взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из
проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие
перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см,
по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не
подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на
все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не

298.

позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду
колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже
здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и
затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS,
PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на
испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке
испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные
перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей,
колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов
перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО ОО"Сейсмофонд» - «Защита и
безопасность городов».

299.

300.

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011

301.

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением) СП
16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
,
(1)
где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям;
Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ
– коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh
– коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле

302.

n
N
,
Qbh k b c
(2)
где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле (1);
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле
натяжения
болтов по моменту
закручивания при разности
Способ
Коэфф
номинальных
обработки
ициент
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
трения
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
μ
поверхностей
динамической динамической
δ = 3 – 6;
δ = 1;
статической δ статической δ
=5–6
=1–4
1
0,58
1,35
1,12
Дробемѐтны
й или
дробеструйн
ый двух

303.

поверхносте
й без
консерваци
и
2
0,42
1,35
1,12
Газопламен
3 ный
Стальными
0,35
1,35
1,17
двух
щетками
4 поверхносте
Без
0,25
1,70
1,30
двух
й
без
обработки
поверхносте
консерваци
р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов
й
иПбез
по
углу поворота гайки значения γh
консерваци
следует
умножать на 0,9.
и
14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно бόльшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
14.3.6.
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.

304.

14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта2 не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади Аef = 1,18Ап (при Ап
< 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
Т а б л и ц а 43
Характе
Поясные
р
соединения
нагрузки
Неподви
Сварные
жная
Формулы для расчета
поясных
соединений в составных
балках
Е
1
n f k f Rwf c
Е
1
n z k f Rwz c
(
3)
(
4)

305.

Фрикционные
Сварные
Подвижн (двусторонние
швы)
ая
Фрикционные
Ts
1
Qbh k c
(5)
T 2 V 2
1
2 f k f Rwf c
(6)
T 2 V 2
1
2 z k f Rwz c
(7)
s T 2 2V 2
1
Qbh k c
(8)
Обозначения, принятые в таблице 43:
сдвигающее пояс усилие на единицу длины,
Qs
T
l
вызываемое поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса
балки относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при
двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k
– величины, определяемые согласно 14.3.3,
14.3.4;
F
давление от сосредоточенного груза Fn на
V
l
–
единицу
длины, определяемое с учетом
требований (для неподвижных грузов ту γf1 =
1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке,
принимаемые по СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α =
0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к
которому пристрогана стенка, и α = 1,0 при
отсутствии пристрожки стенки или при
нагрузке по нижнему поясу.
f
f1 n
ef

306.

14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
10.3.2
Соединения (ВПС , ДУК ) , работающие на растяжение
Болтовые соединения, работающие на растяжение, следует рассчитывать с учетом следующих
требований в зависимости от категорий:
а)
категория D: соединение без предварительного натяжения болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9.
Предварительное натяжение не требуется. Соединения данной категории не следует применять при частом
воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они могут быть применены в соединениях,
воспринимающих осевые усилия от ветровых нагрузок;
б)
категория Е: соединение с предварительным натяжением болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с
контролируемым предварительным натяжением в соответствии с 10.1.1.2.
Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4.
Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение
Категория соединенияКритерийПримечаниеD:
соединение без предварительного натяжения болтовEd — ^t,Rd

307.

F<R
rt,Ed — p,RdПредварительное натяжение не требуется.
Могут быть использоваться болты классов прочности
4.6-10.9.
Bp,Rd определяют по таблице 10.8Е:
соединение с предварительным натяжением болтовEd — Ft,Rd F < R
t,Ed — p,RdСледует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением. Bp,Rd
определяют по таблице 10.8Примечание — Расчетное растягивающее усилие Ft,Ed должно включать
возможное усилие отрыва вследствие эффекта рычага, см. 10.8. Болты, подверженные усилию сдвига
совместно с растягивающим усилием, должны также удовлетворять условиям, приведенным в таблице 10.8.
10.4 Расположение отверстий для болтов
10.4.1 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек
усилия для болтов приведены в таблице 10.5.
10.4.2 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек
усилия для конструкций, подверженных усталостным нагрузкам, принимаются в соответствии с ТКП EN
1993-1-9.
Таблица 10.5 — Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение11,2),3)Конструкции,
изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей, соответствующих СТБ EN 10025-

308.

5Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию
атмосферной или другой коррозииСталь не подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние до края вдоль усилия
е11,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 ммРасстояние до края поперек усилия е21,2d041+40
мм—Большее из значений: 8t или 125 мм
Окончание таблицы 10.5
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение1' 2',3)Конструкции,
изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей, соответствующих СТБ EN 100255Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию
атмосферной или другой коррозииСталь не подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние для овальных отверстий е31
,5С/04)———Расстояние для овальных отверстий е41 ,5С/04)———Шаг р-,5'2,2d0Меньшее из значений:
Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: 14Fmjn ИЛИ 175 ммШаг р10—
Меньшее из значений: Шили 200 мм——Шаг РмМеньшее из значений: 28t или 400 ммДорожка
р22,4d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений:
14Fmjn ИЛИ 175 мм 1) Максимальные значения шага и расстояний до края и кромки элемента не
ограничены, кроме случаев:
— для сжатых элементов, во избежание местной потери устойчивости и коррозии незащищенных
элементов;
— для растянутых элементов, не защищенных от коррозии, во избежание ее возникновения.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между крепежными
деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая расчетную длину равной 0,6р-|.

309.

Расчет на местную устойчивость не требуется, если отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента
поперек усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых элементов согласно ТКП EN
1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде
болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами широк используются в
США , Канаде на Алскинском нефтепроводе ( см Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), серийный выпуск, закрепленных на основании
фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления
(ДУК), выполненных согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№
1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Наименование
изделия
Шпилька
Нормативная
документация
ГОСТ 9066-75
Шпилька
DIN 976-1
полнорезьбовая
Гайка
ГОСТ 9064-75
Шайба
ГОСТ 9065-75
Шайба
ГОСТ 6402-70
Болт
ГОСТ 7798-70
Заклѐпка
Применение
Фланцевое соединение по
ГОСТ 12815-80
Для крепления
транспортировочных
брусков
Фланцевое соединение по
ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по
ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по
ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по
ГОСТ 12815-80
Установка доборного

310.

вытяжная
Саморезы
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
элемента
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича
и дополнительного
оборудования к блок –
боксу
Фиксация трубопровода

311.

Теории РДМ -расчетно-динамической -модели (консольной) И.Л.Корчинского приводящей к
дефициту сейсмостойкости зданий, сооружений и оборудования, вместо прогрессивной теории
активной сейсмозащиты зданий- АССЗ : д.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А ., д.т.н проф. Мкратычев
О.В, МГСУ, д.т.н. проф.Уздин А.М, ПГУПС . Однако, инженерами ОО "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ , разработана сейсмоизолирующие демпфирующие опоры, на фрикционно -подвижных
соединениях (ФПС), шифр 1010-2с.94 (ФПС) "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса на основе ФПС, для районов с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.
Чертежи можно приобрести у гл.кон. Богдановой .И.А
Ознакомится с инструкция по применению ФПС можно по
http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html

312.

См. изобретение № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ
ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобр
"Панель противовзрывная" ( положит. решения о выдачи патента по заявке на полезную модель №
2014131653 от 30.07.2014) т/ф (812) 694-78-10
С рабочими чертежами по креплению оборудования с помощью ФПС, можно ознакомиться на сайте: k-aivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru http://dwg.ru, http://doc2all.ru http://rutracker.org. http://www1.fips.ru.
http://dissercat.com https://vimeo.com/124118260 http://www.youtube.com/watch?v=41MQEShoe2s
http://www.youtube.com/watch?v=9OSsmaCWqpE http://www.youtube.com/watch?v=UaEnzatltgg
http://youtube.com/watch?v=9ribfdbpKLk https://vimeo.com/124118260

313.

Изобретение проф А.М.Уздина ФПС: 1143895, 1168755, 1174616.
С научным сообщением на XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное
моделирование в механике деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015 ,СПбГАСУ-ЛИСИ:
«Испытание математических моделей установленных на сейсмоизолирующих фрикционно-подвижных
соединениях (ФПС) их реализация в ПК SCAD Office» руководителя испытательной лаборатории ОО
"Сейсмофонд" инж. Александр Иванович Коваленко, можно ознакомится на сайте
http://vk.com/ooseismofond http://www.youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk https://vimeo.com/141122498
С научным докладом рук. ОО «Сейсмофонд» инж. А.И.Коваленко на XXVI Международной конференции
«Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
28.09 -30-09.2015 в СПб ГАСУ: с научным сообщением «Испытание математических моделей на
фрикционно-подвижные соединения (ФПС) их реализация в ПК SCAD Office» можно ознакомится
k-a-ivanovich.narod.ru т/ф (812) 694-78-10

314.

С инструкцией по применению фрикционно -подвижных соединений (ФПС), можно ознакомится:
http://www.youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM
См. так же изобретения № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и патент на
полезную модель"Панель противовзрывная"№ 154506
С рабочими чертежами по креплению оборудования с помощью ФПС, можно ознакомиться на сайте:
http://youtube.com/watch?v=9ribfdbpKLk https://vimeo.com/124118260
Смотри изобретения по использованию ФПС проф. дтн ПГУПС Уздина А М : 1143895, 1168755, 1174616. и
узлы и фрагменты лабортарных испытаний упругопластической стальной фермы моста-балки, пролетом: 6, 9,
12, 18, 24 и 30 метров c большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для
автомобильного моста, шириной 3 метра, грузоподъемностью 5 тонн , сконструированного со встроенным бетонным
настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост»
№ 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения
моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) , на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании при динамических нагрузках, между диагональными
натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса фермы, из пластинчатых балок, с применением гнутосварных
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с использованием

315.

изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259,
1143895, 1168755

316.

317.

318.

319.

320.

321.

322.

323.

324.

325.

326.

327.

328.

329.

330.

331.

332.

333.

334.

335.

336.

337.

338.

339.

340.

341.

Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to Near-Fault
Ground Motions

342.

by
Haoyuan Gao
1
,
Kun Zhang
2
,
Xinyu Wu
3
,
Hongjiang Liu
4,*
and

343.

Lianzhen Zhang
5
1
College of Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China
2
College of Engineering, University of Auckland, Auckland 1023, New Zealand
3
Shenyang Geotechnical Investigation & Surveying Research Institute Co., Ltd., Shenyang 110004, China
4
College of Civil, Environmental and Land Magement Engineering, Polytechnic University of Milan, 20133 Milan, Italy
5
College of Transportation Science and Engineering, Harbin Institute of Technology, Harbin 150096, China
*
Author to whom correspondence should be addressed.
Buildings 2022, 12(12), 2147; https://doi.org/10.3390/buildings12122147
Received: 16 October 2022 / Revised: 23 November 2022 / Accepted: 1 December 2022 / Published: 6 December 2022
(This article belongs to the Special Issue New Trends in Seismic Performance Evaluation)
Download
Browse Figures
Versions Notes
Abstract
In this paper, the seismic response of a steel truss arch bridge subjected to near-fault ground motions is studied. Then, the idea of applying buckling restrained braces (BRBs) to a steel truss arch bridge in near-fault areas is proposed and
validated. Firstly, the basic characteristics of near-fault ground motions are identified and distinguished. Furthermore, the seismic response of a long span steel truss arch bridge in the near fault area is analyzed by elastic-plastic time
analysis. Finally, the braces prone to buckling failure are replaced by BRBs to reduce the seismic response of the arch rib through their energy dissipation properties. Four BRB schemes were proposed with different yield strengths, but the
same initial stiffness. The basic period of the structure remains the same. The results show that near-fault ground motion will not only obviously increase the displacement and internal force response of the bridge, but also cause more
braces to buckle. By replacing a portion of the normal bars with BRBs, the internal forces and displacements of the arch ribs can be reduced to some extent, which is more prominent under the action of pulsed ground motion. There is a
clear correlation between the damping effect and the parameters of BRB, so an optimized solution should be obtained by comparison and calculation.
Keywords:
near-fault ground motion; forward-directivity effect; fling-step effect; steel truss arch bridge; buckling restrained brace
Graphical Abstract
1. Introduction
In the event of an earthquake, the ground motions in the areas within 20 km of the fault have a super destructive power. In recent years, some historical earthquakes have broken out in some countries and regions, and some
valuable ground motions have been recorded. These seismic data [1] provide conditions for structural engineers to carry out seismic research.
Seismologists and engineers have analyzed the characteristics of near fault ground motions in some ways. Somerville et al. [2] have pointed out that pulse effects in near-fault areas cause spatial variations in ground motion
amplitude and duration. Their characteristics and mechanism have been elaborated by many studies (Wu et al. [3], Yang and Zhou [4], Yan and Chen [5]). Because of the difference of fault rupture mechanism, pulse-like ground motions
can be divided into forward-directivity pulses (F-D pulses) and fling-step pulses (F-S pulses). The velocity time history of forward-directivity pulses usually contain double or multiple peaks. The ground motions with fling-step pulses usually
exhibit two important characteristics: single velocity pulse and permanent ground displacement, which may make the structure subject to large deformations and internal forces. In terms of research methods, Chopra and Chintanapakdee
[6] have extended well-known concepts of elastic and inelastic response spectra based on far-fault motion to near-fault motion. Mavroeidis and Papageorgiou [7] have proposed a simple analytical model for the representation of pulse-like
ground motions, which adequately describes the impulsive character of near-fault ground motions both qualitatively and quantitatively. Ghahari et al. [8] have used the moving average filtering method with appropriate cut-off frequency to
decompose the near-fault ground motion into two components with different frequency contents. This method has been promoted in recent years. On this basis, Li et al. [9] have proposed a recorded decomposition integration method to
synthesize artificial pulse-like ground motion by combining high-frequency background records with simple equivalent pulses.
Thus, scientists and engineers now have a mature understanding of the mechanism, characteristics, and research methods of near-fault earthquakes, but their impact on structures needs more attention. Some researchers (Billah et
al. [10], Davoodi et al. [11], Cui and Sheng [12], Losanno et al. [13]) have studied the seismic responses of various structures, including frames, dams, underground structures, and bridges near faults. Some researchers have tried to find
correlations between ground motion parameters and structural responses but there have been no consistent consensus (Chen et al. [14]). The response spectrum is an important way to investigate the special influence of near-fault ground
motion on structures. Yang and Zhao [15] have studied the influence of near-fault ground motions with forward-directivity pulse and fling-step pulse on the seismic performance of base-isolated buildings with lead rubber bearings. Through

344.

time history and damage analyses of a tested 3-storey reinforced concrete frame under 204 near-fault pulse-type records, some researchers (Vui Van et al. [16], Zaker et al. [17], Upadhyay et al. [18]) found that velocity spectrum intensity
is leading parameter demonstrating the best correlation.
In addition to the above studies, the low-frequency pulse effects of near-fault seismic waves lead to the need for more attention to their effects on long-period structures. Adanur et al. [19] have compared the effects of near-fault and
far-fault ground motions on the geometrically non-linear seismic behavior of suspension bridges. Shrestha [20] presented an analytical investigation on the effect of the near fault ground motions on a long span cable-stayed bridge
considering the vertical ground motion. They found that near-fault ground motions produce greater displacements and internal forces on suspension bridges and cable-stayed bridges compared to far-fault ground motions. However, fewer
studies have been conducted on the seismic response of near-fault arch bridges. The arch bridge has a large span and high material utilization rate, which is especially suitable for solid rocks in mountainous and canyon areas near faults.
So it is necessary to study the near fault seismic response of the arch bridge. Some researchers (Lu et al. [21], Bai et al. [22], Alvarez et al. [23], R. Li et al. [24], Bazaez et al. [25]) studied the seismic response of arch bridges by means of
pushover analysis or time-history analysis, but have not fully considered the special destructiveness of near-fault ground motions to this flexible structure.
The seismic responses of the arch bridge in the near fault areas need further analysis, and the corresponding seismic mitigation methods are also worthy of attention. Chen et al. [26,27,28] have pointed out that advanced seismic
isolation devices and systems have been recognized as promising measures toward resilient design of bridge structures. Some researchers (Alam et al. [29], Dezfuli and Alam [30], R. Li et al. [24]) have proposed seismic mitigation
methods, such as rubber bearings, elastic-plastic steel dampers, and shape memory alloys, but these devices are limited and uneconomical in arch bridges. Kim and Choi [31] have pointed that buckling-restrained braces (BRBs) can yield
in tension and compression, exhibit stable and predictable hysteretic behavior, provide significant energy dissipation capacity and ductility, and are an attractive alternative to conventional steel braces. Some researchers (Hoveidae and
Rafezy [32], Li et al. [33], Xing et al. [34]) have optimized its structure and applied it to buildings, obtaining good seismic mitigation effect. Beiraghi and Zhou [35] have designed a braced frame consisting of steel buckling-restrained braces
(BRB model), braces with shape memory alloy (SMA model), or combination of BRB and SMA braces. It is worth mentioning that they have taken advantage of performance-based design concepts. Concentric braced frames have been
combined with moment-resisting frame as a dual system subjected to near-field pulse-like and far-field ground motions (Wang et al. [36]). To date, BRBs have been used extensively in building structures, but are not as widely used or
researched in bridge structures. Dong et al. [37] installed self-centering buckling-restrained braces on the reinforced concrete double-column bridge piers. Experimental results have demonstrated the obvious advantages of SC-BRB in
increasing the strength and minimizing the residual deformation of the bridge column. Sosorburam and Yamaguchi [38] has conducted a parametric study on the seismic behavior of the truss bridge with BRB by changing the length, the
cross-sectional area, the location, and the inclination. Xiang et al. [39] investigated the effect of BRB distribution on the seismic performance of retrofitted multi-story reinforced concrete high bridge piers. However, the application of BRB in
a steel truss arch bridge is rare (Celik et al. [40]).
The objectives of this paper are to investigate special seismic response of long-period steel truss arch bridge and introduce BRBs into the vibration reduction in steel truss arch bridge in near fault areas. Firstly, nine ground motions
with different characteristics are selected from PEER database [1], and their differences are analyzed by response spectrum. Subsequently, taking a steel truss arch bridge as the research object, the response law of the bridge under
forward-directivity pulsed, fling-step pulsed, and non-pulsed motions is analyzed with an elastic-plastic time history analysis method. Finally, the seismic mitigation method of using BRB to replace buckling-prone components is proposed
and verified. The results show that the internal force and displacement of the arch ribs can be reduced by replacing a portion of the normal bars with BRBs, which is more prominent under the action of pulsed ground motion.
2. Near-Fault Ground Motions
2.1. Selected Seismic Waves
The Chi-Chi earthquake in Taiwan in 1999 is a typical large earthquake near the fault. In this paper, nine ground motions of different types in this earthquake are taken from the latest database of the PEER NGA-West 2. The
selection principles of ground motion are as follows: (1) the fault is within 20 km; and (2) peak acceleration and velocity are greater than 100 cm/s2 and 30 cm/s, respectively. The three groups of time-history of ground motion velocity with
different characteristics are shown in Figure 1a–i. The first group contains three seismic waves, TCU-051, TCU-082, and TCU-102, representing F-D effect seismic waves; the second group contains three seismic waves, TCU-052, TCU068, and TCU-075, representing F-S effect seismic waves; the third group contains three seismic waves, TCU-071, TCU-089, and TCU-079, representing non-pulse effect seismic waves. The basic properties of the ground motions, such
as the closest distance to fault rupture (Rrup), peak ground acceleration (PGA), peak ground velocity (PGV), peak ground displacement (PGD), PGV/PGA, and pulse period (Tp) are listed in Table 1. PGV/PGA is usually taken as the pulse
parameter in the study to preliminarily judge the strength of the velocity pulse. According to the preliminary judgment, the pulse effect of the selected P-S motions is the strongest, followed by the P-D motions. In contrast, the ordinary non
pulse ground motion is gentle.
Figure 1. Velocity time history curve of ground motions.
Table 1. Characteristics of different types of ground motions.

345.

2.2. Response Spectrum of Seismic Waves
From the above-ground motion parameters, it can be seen that there are obvious differences in the motion characteristics of three different types of ground motion (Zaker at el. [41]). Therefore, further research is needed through
response spectrum. The elastic response spectrum of linear elastic single-degree-of-freedom system with 5% damping ratio under three groups of ground motion is calculated, respectively, and the average value of each group is taken.
The calculation results are shown in Figure 2a–c.
Figure 2. The average response spectrum curves of three groups of ground motions.
Comparing the response spectrum curves, the differences between the three types of ground motions are obvious. In the short period, the spectral velocity of non-pulse ground motion is the largest. In the middle period, the
acceleration value of the ground motion with forward effect is the largest. In the long period, the acceleration value of ground motion with lightning effect is the largest. As for velocity spectrum and displacement spectrum, the spectrum
value of pulse ground motion is larger than that of non-pulse ground motion in a long period. In general, the low-frequency components of pulse ground motion are relatively rich, which should be paid attention to in the design of longperiod structures near faults.
The peak accelerations of the nine primary seismic waves are adjusted with reference to the Chinese seismic code for bridges (Wu at el. [3]). The rare earthquakes in the Chinese code are similar to ASCE maximum considered
earthquakes. The studied bridge is in the octave zone, so the peak acceleration in rare earthquakes was adjusted to 400 cm/s 2.
3. Bridge Prototype and Modelling
3.1. Case Study Bridge for System Response
The prototype bridge is a long-span steel truss arch bridge spanning a valley in a near-fault area. Its net span is 400 m, the vector span ratio is 1/5, and the arch axis is ducted. The main arch rib adopts steel truss structure, and the
beam body is composed of steel and concrete. The height of the steel truss is 10 m, and the spacing of the three transverse arch ribs is 10 m. The arch rib adopts a steel box structure with equal section, with a height of 1.5 m and a width
of 1.0 m. The columns on the arch ribs are steel-bending structures, and the three transverse columns are equal-section steel boxes. Stiffening ribs and transverse spacers are provided along the height of the columns. The columns are
supported by steel bars in the transverse direction to improve stability and safety. The layout of the bridge is shown in Figure 3. Critical details and parameters are shown in Table 2. The brace members are made from Q345qD steel, with
a nominal yield strength of 345 MPa. The elastic modulus, Poisson’s ratio, density of structural member are listed in Table 3.

346.

Figure 3. General layout of bridge. (unit: cm).
Table 2. Section of members.
Table 3. Material parameters.
3.2. Finite Element Model
The finite element model of the bridge is established by means of the finite element software Midas Civil, as shown in Figure 4. The quality, stiffness, and boundary conditions directly determine the accuracy of the finite element
analysis results. The arch ribs are simulated by the beam element, and the material model is a Menegotto–Pinto theoretical model (Carreño at el. [42]). To account for non-linearity, lateral braces, vertical bars, cross bars, and braces of
columns are embodied by the elasto-plastic hinge element, and the material is simulated by a steel buckling model. The superstructure of the bridge was assumed to be elastic and was modeled by an elastic beam-column element with a
modulus of elasticity of 3.45 × 104 Mpa. A non-linear beam-column fiber element was adopted to model the non-linear behavior of the columns. The Concrete01 material model, which was developed based on the uniaxial Kent–Scott–Park
model, was used for the concrete of the columns, with compressive strengths of 26.8 and 32.8 MPa for the unconfined and confined concrete, respectively. The reinforcing steel was modeled with uniaxial bilinear steel material of Steel01.
The yield strength, elastic modulus and strain-hardening ratio were assumed to be 400 MPa, 200 GPa and 0.02, respectively.

347.

Figure 4. Finite element model of bridge.
In terms of boundary conditions, the support between the cover beam and the main beam is simulated with fixed support. At the end of the beam, movable supports are used to simulate the longitudinal constraints of the bridge. The
bearing is a basin type rubber bearing, whose construction and model are drawn in Figure 5. The fixed direction of the bearing is restricted and the movable direction is represented by the bilinear model in Figure 5. The sliding
displacement xy is 2 mm.
Figure 5. Composition and model of bearing.
4. Bridge Response
The analysis of the dynamic characteristics shows that the first three order periods of the bridge are 1.651 s, 0.921 s, and 0.745 s in the longitudinal direction; 3.927 s, 1.612 s, and 0.809 s in the transverse direction; and 0.973 s,
0.741 s, and 0.577 s in the vertical direction. Elastoplastic time history analysis is used to simulate the seismic response of bridges under rare earthquakes. Assume that the bridge is perpendicular to the fault. The seismic waves with the
same name are input in the longitudinal, lateral, and vertical directions of the bridge. The difference is that the PGA of the horizontal seismic wave is 400 cm/s 2, while the vertical one is 2/3 of the horizontal one, which is determined by
referring to the Chinese code [43]. In Figure 6, the results for the nine working conditions are listed and each seismic wave represents one working condition. The three conditions, TCU-051, TCU-082, and TCU-102, represent the bridge
response under the F-D effect seismic waves, TCU-052, TCU-068, and TCU-075 represent the bridge response under the F-S effect seismic waves, and TCU-071, TCU-089, and TCU-079 represent the bridge response under the nonpulsed effect seismic waves. According to the internal force and displacement of key parts, such as arch foot, arch bottom, and 1/4 arch section, and the buckling of lateral braces, vertical bars, cross bars and braces of columns, the
response law of the bridge is summarized.

348.

Figure 6. Envelope results of arch rib response.
4.1. Response of Arch Ribs
Under the action of three different types of ground motions, the envelope results of the internal force response of the arch ribs are shown in Figure 6a–c. The arch bridge span is 400 m, the horizontal coordinates of the graph are
the positions of the arch ribs in the axial direction of the bridge and the vertical coordinates are the results of the various seismic responses. Figure 6 shows the envelope results for the axial forces of the arch ribs at each section. Figure
6b shows the results for in-plane bending moments and Figure 6c shows the results for out-of-plane bending moments. Under various cases, the maximum axial force of the arch rib occurs in the arch foot section, and the bending moment
of the arch foot section is also much greater than that of the arch top and 1/4 arch section. The in-plane bending moment envelopment diagram is not smooth and appears zigzag fluctuation, which is mainly caused by the force change of
the upper column directly connected to the arch ribs.
Compared with non-pulsed ground motions, the internal force of key sections of arch rib is obviously greater under pulsed ground motion. For example, the mean value of peak axial force of the arch foot under the action of three
non-pulsed ground motions is 55,150.9 kN. The mean value under the action of F-D pulsed ground motions is 104,641.9 kN, and that under the action of F-S pulsed ground motions is 94,825.7 kN, which are increased by 89.7% and
71.9%, respectively, compared with the non-pulsed effect. For arch ribs at different positions, the influence of pulse effect is also different. The pulsed ground motion has the greatest influence on the peak moment of arch foot surface.
Compared with non-pulsed ground motion, the increase rates of F-D effect and F-S effect pulse are 207% and 141.2%, respectively. Pulsed ground motions have the least influence on the axial force of the vault, and the increase rates of
forward-direction pulse and fling-step pulse are only 10.5% and 7.6%, respectively.
In terms of deformation, the distribution of longitudinal and vertical deformation is similar. Figure 6d–f show the results of the displacement envelope of the arch rib section relative to the ground in the longitudinal, transverse, and
vertical directions, respectively. The maximum displacement occurs near 1/4 arch section, while the peak value of lateral displacement occurs near the vault. The displacement responses in all directions under the two kinds of pulsed
ground motions are much greater than those of non-pulsed ground motions. On the one hand, it is because that the time-domain energy of pulse type ground motion is concentrated and the low-frequency pulse component is rich, which
makes it easier to excite the basic mode of arch bridge with long-period. On the other hand, compared with the ordinary ground motions, the internal force response of the component increases because of the huge velocity pulse. Thus, the
braces near the arch foot are more prone to buckling failure, which reduces the overall stiffness of the structure, and then leads to the increase in displacements.
The influence of the P-S effect on displacement is greater than the F-D effect. The slip effect seismic wave chosen for the study has a larger impulse period than that of the directional effect seismic wave and is closer to the
fundamental period of the steel truss arch bridge. Therefore, the displacement response is greater.
In general, long-period steel arch bridges are more susceptible to the low-frequency impulsive component of near-fault ground vibrations. Therefore, the seismic response of steel truss arch bridges under impulsive seismic action is
much larger than that of non-impulsive ones.
4.2. Buckling of Braces
Under the action of rare ground motion, the various supports of the bridge will buckle to varying degrees. The number of buckling braces under pulse ground motion is much higher than that under non-pulse ground motion, as
shown in Table 4.
Table 4. The number of buckling of braces under rare ground motions.

349.

Due to complex forces near the arch foot, the number and degree of buckling of all kinds of braces near the arch foot are the largest in each working condition. A small part of lateral braces near the 1/4 arch and the arch roof also
suffer from buckling failure. Under the two kinds of pulsed ground motions, the braces buckle in different degrees, but it keeps elastic under three non-pulsed ground motions. Figure 7a–i show the state of the bridge braces under the
action of nine seismic waves. Braces in green represent no buckling damage and braces in red represent buckling damage. In general, the number of buckling braces is proportional to the transverse displacement of the arch rib. The
greater the lateral displacement is, the more likely the braces are to buckle, which will further weaken the lateral stiffness of the bridge.
Figure 7. Distribution of buckling members under rare ground motion. Note: elements in red are the braces where flexural damage occur.
Compared with vertical bars, the number and degree of buckling of lateral braces and cross bars are greater. When it comes to reasons, one is that the transverse stiffness of the bridge is obviously less than that of the longitudinal
and vertical directions, which makes the forces of the transverse connecting members more unfavorable. The other is that the design strength of the transverse and cross bar members is smaller than that of the vertical bars. Therefore, it is
necessary to focus on the transverse seismic response and seismic mitigation measures of large span steel truss arch bridges.
In summary, the axial force, bending moment and displacement response in all three directions of the arch ribs are significantly greater under pulsed seismic waves compared to non-pulsed seismic waves. From the perspective of
the braces, more buckling damage occurs in the braces under the action of pulsed seismic waves.
5. Seismic Mitigation Scheme Using BRB
The above research indicates that the transverse stiffness of steel truss arch bridge is insufficient, which makes it easy to be damaged by the pulse components of pulse-like ground motions. However, it is neither economical nor
reasonable to increase the transverse stiffness singly during the design. Therefore, this paper attempts to introduce the buckling restrained braces (BRBs) into the seismic mitigation of arch bridge. Some braces are designed as BRBs to
improve the overall mechanical performance of the bridge during earthquakes. It is expected that the BRBs can play the role of ―fuse‖ to provide normal bearing capacity in the normal service condition and help the main structure maintain
elasticity under frequent earthquake. Under the action of rare earthquakes with impulse effect, it yields earlier, but does not fail in buckling and still has considerable stiffness in hysteresis. It can not only prevent the collapse of the overall
load carrying capacity of the bridge caused by buckling damage, but also protect the arch ribs by allowing the braces to fully dissipate the seismic energy under earthquakes.
5.1. Design Parameters of BRB
When determining the design parameters, it needs to be considered that BRBs must keep elastic under frequent earthquake but can yield and consume energy under rare earthquake. Firstly, considering the condition of frequent
earthquakes, the PGA of 9 seismic records is adjusted to 0.1 g. Then, the non-linear time history analysis is carried out. The maximum axial force of braces under various ground motions is shown in Table 5, and the calculation results are
used as the main basis for preliminary design. After the deployment of BRBs, the bridge members and overall load capacity should not differ much from that of the prototype bridge.
Table 5. Maximum axial force of members under frequent earthquakes (kN).

350.

Based on the seismic response data of the bridge, BRBs design and calculation are carried out with reference to technical specification for buckling restrained braces (DBJ/CT105-2011) [44]. In this paper, the structure of TJI (F.F.
Sun at el. [45]) steel buckling restrained brace developed by Tongji University is adopted. TJI buckling restrained brace is made of steel, and the restrained sleeve is made of square steel tube. The restraint effect of outer sleeve on the
yield section of core plate is realized by special stiffener. Physical object is shown in Figure 8, and main components are shown in Figure 9.
Figure 8. Physical object.

351.

Figure 9. Main composition and structure.
The calculation of BRBs is similar to that of ordinary brace, the difference is that the designer only need to check whether the strength meets the requirements without considering the instability. Considering that the stiffness of the
brace joint is generally greater than that of the brace itself, the equivalent sectional area (Ae) of the brace in the model is larger than that of the brace itself (Abe).
The braces of the bridge are over 12 m. According to the design manual for supporting design with the length over 12 m, the yield section area of core plate is A1 = 0.99 Ae. Therefore, considering the steel area and yield strength of
the core plate, the approximate formula for calculating the maximum design bearing capacity is obtained as Equation (1):
Nb1=0.9fyA1=0.9fy0.99Abe≤0.891fyAe 1=0.9 1=0.9 0.99 ≤0.891
(1)
Considering frequent earthquake load combination, the design value of maximum tension and compression axial force of BRBs should meet the requirements of Equation (2):
N≤Nb1/γre≤1.188fyAe ≤ 1/ ≤1.188
(2)
where N represents design value of BRBs axial force, Nb1 represents design bearing capacity of BRBs, γre represents seismic adjustment coefficient, generally 0.75 according to Technical specification for buckling restrained braces
(DBJ/CT105-2011).
Through the above methods, the specifications and dimensions of BRBs can be preliminarily obtained. Next, the yield bearing capacity of the model is calculated by Equation (3) as the basis of finite element analysis.
Nby=ηyfyA1 = 1
(3)
where Nby represents yield bearing capacity of BRBs, ηy represents super strength coefficient of core plate steel.
According to the above formulas, four different seismic mitigation schemes are formulated with the cross section area of the core panel as the variable. The dimensions and mechanical parameters of buckling restrained braces
under the four schemes are preliminarily formulated, and the yield bearing capacity is calculated as shown in Table 6. The difference of each scheme is that the cross-sectional area of the selected core, so the design bearing capacity and
yield bearing capacity are different, but the number and layout position are consistent.
Table 6. Design parameters of BRBs.

352.

The buckling-restrained braces are simulated by means of plastic hinge elements according to Technical specification for buckling restrained braces (DBJ/CT105-2011) [44]. The bi-linear model with equal tension and compression
can be used in the elastic-plastic analysis of BRBs, as shown in Figure 10a, where Nby represents yield bearing capacity of BRBs, Δy represents initial plastic deformation, k represents elastic stiffness, and q represents strengthening
coefficient of core steel plate.
Figure 10. (a) Bilinear restoring force model of BRB and (b) comparison of experimental and numerical models.
The scaled uniaxial quasi-static reciprocating testing is commonly used to test the tensile and compressive properties of BRBs. The numerical model was subjected to a BRB quasi-static cyclic test and the results were compared
with data extracted from published experimental as shown in Figure 10b [18]. The BRB numerical model shows stable hysteretic behavior, sufficient energy-dissipating capacity, and appropriate level of yield force, which matched the
published experiment data well.
5.2. Layout Scheme of BRBs
The layout of buckling restrained braces should be able to give full play to its energy dissipation performance and meet the needs of the overall static bearing capacity and stability of the structure. According to the characteristics of
steel truss arch bridge, the BRBs are arranged according to the following principles:
(1)
BRBs need to be arranged near sections with large force and relative displacement;
(2)
The layout of supports includes single diagonal bracing, V-shaped or herringbone form, but they should not be arranged in X-shaped cross form;
(3)
BRBs should be arranged in multiple directions of the structure, and it is expected to play a seismic mitigation role in multiple directions;
(4)
In order to reflect the seismic mitigation ratio of BRBs through comparative analysis, the study only replaces the original bridge braces with BRB members, without changing the number of braces;
(5)
The bearing capacity and dynamic characteristics of the bridge installed with BRB cannot be significantly changed.
Based on the above layout principles, a preliminary layout plan is drawn up, as shown in Figure 11a–d. There are 80 lateral braces, 50 Vertical bars, 50 Cross bars, and 8 column diagonal braces near the positions with large
internal force and displacement designed as BRB members. The blue braces are the ordinary steel members, and the yellow braces are the BRBs. Table 7 lists the number of BRBs at different locations.

353.

Figure 11. BRB layout scheme.
Table 7. BRB layout quantity table.
5.3. The Seismic Mitigation Effect of BRBs on Bridges near Faults
5.3.1. Comparison of Hysteresis Curves
The study solution developed was to use BRBs to replace the original braces, without changing the number of braces. There are four BRBs in total and their stiffness is the same as that of the normal steel bars in the original
scheme, the difference being the difference in yield strength. So the basic period of the stiffness and elastic phase of the structure is the same as that for the prototype bridge. In an earthquake, the BRBs can yield but not buckle. This
ensures that the stiffness and load-bearing capacity of the bars are not lost instantaneously, thus protecting the main structure.
The comparison of the hysteretic curves of the braces in each scheme is plotted in Figure 12a–d. It can be seen from the brace hysteretic curves that the lateral braces, cross bars, and braces of column are mainly subjected to
compression in earthquake. The ordinary steel braces can keep elastic when they are under tension. However, when the axial pressure reaches about 0.5 times of the yield axial pressure, the stiffness loss is serious, and the hysteretic
curve presents pinch effect, indicating that their energy dissipation capacity is poor. In contrast, BRBs can yield under both tension and compression, and the unloading stiffness is guaranteed without instantaneous loss. It has a large
deformation capacity and plump hysteretic curve, which indicates that it has strong energy dissipation capacity. It is worth mentioning that because the pulsed ground motions are particularly unfavorable to the transverse stress of steel
truss arch bridge, the deformation degree of lateral braces is greater than that of other braces, which should be paid attention to during designing.

354.

Figure 12. Hysteresis curves of braces.
5.3.2. Effect of BRBs on Force and Displacement of Bridge
The comparison results of the internal force and displacement responses of the main sections of the original structure and the BRB seismic mitigation structure under three groups of ground motions are shown in Figure 13a–f.
Figure 13. The seismic mitigation effect of BRBs on the internal force and displacement of arch rib.

355.

The substitution of BRBs for ordinary steel braces can effectively reduce the axial force, in-plane bending moment, and transverse displacement of the arch rib. The seismic mitigation effect of BRBs varies with different types of
ground motions. Seismic mitigation rate of the bridge under the action of pulse-like ground motions is much larger than that of the ordinary non-pulsed ground motions. Under the effect of impulse-free ground vibration, most of the bridge
rods do not buckle, so the bridge bearing capacity is not significantly weakened, so the advantages of the seismic reduction scheme are not fully reflected.
The average reduction rate of the axial force of the arch foot in the BRB-I scheme is 22.7% for the F-D wave, 28.4% for the F-S wave, and only 16.3% for the non-pulse wave. The axial force envelope that should receive the most
attention in an arch bridge is shown in Figure 14. Since the vertical seismic waves exacerbate the bending moment of the arch ribs and the damage of the bars, the BRB scheme also has a significant reduction in the internal bending
moment in addition to the axial force of the arch ribs. For the in-plane bending moment, the reduction rates of these three groups are 28.2%, 26.3%, and 10.7%, respectively.
Figure 14. Axial force of arch rib in BRB-I scheme.
In comparison, the reduction rate of displacements in three directions is relatively small. The BRB seismic mitigation scheme has better effect on reducing lateral deformation than the longitudinal and vertical ones. The main reason
is that the transverse displacement of the bridge is the most significant, and BRBs is essentially a displacement-based metal damper. In addition, more lateral braces and cross bar members that provide transverse support are replaced by
BRBs, so that the transverse seismic mitigation rate is higher than the longitudinal and vertical of the bridge.
With the change of seismic mitigation scheme from I to IV, the yield strength of four BRBs braces decreases gradually, and the seismic mitigation rate of arch rib axial force increases gradually. However, with this change, the
stiffness of the bridge decreases slightly. So in some conditions, the seismic mitigation effect of bending moment and lateral displacement is reduced. Thus, it can be seen that although the reduction in BRBs stiffness can continuously
reduce the axial force of arch rib, it will weaken the seismic mitigation effect of bending moment and lateral displacement. Therefore, balance should be achieved through comparison in engineering, and then the optimal scheme should be
selected.
For a more visual system of the above law, TCU-082 (F-D wave), TCU068 (F-S wave), and TCU079 (Non pulse wave) are selected in Figure 15 to show the time course results of the axial force of the arch foot and the lateral
displacement of the arch top.
Figure 15. Time history curve of transverse deformation of vault section under the action of TCU082.
The yield strength of BRBs affects the seismic mitigation effect of lateral displacement. The transverse displacement seismic mitigation ratio of the bridge is relatively large. The time-history curve is plotted in Figure 15. Only the
results for the first 40 s are shown in the figure. For both impulsive seismic waves, the BRB scheme reduces the response for most of the time, more prominently at the peak. Additionally, the rate of force reduction is more prominent than
the displacement. For the non-pulsed seismic waves, little change is seen from the time course curves.
It is worth noting that for the displacement timescale of the TCU068 wave transverse, the peak displacement of the BRB-IV scheme is 20.3% larger than that of the BRB-III scheme at 15.32 s. At the same time, the reduction rate of
other BRB schemes for forces fluctuates no more than 6.3% compared to the BRB-I scheme. Therefore, although properly weakening the stiffness of BRBs can reduce the seismic response of internal force of the bridge, it will be
unfavorable to the displacement response if the stiffness of BRBs is too small. On the basis of ensuring the elastic and ultimate stability of the structure under small earthquakes, the designer should appropriately reduce the yield strength

356.

of BRBs near the section with small displacement and increase the yield strength near the section with large displacement. In this way, the area of hysteretic loop can be increased, which is beneficial to improve the overall seismic
mitigation efficiency of the structure.
In addition to the areas of concern listed above, the results of the envelope of arch rib axial forces and in-plane bending moments are calculated in order to visualize the force variations of all arch ribs in the BRB scheme. Taking
TCU102 as an example, Figure 16a,b shows the arch rib axial force envelope results of the original and BRB seismic mitigation structure. BRB seismic mitigation structure has the highest seismic mitigation rate for axial force near the arch
foot, but the seismic mitigation efficiency is lower at top section of the arch, which should be paid enough attention to during research and design.
Figure 16. Envelope results of internal force under TCU102 ground motion.
In summary, the substitution of BRBs for ordinary steel braces can effectively reduce the axial force, in-plane bending moment. However, the effect in terms of reducing displacement is very limited. Compared to non-pulsed seismic
waves, BRBs are more effective in seismic mitigation under pulsed seismic waves, due to the fact that BRBs are more likely to yield and dissipate energy under the action of pulsed waves, which act to their full potential.
6. Conclusions
In this paper, nine ground motions are selected and divided into three groups according to their types, then the characteristics of near-fault ground motions are studied. Taking a steel truss arch bridge as the research object, the
responses law of the bridge under pulsed ground motions are analyzed with the help of elastic-plastic time history analysis method. Finally, the buckling restrained braces are introduced into the seismic design of an arch bridge. The
seismic mitigation effect is verified by elastic-plastic time history analysis. The main conclusions are as follows:
(1)
The low-frequency component of the pulsed ground motion in the near-fault zone significantly increases the displacement and internal force response of the bridge compared to the non-pulsed ground motion. The velocity pulses lead to more buckling
damage of the braces and weakening of the bridge stiffness. In addition, the selected fling-step effect ground motions were more destructive than that of forward directivity effect.
(2)
Buckling restrained braces can function as fuses in arch bridge. In the prototype bridge, ordinary steel rods buckled under rare earthquakes and suffered a rapid loss of stiffness and capacity, resulting in a loss of function. A proportion of the plain steel
supports could be replaced with BRBs without changing the quantity. Four BRB solutions were proposed, which differ in their yield strength. Since they have the same stiffness and are consistent with the original braces, the basic period of the
structure remains the same. They can remain elastic under static conditions and frequent earthquakes and dissipate energy in rare earthquakes. Therefore, the axial force, in-plane bending moment, and transverse displacement of the arch rib can be
significantly reduced, which is more prominent under the action of impulse ground motion.
(3)
The seismic mitigation rate of bridges under pulsed ground motions is much larger than that of ordinary non-pulse ground motion, which is particularly prominent in the axial force of arch foot and in-plane bending moment. This is because the pulsed
ground motions cause more braces in the prototype bridge to buckle, and the role of buckling restrained braces in the optimized bridge is fully utilized.
(4)
There is a correlation between the seismic mitigation effect of buckling restrained braces and the design parameters, so the optimal scheme should be obtained through comparison. To a certain degree, reducing the strength of BRBs is helpful to
improve the seismic mitigation effect of internal forces, but this should be adopted without reducing the stiffness of the prototype bridge.
In addition, it should be noted that the seismic mitigation effect of the BRB seismic mitigation scheme is closely related to parameters, such as yield strength, layout, and ground motion characteristics. Further research is necessary
to set BRBs of different specifications near the parts with different degrees of deformation and put forward the optimal seismic mitigation scheme.
Author Contributions
Conceptualization, H.G.; methodology, H.G.; software, H.G. and K.Z.; validation, K.Z. and H.L.; formal analysis, H.G.; investigation, H.L.; resources, L.Z.; data curation, H.G.; writing—original draft preparation, H.G.; writing—review
and editing, K.Z., X.W., H.L. and L.Z.; visualization, H.G.; supervision, X.W. and L.Z.; project administration, L.Z.; funding acquisition, H.L. and L.Z. All authors have read and agreed to the published version of the manuscript.
Funding
This research was financially supported by National Key R&D Program of China (grant number 2021YFB2600500).
Institutional Review Board Statement Not applicable. Informed Consent Statement Not applicable.
Data Availability Statement
The data presented in this study are available on request from the authors.
The authors declare no conflict of interest.
Conflicts of Interest

357.

References
FEER Database. Available online: https://ngawest2.berkeley.edu (accessed on 1 July 2013).
Somerville, P.G.; Smith, N.F.; Graves, R.W.; Abrahamson, N.A. Modification of Empirical Strong Ground Motion Attenuation Relations to Include the Amplitude and Duration Effects of Rupture Directivity. Seismol. Res. Lett. 1997, 68, 199–222. [Google
Scholar] [CrossRef]
Wu, G.; Zhai, C.; Li, S.; Xie, L. Effects of near-fault ground motions and equivalent pulses on Large Crossing Transmission Tower-line System. Eng. Struct. 2014, 77, 161–169. [Google Scholar] [CrossRef]
Yang, D.; Zhou, J. A stochastic model and synthesis for near-fault impulsive ground motions. Earthq. Eng. Struct. Dyn. 2015, 44, 243–264. [Google Scholar] [CrossRef]
Yan, G.; Chen, F. Seismic Performance of Midstory Isolated Structures under Near-Field Pulse-Like Ground Motion and Limiting Deformation of Isolation Layers. Shock Vib. 2015, 2015, 730612. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
Chopra, A.K.; Chintanapakdee, C. Comparing response of SDF systems to near-fault and far-fault earthquake motions in the context of spectral regions. Earthq. Eng. Struct. Dyn. 2001, 30, 1769–1789. [Google Scholar] [CrossRef]
Mavroeidis, G.P.; Papageorgiou, A.S. A mathematical representation of near-fault ground motions. Bull. Seismol. Soc. Am. 2003, 93, 1099–1131. [Google Scholar] [CrossRef]
Ghahari, S.F.; Jahankhah, H.; Ghannad, M.A. Study on elastic response of structures to near-fault ground motions through record decomposition. Soil Dyn. Earthq. Eng. 2010, 30, 536–546. [Google Scholar] [CrossRef]
Li, S.; Zhang, F.; Wang, J.-q.; Alam, M.S.; Zhang, J. Effects of Near-Fault Motions and Artificial Pulse-Type Ground Motions on Super-Span Cable-Stayed Bridge Systems. J. Bridge Eng. 2017, 22, 04016128. [Google Scholar] [CrossRef]
Billah, A.H.M.M.; Alam, M.S.; Bhuiyan, M.A.R. Fragility Analysis of Retrofitted Multicolumn Bridge Bent Subjected to Near-Fault and Far-Field Ground Motion. J. Bridge Eng. 2013, 18, 992–1004. [Google Scholar] [CrossRef]
Davoodi, M.; Jafari, M.K.; Hadiani, N. Seismic response of embankment dams under near-fault and far-field ground motion excitation. Eng. Geol. 2013, 158, 66–76. [Google Scholar] [CrossRef]
Cui, Z.; Sheng, Q. Seismic response of underground rock cavern dominated by a large geological discontinuity subjected to near-fault and far-field ground motions. Chin. J. Rock Mech. Eng. 2017, 36, 53–67. [Google Scholar] [CrossRef]
Losanno, D.; Hadad, H.A.; Serino, G. Seismic behavior of isolated bridges with additional damping under far-field and near fault ground motion. Earthq. Struct. 2017, 13, 119–130. [Google Scholar] [CrossRef]
Chen, X.; Li, J.; Guan, Z. Influence of Ground Motion Characteristics on Higher-Mode Effects and Design Strategy for Tall Pier Bridges. J. Bridge Eng. 2022, 28, 04022126. [Google Scholar] [CrossRef]
Yang, D.; Zhao, Y. Effects of rupture forward directivity and fling step of near-fault ground motions on seismic performance of base-isolated building structure. Acta Seismol. Sin. 2010, 32, 579–587. [Google Scholar] [CrossRef]
Vui Van, C.; Ronagh, H.R. Correlation between parameters of pulse-type motions and damage of low-rise RC frames. Earthq. Struct. 2014, 7, 365–384. [Google Scholar] [CrossRef]
Zaker Esteghamati, M.; Farzampour, A. Probabilistic seismic performance and loss evaluation of a multi-story steel building equipped with butterfly-shaped fuses. J. Constr. Steel Res. 2020, 172, 106187. [Google Scholar] [CrossRef]
Upadhyay, A.; Pantelides, C.P.; Ibarra, L. Residual drift mitigation for bridges retrofitted with buckling restrained braces or self centering energy dissipation devices. Eng. Struct. 2019, 199, 109663. [Google Scholar] [CrossRef]
Adanur, S.; Altunişik, A.C.; Bayraktar, A.; Akköse, M. Comparison of near-fault and far-fault ground motion effects on geometrically nonlinear earthquake behavior of suspension bridges. Nat. Hazards 2012, 64, 593–614. [Google Scholar] [CrossRef]
Shrestha, B. Seismic response of long span cable-stayed bridge to near-fault vertical ground motions. KSCE J. Civ. Eng. 2015, 19, 180–187. [Google Scholar] [CrossRef]
Lu, Z.H.; Usami, T.; Ge, H.B. Seismic performance evaluation of steel arch bridges against major earthquakes. Part 2: Simplified verification procedure. Earthq. Eng. Struct. Dyn. 2004, 33, 1355–1372. [Google Scholar] [CrossRef]
Bai, F.-L.; Hao, H.; Li, H.-N. Seismic Response of a Steel Trussed Arch Structure to Spatially Varying Earthquake Ground Motions Including Site Effect. Adv. Struct. Eng. 2010, 13, 1089–1103. [Google Scholar] [CrossRef]
Alvarez, J.J.; Aparicio, A.C.; Jara, J.M.; Jara, M. Seismic assessment of a long-span arch bridge considering the variation in axial forces induced by earthquakes. Eng. Struct. 2012, 34, 69–80. [Google Scholar] [CrossRef]
Li, R.; Ge, H.; Maruyama, R. Assessment of post-earthquake serviceability for steel arch bridges with seismic dampers considering mainshock-aftershock sequences. Earthq. Struct. 2017, 13, 137–150. [Google Scholar] [CrossRef]
Bazaez, R.; Dusicka, P. Cyclic loading for RC bridge columns considering subduction megathrust earthquakes. J. Bridge Eng. 2016, 21, 04016009. [Google Scholar] [CrossRef]
Chen, X.; Ikago, K.; Guan, Z.; Li, J.; Wang, X. Lead-rubber-bearing with negative stiffness springs (LRB-NS) for base-isolation seismic design of resilient bridges: A theoretical feasibility study. Eng. Struct. 2022, 266, 114601. [Google Scholar] [CrossRef]
Chen, X.; Xiang, N.; Guan, Z.; Li, J. Seismic vulnerability assessment of tall pier bridges under mainshock-aftershock-like earthquake sequences using vector-valued intensity measure. Eng. Struct. 2022, 253, 113732. [Google Scholar] [CrossRef]
Chen, X.; Xiong, J. Seismic resilient design with base isolation device using friction pendulum bearing and viscous damper. Soil Dyn. Earthq. Eng. 2022, 153, 107073. [Google Scholar] [CrossRef]
Alam, M.S.; Bhuiyan, M.A.R.; Billah, A.H.M.M. Seismic fragility assessment of SMA-bar restrained multi-span continuous highway bridge isolated by different laminated rubber bearings in medium to strong seismic risk zones. Bull. Earthq. Eng. 2012, 10,
1885–1909. [Google Scholar] [CrossRef]
Dezfuli, F.H.; Alam, M.S. Performance-based assessment and design of FRP-based high damping rubber bearing incorporated with shape memory alloy wires. Eng. Struct. 2014, 61, 166–183. [Google Scholar] [CrossRef]
Kim, J.K.; Choi, H.H. Behavior and design of structures with buckling-restrained braces. Eng. Struct. 2004, 26, 693–706. [Google Scholar] [CrossRef]
Hoveidae, N.; Rafezy, B. Overall buckling behavior of all-steel buckling restrained braces. J. Constr. Steel Res. 2012, 79, 151–158. [Google Scholar] [CrossRef]
Li, L.; Zhou, T.H.; Chen, J.W.; Chen, J.F. A New Buckling-Restrained Brace with a Variable Cross-Section Core. Adv. Civ. Eng. 2019, 2019, 4620430. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
Xing, L.L.; Zhou, Y.; Huang, W. Seismic optimization analysis of high-rise buildings with a buckling-restrained brace outrigger system. Eng. Struct. 2020, 220, 110959. [Google Scholar] [CrossRef]
Beiraghi, H.; Zhou, H. Dual-steel frame consisting of moment-resisting frame and shape memory alloy braces subjected to near-field earthquakes. Struct. Des. Tall Spec. Build. 2020, 29, e1784. [Google Scholar] [CrossRef]
Wang, Y.; Ibarra, L.; Pantelides, C. Collapse capacity of reinforced concrete skewed bridges retrofitted with buckling-restrained braces. Eng. Struct. 2019, 184, 99–114. [Google Scholar] [CrossRef]
Dong, H.H.; Du, X.L.; Han, Q.; Bi, K.M.; Hao, H. Hysteretic performance of RC double-column bridge piers with self-centering buckling-restrained braces. Bull. Earthq. Eng. 2019, 17, 3255–3281. [Google Scholar] [CrossRef]
Sosorburam, P.; Yamaguchi, E. Seismic Retrofit of Steel Truss Bridge Using Buckling Restrained Damper. Appl. Sci. 2019, 9, 2791. [Google Scholar] [CrossRef][Green Version]
Xiang, N.; Alam, M.S.; Li, J. Effect of Multi-Story Brace Distribution on Seismic Performance of RC Tall Bridge Bents Retrofitted with Buckling Restrained Braces. J. Earthq. Eng. 2021, 26, 8688–8705. [Google Scholar] [CrossRef]
Celik, O.C.; Bruneau, M. Seismic behavior of bidirectional-resistant ductile end diaphragms with buckling restrained braces in straight steel bridges. Eng. Struct. 2009, 31, 380–393. [Google Scholar] [CrossRef]
Zaker Esteghamati, M. A Holistic Review of GM/IM Selection Methods from a Structural Performance-Based Perspective. Sustainability 2022, 14, 12994. [Google Scholar] [CrossRef]
Carreño, R.; Lotfizadeh, K.H.; Conte, J.P.; Restrepo, J.I. Material model parameters for the Giuffrè-Menegotto-Pinto uniaxial steel stress-strain model. J. Struct. Eng. 2020, 146, 04019205. [Google Scholar] [CrossRef]
JTG/T 2231-01; Specifications for Seismic Design of Highway Bridges. Ministry of Transport: Beijing, China, 2020.
DBJ/CT105; Technical Specification for TJ Buckling Restrained Braces. Tongji University: Shanghai, China, 2011.
Sun, F.F.; Li, G.Q.; Guo, X.K.; Hu, D.Z.; Hu, B.L. Development of new-type buckling-restrained braces and their application in aseismic steel frameworks. Adv. Struct. Eng. 2011, 14, 717–730. [Google Scholar] [CrossRef]
Publisher’s Note: MDPI stays neutral with regard to jurisdictional claims in published maps and institutional affiliations.
© 2022 by the authors. Licensee MDPI, Basel, Switzerland. This article is an open access article distributed under the terms and conditions of the Creative Commons Attribution (CC BY) license
(https://creativecommons.org/licenses/by/4.0/).
Share and Cite
https://www.mdpi.com/2075-5309/12/12/2147

358.

359.

360.

361.

362.

363.

Опора сейсмоизолирующая маятниковая

364.

Фиг 1
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

365.

Фиг 2
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 3
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

366.

Фиг 4
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

367.

Фиг 5
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

368.

Фиг 6
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

369.

Фиг 7
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

370.

Фиг 8
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 9
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

371.

Фиг 10
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

372.

Фиг 11
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

373.

Фиг 12
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 13
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

374.

Фиг 14
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

375.

Фиг 15
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

376.

Фиг 16
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 17
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

377.

Фиг 18
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

378.

Фиг 19
ора сейсмоизолирующая маятниковая

379.

Фиг 20
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

380.

Фиг 21
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

381.

Фиг 22
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 23

382.

Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 24
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

383.

Фиг 25
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

384.

Фиг 26
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 27
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

385.

Фиг 28
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

386.

Фиг 29
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

387.

Фиг 30
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 31
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

388.

Фиг 32
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

389.

Фиг 33
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

390.

Фиг 34
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 35
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

391.

Фиг 36
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 37

392.

Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 38
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

393.

Фиг 39
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

394.

Фиг 40
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

395.

Фиг 41
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

396.

Фиг 42
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 43

397.

Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 44
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

398.

Фиг 45
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

399.

Фиг 46
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 47
Опора сейсмоизолирующая маятниковая

400.

Фиг 50
Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 51

401.

Опора сейсмоизолирующая маятниковая
Фиг 52

402.

Научная статья руководителя аккредитованного органа сертификации продукции Коваленко 9 стр