Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №12

1.

Спец воен вестник «Армия Защитников Отечество" № 12 14.03.23
Сборник тезисов докладов аннотация для Всероссийского съезда фундаментальных проблем теоретической и прикладной механике в Политехническом Университете Организация "Сейсмофонд"
ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (951) 644-16-48 , (921) 962-67-78 [email protected] тел [email protected]
Тезисы доклада на XIII всероссийском съезда по фундаментальным проблемам теоретической прикладной механике 21 - 25 августа 2023 в Политехническом Университете Докладчик
Президент "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Применение гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") для быстро- собираемых переправ, с большими перемещениями, и с учетом
приспособляемости, со встроенным бетонным настилом, для неразрезных пластинчато-балочных систем моста. с
пластическими демпферами, с натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса стальной фермы, скрепленной
ботовыми соединениями ( изобретения проф дтн ПГУПС А.М .Уздина №№ 1143895, 1168755. 1174616, 201013646,
2550777, 165076, 858604 ) [email protected] [email protected] т (812) 694-78-10 [email protected]
1
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (911) 175-84-65 (921) 962-67-78 190005 СПб ул 2-я Красноармейская дом 4 СПб ГАСУ [email protected]

2.

2

3.

Доклад для Тринадцатого Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и
прикладной механике , который состоится в Политехническом Университете СПб 21-25 августа 2023 b
23 -24 марта 2023 в г Сочи IV конференции для заводов металлоконструкций , проектировщиков и
подрядчиков по теме:
Прямой расчет в SCAD статически неопределимой упруго пластического шарнира для стальной фермы
балки железнодорожного моста с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость т/ф (812) 6947810 (911) 175-84-65, OO "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН
1022000000824 ИНН 201400780 [email protected]
Direct calculation in SCAD of a statically indeterminate elastic plastic hinge for a steel
girder beam of a railway bridge with large displacements for ultimate equilibrium and
adaptability
Расчет ПК SCAD стальных конструкции покрытия производственных зданий
пролетом 30 метров с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") расчетная нагрузка 3 тонны
Максимальная нагрузка на мост для стальных ферм- балок с пластическим
шарниром пролетом 30 метров с большими перемещениями согласно расчета в
ПК SCAD 3, 5 тонны
3

4.

4

5.

5

6.

6

7.

7

8.

8

9.

9

10.

10

11.

11

12.

12

13.

13

14.

14

15.

15

16.

16

17.

Пример прямого расчета стальной фермы-балки в ПК SCAD Office с
упруго пластическими шарнирами с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость
Статья Мажиева Хасан Нажоевича, Коваленко Александра Ивановича
21.12.2016
Автор: Амирханов Мурат
Одной из самых распространѐнных конструкций в строительной отрасли
является ферма. Ферма, как правило, выступает элементом каркаса
покрытия, бывает стальной, железобетонной, деревянной и др. Существует
большое количество готовых конструктивных решений конструкции
фермы, представленных в виде серий. Например, серия 1.460.3-14 на
фермы типа "молодечно" или 1.460.2-10_88 «фермы из парных уголков».
Расчет ферм хоть и не самая сложная задача, однако, очень ответственный,
нельзя упускать ни каких мелочей, ведь ферма – основной несущий
элемент покрытия. В статье мы рассмотрим расчет стальной фермы из
гнуто сварных профилей в ПК SCAD.
Ферма – элемент каркаса, несущая способность которого мало зависит от
деформации остальной части конструкции. Однако наиболее точным будет
17

18.

расчет в составе рамы, или всего здания, например, ветровая нагрузка
оказывает некоторое влияние на усилия элементов фермы.
Создание модели для расчета стальной фермы может идти разными
путями: с помощью стержневых конечных элементов (в ПК SCAD), с
помощью встроенного шаблона, с помощью возможности импорта dxf
чертежа. Все способы расчета по-своему хороши, главное, соблюдать
сходимость элементов.
Итак, предположим, что собрали мы модель для расчета стальной фермы с
помощью шаблона. Для расчета стальной фермы выбраны следующие
характеристики:
Если вы пользуетесь шаблоном для расчета в ПК SCAD, то проверяйте тип
конечных элементов, по умолчанию он устанавливается под номером 4 –
ферменный элемент. Соединение таких элементов автоматически
устанавливается шарнирным. Я не сторонник таких элементов, поэтому
сразу перевожу их в 5-ый тип конечных элементов – универсальный
стержневой конечный элемент (команда по смене типа конечного элемента
18

19.

в ПК SCAD находится во вкладке «назначение»). Шарнирные примыкания
в таком случае устанавливаются вручную.
После установки фермы на место в схеме, в ПК SCAD необходимо
присвоить жесткотные характеристики всем элементам, например, пояса –
140х7, опорный раскос – 120х5, остальная решетка – 100х4 (это можно
сделать с помощью соответствующей кнопки во вкладке назначение).
Далее задаем нагрузки в ПК SCAD. Нагрузки задают или сосредоточенные
(покрытие ребристыми плитами, прогонами), или равномерно
распределенные (покрытие профлистом, сэндвичпанелями). Здесь также
важно разделять нагрузки, а не собирать их в одном значении: нагрузки
должны складываться согласно правилу сочетаний по СП «Нагрузки и
воздействия». В нашем примере расчета стальной фермы в ПК SCAD, я
задам нагрузку собственного веса (автоматически), кровельного материала
покрытия (50кг/м2), снеговая нагрузка (180 кг/м2). Нагрузку приложим
равномерно распределено, не забудем о ширине приложения нагрузки
(например, 4м). Загружения необходимо упаковать в РСУ с
соответствующими коэффициентами.
19

20.

Теперь перейдем к закреплениям в ПК SCAD. Фермы крепятся на
колоннах шарнирно, задаче с рамой или со всей схемой надо будет
добавить шарниры, в задаче с отдельной фермой – правильно установить
связь. Обязательно ставим неподвижный шарнир в плоскости в одном
конце фермы и подвижный в другом, иначе получим сжатие в нижнем
поясе:
Также при назначении связей в задаче с изолированной фермой
необходимо поставить связи, например, в верхних узлах фермы над
колоннами из плоскости и поворота из плоскости (в пространственной
задаче эту роль выполняют связевые элементы или прогоны).
Проанализировав полученные усилия и деформации в схеме, по алгоритму
расчета стальной фермы переходим к конструированию элементов. Здесь
ПК SCAD предлагает на выбор два способа назначения конструктивных
особенностей (присвоение расчетных длин, параметров гибкости):
назначение конструктивных элементов и назначение групп
конструктивных элементов. Первый способ рассматривает цепочку
20

21.

конечных элементов, как цельный неделимый элемент, второй способ
будет рассматривать при присвоении коэффициента расчетной длины
непосредственно каждый конечный элемент. Сразу скажу, что оба способы
по своему хороши, но чаще всего я использую второй способ (первый не
использую ввиду его трудоемкости), им и будем пользоваться. В п 10 СП
16.13330.2011 «Стальные конструкции» расписаны значения расчетных
коэффициентов для всех элементов фермы. Согласно таблице 24 СП
«Стальные конструкции» для расчета стальной фермы присвоим
коэффициент расчѐтной длины каждой панели верхнего пояса в плоскости
– 1, опорный раскос – 1, решетка – 0,9. Значения из плоскости будут
завесить от расстановки связевых элементов и прогонов, для верхнего
пояса при установке, например, прогонов в каждом узле фермы
коэффициент будет также 1, опорного раскоса – 2 (в случае, когда
шпренгельный элемент делит раскос на 2 равные части), остальной
решетки – 0,9 (согласно СП «Стальные конструкции»). Коэффициент
расчетной длины нижнего пояса в нашем случае устанавливать не
требуется, т.к. он при всех комбинациях усилий будет растянут. Однако я
рекомендую все-таки коэффициенты назначать также как и для сжатых
поясов, потому что разные очертания поясов ферм, разные комбинации
21

22.

усилий в редких случаях способны вызвать сжатие, и тогда инженер
рискует не выполнить очень важную проверку устойчивости. Если же при
всех комбинация пояс растянут, то и расчета верхнего пояса стальной
фермы на устойчивость не последует, сечение будет подобрано
исключительно по продольному растягивающему усилию.
При назначении конструктивных параметров ориентируемся на локальные
оси. Результатом расчета стальных конструкций в ПК SCAD является
коэффициент использования сечения. В нашей ферме он получился таким:
Более точные коэффициенты можно посмотреть с помощью меню
информации об элементе, раздел «стальные факторы». Например, для
опорного раскоса я получил такие коэффициенты:
Если нет конструктивных особенностей, то, скорее всего, инженер решит
оптимизировать сечения, установив сечение, коэффициент использования
которого будет ближе к 1.
В завершении, хочу рассказать о моментах в элементах фермы при расчете
в ПК SCAD: если Вы выполняете расчет стальной фермы, не установив
22

23.

шарниры, то они, конечно же, появляются. Однако, я уверен – это не
ошибка. Так, для ферм из гнутосварных профилей должна выполняться
проверка устойчивости пояса в месте примыкания решетки к поясу. В
приложении Л.2 СП «Стальные конструкции» описаны формулы для
расчета, в каждой из них (формула зависит от вида узла: один раскос, два
раскоса и тд.) имеется значение момента:
Это означает, что момент в узле присутствует, и не учитывать его –
ошибочно.
Вывод: в нашей стать мы рассмотрели наиболее важные особенности при
расчете стальной фермы из гнутосварных профилей в ПК SCAD. На
первый взгляд, казалось бы, очень легкий расчет стальной фермы в ПК
SCAD обладает рядом сложностей, поэтому относится к такому расчету
нужно предельно внимательно.
Скачать расчет стальной фермы
Продукты: SCAD Office
Популярные публикации
23

24.

Облако тегов
Авторы
Остались вопросы по теме публикации? Получите консультацию нашего
специалиста
Ваши действия нам кажутся подозрительными. Попробуйте перезагрузить
страницу и повторно заполнить форму
Отправить
* - обязательные поля
Рекомендованные статьи
Преимущества инженера, который считает в нескольких программах
Моделирование опирания зданий на грунтовое основание
Расчет реакции в узлах конструкции в программе SCAD Office
Сейсмические нагрузки в системе SCAD - Часть 1
Пройдите специализированное обучение
SCAD Office: Формирование расчетных схем и анализ результатов
расчета зданий и сооружений
24

25.

Подробнее о курсе
ЛИРА 10. Расчет строительных конструкций. Видеокурс (Базовый)
Подробнее о курсе
Расчет зданий и сооружений в сейсмоопасных районах
Подробнее о курсе
Расчет зданий и сооружений на устойчивость против
прогрессирующего обрушения. Теоретические основы и практическая
реализация
Подробнее о курсе
ПОКАЗАТЬ ВСЕ
Инжиниринг в строительстве с 1994г.
Заказать звонок
О КОМПАНИИ
О компании Инфарс
25

26.

Новости
Сведения об образ. организации
Акции
Вендоры и партнеры
Отзывы заказчиков
Ваканcии
Контакты
Тех.поддержка
УСЛУГИ
Внедрение BIM для ПГС
BIM для инфраструктуры
Выполненные проекты
Экспертная поддержка
ОБУЧЕНИЕ
Учебный центр
График обучения
Перечень курсов
Хотите обучиться бесплатно?
ПРОГРАММНЫЕ ПРОДУКТЫ
26

27.

NanoCAD
Renga
ЛИРА 10
SCAD Office
Credo
Гектор: сметчик-строитель
Revit
Autocad
Bim 360
Archicad 24
Инжиниринговый центр ИНФАРС
127238, г. Москва, Дмитровское шоссе, 71Б, БЦ 7ONE, офис 509
Тел.: +7 (495) 108-75-31
Email.: [email protected]
ООО "Инжиниринговый Центр "ИНФАРС"
27

28.

ИНН 7707301502
Учебный центр ИНФАРС
127238, г. Москва, Дмитровское шоссе, 71Б, БЦ 7ONE, офис 409
Тел.: +7 (495) 108-75-31
Email.: [email protected]
АНО ДПО "Консультационно-учебный Центр "ИНФАРС"
ИНН 7713297131
ИНФАРС-Казахстан
Казахстан, г. Нур-Султан, ул.Сыганак, 29, БЦ Евроцентр, офис №1110
Тел.: +7 (701) 761-63-77
Email.: [email protected]
https://infars
Пример расчета стальной фермы в ПК SCAD Office с упруго
пластическими шарнирами с тросовой гильзой на шпильке стального
болта , установленного в овальные отверстия демпфирующего
сдвиговым компенсатором с демпфированием за счет обмотки
стального троса 20 мм
28

29.

Фермами называют плоские и пространственные стержневые
конструкции с шарнирными соединениями элементов, загружаемые
исключительно в узлах. Шарнир допускает вращение, поэтому считается,
что стержни под нагрузкой работают только на центральное растяжениесжатие. Фермы позволяют значительно сэкономить материал при
перекрытии больших пролѐтов.
Рисунок 1
Фермы классифицируются:
по очертанию внешнего контура;
по виду решѐтки;
по способу опирания;
по назначению;
по уровню проезда транспорта.
Также выделяют простейшие и сложные фермы. Простейшими называют фермы, образованные
последовательным присоединением шарнирного треугольника. Такие конструкции отличаются
геометрической неизменяемостью, статической определимостью. Фермы со сложной структурой, как
правило, статически неопределимы.
Для успешного расчѐта необходимо знать виды связей и уметь определять реакции опор. Эти задачи
подробно рассматриваются в курсе теоретической механики. Разницу между
нагрузкой и внутренним
29
усилием, а также первичные навыки определения последних дают в курсе сопротивления материалов.

30.

Читайте также: Фитинги для полиэтиленовых труб: виды для систем водоснабжения из каталога
+Фото
Рассмотрим основные методы расчѐта статически определимых плоских ферм.
Способ проекций
На рис. 2 симметричная шарнирно-опѐртая раскосная ферма пролѐтом L = 30 м, состоящая из шести
панелей 5 на 5 метров. К верхнему поясу приложены единичные нагрузки P = 10 кН. Определим продольные
усилия в стержнях фермы. Собственным весом элементов пренебрегаем.
Рисунок 2
Опорные реакции определяются путѐм приведения фермы к балке на двух шарнирных опорах. Величина
реакций составит R (A) = R (B) = ∑P/2 = 25 кН. Строим балочную эпюру моментов, а на еѐ основе —
балочную эпюру поперечных усилий (она понадобится для проверки).30 За положительное направление
принимаем то, что будет закручивать среднюю линию балки по часовой стрелке.

31.

Рисунок 3
Метод вырезания узла
Метод вырезания узла заключается в отсечении отдельно взятого узла конструкции с обязательной заменой
разрезаемых стержней внутренними усилиями с последующим составлением уравнений равновесия. Суммы
31
проекций сил на оси координат должны равняться нулю. Прикладываемые
усилия изначально
предполагаются растягивающими, то есть направленными от узла. Истинное направление внутренних
усилий определится в ходе расчѐта и обозначится его знаком.

32.

Рационально начинать с узла, в котором сходится не более двух стержней. Составим уравнения равновесия
для опоры, А (рис. 4).
∑ F (y) = 0: R (A) + N (A-1) = 0
∑ F (x) = 0: N (A-8) = 0
Очевидно, что N (A-1) = -25кН. Знак «минус» означает сжатие, усилие направлено в узел (мы отразим это на
финальной эпюре).
Условие равновесия для узла 1:
∑ F (y) = 0: -N (A-1) — N (1−8)∙cos45° = 0
∑ F (x) = 0: N (1−2) + N (1−8)∙sin45° = 0
Читайте также: Виды опор трубопроводов и их различия
Из первого выражения получаем N (1−8) = -N (A-1)/cos45° = 25кН/0,707 = 35,4 кН. Значение положительное,
раскос испытывает растяжение. N (1−2) = -25 кН, верхний пояс сжимается. По этому принципу можно
рассчитать всю конструкцию (рис. 4).
Рисунок 4
32

33.

Метод сечений
Ферму мысленно разделяют сечением, проходящим как минимум по трѐм стержням, два из которых
параллельны друг другу. Затем рассматривают равновесие одной из частей конструкции. Сечение
подбирают таким образом, чтобы сумма проекций сил содержала одну неизвестную величину.
Проведѐм сечение I-I (рис. 5) и отбросим правую часть. Заменим стержни растягивающими усилиями.
Просуммируем силы по осям:
∑ F(y) = 0: R(A) — P + N(9−3)
N(9−3) = P — R(A) = 10 кН — 25 кН = -15 кН
Стойка 9−3 сжимается.
Рисунок 5
Способ проекций удобно применять в расчѐтах ферм с параллельными поясами, загруженными
вертикальной нагрузкой. В этом случае не придѐтся вычислять углы наклона
усилий к ортогональным осям
33
координат. Последовательно вырезая узлы и проводя сечения, мы получим значения усилий во всех частях

34.

конструкции. Недостатком способа проекций является то, что ошибочный результат на ранних этапах
расчѐта повлечѐт за собой ошибки во всех дальнейших вычислениях.
Узлы ферм
Режим Узлы ферм предназначен для проектирования и экспертизы конструктивных решений узлов ферм,
стержни которых выполнены из спаренных уголков или прямоугольных (квадратных) труб. В режиме
реализован широкий набор типов узлов, а именно:
соединения элементов решетки с поясом фермы (рядовые узлы) (рис. 1, 2);
узлы смены сечения пояса по длине (рис. 4);
монтажные узлы ферм (рис. 5);
опорные узлы ферм (рис. 3, 6).
При работе этого режима в соответствии с EN 1993-1-1:2005 и EN 1993-1-8:2005 выполняются следующие
проверки:
прочности конструктивных элементов (накладок, опорных ребер (фланцев), узловых и опорных фасонок);
прочности сварных соединений (крепления элементов решетки и пояса к узловым фасонкам, крепление
накладок к поясам в узлах смены сечения пояса и в монтажных узлах, крепления опорной фасонки к
опорному ребру (фланцу) в опорных узлах фермы);
прочности болтовых соединений (крепление опорного ребра (фасонки) к опорной конструкции);
ряда конструктивных и сортаментных ограничений.
а
гд
б
в
34

35.

е
ж
з
и
к
л
Рис. 1. Рядовые узлы ферм из
спаренных уголков: а — д – узлы
верхнего пояса; е — л – узлы
нижнего пояса
а
б
в
г
д
е
к
л
жз
и
Рис. 2. Рядовые узлы ферм из
прямоугольных (квадратных)
труб: а, б, в, ж, з – узлы верхнего
пояса; г, д, е, и, к, л – узлы
нижнего пояса
аб
35

36.

Рис. 3. Опорные узлы ферм из
прямоугольных (квадратных)
труб
а
б
в
г
Рис. 4. Узлы смены сечения
пояса по длине в фермах из
спаренных уголков
а
б
в
г
д
е
ж
з
Рис. 5. Монтажные узлы в
фермах из спаренных уголков
а
б
в
36

37.

гд
Рис. 6. Опорные узлы ферм из
спаренных уголков
Главное окно режима Узлы ферм включает шесть страниц: Вид узла, Материалы, Усилия, Элементы узла,
Конструкция и Чертеж.
На странице Вид узла расположены кнопки, позволяющие пользователю выбрать тип узла фермы (Рядовой
узел, Смена сечения, Монтажный узел или Опорный узел), а также задать его конфигурацию. Тип
поперечного сечения стержневых элементов фермы задается нажатием на соответствующие кнопки в группе
Конструктивное решение.
Читайте также: Разводка канализации в ванной комнате - порядок выполнения установки
На этой же странице задаются материалы, используемые для конструктивного оформления узла фермы из
спаренных уголков или из труб. Выбрать марку стали для этих элементов можно в диалоговом окне Сталь,
которое становится доступным после нажатия кнопок Сталь уголка и Сталь фасонки.
Кроме того, на странице Вид узла расположена кнопка Основная надпись, предназначенная для заполнения
штампа чертежа, который будет автоматически генерироваться после выполнения проектирования
конструктивного решения узла фермы. Принципы работы в диалоговом окне Основная надпись описаны в
разделе Жесткие базы колонн.
На странице Усилия задаются продольные усилия NEd,i , продольные усилия Nt, действующие в
стержневых элементах узла фермы. При нажатии кнопки Добавить в таблице
усилий появляется новая
37
строка, в которую необходимо ввести значения внутренних усилий для текущей комбинации нагрузок.
Количество расчетных комбинаций нагрузок произвольно. По умолчанию единицами измерений

38.

продольных усилий приняты тонны. Правило знаков усилий принимается по рисунку, приведенному сбоку
от таблицы усилий, на котором указано их положительное направление.
На странице Элементы узла необходимо определить генеральные размеры (ширина и высота) панелей,
соседствующих с проектируемым узлом фермы (параметры a, b, c и d). По умолчанию единицами измерений
размеров панелей фермы приняты метры. В группе Сечение задаются поперечные сечения элементов,
которые соединяются в данном узле, а также их ориентация относительно плоскости фермы.
С помощью кнопок Тип сечения можно выбрать:
сечение из спаренных
равнополочных уголков или из
спаренных неравнополочных
уголков, большая полка которых
ориентирована перпендикулярно
плоскости фермы;
сечение из спаренных
равнополочных уголков или из
спаренных неравнополочных
уголков, большая полка которых
ориентирована параллельно
плоскости фермы;
сечение из равнополочных
уголков, расположенных
крестиком, которое используется
для стоек монтажного узла;
38

39.

сечение из прямоугольной
трубы, большая сторона которой
ориентирована параллельно
плоскости фермы;
сечение из прямоугольной
трубы, большая сторона которой
ориентирована перпендикулярно
плоскости фермы.
Попутно заметим, что набор кнопок Тип сечения зависит от конструктивного решения узла, определенного
на странице Вид узла в группе Конструктивное решение.
Каждому элементу узла фермы присваивается номер (например, ). Для назначения профилей элементам узла
следует активизировать маркер элемента и выбрать профиль из списка сортаментов металлопроката.
Возможность графического контроля заданных поперечных сечений элементов узла фермы предусмотрена в
специальном информационном окне, которое становится доступным после нажатия кнопки
Предварительный просмотр ().
В группе Положение фасонки необходимо нажатием соответствующих кнопок определить положение
фасонки. Толщина фасонки выбирается из одноименного выпадающего списка, где представлен набор
толщин, соответствующий сортаменту листовой стали.
На странице Конструкция в информационном окне приводится эскиз проектного решения узла фермы.
Для оценки несущей способности известного (заданного) конструктивного решения узла фермы необходимо
задать все расчетные параметры узла. К таким параметрам относим размеры и толщины конструктивных
39
элементов, входящих в состав узла, катеты сварных швов, размеры, регламентирующие
расположение
элементов относительно друг друга, диаметры болтов, количество болтов, количество рядов болтов и др.
Расчетные параметры узла вводятся в таблице, расположенной на странице Конструкция слева. Катеты

40.

угловых сварных швов вводятся в таблице, расположенной в нижней части диалогового окна. По
умолчанию единицами измерения всех линейных размеров приняты миллиметры.
При нажатии кнопки появляется выпадающее меню. Если выбран первый пункт меню Все параметры не
заданы, то выполняется автоматизированный подбор всех параметров конструктивного решения узла и при
этом предполагается, что параметры конструкции узла не заданы, а заданные ранее их значения
игнорируются. Если же выбран пункт меню Некоторые параметры заданы, то для незаданных параметров
(тех, которые в списке параметров равны нулю) программа автоматически определит их значения из
условий обеспечения необходимой несущей способности и конструктивных ограничений,
регламентированных нормами, при фиксированных значениях заданных параметров.
Кроме того, выводится значение максимального фактора Kmax (коэффициента использования ограничений)
и указывается вид нормативной проверки, при котором этот максимум реализовался, а также выполняется
генерация чертежа узлового решения стадии КМ.
При нажатии кнопки Вычислить программа выполняет проверку несущей способности элементов заданных
параметров, входящих в состав узлового решения, с заданными параметрами, а также их соединений в
соответствии с требованиями выбранного нормативного документа. В результате выводится значение
максимального фактора Kmax (коэффициента использования ограничений) и указывается вид нормативной
проверки, при котором этот максимум реализовался. Полный перечень проверок и значения соответствующих коэффициентов использования ограничений доступен по нажатию кнопки Факторы.
Табл. 1. Список проверок несущей способности элементов и соединений конструктивных решений узлов
ферм
Название
фактора
Ссылка на EN 19931-8:2005
Ссылка
на EN
1993-11:2005
40

41.

Узлы ферм из
спаренных
уголков:
Несущая
способность
сварного шва
по перу уголка
левого раскоса
фермы
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
Несущая
способность
сварного шва
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
по перу уголка
правого раскоса
фермы
Несущая
способность
сварного шва
по перу уголка
стойки фермы
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
Несущая
способность
сварного шва
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
41

42.

по перу уголка
пояса фермы
Несущая
способность
сварного шва
по обушку
уголка левого
раскоса фермы
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
Несущая
способность
сварного шва
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
по обушку
уголка правого
раскоса фермы
Несущая
способность
сварного шва
по обушку
уголка стойки
фермы
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
Несущая
способность
сварного шва
пп. 4.5.3.2, 4.5.3.3
42

43.

по обушку
уголка пояса
фермы
Несущая
способность
фасонки (в
предположении п. 6.2.4
распределения
усилия под
углом 30°)
Несущая
способность
фасонки на
вырывание с
использованием п. 6.2.3(2)
модели на
основе
пластических
деформаций
Узлы ферм из
прямоугольных
(квадратных)
труб:
43

44.

Несущая
способность
узла из условия
разрушения
лицевой грани
пояса для
левого раскоса
Несущая
способность
узла из условия
выпучивания
боковой стенки
пояса для
левого раскоса
Несущая
способность
узла из условия
разрушения
элемента
решетки для
левого раскоса
Несущая
способность
узла по
условию
продавливания
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
44

45.

на срез для
левого раскоса
Несущая
способность
сварного
соединения по
приведенным
напряжениям
для левого
раскоса
Несущая
способность
сварного
соединения по
нормальным
напряжениям
для левого
раскоса
Несущая
способность
узла по
первому
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
Читайте
также: Особенности
маскировки
коммуникации на
кухне: 5 приемов
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
45

46.

критерию
табл. 7.8…7.15
прочности
Несущая
п. 7.4, (7.3), табл.
способность
7.1…7.6
узла по второму п. 7.5, (7.4)
критерию
табл. 7.8…7.15
прочности
Несущая
способность
п. 7.4, (7.3), табл.
узла из условия 7.1…7.6
разрушения
п. 7.5, (7.4)
лицевой грани
табл. 7.8…7.15
пояса для
правого раскоса
Несущая
способность
п. 7.4, (7.3), табл.
узла из условия 7.1…7.6
выпучивания
п. 7.5, (7.4)
боковой стенки
табл. 7.8…7.15
пояса для
правого раскоса
Несущая
п. 7.4, (7.3), табл.
способность
7.1…7.6
узла из условия п. 7.5, (7.4)
разрушения
табл. 7.8…7.15
элемента
46

47.

решетки для
правого раскоса
Несущая
способность
п. 7.4, (7.3), табл.
узла по
7.1…7.6
условию
п. 7.5, (7.4)
продавливания
табл. 7.8…7.15
на срез для
правого раскоса
Несущая
способность
п. 7.4, (7.3), табл.
сварного
7.1…7.6
соединения по
п. 7.5, (7.4)
приведенным
напряжениям
табл. 7.8…7.15
для правого
раскоса
Несущая
способность
п. 7.4, (7.3), табл.
сварного
7.1…7.6
соединения по
п. 7.5, (7.4)
нормальным
напряжениям
табл. 7.8…7.15
для правого
раскоса
Несущая
п. 7.4, (7.3), табл.
47

48.

способность
узла из условия
разрушения
лицевой грани
пояса для
стойки
Несущая
способность
узла из условия
выпучивания
боковой стенки
пояса для
стойки
Несущая
способность
узла из условия
разрушения
элемента
решетки для
стойки
Несущая
способность
узла по
условию
продавливания
на срез для
стойки
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
48

49.

Несущая
способность
сварного
соединения по
приведенным
напряжениям
для стойки
Несущая
способность
сварного
соединения по
нормальным
напряжениям
для стойки
Несущая
способность
узла из условия
разрушения
пояса при
действии
поперечной
силы для
левого раскоса
Несущая
способность
узла из условия
разрушения
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
табл. 7.8…7.15
п. 7.4, (7.3), табл.
7.1…7.6
п. 7.5, (7.4)
49

50.

пояса при
табл. 7.8…7.15
действии
поперечной
силы для
правого раскоса
Несущая
способность
узла из условия п. 7.4, (7.3), табл.
разрушения
7.1…7.6
пояса при
п. 7.5, (7.4)
действии
табл. 7.8…7.15
поперечной
силы для
стойки
Несущая
способность
п. 7.4, (7.3), табл.
узла из условия
7.1…7.6
разрушения
п. 7.5, (7.4)
пояса при
действии
табл. 7.8…7.15
поперечной
силы в поясе
При переходе на страницу Чертеж выполняется проверка узла аналогично режиму Вычислить. Если
результаты анализа параметров элементов узла не противоречат конструктивным и нормативным
требованиям, то выполняется генерация чертежа узлового решения стадии
КМ.
50
Функциональные возможности кнопки Отчет, а также элементов управления, расположенных на странице
Чертеж, аналогичны тем, которые предусмотрены в режиме Жесткие базы колонн.

51.

51

52.

52

53.

53

54.

54

55.

55

56.

56

57.

57

58.

58

59.

59

60.

Способ моментной точки
Способ моментной точки требует составлять уравнение моментов относительно точки пересечения двух
неизвестных сил. Как и в методе сечений, три стержня (один из которых не пересекается с остальными)
разрезаются и заменяются растягивающими усилиями.
Рассмотрим сечение II-II (рис. 5). Стержни 3−4 и 3−10 пересекаются в узле 3, стержни 3−10 и 9−10
пересекаются в узле 10 (точка K). Составим уравнения моментов. Суммы моментов относительно точек
пересечения будут равняться нулю. Положительным принимаем момент, вращающий конструкцию по
часовой стрелке.
Читайте также: Как рассчитать пропускную способность канализационных труб
∑ m(3) = 0: 2d∙R(A) — d∙P — h∙N(9−10) = 0
∑ m(K) = 0: 3d∙R(A) — 2d∙P — d∙P + h∙N(3−4) = 0
Из уравнений выражаем неизвестные:
N(9−10) = (2d∙R(A) — d∙P)/h = (2∙5м∙25кН — 5м∙10кН)/5м = 40 кН (растяжение)
N(3−4) = (-3d∙R(A) + 2d∙P + d∙P)/h = (-3∙5м∙25кН + 2∙5м∙10кН + 5м∙10кН)/5м = -45 кН (сжатие)
Способ моментной точки позволяет определить внутренние усилия независимо друг от друга, поэтому
влияние одного ошибочного результата на качество последующих вычислений исключено. Данным
способом можно воспользоваться в расчѐте некоторых сложных статически определимых ферм (рис. 6).
Рисунок 6
Требуется определить усилие в верхнем поясе 7−9. Известны размеры d60 и h, нагрузка P. Реакции опор R(A)
= R(B) = 4,5P. Проведѐм сечение I-I и просуммируем моменты относительно точки 10. Усилия от раскосов и

61.

нижнего пояса не попадут в уравнение равновесия, так как сходятся в точке 10. Так мы избавляемся от
пяти из шести неизвестных:
∑ m(10) = 0: 4d∙R(A) — d∙P∙(4+3+2+1) + h∙O(7−9) = 0
O(7−9) = -8d∙P/h
Аналогично можно рассчитать остальные стержни верхнего пояса.
Пример расчета стальной фермы в ПК SCAD Office
Одной из самых распространѐнных конструкций в строительной отрасли является ферма. Ферма, как
правило, выступает элементом каркаса покрытия, бывает стальной, железобетонной, деревянной и др.
Существует большое количество готовых конструктивных решений конструкции фермы, представленных в
виде серий. Например, серия 1.460.3-14 на фермы типа «молодечно» или 1.460.2-10_88 «фермы из парных
уголков». Расчет ферм хоть и не самая сложная задача, однако, очень ответственный, нельзя упускать ни
каких мелочей, ведь ферма – основной несущий элемент покрытия. В статье мы рассмотрим расчет стальной
фермы из гнуто сварных профилей в ПК SCAD.
Ферма – элемент каркаса, несущая способность которого мало зависит от деформации остальной части
конструкции. Однако наиболее точным будет расчет в составе рамы, или всего здания, например, ветровая
нагрузка оказывает некоторое влияние на усилия элементов фермы.
Создание модели для расчета стальной фермы может идти разными путями: с помощью стержневых
конечных элементов (в ПК SCAD), с помощью встроенного шаблона, с помощью возможности импорта dxf
чертежа. Все способы расчета по-своему хороши, главное, соблюдать сходимость элементов.
Итак, предположим, что собрали мы модель для расчета стальной фермы с помощью шаблона. Для расчета
стальной фермы выбраны следующие характеристики:
61

62.

62

63.

Если вы пользуетесь шаблоном для расчета в ПК SCAD, то проверяйте тип конечных элементов, по
умолчанию он устанавливается под номером 4 – ферменный элемент. Соединение таких элементов
автоматически устанавливается шарнирным. Я не сторонник таких элементов, поэтому сразу перевожу их в
5-ый тип конечных элементов – универсальный стержневой конечный элемент (команда по смене типа
конечного элемента в ПК SCAD находится во вкладке «назначение»). Шарнирные примыкания в таком
случае устанавливаются вручную.
После установки фермы на место в схеме, в ПК SCAD необходимо присвоить жесткотные характеристики
всем элементам, например, пояса – 140х7, опорный раскос – 120х5, остальная решетка – 100х4 (это можно
сделать с помощью соответствующей кнопки во вкладке назначение).
Далее задаем нагрузки в ПК SCAD. Нагрузки задают или сосредоточенные (покрытие ребристыми плитами,
прогонами), или равномерно распределенные (покрытие профлистом, сэндвичпанелями). Здесь также важно
разделять нагрузки, а не собирать их в одном значении: нагрузки должны складываться согласно правилу
сочетаний по СП «Нагрузки и воздействия». В нашем примере расчета стальной фермы в ПК SCAD, я задам
нагрузку собственного веса (автоматически), кровельного материала покрытия (50кг/м2), снеговая нагрузка
(180 кг/м2). Нагрузку приложим равномерно распределено, не забудем 63о ширине приложения нагрузки
(например, 4м). Загружения необходимо упаковать в РСУ с соответствующими коэффициентами.

64.

Теперь перейдем к закреплениям в ПК SCAD. Фермы крепятся на колоннах шарнирно, задаче с рамой или
со всей схемой надо будет добавить шарниры, в задаче с отдельной фермой – правильно установить связь.
Обязательно ставим неподвижный шарнир в плоскости в одном конце фермы и подвижный в другом, иначе
получим сжатие в нижнем поясе:
Также при назначении связей в задаче с изолированной фермой необходимо поставить связи, например, в
верхних узлах фермы над колоннами из плоскости и поворота из плоскости (в пространственной задаче эту
роль выполняют связевые элементы или прогоны).
Проанализировав полученные усилия и деформации в схеме, по алгоритму расчета стальной фермы
переходим к конструированию элементов. Здесь ПК SCAD предлагает на выбор два способа назначения
конструктивных особенностей (присвоение расчетных длин, параметров гибкости): назначение
конструктивных элементов и назначение групп конструктивных элементов. Первый способ рассматривает
цепочку конечных элементов, как цельный неделимый элемент, второй способ будет рассматривать при
64
присвоении коэффициента расчетной длины непосредственно каждый конечный
элемент. Сразу скажу, что
оба способы по своему хороши, но чаще всего я использую второй способ (первый не использую ввиду его

65.

трудоемкости), им и будем пользоваться. В п 10 СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции» расписаны
значения расчетных коэффициентов для всех элементов фермы. Согласно таблице 24 СП «Стальные
конструкции» для расчета стальной фермы присвоим коэффициент расчѐтной длины каждой панели
верхнего пояса в плоскости – 1, опорный раскос – 1, решетка – 0,9. Значения из плоскости будут завесить от
расстановки связевых элементов и прогонов, для верхнего пояса при установке, например, прогонов в
каждом узле фермы коэффициент будет также 1, опорного раскоса – 2 (в случае, когда шпренгельный
элемент делит раскос на 2 равные части), остальной решетки – 0,9 (согласно СП «Стальные конструкции»).
Коэффициент расчетной длины нижнего пояса в нашем случае устанавливать не требуется, т.к. он при всех
комбинациях усилий будет растянут. Однако я рекомендую все-таки коэффициенты назначать также как и
для сжатых поясов, потому что разные очертания поясов ферм, разные комбинации усилий в редких случаях
способны вызвать сжатие, и тогда инженер рискует не выполнить очень важную проверку устойчивости.
Если же при всех комбинация пояс растянут, то и расчета верхнего пояса стальной фермы на устойчивость
не последует, сечение будет подобрано исключительно по продольному растягивающему усилию.
При назначении конструктивных параметров ориентируемся на локальные оси. Результатом расчета
стальных конструкций в ПК SCAD является коэффициент использования сечения. В нашей ферме он
получился таким:
Более точные коэффициенты можно посмотреть с помощью меню информации об элементе, раздел
«стальные факторы». Например, для опорного раскоса я получил такие коэффициенты:
65

66.

Если нет конструктивных особенностей, то, скорее всего, инженер решит оптимизировать сечения,
установив сечение, коэффициент использования которого будет ближе к 1.
В завершении, хочу рассказать о моментах в элементах фермы при расчете в ПК SCAD: если Вы выполняете
расчет стальной фермы, не установив шарниры, то они, конечно же, появляются. Однако, я уверен – это не
ошибка. Так, для ферм из гнутосварных профилей должна выполняться проверка устойчивости пояса в
месте примыкания решетки к поясу. В приложении Л.2 СП «Стальные конструкции» описаны формулы для
расчета, в каждой из них (формула зависит от вида узла: один раскос, два раскоса и тд.) имеется значение
момента:
66
Это означает, что момент в узле присутствует, и не учитывать его – ошибочно.

67.

Вывод: в нашей стать мы рассмотрели наиболее важные особенности при расчете стальной фермы из
гнутосварных профилей в ПК SCAD. На первый взгляд, казалось бы, очень легкий расчет стальной фермы в
ПК SCAD обладает рядом сложностей, поэтому относится к такому расчету нужно предельно внимательно.
Признаки нулевого стержня
Нулевым называют стержень, в котором усилие равно нулю. Выделяют ряд частных случаев, в которых
гарантированно встречается нулевой стержень.
Равновесие ненагруженного узла, состоящего из двух стержней, возможно только в том случае, если оба
стержня нулевые.
В ненагруженном узле из трѐх стержней одиночный (не лежащий на одной прямой с остальными двумя)
стержень будет нулевым.
Рисунок 7
В трехстержневом узле без нагрузки усилие в одиночном стержне будет равно по модулю и обратно по
направлению приложенной нагрузке. При этом усилия в стержнях, лежащих на одной прямой, будут
равны друг другу, и определятся расчѐтом N(3) = -P, N(1) = N(2).
Трехстержневой узел с одиночным стержнем и нагрузкой, приложенной в произвольном направлении.
Нагрузка P раскладывается на составляющие P‘ и P» по правилу треугольника
параллельно осям
67
элементов. Тогда N(1) = N(2) + P‘, N(3) = -P».

68.

Рисунок 8
В ненагруженном узле из четырѐх стержней, оси которых направлены по двум прямым, усилия будут
попарно равны N(1) = N(2), N(3) = N(4).
Пользуясь методом вырезания узлов и зная правила нулевого стержня, можно проводить проверку расчѐтов,
проведѐнных другими методами.
Расчѐт ферм на персональном компьютере
Современные вычислительные комплексы основаны на методе конечного элемента. С их помощью
осуществляют расчѐты ферм любого очертания и геометрической сложности. Профессиональные
программные пакеты Stark ES, SCAD Office, ПК Лира обладают широким функционалом и, к сожалению,
высокой стоимостью, а также требуют глубокого понимания теории упругости и строительной механики.
Для учебных целей и подойдут бесплатные аналоги, например Полюс 2.1.1.
В Полюсе можно рассчитывать плоские статически определимые и неопределимые стержневые
конструкции (балки, фермы, рамы) на силовое воздействие, определять перемещения и температурное
воздействие. Перед нами эпюра продольных усилий для фермы, изображѐнной на рис. 2. Ординаты графика
совпадают с полученными вручную результатами.
Рисунок 9
Рейтинг
( 1 оценка, среднее 5 из 5 )
68

69.

69

70.

Расчет упруго пластического сдвигового компенсатора для фермы-балки 30 метров в
СКАДе. Часть 1: построение схемы
30.09.2020 от WiND33
Содержание
Исходные данные
Задачи текущего расчета
Алгоритм расчета фермы
o Построение плоской стержневой модели конструкции
o Задание жесткостей элементам в SCAD
o Установка связей в опорных узлах фермы
o Задание загружений на ферму
Полезная нагрузка
Собственный вес
o Задание комбинаций загружений
o Задание расчетных сочетаний усилий (РСУ)
Статический расчет
С помощью современных компьютерных программ стало возможным относительно
просто и максимально точно высчитывать строительные конструкции. В текущей статье
будет представлен пример того, как осуществляется расчет фермы в СКАДе.
70

71.

Исходные данные
Характер внешней нагрузки, геометрическая схема и основные размеры для расчета
фермы в СКАДе представлены на рис. 1.
71

72.

Рис. 1. Исходные данные для расчета фермы
Прочие данные представлены ниже:
Ферма шарнирно оперта на опорах А и М.
Узлы фермы шарнирные.
Ферма загружена в своей плоскости сосредоточенными силами, приложенными в
узлах верхнего пояса.
Элементы фермы выполнены из стали.
72

73.

Поперечное сечение всех элементов фермы — два спаренных равнополочных уголка
в тавр.
Задачи текущего расчета
Для текущей задачи, как расчет фермы в СКАДе, необходимо решить следующие
вопросы:
формирование расчетной плоской стержневой конечно-элементной модели.
определение напряженно-деформированного состояния модели от заданной
нагрузки.
визуализирование компонентов НДС модели.
Алгоритм расчета фермы
Открыв программу SCAD, необходимо создать новый проект, выбрав при этом тип
схемы 1 — Плоская шарнирно-стержневая система (рис. 2).
Построение плоской стержневой модели конструкции
Для создания схемы конструкции перейти во вкладку «Схема» и нажать на кнопку
«Генерация прототипа фермы» (рис. 3). На экране появится диалоговое окно
«Конфигурация поясов фермы«, в котором из выпадающего списка
выбрать Трапецеидальные фермы и выбрать подходящее очертание решетки, как на
рис. 1. В диалоговом окне ввести:
Пролет фермы (L) — 24 м.
Высота фермы (H) — 3,2 м.
H1 — 2,2 м.
Число панелей нижнего пояса — 4.
73

74.

Рис. 2. Создание нового проекта
74

75.

Рис. 3. Кнопка «Генерация прототипа фермы«
Рис. 4. Параметры новой фермы
Полученная с помощью автоматической генерации ферма представлена на рис. 5.
75

76.

Рис. 5.
Полученная ферма
Задание жесткостей элементам в SCAD
Расчет фермы в СКАДе обязательно включает в себя назначение сечений для стержней.
Для этого надо раскрыть вкладку «Назначение» главной панели инструментов и нажать
«Назначение жесткостей стержням» (рис. 6). В появившемся диалоговом окне
активировать переключатель «Профили металлопроката» (рис. 7).
76

77.

Рис. 6. Кнопка «Назначение жесткостей стержням»
Рис. 7. Окно назначения жесткостей
В разделе «Составное сечение» вкладки «Профили металлопроката» выбрать сечение
из двух спаренных уголков, активировав крайнюю левую кнопку. Задать расстояние
77

78.

между уголками g = 12 мм. В каталоге «Уголок равнополочный» раздела «Полный
каталог профилей ГОСТ» выбрать профиль 100х8. В ниспадающем списке раздела
«Материал» назначить «Сталь качественная» (рис. 8). После чего выделить стержни
нижнего пояса и подтвердить выбор, нажав зеленую галочку.
жесткостей
78
Рис. 8. Назначение

79.

Рис. 9.
Схема фермы с отображением профилей
По аналогии назначить жесткости остальным элементам фермы. Полученный общий вид
фермы с отображением сечений представлен на рис. 9.
Установка связей в опорных узлах фермы
Вызвать диалоговое окно «Связи» во вкладке «Назначение» с помощью кнопки
«Установка связей в узлах«. В режиме «Полная замена» активировать кнопки X, Z и
нажать кнопку «ОК» (рис. 10). Выделить курсором на схеме узел 10 и подтвердить
выбор.
Аналогично установить связь в узле 14, установив ограничение перемещений только по
оси Z. Визуальный контроль правильности постановки связей можно выполнить, нажав
кнопку «Связи» панели «Фильтры отображения» (рис. 11).
79

80.

Рис. 10. Установка связей
Рис. 11.
Установленные связи на ферме
Задание загружений на ферму
Расчет фермы в СКАДе в следующем шаге знаменуется назначением загружений.
Полезная нагрузка
Для приложения внешней узловой нагрузки кнопкой «Узловые нагрузки» вызвать
одноименное диалоговое окно во вкладке «Загружения» (рис. 12). Ввести в поле Z
значение 42 кН и нажать кнопку «ОК«. На схеме отметить узлы 1 и 9 и активировать
80

81.

назначение нагрузок. Аналогично добавить в узлы 2-8 нагрузку в 84 кН. На рис. 13.
представлено общее загружение внешними нагрузками.
Рис. 12. Назначение
загружения
81
Рис. 13. Внешние нагрузки

82.

Чтобы сохранить загружение, нужно нажать кнопку «Сохранить/добавить
загружение«. В диалоговом окне ввести имя загружения «Полезная нагрузка«, выбрать
тип загружения (кратковременные), вид нагрузки (другие), ввести коэффициент
надежности по нагрузке — 1,2. Внизу активировать «Сохранить и перейти к созданию
нового загружения«. нажать кнопку «Записать как новое» и «ОК» (рис. 14).
Рис. 14. Создание полезной нагрузки
82

83.

Рис. 15. Задание собственного веса
Собственный вес
Загружение собственным весом осуществляем активацией кнопки «Собственный вес«.
Задать коэффициент включения собственного веса — 1,05 (рис. 15). И аналогично
сохранить загружение.
Задание комбинаций загружений
Комбинации загружений служат для того, чтобы совокупности заданных выше нагрузок
с разными коэффициентами показывали в конечном счете деформации и усилия в
элементах фермы. На самом деле, комбинаций можно предположить большое
количество, исходя из конструктивной сложности рассчитываемого объекта, а так же
предполагаемых условий его эксплуатации. В данном примере представлены
простейшие нагрузки: собственный вес и полезная нагрузка, которая является
отражением любой другой абстрактной нагрузки, например, снеговой.
83

84.

Открыть окно задания комбинаций загружений можно из дерева проекта в подсписке
«Специальные исходные данные» по нажатию одноименной кнопки (рис. 16).
84

85.

Рис. 16. Кнопка «Комбинации загружений»
85

86.

86

87.

Рис. 17. Окно задания комбинаций загружений
Как видно на рис. 17, в текущем примере задана одна комбинация — на совместное
действие полезной нагрузки и собственного веса с коэффициентом воздействия 1
(полное влияние).
Задание расчетных сочетаний усилий (РСУ)
В разделе «Исходные данные» дерева проекта раскрыть содержимое пункта
«Специальные исходные данные» (нажать на знак «+»). Активировать пункт
«Расчетные сочетания усилий«. В новом окне все данные введены автоматически, так
что остается нажать «ОК» (рис. 18).
87

88.

88
Рис. 18. Окно задания РСУ

89.

Статический расчет
Для выполнения статического расчета в дереве проекта активировать пункт «линейный»
раздела «Расчет». В диалоговом окне нажать кнопку «ОК». После расчета необходимо
ознакомиться с протоколом, убедившись, что все прошло успешно, выйти из этого окна,
нажав красный крестик.
В следующей части статьи про расчет фермы в СКАДе будет рассказано про анализ
конструкции и проверку ее на несущую способность.
Поделиться ссылкой:
Twitter
Facebook
Печать
Telegram
Похожее
89
Расчет железобетонной фермы в SCAD

90.

01.12.2022
В "FAQ по САПР"
Расчет фермы в СКАДе. Часть 2: назначение свойств элементам и анализ расчета
16.06.2021
В "Расчеты конструкций"
Ветровая нагрузка на башню: определение, сбор и приложение
15.11.2019
В "Все о нагрузках"
90
РубрикиРасчеты конструкцийМеткиферма

91.

Система молниезащиты зданий и сооружений
Строительство дачного гаража
2 комментария к ―Расчет фермы в СКАДе. Часть 1: построение схемы‖
1.
Vladimir
09.06.2021 в 19:52
Привет!
Просто и понятно, хотя это..Скад. Большое спасибо за этот блог.
А как же снеговая нагрузка?
И что за полезная от людей? Это эксплуатируемая кровля или просто для примера?
Ответить
WiND33
10.06.2021 в 08:15
Привет!
Здесь упор сделан не на сбор нагрузок, а на то, как их приложить к расчетной схеме.
Поэтому здесь и присутствует абстрактная «полезная нагрузка» чисто для примера, по
такому же принципу назначать снеговую
91

92.

Ответить
Оставьте комментарий
Комментарий
Название
EmailСайт
Сохранить моѐ имя, email и адрес сайта в этом браузере для последующих моих
комментариев.
Комментировать
92

93.

93

94.

94

95.

Расчет стальной фермы –балки с большими перемещениями и с пластическим шарниром пролетом 30 метров .
Часть 1.
В первой части рассмотрен сбор нагрузок на раму, расчет плоской рамы и объемной схемы в SCAD используя метод
прокатных профилей.
Цель - максимально подробно рассмотреть проектирования ЭТОГО объекта от и до. Тема не простая и во многом
спорная. В нашей стране, богатой стране, богатой самородками, гигантами мысли
только один человек взялся за неѐ. В
95
предисловии он написал, что "эта книга, как и любая другая, содержит множество ошибок, в том числе: орфографические;
математические; ошибки при построении моделей; ошибки при интерпретации результатов; ошибки вычислений...", но

96.

далее по тексту автор все-таки берет на себя ответственность за ошибки. Так как нормативной литературы на эту тему в
нашей стране не существует, а цитируемый выше автор, единственный автор, то мы, подражая ему, пойдем вслед. След в
след, допуская перечисленные ошибки с полной ответственностью за них.
Описание объекта.
Это однопролетное здание в осях 26,6х109,19 метров и высотой в коньке 15,74 м. Соединение ригелей между собой и с
колонной жесткое, а соединение колон с фундаментами шарнирное. Такая схема работы здания была выбрана потому что
момент от горизонтального давления среды будет предаваться на фундамент из-за чего последний будет огромных
размеров. В таком случае имеет смысл делать шарнирный узел, а горизонтальные усилия воспринимать затяжкой. При
такой схеме мы обязуемся постоянно соблюдать симметричную нагрузку на фундаменты, в противном случае одна
колонна утащит за эту затяжку другую. Выбранная расчетная схема не истина в последней инстанции - каждый может
экспериментировать сколько душу угодно. Это делал и я и ниже я приведу примеры экспериментов над расчетной
схемой.
Сбор нагрузок.
1. Собственный вес - спасибо SCAD, он собирается автоматически
2. Нагрузка от верхней галереи, имеется ввиду постоянная (или длительно действующая) нагрузка, то есть
нагрузка от оборудования. В данном случая она приведена в узел в размере 5 тонн. Есть и еще два вида нагрузки,
связанной с верхней галерей. Это временная при ремонте и обслуживание и, так как эта галерея ничто иное как
ленточный транспортер, обрыв ленты. Огромная горизонтальная нагрузка по заданию технологов в 30 тонн (еѐ
следует учитывать в объемной схеме).
96
3. Нагрузка от среды по заданию - это семена подсолнечник. В настоящее время мы нигде не найдем четко
прописанную методику сбора нагрузки от такого вида материала, от материала не имеющего значения удельного

97.

сцепления. В технической литературе есть методика определения давления здесь. Можно на листе, можно на
миллиметровке, можно в AutoCAD, а можно и посчитать. Я привожу оба варианта ниже: графический и
расчетный. Результаты очень близки, проверено, и, по-моему мнению, графический способ предпочтительнее.
Пусть вас не смущает, то что в одном случае расчет велся на 34 градуса, а в другом на 40 градусов. Технологи не
могли решить какой угол должен быть, причем наши нормы и техническая литература об этом умалчивает, чего и
следовало ожидать. При расчете рамы мы учитываем только равномерное/симметричное загружение, так как об
этом условились в самом начале. Если же по заданию необходимо учитывать не симметричную нагрузку, то
необходимо создать еще два загружения, по одному на каждую сторону при отсутствии нагрузки на
противоположной. В начале я проделывал такой расчет, создавал комбинации загружений так, что ветер, снег и
давление среды оказывали максимальное давление на одну из колонн рамы. Но когда посчитал фундаменты....
4. Снеговая нагрузка собирается по прописанному нормами алгоритму. В данном случае - два загружения по
требования СП и ещѐ четыре от себя - снег только слева и снег только справа для обоих вариантов.
5. Ветровая нагрузка, как и снеговая, по алгоритму норм. По требованию СП у меня получилось два варианта и
это только с одной стороны. Хорошо, что для плоской рамы всего два направления. И того 4 статических и как
минимум, основываясь на них, 4 динамических. А в пространственной схеме плюс еще два направления и это 8
статических и 8 динамических загружений. Ну а если мы считаем, что нагрузка от среды не симметрична то
вариантов становится больше в разы
97

98.

У меня нагрузки кончились, но вы можете продолжать, если есть такая необходимость. По собственному опыту
рекомендую потратить на сбор нагрузок столько времени, сколько надо. Надо неделю - значит неделю. Далее пойдет
расчет, за ним другой. Один будет цепляться за другой и плавно перетекать в третий. Чем позже вы обнаружите ошибку,
тем больше времени потребуется, чтобы ее исправить.
Расчет плоской рамы.
И так. Мы собрали все возможные нагрузки на плоскую раму, решили каким образом они действую на схему
(симметрично или нет), создали максимально возможное количество комбинаций. Посчитали. Теперь начинаем искать
худшую комбинацию. Вот, например, как искал я. Комбинаций мало, так как навигация по ним в SCAD оставляет желать
лучшего, я поэтапно создавал, удалял все, кроме худшей и создавал новые. В итоге был сформирован такой список.
Нас интересуют максимальные моменты и сопутствующие им нормальные и поперечные силы.
98

99.

Далее это для нас будет настольной книгой. Очень полезный, и по сути, единственный труд на эту тему. Есть, конечно же,
поверхностные материалы или материалы основанные на этом труде. Будете вы читать Катюшина или нет, я постараюсь
описать порядок действий по расчету максимально подробно и понятно.
Что закончить расчет плоской рамы в SCAD на необходимо провести небольшой ручной расчет. Методика описана у
Катюшина начиная со стр. 202. Мы разбиваем ригель и колонну на несколько частей (каждый сам должен решить на
какое, от количества зависит не только точность подбора, но и количество затраченного времени). По полученным
усилиям производит вычисления и получает таблицу соответствующих сечений как на изображении ниже
Алгоритм такого расчета легко реализовать в Excel и я поступил именно так, чтобы не марать лишний раз бумагу, но так
как я делал его на скорую руку, без каких-либо комментариев и пояснений, то разобраться в нем будет не просто. По этим
приблизительным габаритам сечений элементов рамы мы создаем новую схему.
Из выше сказанного:
1. Собираем все возможные нагрузки
2. Создаем расчетную схему с очертаниями рамы
3. Создаем загружения, комбинации.
4. Разбиваем раму на необходимое количество элементов
5. Выполняем расчет по методу, описанному у Катюшина, каждого элемента
Расчет плоской рамы с элементами из прокатных профилей
99
Правильно бы было перерисовать раму, то есть пересоздать расчетную схему заново, так как в идеале из-за того, что рама
переменного сечения (неожиданно), ось симметрии не будет строго вертикальной. Но перед этим, немаленьким отрезком

100.

работы, надо решить на какое же все-таки количество именно вы окончательно разобьете элементы рамы, такие как
колонны и ригель.
Вот такой эскиз я использовал для создания окончательного варианта рамы для варианта с прокатными профилями. В
SCAD отличия при построении первоначальной модели и конечной наглядней.
Окончательная схема рамы отличается от первоначальной по заданию потому что был проведен ряд экспериментов
длинною в месяц. Некоторые из низ приведены иже, они могут оказаться полезны.
Вот первая просьба, если ее перефразировать, то звучала она как - "не верю"
Вот вторая просьба. Она по определению отличается от первой только своей фантастичностью
Третья просьба, она же последняя, развивает вторую. Только его мозг родил еще более фантастическое очертание рамы.
Можно вечно искать лучшее очертание рамы именно для этого случая, добавлять и убирать нагрузки. И на самом деле
экспериментов было куда больше. Почти каждый день в течении почти месяца мозг (не мой) рождал все новые и новые
очертания рамы. То поднимали с градацией метр на высоту в 20 метров, то опускали и изменяли угол. В какой-то момент
даже перестали придумывать поводы для проверок, просто передавали требования, пока у меня не кончилось терпения.
Это сейчас я понимаю, что всего лишь тянули время, чтобы оправдать свои собственные грехи и свалить вину на меня.
Потом был найден компромисс, точнее мне навязали свое виденье очертания рамы (не лучшее, далеко не лучшее), и
продолжили работу дальше.
Итак, мы создали новую (окончательную) модель рамы, перенесли на неѐ все необходимые нагрузки, создали комбинации
100
и РСУ. Посчитали, и что дальше?
Постпроцессор. Задать элемент для проверки мы может только каждый по отдельности, так как ни оси, ни
геометрические характеристики сечений у нас не совпадают. При вводе данных только одно осложнение - расчетная

101.

длина. Сейчас будем еѐ изыскивать. Вот, вот и вот (последний труд содержит множество информации и не только по
теме) примеры доступных в сети трудов, где так или иначе касаются этой темы. Могу сказать, что расчетные длины
можно получить тремя способами (возможно это не предел). Первый и второй описаны в учебнике Горева в параграфе 6.3
и методом SCAD, путем вычисления свободных длин элементов. Сравнивать подходы невозможно, так как результаты
отличаются сильно. Не использовать табличных значений я решил сразу. Против коэффициента расчетной длины менее
2-х в узле примыкания ригеля и колонне у последующих двух вариантов получилось что-то вроде 5. Я решил брать по
программе. Полученные коэффициенты свободных длин делил на общую длину элемента и применял при проверке в
постпроцессоре. Очень важный элемент расчета - марка стали. На основании своего опыта могу сказать, что заметную
легкость и изящность конструкции рамы придаст только С345.
Из выше сказанного:
1. Мы создаем в AutoCAD или другой программе схему рамы, наносим ось центра тяжести, делим на
необходимое количество.
2. Любым доступным образом переносим положение оси центра тяжести в SCAD.
3. Назначаем каждому элементы прокатный профиль, эквивалентный посчитанному по методике, описанной у
Катюшина.
4. Создаем загружения, их комбинации, РСУ.
5. Производим расчет схемы для получения свободных длин
6. Вводим данные в постпроцессор для каждого элемента рамы
7. Производим необходимое количество расчетов, пока все сечения элементов рамы не будут удовлетворять
расчету в постпроцессоре.
Расчет пространственной схемы
Настоящее положение о расчете строительных конструкций нас обязывает рассматривать работу всей конструкции в
целом и мы плавно переходим к расчету пространственной схемы на основании 100% рабочей схемы плоской рамы.
Полагаю, что все знают как собрать объемную схему из плоской. Нужно быть аккуратным, чтобы максимально упростить
себе работу в последствии при вводе нагрузок. При анализе объемной расчетной101схемы нас ждут еще большие испытания.
Объемная схема скажет нам все что она думает о температурных блоках, о связях по каркасу и покрытию, о фахверке и

102.

прогонах (как правило, когда говоришь о связях и о том, что 18 метровый фахверк не может быть сечение 120х120 или то,
что получается 24 швеллер на пролет 6 метров при шаге 3 метра, выглядишь глупо).
Перемещения.
В нормативной литературе уделено пару строчек связям но к ней, к сожалению, апеллировать нельзя. Будем апеллировать
к здравому смыслу. Если изучить труд Катюшина, воплощенный в серии 1.420.3-37.06 мы обнаружим, что связи ставятся
достаточно часто по каркасу, а по покрытию так вообще кошмар. Кошмар для заказчика. Мне пришлось много
экспериментировать со связями. С десяток расчетных схем было просчитано, и могу с полной уверенностью сказать прав Катюшин. Не стоит превышать расстояние между связевыми блоками - это небезопасно, правильно - прислушаться к
опыту Катюшина.
В моем случае здание длиной 102 метра. Такого примера нет и, предчувствуя неладное, я пытался лоббировать
устройство температурного шва. Естественно все мои старания были тщетны. Тогда я максимально, на сколько это
возможно, уменьшил перемещения постановкой связей по каркасу и покрытию (нормирования, именно цифра или
зависимость, перемещений рамы металлического каркаса в наших нормах нет). Трудно что-то доказать не имея
достаточных оснований в нормативной литературе. Сейчас можно на черное говорить белое и даже если тебя уличили не
нести за это никакой ответственность. Только это относится не ко мне и поэтому я молча искал компромисс. Я доказывал
не заказчику а ГИПу (так проще, у него же ответственность), и он решал. Из расчета получилось, что связевых блоков
необходимо три, два по краям и один в центре. Причем крайние связевые блоки должны находится во втором и
предпоследнем пролетах, но никак не в первом и последнем. Из-за возможности обрыва ленты конвейера и высокого
торца необходимо устанавливать связи вдоль всего покрытия. Несмотря на такое количество связей они препятствуют
перемещению только вдоль, но не оказывают практически никакого влияния на перемещения поперек рамы. Что это
значит? Когда анализировал перемещение пришел к выводу, что здание закручивает от ветра. Оно очень длинное и
примерно в середине его и возникают максимальные перемещения. Мое мнение - температурный/деформационный шов
мог бы значительно уменьшить перемещения поперек каркаса.
Прогоны.
Борьба за перемещения может длиться бесконечно, но есть и множество других не решенных вопросов. Схема,
рассматриваемая в этом примере имеет массу отличий от Катюшина - очень высокая рама, большой угол наклона. Все это
может повлиять на расчет прогонов в пространственной схеме. Но, по собственному опыту могу сказать, что даже при
достаточно точном копировании схем Катюшина в SCAD я не получал сечение прогонов, заложенное у него в серии. На
порядок, а как правило на два, но больше. То есть 16 швеллер в качестве прогона
102у меня не проходил ни разу. Как-то, при
массе ограничений и допущений я добился 18 на пределе. В данной схеме прогоны не проходили вовсе. Не проходили в
больных для длинных зданий местах - у торцов. В этом месте прогоны сильно крутит, и они, как правило, именно там

103.

выходят их плоскости. Несколько раз наблюдал такое явление в зданиях с металлическими каркасами зимой, когда после
обильного снегопада при плюсовой температуре, ночь был приличный минус. Думаю, что и в этом случае разбиение на
блоки бы помогло.
Фахверк и прочее
Фахвер какой он? Несущий или само несущий? Условия закрепления в фундаменте и условие примыкания к остальному
каркасу? В случае с широким и высоким торцом, как у меня, лучше придать ветровую нагрузку земле, через жесткое
закрепление в фундаменте и снизить ее влияние на каркас. В этом случае получаются огромные фахверковые стойки, с
развитым сечение вдоль действия ветра. Прогоны основного каркаса можно опереть на балку фахверка и крепить через
овальное отверстие, чтобы оно компенсировало перемещение верха стоек от ветра.
Есть еще и галерея. У нее те же проблемы, что у прогонов. Для ужесточения каркаса я также по балкам галереи ввел
горизонтальные связи в тех же блоках, что и по каркасу. Это дало эффект, но опять же, здание слишком длинное.
Вот наглядный пример расчета схемы с одним связевым блоком
На изображении видно, что элементы расы по торцам и в середине здания ну удовлетворяют подобранным сечениям.
103
На этих изображениях видно, как торцы перемещаются под действием ветра, как-будто пытаясь разломить пополам
здание.

104.

Перемещение рамы 97 мм
Два связевых блока
Элементы рамы с достоинством восприняли нагрузку, но вот элементы связи требуют усиления. Если мы пойдем на
поводу у SCAD и будем увеличивать сечение, то скорее всего исчерпаем сортамент или остановимся на крестовой связи
из уголков 250х16.
При такой схеме расположения связей здание пытается сложиться внутрь.
104
В итоге мы получаем еще большие перемещения в поперечном направлении, 117 мм.

105.

Величина перемещений больше, чем в схеме с одним связевым блоком. Дело в том, что для анализа была выбрана 10 ось.
В схеме с одним связевым блоком основные перемещения у крайних рам, так в раме по оси 17 перемещения 130 мм.
Три связевых блока
Рамы и связи в порядке.
У этих изображений мало отличий от предыдущих
Перемещение удалось уменьшить на 9 мм. Это самый лучший результат, которого я смог добиться.
Теперь постараемся усовершенствовать систему связей для лучшей работы прогонов. Для этого я ввел связи вдоль здания
и получил следующую картину:
105

106.

Часть прогонов ни как не хотела оставаться 24 швеллером. Чтобы выяснить из-за это происходит, из-за ветра или 30 тонн
горизонтальной нагрузки от разрыва ленты конвейера, я отсоединил торца от основного каркаса.
Если торец действительно оставить независимым от каркаса (вовсе не передавать или овальное отверстие), прогоны
покрытия и галереи удовлетворяют расчету в постпроцессоре и проходят гуманные сечения.
Из выше сказанного:
1. Создаем объемную модель из плоских
2. Добавляем недостающие элементы: прогоны, фазверк горизонтальный и торцевой, связи, что-нибудь ещѐ.
(здесь хочу добавить, что прогоны покрытия, горизонтальный фахверк и другие элементы, не обеспечивающие
жесткость и неизменяемость каркаса, могут быть исключены из схемы вовсе. я проводил ряд экспериментов и на
эту тему. например прогон в этом случае может быть 20 швеллером.)
3. Проверяем, корректируем и создаем загружения
4. Корректируем комбинации загружений и РСУ
106
5. Бесконечная череда расчетов в поисках истины и лучшего решения по перемещениям каркаса, количеству
связевых блоков, температурных блоков и т.д.

107.

6. Именно сейчас я бы рекомендовал подключить к расчету здания торец. Когда основной каркас уже
проанализирован гораздо проще привязать к нему торец и выбрать правильный вариант совместной работу.
7. Ну перепроверить все в сотый раз.
На этом я подведу черту первой части. В ней я поделился своим собственным опытом проектирования рам переменного
сечения и надеюсь это вам поможет избежать ошибок.
Во второй части будет рассмотрен способ расчета рамы смоделированной пластинами, попытка рассмотреть такую рамы
в объемной схеме.
Ярлыки: Рама переменного сечения, SCAD
28 комментариев:
Unknown комментирует...
при расчете схемы Вы задавали расчетные нагрузки?
соответственно в после расчета вы получали эпюры усилий и деформации от расчетных нагрузок?
а ведь для предельного состояния второй группы нужно использовать нормативные значения нагрузок..
или SCAD сам определил нормативные значения нагрузок для вычисления деформаций?
9 января 2015 г. в 09:36
Благонамеренный комментирует...
Все нагрузки на схему расчетные, а вот комбинации созданы как для расчетных так и для нормативных
нагрузок (путем перемножения на соответствующие коэффициенты) именно потому, что скад сам этого сделать
не может(
9 января 2015 г. в 15:30
Анонимный комментирует...
107

108.

Рабочие чертежи к этому проекту вы делали
11 января 2015 г. в 13:09
Благонамеренный комментирует...
естественно, полный комплект
11 января 2015 г. в 14:25
Анонимный комментирует...
А почему отсутствует вторая часть, где рассмотрен способ расчета рамы смоделированной пластинами ?
11 января 2015 г. в 14:44
Благонамеренный комментирует...
До сих пор в работе. Планирую еѐ выход в феврале
11 января 2015 г. в 17:11
Анонимный комментирует...
Получается расчет рамы смоделированной пластинами был выполнен неверно?
11 января 2015 г. в 23:10
Благонамеренный комментирует...
Просто не хватает на всѐ времени.
12 января 2015 г. в 06:28
108

109.

Unknown комментирует...
скорее выкладывайте! очень интересно посмотреть! спасибо за ваши труды!
13 января 2015 г. в 11:51
Анонимный комментирует...
А почему до сих пор нет второй части расчета?
10 декабря 2015 г. в 09:15
Unknown комментирует...
Доброго дня! Спасибо за Ваши мысли по расчету рам переменнего сечения! Недавно проектировал склад, на
стенки так же как и у вас, опирается зерно. Рад что ход наших мыслей по поводу расчета данного типа рам
совпал :) тк это был первый мой объект подобного плана... Хотел спросить, у Вас ширанирное опирание, каким
образом вы избавляетесь от распора (поперечка Q в опорной части колонны)? В тексте вы говорили про
затяжки для восприятия распора, что представляют собой данные затяжки? Вы имеете ввиду затяжки рам в
уровне опорной плиты колонны? (допустим из стального круга, или как вариант анкеровка в бетонную плиту
пола)
13 апреля 2016 г. в 17:59
Благонамеренный комментирует...
Вот деталь затяжки
13 апреля 2016 г. в 20:38
Unknown комментирует...
109

110.

Спасибо.
14 апреля 2016 г. в 10:55
Unknown комментирует...
Добрый день, спасибо за Ваш блог, он оказался для меня безумно полезен.
Я студент, сейчас пишу диплом, темой которого выбрал сплошную раму переменного сечения большого
пролета (вдохновившись эскизами ангаров для самолетов в учебнике Катюшина В.В.)
Честно сказать, это оказалось намного сложнее, чем я предполагал.
Можно попросить вас подробнее расписать про методику подбора сечения, потому что на странице 202
учебника Катюшина, нет подобной методики. Либо я еще глупее чем мог представить и она там есть, но я не
способен этого понять.
Прошу помочь, если Вас это не затруднит.
21 мая 2016 г. в 23:56
Unknown комментирует...
Есть такая серия 1.420.3-37.06 Выпуск 0-0 Каркасы стальные УНИМАК-Р1 (один из авторов - Катюшин), так
вот начальные сечения приблизительно можно взять оттуда, а далее в SCAD методом подбора определяешь
окончательные сечения.
Можно взять приблизительные усилия от схемы в простых прокатных сечениях и воспользоваться
"Сопротивлением сечений" Кристалла в котором можно подобрать сечения для участков ригелей и колонн.
Потом построить переменное сечение в SCAD и окончательно подобрать жесткости.
110
А проще всего проводить предварительный подбор сечений на плоской раме (с соответствующим признаком
схемы в SCAD).

111.

24 мая 2016 г. в 05:06
Unknown комментирует...
Этот комментарий был удален автором.
25 мая 2016 г. в 10:43
Unknown комментирует...
Я все понимаю, серию я открывал и смотрел, но дело в том, что пролет моей рамы 86 метров...
Расчет первоначально произвожу для плоской рамы, работаю я в лире. Там все не так однозначно, как вы
описываете)
Конечно, это связано с отсутствием опыта работы в данном ПК.
25 мая 2016 г. в 11:12
Unknown комментирует...
В Катюшине на странице 75 есть таблица. Она так и называется - "Алгоритм подбора...."
26 мая 2016 г. в 05:40
Благонамеренный комментирует...
Вот увлекательная книжка
29 мая 2016 г. в 16:21
Unknown комментирует...
111

112.

Васян, большое спасибо за литературу.
Алгоритм подбора на странице 75 я видел и пользуюсь им, но все равно возникают вопросы, надеюсь я вас не
затрудню, и вы найдете время на них ответить.
В рамках диплома я использую симметричные двутавровые сечения с стенкой работающей в докритической
стадии, боюсь, если брать тонкостенные конструкции то я точно не успею во всем этом разобраться.
При расчете стоек и ригеля, как задаваться расчетной длиной?
Я думаю, воспользоваться формулой 6.22 на странице 333 Горева Том первый.
Как вы проверяли местную и общую устойчивость, задавали ребра жесткости?
Заранее большое спасибо.
30 мая 2016 г. в 16:01
Благонамеренный комментирует...
Зачастую рѐбра назначаются в местах прогонов и дополнительные рѐбра в этом случае не требуются. Шаг рѐбер
и его влияние на стенку учитывается в Р
руководстве на 4 странице и у Катюшина на 75 странице в 1 пункте алгоритма подбора. Вместо описанных
выше алгоритмов можно использовать СНиП.
Что касается расчѐтных длин. Можно использовать формулу Горева, можно использовать тоже руководство на
стр. 12, можно сделать модальный анализ в скаде и взять от туда расчѐтные длины (полагаю что в Лире должно
быть что-то похожее)
30 мая 2016 г. в 16:36
Unknown комментирует...
112

113.

Да, вот по поводу металлического сп, будет корректно, если я буду совершать все эти проверки по нему, как
для участков постоянного сечения, из которых собственно я и выстраиваю раму в программе, я понимаю, что
это будет очень приближено, но возможно? В условиях диплома)
И последний вопрос про расчетные длины: стойка разбита на участки, пусть стойка высотой 20 метров и
разбита на 20 участков, у каждого участка разная жесткость, расчетную длину я получу умножая на мю всю
дилну (20м) присваивая то, что у меня получилось каждму участку (как будто каждый участок 20+м), или
отдельно рассматривать каждый участок, т.е. на мю умножать 2м?
Спасибо за ваше потраченное время и столь скорые ответы)
30 мая 2016 г. в 17:56
Unknown комментирует...
Извиняюсь, в последней строке не 2м а 1м.
30 мая 2016 г. в 17:58
Unknown комментирует...
ох,совсем забыл, если в ригеле я назначаю шаг продольных ребер равным шагу прогонов, то как с этим быть в
стойках?)
Или в стойках они совсем не нужны.
30 мая 2016 г. в 18:00
Благонамеренный комментирует...
113

114.

Про стойки.
Расчѐтные длины для них можно брать как для обычных стержней. В любом случае общая длина стойки
умножается на коэффициент расчѐтной длины и применяется к конкретному участку. Не надо забывать про
распорки и связи из плоскости, которые эту расчѐтную длину уменьшают.
То есть если у вас стойка защемление-шарнир и раскреплена из плоскости посредине распоркой (распорка в
верхней части колонны естественное тоже есть) , то в плоскости рамы для любого куска будет коэффициент 2, а
из плоскости 0,5.
Так же и для балки.
Про устойчивость по СП - будет корректно.
Шаг рѐбер для стойки рассчитать по СП там же. Обычно в стойках три ребра уже есть (внизу, в центре и
вверху)
30 мая 2016 г. в 18:24
Unknown комментирует...
Про стойки правильно ли я понял, если общая длина стойки 20м. она поделена на 20 участков по 1м и
раскреплена распорками так, как вы сказали, то расчетная длина 1 участка протяженностью в 1м. будет
10*2=20м?
10м. т.к. распорка делит стойку пополам и 2 это мю.
Благодарю вас, вы безумно меня выручили.
30 мая 2016 г. в 20:40
Благонамеренный комментирует...
114

115.

Арифметика правильная.
Двойку из плоскости стойки можно превратить в единицу распоркой вверху, в уровне ригеля, а затем, при
необходимости, ещѐ уменьшить вдвое, введя распорку по середине.
30 мая 2016 г. в 23:01
Unknown комментирует...
Все, все понятно, огромное вам спасибо!)
31 мая 2016 г. в 08:20
Отправить комментарий
СледующееПредыдущееГлавная страница
Подписаться на: Комментарии к сообщению (Atom)
Если вы используете материалы с сайта, указывайте в качестве источника half-science.com. Тема "Простая".
Технологии Blogger.
https://www.half-science.com/2013/11/30-1.html
Расчет стальной фермы –балки с пластическими шарнирами SCAD
https://www.youtube.com/watch?v=Fwz5L72R528
Еще больше видео по работе в SCAD Office https://is.gd/CdvdTj Заметки SCAD
Office от Мурата Амирханова https://blog.infars.ru/topic/scad-office Курс обучения
SCAD Office от Мурата Амирханова https://promo.infars.ru/courses/scad-...
115

116.

Согласно классике в узлах ферм реализуются (согласно допущениям) шарнирные
сопряжения элементов - об этом говорят (мусолят с аргументацией) в
институтском курсе "строительная механика". При реализации шарниров в узлах
речь об изгибающих моментах в стержнях является КОЩУНСТВЕННОЙ
Надо ещѐ учесть в снеговых нагрузках то что снег на одной стороне есть а второй
нету и наоборот и если нагрузка задаѐм на узлы ещѐ надо вспомнить что там
половинчатая нагрузка (это я так для тех кто захочет задать нагрузку на узлах )
Ферма 30м из ГСП. Оптимальная геометрия.
Skovorodker
Регистрация: 02.01.2008
Сообщений: 761
Проектирую ферму на 30м из труб (снег - 180кг/м2, шаг – 6м, легкая
кровля по прогонам). Архитектурой не ограничен, пытаюсь подобрать
наиболее надежную и, по возможности экономичную геометрию
фермы.
Изначально взял серийную молодечновскую ферму с уклоном 10%,
116

117.

просчитал, не понравилось, что использование поясов (верхнего и
нижнего) вышло практически 100% (+-117т). Решил несколько
увеличить высоту в коньке и немного изменить угол (чтобы более
соответствовать эпюре М в центральной части). В итоге усилия в
поясах упали на 10%. Но узлы, из-за измененной геометрии, (опорный
и ближайшие к нему) теперь не особо проходят (в молодечневской
ферме они хорошо проходят из-за более выгодных углов раскосов у
опоры, даже не смотря на то, что усилия в раскосах больше).
Вынужден изменить увеличить сечения раскосов и соответственно
приходится увеличивать сечения поясов.
Господа, поделитесь опытом, какие фермы применяли на пролетах
30метров. Какие сечения выходили?
В файлах вычерченные фермы и расчет в скаде (проектируемая ферма
и молодечновская)
Вложения
DWG 2007
Фермы 30м.dwg (140.8 Кб, 9744 просмотров)
117

118.

расчетФерм.rar (3.2 Кб, 591 просмотров)
Просмотров: 20423
03.12.2013,
#2
04:40
Бармаглотище
Цитата:
КМ, КМД
Сообщение
от Skovorodker
Регистрация: 24.05.2010
Изначально взял
Тула
серийную
Сообщений: 8,006
молодечновскую
ферму с уклоном
10%, просчитал,
не понравилось,
что
использование
поясов (верхнего
и нижнего)
вышло
118

119.

практически
100% (+-117т).
толщину
увеличить?
03.12.2013, 09:57
#3
gorbun
Инженерконструктор
ПГС
Почему именно ГСП?
__________________
Свидетель ИГОФа :)
Регистрация:
01.02.2006
Новосибирск
Сообщений:
1,244
119
03.12.2013, 10:09
#4

120.

ФАХВЕРК
Skovorodker, оптимальная геометрия, я так думаю,
Специальный складывается из отношения высоты фермы к пролѐту. А это в
Институт
свою очередь влияет помимо несущей способности и на
Строительных конструирование узлов - важен угол подхода решетки к поясам (
Конструкций по букварям 40-50 градусов). На мой взгляд молодечненская
Изделий
ферма низковата. Ваша получше будет. Особое внимание месту
подхода нисходящего раскоса к поясам - самый напряженный
Регистрация: шов. Далее усилия затухают. В РС не заглядывал.
03.04.2007
__________________
СССР версия Горев В.В., том 1, стр.109, 1 абзац, 4-ое предложение. Не
2.0
пугайтесь этого произвола....
Сообщений:
10,827
03.12.2013, 10:55
#5
Бармаглотище
КМ, КМД
В книжках встречал соотношение 1/6.
Правда, не думаю, что вы захотите делать ферму 5 м высотой,
да еще со сборкой на монтаже (негабарит, везти
120

121.

Регистрация:
24.05.2010
Тула
Сообщений:
8,006
поэлементно)
03.12.2013, 11:06
2 | #6
ФАХВЕРК
Специальный
Институт
Строительных
Конструкций
Изделий
Регистрация:
03.04.2007
СССР версия
2.0
Сообщений:
Цитата:
Сообщение от Бармаглотище
В книжках встречал соотношение 1/6.
Бармаглотище, ну зато смотри как классно складывается - 4
куска, распорка и сова....
__________________
Горев В.В., том 1, стр.109, 1 абзац, 4-ое предложение. Не
пугайтесь этого произвола....
Последний раз редактировалось ФАХВЕРК, 15.02.2014 в 19:23.
121

122.

10,827
03.12.2013, 15:28
#7
Skovorodker
Цитата:
Сообщение от Бармаглотище
Регистрация: толщину увеличить?
Кстати, фермы посчитал с учетом расцентровки и таким образом
02.01.2008
Сообщений: в верхнем поясе (в самом напряженном элементе), добавляется
еще и момент 1тм (если интересно, см. расчет). Видимо,
761
молодечно считали в ручную, без учета расцентровки и,
соответственно моментов, в итоге сечение с максимальной
толщиной (180х140х8) на грани прохода.
Цитата:
Сообщение от gorbun
Почему именно ГСП?
Вроде как наиболее экономичные сечения получаются. А из чего
еще, из уголков?
122

123.

Цитата:
Сообщение от ФАХВЕРК
Skovorodker, оптимальная геометрия, я так думаю,
складывается из отношения высоты фермы к пролѐту. А это в
свою очередь влияет помимо несущей способности и на
конструирование узлов - важен угол подхода решетки к поясам
( по букварям 40-50 градусов). На мой взгляд молодечненская
ферма низковата. Ваша получше будет.
Тоже так думал, и усилия получились на 10-15% ниже. Но при
этом не проходят узлы (близкие к опоре), особенно по длине
сварного шва, здесь очень большое влияние оказывает угол
примыкания раскоса к поясу (в молодечно опорный раскос
примыкает под 42%, у меня 53%), он (угол) непосредственно
влияет на длину шва.
На первый взгляд нелогичный результат - при увеличении угла
усилия в раскосах падают, но узлы примыкания начинают не
проходить.
123

124.

И еще. Мои подобранные сечения поясов немного не проходят
на поперечную силу. Здесь на форуме этот вопрос уже
поднимался (на счет учета Q), но никто, кажется, не смог на него
ответить – нужно ли рассчитывать элементы на совместное
действие с Q? Или если узлы проходят на все расчеты (там
полуэмпирические формулы, насколько понимаю), то все – окей.
03.12.2013, 15:41
#8
ФАХВЕРК
Skovorodker, надо последовательно идти.... если у Вас толщина
Специальный стенок начинает переваливать за 5-6 мм, то ЗГСП начинает
Институт
уступать другому профилю по экономике - т.е проще говоря 3-4Строительных 5 мм это гнутик - если выше толщина стенок - можно
Конструкций рассматривать другой тип профиля. И ещѐ - в молодечке
Изделий
используются прямоуголные трубы в плокости фермы большей
высотой - а из плокости меньшая за счѐт распорок и связей,
Регистрация: профнастила. Гляну ваши схемы.
03.04.2007
__________________
СССР версия Горев В.В., том 1, стр.109, 1 абзац, 4-ое предложение. Не
2.0
пугайтесь этого произвола....
124

125.

Сообщений:
10,827
03.12.2013, 16:14
#9
eilukha
Цитата:
Сообщение от Skovorodker
Регистрация: не понравилось, что использование поясов (верхнего и нижнего)
10.09.2007 вышло практически 100%
Сообщений: - увеличьте несколько высоту, до нужной загруженности
(простым перенесением узлов НП вниз). Уклон 10 % - наиболее
10,602
оптимален, его трогать не надо.
----- добавлено через ~3 мин. ----Цитата:
Сообщение от Skovorodker
сечения поясов немного не проходят на поперечную силу. Здесь на
форуме этот вопрос уже поднимался (на счет учета Q)
- что-то не помню, чтобы пояса на Q считали.
125

126.

----- добавлено через ~9 мин. ----Цитата:
Сообщение от ФАХВЕРК
Особое внимание месту подхода нисходящего раскоса к поясам самый напряженный шов.
- не совсем так, опасные узлы - содержащие первые два от опоры
раскоса. (До первой силы на условную балку Q максимальна и не
меняется, соответственно тоже распределение в раскосах).
Последний раз редактировалось eilukha, 03.12.2013 в 16:35.
03.12.2013, 16:38
#10
Kirt
- В серийной ферме уклон 0,015
- шаг ферм 4м, а не 6м
- в схеме отсутствует строительный подъем нижнего пояса
Регистрация: - не выдержен размер в 2000 по наружным граням поясов
13.09.2013 - монтажный узел по нижним поясам из плоскости работать не
Сообщений: будет
126

127.

9
- при проверке сечения элементов в проектируемой ферме не
проходят по гибкости (прикидывал в кристале)
- также при проверках сечения надо внимательно смотреть на
марки сталей
...
03.12.2013, 17:16
#11
ФАХВЕРК
Специальный
Институт
Строительных
Конструкций
Изделий
Регистрация:
03.04.2007
СССР версия
2.0
Сообщений:
Цитата:
Сообщение от eilukha
- не совсем так, опасные узлы - содержащие первые два от
опоры раскоса. (До первой силы на условную балку Q
максимальна и не меняется, соответственно тоже
распределение в раскосах).
eilukha, спасибо, Вы правы.
Цитата:
Сообщение от Kirt
127

128.

10,827
В серийной ферме уклон 0,015
- шаг ферм 4м, а не 6м
- в схеме отсутствует строительный подъем нижнего пояса
- не выдержен размер в 2000 по наружным граням поясов
- монтажный узел по нижним поясам из плоскости работать
не будет
- при проверке сечения элементов в проектируемой ферме не
проходят по гибкости (прикидывал в кристале)
- также при проверках сечения надо внимательно смотреть
на марки сталей
...
Kirt, по большинству замечаний - ну тут сам металлист решает
чего ему надобно. Гибкость не смотрел. Строительный подъѐм
при пролѐте 36 метров.
А по поводу расчета с учѐтом расцентровки - я думаю через
АЖТ или ЖВ запузырить. Ну может это дело вкуса.
Начальник-то, царство небесно, говорил - берешь балку
обыкновенную пролетом 30 метров, собираешь нагрузки,
128

129.

получаешь момент. М/h = усилие в поясе. А далече нужен тебе
профиль 140х5 так и смотришь сколько оно может нести и
регулируешь высоту так чтоб 140х5 сдюжил. Вообще сперва
рисовать от руки надо. Углы расставить, после считать по
шарнирной схеме, в первом приближении найти сечения,
деформации глянуть, потом расцентровкой заниматься.
__________________
Горев В.В., том 1, стр.109, 1 абзац, 4-ое предложение. Не
пугайтесь этого произвола....
03.12.2013, 17:20
#12
Бармаглотище
КМ, КМД
Регистрация:
24.05.2010
Тула
Сообщений:
8,006
Цитата:
Сообщение от Kirt
- В серийной ферме уклон 0,015
- шаг ферм 4м, а не 6м
это давным-давно отмененная серия 1.460.3-14 для
беспрогонных покрытий. Она заменена серией 1.460.3-23.98.
129

130.

03.12.2013, 17:24
#13
ФАХВЕРК
Skovorodker, а какое функциональное назначение здания?
Специальный Условия эксплуатации и агрессия? Как-то предметно надо....
Институт
__________________
Строительных Горев В.В., том 1, стр.109, 1 абзац, 4-ое предложение. Не
Конструкций пугайтесь этого произвола....
Изделий
Регистрация:
03.04.2007
СССР версия
2.0
Сообщений:
10,827
03.12.2013, 17:41
#14
130
Skovorodker

131.

Цитата:
Сообщение от ФАХВЕРК
Skovorodker, надо последовательно идти.... если у Вас толщина
Регистрация: стенок начинает переваливать за 5-6 мм, то ЗГСП начинает
02.01.2008
уступать другому профилю по экономике - т.е проще говоря 3Сообщений: 4-5 мм это гнутик - если выше толщина стенок - можно
761
рассматривать другой тип профиля. И ещѐ - в молодечке
используются прямоуголные трубы в плокости фермы большей
высотой - а из плокости меньшая за счѐт распорок и связей,
профнастила. Гляну ваши схемы.
Не, расчетная длина пояса (при схеме с прогонами) одинакова
что в плоскости, что из плоскости. Применяют прямоугольную
трубу 180x140, потому что квадратная 160 не пройдет по
местным вещам (раскосы продавливать стенку будут, т.к.
разница в ширине раскоса и пояса будет большой).
Цитата:
Сообщение от eilukha
- увеличьте несколько высоту, до нужной загруженности
(простым перенесением узлов НП вниз). Уклон 10 % - наиболее
131

132.

оптимален, его трогать не надо.
Так и сделал, но раскосы меняют углы и не проходят узлы, даже
при меньших усилиях.
Как раз, судя по расчету, 8% уклон чуть повыгоднее будет (для
поясов).
Цитата:
Сообщение от eilukha
- что-то не помню, чтобы пояса на Q считали.
Я тоже не видел, и в литературе не отображено, но Q тем не
менее присутствует в узлах (из-за расцентровки раскосов). Т.е.
один раскос привносит это Q, а другой сразу его снимает. И у
меня есть сомнения, стоит ли этот Q учитывать, по идее он
действует на очень незначительной длине элемента. И
возможно, если узлы проходят по СНиПовским формулам (там
как раз учитывается расстояние между раскосами – чем больше,
тем хуже), то на Q не стоит обращать внимание, но не уверен.
Например, нижний пояс в той же молодечненской ферме
(140x7), не пройдет при Q=31т (где приходит опорный раскос).
132

133.

Цитата:
Сообщение от Kirt
- В серийной ферме уклон 0,015
- шаг ферм 4м, а не 6м
- в схеме отсутствует строительный подъем нижнего пояса
- не выдержен размер в 2000 по наружным граням поясов
- монтажный узел по нижним поясам из плоскости работать
не будет
- при проверке сечения элементов в проектируемой ферме не
проходят по гибкости (прикидывал в кристале)
- также при проверках сечения надо внимательно смотреть на
марки сталей
...
Я про эту серию
http://dwg.ru/dnl/1229
По рекомендациям строительный подъем нужно применять от
36метров в пролете.
Нужно ли чтобы работал монтажный узел из плоскости, если он
растянут?
Какие элементы не проходят?
133

134.

Сталь, конечно, С345
----- добавлено через ~1 мин. ----Цитата:
Сообщение от ФАХВЕРК
Skovorodker, а какое функциональное назначение здания?
Условия эксплуатации и агрессия? Как-то предметно надо....
Отапливаемое производственное здание (без кранов). Без
агрессии. =))
Последний раз редактировалось Skovorodker, 03.12.2013 в 17:47.
03.12.2013, 17:48
#15
eilukha
Цитата:
Регистрация:
10.09.2007
Сообщений:
Сообщение от Skovorodker
если узлы проходят по СНиПовским формулам (...) то на Q не
стоит обращать внимание
- думаю, да.
134

135.

10,602
05.12.2013, 13:21
1 | #16
Yu Mo
Такая, вот, фермочка из ГСП получается экономичной.
Расчѐты и
Изображения
проектирование Ферма 30.jpg (92.9 Кб, 1693 просмотров)
строительных
конструкций
Регистрация:
04.03.2008
Донецк
Сообщений:
390
05.12.2013, 13:49
ZVV
#17
135
Цитата:

136.

Сообщение от Yu Mo
Такая, вот, фермочка из ГСП получается экономичной.
Регистрация: А есть чертеж фермы? Интересно глянуть исполнение узлов.
06.06.2012
Харьков,
Украина
Сообщений:
2,454
05.12.2013, 14:12
#18
s7onoff
Yu Mo, круто. А автор у такого типа ферм есть? И нижний пояс в
таком случае по N или по предельной гибкости?)
Сообщений:
n/a
05.12.2013, 14:37
Yu Mo
136
1 | #19

137.

Цитата:
Расчѐты и
Сообщение от ZVV
проектирование А есть чертеж фермы? Интересно глянуть исполнение узлов.
строительных Дык, 30-метровка в дело, увы, не пошла, а L=15 метров конструкций
пожалуйста. Эта ферма в зоне снегового мешка, там нагрузка
Регистрация:
04.03.2008
Донецк
Сообщений:
390
порядка 2,4 тонны/пог. м. Опирается на монолитный пояс
кладки, поэтому связи по нижнему поясу идут с большими
расцентровками, всѐ равно они не работают, а неизменяемость
они уж как-нибудь обеспечат. Состоит из двух полуферм и
затяжки. Покрытие беспрогонное из профнастила. В
построенном виде она открыта для обзора. Выглядит довольно
весело. Только вот, некоторые узлы мне сегодня не очень
нравятся.
Вложения
ferma схема.pdf (24.2 Кб, 591 просмотров)
ferma узлы.pdf (172.5 Кб, 494 просмотров)
06.12.2013, 02:12
27legion
137
#20

138.

Цитата:
Регистрация:
27.09.2012
Хабаровск
Сообщений:
557
Сообщение от Yu Mo
Только вот, некоторые узлы мне сегодня не очень нравятся.
у меня тоже появились некоторые вопросы:
1. не совсем представляю, как обеспечивается прочность
сварного стыка нижнего пояса в месте перелома его сечения в
узлах 1 и 3 (подкладки внутри трубы?)
2. в узле стыка верхнего пояса (узел 9) вертикальное ребро 90х12 приходит по центру сечения опорного раскоса - не будет
ли происходить отрыв стенки раскоса в указанном месте (и для
чего это ребро в принципе нужно?)?
3. в молодеченских сериях расстояние между смежными
раскосами составляет 30мм, в Вашей ферме 50мм =>
увеличение изгибающего момента в верхнем и нижнем поясах
от такой расцентровки.
4. для крепления связей по верхнему и нижнему поясам
фасонка t8 приварена к стенке трубы пояса (см. узел 1 разрезы
2-2, 4-4), не будет ли происходить отрыв/продавливание
стенки поясов от усилий в связях?
138

139.

Калькулятор расчет стальной фермы балки пролетом 30 метров для автомобильного
моста Балки 1. Вид
2. Геометрия 3. Нагрузки
4. Сечение 5. Связи
6. Результат
Шаг 1. Вид фермы
При строительстве или проектировании навеса в качестве несущего элемента покрытия мы
зачастую используем такую конструкцию, как ферма, но мало кто знает, какие задать сечения
стержней и рационально ли применять данное сечение. На эти вопросы Вам поможет ответить
данный калькулятор фермы.
Ферма может быть как деревянной, так и металлической. В этом калькуляторе представлены два
этих материала на Ваш выбор.
При выборе металлической фермы среди сечений можно найти профильные квадратные и
прямоугольные трубы, уголок и различные его сечения, швеллер139и круглые трубы. При выборе
деревянной фермы – круг, квадрат и прямоугольник.

140.

Порядок работы:
1. Шаг 1. Вид фермы. Выберите необходимый вид вашей фермы и нажмите на следующий шаг
2. Шаг 2. Геометрия фермы.
a. Задайте схему фермы. В данном шаге можно поменять расположение стоек и раскосов для
разных длин ферм
b. Задайте пролет фермы L
c. Задайте высоту фермы H либо угол а
d. При необходимости надо задать высоту фермы на опоре H1
e. Нажать на следующий шаг
3. Шаг 3. Нагрузки на ферму. Задайте сосредоточенную нагрузку на узлы фермы и нажмите
на следующий шаг либо выберите "Задать нагрузку на площадь" и задайте распределенную
нагрузку на 1м2 и шаг между фермами. Сосредоточенная нагрузка P на узел при этом
пересчитается.
4. Шаг 4. Сечение и материал фермы.
a. Задайте материал фермы: сталь или дерево
b. Задайте сечение элементов фермы и класс/сорт материала данных элементов (при
необходимости можете нажать на кнопку «для всех» и сечение/класс/сорт в 1-ой строке будет
140
продублирован для всех строк)
c. Нажать на следующий шаг

141.

5. Шаг 5. Связи. Согласно рисунку расставить точки раскрепления узлов из плоскости фермы.
Раскреплением из плоскости может служить как связь между фермами, так и прогоны
Пример:
На рисунке видно, что узлы №1 и №3 из плоскости раскреплены прогонами (голубые), узлы №2
раскреплены горизонтальными связями по нижнему поясу (коричневые), а узел №4 ничем не
раскреплен
6. Шаг 6. Результат расчета. Нажать на кнопку «Расчет»
141

142.

Все полученные значения будут сведены в таблицу ниже, в которой вы сможете узнать
следующие значения:
1. Расчетные усилия в стержнях фермы (если стержень сжат – значение отрицательное, если
стержень растянут – положительное, если значение равно нулю – значит, это нулевой стержень и
сечение принимайте конструктивно)
2. Сечение стержней фермы. Рядом с каждым сечением будут кнопки « - » и « + », которыми
можно уменьшать либо увеличивать сечение стержня.
3. Запас по прочности/устойчивости (расчет считает с минимальным запасом в 50%). Если запас
подсвечен красным и равен нулю – принимать такое сечение нельзя, и надо либо менять схему
фермы, либо задавать другое сечение.
4. Гибкость стержня. Немаловажный параметр, который также ограничивает принимаемые
сечения стержней фермы. Если гибкость равна «NO» или подсвечена красным – принимать такое
сечение нельзя, и надо либо менять схему фермы, либо задавать другое сечение.
5. Ориентировочная масса фермы. При расчете данной величины учтите, что сечение стержней
фермы предварительно надо унифицировать (привести к схожим сечениям стержней)
Для справки:
- плотность дерева принята 500 кг/м3
- плотность стали - 7850 кг/м3
- все узлы фермы шарнирные
- опоры фермы – шарнирно неподвижная слева и шарнирно подвижная справа
142
- при проектировании/строительстве при необходимости обеспечить
устойчивость фермы из
плоскости путем установки связей между фермами (сделать это можно в шаге №5 "Связи")

143.

- при расчете фермы из уголка, для определения толщины фасонок, можете воспользоваться
следующей таблицей:
- при малых пролетах вместо фермы можно использовать балку, предварительно проверив ее
на прочность и прогиб
От автора:
Если данный калькулятор фермы был Вам полезен, то не забывайте делиться им с друзьями и
коллегами. Также будем рады любому приятному отзыву.
https://prostobuild.ru/onlainraschet/255-kalkulyator-fermy.html
Расчет фермы с параллельными поясами длиной 12 м в SCAD. Часть 1-ая
Posted By Buildingbook on 18.08.2014
В этой статье я распишу как рассчитать ферму пролетом 12 м с параллельными поясами.
Начинаем проектирование с составления исходных данных для проектирования
Исходные данные
Район строительства — г.Уфа;
Температура наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,98 — минус 41 °С; 143
Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 — минус 33 °С;
Длина пролета фермы — 12 м;

144.

Шаг установки ферм — 6 м;
Уклон ската фермы — 10%;
Снеговая нагрузка — 320 кг/м² (V снеговой район);
Конструкция покрытия — прогоны, профилированный лист, утеплитель, ПВХ мембрана (см. рисунок ниже);
Нагрузка от подвешиваемого оборудования и коммуникаций — 150 кг/м² (кабели, вентиляция, подвесной потолок);
Сбор нагрузок
Необходимо найти постоянную нагрузку на перекрытие
Толщину утеплителя определяем согласно СНиП 23-02-2003 или СП 50.13330.2012 (Тепловая защита зданий) согласно
климатическим условиям строительства. Т.к. это тема для отдельной статьи будем считать, что мы ее подсчитали и
примем мин. вату плотностью 150 кг/м³ общей толщиной 250 мм. Суммарная масса утеплителя 150*0,25=37,5
ПВХ мембрана укладывается в 1 слой, ее вес 2,5 кг/м²;
Далее нам необходимо подобрать профилированный лист, устанавливаем шаг прогонов 2 м.
Согласно СНиП 2.01.07-85* или СП 20.13330.2011 определяем расчетную снеговую нагрузку согласно формуле 5 СНиП
2.01.07-85*
где Sg — вес снегового покрова, принимаемый согласно таблице 4 СНиП 2.01.07-85* и карте 1 приложения к СНиП
144
2.01.07-85*. В СП 20.13330.2011 формула выглядит не много по другому, но итоговое
значение не должно сильно
отличаться от значения, полученного по СНиП 2.01.07-85*.
μ = 1, принимается согласно Приложению 3, наклон 10% равен углу в 6 градусов.

145.

S=320 кг/м²;
Нагрузка на профилированный лист равна 320+37,5+2,5=360 кг/м².
Выбор профилированного листа
Согласно таблице по несущей способности принимаем необходимый профлист
* в таблице означает, что необходимо усилить надопорные участки вкладышами из отрезков профилей того же типа.
Если брать профнастил длиной 6 м, то схема нагружения получится 3-х пролетная, но в запас можно принять 2-х
пролетную схему загружения. Нам подходит профнастил Н57-750-0,6 мм. Для надежности рекомендую взять профнастил
потолще т.к. в местах повреждения коррозия снизит несущую способность и лучше не выбирать такие материалы на
грани. Я принял профнастил Н57-750-0,8 мм. Масса профнастила 10 кг/м².
Расчет кровельного прогона
Далее необходимо рассчитать прогоны, для этого рекомендую воспользоваться Excel таблице из статьи «Расчет прогонов
с учетом бимомента».
Наклон не большой, поэтому тяжи использовать не будем. Нагрузка на прогоны с 1 м² равна 370 кг.
Марку стали выбираем согласно СНиП II-23-81 (см. статью «Подбор марки стали») . Прогоны, как правило, используют
цельные, без сварных соединений, поэтому группа конструкций для них будет третья. Назначаем сталь С235 для
прогонов. Расчетное сопротивление стали см. таблицу 51 СНиП II-23-81. Ry=230 МПа.
Необходимо использовать прогон с профилем 22П согласно ГОСТ 8240-97. Критическим фактором в данном случае
является прогиб — он не должен быть больше 1/200 пролета т.е. 30 мм.
Вес прогона 21 кг/м.п.
Проектирование фермы
145
Оптимальной высотой с точки зрения экономии металла является высота фермы 1/4 — 1/5 от длины пролета. Однако
высоту ферм не следует назначать выше 3,85 м т.к. при больших высотах может возникнуть проблема транспортировки

146.

фермы с завода. Кроме этого в отапливаемых зданиях увеличиваются затраты на отопление. Поэтому высоту фермы для
отапливаемых зданий назначают 1/7-1/12 от длины пролета фермы. Кроме того необходимо знать технологию
производства чтобы выбрать оптимальную высоту (возможно пространство фермы необходимо для прокладки
коммуникаций).
Для фермы пролетом 12 м высоту фермы в отапливаемом здании следует назначить в диапазоне от 1 до 1,7 м.
Т.к. пространство фермы мне необходимо для прокладки коммуникаций, я решил назначить высоту фермы 1,5 м.
Конструктивная схема получилась следующая:
Узлы опирания фермы на колонны шарнирные.
Сбор нагрузок на ферму
Вес элементов фермы подсчитывается автоматически в программе, поэтому мы ее зададим в самой программе.
Вес конструкций покрытия передается через узлы фермы, шаг прогонов — 2 м, длина пролета 6 м. N=(50*2+21)*6=726 кг.
На крайний прогон нагрузка от веса перекрытия собирается с 1 м, но прогон будет из того-же сечения, поэтому с краю
нагрузка будет: N=(50*1+21)*6=426 кг. Хотя эта нагрузка не повлияет на расчет фермы т.к. в идеализированной модели
нагрузка передается на опорный узел, но в случае расчета рамы, пространственной модели или вычислении опорной
реакции про нее нельзя забывать.
Итоговая нагрузка от веса покрытия будет выглядеть следующим образом:
Снеговая нагрузка будет передаваться через прогоны в узлы фермы, шаг прогонов — 2 м, длина пролета 6 м.
N=320*2*6=3840 кг. На краях фермы она будет равна половине от этой нагрузке (хотя в реальности будут еще свесы
кровли и их тоже нужно учитывать, но в данном случае на расчет фермы это не влияет т.к. нагрузка передается в опорный
146
узел).
Итоговая снеговая нагрузка будет выглядеть следующим образом:

147.

Нагрузка от подвешиваемого оборудования (для упрощения примем сосредоточенную нагрузку в узлы) —
N=150*2*6=1800 кг
Итоговая нагрузка от подвешиваемого оборудования выглядит следующим образом:
Хочу обратить внимание, что необходимо учитывать расчетные нагрузки, а не нормативные (см. СНиП «Нагрузки и
воздействия»). Кроме этого не надо объединять разные по виду нагрузки, например снеговую и вес перекрытия т.к. для
них предусмотрены разные коэффициенты надежности и в программе они должны быть заданы раздельно.
Создание компьютерной модели в SCAD
Далее нам необходимо сделать расчетную модель фермы в SCAD. Запускаем SCAD, создаем новый проект.
Теперь по поводу выбора типа схемы.
Для расчетов фермы можно использовать:
тип 1 — Плоская шарнирно-стержневая система (в данной схеме учитываются нагрузки только в 2-х плоскостях, а все
узлы принимаются шарнирными), в ферме все узлы принимаются шарнирными, поэтому можно выбрать этот тип
расчетной схемы;
тип 2 — Плоская рама (в данной схеме нагрузки также могут быть только в 2-х плоскостях, но помимо шарнирных узлов
можно использовать жесткие), в ферме верхние и нижние пояса, как правило, изготавливаются цельными, поэтому узел
между ними ну никак не может быть шарнирным и установив шарниры в правильных местах можно создать схему более
приближенную к реальности, хотя на результат это не сильно повлияет;
тип 4 — Пространственная шарнирно-стержневая система (отличается от плоской тем, что разрешается перемещение по
оси Y и вращение вокруг осей X и Z), можно применять, но необходимо закрепить ферму в опорном узле и узлах
крепления к связям, которые будут в реально конструкции, от смещения по оси 147
Y и вращения вокруг осей X и Z;

148.

тип 5 — Система общего вида (здесь проектируются модели в 3-х мерном формате и соответственно нагрузка может быть
приложена во всех плоскостях и иметь как шарнирные, так и жесткие узлы), я обычно проектирую именно в этом типе
схемы т.к. используя эту схему можно создавать 3-х мерный каркас здания и создать модель наиболее приближенную к
реальности, однако при расчете фермы необходимо закреплять узлы от поворота и смещения по оси Y там, где в
реальности будут точки опоры и связи.
Я даже для плоских задач предпочитаю использовать тип 5 (Система общего вида) и закреплять в нужных узлах от
вращения и перемещения по оси Y т.к. это позволяет создать схему, наиболее приближенную к реальным условиям.
Нормы проектирования выбираем СНГ.
Единицы измерения изначально:
Линейные размеры — м (метры);
Размеры сечений — см (сантиметры);
Силы — т (тонны).
Можно поменять некоторые параметры, если вам они будут более удобны для восприятия и сохранить для применения по
умолчанию.
148 до 1/100, 1,123 до 1/1000. Изменение
Числа после выбора единиц означают точность единиц, т.е. 1,12 означает точность
данных параметров не означает, что измениться точность расчета, просто на экран будут выводиться цифры с

149.

округлением до заданной, например если хотите чтобы точность нагрузки была до кг, надо нажать на стрелку вправо,
чтобы напротив надписи силы было 1,123.
После создания файла мы попадаем в дерево проекта и следующим шагом у нас будет постройка расчетной схемы.
Заходим в Расчетную схему (клик по данной вкладке в дереве проекта).
Создать расчетную схему в SCAD можно многими способами: генерация стандартных конструкций и их модификация,
создать точки в пространстве и соединить их в расчетную схему, сделать импорт из AutoCad. Мы сделаем ферму на
основе стандартных схем, используемых в SCAD.
На вкладке Схема нажимаем кнопку «Генерация прототипа фермы» (2-ая кнопка слева на панели сверху)
В появившемся окне есть несколько стандартных схем ферм, которые можно создать, выбор не слишком велик, но мы
можем создать ферму примерно напоминающую нашу и откорректировать. Выбираем вкладку Двускатная ферма, ищем
наиболее похожую схему. В моей версии это 3-я снизу схема (в зависимости от версии программы стандартные схемы
могут отличаться). Заполняем исходные данные для проектирования фермы:
Пролет фермы — 12 м;
Высота фермы — 1.5 м (имеется ввиду высота у основания, смотрите рисунок); 149

150.

Количество панелей — 12 шт. (в этой схеме есть еще промежуточные стойки, но в нашей схеме их нет, мы их уберем
позднее);
Угол наклона — 5.71 ° (угол 10% равен 5.71°).
Прошу обратить внимание, что в SCAD между цифрами нужно ставить точку, а не запятую — запятую он не понимает.
Наша схема выглядит следующим образом:
Если у вас с первого раза не получилось правильно задать параметры, то снова нажимаем кнопку «Генерация прототипа
фермы», нас спросят удалить ли данную схему, отвечаем да и заново генерируем схему.
Далее необходимо отредактировать полученную схему, для этого вначале удаляем лишние стойки, для этого переходим
во вкладку «Узлы и элементы», кнопка «Элементы» и в раскрывшемся списке150кнопку «Удаление элементов», далее
выделяем лишние стержни (они выделяться красным цветом):

151.

далее жмем Enter (не Del).
Теперь наша схема выглядит так, как мы задумали, но это еще не все. В панели «Фильтр отображения» нажмем на
кнопку «Узлы»
Если посмотреть на схему мы увидим, что в месте где удаленные стойки соединялись с верхним поясом фермы остались
узлы:
Чтобы этих узлов не осталось необходимо соединить стержни, для этого на вкладке «Узлы и элементы» -> «Элементы»,
нажимаем кнопку «Объединение стержней»
Далее выбираем попарно стержни и жмем Enter (нельзя выделать все стержни сразу т.к. в этом случае получится единый
стержень и схема будет не верная). На вид ничего не изменилось, узлы остались,151на самом деле элементы соединились, а
лишние узлы нужно удалить, для этого заходим в панели «Узлы и элементы» -> «Узлы», нажимаем кнопку «Упаковка
данных», появляется окно в котором нам говорят, что узлы, не принадлежащие элементам, будут удалены, соглашаемся.

152.

Очень важно, чтобы эти узлы были удалены т.к. если в программе этот узел будет шарнирным, то решение получится не
правильным.
Установка шарниров в узлах
Далее нам необходимо задать шарниры в узлах (если при создании проекта был выбран тип схемы 1 — Плоская
шарнирно-стержневая система или 4 — Пространственная шарнирно-стержневая система, то шарниры уже в узлах уже
будут).
Во вкладке «Назначения» нажимаем на кнопку «Установка шарниров» жмем на кнопку «Установка шарниров»,
разрешаем поворот в узле 1 и 2 вокруг оси Y
выбираем все раскосы фермы и жмем Enter. Также необходимо добавить шарнирный узел между 2-мя верхними поясами,
для этого опять жмем кнопку «Установка шарниров» и разрешаем поворот вокруг оси Y для узла 2, выбираем 3-ий,
верхний сегмент левого верхнего пояса и жмем Enter.
Чтобы понять какой узел будет под номером 1, а какой узел под номером 2 нужно знать правила построения элементов в
SCAD — элементы рисуются слева направо и сверху вниз, поэтому первый узел, это самый нижний левый узел, второй
узел это самый правый верхний.
Чтобы проверить расположение шарниров на «Фильтре отображения» включаем кнопку «Шарниры».
Получаем следующую схему:
152

153.

Маленькими кружочками около узлов обозначены шарниры. Чтобы убедиться в правильности установки шарниров или
отредактировать их можно на панели «Фильтр отображения» нажать на кнопку «Информация об элементе», далее
выбрать интересующий элемент и нажать кнопку «Шарниры» в появившемся окне. В этом окне можно увидеть какие
шарниры есть у выбранного элемента, добавить новые или удалить их.
Я не стал добавлять шарниры в верхних и нижних поясах т.к. эти пояса изготавливаются из цельного элемента и тут
однозначно будет жесткий узел, хотя мы знаем, что для упрощения ручного расчета эти узлы принимались шарнирными,
но это было сделано только для упрощения расчетов. По большому счету узлы между расккосами и поясами тоже трудно
назвать шарнирными т.к. они довольно жестко привариваются к поясу, но мы после подбора профилей удалим шарниры и
сравним результаты.
Изменяем тип конечных элементов
Что это такое? В программе SCAD есть несколько типов элементов. Давайте нажмем на кнопку «Типы элементов» на
панели «Фильтры отображения» и мы увидим, что под каждым элементом появилась цифра 1.
В зависимости от типа элемента у стержня есть несколько степеней свободы для деформации. Нажмем на
кнопку «Назначение типов конечных элементов» во вкладке «Назначения». Если в списке мы выберем тип стержня
№1, то в описании мы увидим, что для данного типа стержня допустимы перемещения вдоль оси X и Z.
153

154.

Для элемента типа 2 возможно перемещение по оси X,Z и вращение вокруг оси Y.
Нас же интересует элемент тип 5 — Пространственный стержень, для него нет ограничений по перемещениям, поэтому я
выбираю его для того, чтобы картина была более реалистичной. Хотя ферму можно подсчитать и оставив тип элемента
№1.
Выбираем тип элемента 5, нажимаем ОК, выбираем все элементы фермы и жмем Enter.
Теперь у нас все элементы имеют тип стержня №5.
Закрепление фермы в пространстве
Далее нам необходимо закрепить ферму в пространстве.Для это во вкладке «Назначения» нажимаем на
кнопку «Установка связей в узлах». У нас узлы шарнирные, поэтому мы должны в одном узле запретить перемещения
во всех направлениях и поворот вокруг осей X и Z, а в другом запретить перемещения во всех направлениях кроме оси
X и также закрепить от поворотов вокруг осей X и Z. Чтобы легче было ориентироваться в расположении осей в
панели «Фильтры отображения» нажимаем кнопку «Отображение общей системы координат», на экране слева внизу
появятся направления осей.
154

155.

После нажатия кнопки «Установка связей в узлах» появляется меню «Связи» в нем отмечаем все кнопки кроме Uy (т.е.
мы закрепляем узел во всех направлениях кроме поворота вокруг оси Y), вид операции «Полная замена», жмем OK,
выбираем самый левый узел (у нас он имеет номер 7), узел должен подсветить красным цветом и жмем Enter.
Чтобы отобразить номер узла на панели «Фильтр отображения» нажимаем кнопку «Номера узлов».
Чтобы убедиться что закрепление задано в «Фильтре отображения» нажимаем кнопку «Связи», должен отобразиться
желтый прямоугольник в закрепленном узле.
Чтобы просмотреть в каких направлениях запрещены перемещения в узле на панели «Фильтр отображения» нажимаем
кнопку «Информация об узле» и выбираем интересующий узел, там же можно изменять закрепления в случае
необходимости.
Далее закрепляем правый угол (в нашем случае №13) от перемещения по осям Y и Z, и поворотов вокруг осей X и Z
(кнопка «Установка связей в узлах»), жмем ОК, выбираем самый правый угол. Получается следующая картина:
155

156.

Далее необходимо закрепить ферму от перемещения по оси Y в узлах, где в реальности будут крепиться прогоны и связи,
которые будут обеспечивать жесткость конструкции в горизонтальной плоскости. Сверху прогоны будут в любом случае,
внизу при данной конструкции фермы их может и не быть.
Прогоны сверху у нас закрепляются в узлах, поэтому фиксируем узлы с 8 по 12 от перемещения вдоль оси Y. Если бы у
нас была 3D модель всего каркаса здания, то этого делать не надо, но в данном случае мы фиксируем ферму в узлах
имитируя расположение прогонов. Также закреплять от перемещения по оси Y, нам не нужно если бы у нас тип схемы 1
или 2 (Плоская шарнирно-стержневая система или плоская рама), но в моем примере тип схемы 5 — Система общего вида
(см. выше если уже забыли).
Первоначальное назначение сечений фермы
Программа может самостоятельно подобрать сечение, но вначале мы должны назначить любое сечение на ваше
усмотрение. В дальнейшем программа его проверит, а затем при необходимости подберет оптимальное сечение из того
же сортамента, что выбрали вы, поэтому вы можете не сильно утруждаться по поводу выбора сечения, главное если вы
проектируете ферму из парных уголков, то это должны быть парные уголки, если проектируете ферму из труб, это
должны быть трубы т.к. программа подбирает сечения из того же сортамента, который вы выбрали изначально.
Мы проектируем ферму из парных уголков с Т-образным сечением, необходимо задать толщину фасонок. Толщина
фасонок задается исходя из максимальных напряжений, возникающих в ферме. Подобрать нужную толщину фасонок
можно по следующей таблице:
Т.к. мы пока не знаем какие нагрузки будут у нас в ферме, поэтому в первом приближении назначаем 6 мм, в дальнейшем
мы сможем поменять это значение в случае необходимости.
Также стоит отметить, что толщина фасонок должна быть везде одинакова, но в случае необходимости допускается
разница толщины фасонок не более 2 мм.
На вкладке «Назначения» нажимаем кнопку «Назначение жесткостей стержням», способы задания — «Профили
металлопроката», появляется вкладка «Профили металлопроката», заходим в эту вкладку, материал назначаем «Сталь
обыкновенная» (марку стали мы назначим позже), внизу ставим галочку на вкладке «Составное сечение», далее
выбираем 2-а уголка (самая левая кнопка), параметр g назначаем 0.6 см (помним156что нужно писать точку между цифрами,
запятую SCAD не понимает), в правом окне выбираем «Полный каталог профилей ГОСТ» — > «Уголок
равнополочный по ГОСТ 8509-93», первоначально можем выбрать любой уголок, например 30х5, должно быть так:

157.

Далее жмем ОК, и выделяем все элементы фермы и жмем Enter. Чтобы легче было выделить все элементы нажимаем
правую кнопку мыши, ставим «Вид курсора» — «Прямоугольник» и выделяем все элементы. Если выделять слева
направо, то выделяются только те элементы, которые полностью попадают в контур, если справа налево, то все элементы,
которые хотя бы частично попадают в контур.
Теперь мы можем посмотреть как у нас выглядит ферма, для этого нажимаем на кнопку «Презентационная графика» на
панели «Фильтры отображения».
157

158.

В окне можно рассмотреть конструкцию со всех сторон. Если схема отображается в виде линий, а тип сечения не видно,
то необходимо включить кнопку «Показать стержневые элементы» (на панели сверху). После просмотра просто
закрываем окно и мы опять попадем в интерфейс программы.
Если обратить внимание на схему, то мы увидим, что нижний пояс прорисован полками вверх, а в реальности полки
будут внизу. Чтобы повернуть профиль на 180 градусов во вкладке «Назначения» нажимаем кнопку «Задание
ориентации местных осей координат элементов». Угол поворота назначаем в градусах, значение 180, жмем ОК,
выделяем весь нижний пояс (можно кликнуть правой кнопкой в рабочем пространстве и выбрав прямоугольник как в
автокаде выбрать весь нижний пояс), жмем Enter.
Теперь если мы опять нажмем на презентационную графику, то увидим, что полки уголка будут внизу.
Далее читайте «Расчет фермы с параллельными поясами длиной 12 м в SCAD. Часть 2-ая».
158

159.

Расчет стальной фермы балки с упруго пластическими шарнирами для
сбороно0разбороного железнодорожного моста онлайн калькулятор
Бесплатно рассчитайте ферму любой геометрии на нагрузки и прогиб при помощи
онлайн-калькулятора — расчет фермы из профильной и круглой трубы, швеллера,
уголка.
Все калькуляторы
ТАКЖЕ МОЖНО РАССЧИТАТЬ
ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА
НОРМАТИВНАЯ ВЕТРОВАЯ НАГРУЗКА
НОРМАТИВНАЯ СНЕГОВАЯ НАГРУЗКА
БАЛКА НА ПРОГИБ
БАЛКА НА ПРОЧНОСТЬ
РАСЧЕТ СТОЙКИ
УСТОЙЧИВОСТЬ НА ОПРОКИДЫВАНИЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ КОЛОННА
ЭПЮРЫ НАПРЯЖЕНИЙ
КРУЧЕНИЕ ВАЛА
ДРУГИЕ ВАРИАНТЫ РАСЧЕТА
РАСЧЁТ
СОХРАНИТЬ
159

160.

СПРАВКА
ПАРТНЕРСКИЕ СКИДКИ
УСТАНОВИТЬ НА СВОЙ САЙТ
КОММЕНТАРИИ
Вид
Выберите тип фермы
Геометрия фермы
Схема фермы
160

161.

Пролет фермы L, мм
задать высоту фермы "H"
задать угол "a"
Высота фермы H, мм
Выберите способ сохранения
СКАЧАТЬ PDF
Скачать расчѐт с выбранными параметрами в формате PDF — чертежи + данные.
161

162.

ПОДЕЛИТЬСЯ
Поделиться ссылкой на расчѐт в Facebook, ВКонтакте, Google+ и т.д.
СКАНИРОВАТЬ QR-КОД
Получить ссылку на расчет с параметрами через сканирование QR-кода
Материалы
ПОЖАЛУЙСТА, ДОЖДИТЕСЬ ЗАГРУЗКИ СПИСКА ПРЕДЛОЖЕНИЙ...
https://kalk.pro/nagruzki/raschet-fermy/
Программа «Расчет ферм» предназначена для проектирования плоских ферм
стационарного типа. Это софт обеспечивает расчеты параметров для правильного
создания фермы и еѐ компонентов. В программе простая оболочка, которая
несложная в эксплуатации для новичка.
В софте вы рассчитаете параметры, используя готовый шаблон или прототип.
Расчет ферм распространяется бесплатно.
162

163.

Использование
Это программное обеспечение делает расчѐты по «нагрузке» для ферм, а также
соответствие конструкции согласно еѐ типу. В софте можно рассчитать нагрузку
фермы из дерева, оценив еѐ конструкцию, согласно прочности материала, а
также еѐ устойчивости. Расчет ферм помогает находить все недочѐты и ошибки,
которые часто допускают строители, проектируя объекты.
Функционал
Эта программа схожа с «Кристалл», но создана с более удобной оболочкой
и меню. Из «Кристалла» взяты режимы, которые позволяют подсчитывать
фермы. Расчет ферм более продвинутая программа с множеством функций и
оболочкой нового поколения.
Создатели этой программы добавили в свой «продукт» прототипы для самых
распространѐнных «элементов» этой сферы. Стоит отметить, что каталог,
который содержит конструкцию с поперечными стержнями сечений более
«продвинутый», а также содержит варианты с лучшей прочностью, чем в
Кристалле.
Вы можете выбирать параметры в удобной оболочке окна программы. Софт
«Расчет ферм» подходит для профессиональных строителей и для любителей.
163

164.

Программа автоматически позволяет рассчитывать параметры конструкции,
выполняя все операции, «генерируя» объекты. Каждая операция софта основана
на «заготовке», которую можно подобрать в библиотеки шаблонов.
В AutoCad вы создаѐте расчетную схему усилий и геометрическая схему. Такой
способ намного удобней для профессионалов, ведь создавать отчеты, используя
текстовый формат уже не практично. Создав ферму, вы перенесѐте в софт
проекты, которые созданы в сторонней программе с форматом DFX.
Ключевые особенности
подбор материала и подсчѐты плоских ферм различных конструкций из
соответствующего материала;
встроенная библиотека с готовыми прототипами, которая упрощает ручное
«рисование» фермы;
расчет формул с детальными данными, а также со ссылками на СНиПы;
программу можно запускать на стационарном компьютере
с OS Windows разных версий;
оболочка программы простая и не содержит лишних функций;
все элементы софта полностью русифицированные;
программа поддерживает основные «стандарты», которые установлены в
системе; закачка софта доступна бесплатно.СКРИНШОТЫ
164

165.

165

166.

166

167.

https://softdroids.com/387-raschet-ferm.html
167

168.

4.3. Подсчет нагрузок на ферму
4.3.1. Нагрузки от собственного веса элементов покрытия на 1м2перекрываемой
площади:
нормативная - gнп=748,4 Па;
расчетная - gп=882,2 Па.
4.3.2. Собственный вес фермы, приходящийся на 1м2перекрываемой площади:
нормативный -
;
расчетный – gсв=gсвн×1,1=118.8×1,1=130,7 Па.
4.3.3. Расчетная нагрузка от снега на ферму:
Sр= 2400Па.
4.3.4. Расчетные узловые нагрузки от собственного веса конструкций:
для промежуточных узлов:
для опорных узлов:
Н
Н;
168

169.

4.3.5. Расчетные узловые нагрузки от снега:
Н;
Роп=27984/2=13982 Н.
4.4. Статический расчѐт фермы
Целью статического расчѐта является определение максимально возможных усилий во
всех элементах фермы при реальных сочетаниях постоянной (от собственного веса) и
временной (от снега) нагрузок. Возможны два сочетания нагрузок: первое – постоянная
+ снеговая нагрузка по всему пролѐту; второе – постоянная нагрузка по всему пролѐту +
снеговая нагрузка на половине пролѐта.
Результаты расчѐта сведены в таблицу 4.2.
169

170.

170

171.

4.5. Расчет элементов фермы
4.5.1. Расчет панелей верхнего пояса.
Верхний пояс фермы проектируется из отдельных клееных блоков (панелей) длиной
lп=2,930м.
Рис. 4.2. Расчѐтная схема панели верхнего пояса
Расчет панели на прочность производится как сжато-изгибаемого элемента по формуле:
,
где N=О1– расчѐтная сжимающая сила;
FРАСЧ– расчѐтная площадь поперечного сечения;
WРАСЧ– расчѐтный момент сопротивления поперечного сечения;
171

172.

RС– расчѐтное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
МД - деформационный изгибающий момент от действия поперечных и продольных
нагрузок:
- для шарнирно-опѐртых элементов при симметричных эпюрах изгибающих моментов
параболического очертания МДопределяется по формуле
;
- для шарнирно-опѐртых элементов при треугольном или прямоугольном очертании
эпюры МДопределяется по формуле
,
где Мqи МN– изгибающие моменты в расчѐтном сечении от действия поперечнойqи
продольной нагрузкиNбез учѐта дополнительного моментаN*f;
- коэффициент, изменяющийся от 0 до 1, учитывающий дополнительный момент от
продольной силы вследствие прогиба элемента:
;
- гибкость элемента в плоскости изгиба
,
172

173.

- коэффициент, учитывающий условия закрепления концов элемента;
r– радиус инерции поперечного сечения элемента;
КН– поправочный коэффициент, определяемый по формуле
,
- при эпюрах прямоугольного очертания.
Максимальное значение изгибающих моментов Мqи МNопределяются по формулам:
Значение МДможет быть определено как разность деформационных моментов от каждой
из нагрузок:
.
Расчет панели верхнего пояса
Сечение клееных панелей верхнего пояса компонуется из досок нормального сортамента
пиломатериалов по ГОСТ 24454-80 с учетом припусков на фрезерование их пластей до
склеивания пакета и фрезерования боковых граней склеенного пакета.
В качестве исходных принимаются доски сечением 150×32мм. После двухстороннего
фрезерования толщина досок составит 150×26мм.
173

174.

Задаемся сечением панелей верхнего пояса, склееных из 14 досок толщиной 26мм. Тогда
высота поперечного сечения составит: hП=14*26=364мм. Ширина сечения после
двухстороннего фрезерования боковых панелей равняется:
bП=150-15=135мм.
Для принятого сечения mП=0,8, mб=1, mСЛ=1,05.
Геометрические характеристики поперечного сечения:
Площадь: Fп=hп×bп=13,5×36,4=491,4см2=491,4×10-4м2
Момент сопротивления:
Гибкость в плоскости фермы:
см3= 2981×10-6м3
.
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы О1= 101873Н
.
Расчетная равномерно - распределенная нагрузка от собственного веса элементов
покрытия (кровля, плиты покрытия) и снега:
q1=(gп+Pсв)×В=(882,2+2400)×4,0=13129 Н/м.
Считая, что на верхний пояс фермы приходится 2/3 еѐ собственного веса, определим
значение расчетной равномерно - распределенной нагрузки от собственного веса фермы
174

175.

q2=2/3gСВ×В =2/3×130,7×4,0=349 Н/м.
Полная линейная нагрузка на верхний пояс:
q=q1+q2=13129+349=13478Н/м.
Изгибающий момент в середине панели верхнего пояса от линейной нагрузки:
Нм.
Значение эксцентриситета е приложения сжимающий силы О1определяется из условия
прочности торцевого металлического швеллера на изгиб (рис.4.3).
Рис. 4.3.
Равномерно – распределенная нагрузка на швеллер:
Н/м.
Изгибающий момент в швеллере:
175
Нм

176.

Требуемый момент сопротивления швеллера:
Принимаем швеллер: № 18 по ГОСТ 8240-89 с моментом сопротивления Wy=17см3.
В этом случае эксцентриситет сжимающей силы О1относительно геометрической оси
сечения равняется:
см.
Проверка древесины на смятие плоскостью швеллера:
Па <Rс=15×106Па.
Изгибающий момент от действия сжимающей силы О1: М2=О1×е=101873×0,0845=8608
Нм
Значения коэффициента Кн:
.
Значение изгибающего момента МД:
Нм.
Проверка прочности панели при полном загружении снеговой нагрузкой:
Rc*тп*тсл=15×106 ×1,05=15,8*106 Па.
176

177.

При одностороннем загружении левой половины фермы снеговой нагрузкой:
О1= - 30234 - 49812= -80046 Н
МN=О1×е=80046×0,0845=6764 Нм
Значения коэффициента Кн:
Нм
Проверка прочности:
Rc*тсл=15,8*106 Па.
Таким образом, принятое сечение панелей верхнего пояса bп×hп=13,5х36,4см
удовлетворяют условиям прочности.
https://studfile.net/preview/2855468/page:3/
177

178.

ВЫВОДЫ по использованию продольной надвижки пролетного строения с применением
катковых - перекаточных и плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов в
Киевской Руси с использованием опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской
Республики, Армении по восстановлению разрушенных железнодорожных мостов во время
боевых действий и их восстановление, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746 с учетом сдвиговой прочности,
для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных растягивающих нагрузках
в ПК SCAD для Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушенных
железнодорожных мостов в Киевской Руси с использованием связей Кагановского и тормозной
лебедки, с учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и
импульсных растягивающих нагрузках, предназначенных для восстановления разрушенных
железнодорожных мостах, путепроводов с креплением на фрикционо-подвижных с учетом
сдвиговой прочности пролетного строения моста , которые крепились с помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office ,
согласно заявки на изобретение № а 20210051 от 02.03.2021 "Спиральная сейсмоизолирующая
опора с упругими демпферами сухого трения", и изобретенными в USSR в ЛИИЖТе проф дтн
А.М.Уздиным № а20210217 от 23.09.2021 "Фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами", №№ 1143885, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506
https://disk.yandex.ru/d/uCnYkTeE5Lb6Lw https://ppt-online.org/1006874
178

179.

Приложение видеоролики проведенных лабораторных испытаний в СПб ГАСУ организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и разработкой специальных технических условий по способ
продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и
плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов в Киевской Руси с использованием
опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по
востановлению разрушенных железнадорожных мостов во время боевых действий и их
восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755,
1174616, 165076, 154506, 2010136746
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
https://ok.ru/video/editor/3306401696470 https://ok.ru/video/3306431122134
https://ok.ru/video/3306475031254 https://ok.ru/video/3306504981206
https://ok.ru/video/3306548628182 https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
https://ok.ru/video/editor/3306596797142 https://ok.ru/video/3306645424854 Редактор газеты
«Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ»,
бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в обороне города
Иловайск http://www.gazetazemlyarossii6.narod.
179

180.

180

181.

181

182.

182

183.

183

184.

184

185.

185

186.

186

187.

187

188.

188

189.

189

190.

190

191.

191

192.

192

193.

193

194.

194

195.

195

196.

196

197.

197

198.

198

199.

199

200.

200

201.

201

202.

202

203.

203

204.

204

205.

205

206.

206

207.

207

208.

208

209.

209

210.

210

211.

211

212.

212

213.

213

214.

214

215.

215

216.

216

217.

217

218.

++++++++
Метод предельного равновесия для расчета стаически неопредлелимых железобетонных
конструкций. Теория и практика.
Расчет по методу предельного равновесия (далее МПР) позволяет, как уже известно, вскрыть резервы
прочности конструкций за счет учета пластических и других неупругих свойств материалов. В результате
расчеты статически неопределимых конструкций по МПР являются более выгодными, чем по упругой
стадии, и могут приводить к экономии материалов.
Экономичность МПР зависит от большого ряда факторов, в числе которых наиболее важную роль
играет степень статической неопределимости конструкции.
Рассмотрим дважды статически неопределимую балку, изображенную на рис.1.
Рис.1.
218
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На рис.1 показана эпюра изгибающих
моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.

219.

Рис.2.
219

220.

С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее как qу
(рис.2). Пластические шарниры образуются на опорах. Следовательно, значение этой разрушающей
нагрузки будет:
_ 12Мт
Где Мт - опорный момент.
Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою
геометрическую неизменяемость и способна поэтому нести дополнительную нагрузку вплоть до
образования третьего - пролетного шарнира. Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки
момент в середине пролета тоже достигнет величины:
М
т т = ^.
12
Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:
12
qтyтlz Мт
ДМт = Мт - _ о 12 2
После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на
дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3.
Пи
220

221.

М
т/2=Ж/
8 Рис.3.
221

222.

A ql2 АМт = ——
т
8
Откуда
2 8 ДМт 4 Мт
I
Aq =
I2
222

223.

В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу предельного
равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций, превышает вычисленную в предположении работы
балки как упругой системы на величину, равную:
Аа
Мт М т
— 100 = (4-f: 12-^)100 = 33% qy £z tz
Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г. Кореневым
под руководством А.А. Гвоздева в 1939 г. А так же более поздние испытания различных конструкций
выполненные С.М. Крыловым.
В [3] на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально получено
значение перераспределения моментов 30%.
В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий служит вся сумма
неупругих деформаций, возникающих в бетоне, арматуре и конструкции в целом при работе ее в стадии
предельного равновесия.
Список литературы:
1. Кальницкий А.А. Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом
перераспределения усилий. Издательство литературы по строительству. Москва 1970.
2. Крылов
С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных
конструкциях. Научно-исследовательский институт бетона и железобетона. Издательство литературы
по строительству. Москва — 1964.
3. Крылов С.М. К вопросу о расчете железобетонных неразрезных балок с учетом перераспределения
усилий. НИИЖБ "Исследования по теории железобетона" Госстройиздат Москва 1960г. Труды
института Выпуск 17.

224.

Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного армейского
собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 30 метров. Грузоподъемность 3,5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса фермыбалки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для нижнего
растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда
забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного
моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом демпфирования упруго
пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы залитой расплавленным свинцом
или битумом для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного и

225.

железнодорожного моста c использованием систем демпфирования за счет пластического шарнира
Диагональные раскосы фермы-балки , крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой
тросовой гильзой, залитой расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные
отверстия -сдвиговые . Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом
При испытаниях была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост»
№ 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506

226.

Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционно-

227.

демпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем
полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости

228.

Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
с учетом демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста
c использованием систем демпфирования за
счет пластического шарнира
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)

229.

Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем
полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году

230.

231.

232.

233.

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

245.

246.

247.

248.

249.

250.

251.

252.

253.

254.

255.

256.

257.

258.

Министерство Образования Российской Федерации
Ростовский Государственный Строительный Университет
Кафедра МД и ПК
Курсовой проект на тему:
«Пролетное строении моста . Расчет балку фермы пролетом 30 метров»
Выполнил ст. гр. ПЗ-406у
Щулькина Т.Ю..
Принял преподаватель:
Куликов Я.С.
Ростов-на-Дону
2011.
Расчет сдвигового на 20 мм пластического шарнира для сборно-разборного
железнодорожного армейского моста

259.

Каркас панели принимаем из 4- продольных дощатых ребер с шагом 455мм и
толщиной 46мм. Для утепления используем войлок минераловатный толщиной
50мм.
Сбор нагрузок
Наименование Нормативная,
нагрузки
кПа
Расчетная,
кПа
Все панели и
рулонной
кровли
0,4
1,2
0,48
снег
1,26
1,43
1,8
Всего:
1,66
2,28
Задаемся: а) толщиной фанерных обшивок: - верхней
- нижней
=8мм
б) высотой ребер
=174мм
Расчетную ширину фанерных обшивок принимаем равной
=10мм

260.

Геометрические характеристики сечения, приведенные к фанере:
1) площадь поперечного сечения
2) статический момент сечения относительно его нижней плоскости
3) координата нейтральной оси
4) момент инерции
Рассчитаем распределенную нагрузку
;
Проверка прочности обшивок:
1) Максимальный изгибающий момент (lp =5.94м)
2) напряжение в растянутой обшивке

261.

Проверка устойчивости сжатой обшивки при
а- расстояние между ребрами в свету
Устойчивость обшивки обеспечена. Проверка верхней обшивки на местный
изгиб сосредоточенной силой P=1.2кН как заделанной по коротким сторонам (у
ребер) однопролетной балки шириной 100 см.
Прочность обшивки на монтажную нагрузку обеспечена
Проверка ребер на скалывание:

262.

Вычисляем приведенный к древесине статический момент сдвигаемой части
сечения плиты относительно нулевой оси.
Проверка на скалывание по клеевому слою шпонов фанерных обшивок в пределах
ширины дощатых ребер
Проверка прогиба
Расчет балки фермы со сдвиговым пластическим шарниром проф
А.М.Уздина

263.

Определение усилий в
стержнях
Узел I.
Узел II
Узел III

264.

Узел IV
Узел V
Узел VI
Узел VII

265.

N1 -20,52кН N9 110,02кН
N2
N3
0
N10 -41,04кН
N11
150,44кН
135,56кН
N4 110,02 N12 27,72кН
N5
0
N6
135,12кН
N13 113,44кН
0
N7 29,04кН
N8
Подбор сечений элементов балки – фермы длинно 30 метров для надвижного
автомобильного моста
ВЕРХНИЙ ПОЯС
Работает на сжатие с изгибом. Для уменьшения изгибающего момента от
местной нагрузки верхние узлы конструируем с внецентренной передачей усилий
от одной панели другой.

266.

Задаемся шириной сечения пояса b=170 мм и величиной эксцентриситета так,
чтобы
h = 0,42м
Принимаем 11 досок толщиной 40 мм, до острожки 44мм. h = 440 мм.
Проверяем принятое сечение. Геометрические характеристики:
F = 17*44=748см2
Находим е:
Увеличиваем е до 180 мм. Проверяем прочность верхнего пояса:
НИЖНИЙ ПОЯС
Проектируем из двух уголков

267.

Подбираем 2 уголка 45х4 (Аф=3,48 см2)
РАСКОС 7
Проектируем из двух уголков
Подбираем 2 уголка 20х4 (Аф=1,46 см2)
РАСКОС 3
Проектируем деревянными шириной равной ширине верхнего пояса. Расчетная
длина раскоса l р=4м. Гибкость в плоскости фермы:
Полагая, что
находим коэффициент продольного изгиба:
Требуемую высоту сечения вычисляем из условия:
Принимаем раскос из склеенных 4-х досок по 40 мм. h = 160 мм. Проверка
гибкости:
Проверка раскоса на устойчивость из плоскости фермы:

268.

СТОЙКИ
Ширину сечения стоек принимаем равной толщине верхнего пояса, а высоту
определяем по усилию в стойке 9. Ее расчетная длина lр=3 м. Гибкость в
плоскости фермы
Полагая, что
находим коэффициент продольного изгиба:
Принимаем раскос из склеенных 3-х досок по 40 мм. h = 120 мм
Расчет узлов
КАРНИЗНЫЙ УЗЕЛ 1
Упорный швеллер подбираем из условия его прочности на изгиб от равномерно
распределенной нагрузки:
Изгибающий момент:
Требуемый момент сопротивления:

269.

Принимаем швеллер 16
.Требуемую длину сварных швов
толщиной kf=5мм для крепления упорного швеллера к фасонкам находим по
формуле:
НИЖНИЙ УЗЕЛ 2
Длина сварных швов прикрепления уголков нижнего пояса к фасонкам.
Толщиной kf=5мм
Расчет упорной плиты:изгибающий момент
Принимаем толщину опорной плиты 12мм и находим положение нейтральной
оси, для определения момента сопротивления:
Момент инерции

270.

Момент сопротивления:
Напряжение:
ВЕРХНИЙ УЗЕЛ 4
Расчетные усилия в панелях верхнего пояса N=139,12 кН передается упором
через площадки смятия. Fсм = 17(35,2-14)=360,4 см2
Напряжение смятия по площадкам:
Усилие от стойки (N4=60,48) передается на верхний пояс через площадку под
торцом стойки. Напряжение в верхнем поясе по площадке смятия:
КОНЬКОВЫЙ УЗЕЛ V
Отдельные полуфермы соединяются между собой парными деревянными
накладками на болтах ø 12 мм и металлическими фланцами на болтах того же
диаметра. Раскосы присоединяются с помощью парных швеллеров 20,
приваренных к фланцам. Швы воспринимают усилие среза: N3 sinα3 = 18,05*sin31=-9,3кН

271.

и сжатия: N3 cosα3 = -18,05*cos31=-15,5кН
Напряжения в швах толщиной kf=5мм и общей длиной в одном
швеллере lw=18+2*6=30см
Суммарное напряжение:
ЛИТЕРАТУРА
1) СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования»
2) СНиП 2,01,07-85 «Нагрузки и воздействия»
3) «Проектирование современных деревянных конструкций» Пособие для
курсового проектирования
Соседние файлы в папке Пример
#
29.03.2016117.76 Кб4201_треугольная ферма ДК.doc
#

272.

29.03.2016171.84 Кб3101_треугольная ферма ДК.dwg
#
29.03.2016446.46 Кб2702_ферма 18 ДК.doc
#
29.03.2016458.08 Кб2602_ферма 18 ДК.dwg
#
29.03.2016535.55 Кб2006_многоугольная ферма ДК.doc
#
29.03.2016202.34 Кб2406_многоугольная ферма ДК.dwg
https://studfile.net/preview/6335252/
Все для Фронта Все для Победы Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороны
однопутный армейский чудо мост собираемый за 24 часа Пролет 30 метров . Грузоподъемность 3,5
тонн . НИОКР Большое спасибо!

273.

Отправленное 09.03.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9909331 будет
доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента Российской Федерации
зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН
2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
По просьбе Минстроя ЖКХ редакция газеты Армия Защитников Отечества направляет
предложение для включение в НИОКР 2023 для разработке проектной документации на
сборно -разборного автомобильного и железнодорожного быстро собираемого армейского
моста, переправы ускоренным способом из пластинчатых стальных балок -ферм с
большими перемещениями пролетом 54 метра (60 ) метров, однопутный, Время сборки
моста 24 часа как в КНР Грузоподъемность 5 тонн. из сверхлегких и сверхпрочных
материалов . Для критических ситуаций и оказание помощи при бедствии : землетрясение,
разрушение старого автомобильного или железнодорожного моста и оказание помощи

274.

беженцам, раненым Аналогичный мост в 2022 году запроектирован и построен в КНР
Финансировался МЧС Китая Прошу оказать посильную помощь Президент организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] (911) -175-8465
Отправлено: 9 марта 2023 года, 21:37
По просьбе Минстроя ЖКХ редакция газеты Армия Защитников Отечества направляет
предложение для включение в НИОКР 2023 для разработке проектной документации на
сборно -разборного автомобильного и железнодорожного быстро собираемого армейского
моста, переправы ускоренным способом из пластинчатых стальных балок -ферм с
большими перемещениями пролетом 54 метра (60 ) метров, однопутный, Время сборки
моста 24 часа как в КНР Грузоподъемность 5 тонн. из сверхлегких и сверхпрочных
материалов . Для критических ситуаций и оказание помощи при бедствии : землетрясение,
разрушение старого автомобильного или железнодорожного моста и оказание помощи
беженцам, раненым Аналогичный мост в 2022 году запроектирован и построен в КНР
Финансировался МЧС Китая Прошу оказать посильную помощь Президент организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] (911) -175-8465
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и
будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего
обращения 2085476. Закрыть

275.

Все для Фронта Все для Победы Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороны
однопутный армейский чудо мост собираемый за 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность 5 тонн
. НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса фермыбалки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для нижнего
растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда
забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного
моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом демпфирования упруго
пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы залитой расплавленным свинцом
или битумом для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного и
железнодорожного моста c использованием систем демпфирования за счет пластического шарнира
Диагональные раскосы фермы-балки , крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой
тросовой гильзой, залитой расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные
отверстия -сдвиговые . Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом
При испытаниях была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части

276.

армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост»
№ 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из

277.

стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем
полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Спец воен вестник «Армия Защитников Отечество" № 10 09.03.2023
Сборник тезисов докладов аннотация для Всероссийского съезда фундаментальных проблем теоретической и прикладной механике в Политехническом Университете Организация "Сейсмофонд"
ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (951) 644-16-48 , (921) 962-67-78 [email protected] тел [email protected] [email protected]
Тезисы доклада на XIII всероссийском съезда по фундаментальным проблемам теоретической прикладной механике 21 - 25 августа 2023 в Политехническом Университете Докладчик
Президент "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных фрикционно-подвижных сдвиговых компенсаторов с
использованием протяжных фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС), для cборноразборный быстро собираемый автомобильный мост из стальных конструкций покрытий

278.

производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» №
2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет.
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 858604, 154506
Пластинчато-балочная система состоящая из упруго-пластинчатых ферма для тоста -балкифермы, с большими перемещениями, позволила достичь экономии строительных материалов до 30
процентов и снизить значительно сметную стоимость моста и обеспечит высокую скорость
сборки однопутного моста до 24 часов, для пролета моста 54 метра.
Материалы лабораторных испытаний хранятся на кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ (зав. кафедрой
металлических и деревянных конструкций д.т.н. проф. .ЧЕРНЫХ А. Г. Ауд. 705-С и на кафедре КТСМиМ, ауд. 350-С проф. дтн Тихонова Ю.М [email protected] (921) 962-67-78 , (911) 175-8465 т/ф (812) 694-78-10
СБЕР 2202 2006 4085 5233
[email protected]
SKAD Ispitanie poligone fragmentov uzliv raschet uprugoplasticheskogo sharnira dlya ferm-balok zheleznodorozhnogo mosta 411 str
https://ppt-online.org/1315700
https://ppt-online.org/846860
Конструктивные решения обеспечение демпфирующей сейсмоизоляции и взрывобезопасности железнодорожных мостов

279.

Грустный репортах редакции газеты "Армия Защитников Отечества" номер 12 от 13 марта 2023. Добро пожаловать в АД город Грозный
1995- 1995 гг
Стихи посвящены боевой подруге выпускнице Политехнического институт им Калинина махмаша , позывной "Птица" Елене Андреевой , в
честь Дня Рождения 13 марта 2023
Мостопад или дорога в АД. А мосты качаются и любовь к власти кончается !
Сам брат видишь, что под нами страна качается , а не мост качается...
Мост бежит куда-то вдаль не приспособляемый ...
Твоя судьба с Минстроем ЖКХ переплетается,
Но, видимо, лишь только при предельном равновесии мост, не качается и обрушается
Наш мост ушѐл под воду с зарѐй вечернею,
Куда-то, за седые облака .
Твоя мечта горячая и верная а Минстрой качается
Это касается Сейсмофонд и проф Уздина А М !
Дорога нелегка в НИОКР и мучением не кончается В России самый хрупкий мост и зыбкий из -из отсутствия упругопластических шарниров ...
А мост армейский , как и прежде, всѐ не строится за 24 часа как в КНР
ДО ТЕБЯ Минстрой ПОДАТЬ РУКОЙ весь с откатами
ДВА ПРОЛЁТА НАД РЕКОЙ, не приспособляемые,
А ЖД ДОРОГА-РИСКУ МНОГО падают мосты
И НАДЕЖДЫ из-за откатов НИКАКих
И НИ СТЁЖКИ,НИ СЛЕДА от НИОКРа не останется
НИ ОТТУДА,НИ ТУДА, а коммуне не будет остановки .
ЭТА РЕЧКА Днепр без переправы МЕЖДУ НАМИ-НАСТОЯЩАЯ БЕДА.
АХ, СЕРДЕЧНЫЕ МОСТЫ быстровозводимые

280.

И, НЕНАДЁЖНОЙ ВЫСОТЫ- без пластинчатых шарниров
ПО встроенном бетонному настилу , НЕ ПРОЙДЁМ НИ Я, НИ ТЫ и не армейская пехота .
ПОСТОЮ НА БЕРЕГУ, В ЗАКОЛДОВАННОМ коррумпированном КРУГУ,
А ПОТОМ ГЛАЗА ЗАЖМУРЮ, И К ТЕБЕ морпех в Крым ПЕРЕБЕГУ
Доброжелатель , ветеран боевых действий в Чеченской Республики , инвалид второй группы , позывной "Терек"
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] тел 8 (911) 175-84-65
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://disk.yandex.ru/i/1RSeipY6u2GP-Q
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom
uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://studylib.ru/doc/6393669/beiley-bridge-raschet-stalnix-ferm-balok-mosta--uprugo-pl...
https://mega.nz/file/eFxynDzJ#cK743w8sQjmIibK04-EVCVFeMDldHT5br7_BWiPxJG4
https://mega.nz/file/aEpTDZKb#G9dnmENcXW0_njEkEhvE-9ZpI3f45HpuNkwJLbCU_F8
USSR Bridge Bailey Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 341 str
https://ppt-online.org/1316674 https://ibb.co/album/4gz7tD https://ibb.co/xhyhgZ5
Игорь Азаров - Мост качается
https://www.youtube.com/watch?v=Oe4X_lU7JGs
Прекрасные и лѐгкие стихи М. Танича!! https://www.youtube.com/watch?v=POg1E41lLCY
https://yandex.ru/video/preview/5287971075022278253
https://yandex.ru/video/preview/9276869249557643665

281.

Доклад для Тринадцатого Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и
прикладной механике , который состоится в Политехническом Университете СПб 21-25 августа 2023
по теме:
Прямой расчет в SCAD статически неопределимой упруго пластического шарнира для стальной фермы
балки железнодорожного моста с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость
Теория и практика Докладчик президент "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 201400780 [email protected] (911) 175-84-65
Более 30 лет в упор Минстрой не желают применять, утвержденную Главпроектом Минстроя РФ от
21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и высокоэкономичные, типовые проектные решения демпфирующей
сейсмоизоляции мостов и переправ , утвержденные научно техническим Советом еще 18.12.96 за № К
23-013/9 от 29.11.96 НТС, с использованием древнейшего способа сейсмозащиты быстро
собираемых автомобильных мостов за 24 часа, как в КНР, с использованием опыта народов Серного
Кавказа с применение упруго –фрикционных систем, на основе демпфирующих пластических шарниров,
согласно изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 165076 «Опора сейсмостойкая», № 154506 «Панель
противовзрывная», № 20101367746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и лего сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования,
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии , №№ 1143895,
1168755, 1174616
Смекалка горцев передавалась поколениям
Создать пластическое равновесие , за счет демпфирования пластического шарнира в пролетном строение
моста , за счет скольжения в овальных отверстиях и поглощать сейсмическую воздействия - это надо
сильно постараться.

282.

Надо отметить, народные методы создание пластических шарниров в сторожевых башен, подчинялись
современной строительной механике и строительной физики, что до сих пор остается основной загадкой для
ученых.
Упорно продолжают не замечать вот уже более 30 лет древнейший древневайнаховский способ фигурной
кладки с пластическими шарнирами, в сторожевых башен с использование древневайнаховского способа
сейсмоизоляции сторожевых башен и на их основе строительство автомобильных мостов в
Чеченской Республике , Ингушетии на Северном Кавказе
В публикации утверждалось что, вот уже более 30 лет, Минстрой ЖКХ, не желает применять,
утвержденную Глав проектом Минстроя РФ от 21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и высокоэкономичные,
типовые проектные решения, утвержденные научно техническим Советом еще 18.12.96 за № К 23-013/9 от
29.11.96 НТС .
Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного армейского
собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность 5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса фермыбалки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для нижнего
растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда
забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного
моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом демпфирования упруго
пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы залитой расплавленным свинцом
или битумом для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного и
железнодорожного моста c использованием систем демпфирования за счет пластического шарнира
Диагональные раскосы фермы-балки , крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой
тросовой гильзой, залитой расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные

283.

отверстия -сдвиговые . Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом
При испытаниях была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост»
№ 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD

284.

Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем

285.

полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://disk.yandex.ru/i/1RSeipY6u2GP-Q
Beiley bridge Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom
uchetom prisposoblyaemosti 706 str
https://studylib.ru/doc/6393669/beiley-bridge-raschet-stalnix-ferm-balok-mosta--uprugo-pl...
https://mega.nz/file/eFxynDzJ#cK743w8sQjmIibK04-EVCVFeMDldHT5br7_BWiPxJG4
https://mega.nz/file/aEpTDZKb#G9dnmENcXW0_njEkEhvE-9ZpI3f45HpuNkwJLbCU_F8
USSR Bridge Bailey Raschet stalnix ferm balok mosta uprugo plstichskim sharnirom uchetom prisposoblyaemosti 341 str
https://ppt-online.org/1316674 https://ibb.co/album/4gz7tD https://ibb.co/xhyhgZ5
Расчеты в ПК SCAD выполнены по описаниям изобретений проф дтн А.М.Уздина (см описаны в
изобретениях №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 1760020, 858604, 2550777, 154506 )
создающие фрикционное демпфирование стальной фермы-балки с упруго пластическими шарнирами в
стальных балках- фермах моста, включает в себя сдвиг, демпфированием тросовой гильзы, со стальной
шпилькой ( с пропиленным болгаркой пазом , куда забивается , медный обожженный клин ) , состоит в
снижении горизонтальных динамических воздействий, на пролетное строение моста, во время перегрузки и
при 7-, 8-, 9-бальных по шкале MSK-64 землетрясений, что снижает нагрузку до уровня 5-6-балльных, и
повышении его несущей способности автомобильного моста со снижением материалоемкости
строительных материалов стальной фермы моста на 20-30 процентов
Сам брат видишь, что под нами мост качается...
Мост бежит куда-то вдаль не приспособляемый ...
Твоя судьба с Минстроем ЖКХ переплетается,

286.

Но, видимо, лишь только на печаль и на предельное равновесие моста
Наш горизонт ушѐл с зарѐй вечернею,
Куда-то, за седые облака .
Твоя мечта горячая и верная в Минстрой
Касается и меня издалека Уздина А М !
Дорога нелегкАя в НИОКР и путь не кончается Он самый хрупкий мост , зыбкий из из упругопластических шарниров ...
А мост армейский , как и прежде, всѐ не строится зв 24 часа
ДО ТЕБЯ Минстрой ПОДАТЬ РУКОЙ, с откатами
ДВА ПРОЛЁТА НАД РЕКОЙ приспособляемых,
А ДОРОГА-РИСКУ МНОГО
И НАДЕЖДЫ об откатах НИКАКОЙ.
И НИ СТЁЖКИ,НИ СЛЕДА от НИОКРа
НИ ОТТУДА,НИ ТУДА, в коммуне не будет остановки.
ЭТА РЕЧКА Днепр МЕЖДУ НАМИ-НАСТОЯЩАЯ БЕДА.
АХ, СЕРДЕЧНЫЕ МОСТЫ
НЕНАДЁЖНОЙ ВЫСОТЫ- без пластинчатых шарниров
ПО направляющему НАСТИЛУ
НЕ ПРОЙДЁМ НИ Я, НИ ТЫ ни армейская пехота .
ПОСТОЮ НА БЕРЕГУ, В ЗАКОЛДОВАННОМ коррумпированном КРУГУ,
А ПОТОМ ГЛАЗА ЗАЖМУРЮ, И К ТЕБЕ морпех ПЕРЕБЕГУ

287.

Большое спасибо!
Отправленное 12.03.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9916161 будет доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента Российской
Федерации зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Редакция газеты Армия Защитников Отечества направляет для Минстроя ЖКХ проект американекие и китайские чертежи расчет для рассмотрения на разработку альбома
сборно-разборных автомобильных мостов Минстроем НИОКР в 2023 с использованием упруго пластических ферм-балок с пластическими шарнирами армейского
пролетного стального строения моста с большими перемещениями и быстро собираемой сборкой за 24 часа , как в КНР , пролетом 54 метра Грузоподъемность
автомобильного моста 5 тонн Редакция газеты "Армия Защитников Отечества" прости обязать Минстрой рассмотреть предложение в сжатые сроки Все для Фронта Все для
Победы тел (911) 175-84-65 [email protected] [email protected]
Отправлено: 12 марта 2023 года, 21:51
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего
обращения 2086795.
Закрыть

288.

The Stress-Strain Curve & Plastic Hinges in Beams (1/2)
by Dr Seán Carroll
Updated: 7th June 2020
|
Tutorial
Welcome to this tutorial series on plastic bending behaviour. This is part one of a two part series on plastic beam bending behaviour. In this post we‘ll look at how the stress-strain curve for
ductile materials in uniaxial tension maps onto the bending behaviour of beams and gives rise to plastic hinge formation.
In this post we‘ll tie together some simple concepts such as yield stress and yielding, bending stress, moment capacity and plastic hinge formation. So let‘s get started.
Plastic Behaviour in Beams
So why is plastic behaviour so important to understand? It‘s probably fair to say that most of our engineering analysis assumes linearly elastic behaviour. When we‘re studying mechanics of
materials, we almost always spend most of our time focusing on linearly elastic material behaviour. But in reality, if we limit our designs to purely elastic behaviour, we‘re leaving a lot of
structural capacity untapped. Structures very often have more load carrying capacity than a linearly elastic analysis suggests. In this post we‘ll explore this reserve capacity.
In a linearly elastic structure, stress remains linearly proportional to strain with Young’s Modulus or Modulus of Elasticity as the constant of proportionality.
In an elastic structural analysis we assume that all sections within the structure remain linearly elastic. In other words, at any point in the structure, the strain remains linearly proportional
to the stress at that point. In a plastic analysis this is not necessarily the case. In a beam for example, the cross-section at one or more locations in the beam may no longer behave linearly
elastically. Such cross-sections are said to be in the process of ‗yielding‘.
When a cross-section has fully yielded, a plastic hinge forms. From the point of view of the overall stability of the structure, this is a really interesting point. If you‘re not careful this can
also be a very dangerous point. The formation of one plastic hinge reduces the degree of redundancy in a structure by 1. If your structure has no redundancy, then plastic hinge formation
will lead to collapse.
Consider the following example of a simple statically indeterminate structure.

289.

This propped-cantilever has 4 potential reactions and is therefore statically indeterminate to one degree. As a result it could withstand the formation of one plastic hinge without collapsing. If
a plastic hinge were to form at support A for example as shown below, the structure would be reduced to a statically determine simply supported beam.
So there are really two load capacities we should be aware of for a structure. The Plastic load capacity is the load under which sufficient hinges form to cause a structure to collapse.
The Elastic load capacity is the load under which any section in the structure exceeds its elastic limit.
⚠ Only when sufficient plastic hinges have formed to exhaust all redundancy in a structure, will it collapse.

290.

Stress-strain Curve and Plastic Deformation
So far we‘ve loosely mentioned this concept of hinge formation and the resulting loss of a degree of redundancy. To better understand this, we need to take a closer look at exactly what is
happening when a hinge forms in a beam.
For a plastic hinge to form, we must be dealing with an elastoplastic material. Or in other words, none of what we‘re discussing in relation to plastic hinges applies to brittle materials.
So, structural steel (ductile) definitely can develop plastic hinges. Glass (brittle) cannot, mass concrete (brittle without reinforcing steel) cannot but reinforced concrete can under the right
circumstances because of the presence of reinforcing steel.
So, for the purposes of our discussion let‘s assume we‘re dealing with structural steel. Steel is an elastoplatsic material that follows Hooke‘s law until the yield stress,
is reached. At this
point, no further increase in stress can be accommodated and the material yields plastically under constant stress.

291.

292.

⚠ Plastic yielding is characterised by an increase in strain at a fixed magnitude of stress.
Structural steel is a great example of an elastoplastic material:
It has a well defined yield point
It undergoes large strains during yielding
It exhibits the same material behaviour in tension and compression
Consider the stress-strain curve for structural steel (in uniaxial tension) in a bit more detail below:
The linearly elastic range is exceeded when the tensile stress exceeds the proportional limit. This is very quickly followed by the onset of the plastic or yielding region when the tensile stress
reaches the yield stress, . This plastic region is central to the formation of plastic hinges.

293.

Of less interest but still worth noting are the regions following the plastic region. The strain hardening zone terminates at the ultimate stress,
region prior to rupture of the material.
and is immediately followed by the necking
The key point to take from this graph is that the plastic region is characterised by an increase in strain at a constant value of stress (the yield stress). This is the definition of plastic behaviour!
Our task now is to take this material behaviour, and map it onto beam bending behaviour. In other words, what how does this plasticity manifest in a beam undergoing bending?
Stress-strain Behaviour & Plastic Hinge Formation
Consider a beam under the influence of a progressively increasing external point load (and resulting internal bending moment) at the mid-span point. We‘ll refer to the internal moment of
resistance, induced by the point load as an ‗applied‘ moment
.
Now consider the stress in the beam cross-section at
which yielding of the beam material will occur,
and let
denote the yield stress for the beam material. From the standard bending stress equation we know the moment at
(1)
where
represents the second moment of area for the beam cross-section and
represents the distance from the extreme beam fibre to the neutral axis (N.A)
Remember the neutral axis is the point in the cross-section at which the longitudinal/normal stress due to bending is zero
We can now consider the different stages of behaviour the cross-section goes through as the point load is increased and we observe elastoplastic behaviour. In particular we‘ll focus on the
stress and strain distribution at the cross-section located at
, the point of maximum moment.

294.

Stage 1: Applied moment
< Yielding moment
At this stage, the cross-section behaves elastically and the stress, remains below the yield stress, . This is the simplest form of cross-section behaviour to model and is what you‘ve
probably spent most of your time considering. As we’ll see, this linear elastic model of cross-section behaviour is somewhat inefficient as it leaves the material strength within the
plastic range of behaviour untapped.
Stage 2: Applied moment
= Yielding moment

295.

When the applied bending moment (resulting from increasing external load P remember) is increased such that the maximum normal stress due to bending , is equal to the material yield
stress , the cross-section has reached the limit of the elastic range. Any further loading will cause partial yielding of the cross-section.
Stage 3: Applied moment
> Yielding moment

296.

If the moment is increased further, more fibres reach the yield stress , but do not exceed it. However, strains will continue to increase beyond the yield strain. Therefore the relationship
between stress and strain is no longer linear (i.e. stress is no-longer simply a constant multiple of strain). Remember, this is the definition of plastic behaviour – increasing strain for a constant
value of stress.
The longitudinal stress is limited and cannot increase beyond the yield stress. So as more load is applied, more and more fibres reach this limit, which has the effect of ‗plastic regions‘
developing at the outer edges of the cross-section and progressively growing towards the centre.
We end up with an elastic core, (shown in blue in the image below, with plastic regions at the outer edges of the cross-section – shown in red). At the same time the strain (and therefore
rotation) at this cross-section continues to increase (green below).

297.

The strain must continue to increase as long as there is increasing deflection of the beam and therefore rotation at the cross-section. You might recall from basic beam bending theory that the
relationship between strain at a section and curvature is,
(2)
where,
is the curvature of the beam,
is the radius of curvature and
is the distance from the neutral axis to the point at which the strain occurs.
This relationship relates the strain behaviour at a cross-section to the deflection (specifically rotation) of the beam and explains why the strain must continuing to increase despite the fact that
the stress remains constant.
Stage 4: Applied moment
= Yielding moment
If the applied force is increased still further, the elastic core will continue to reduce in size until it disappears completely. At this point the section has fully yielded and can withstand no
further increase in bending moment.

298.

The bending moment at which this point is reached (elastic core disappears) is called the Plastic Moment. This represents the full moment capacity of a cross-section.
If the bending moment is increased beyond the plastic moment, the section behaves like a (plastic) hinge, allowing rotation to occur. We can see from the image below, that if the maximum
moment in the statically determinate simply supported beam reaches the plastic moment, hinge formation would lead to the structure becoming a mechanism and collapsing.

299.

We can now summarise the progression of the cross-section through various states from, from fully elastic to fully plastic,

300.

From this discussion we can see that if we have a ductile material, designating the yield moment, (the moment at which fibres in the section first reach their yield stress), as the maximum
allowable moment is somewhat conservative. In reality, the cross-section has a further reserve of capacity up until full yielding of the complete section occurs.
The formation of outer plastic regions while an inner elastic core persists is known as elastoplastic bending behaviour. When we have exhausted the elastoplastic capacity of the material and
the section becomes fully plastic, a plastic hinge is said to have formed. Any further loading of the structure would cause free rotation at the location of the plastic hinge.
Now that we have a good grasp conceptually of what‘s going on when a hinge forms, in the next post, we‘ll move on to determine the plastic moment capacity of a cross-section. We‘ll also
think a little more about moment redistribution in statically indeterminate structures.

301.

LinkedinTwitterYoutube
Author
Dr Seán Carroll
BEng (Hons), MSc, PhD, CEng MIEI, FHEA
Hi, I’m Seán, the founder of DegreeTutors.com. I hope you found this tutorial helpful. After spending 10 years as a university lecturer in structural engineering, I started
DegreeTutors.com to help more people understand engineering and get as much enjoyment from studying it as I do. Feel free to get in touch or follow DegreeTutors on any
of the social accounts.
Post navigation
← Previous Post
https://www.degreetutors.com/stress-strain-curve-moment-redistribution/

302.

303.

304.

305.

306.

307.

308.

309.

310.

311.

312.

313.

314.

315.

316.

317.

318.

319.

320.

321.

322.

323.

324.

325.

326.

327.

328.

329.

330.

331.

332.

333.

334.

335.

336.

337.

338.

339.

340.

341.

342.

При лабораторных испытания организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780 в ПК SCAD и составления протокола испытаний № 576 от 13.08.2022 сдвигового компенсатора с использованием антисейсмических
языке,
блока НАТО, по ПРИМЕНЕНИю БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И
ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью
используя как аналог узлы и крепления моста на английском языке Bailey
Bridge Великобритании , USA.
фланцевые фрикционные протяжные соединения, для сборно-разборного железнодорожного- надвижного армейского моста Уздина, использовались рабочие чертежи, расчеты, пояснительная записка на английском
Смотрите ссылки армейского моста, переправы блока НАТО (США),
чертежи, расчеты на английском языке cherteji most bailey bridge
hdisk.yandex.ru/...z0wcherteji most bailey bridge jeleznodorojniy 373 str hpptonline.org/...559FM 5-277 Headquarters department of the army hppt-

343.

online.org/...559Perspektivi primeneniya bistrovozvodimix mostov pereprav 261
str hppt-online.org/...496Evaluation of bailey bridge

344.

cherteji most bailey bridge.pdf
disk.yandex.ru

345.

Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного армейского
собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность 5 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса фермыбалки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для нижнего
растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда
забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного
моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом демпфирования упруго
пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы залитой расплавленным свинцом
или битумом для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного и
железнодорожного моста c использованием систем демпфирования за счет пластического шарнира
Диагональные раскосы фермы-балки , крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой

346.

тросовой гильзой, залитой расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные
отверстия -сдвиговые . Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом
При испытаниях была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост»
№ 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD

347.

Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем

348.

полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости

349.

Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
с учетом демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста
c использованием систем демпфирования за
счет пластического шарнира
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными

350.

сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем
полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году

351.

352.

353.

354.

А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС [email protected]
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ [email protected]
А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ [email protected] [email protected] (996) 798-26-54, ( 951)
644-16-48
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина [email protected] [email protected] т/ф (812) 694-78-10

355.

Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными
креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с расчетом , как встроенное
пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK SCAD инженерами
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через
реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно оказала
помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70
тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях с[email protected]
Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное равновестие и
приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное равновесие и приспособляемость и упругоплатическое поведение стального стержня и
бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания упругоплатическо соедения пролетного строения для создания предельного
равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат, Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и экологическая безопасность»,
Заместитель Председателя - Учёный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59 [email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-223 оказала помощь при
расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и китайских публикаций , чертежей, о прямом упругоплатическом расчете стальных
ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы опытного, учебного сбороноразбороно моста через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в Новроссии ЛНР, ДНР соместро с Белорусской Республики [email protected]
[email protected]

356.

Бенин Андрей Владимирович - научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей прямого
упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное равновесие и
приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см
Китайскую статью на английском языке) [email protected] т/ф (812) 694-78-10 СПб ГАСУ
Контакты:
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28
, [email protected]
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей прямого
упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное равновесие и
приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см
Китайскую статью на английском языке)
Контакты: (812) 457-82-34
СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I»

357.

Контакты [email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей прямого
упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями напредельное равновесие и
приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см
Китайскую статью на английском языке) https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilno-transportnyy_fakultet/ Контакты автомобильно-дорожного факультета
Адрес:
Деканат:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д. 4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
Задать вопрос о приёме на
факультет:
Заместителю ответственного секретаря приёмной комиссии СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠Писать на электронную почту: [email protected]

358.

359.

360.

361.

362.

363.

364.

365.

366.

367.

368.

369.

370.

, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев,
амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области
использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином
расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между
цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы,
а в латунную шпильку устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3

371.

Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7

372.

Фиг 8
Фиг 9

373.

374.

375.

376.

377.

ВЫВОДЫ по использованию продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов
в Киевской Руси с использованием опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по востановлению разрушенных железнадорожных
мостов во время боевых действий и их восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746 с
учетом сдвиговой прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных растягивающих нагрузках в ПК SCAD для Способ бескрановой установки
опор при восстановлении разрушенных железнодорожных мостов в Киевской Руси с использованием связей Кагановского и тормозной лебедки, с учетом сдвиговой

378.

прочности, для обеспечения демпфирования, при динамических и импульсных растягивающих нагрузках, предназначенных для восстановления разрушенных
железнодорожных мостах, путепроводов с креплением на фрикционо-подвижных с учетом сдвиговой прочности пролетного строения моста , которые крепились с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация
в SCAD Office , согласно заявки на изобретение № а 20210051 от 02.03.2021 "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения", и изобретенными в
USSR в ЛИИЖТе проф дтн А.М.Уздиным № а20210217 от 23.09.2021 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", №№ 1143885,
1168755, 1174616, 2010136746, 154506 https://disk.yandex.ru/d/uCnYkTeE5Lb6Lw https://ppt-online.org/1006874
Приложение видеоролики проведенных лабораторных испытаний в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и разработкой специальных технических условий по
способ продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и плавучих опор при восстановлении разрушенных мостов в Киевской Руси с
использованием опыта Ливана, Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по востановлению разрушенных железнадорожных мостов во время
боевых действий и их восстановленние, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ https://ok.ru/video/editor/3306401696470 https://ok.ru/video/3306431122134
https://ok.ru/video/3306475031254 https://ok.ru/video/3306504981206 https://ok.ru/video/3306548628182 https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
https://ok.ru/video/editor/3306596797142 https://ok.ru/video/3306645424854 Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск http://www.gazetazemlyarossii6.narod.

379.

380.

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

390.

391.

392.

393.

394.

395.

396.

397.

398.

399.

400.

401.

402.

403.

404.

405.

406.

407.

408.

409.

410.

411.

412.

413.

414.

Рис.1.
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На рис.1 показана эпюра изгибающих моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.
Рис.2.

415.

С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее как qу (рис.2). Пластические шарниры образуются на опорах. Следовательно,
значение этой разрушающей нагрузки будет:
_ 12Мт
Где Мт - опорный момент.
Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою геометрическую неизменяемость и способна поэтому нести дополнительную
нагрузку вплоть до образования третьего - пролетного шарнира. Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки момент в середине пролета тоже достигнет
величины:
Мт = ^.
т 12
Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:
12
qylz Мт
ДМт = Мт - _ о т т 12 2
После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на
дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3.
Пи

416.

Рис.3.
Мт/2=Ж/8
A ql2 АМт = ——
т8
Откуда
I2
8 ДМт 4 Мт
Aq =
I2

417.

В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу предельного равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций, превышает
вычисленную в предположении работы балки как упругой системы на величину, равную:
Аа
Мт Мт
— 100 = (4-f: 12-^)100 = 33% qy
£z tz
Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г. Кореневым под руководством А.А. Гвоздева в 1939 г. А так же более поздние
испытания различных конструкций выполненные С.М. Крыловым.
В *3+ на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально получено значение перераспределения моментов 30%.
В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий служит вся сумма неупругих деформаций, возникающих в бетоне, арматуре и
конструкции в целом при работе ее в стадии предельного равновесия.
Список литературы:
Кальницкий А.А. Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий. Издательство литературы по строительству.
Москва 1970.
Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. Научно-исследовательский институт бетона и железобетона.
Издательство литературы по строительству. Москва — 1964.
Крылов С.М. К вопросу о расчете железобетонных неразрезных балок с учетом перераспределения усилий. НИИЖБ "Исследования по теории железобетона"
Госстройиздат Москва 1960г. Труды института Выпуск 17.
Применение гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") для быстро- собираемых переправ, с большими перемещениями, и с учетом
приспособляемости, со встроенным бетонным настилом, для неразрезных пластинчато-балочных систем
моста. с пластическими демпферами, с натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса стальной фермы,
скрепленной ботовыми соединениями ( изобретения проф дтн ПГУПС А.М .Уздина №№ 1143895, 1168755.
1174616, 201013646, 2550777, 165076, 858604 ) [email protected] [email protected] т 694-78-10

418.

419.

420.

VI Международная конференция для заводов металлоконструкций
проектировщиков и подрядчиков 23 -24 марта 2023 г Сочи
[email protected] Регистрация: https://www.steeldevelopment.ru/ru/ www.steel-development.ru
https://steel-development.ru/ru/news/events/6th-conference
© 2015-2023 Ассоциация развития стального строительства
Адрес: 119034 Москва, ул. Остоженка, д. 19, стр. 1
Эл. почта: [email protected]
Разработка и поддержка – Инфокус Дизайн
steel-development.ru›ru/news/events/v-conference
Контакты для связи: Екатерина Самарина, Руководитель по взаимодействию с
ЗМК, e-mail: [email protected]. . Валерия Древцова, Директор по

421.

маркетингу, e-mail: [email protected]. . Условия для участия в
Конференции. Стоимость участия – 35 тыс. руб.
Место: г. Сочи, ул. 65 лет Победы, д. 50, Конференц-зал отеля Radisson
Collection Paradise Resort & Spa, Sochi
По всем вопросам вы можете обращаться к руководителю направления по взаимодействию с ЗМК
Екатерине Самариной. Контактный телефон: +7 (915) 283-91-02 E-mail: [email protected]. Подробнее https://clck.ru/32BUAj.
Последние записи: АРСС и INFOLine подготовили ежеквартальный.. 22 сентября АРСС провела
вебинар. Главная steel-development.ru. Нравится. Показать список поделившихся
Важная информация! У руководителя направления по взаимодействию змк АРСС
сменилась фамилия, теперь Екатерина Самарина (ранее Молчанова). Новый адрес
электронной почты [email protected]. По вопросам ЗМК, Каталогу ЗМК,
Аттестации по СТО АРСС обращайтесь к Екатерине! Скрыть
Эксперты, желающие войти в Рабочую группу по актуализации СТО АРСС, могут
связаться с Самариной Екатериной, руководителем направления АРСС по
взаимодействию с ЗМК в срок до 28.11.2022. [email protected] +7(915)283-91-02. 8.

422.

Оценили 8 человек. ... Ассоциация Развития Стального
Строительстваhttps://www.steel-development.ru/Официальная страница
Ассоциации развития стального
строительства.https://vk.com/steeldevelopmenthttps://sun981.userapi.com/impf/ovi9LVxes-gLkkfx-JVH_dkZQyxreiXmoC4nw/x4nntndg0KU.jpg?size=795x265&quality=95&crop=0,0,795,265&sign=.
d1bbee0c26d2083df3a0ac2e89e91e61&type=cover_group. RUМоскваМоскваул.
https://www.steel-development.ru/ru/news/arss-news/20-general/68-ask-expert
Ленинградцы Товарищи Братья Боевые Товарищи 2 февраля 2023 в 18 00 в четверг в
актовом зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал") тел
горкома (812) 347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, [email protected] www.npeterburg.ru
Метелица И .А
[email protected] [email protected] состоится собрание коммунистов, журналистов газеты «Новый Петербург» и ветеранов боевых действий по
теме: «Все для Фронта, Все для Победы». Ведущий Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных журналистов
газеты "Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические организации города и ветераны боевых действий. С
докладом на конференции выступит Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике
1994-1995 гг ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич
Сообщение с фронта : Патентное ворье : англосаксы, глобалисты, сатанисты и подельники эффективные менеджеры мш СССР. Изобретения
уворована блоком НАТО, ТЕОРИя ТРЕНИЯ , РАСЧЕТЫ, ТЕХНОЛОГИЯ , патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным подло уворованные и внедренные, партнерами из США, КНР, Канаде : англосаксами из блока НАТО, изобретенные в СССР
проф дтн ПГУПС А.М.Уздиным ( № № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 154506, 1760020, 858604 ). Докладчики: Мажиев
Хасан Нажоевич, Матвеев Владимир Владимирович -79111940880 [email protected] ( но он в госпитале, не выдержало сердце), выступит сам
Метелица Иван -главный редактор газеты "Новый Петербург"

423.

Разграбленная, разгромленная , разрушенная и разворованная интеллектуальная
собственность СССР . Соединения на сдвиг внедрила фирма Star seismic под
флагом США , в логове НАТО, против русского народа , против наше страны
Ленинградцы Товарищи Братья Боевые Товарищи 2 февраля 2023 в 18 00 в четверг в актовом
зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал") тел горкома (812)
347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, [email protected] www.npeterburg.ru Метелица И
.А [email protected] [email protected] состоится собрание коммунистов, журналистов газеты «Новый
Петербург» и ветеранов боевых действий по теме: «Все для Фронта, Все для Победы». Ведущий
Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных журналистов газеты
"Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические организации города и
ветераны боевых действий. С докладом на конференции выступит Президент организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике 1994-1995 гг
ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич
Ленинградцы Братья Боевые Товарищи Солдаты и Офицеры 2 февраля 2023 в 18 00 в
четверг в актовом зале горкома КПРФ, Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный
канал")Ghbvtytybt
по теме:
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ (ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780) от МИНОБОРОНЫ РОССИИ г. Москва, 119160 от 23 января
2023 № 153/4/888 нс На № УГ -199216 от 28.12.2022
МАЖИЕВУ Х.Н.
[email protected] , а удар в спину Русской Армии настоящий, из-за
отсутствия быстровозводимых сборно-разборных временных переправ за 24 часа в
полевых условиях , как в КНР.

424.

Мост пролетом 60 метров восстанавливается надвижным способом за 24 часа с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типап
"Молодечно" ( серия 1.460ю3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для ситсемы
несущих элементов и элементов проезжей части (шириной 3 метра) с
упругопластическими сдвиговыми компенсаторами проф дтн ПГУПС А.М.Уздина (
№№ 1143895, 1168655,1174616, 165976, 2010136746 )
Редакция газеты "Армия Защитников Отечества" просит Заместителя
руководителя Департамента строительство О.Оцепаева Минобороны России, для
предоставления комплектной проектно-сметной документации, дать задание или
поставить письменно задачу перед ветеранами боевых действий : какое необходимо
пролетное строение сборно-разборного моста ? : 24 мета , 30 метров или 60 метро ?.
Грузоподъемность армейской переправы ?, для пехоты 0,5 тонн, для скорой помощи
нагрузка пролет Q= 3 тонны ?, или для грузовых автомобилей грузоподъемность
моста 30 тонн ? . Ширина пролетного строения для пехоты 1.0 метр, для легковых
автомобилей 3,5 метра . Метод сборки -надвижка пролета, Скорость сборки 24 часа,
48 часов или две ночи. Ответ можно прислать по электронной почте
[email protected] (951) 644-16-48 Через 24 часа документация в электронном виде,
на английском языке будет направлена в Миноборону России Все для Фронта ! Все
для Победы !
Уважаемый Хасан Нажоевич! Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по
вопросу использования упруго пластичных ферм-балок (далее - представленная

425.

технология) Департаментом строительства Министерства обороны Российской
Федерации по поручению рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке
№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Редакция газеты Армия Защитников Отечества при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в КНР конструкции
быстро собираеммо автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной
плиты–ферменной балки и имеющего пролет 30 м смонтированного за 24 часа в Китае (КНР) . Указанный мост
был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР, США

426.

в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной
реализации и представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке моста в полевых
условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОКФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , по чертежам китайским и американских
инженеров , уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких,
сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5
тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (951) 644-16-48
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ
РОССИИ) г. Москва, 119160 от 23 января 2023 " 153/4/888 нс На № УГ -199216 от
28.12.2022 МАЖИЕВУ Х.Н. [email protected]
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по вопросу использования упруго
пластичных ферм-балок (далее - представленная технология) Департаментом
строительства Министерства обороны Российской Федерации по поручению
рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке

427.

№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример
расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRPMЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для
Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку
Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.

428.

Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 2125 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII
Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики,
Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
[email protected] [email protected]
Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения
армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра,
грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям :
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения
колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с
демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании
из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием
изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415,
2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Заключение
1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами

429.

2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение
начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой обеспечивается возможность использования
стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность
сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что
«вспарушивание» является эффективным методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого
защемления» конструкции при восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженнодеформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборноразборных железнодорожных мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых
фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по
изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25
метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный
мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,

430.

«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073
от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих
нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных
прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103,
2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 154506
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО
МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых
GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через
реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Справки по тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, [email protected] [email protected]
[email protected]
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya uprugoplstichnix
ferm-balok mosta 513 str https://disk.yandex.ru/d/SQvbkhSZBSVXkg
https://mega.nz/file/PYpT1Kaa#wiVX12z_uczUx-s2bQEP5LTB4oJHhPsmNdwlE9w3CQ

431.

https://mega.nz/file/2doSmYxA#_5NbQ_Og2TfbcmGMi_vt6MESrEpVZOnl9XRjQWqt
4ro
KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 513 str
https://studylib.ru/doc/6387006/knr-uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemog...
https://studylib.ru/doc/6387007/uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemogo-so...
LISI Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 378 str
https://ppt-online.org/1300182 https://wampi.ru/image/RPbNwK0
https://pdftoimage.com https://pdftoimage.com
https://postimg.cc/1fC3g8ss/21dbc660
Документы гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д.
предполагаемого изобретения, формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного
поиска; СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОЙ РЕШЕТЧАТОЙ КОНСТРУКЦИИ ИЗ
ПЛАСТИКОВЫХ ПОЛОС Заявка: 2020137335, 13.11.2020 изобретение № 2 752 464
Патентообладатель(и): Яковлев Виталий Федотович (RU) 124460, Москва г. Зеленоград, а/я 200, ООО
"Институт инноваций и права" не нарушения авторских прав автора объекта
интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020

432.

137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения, формула
изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска и не имеете
никакого отношения к мостам китайским и американским - эта шутка заместителя
руководителя департамента строительства Минобороны РФ О. Оцепаева о
гарантиях и нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности при диком под руководством эффективных менеджеров при
проведении специальной операции под чужие идеи .
В РФ нет технической политики, никакой системы создания и реализации изобретений не
существует. В бюджете РФ и СПб понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений
направленных на решение проблем города и граждан. Из бюджета города не затрачено ни
одной копейки, ни на одно изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для
чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
При капитализме , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена
Медведевым , Матвиенко, Володиным, исключал ст. 9 из Патентного Закона РФ и раньше
до 2003 принадлежали государству изобретения .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Федеральный фонд изобретений России
осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов,
приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их
реализации в интересах государства ликвидирована эффективными менеджерами .
Документ утратил силу или отменен. Подробнее см. Справку

433.

"Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N 3517-1 (ред. от 02.02.2006)
Статья 9. Федеральный фонд изобретений России. - Исключена
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ.
(см. текст в предыдущей редакции)
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/4f9cccc0c05966bd28598cff11837e731
cdf618a/
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ..
Комментарий к статье 9
Ранее действующая редакция Патентного закона в этой статье предусматривала создание
специального субъекта патентного права - Федерального фонда изобретений России. Указанный
Фонд должен был осуществлять отбор изобретений, полезных моделей, промышленных
образцов, приобретать на них права патентообладателя на договорной основе и содействовать
их реализации в интересах государства. Этот фонд так и не был создан, и законодатель,
очевидно, решил, что дальнейшее существование статьи 9 не имеет смысла.
https://www.zonazakona.ru/law/comments/art/3715/?ysclid=ldgi2vtunx516987890
Раскроем программу США «Переход к рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с;
Законопроекты, ч.2, 400с), Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс,
утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина, разработанную в соответствии с
решением «семерки» (Хьюстон,90) в августе 1990г как рамочную исполнительскую программу
для реализации Доклада 4-х (МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и
рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению СССР
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку , раздел «Экономический Союз суверенных
республик» (т.е., независимых государств .) и посмотрим, что фактически запланировали
реформированию СССР, стр. 17 ):

434.

Более подробно смотрите : Спецоперация по ликвидации РАН
https://academcity.org/content/specoperaciya-po-likvidacii-ran
Интрига проблемы
Органы власти РФ успешно, на высоком профессиональном уровне, тактически талантливо осуществили
очередную информационную спецоперацию по легитимизации процедуры ликвидации Российской академии наук,
РАН, отраслевых академий, научных центров России.
Джеффри сакс и американская помощь постсоветской России: случай «Другой анатомии»
https://cyberleninka.ru/article/n/dzheffri-saks-i-amerikanskaya-pomosch-postsovetskoy-rossiisluchay-drugoy-anatomii
Актуальность Сталинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние
инновационной деятельности при ультро -либеральном, колониальном курсе антигосударственных реформ по
уничтожению изобретателей в Ресурсной https://vk.com/wall537270633_154?ysclid=ldgj4e6avh702955115
https://pdsnpsr.ru/posts/video/tragediya-v-kerchi-pochemuleonidivashov_23102018?ysclid=ldgj7ye89j105541125
operatsiya_po_likvidatsiya_poslednikh_izobretateley_seismostoykikh_opor_dlya_transsiba_pri_zakonomer
https://www.liveinternet.ru/users/t9657681096/post366939348/
С техническим свидетельством на сборно -разборные надвижные мосты
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н выполненных согласно
требованиям Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации (Постановление Правительства Российской Федерации от
27.12.1997 № 1636) можно ознакомится по ссылкам :
https://ppt-online.org/1238061
https://ppt-online.org/1237851
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур

435.

Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
https://ppt-online.org/1239009
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию -армейского сборноразборного надвижного моста в части обеспечения безопасности зданий и
сооружений в соответствии с требованиями законов и национальных стандартов
Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 № 384-ФЭ); можно
ознакомися по ссылкам :
https://ppt-online.org/1237695
Типовая документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые пролетные надвижные строения автомобильных мостов
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний
https://ppt-online.org/1230196
- проектно-сметная документация на армейский китайский, американский
армейский быстро собираемый, сборно-разборный мост проф дтн ПГУПС Уздина А М
можно по ссылке :
UZDIN bridge Primeneniya bistrovozvodimix mostov uprugoplasticheskix stalnix ferm perepravi reku Suon state Montana USA dlinoy 205 futov 380 str
https://ppt-online.org/1291352
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780

436.

Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Уважаемый Владимир Владимирович Редакция газеты "Армия Защитников
Отечества" направляет ответ на письмо Минобороны РФ за подписью
заместителя руководителя Департамента строительства О. Оцепаева и
представляют проектно-сметную документацию китайского и американского
быстровозводимого за 24 часа пролетом 30 метро, 60 метро автомобильного
однопутного , грузоподъемностью 5 тонн, с применением отечественных
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодежно"
( серия 1.460.3 -14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих
элементов проезжей части армейского сборно-разбоного пролетного
надвижного строения из упругопластических стальных ферм с большими
перемещениями при напряженно деформируемом состоянии с учетом
приспособляемости и с учетом опыта китайских и американских инженеров
мостостроителей

437.

Согласны безвозмездно и бескорыстно передать проектно- сметную
документацию Но, необходимо уточнить , какая все же необходима
грузоподъемность моста , ширина проезжей части, пролет пролетного
строения моста 12, 18, 24, 30 метров или более . Время сборки как в Китае 24
часа или 3 ночи, способ надвижки пролетного строения по американское
методики или китайской (КНР) см ссылки
Срок передачи проектно- сметной документации на английском языке и русском.
Ориентировочная сметная стоимость изготовления и сборки армейского моста.
Бескрановой способ установки складных опор или с помощью крана , если
пролетное строение будет превышать 30 метров .
Просим ответ прислать [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (951) 644-16-48
Отправлено: 29 января 2023 года, 03:01
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на
почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями
граждан. Номер Вашего обращения 2064600. 29/01/2023

438.

Идея уворована блоком НАТО ТЕОРИИ ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И
ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным и внедренная англосаксами в США, КНР: глобалистами
англосаксами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на
сдвиг внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше страны
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to
Near-Fault Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания
изгиба пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на
Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на
арочных мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта
вблизи разлома в г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions

439.

Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи разломов с использованием
комбинированных систем сейсмоизоляции и ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using Combined Seismic Isolation and Restraining
Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных арочных мостов, подверженных колебаниям
грунта в ближнем и дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной
фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена
и подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к
арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых,
идентифицируются и различаются основные характеристики движений
грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
для Одесской области ( Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера
Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа
2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в
КНР , США конструкции легкого аварийного автомобильного моста, состоящего из
стеклопластиковой металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м.
Указанный мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца
моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий,
конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию,

440.

которая требует меньше времени при сборке моста в полевых условиях . Дирекцией
информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже построенных из
упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких, сверхпрочных полимерных
гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из
трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (996)
798-26-54
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически
неопределенных упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с
большими перемещениями на прельеное равновесие и приспособляемость на основе
изобретений проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746,
1760020, 165076, 154506, 858604 ) [email protected]
[email protected] т (812) 694-78-10
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ

441.

Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix uprugoplasticheskix
ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20metodom
%20SCAD%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20ferm%2048
4%20str.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
https://dwg.ru/imgupl/blog/1/1/6/2/2/0/files/МПР.pdf
https://pandia.ru/text/80/268/20694.php

442.

https://rep.bntu.by/bitstream/handle/data/777/Raschet_ram_na_staticheskie_i_dinamicheskie_nagr
uzki.pdf?sequence=1&isAllowed=y
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 2125 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого
Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической
и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
[email protected] [email protected]

443.

444.

Расчет фермы.
2.1 Определение общих размеров фермы.
По заданию расчетный пролет стропильной фермы l= 15 м. (рис. 1).
Принимаем высоту фермы h= 4,3 м.
α=30о sinα= 0,5;cosα= 0,87.
Длина одного ската верхнего пояса (с учетом строительного подъема):
AC=
2.2 Статический расчет фермы.
2.2.1 Нагрузки.
Собственный вес стропильной фермы со связями:
кН/м2,
где κ с.в= 3,0 – коэффициент собственного веса для данного типа стропильной фермы с
учетом веса вертикальных связей (рис. 35, схема 3),
p = 0,7 кН/м2.
Расчетная погонная нагрузка на 1 пог. м горизонтальной проекции верхнего пояса фермы:

445.

от собственного веса покрытия (см. табл. 1)
кН/м,
g=
где
кН/м2– нормативная нагрузка от веса крыши отнесенная к плану покрытия;
= 0,067 кг/м2– нормативная нагрузка от веса фермы;
n= 1,1 – коэффициент перегрузки для собственного веса;
s= 0,5 м – расстояние между фермами;
от снега
кН/м.
p=
Узловая нагрузка в средних узлах стропильной фермы:
от собственного веса покрытия
Gп =ga'cosα= 0,47 ∙ 2,88 ∙cos30° = 1,18 кН,
где a' ∙cosα= 2,88 ∙ 0,87 – длина горизонтальной проекции панели фермы,
от снега
Pсн =p∙a' ∙cosα= 0,49 ∙2,88 ∙cos30° = 1,23 кН.
Полная узловая нагрузка

446.

P=Gп+Pсн= 1,18+1,23 = 2,41 кН.
Опорная реакция фермы от полной нагрузки равна
A= 3P= 3 ∙ 2,41 = 7,23 кН.
2.2.2 Определение усилий в стержнях стропильной фермы.
Таблица 2.
Усилия в стержнях фермы при различных сочетаниях нагрузок
Усилия
от
Усилия от
Усилия от постоРасчетные
Элементы
временной
Стержни единичной янной
усилия,
фермы
нагрузки
нагрузки нагрузки
кН
Р=3,68кН
G=3,55
кН
Верхний
пояс
Нижний
пояс
2-8
-5,02
-17.821
-18.4736
-36.2946
3-9
-4,69
-16.6495
-17.2592
-33.9087
4-11
-3,51
-12.4605
-12.9168
-25.3773
1-8
4,35
15.4425
16.008
31.4505
1-10
3,48
12.354
12.8064
25.1604
1-12
2,61
9.2655
9.6048
18.8703

447.

Стойки
Опорные
реакции
8-9
-0,88
-3.124
-3.2384
-6.3624
9-10
1,02
3.621
3.7536
7.3746
10-11
-1,32
-4.686
-4.8576
-9.5436
11-12
1,32
4.686
4.8576
9.5436
RA
3
10.65
11.04
2.3 Подбор сечений элементов фермы.
2.3.1 Верхний пояс.
21.69
Принимаем ориентировочно сечение 150х60мм.
Изгибающий момент:
М = ql2/8 = 0,72 ∙ 2,882/8 =0,75 кН∙м,
где q= (q+p)cos2α= (0,47+0,49)cos2 30° =0,72 кН/м
Геометрические характеристики: F= 15 ∙ 6 = 90cм2;
W= 6 ∙ 152/6 = 225 см3.
Вспомогательные вычисления:
λ = l/r= 2,88 /(0,289 ∙ 15) = 66,4<70 [2, формула 9];
r= 0,289 ∙h

448.

φ=
=
[2, формула 7];
[2, формула 30],
где: Rc= 14 МПа
Мд= М/ξ = 0,75/0,57 =1,32 кН∙м, [2, формула 29]
Напряжение в элементе [2, формула 28]:
σ = NО/F+ Мд/W= 36,3/0,009 +1,32 /0,000225 = 9,93 <Rcmnmв= 14*1,3*1=18,2МПа
<<< Предыдущая1234
https://studfile.net/preview/6335255/page:2/

449.

450.

Стыковое болтовое соединение трубопроводов на косых фланцах, со скошенным торцом,
относительно продольной оси, на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС), согласно
изобретений №№ 2413820 , 887748, для восприятия усилий, за счет сил трения, при
многокаскадном демпфировании при динамических нагрузках, преимущественно при
импульсных растягивающих нагрузках во время взрыва, землетрясения, снеговой, ветровой
перегрузки, ударной воздушной взрывной волны и расчет проекция пластического состояния, структурная схема не
приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной
стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Проф дтн ПГУПС А.М.Уздин ,ОО «Сейсмофонд» , инж Коваленко А И дополнение к статье канд. техн.
наук, доц. Марутяном А.С Пятигорского государственного технологического университета
На объектах, где отправочные элементы конструкции должны быть смонтированы трудом со средней квалификацией, предпочтительны болтовые соединения.
Фланцевые соединения рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали, высокотехнологичные монтажные соединения, исключающие
применение монтажной сварки. Здесь усилия воспринимаются главным образом вследствие преодоления сопротивлению сжатию фланцев от предварительного
натяжения высокопрочных болтов. Фланцевые стыки являются одним из самых эффективных видов болтовых соединений, поскольку весьма значительная несущая
способность высокопрочных болтов используется впрямую и практически полностью. Область рационального и эффективного применения фланцевых соединений
довольно велика. Они охватывают соединения элементов, подверженных растяжению, сжатию, изгибу или совместному их действию.
Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих напряжений в поясах.
Известно стыковое соединение элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется
размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля

451.

Косой стык для пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет ,
структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно
изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
С целью повышения надежности, снижения расхода стали и упрощения стыка, было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых
элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных смежными упорами.
Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом упирается в кромку отверстия во
фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами, при этом, на упор приходится только половина усилия,
действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху ,применительно к стропильной ферме-, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по оси соединяемых элементов,
на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе 1-1 на фиг.3.

452.

453.

454.

Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным концам соединяемых элементов
1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально
фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов на косых фланцах устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции ,стропильной фермы- изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых конструкций. Фланец 2 в сборе с
упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца вырезается участок для образования отверстия, в котором
размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому экономится до 25% стали на
стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой, фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с
использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным
концам соединяемых элементов с помощью кондукторов.

455.

Стык работает следующим образом. Усилие N, возникшее в соединяемых элементах 1 под воздействием внешних нагрузок на конструкцию, раскладывается в стыке
на две составляющих, направленных по осям 5 и 6 стыка ,фиг.2-, то есть в плоскости фланцев Nb
и нормально фланцам Nh ,фиг.3-, острый угол между фланцем и осью стыкуемых элементов;
Nb=Ncosα=Ncos30=0.866N
Nh=Nsinα=Nsin30=0.5N
Усилие Nb
, действующая в плоскости фланцев 2, наполовину воспринимается упором 3, а другая половина – непосредственно фланцем, которая передается на него упором
смежного фланца ,фиг.4-.
Такое распределение усилия Nb
между упором и фланцем обусловлено тем, что смежные упоры не взаимодействуют друг с другом, а взаимодействуют только со смежными фланцами. Снижение
усилия, действующего на упор, вдвое обеспечивает технический и экономический эффект за счет уменьшения длины торца упора, контактирующего с кромкой
отверстия во фланце, и объема сварных швов крепления упора к фланцу. С уменьшением длины торца упора уменьшается эксцентриситет приложения усилия на
упор, а равно и крутящий момент в элементах стыка, вызванный этим эксцентриситетом. Все это способствует повышению надежности стыка.
Усилие Nh
, действующее нормально фланцам, воспринимается частью силами трения на контактных торцах упоров 3 и фланцев 2, а остальная часть – стяжными болтами 4.
Расчетное усилие, воспринимаемое болтами Nb=Nh−Nμ, где Nμ=μNc, μ
– коэффициент трения на контактных поверхностях упоров, равный для необработанных поверхностей 0.25;
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для них более тонкие листы,
сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения
диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано
разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет
напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ. В ввиду ограничения объема публикации,
о результатах МКЭ анализа стыка будет рассказано в следующей статье.

456.

Практическое использование
Конструктивное решение болтового соединения растянутых поясов ферм на косых фланцах впервые было апробировано в покрытии каркаса склада
металлоконструкций КМК "Корал" Производственная база в промышленной зоне района Рудный в Чкаловском районе г. Екатеринбурга. Для изготовления опытного
образца покрытия были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и контрольная сборка производилась в ремонтномеханических мастерских производственной базы. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм предусматривала такую последовательность производства работ.
1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными болтами;
Установить полуфермы в одной плоскости ,в плане и по высоте-. Плотно прижать полуфермы к фланцам;
Приварить фланцы к полуфермам;
Выполнить именную маркировку полуферм, разъединить полуфермы
После производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов. На рисунках приведены фотоизображения проектной модели каркаса склада с
покрытием с узлами на косых фланцах и узлов стыка после окончательной сборки, перед покраской и подготовкой к монтажу.

457.

В данном случае, когда запроектированная конструкция применяется впервые, очевидна необходимость проведения экспериментальных исследований как
конструкции в составе покрытия в целом, так и отдельных элементов узловых сопряжений. При этом проверяется также верность методик расчета, необходимость
совершенствования которых диктуется потребностью в надежных результатах при проектировании.
В процессе работы над диссертацией, проводя обзор теоретических и экспериментальных исследований в области существующих узловых сопряжений поясов ферм,
замечено, что первый стык растянутых поясов ферм на косом фланце был изобретен в 1979 году, молодыми учеными Уральского электромеханического института
инженеров железнодорожного транспорта, Х. М. Ягофаровым и В. Я. Котовым.
Продолжая исследования в 1986 году, инж. А. Будаевым под руководством к.т.н. Х. М. Ягофарова, с целью подтверждения работоспособности стыка, а также
обоснования основных расчетных предпосылок, были изготовлены три стыка с номинальным углом наклона фланцев к осям элементов 45, 30 и 20 градусов. Каждый
стык представлен двумя одинаковыми половинами, в которых стыкуемый элемент выполнен из уголка 60х6. Испытания проводились на машине ГСМ – 50
нарастающей статической нагрузкой до разрыва болтов и разрушения фланцев. Эксперимент подтвердил работоспособность стыка, а так же основные расчетные
предпосылки. Кроме того, результаты позволили назначить в первом приближении величины расчетных коэффициентов.

458.

В 2010 году, в Уральском государственном университете путей сообщения были изданы методические указания для студентов «Проектирование и изготовление
стыков на косых фланцах». А так же, необходимый и достаточный запас несущей способности болтовых стыков растянутых стержневых элементов с косыми фланцами
подтвержден итогами пробной контрольной
серии исследований опытных образцов, проведенных в лаборатории Пятигорского государственного технологического университета канд. техн. наук, доц. Марутяном
А.С в 2011 году. Разрывные усилия опытных образцов, превысили уровень расчетных нагрузок в 1.7…2.5 раза, а экспериментальные и расчетные деформации имели
достаточно приемлемую сходимость. Даны рекомендации о внедрении в практику строительства. Работы по исследованию стыка растянутых поясов ферм на косом
фланце ведутся и сегодня, изготовлены опытные образцы и трубы 120х5, заглушенной с одной стороны приваренной пластиной толщиной 30мм с 45мм стержнем для
захвата в разрывной машине, с другой – фланцем с упором толщиной 25мм. Материал конструкций – малоуглеродистая сталь, электроды типа Э50А. Болты М24
класса 10.9. Идет подготовка эксперимента, целью которого являются анализ напряженно-деформированного состояния узла стыка и уточнения инженерной
методики решения.

459.

Таким образом, обобщая результаты исследования работы стыка растянутых элементов на косых фланцах, можно сказать, что предлагаемый стык растянутых
элементов на косых фланцах надежен, экономичен и прост в осуществлении.
Библиографический список
i.
ii.
iii.
iv.
v.
vi.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения
специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный технологический
университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней

460.

ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные конструкции
зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1, 31.07.1947. SU 1534152 A1,
07.01.1990.
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Марутян Александр
Суренович (RU)

461.

(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля. Технический результат
заключается в уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля включает концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов.
Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1
табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть
использовано в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и стяжные
болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть.
(Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость
конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых
профилей, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами для прикрепления
стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28,
в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода)
конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и
листовую прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют
парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных стыках решетчатых
конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве еще одного примера

462.

использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров,
двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого
профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое
соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в наружных
зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2,
установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко скреплены опорные столики 3.
В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже установлены стяжные
болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4
фланцев 2 таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных
столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) незамкнутого (открытого) профиля, но и в его
внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для
обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр
«Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные
столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1,
раскладывается на две составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на опорные столики 3.
Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более тонкие листы, сокращая
тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров
стяжных болтов 6, снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм
покрытий из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала
сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
Примеч.

463.

1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
47,1
Сварные швы (1,5%)
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
Известное решение
5,2
26,8 Предлагаемое решение
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов
одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что в новом решении
расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами, отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют
парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.

464.

465.

466.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
Дата прекращения действия патента: 27.10.2011 Дата публикации: 20.08.2012
Изобретение стыковое соединение растянутых элементов

467.

468.

469.

470.

471.

472.

473.

474.

475.

476.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

477.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,

478.

законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51