Рекомендации для расчета уставок резервных защит и автоматики шкафов серии ШЭ2607 ЛЭП 110-220 кВ

1. Рекомендации для расчета уставок резервных защит и автоматики шкафов серии ШЭ2607 линий электропередачи напряжением 110-220 кВ

Совместная работа ООО НПП «ЭКРА» и КГТУ (КАИ)

2. Характеристики ИО сопротивления электромеханических ДЗ

3. Характеристики ИО сопротивления микроэлектронных ДЗ

+jX
+jX
φ2=-5°
Z2
Zуст
Zуст
φмч=75°
φмч=75°
0,05Zуст
R
0
Z3
0,3Zуст
0,5Zуст
+jX
R
φ1=-5°
0
Z4
0,15Zуст
0,3Zуст
0,85Zуст
φ2=-5°
Z2
Z1
Zуст
φ1=115°
γ=35°(47°)
φмч=75°
0
Z3
R

4. Характеристика срабатывания ИО сопротивления ДЗ (шкафы ШЭ2607, ранняя версия)

5. Характеристика срабатывания ИО сопротивления ДЗ (шкафы ШЭ2607, поздняя версия)

+jX
ХустIII
ZустIII
φ1(III)
ХустII
ХустIV
ZустII
φ1(II)
ZустIV
ХустV ZустV
ХустI ZустI
Дополнительная
ненаправленная
ступень
φ4(V)
φ1(IV)
φ4(I)
φ1(V)
φ1(I)
φ3
φл
Область
нагрузки
RустII
φ2
RустI
RустV RустIV Rуст.нагр
φнагр.ИО
Область
нагрузки
RустIII
+R

6. Дифференциальное уравнение напряжений и токов для ДЗ от междуфазных КЗ:

diф1 diф2
R
i i ,
u u L
ф1 ф2
ф1 - ф2 dt
dt ф1 - ф2 ф1 ф2
где ф1, 2, 3 - фаза А, В, С;
u , i - мгновенные значения напряжения и тока;
ф ф
R , L - активное сопротивление и индуктивность фазы линии
ф ф
электропередачи.

7. Дифференциальное уравнение напряжений и токов для ДЗ от КЗ на землю :

diф
d 3i
d 3i
R i K 3i K 3i ,
0
0II
u L
K
K
ф
ф dt
X dt
X dt ф ф
R 0
R 0II
Х
R
Х Х
R R
0
1
0
1
K KK
, K KK
, K
, K
где X
X
R
R 3R
X 3 Х
R 3R 3Х
1
1
1
1
коэффициенты компенсации тока своей линии 3I0 и тока параллельной
линии 3I0II по X и по R, соответственно;
KK , KK - корректирующие множители коэффициента компенсации тока
X
R
3I0 по Х и R;
Х , R , Х , R , Х , R - удельные сопротивления нулевой, прямой
0 0
1 1
последовательностей и взаимоиндукции с
параллельной линией.

8. Перечень параметров характеристик ДЗ:

- уставки срабатывания ИО всех ступеней при угле максимальной
чувствительности (угол защищаемой линии) - Zуст.N;
- уставки срабатывания ИО всех ступеней по оси X - Xуст.N;
- уставки срабатывания ИО всех ступеней по оси R (учет переходного
сопротивления в месте КЗ) - Rуст.N;
- угол наклона правой боковой части характеристики ИО всех ступеней - φ1(N);
- угол наклона нижней правой части характеристики ИО всех ступеней - φ2;
- угол наклона верхней правой части характеристики ИО I и V ступеней - φ4(I),
φ4(V);
- угол наклона нижней левой части характеристики ИО всех ступеней - φ3;
- уставка срабатывания ИО всех ступеней по оси R для отстройки от
максимальной нагрузки (вырез нагрузки) - Rуст.нагр;
- углы наклона частей характеристики ИО для отстройки от нагрузки (вырез
нагрузки) - φнагр.ИО;
- корректирующий множитель коэффициента компенсации тока 3I0 по R - KKR;
- корректирующий множитель коэффициента компенсации тока 3I0 по X - KKX.

9.

Перечень параметров характеристик ДЗ
1.
Уставка срабатывания ИО всех ступеней при
чувствительности (угол защищаемой линии) - Zуст.N
угле
+jX
Z1л
Zуст.I
φл
+R
максимальной

10.

Перечень параметров характеристик ДЗ
2. Уставка срабатывания ИО всех ступеней по оси X - Xуст.N
+jX
Z1л
Хуст.I
Zуст.I
φл
+R

11.

Перечень параметров характеристик ДЗ
3. Уставка срабатывания ИО всех ступеней по оси R (учет переходного
сопротивления в месте КЗ) - Rуст.N
+jX
Z1л
Хуст.I
Zуст.I
φл
Rуст.I
+R

12.

Перечень параметров характеристик ДЗ
4. Угол наклона правой боковой части характеристики ИО всех ступеней - φ1(N)
+jX
Z1л
Хуст.I
Rуст.Iкон
Zуст.I
φл
φ1(I)
Rуст.I
+R

13.

Перечень параметров характеристик ДЗ
5. Угол наклона нижней правой части характеристики ИО всех ступеней - φ2
+jX
Z1л
Хуст.I
Zуст.I
φ1(I)
φл
φ2
Rуст.I
+R

14.

Перечень параметров характеристик ДЗ
6. Угол наклона верхней правой части характеристики ИО I и V ступеней - φ4(I),
φ4(V)
+jX
Z1л
Хуст.I
Zуст.I φ4(I)
φ1(I)
φл
φ2
Rуст.I
+R

15.

Перечень параметров характеристик ДЗ
7. Угол наклона нижней левой части характеристики ИО всех ступеней – φ3
+jX
Z1л
Хуст.I
Zуст.I φ4(I)
φ3
φ1(I)
φл
φ2
Rуст.I
+R

16.

Перечень параметров характеристик ДЗ
8. Уставка срабатывания ИО всех ступеней по оси R для отстройки от
максимальной нагрузки (вырез нагрузки) - Rуст.нагр; угол наклона частей
характеристики ИО для отстройки от нагрузки (вырез нагрузки) - φнагр.ИО
+jX
Z1л
Хуст.I
Zуст.I φ4(I)
φ3
φ1(I)
φл
φ2
Rуст.I
φнагр.ИО
Rуст.нагр
+R

17. Переходное сопротивление в месте двухфазного КЗ

Rпер = Rд/2,
где Rд – сопротивление электрической дуги.
ДЗ
I
U
С1
А
U
В
U
С
I
I
II
С2
R
пер
l
к
R
пер
R
пер
I I
I
II

18.

Сопротивление дуги:
1) R
д
1050 l
I
д
д
,
2) R
д
2500 l
I
д
,
д
5
V
t
,
4) R
R 1
д.рез
д
l
д
где I д - ток, протекающий через дугу, А;
l - длина дуги, м;
д
V – скорость ветра;
t – время горения дуги.
3) R
д
5) R
д
2200 l
I
д
,
д
28700 l
I 1,4
д
д
,

19. Первичное сопротивление замера ИО сопротивления при двухфазном КЗ при одностороннем и двухстороннем питаниях:

Z
зам
Z 0,5U / I ,
1к
д I
где Z1к - сопротивление прямой последовательности от места
установки ДЗ до места КЗ;
U U *l - вектор напряжения на дуге, совпадает по направлению
д
дд
с вектором тока через дугу;
U * - модуль напряжения дуги на единицу длины дуги;
д
I - вектор тока, который подается на ИО сопротивления.
I
При одностороннем питании:
Rпер = 0,5Uд /II.
При двухстороннем питании:
Z
пер
0,5U / I (cos j sin ),
д I
1
1
где δ1 - угол между вектором тока, который подается на ИО
сопротивления I I и вектором суммы токов через дугу I I I II .

20. Переходное сопротивление в месте однофазного КЗ на землю

Rпер = Rд + Rоп ,
где Rд – сопротивление электрической дуги;
Rоп – сопротивление опоры и ее заземления.
ДЗ
I
U
С1
А
U
В
U
С
I
I
II
С2
R
пер
R
пер
l
к
R
пер
I I
I
II

21. При однофазном КЗ через переходное сопротивление на линии с односторонним питанием:

Uф
Im
I
ф
X
X ,
зам.ф
1к
1 K X
Uф
Re
I
Rд Rоп
ф
R
R
.
зам.ф
1
к
1 K R
1 K R
где Х зам.ф , Rзам.ф - индуктивное и активное сопротивления прямой
последовательности, измеряемое ИО сопротивления ДЗ от
КЗ на землю;
Х , R - индуктивное и активное сопротивления прямой
1к 1к
последовательности до места КЗ;
U , I - напряжение и ток, которые подаются на ИО сопротивления при
ф ф
однофазных КЗ;
R
оп - сопротивление опоры и заземления опоры.

22. При однофазном КЗ через переходное сопротивление на линии с двухсторонним питанием:

Uф
Uд
I I I II
Im
Rоп
I
II
II
ф
Х
X
зам.ф
1к
1 K X
1 K X
sin
1
,
Uф
Uд
I I I II
Re
Rоп
I
I
II
ф
I
R
R
зам.ф
1к
1 K R
1 K R
cos
1
.

23. Уставка срабатывания по оси R:

-для ИО сопротивления от междуфазных КЗ
U * 1,5l
д д
R
0,5
уст(N)
К
I
зап I
- при одностороннем питании,
U *1,5l
д д
R
0,5
cos
уст(N)
1
К
I
зап I
при двухстороннем питании;
-для ОИ сопротивления от однофазных КЗ
U * 1,5l R
д д
оп
R
уст(V) К
I (1 К )
зап I
R
- при одностороннем питании,
U *1,5l R I I
д д
оп I
II
R
cos
уст(V)
1
К
I (1 К )
зап I
R
- при двухстороннем питании.

24. Угол наклона правой боковой части характеристики ИО сопротивления φ1(N)

1( N )
Х
устN
arctg
Z
устN cos л RустNкон RустN
jХ
Z уст N
Х уст N
Л
0
R уст N
R уст N кон
1( N )
R

25. Влияние угла передачи нагрузки на дистанционные измерения при КЗ через переходное сопротивление

jX
Rпер.кон e j 1кон
R пер.кон
I I кон
1 кон
Rпер.кон e j 1кон
I I кон I II кон
I II кон
Z1 Л
Rпер.нач e j 1нач
Rпер.нач
j 1нач
Rпер.нач e
I I нач
R
1 нач
I Iнач I II нач
I II нач

26. Угол наклона нижней правой части характеристики ИО сопротивления φ2

-для ИО сопротивления от междуфазных КЗ
φ2(N) ≥ δ1,
-для ИО сопротивления от однофазных КЗ
φ2(V) ≥ arctg ((1 + KR) / (1 + KX)) tgδ1,
где δ1 - угол между вектором тока, который подается на
ИО сопротивления, и вектором тока через переходное
сопротивление, то есть вектором суммарного тока КЗ с
двух сторон питания.
φ2(N) ≤ δ.

27. Угол наклона верхней правой части характеристики ИО сопротивления, φ4(I) и φ4(V)

-для ИО сопротивления от междуфазных КЗ
φ4(I, V) ≥ δ1,
-для ИО сопротивления от однофазных КЗ
φ2(V) ≥ arctg ((1 + KR) / (1 + KX)) tgδ1,
где δ1 - угол между вектором тока, который подается на
ИО сопротивления, и вектором тока через переходное
сопротивление, то есть вектором суммарного тока КЗ с
двух сторон питания.
φ4(I, V) ≤ δ.

28. К анализу ДЗ в нагрузочном режиме

Z1
E1
А1
ДЗ
1
Z2
E2
А2
Ток нагрузки :
E E
2.
I 1
Н Z Z
2 1
Напряжение нагрузки:
E Z E Z
2 1.
U 1 2
Н
Z Z
2 1
Сопротивление нагрузки:
E Z E Z
Z q Z
Н
1
2
2
1
1;
Z
2
Н
I
E E
1 q
Н
1
2
U
E
q 2.
E
1

29. Области расположения вектора полного сопротивления замера ИО сопротивления в нагрузочном режиме определяются, исходя из двух

ограничений:
1) соотношение ЭДС
Е1
и
Е2
по модулю не выходит за пределы:
q1 q q2 ,
где q1 1, q2 1; реальные значения:
q1 0,9; q2 1,1.
2) угол передачи arg q из условия устойчивости энергосистемы
не должен выходить за пределы:
1 arg q 2 ,
где 1 90 ; 2 90 ; реальные значения:
1 60 ; 2 60 .

30. Области расположения вектора полного сопротивления замера ИО сопротивления в нагрузочном режиме

1 Z Н Z2
1.
1) q
, q q1
q
Z
Z
Z Z1
1
1
Н
Н
Параметры окружности (на рисунке дуга
Z
Н
Z2
Z 2 q12 Z1
Z 0
1 q12
R0
Z 2 Z1 q1
окружности 1):
- координаты центра окружности,
- радиус окружности.
1 q12
1 Z Н Z2
q q2
1.
q 2 Z Z1
Н
Параметры окружности
(на
Z 2 q22 Z1
Z 0
;
1 q22
2) 1 arg q 2
R0
Z 2 Z1 q2
1 q
1 arg
2
2
рисунке дуга окружности 2):
.
Z Н Z2
2
Z Н Z1
(на рисунке окружность 3, дуги окружностей 4 и 5, 6 и
7).

31. Области расположения вектора замера ИО сопротивления ДЗ в нагрузочных режимах (идеальный случай)

jX, Ом
Z 0
1
R0
7
6
2 15
1 15
3
4
2 45
2 90
3
Z2
1 90
180
5
1 45
R, Ом
0
Z1
R0
Z 0
2

32. Области расположения вектора замера ИО сопротивления ДЗ в нагрузочных режимах (реальный случай)

33. Уставка срабатывания ИО сопротивления по оси R для отстройки от нагрузки (вырез нагрузки) Rуст.нагр

-исходя из расчета минимального сопротивления как
Z Z
1 ,
R
2
нагр.мин 2 tg / 2
Z Z
1 ;
R
k
R
k
2
уст.нагр
отс нагр.мин
отс 2 tg / 2
- исходя из заданного режима передачи максимальных
активной и реактивной мощности по линии электропередачи
(задается службой режимов предприятия энергетики);
-исходя из минимального сопротивления нагрузки:
Z
нагр.мин
U
I
нагр.мин
,
нагр.макс
где U нагр.мин , I нагр.макс - минимальное напряжение и
максимальный ток при максимально возможной нагрузке, с
учетом запуска или самозапуска электродвигателей.

34. Угол наклона частей характеристики ИО сопротивления для отстройки от нагрузки (вырез нагрузки) φнагр.ИО

φнагр.ИО = ± (φнагр + (5-10)о) - в I и IV квадрантах;
φнагр.ИО = 180о ± (φнагр + (5-10)о) - во II и III квадрантах.
Угол наклона нижней левой части
характеристики ИО сопротивления φ3
φ3 = 180о – (φнагр + (5-10)о).

35. Определение корректирующих множителей коэффициентов компенсации тока НП KKX и KKR

Z
0экв
Z
0 уд
Z
Х
уд
- две линии в работе;
R
0.85
уд
0.85
.
KK 1
, KK 1
R
X
R
R
1.15
Х
Х
1.15
0 уд 1уд
0 уд
1уд
Z
0экв
KK
X
Z
уд
- одна линия отключена;
0 уд
1,
KK 1.
R
Z2
уд
Z
Z
0 экв
0 уд Z
0 уд
KK
X
1
Х
Х
0 уд
уд
- одна линия отключена и заземлена
на двух концах;
Х
уд KK 1
,
Х
Х
1уд 0 уд
R
R
уд
R
уд
R
R
R
0 уд
1 уд 0 уд
.

36. ОВП. Зависимость порога срабатывания ИО тока НП от тормозного тока

IсрТ = Maкс [ Iср(0), КТ * (IТ Ф - 1,25 * Iном) ] ,
где KТ - коэффициент торможения;
IСР(0) - ток срабатывания ИО тока НП при отсутствии торможения;
Макс (IA, IВ, IС) > IТ Ф > Мин (IA, IВ, IС),
где ф – фаза А, В, С.

37. Ток срабатывания ПО по току нулевой последовательности при отсутствии торможения I0ПО

k
I
отс I
3I
,
0нб
0н.р
0ПО
k
в
Где kотс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность
терминала, ошибки расчета и необходимый запас, рекомендуется
принимать равным 1,25;
k - коэффициент возврата реле, равный не менее 0.8;
в
I
0нб - первичный ток небаланса в нулевом проводе ТТ в
максимальном нагрузочном режиме;
3I
- утроенный ток нулевой последовательности,
0н.р
обусловленный несимметрией в системе.

38. Напряжение срабатывания ПО по напряжению НП U0ПО

k
U 0ПО отс U
3U
,
0
нб
0
н.р
k
в
Где kотс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность
терминала, ошибки расчета и необходимый запас, рекомендуется
принимать равным 1,25;
k - коэффициент возврата реле, равный не менее 0,9;
в
U
0нб - первичное напряжение небаланса на реле в
нормальном нагрузочном режиме;
3U
0н.р - утроенное напряжение нулевой последовательности,
обусловленное нессиметрией в системе.

39. Ток срабатывания ПО максимального тока IБ.Т

I БТ
U ном
3 Z з Z I
,
где U ном - номинальное значение первичного напряжения
рассматриваемой линии;
Z з - результирующее сопротивление до места установки
рассматриваемой защиты со стороны питания при
двухфазном КЗ в конце зоны, защищаемой 1 ст. ДЗ;
Z I - уставка срабатывания ИО 1 ступени ДЗ на угле
максимальной чувствительности.

40. Ток срабатывания по току нулевой последовательности IСР(0)Т ИО тока НП, соответствующий IТ.Ф = IБ.Т

IТ
k
k
I
,
ср(0)
отс пер 0нб.у
где
- коэффициент отстройки, учитывающий погрешность
терминала, ошибки расчета и необходимый запас,
принимается равным 1,25;
k
пер - коэффициент, учитывающий увеличение тока небаланса в
переходном режиме, может быть принят равным 2,0;
I
0нб.у - первичный ток небаланса в нулевом проводе ТТ в
установившемся режиме при металлическом двухфазном КЗ в конце
зоны, защищаемой
1 ступенью ДЗ.
k
отс

41. Коэффициент торможения KТ

K
где
IТ
ср(0)
T
I
Б .Т
IТ
ср(0)
1.25 I
,
нoм
- ток срабатывания по току нулевой последовательности
IСРТ ИО РТНП, соответствующий IТ.Ф=IБ.Т;
I
БТ
- ток срабатывания ПО максимального тока;
I
нoм
- номинальный ток ТТ.

42. Область срабатывания при качаниях

+jX
XII+DX
Область определения
качаний
XII
область срабатывания
ZАХ
Zкач
ZКЗ
1(II)
-(RII+DR)
-RII
+R
RII RII+DR
-XII
-(XII+DX)

43.

ТЗНП. Вольтамперная характеристика разрешающего ИО НМНП
3U0з, В
3U0з, В
4
4
U0ср
3
3
2
2
1
1
3I0, А
0
0,05
I0ср
0,1
0,15
0,2
ZСМ
U 0СР
tg
I0СМ
U0ср
3I0з, А
α
0,05
0,25
0,1
0,15
0,2
0,25
I0ср
I0см
при3U0=0
без смещения
со смещением
U0ср.см=f(3I0)

44. Ток срабатывания разрешающего ИО НМНП

k
,
I ср.разр.РНМ отс I
3I
0н.р
k 0нб
в
где kотс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность
терминала, ошибки расчета и необходимый запас, принимается
равным 1,25;
k - коэффициент возврата реле, равный не менее 0.9;
в
- первичный ток небаланса в нулевом проводе ТТ,
I
0нб
протекающий в нормальном нагрузочном режиме;
3I
0н.р - утроенный ток нулевой последовательности,
обусловленный несимметрией в системе.

45. Напряжение срабатывания разрешающего ИО НМНП

k
,
U ср.разр.РНМ отс U
3U
0н.р
k 0нб
в
где kотс - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность
терминала, ошибки расчета и необходимый запас, принимается
равным 1,25;
k - коэффициент возврата реле, равный не менее 0,9;
в
- первичное напряжение небаланса на реле в
U
0нб
нормальном нагрузочном режиме;
3U
0н.р - утроенное напряжение нулевой последовательности,
обусловленное несимметрией в системе.

46. Сопротивление смещения ZСМ

1) Z
см
K
U
ТТ
ср.разр.РНМ kч 3U 0з ,
K
I
ТН 0с.з
где KТТ - коэффициент трансформации ТТ;
- коэффициент трансформации ТН;
K
ТН
I
0с.з - первичный ток срабатывания наиболее
чувствительной ступени;
- первичное напряжение срабатывания
U
ср.разр.РНМ
разрешающего ИО НМНП;
k - коэффициент чувствительности, принимается равным 1,2;
ч
3U - утроенное напряжение нулевой последовательности в
0з
месте установки защиты при КЗ в конце зоны
наиболее чувствительной ступени защиты.

47. Сопротивление смещения ZСМ

U
2)
Z
см
K
ТТ
K
ТН
ср.разр.РНМ
3U
0з
k
отс
,
3I
0макс
где KТТ - коэффициент трансформации ТТ;
- коэффициент трансформации ТН;
K
ТН
U
- первичное напряжение срабатывания
ср.разр.РНМ
разрешающего ИО НМНП;
k
отс - коэффициент отстройки, принимается равным 1,15;
3U - утроенное напряжение НП в месте установки защиты
0з
при КЗ на шинах подстанции;
3I
- максимальное значение утроенного тока нулевой
0макс
последовательности, протекающего через защиту
при КЗ на шинах п/ст, где установлена защита.

48. Ток срабатывания блокирующего ИО НМНП

k
аналогично разрешающе му ИО НМНП;
1) I ср.бл.РНМ отс I
3I
0н.р
k 0нб
в
I
0с.з k
I
,
отс ср.бл.РНМ
K
ТТ
2)
где
- ток срабатывания наиболее чувствительной ступени
защиты;
K
ТТ - коэффициент трансформации ТТ;
k
отс - коэффициент отстройки, принимается равным 1,2;
I
ср.бл.РНМ - ток срабатывания блокирующего ИО НМНП.
I
0с.з

49. Напряжение срабатывания блокирующего ИО НМНП

3U
0з
k
отс
U
ср.бл.РНМ
I
0с.з
K
ТН
3I
0з
,
где 3U 0з - утроенное напряжение нулевой последовательности в
месте установки защиты при замыкании на землю в
направлении, противоположном защищаемому, то
есть напряжение в месте установки рассматриваемой
защиты в режиме протекания по линии тока, равного
току срабатывания наиболее чувствительной ступени
защиты;
k
отс - коэффициент отстройки, принимается равным 1,15;
U
ср.бл.РНМ - напряжение срабатывания блокирующего ИО
НМНП, принимается равным 0.5 В.

50. Исходная схема участка сети к примеру расчета

ПА
АС 400
60 км
АС 400
60 км
АС 400
80 км
Система
х1 8(12 )
х0 11(23)
АС 400
20 км
ПБ
cos Г 0 .8
U Г 10.5 кВ
uкВН 11 %
121 кВ
АС 240
45 км
ГРЭС, 4×100 МВт
x d 0 . 192
ПД
ПГ
SТ 32 МВ А
230/6.6/6.6 кВ
SТ 80 МВ А
230/11/11 кВ
uкВН 11.5 %
uкН1-Н2 28 %
ПВ
S АТ 63 МВ А
230/121/11 кВ
u кВС 11 %
uкВН 35 %
u кСН 22 %
uкВН 11.5 %
uкН1-Н2 28 %

51. Характеристики срабатывания ИО сопротивления ступеней ДЗ

+jX
160.7
III
164.9
56.5°
62.26
II
63.9
68.3°
35.2
29.23
I
30.0 -12°
V
67.3°
77°
125°
73.4°
2.8
0 1.04
7.0
-12°
17.9
+R

52. Литература:

1. Руководящие указания по релейной защите. Вып.7. Дистанционная защита
линий 35 - 330 кВ. –М. Энергия, 1966.
2. Руководящие указания по релейной защите. Вып.7 (дополнение).
Дистанционная защита линий 35 - 330 кВ.–М.: Энергия, 1968.
3. Руководящие указания по релейной защите. Вып.12. Токовая защита
нулевой последовательности от замыканий на землю линий 110-500 кВ. М.: Энергия, 1980.
4. Чернобровов Н. В. Релейная защита. М.: Энергия, 1971.
5. Федосеев А. М. Релейная защита электрических систем. М.: Энергия, 1976.
6. Фабрикант В. Л. Основы теории построения измерительных органов
релейной защиты и автоматики. М.: Высшая школа, 1968.
7. Циглер Г. Цифровая дистанционная защита: принципы и применение.
Перевод с англ. Под ред. Дьякова А. Ф. - М.: Энергоиздат. 2005.
8. Шнеерсон Э. М. Цифровая релейная защита. М.: Энергоатомиздат, 2007.
9. Рекомендации для расчета уставок шкафов резервных защит и автоматики
серии ШЭ2607 линий электропередачи напряжением 110 – 220 кВ.

53. Спасибо за внимание!