Сейсмоизоляция. Расчет промышленных трубопроводов для закачки нефти с косыми демпфирующими компенсаторами со скошенными торцами

1.

Газета «Земля РОССИИ» №106
(газета «Земля России» имеет свидетельство о регистрации № П 0931 от
16.05.94 г. Настоящее свидетельство выдано :Начальником Северо-западного
регионального управления государственного комитета Российской Федерации
по печати ( г СПб) Ю.В Третьяковым )Учредитель организация "Сейсмофонд"
ОГРН ;1022000000824, ИНН ;2014000780 [email protected]
Прием. Павла Губорева ДНР, ЛНР
Союз добровольцев Донбасса: 125947,
Москва, ул.Заморенова, 9.ст 1, 9219626778
Спецвыпуск №106 от 12 .08.2021 редакции газеты «Земля РОССИИ»
Для национального собрания Республики Беларусь Кочановой Наталье Ивановне и Правительству
Республики Беларусь Головченко Роману Александровичу технические рещения для
Белорусской АЭС г Минск
Председателю Совета Республики Национального собрания Республики Беларусь Кочановой Натальи
Ивановне и Правительству Республики Беларусь Головченко Роману Александровичу
http://www.sovrep.gov.by/ru/kontakty-ru/
Председателю государственного комитета по науке и технике
Республики Беларусь ШУМИЛИНу Александр Геннадьевичу
http://www.gknt.gov.by/o-komitete/rukovodstvo/
Генеральному директору Национального центра интеллектуальной
собственности Республики Беларусь Минск Козлова 20 220034
[email protected] РЯБОВОЛОВу Владимиру Анатольевичу
https://www.ncip.by/o-centre/rukovodstvo/ , а также Первому заместителю
генерального директора А.В.Курману, Начальнику отдела предварительной
экспертизы управления экспертизы промышленной собственности Н.В.
Чехловой, ведущему специалисту Л.М.Юхновичу, начальнику отдела

2.

организации делопроизводства управления экспертизы промышленной
собственности С.Н.Щербак от редакции газеты «Земля России»
Реализация расчет промышленных трубопроводов для
закачки нефти с косымидемпфирующими
компенсаторам со скошенными торцами на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях , для
обеспечения исключения разлива нефти из
промышленных трубопроводов при погрузке сырой
нефти в судно Minerva Symphony ( порт приписки Пирей,
флаг Греция) для исключения залпового разлива нефти,
среде вычислительного комплекса SCAD Office
В Новороссийске произошел разлив нефти из танкера
9 августа 2021, 10:42 Краснодарский край

3.

4.

5.

6.

7.

© Фото из инстаграма «Туподар Краснодар», instagram.com/typodar
Залповый выброс нефти из греческого танкера произошел 7 августа в акватории
морского порта Новороссийска
В пресс-службе Росморречфлота сказали, что выброс нефти с танкера Minerva
Symphony, порт приписки Пирей, флаг Греции, действительно произошел в 6 км
от берега Новороссийска. Это случилось при погрузке с терминала «Каспийского
трубопроводного консорциума» выносного нефтеналивного устройства,
написалиРБК.
Источник «Интерфакса» сообщил, что инцидент произошел на причале ЗАО
«Каспийский трубопроводный консорциум-Р» в поселке Южная Озереевка под
Новороссийском. Площадь загрязнения составила 200 кв. метров.
Кроме того, в новороссийской транспортной прокуратуре начали проверку по
исполнению требований экологического законодательства и законодательства о
безопасности эксплуатации водного транспорта по поручению Южной
транспортной прокуратуры. В ведомстве добавили, что место разлива
локализовали.
Очевидцы сняли на видео локализацию нефтяного пятна. Автор сказал, что на
место приехала машина «Транснефти», а три сотрудника компании ходили с
ведрами и выливали что-то в море. По словам мужчины, на 8 августа море было
в пленке, а из-за шторма все это выкинуло на берег.

8.

Как написали в телеграм-канале «Грузопоток», через терминал «Каспийского
трубопроводного консорциума-Р» проходит большая часть нефтяного экспорта
Казахстана. В прошлом году он занял первое место среди всех российских
морских терминалов.
Ранее этот терминал обслуживала голландская компания «Ламналко», но 16
марта 2021 года договор с ней расторгли в пользу «Транснефть-сервис».

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

Владелец греческого танкера
отрицает причастность к разливу
нефти под Новороссийском
По словам представителя компании Minerva Marine, утечка произошла из
терминала, а не из судна.
Греческая компания Minerva Marine, владеющая танкером Minerva Symphony, отрицает
причастность еѐ судна к утечке нефти с терминала Каспийского трубопроводного
консорциума. Об этом заявил представитель компании по связям с общественностью. По
его словам, о непричастности компании к случившемуся говорит тот факт, что судну
разрешили убыть в пункт назначения.
"Ситуация такова: власти в Новороссийске разрешили танкеру покинуть терминал
и уйти в море, судно в настоящее время идѐт по своему графику к пункту
назначения", — пояснил представитель Minerva Marine в беседе с ТАСС.
https://life.ru/p/1428155

21.

Компания-владелец танкера Minerva Symphony заявила, что судно не причастно к разливу
нефти под Новороссийском https://argumenti.ru/society/2021/08/733765
11 августа 2021, 21:13 Источник: ТАСС
фото: pixabay.com
Представители греческой компании Minerva Marine, владеющей танкером Minerva Symphony,
высказались об инциденте с утечкой нефти с терминала Каспийского трубопроводного консорциума
(КПК) в Черном море под Новороссийском.
Представитель по связям с общественностью греческой компании Джонатан заявил, что судно к утечке
нефтепродуктов с терминала КПК не причастно. По словам Джонатана, власти в Новороссийске разрешили
танкеру покинуть терминал и уйти в море, судно уже идет по своему графику к пункту назначения.
Он отметил, что власти в Новороссийске и КПК расследуют только выброс нефти, который имел место. "Это
подтверждает, что не танкер был причиной утечки нефти. Она произошла из терминала",- пояснил пиарщик
компании. Джонатам подчеркнул, что для танкера вопрос закрыт.
По данным ресурса Marinetraffic.com, танкер идет в Стамбул, и должен прибыть в Турцию 12 августа. Судно
Minerva Symphony построено в Японии в 2006 году, танкер ходит под флагом Греции.
Разлив нефтепродуктов в Черном море под Новороссийском произошел 7 августа. В КПК сообщили, что
площадь разлива составила около 200 кв. м. Институт космических исследований РАН оценил площадь
нефтяного пятна почти в 80 кв. км.
По данным КТК, причиной выхода нефти стало разрушение внутренней полости гидрокомпенсатора
выносного причального устройства.
Разлив нефти под Новороссийском оказался в сотни тысяч раз
больше. Что известно
11 августа 2021
АВТОР ФОТО,GETTY IMAGES
На прошлой неделе в Черном море возле Новороссийска произошел выброс нефти с
греческого танкера. В компании, производившей закачку нефти на судно, заявили, что
площадь разлива составила 200 квадратных метров. Однако ученые из Института
космических исследований (ИКИ) Российской академии наук (РАН) обнаружили, что

22.

площадь разлива оказалась в сотни тысяч раз больше. Возбуждено уголовное дело о
загрязнении морской среды.
О разливе нефти возле Новороссийска стало известно 7 августа. Как сообщили в
Росморречфлоте, с греческого танкера "Минерва Симфони" при закачке нефти с терминала
Каспийского трубопроводного консорциума (КТК) произошел "залповый выброс" топлива.
9 августа в КТК сообщили, что площадь разлива нефти в Черном море составила около 200
квадратных метров. При этом, отмечали в компании, утром 8 августа "ситуация была
нормализована и не представляла опасности для местного населения, флоры и фауны
Черного моря".
Во вторник в Институте космических исследований РАН заявили, что проанализировали
спутниковые снимки и пришли к выводу, что 8 августа площадь разлива нефти в море возле
Новороссийска составляла около 80 квадратных километров.
"Нефтяное пятно 8 августа было вытянуто от берега в открытое море на расстояние 19
километров", - заявили ученые.

23.

После этого в правительстве поручили проверить информацию ИКИ РАН о занижении
объемов разлива топлива Росприроднадзору. Возбуждено уголовное дело по ч.1 ст.252 УК
РФ (загрязнение морской среды). "В связи с широким общественным резонансом" его будет
расследовать Следственный комитет России, а не МВД.

24.

Тем временем в российском отделении Всемирного фонда дикой природы (WWF)
сообщают, что следы нефтепродуктов после разлива возле Новороссийска наблюдаются у
береговой зоны в районе Абрау-Дюрсо и могут в скором времени попасть в прибрежную
зону Утришского заповедника.
"Поскольку вовремя не удалось локализовать разлив нефти, то она проникла в водную
толщу и продолжает движение, в том числе, в сторону побережья. По нашим оценкам и по
оценкам некоторых очевидцев, нефтяное загрязнение фиксируется уже около береговой
зоны в районе рекреационной зоны Абрау-Дюрсо и движется на север", - заявил
Интерфаксу глава программы WWF России по экологической ответственности бизнеса
Алексей Книжников.
По словам Книжникова, в течение суток - с 7 по 8 августа - наблюдалось стремительное
увеличение загрязнение акватории нефтепродуктами.
По оценкам WWF, в акваторию вылилось не менее 100 тонн нефти, которая, "несмотря на
оперативное включение спасателей, растеклась по колоссальной площади".
"Оба фактора сильно повышают масштаб негативного воздействия на местные морские
организмы", - считают в организации.
Пропустить контент из Instagram, 1
Контент из Instagram окончен, 1
По данным Института океанологии РАН, образовавшееся в результате разлива нефтяное
пятно относит от берега. "Согласно погодным сводкам ожидается циклон, что нам на руку,
поскольку пятно будет относить дальше в море. Никакого вреда для отдыхающих и
прибрежных экосистем не ожидается", - заявила пресс-секретарь института Юлия Кононова.
Пятно нефти у Новороссийска может полностью исчезнуть в течение четырех суток,
предположил главный научный сотрудник института океанологии Андрей Костяный. "Легкие
фракции нефти испаряются быстро. Поскольку погода жаркая, летучесть большая,
примерно до 50% объема нефти испаряется за первые 12 часов", - цитирует его РИА
Новости.
В свою очередь директор по проектам российского "Гринпис" Владимир Чупров считает, что
сбор нефти займет до двух недель. По его мнению, испарится только часть нефти, другая
же часть осядет на дно, и максимально можно собрать 60-70% нефтеразлива. Каспийский
трубопроводный консорциум "не сразу предпринял действия по локализации", полагает
эксперт.
В самой КТК утверждают, что к настоящему моменту разлив нефти уже ликвидирован, а на
поверхности моря "наблюдаются остаточные явления в форме пленки".
КТК - основной экспортный маршрут для казахстанской нефти, на нее приходится более
80% от прокачиваемой по трубопроводу нефти. У казахстанских производителей есть и
альтернативные маршруты - транзитом через Россию по нефтепроводу Атырау - Самара и
в Китай по нефтепроводу Атасу - Алашанькоу.
https://www.bbc.com/russian/news58174151

25.

В море вылилось около 12 кубометров
топлива 10 августа 2021
https://anews.com/136509405-podnovorossijskom-razlilasy-nefty-izgrecheskogo-tankera.html
Minerva Marine
сообщила, что их
танкер не причастен
к утечке нефти под
Новороссийском
Автор: Антон Коваль
Фото: Юрий Березнюк/ТАСС
11 августа 2021, 21:51 — Общественная
служба новостей — ОСН

26.

Владеющая танкером Minerva Symphony
компания из Греции Minerva Marine
заявила, что это судно не имеет
отношения к утечке нефти с терминала
Каспийского трубопроводного
консорциума. Данной информацией с
ТАСС поделился по телефону из Лондона
представитель по связям с
общественностью греческой компании
Minerva Marine, представившийся
Джонатаном.
«Власти в Новороссийске и Каспийский
трубопроводный консорциум расследуют
только выброс нефти, который имел
место. Это подтверждает, что не танкер
был причиной утечки нефти. Она
произошла из терминала», — пояснил
собеседник агентства.
Ранее Общественная служба новостей
сообщала, что близи сирийского порта
Латакия на танкере произошел взрыв.

27.

Двое рабочих получили незначительные
травмы.
Залповый выброс нефти
произошел при заправке танкера
у берегов Новороссийска
Дата публикации:
08.08.2021
3 386 просмотров
6 комментариев
1
Южная транспортная прокуратура
организовала проверку по факту разлива
нефтепродуктов в порту Новороссийска при
погрузке греческого танкера с терминала
Каспийского трубопроводного консорциума
(КТК), сообщает в воскресенье надзорное
ведомство.
"Новороссийской транспортной прокуратурой
по поручению Южной транспортной
прокуратуры проводится проверка
исполнения требований экологического
законодательства и законодательства о
безопасности эксплуатации водного
транспорта", - говорится в сообщении.

28.

Южная транспортная прокуратура отмечает,
что в настоящее время место разлива
нефтепродуктов локализовано.
Накануне при погрузке судна Minerva
Symphony (порт приписки Пирей, флаг
Греции) через выносное причальное
устройство с терминала КТК произошел
залповый выброс сырой нефти.
Инцидент произошел в море в 6 км от
берега. Объем загрязнения устанавливается.
Ранее со ссылкой на источник сообщалось,
что в результате залпового выброса нефти
при заправке танкера на причале ЗАО
"Каспийский трубопроводный консорциум-Р"
в поселке Южная Озереевка под
Новороссийском произошло загрязнение
около 200 кв.м Черного моря.
Представитель КТК был недоступен для
комментариев.
Источник: Интерфакс
https://gorodnovoross.ru/news.php?id=24714

29.

Крупнейшие разливы нефти в
истории человечества
Трагедия в Мексиканском заливе показала, как
человек своими руками может в течение
нескольких недель уничтожить природу с помощью
природы. Предлагаем вспомнить 10 крупнейших
разливов черного золота на воде в истории
человечества.
Трагедия в Мексиканском заливе показала, как человек
своими руками может в течение нескольких недель
уничтожить природу с помощью природы. Пока ВР
экстренно ищет деньги на восстановление акватории
Мексиканского залива, а власти США решают, что
делать с бурением на шельфе, мы предлагаем
вспомнить 10 крупнейших разливов черного золота на
воде в истории человечества.
1.В 1978 году танкер Amoco Cadiz сель на мель
неподалеку от побережья Бретани (Франция). Из-за
штормовой погоды спасательную операцию провести
было невозможно. На тот момент эта авария была
крупнейшей экологической катастрофой в истории
Европы. Подсчитано, что погибли 20 тыс. птиц. В
спасательных работах принимали участие более 7 тыс.
человек. В воду вылилось 223 тысячи тонны нефти,
образовав пятно размером в две тысячи квадратных
километров. Нефть распространилась также на 360
километров побережья Франции. По мнению

30.

некоторых ученых, экологическое равновесие в этом
регионе не восстановилось до сих пор.
2. В 1979 году произошла крупнейшая в истории
авария на мексиканской нефтяной платформе Ixtoc I. В
результате, в Мексиканский залив вылилось до 460
тыс. тонн сырой нефти. Ликвидация последствий
аварии заняла почти год. Любопытно, что впервые в
истории были организованы специальные рейсы по
эвакуации морских черепах из зоны бедствия. Утечку
остановили лишь через девять месяцев, за это время в
Мексиканский залив попало 460 тыс. тонн нефти.
Общая сумма ущерба оценивается в $1,5 млрд.
3. Также в 1979 году произошел крупнейший в
истории разлив нефти, вызванный столкновением
танкеров. Тогда в Карибском море столкнулись два
танкера: Atlantic Empress и Aegean Captain. В
результате аварии в море попало почти 290 тыс. тонн
нефти. Один из танкеров затонул. По счастливому
стечению обстоятельств, катастрофа произошла в
открытом море, и ни одно побережье (ближайшим был
остров Тринидад) не пострадало.
4. В марте 1989 года нефтяной танкер "Экссон
Валдез" американской компании Exxon сел на мель в
заливе Принц Уильямс у побережья Аляски. Через
образовавшуюся в судне пробоину в океан вылилось
свыше 48 тысяч тонн нефти. В результате пострадало
свыше 2,5 тысяч квадратных километров морской
акватории, под угрозой исчезновения оказались 28

31.

видов животных. Район аварии был труднодоступным
(туда можно добраться только по морю или на
вертолѐтах) что сделало невозможным быструю
реакцию служб и спасателей. В результате катастрофы
около 10,8 миллионов галлонов нефти (около 260 тыс.
баррелей или 40,9 миллионов литров) вылилось в море
образовав нефтяное пятно в 28 тысяч квадратных
километров. Всего танкер перевозил 54,1 миллиона
галлонов нефти. Было загрязнено нефтью около двух
тысяч километров береговой линии.
5. В 1990 году Ирак захватил Кувейт. Войска
антииракской коалиции, образованной 32
государствами, разбили иракскую армию и освободили
Кувейт. Однако, готовясь к обороне, иракцы открыли
задвижки на нефтяных терминалах и опорожнили
несколько нагруженных нефтью танкеров. Этот шаг
был предпринят для того, чтобы затруднить высадку
десанта. До 1.5 млн. тонн нефти (различные источники
приводят разные данные) вылилось в Персидский
залив. Так как шли боевые действия, с последствиями
катастрофы некоторое время никто не боролся. Нефть
покрыла примерно 1 тыс. кв. км. поверхности залива и
загрязнила около 600 км. побережий. Для того, чтобы
предотвратить дальнейший разлив нефти, авиация
США разбомбила несколько кувейтских
нефтепроводов.
6 В январе 2000 года крупный разлив нефти
произошел в Бразилии. В воды бухты Гуанабара, на
берегу которой расположен Рио-де-Жанейро из
трубопровода компании "Петробраз" попало свыше 1,3

32.

миллиона литров нефти, что привело к крупнейшей за
всю историю мегаполиса экологической катастрофе.
По мнению биологов, природе потребуется почти
четверть века, чтобы полностью восстановить
экологический ущерб. Бразильские биологи сравнили
масштабы экологического бедствия с последствиями
войны в Персидском заливе. К счастью нефть удалось
остановить. Она прошла по течению четыре срочно
построенных заградительных барьера и "застряла"
лишь на пятом. Часть сырья уже удалили с
поверхности реки, часть разлилась по вырытым в
экстренном порядке специальным отводным каналам.
Оставшиеся же 80 тысяч галлонов из миллиона (4 млн.
литров), попавших в водоем, рабочие вычерпывали
вручную.
7. В ноябре 2002 года у побережья Испании
разломился и затонул танкер Prestige. В море попали
64 тыс. тонн мазута. На ликвидацию последствий
аварии затрачено €2,5 млн. После этого случая ЕС
закрыл однокорпусным танкерам доступ в свои воды.
Возраст затонувшего судна 26 лет. Оно было
построено в Японии и принадлежит
зарегистрированной в Либерии компании, которая, в
свою очередь, управляется греческой фирмой,
зарегистрированной на Багамах и получившей
сертификат от американской организации. Корабль
был зафрахтован функционирующей в Швейцарии
российской компанией, которая занимается
перевозками нефти из Латвии в Сингапур.

33.

Правительство Испании подало судебный иск на $5
миллиардов к американскому мореходному бюро за ту
роль, которая его невнимательность сыграла в
катастрофе танкера «Престиж» у берегов Галисии в
ноябре прошлого года.
8. В августе 2006 года потерпел аварию танкер на
Филиппинах. Тогда оказались загрязнены 300 км
побережья в двух провинциях страны, 500 гектаров
мангровых лесов и 60 га плантаций водорослей.
Пострадал и морской резерват Таклонг, на территории
которого обитали 29 видов кораллов и 144 вида рыб. В
результате разлива мазута пострадали около 3 тысяч
филиппинских семей. Танкер "Солар 1" (Solar 1)
компании Sunshine Maritne Development Corporation,
был нанят для перевозки 1800 т мазута филиппинской
государственной компании "Петрон" (Petron). Местные
рыбаки, которые раньше за день могли выловить до
40-50 кг рыбы, сейчас с трудом ловят до 10 кг. Для
этого им приходится уходить далеко от мест
распространения загрязнений. Но даже эту рыбу
невозможно продать. Провинция, которая только что
вышла из списка 20 беднейших регионов Филиппин,
похоже, на долгие годы опять возвращается в нищету.
9. 11 ноября 2007 года шторм в Керченском проливе
стал причиной беспрецедентного чрезвычайного
происшествия в Азовском и Черном морях - за один
день затонули четыре судна, еще шесть сели на мель,
получили повреждения два танкера. Из
разломившегося танкера "Волгонефть-139" в море
вылилось более 2 тысяч тонн мазута, на затонувших

34.

сухогрузах находилось около 7 тысяч тонн серы.
Росприроднадзор оценил экологический ущерб,
причиненный в результате крушения нескольких судов
в Керченском проливе, в 6,5 миллиарда рублей. Ущерб
только от гибели птицы и рыбы в Керченском проливе
оценивался приблизительно в 4 миллиарда рублей.
10. 20 апреля 2010 года в 22:00 по местному времени
на платформе Deepwater Horizon произошел взрыв,
вызвавший сильный пожар. В результате взрыва семь
человек получили ранения, четверо из них находятся в
критическом состоянии, без вести пропали 11 человек.
Всего на момент ЧП на буровой платформе, которая по
размерам больше, чем два футбольных поля, работали
126 человек, и хранилось около 2,6 миллиона литров
дизельного топлива. Производительность платформы
составляла 8 тысяч баррелей в сутки. По оценкам, в
Мексиканском заливе в воду выливается до 5 тысяч
баррелей (около 700 тонн) нефти в сутки. Однако
специалисты не исключают, что в ближайшее время
эта цифра может достигнуть 50 тысяч баррелей в день
из-за появления в трубе скважины дополнительных
мест протечки. В начале мая 2010 года Президент
США Барак Обама назвал происходящее в
Мексиканском заливе «потенциально беспрецедентной
экологической катастрофой». В толще вод
Мексиканского залива обнаружены пятна нефти (одно
пятно длиной 16 км толщиной 90 метров на глубине до
1300 метров). Нефть,возможно,будет вытекать из
скважины до августа.

35.

Автор:Ю. Смирнова Источник : Neftegaz.RU
Росприроднадзору поручено оценить реальный масштаб разлива
нефти у Новороссийска - Россия 24
https://www.youtube.com/watch?v=gmorF5qQBew
Последствия разлива нефти под Новороссийском
https://www.youtube.com/watch?v=Wk8rpFjL85w
В Черном море в районе Новороссийска разлилась нефть. 7
августа на греческом танкере при закачке произошла авария.
Размеры масляного пятна уже достигли 80 квадратных
километров. Загрязнение обнаружили даже в анапском
дельфинарии. Сотрудники выставляют боны, чтобы не дать ему
проникнуть в вольеры и навредить животным. После разлива
нефти возбудили уголовное дело, речь идет о статье "Загрязнение
морской среды" https://www.youtube.com/watch?v=XpeJIqgLACw
https://www.youtube.com/watch?v=LeocPJ9OWjw
Залповый выброс нефти произошел на морском терминале 7
августа при заправке греческого танкера. В институте РАН
сообщили: судя по снимкам со спутника, разлив топлива оказался
значительно больше заявленного, площадь нефтяного загрязнения
составила почти 80 кв. км. А нефтяное пятно от берега в
открытое море растянулось на 19 километров.
https://www.youtube.com/watch?v=KBC8x07YF9U
https://www.youtube.com/watch?v=oQ1YbDdnUMc
Опыт применения программного комплекса SCAD office, для
моделирования нелинейных процессов взаимодействия косых
компенсаторов со скошенными торцами с геологической средой,
для нефтегазотрубопроводов на фрикционно-подвижных
болтовых соедиений, уложенные на спиральных
сейсмоизолирующих опорах с упругими демпферами сухого
трения. ( Номер заявка на изобретение № ф 20210051 от
02.03.2021 Национальный центр интеллектуальной
собственности Государственного комитета по науки и техники

36.

Республики Беларусь [email protected]) На Таймыре произошла утечка
дизеля из резервуара объемом 20 тысяч кубометров разгерметизации напорного нефтепровода https://pptonline.org/912898
Опыты применеия програмного комплекса SCAD office для
моделирования нелинейных процессов взаимодействия косых
коменсаторов со скошенными торцами с гелогическо средой для
нефтегазотрубопроводов на фрикционно-подвижных болтовых
соедиений, уложенные на спиральных сейсмоизолирующих опорах
с упругими демпферами сухого трения.
https://ppt-online.org/912196
Опыт применения программного комплекса SCAD office, для
моделирования нелинейных процессов взаимодействия косых
компенсаторов со скошенными торцами с геологической средой,
для нефтегазотрубопроводов на фрикционно-подвижных
болтовых соедиений, уложенные на спиральных
сейсмоизолирующих опорах с упругими демпферами сухого
трения. ( Номер заявка на изобретение № ф 20210051 от
02.03.2021 Национальный центр интеллектуальной
собственности Государственного комитета по науки и техники
Республики Беларусь [email protected]) https://ppt-online.org/912200
Численное моделирование на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скошенными торцами,согласно
изобретения №№ 2423820, 887743, демпфирующих
компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия термических усилий, за счет трения

37.

, при растягивающих нагрузках в крепежных элементах
с овальными отверстиями, по линии нагрузки ( изобретения №№
1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746
Или формирование прогрессирующего обрушения трубопроводов
от взрыва газа, кислорода и обеспечение
надежности трубопроводов с использованием в стыковых
соединений труб в растянутых зонах, косых компенсаторов на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях для обеспечения
взрвостойкости трубопроводов и для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих
нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075
«Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и
лего сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение
растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт применения
программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных
соединениях - нелинейным методом расчета, методом
оптимизации и идентификации статических задач теории
устойчивости трубопровода Организация - Фонд поддержки и
развития сейсмостойкого строительства "Защита и
безопасность городов» - «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при
ПГУПС https://ppt-online.org/904951
Конструктивные решения применения антисейсмических косых
виброгасящих компенсаторов для технологических трубопроводов
из полиэтилена , на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, с длинными овальными отверстиями, для
канализационных очистных сооружениях «Гермес Групп», на

38.

протяжных фланцевых соединениях с овальными отверстиями и
контролируемым натяжением, выполненных по изобретениям
проф. дтн (ПГУПС Уздина А. М. №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ » УДК 625.748.32 Организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ https://ppt-online.org/848180
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА косого, квадратного, трубчатого,
крестовидного антисейсмического фрикционно- демпфирующего
компенсатора ( соединения), для увеличения демпфирующей
способности при импульсных растягивающих нагрузках, для
обеспечения многокаскадного демпфирования предварительно
напряженных вантовых конструкции по изобретениям №№
2193635, 2406798,1143895, 1168755, 1174616,165076 «Опора
сейсмостойкая» и опыт применения и реализация в программном
комплексе SCAD Office https://ppt-online.org/824916
https://ru.scribd.com/document/505345181/MGSU-Chislennoe-ModelirovanoeSCAD-Vzaimodeystviya-Truboprovoda-s-Termicheskoy-Sredoy-298-Стр
https://ru.scribd.com/document/510164153/20-Tr-SHTRAF-SiburTyumenGazViravnivanie-Po-Dnu-Deformiruemix-Truboprovodov-Balochnogo-PerexodaReki-Ob-326

39.

https://ru.scribd.com/document/495183072/USSR-Makhachkala-ChislennoeModelirovanie-Vzaimodeystviya-Truboprovoda-Geologicheskoy-Sredoy-NaSpiralnikh-Seismoizoliruyushikh-Oporakh-224-Str
https://ru.scribd.com/document/511852824/ZR56-STU-MetodMikrotonnelirovanie-Perexod-Cherez-Reku-Spetsialnie-Texnicheskie-UsloviyaPrimeneniya-Dempfiruyushix397-Str
https://ru.scribd.com/document/489618875/SPbGASU-Seismofond-List-ruDesign-Solutions-for-the-Use-of-Antiseismic-Oblique-Vibration-DampingCompensators-for-Technological-Pipelines-166-Str
В статье описываются основные подходы к выполнению работ по
обеспечению сейсмостойкости АЭС России. В решении проблемы
обеспечения сейсмостойкости АЭС участвуют различные ведомства и их
организации (Минатом России, Госатомнадзор России, МЧС России,
Госстрой России, РАН, Минэнерго России, Минтяжмаш России,
Минобороны России и др.).
Ветераны боевых действий, военные изобретатели предлагают:
обеспечить термическую надежность, вибростойкость,
взрывопожаростойкость сейсмостойкость, магистральных

40.

нефтегазотрубопроводов, нефтегазовой отрасли оборудования АЭС и
шумозащиту и термическую надежность от перепада температур
надежность ядерных реакторов атомных подводных лодок России
Конструктивные решения повышения надежности болтовых
соединения, по предотвращению ослабления резьбовых
соединений, за счет использования фрикционно –подвижных
болтовых соединений, установленные в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением, увеличивающего
демпфирующею способность соединения , при термических,
импульсных, растягивающих и динамических нагрузках, при
многокаскадных демпфированиях для предотвращения аварий
на предприятиях нефтегазового комплекса
Косые компенсаторы со скошенными торцами с демпфирующими соединениями - надежное резьбовое
соединение для насосных систем, компрессоров, ветроэнергетики, авиастроении, что приводит к
уменьшению аварий и угрозе жизни обслуживающего персонала по обеспечение терморстойкости,
вибростойкости, взрывопожаростойкости, сейсмостойкости, магистральных
нефтегазотрубопроводов, нефтегазовой отрасли, мостов, зданий и сооружений, оборудования,
трубопроводов, железнодорожного пути, горонодобывающего оборудования, дробилок, атомных
электростанций, магистральных трубопроводов , благодаря изобретениям организации «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824: № 2010136746, 165076, 154506,и изобретениям проф.дтн Уздина А
М № 1168755, 1174616, 1143895, с помощью фланцевых подвижных соединений (ФПС) и
энергопоглотителей пиковых ускорений (ЭПУ), с контролируемым натяжением ФПС, протяжных соединений,
расположенных в овальных отверстиях покрытых грунтовкой ПГУПС
Известно, какие финансовые потери несут предприятия нефтегазового
комплекса вследствие утечек продукта через уплотнения фланцевых
соединений трубопроводов и технологического оборудования. Также не
секрет, к каким порой катастрофическим последствиям может
привести авария на таком предприятии, в том числе авария, связанная с
повреждением уплотнения и выбросом в атмосферу
легковоспламеняющихся, взрывоопасных или токсичных веществ, а
также сколько будет стоить останов производства, связанный с
заменой простой детали. Можно только добавить, что чем тяжелее
условия, в которых работает уплотнение, тем больше будет
вероятность его повреждения и серьезнее будут последствия.

41.

И в этом контексте особый интерес вызывают Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения –
которые обеспечивают надежную
герметичность и электрическую изоляцию фланцев при высоком
давлении, высокой температуре и агрессивной среде, сохраняя
работоспособность даже в условиях прямого воздействия пламени.
косые демпфирующие компенсаторы,
В основе технологии Фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , косых демпфирующих компенсаторов
лежит изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616 простые стандартные инженерные решения сухого трения

42.

43.

Рис. 1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, косые демпфирующие
компенсаторы
Более подробно об использовании для трубопроводов
Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения –
косые демпфирующие компенсаторы фрикционно-
демпфирующий косых
компенсаторов на фрикционно-подвижных соединениях , сери ФПС2015- Сейсмофонд, для трубопроводов по изобретению Андреева Борис
Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения сейсмической энергии» , № 154506 «Панель
противовзрывная» для газо -нефтяных магистральных
трубопроводов, Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION
DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Наши партнеры :Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с
вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и
теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер
испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в
вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s

44.

https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
1. Нормативное регулирование
Решение проблемы обеспечения сейсмостойкости атомных станций
можно рассматривать в разрезе четырех выделенных авторами периодов:
? ранний (70-е годы, АЭС с ВВЭР-440);
? эволюционный (80-е годы, АЭС с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000);
? интенсивный (послечернобыльский, 80-е - 90- е годы, АЭС с ВВЭР-440,
ВВЭР-1000, РБМК- 1000 и атомные станции теплоснабжения);
? современный (пересмотр сейсмичности площадок и сейсмостойкости
объектов, повышение сейсмостойкости на базе новых знаний, достижений
науки и техники и нормативного регулирования, лицензирование
деятельности в области использования атомной энергии).
Современный период решения указанной проблемы характеризуется
дифференцированным подходом к анализу и обеспечению
сейсмостойкости:
? действующих АЭС с учетом их старения, отказов и повреждаемости
оборудования и трубопроводов, в том числе в контексте продления срока
эксплуатации станций путем проведения компенсирующих мероприятий;
? вновь размещаемых и сооружаемых АЭС в соответствии с
нормативными требованиями нормативных документов.
Первые атомные станции проектировались по нормативным
документам, предназначенным для объектов гражданского и
промышленного назначения. Впервые анализировалась сейсмостойкость

45.

сооружений, оборудования и трубопроводов главного циркуляционного
контура АЭС в Армении (1975 - 1978 гг.).
В 1978 г. были разработаны и введены в действие Временные нормы
проектирования сейсмостойких атомных станций (ВСН-15-78). При их
составлении учтен опыт МАГАТЭ, а также нормативные документы
США, Японии, Франции, Румынии. Введены два уровня расчетных
землетрясений, категории сейсмостойкости, специфические требования
сейсмостойкости к зданиям, сооружениям, системам и элементам в
зависимости от их принадлежности к категориям сейсмостойкости.
При пересмотре нормативного документа "Нормы расчета на
прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических
установок.
ПНАЭ Г-7-002-87" в 1986 г. в него введен новый раздел, посвященный
сейсмическому анализу оборудования и трубопроводов АЭС.
Введенные в действие в 1987 г. Нормы проектирования сейсмостойких
атомных станций. ПНАЭ Г-05-006-87 взамен ВСН-15-78 практически
сохранили все принципы и подходы ВСН-15-78. В 1987 г. разработан и
введен в действие документ "Требования к размещению атомных
станций", которым предписываются исследования сейсмичности
площадок при выборе районов и пунктов для размещения АЭС.
Согласно введенному в действие в 1990 г. нормативному документу
"Общие положения обеспечения безопасности атомных станций (ОПБ88)" системы и элементы, важные для безопасности, должны быть
способны в соответствии со специальными нормами и правилами
выполнить свои функции в установленном проектом объеме с учетом
землетрясений.
Новое развитие проблема обеспечения сейсмостойкости получила в
последнее десятилетие ХХ века после сильного землетрясения,
произошедшего в Армении.
В 1993 г. разработан и введен в действие нормативный документ
"Размещение атомных станций. Основные критерии и требования по
обеспечению безопасности. ПНАЭ Г-03-33-93". В 1995 г. введенный в
действие нормативный документ "Учет внешних воздействий природного
и техногенного происхождения на ядерно- и радиа- ционно опасные
объекты. ПНАЭ Г-05-035-94" содержит требования к обеспечению
сейсмостойкости. Действуют пересмотренные федеральные нормы и
правила "Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций. НП031-01". Они устанавливают требования к обеспечению безопасности
наземных атомных станций с реакторами всех типов при сейсмических
воздействиях, определению категорий сейсмостойкости элементов
атомных станций с учетом их класса безопасности, назначению

46.

параметров стандартных сейсмических воздействий, обеспечению
сейсмостойкости строительных конструкций и оснований сооружений
атомных станций, технологического, электротехнического оборудования,
средств автоматизации и связи. Кроме того, в них содержатся
рекомендации по составу и объему исследований для уточнения
сейсмических и тектонических условий размещения атомной станции и
определения параметров внешних воздействий, для оценки эффективности
проектных решений сейсмостойкости унифицированного проекта для
обеспечения выдачи энергии и тепла, а также ядерной и радиационной
безопасности применительно к конкретным условиям размещения.
Значительное развитие получила и нормативно-методическая база.
Так, руководство по безопасности "Определение исходных сейсмических
колебаний грунта для проектных основ. РБ-006-98", разработанное в 1998
г., содержит: методы и подходы определения параметров сейсмических
колебаний грунта для проектных основ; рекомендации по определению
параметров акселерограмм, связанных с макросейсмическими
характеристиками площадки; критерии синтезирования сейсмограмм;
рекомендации по определению расчетных сейсмических колебаний грунта
для отметки коренной породы; рекомендации по определению
характеристик параметров сейсмических колебаний грунта заданной
вероятности превышения.
Исходные сейсмические колебания грунта определяются с целью
получения исходных данных для использования в анализах сейсмостойкости
зданий, сооружений, систем и элементов АЭС. Они также необходимы
при оценке рисков от влияния неопределенностей исходной
сейсмологической информации на прогноз безопасности атомных станций.

47.

Заключение
Обеспечение сейсмостойкости АЭС предполагает проведение
комплекса работ (изысканий, исследований, расчетов, испытаний).

48.

Надежность этих работ должна контролироваться на основе программы
обеспечения качества.
Два вопроса особенно важны на современном этапе для решения на
национальном и международном уровнях:
унификация и стандартизация подходов, методов, средств и
испытательного оборудования, применяемых на действующих блоках АЭС
при обследованиях сейсмостойкости и испытаниях оборудования и
трубопроводов;
создание международного банка экспериментальных данных по изучению
динамического поведения компонентов блоков АЭС, включая
демпфирование и резонансные явления в грунтах, конструкциях и
материалах на основе специальных требований и критериев для отбора
данных в этот банк.
https://nrs-journal.ru/upload/iblock/4ad/seismic_resistance_30.pdf
https://nrs-journal.ru/upload/iblock/2fe/50_41.pdf
http://www.metrology.kharkov.ua/fileadmin/user_upload/data_gc/conference/M2
012/pages/568.pdf
https://files.stroyinf.ru/Data2/1/4294815/4294815342.pdf
Описание изобртения : Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами F0416L
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования,
зданий, мостов, сооружений, линий электропередач, рекламных
щитов от сейсмических воздействий за счет использования
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения
установленных на пружинистую гофру с ломающимися
демпфирующими ножками при при многокаскадном
демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина
А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616
"Болтовое соединение плоских деталей".

49.

Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое
соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое
соединение растянутых элементов замкнутого профиля №
2413820, «Стыковое соедиение рястянутых элементов» № 887748
и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C
7/00 " Узел упругого соединения трехглавного рельса с
подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения
"
Изобретение относится к области строительства и может
быть использовано для фланцевых соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами для
технологических , магистральных трубопроводов. Система
содержит фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с разной жесткостью,
демпфирующий элемент стального листа свитого по спирали.
Использование изобретения позволяет повысить
эффективность сейсмозащиты и виброизоляции в резонансном
режиме фланцевые соединения в растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
Изобретение относится к строительству и
машиностроению и может быть использовано для
виброизоляции магистральных трубопроводов,
технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со
смещенным центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту
является фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля № 2413820 , Стыковое соединение
растянутых элементов № 887748 система по патенту РФ
(прототип), содержащая и описание работы фланцевого

50.

соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами
Недостатком известного устройства является
недостаточная эффективность на резонансе из-за отсутствия
демпфирования колебаний.
Технический результат - повышение эффективности
демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и
упрощение конструкции и монтажа сейсмоизолирующей опоры.
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , содержащей по крайней мер, за счет демпфирующего
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена
с использованием фрикци-болта с забитым обожженным
медным упругопластичным клином, конце демпфирующий
элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного
клина забитым в паз латунной шпильки с медной втулкой, при
этом нижняя часть штока соединена с основанием спиральной
опоры , жестко соединенным с демпирующей спиральной
стальной лентой на фрикционно –подвижных болтовых
соединениях для обеспечения демпфирования фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами
На фиг. 1 представленk фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого
трения в овальных отверстиях
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
виброизолирующая система для зданий и сооружений, содержит

51.

основание 3 и 2 –овальные отверстия , для болтов по спирали и
имеющих одинаковую жесткость и связанных с опорными
элементами верхней части пояса зданий или сооружения я.
Система дополнительно содержит фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к
которая крепится фрикци-болтом с пропиленным пазов в
латунной шпильки для забитого медного обожженного
стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая
опирается на нижний пояс основания и демпфирующий
элемент 1 в виде спиральновидной сейсмоизолирующей опоры
с упругими демпферами сухого трения за счет применения
фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных
по изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755,
1174616, 2010136746 «Способ защиты зданий», 165076 «Опора
сейсмостойкая» В спиралевидную трубчатую опору , после
сжатия расчетной нагрузкой , внутрь заливается тощий по
расчету фибробетон по нагрузкой , сжатой спиральной
сейсмоизолирующей опоры
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения за счет фрикционно-подвижных
соединениях (ФПС)
При колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции
трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами
сухого трения , для спиралевидной сейсмоизолирующей опоры
с упругими демпферами сухого трения , элементы 1 и 4
воспринимают как вертикальные, так и горизонтальные
нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на
демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается

52.

пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и защита от
ударной нагрузки воздушной волны
Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами
сухого трения, как виброизолирующая система работает
следующим образом.
При колебаниях виброизолируемого объекта , фланцеве
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами на основе фрикционо-подвижных болтовых
соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях
воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание, сооружение, трубопровод.
Горизонтальные нагрузки воспринимаются спиральными
сейсмоизоляторами 1, и разрушение тощего фибробетона 4
расположенного внутри спиральной демпфирующей опоры .
Предложенная виброизолирующая система является
эффективной, а также отличается простотой при монтаже и
эксплуатации.
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения работает следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения , которые воспринимает
вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое
воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные
колебания гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при
креплении опоры к основанию фрикци-болтом , что дает ему
определенную степень свободы колебаний в горизонтальной
плоскости.

53.

При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами и
силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное
проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края
длинных овальных отверстий для скольжения при
многокаскадном демпфировании и после разрушения при
импульсных растягивающих нагрузках или при многокаскадном
демпфировании , уже не работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных
отверстий, соединение начинает работать упруго за счет
трения, а затем происходит разрушение соединения за счет
смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по
вертикали допускается 1 - 2 см или более
Недостатками известного решения аналога являются: не
возможность использовать фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению.
Известно также устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий, патент
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США
Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111
E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU №

54.

2413820 "Фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для
измерения сил трения по поверхностям болтового соединения" ,
Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию
кинематической или маятниковой опоры, которая выдерживает
вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных,
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: сложность
конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность
болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного или нескольких сопряжений отверстий фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, а также повышение точности расчета при
использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений и прокладки между
контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого
троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без
оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со

55.

скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на
фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с
пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин,
с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, установленный с возможностью
перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет
деформации и виброизолирующего фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
под действием запорного элемента в виде стопорного фрикциболта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами выполнены
овальные длинные отверстия, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются
фланцевыми соединениями в растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с установлением
запирающий элемент- стопорный фрикци-болт с
контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в
пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной
втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, параллельно
центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов,
которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться
за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми

56.

демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном
направлении.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный
паз ширина которого соответствует диаметру запирающего
элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному
перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым
натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным
тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) ,
забитым в пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из
состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с
возможностью перемещения только под вибрационные,
сейсмической нагрузкой, взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами,
где на
фиг.1 изображено фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами
сухого трения на фрикционных соединениях с контрольным
натяжением ;
на фиг.2 изображен вид с боку фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
с упругими демпферами сухого трения со стопорным
(тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз
стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;

57.

финн 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения виброизолирующею,
сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой
гильзой (пружинистой втулкой)
фиг. 7 изображена вид с верху фланцевого соединение с
овальными отверстиями растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое соединение по
замкнутому контуру растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 10 изображена формула расчет фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
косым демпфирующим компенсатором
фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения" по изобретении. №
2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента

58.

закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для
обеспечения несущей способности металлических конструкций с
высокопрочными болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы
трения по подготовленным поверхностям для болтового
соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на
выдачу патента № 2000105588 от 02.10.2000, опубликован
16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути
соевршенствоания технологии выполнения фрикционных
соединений на высокопрочных болтах" Национальная
металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая
и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
фиг. 15 изображен образец для испытания и Определение
коэффициента трения в ПК SCAD между контактными
поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97
Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ
УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998,
РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты»
ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук
И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков,
инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость,
сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления
протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по
изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной),

59.

в которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия
диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний фланец
охватывает верхний корпус трубы (трубопровода) .
При монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до
верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с контрольным
натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней
пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным
медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой)
В стенке корпусов виброизолирующей, сейсмоизолирующей
кинематической опоры перпендикулярно оси корпусов опоры
выполнено восемь или более длинных овальных отверстий, в
которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци
–болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с
забитым в паз стальной шпильки болта стопорным (
пружинистым ) обожженным медным многослойным
упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и
латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами
сухого трения, трубно вида в виде скользящих пластин , вдоль
оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход
болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В
нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен фланец
для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части
корпуса выполнен фланец для сопряжения с защищаемым
объектом, сооружением, мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что

60.

составной ( сборный) фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде
основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми
фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами,, совмещают с поперечными отверстиями трубчатой
спиралевидной опоры в трущихся спиралевидных стенок опоры ,
скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с
контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от
массы трубопровода,агрегата. Увеличение усилия затяжки гайки
на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению
зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в
свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига
(усилия трения) в сопряжении отверстие в крестообразной,
трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и
наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, зависит от
величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым
натяжением и для каждой конкретной конструкции и
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами (компоновки, габаритов, материалов,
шероховатости и пружинистости стального тонкого троса
уложенного между контактирующими поверхностями деталей
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально или расчетным машинным способом в ПК
SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
демпфирующего компенсатора , сверху и снизу закреплена на

61.

фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время
вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним
и нижним фланцевым соединением растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, происходит поглощение
вибрационной, взрывной и сейсмической энергии.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных
пружинистых тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми
(возможен вариант использования латунной втулки или
свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , сейсмической и
взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса,
пружинистых многослойных медных клиньев и сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении
горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок
от вибрационных воздействий или величин, определяемых
расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет
выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно
забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении
опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами,
представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую
стабильный коэффициент трения по упругой многослойной .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами
на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом
воздействия собственного веса трубопровода

62.

Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с фланцевыми фрикционно
- подвижными болтовыми соединениями должна испытываться
на сдвиг 1- 2 см
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с
обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз
стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами
или гайковертами на расчетное усилие с контрольным
натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия
собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания,
моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 (
СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011,
ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила
расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для стыкового демпфирующего косого соединения ,
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, является энергопоглотителем пиковых
ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается
вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной,
ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность
работы трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений,
за счет использования протяжных фрикционных соединений,
работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в
длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в
протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2.

63.

Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм)
втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за
счет трения между верхней составной и нижней целевой
пластинами (фрагменты опоры) до температуры плавления и
плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной,
сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования,
ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается
разрушение теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого
автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с
упругими демпферами сухого трения на фрикционных
соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит
принцип который, на научном языке называется "рассеивание",
"поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора
рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну
взрывную нагрузку. После взрывной или сейсмической нагрузки
необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное
виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта,
демпфирующего узла забить новые демпфирующий и
пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять,
выровнять опору и затянуть болты на проектное
контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок ,
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении
в фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения,
трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа
шток, корпуса опоры, в пределах длины спиралевидных паза

64.

выполненного в составных частях нижней и верхней трубчатой
опоры, без разрушения оборудования, здания, сооружения, моста.
О характеристиках виброизолирующего демпфирующего
компенсатора - фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, сообщалось на научной
XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и
конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание
математических моделей установленных на сейсмоизолирующих
фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их
реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной
лабораторией ОО "Сейсмофонд" можно ознакомиться на
сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами на фланцевых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов
крепления (ДУК) (без раскрывания новизны технического
решения) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building
frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind
and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschu
tzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_SeismicBrochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями демпфирующего косого
компенсатора на основе фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами на основе
фланцевых фрикционно –подвижных соединений для
виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест ,
ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :

65.

https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s
https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8
https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4
https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующего косого
компенсатора для трубопроводов на основе фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны
следующие существенные отличия:
1.Косое фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения выдерживает термические нагрузки от перепада
температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницах
2. Упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
регулируется прочностью втулки тросовой
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок,
свойства которой ухудшаются со временем, из-за старения
резины, свойства фланцевое косое демпфирующее соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
остаются неизменными во времени, а долговечность их такая
же, как у магистрального трубопровода.

66.

Экономический эффект достигнут из-за повышения
долговечности демпфирующей упругого фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,
так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и
стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже.
Экономический эффект достигнут также из-за удобства
обслуживания узла при эксплуатации фланцевого косого
компенсатора соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на
изобретение: фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и
разработка методов расчетной оценки долговечности
подкрановых путей производственных зданий. Автореферат
диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В
66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А.
Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28
(020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован
10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ
С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ
И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ
И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013

67.

2. Патент на полезную модель
сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
№ 165 076 " Опора
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель
противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент"
07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления
ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для
колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05
05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести
опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18
«Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих
зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13
«Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в
строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,

68.

5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты
сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание
на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь
мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
.
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или
через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные
технологии возведения фундаментов без заглубления – дом
на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных
грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение
ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы
ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294
«Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года
планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения
«звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в
строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении
- гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные
научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С
брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом
народного опыта сейсмостойкого строительства горцами
Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –
1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского,
д.3 .

69.

Формула изобретения косого фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения
1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
демпфирующего косого компенсатора для магиастрального
трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, с одинаковой жесткостью с
демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании,
для сейсмоизоляции трубопровода и поглощение сейсмической
энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини
нагрузки, при этом упругие демпфирующие косые
компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
, повышенной надежности с улучшенными демпфирующими
свойствами, содержащая , сопряженный с ним подвижный узел с
фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой
втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде
протяжного соединения контактирующих поверхности детали и
накладок выполнены из пружинистого троса между
контактирующими поверхностями, с разных сторон,
отличающийся тем, что с целью повышения надежности
демпфирующее сейсмоизоляции, с демпфирующим эффектом с
сухим трением, соединенные между собой с помощью фрикционноподвижных соединений с контрольным натяжением фрикциболтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) ,
расположенных в длинных овальных отверстиях , с помощью

70.

фрикци-болтами с медным упругоплатичном, пружинистым
многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым
зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии верха
и низа косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения, для обеспечения несущей способности
трубопровода на фрикционно -подвижного соединения с
высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой (гильзой),
включающий, контактирующие поверхности которых
предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным
фрикци- болтом и гайкой при проектном значении усилия
натяжения болта, устанавливают на элемент
сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для определения
усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до
момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем
сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют
коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения
высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином
забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой гильзы из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига
на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с
возможностью соединения его с неподвижной частью
устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а
между выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.

71.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия
сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного
фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке,
диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа
сейсмоизолирующего антивибрационного косого демпфирующего
компенсатора , не производят, при отношении в диапазоне 0,500,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения,
дополнительно проводят обработку контактирующих
поверхностей фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с использованием
цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая используется
при строительстве мостов https://vmpanticor.ru/publishing/265/2394/
http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

72.

Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

73.

Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

74.

Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

75.

Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

76.

Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

77.

Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

78.

Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

79.

Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

80.

Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами

81.

Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Р Е Ф Е Р А Т на изобретение на полезную модель Фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами МПК F16L 23/00
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты
трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий
от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных
воздействий за счет использования спиралевидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого

82.

трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из
упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и
протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений
отличающаяся тем, что с целью повышения
сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры
или корпус опоры выполнен сборным с трубчатым сечением в
виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из
нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в
вертикальном направлении с демпфирующим эффектом,
соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных
соединений и контактирующими поверхностями с
контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой
втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных
отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего
корпуса расположены на упругой перекрестной гофры
(демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с
многослойным из склеенных пружинистых медных пластин
клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха
и низа корпуса опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения , содержащая трубообразный спиралевидный корпусопору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим
фиробетоно и сопряженный с ним подвижный узел из
контактирующих поверхностях между которыми проложен
демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми
фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными
запорными элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в трубопроводе со скошенными торцами ,
параллельно центральной оси, выполнено восемь
симметричных или более открытых пазов с длинными

83.

овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикциболта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса,
увеличению сил трения в сопряжении составных частей
корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при
внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, представляют собой двойную
фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент
трения по свинцовому листу в нижней и верхней части
виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой со
свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания
протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в
спиральной фланцевом соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек
обожженными медными клиньями, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное
усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия
собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания,
моста и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п.
14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные
конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка
растянутых элементов трубопровода со скошенными

84.

торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено со
скошенными торцами в виде , стаканчато-трубного вида на
фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикциболтами .
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами соединяется , на изготовлено из
фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это
вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью
которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает
на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при
землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной
волны. Фрикци–болт повышает надежность работы
вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания,
мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных
фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП
45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта использующая для
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами , состоящая из стального троса в
пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки,
пружинит за счет трения между тросами, поглощает при
этом вибрационные, взрывной, сейсмической нагрузки , что
исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор
под агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от
ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах
достигается путем обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно

85.

при импульсных растягивающих нагрузках на здание,
сооружение, оборудование,труопровоы, которое
устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах,
с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых
фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению
"Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано:
10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт.
Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ
для обеспечения несущей способности металлоконструкций с
высокопрочными болтами"
В основе фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами ,с упругими
демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых
соединениях, на фрикци-болтах (поглотители энергии)
лежит принцип который называется "рассеивание",
"поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных
соединений (ФФПС) для Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами , с
упругими демпферами сухого трения, на фрикционно –
болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими
узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом
), имеет пару структурных элементов, соединяющих эти
структурные элементы со скольжением, разной
шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов
или упругой гофры ( обладающие значительными
фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Совместное скольжение включает зажимные средства на
основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ),

86.

заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при
применении силы.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит
перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых
фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения,
скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной ,
винтовой опоры , по продольным длинным овальным
отверстиям . Происходит поглощение энергии, за счет
трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой,
взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и
раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами на расчетное допустимое
перемещение, до 1-2 см ( по расчету на сдвиг в SCAD Office , и
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, рассчитана на одно, два
землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной
взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической
нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые
троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить
опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз латунной
шпильки демпфирующего узла крепления, новые
упругопластичный стопорные обожженные медный
многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и
выровнять фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами трубопровод и

87.

затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с
контрольным натяжением, на начальное положение
конструкции с фрикционными соединениями, восстановить
протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами , для
дальнейшей эксплуатации после взрыва, аварии, землетрясения
для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от
многокаскадного демпфирования фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения
и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты,
оборудования, задний и сооружений
Основное заявление об освобождении от патентной пошлины
согласно пункт 1 статьи 296 Налогового кодекса Республики
Беларусь в Государственный комитет по науке и технологиям
Республики Беларусь Национальный центр интеллектуальной
собственности 220034 г Минск ул Козлова 20 (017) 285-26-05
[email protected]
Ведущему специалисту центра экспертизы промышленной
собственности Н.М.Бортнику 9 мая 2021
Авторы изобретения Фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами ветеран
боевых действий Кадашов Александр Иванович

88.

.

89.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

101.

102.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
20
(13)
A
(51) МПК
E04C 2/00 (2006.01)
(12)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем,
что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых
фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом

103.

обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и
землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за
счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих
из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия
115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на
уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10,
STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем доп устимые
расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО
«Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Изобретение полезная модель Опора сейсмостойкая Сейсмофонд Андреев Б А Коваленко А И
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D»,
которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке
корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт
3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль
оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.

104.

В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части
штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что
шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с предварительным
усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении
отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины
усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов,
материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей
встык по Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в
пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами
пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит
взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных
отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий,
соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного
являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению.

105.

Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый
объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы.
Трение демпфирования создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности
сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые
фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины,
через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении.
Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает
ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего
начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора
сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного

106.

на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью
перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения
перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного
элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с
цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают
запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают
корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент
создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные
пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической
нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1
изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б
(фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен
выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено
вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно по подвижной
посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в
которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме
того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и
длиной «l».

107.

В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части
корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а
в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым
объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с
отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3, с шайбами 4, на с предварительным усилием (вручную) навинчивают
гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного
усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации
корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока.
Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины
усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза
выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним
подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом
отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное
вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным
элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего

108.

через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз,
выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным
усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси,
выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.

109.

110.

F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства
магистральных трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых
кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и
взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из

111.

латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет
обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и
автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт,
состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном
соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином
вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой (
на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение
трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение ,
патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С
увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно
подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают
упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и

112.

вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах
из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий,
патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое
соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на
пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при
этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность
конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
точности расчета при использования фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и
трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью
подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит
медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с
ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.

113.

Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого
трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок,
сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных
медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с
помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям
трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек
4, кольцевого уплотнителя 5.

114.

Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным
пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного
фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов
Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца:
расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если
антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми
шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При
этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более
надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с
трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный
втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность
соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный
обожженный клин , который является амортизирующим элементом
при многокаскадном демпфировании .

115.

Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с
одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный
обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных
втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную
сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого
соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не
показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного
фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных
колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты
собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если
коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула

116.

Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,
содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым
медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или
гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в
отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт ,
отличающееся тем, что, с целью расширения области использования
соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего
фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым обожженм
коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном
соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде
свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими
выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на
участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии
нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным
обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2

117.

Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9

118.

119.

120.

СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ С ФЛАНЦЕВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ И МЕЖФЛАНЦЕВЫЙ
КОМПЕНСАТОР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 2381407

121.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(19)
RU
(11)
(13)
C1
(51) МПК
F16L 23/00 (2006.01)
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: действует (последнее изменение статуса: 27.07.2020)
Пошлина: учтена за 13 год с 02.07.2020 по 01.07.2021
(21)(22) Заявка: 2008126791/06, 01.07.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
01.07.2008
(45) Опубликовано: 10.02.2010 Бюл. № 4
(72) Автор(ы):
Белоногов Алексей Владимирович (R
(73) Патентообладатель(и):
Общество с ограниченной ответствен
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 813073 А, 15.03.1981.
US 5244237 А, 14.09.1993. US 4662660 А, 05.05.1987. US 4550743 А, 05.11.1985.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ул. Ленина, 62, ООО "ЛУКОЙЛ-ПЕРМЬ", отдел управления
проектами, Г.И. Селезневой
(54) СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ С ФЛАНЦЕВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ И МЕЖФЛАНЦЕВЫЙ
КОМПЕНСАТОР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
(57) Реферат:

122.

Изобретение относится к области машиностроения. Из общей системы трубопроводов выделяют
участки трубопроводов с подключенными к ним аппаратами и фланцевой арматурой, подлежащей по
правилам эксплуатации периодической замене. В пределах выделенных участков фиксируют
фланцевые соединения, которые обеспечивают отключение участков трубопроводов с аппаратами и
заменяемой арматурой, ввод и вывод их из технологического процесса при профилактических
ремонтно-технологических работах. При монтаже трубопроводов и профилактических ремонтно технологических работах в каждом зафиксированном фланцевом соединении используют для
установки между фланцами межфланцевый компенсатор, который выполнен в виде кольца с
уплотнительными прокладками с обеих его сторон. Общая толщина межфланцевого компенсатора
выполнена не менее толщины комплекта регламентированной к установке правилами эксплуатации
традиционной заглушки с прокладками. Расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым
компенсатором до первой опоры под трубой выдерживают в пределах от половины до д вух наружных
диаметров указанных фланцев, а на вертикальных участках трубопроводов устанавливают устройства,
разгружающие трубопровод от собственного веса. Изобретение упрощает ремонтно -технологические
работы по обслуживанию трубопроводов. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к области эксплуатации трубопроводов, имеющих фланцевые
соединения, и предназначается к использованию в первую очередь в нефтегазодобывающей и
нефтегазоперерабатывающей промышленности, конкретно - в нефтепромысловых трубопроводных
системах добычи, сбора и внутрипромыслового транспорта нефти, газа и попутно добываемой
пластовой воды.
Известно, например, изобретение со съемными фланцами по авторскому свидетельству СССР
№813073, М.Кл. (3) F16L 23/02 (заявлено 04.06.79; опублико вано 15.03.81) под названием
«Разъемное соединение трубопроводов», согласно которому при монтаже фланцевого соединения
вначале свинчивают и отодвигают в сторону один фланец и в образованный зазор между концами
труб вводят линзу. При этом поверхности линзы и концы труб выполняют концентричными между
собой. После введения линзы производят стягивание фланцев.
Однако способ монтажа и конструктивное выполнение элементов разъемного соединения по
указанному изобретению требует значительного осевого сдвига одного и з съемных фланцев и
соединяемых труб, что в условиях ограниченного пространства трудновыполнимо.
Среди имеющихся технических решений, характеризуемых совокупностью признаков, сходных с
совокупностью существенных признаков заявляемого изобретения, аналогичн ых объектов техники
нами не обнаружено.
Из практики работы, например, нефтегазодобывающих предприятий известен лишь
традиционный способ монтажа и ремонта трубопроводов в трубопроводных системах добычи,
сбора и внутрипромыслового транспорта нефти, газа и по путно добываемой пластовой воды,
согласно которому вначале производят сборку фланцевых соединений. При этом между фланцами
перед их стягиванием устанавливают прокладки, например, из паронита. Затем при собранном
фланцевом соединении концы труб вваривают в обвязку трубопроводов.
Смонтированная указанным способом обвязка трубопроводов имеет высокую жесткость и очень
малую податливость в осевом направлении, которая необходима при установке заглушек при
проведении профилактических ремонтно-технологических работ в процессе эксплуатации таких
трубопроводов.

123.

Это увеличивает время подготовки оборудования к ремонту, увеличивает трудоемкость и время
проведения работ, увеличивает опасность травмирования персонала, требует применять
дополнительное оборудование, затрудняет выполнение требуемой технологии выполнения
ремонтных работ и правил безопасности.
Единым техническим результатом, достигаемым при осуществлении предлагаемой группы
изобретений, являются:
- упрощение и облегчение работ по установке и снятию заглушек и за мене прокладок во
фланцевых соединениях при проведении ремонтно -профилактических работ в процессе
эксплуатации трубопровода;
- исключение необходимости использовать дополнительное оборудование и приспособления
(специальные раздвижные приспособления, разъемные клинья, разгонщики фланцев, кувалды,
ломы и т.п.);
- сокращение времени на проведение ремонтно -профилактических работ при замене и установке
прокладок и заглушек во фланцевых соединениях и замене арматуры и аппаратов;
- снижение физической трудоемкости работ обслуживающего персонала и снижение опасности
травмирования;
- облегчение выполнения требований правил техники безопасности и условий технологии
ремонта;
- снижение нагрузок на элементы трубопроводов и оборудования при проведении ремонтно профилактических работ за счет исключения необходимости принудительно раздвигать в осевом
направлении фланцы с трубами при замене и установке прокладок и заглушек между фланцами.
Указанный технический результат достигается тем, что в заявляемом способе эксплуатации
трубопроводов с фланцевыми соединениями вначале из общей системы трубопроводов выделяют
участки трубопроводов с подключенными к ним аппаратами и фланцевой арматурой, подлежащей
по правилам эксплуатации периодической замене, затем в пределах выделенных учас тков
фиксируют фланцевые соединения, которые обеспечивают отключение участков трубопроводов с
аппаратами и заменяемой арматурой, ввод и вывод их из технологического процесса при
профилактических ремонтно-технологических работах путем установки и снятия заг лушек в
зафиксированных фланцевых соединениях, а при монтаже трубопроводов и профилактических
ремонтно-технологических работах в каждом зафиксированном фланцевом соединении используют
для установки между фланцами межфланцевый компенсатор, который выполнен в виде кольца с
уплотнительными прокладками с обеих его сторон, причем общая толщина межфланцевого
компенсатора выполнена не менее толщины комплекта регламентированной к установке
правилами эксплуатации традиционной заглушки с прокладками, при этом расстоя ние от
фланцевого соединения с межфланцевым компенсатором до первой опоры под трубой
выдерживают в пределах от половины до двух наружных диаметров указанных фланцев, а на
вертикальных участках трубопроводов устанавливают устройства, разгружающие трубопрово д от
собственного веса.
Указанные выше признаки заявляемого способа эксплуатации трубопроводов с фланцевыми
соединениями являются существенными и новыми.
Указанный технический результат совокупно достигается еще и тем, что нами предложен вновь
межфланцевый компенсатор для осуществления заявляемого способа эксплуатации трубопроводов
с фланцевыми соединениями, включающий кольцо, по обе боковые поверхности которого

124.

установлены уплотнительные элементы, выполненные в виде кольцевых прокладок, при этом
общая толщина межфланцевого компенсатора выполнена не менее толщины комплекта
регламентированной к установке правилами эксплуатации традиционной заглушки с прокладками.
А также тем, что:
- кольцо компенсатора выполнено, например, металлическим;
- кольцо компенсатора снабжено хвостовиком, свободный конец которого выведен за пределы
наружного диаметра соединяемых фланцев;
- профиль боковых поверхностей кольца компенсатора выполнен адекватно профилю
сопрягаемых поверхностей фланцев.
Указанные выше конструктивные признаки предлагаемого межфланцевого компенсатора для
осуществления заявляемого способа эксплуатации трубопроводов с фланцевыми соединениями
являются существенными и новыми.
Приведенные выше новые существенные признаки способа и межфланцевого компенсатора
обеспечивают заявляемой группе изобретений при осуществлении достижение указанного выше
нового технического результата.
На чертеже представлен продольный разрез узла фланцевого соединения концов труб с
предлагаемым межфланцевым компенсатором. Межфланцевый компенс атор включает в себя
кольцо 1, с обеих боковых поверхностей которого установлены уплотнительные элементы 2,
выполненные в виде кольцевых прокладок. Общая толщина - S-межфланцевого компенсатора
выполнена не менее толщины комплекта традиционной заглушки с пр окладками, которая
выбирается для установки исходя из требований правил эксплуатации. Кольцо 1 может быть
выполнено металлическим или из иного прочного материала. Кольцо 1 компенсатора снабжено
хвостовиком 3, свободный конец которого выведен за пределы нар ужных диаметров фланцев 4,
стягиваемых между собой шпильками 5. Если сопрягаемые поверхности фланцев выполнены не
плоскими, а фигурными, например, типа «шип-паз», то профиль боковых поверхностей кольца 1
компенсатора выполняют адекватным профилю сопрягаемых поверхностей фланцев (на чертеже не
показано).
Осуществляют предлагаемый способ следующим образом.
Вначале в общей системе трубопроводов выделяют те участки трубопроводов, в которые
подключены аппараты технологического назначения и фланцевая арматура, по длежащая по
правилам эксплуатации периодической замене. Выделение таких участков можно провести на
стадиях проектирования и монтажа, а также при эксплуатации уже пущенных в работу систем
трубопроводов при проведении профилактических ремонтно -технологических работ.
Затем в пределах выделенных участков трубопроводов фиксируют (обозначают, ставят метки)
фланцевые соединения, которые обеспечивают отключение участков трубопроводов с аппаратами и
заменяемой фланцевой арматурой и обеспечивают их ввод и вывод из те хнологического процесса
во время проведения профилактических ремонтно -технологических работ путем установки и снятия
заглушек в таких фланцевых соединениях.
При монтаже трубопроводов (при строительстве вновь, при их замене) и профилактических
ремонтно-технологических работах на участках трубопроводов в каждое зафиксированное
фланцевое соединение между фланцами (до их стягивания) устанавливают предлагаемый
межфланцевый компенсатор.

125.

При этом расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым компенсатором до первой
опоры под трубой обеспечивают в пределах от половины до двух наружных диаметров
соединяемых фланцев. На вертикальных участках трубопроводов устанавливают устройства,
разгружающие трубопровод от собственного веса.
Благодаря установке между фланцами труб межфланцевых компенсаторов предлагаемых
параметров (его толщина не менее толщины традиционной заглушки) исключается необходимость
принудительно раздвигать в осевом направлении фланцы с трубами при замене и установке
прокладок и заглушек, что облегчает и упрощает такие работы, сокращает время и их трудоемкость,
не требует дополнительного оборудования.
А благодаря тому, что в предлагаемом способе предложено из общей системы трубопроводов
выделять те участки, которые подлежат периодической замене, и в пред елах выделенных участков
фиксировать фланцевые соединения, обеспечивающие отключение, ввод и вывод из
технологического процесса таких участков путем установки и снятия заглушек во фланцевые
соединения, то совместно с установкой межфланцевых компенсаторов в зафиксированные
фланцевые соединения, при том, что расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым
компенсатором до первой опоры под трубой выдерживают в пределах от половины до двух
наружных диаметров таких фланцев, а на вертикальных участках трубопро водов устанавливают
устройства разгрузки от их собственного веса, то в совокупности это позволяет на протяжении всего
времени эксплуатации трубопроводов (от монтажа до его замены) наиболее полно обеспечить
выполнение требований правил техники безопасности и условий технологии ремонта, снизить
опасность травмирования и в целом продляет срок безопасной эксплуатации трубопроводов при
снижении материальных средств и трудовых затрат на проведение профилактических ремонтно технологических работ.
Формула изобретения
1. Способ эксплуатации трубопроводов с фланцевыми соединениями, характеризующийся тем,
что из общей системы трубопроводов выделяют участки трубопроводов с подключенными к ним
аппаратами и фланцевой арматурой, подлежащей по правилам эксплуатации периодич еской
замене, в пределах выделенных участков фиксируют фланцевые соединения, которые
обеспечивают отключение участков трубопроводов с аппаратами и заменяемой арматурой, ввод и
вывод их из технологического процесса при профилактических ремонтно -технологических работах
путем установки и снятия заглушек в зафиксированных фланцевых соединениях, при монтаже
трубопроводов и профилактических ремонтно-технологических работах в каждом зафиксированном
фланцевом соединении используют для установки между фланцами межфл анцевый компенсатор,
который выполнен в виде кольца с уплотнительными прокладками с обеих его сторон, причем
общая толщина межфланцевого компенсатора выполнена не менее толщины комплекта
регламентированной к установке правилами эксплуатации традиционной за глушки с прокладками,
при этом расстояние от фланцевого соединения с межфланцевым компенсатором до первой опоры
под трубой выдерживают в пределах от половины до двух наружных диаметров указанных фланцев,
а на вертикальных участках трубопроводов устанавливают устройства, разгружающие трубопровод
от собственного веса.
2. Межфланцевый компенсатор для эксплуатации трубопроводов с фланцевыми соединениями,
включающий кольцо, по обе боковые поверхности которого установлены уплотнительные
элементы, выполненные в виде кольцевых прокладок, при этом общая толщина межфланцевого
компенсатора выполнена не менее толщины комплекта регламентированной к установке
правилами эксплуатации традиционной заглушки с прокладками.

126.

3. Межфланцевый компенсатор по п.2, отличающийся тем, что кольцо компенсатора выполнено,
например, металлическим.
4. Межфланцевый компенсатор по п.2, отличающийся тем, что кольцо компенсатора снабжено
хвостовиком, свободный конец которого выведен за пределы наружного диаметра соединяемых
фланцев.
5. Межфланцевый компенсатор по п.2, отличающийся тем, что профиль боковых поверхностей
кольца компенсатора выполнен адекватно профилю сопрягаемых поверхностей фланцев.

127.

128.

129.

130.

ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ изобретение патент
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(11)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,

131.

ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич
(RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В.
Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные конструкции зданий и сооружений (73)
Патентообладатель(и):
(Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1,
Марутян Александр
31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Суренович (RU)
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И.
Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых
элементов замкнутого профиля. Технический результат заключается в уменьшении массы конструкционного
материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля включает концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30°
относительно продольных осей стержневых элементов. Листовую прокладку составляют парные опорные
столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7
ил., 1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям
растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть использовано в монтажных стыках поясов
решетчатых конструкций.

132.

Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых
элементов с фланцами, дополнительные ребра и стяжные болты, установленные по периметру замкнутого
профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть.
(Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей,
что увеличивает расход материала и трудоемкость конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего
(растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых профилей, включающее концы стержневых элементов с
фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами для прикрепления
стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под
ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т.
Т.1. Элементы конструкций: Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462,
рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости
монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода) конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля,
включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами, фланцы
установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку
составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно
упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно
применить в монтажных стыках решетчатых конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических,
прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве еще одного примера
использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов
конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров, двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое
фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на
фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 фланцевое соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку;
на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные
с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2, установленные под углом 30° относительно продольных
осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко скреплены опорные столики 3. В
выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после
сборки соединения на монтаже установлены стяжные болты 6.

133.

Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные
столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4 фланцев 2 таким образом, что в них можно
разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого
профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть
расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) незамкнутого (открытого) профиля,
но и в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого
профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания
раскосов к поясу должны быть не менее 30° для обеспечения плотности участка сварного шва со стороны
острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр
«Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов
замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные столики 3 установлены под углом 30°
относительно продольных осей. В таком случае продольная сила F, вызывающая растяжение элемента
замкнутого профиля 1, раскладывается на две составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую
стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на опорные столики 3. Уменьшение болтовых
усилий в два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для
них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на
материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров
стяжных болтов 6, снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта
принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм покрытий из гнутосварных замкнутых профилей
системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.314. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно,
что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.
Масса, кг
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Примеч.
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
47,1
Сварные швы (1,5%)
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
Известное решение
5,2
0,4
26,8 Предлагаемое решение

134.

*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом
фланцевых соединениях количество стяжных болтов одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них
использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что в новом
решении расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в
3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами, отличающееся тем, что фланцы
установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку
составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно
упертые друг в друга.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,

154.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

155.

Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов , специальных
технических решений (СТУ) по обеспечение сейсмостойкой надежности,
зданий и сооружений на основе спиральных сейсмоизолирующих опорах с
упругими демпферами сухого трения, на фрикционно-подвижных фланцевых
болтовых соединений с длинными овальными отверстиями и контрольным
натяжением, по линии нагрузки с применением программного комплекса
SCAD Office для анализа сейсмозащиты зданий , сооружений, с
демпфирующими связями на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при
растягивающих нагрузках , на сдвиг в программном комплексе SCAD
Office, согласно изобретения №№ 2423820, 887743 и демпфирующих
сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных болтовых соединениях,
для восприятия усилий -за счет трения, при растягивающих нагрузках в
сейсмоизолирующем демпфирующем поясе и предназначенного для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный
выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для зданий,
сооружений, трубопроводов необходимо использование сейсмостойких
демпфирующие маятниковые опоры «гармошка», а для трубопроводов
на фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на
сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной
шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова,
ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.05073,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755
SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-frictiondamping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H
9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения
трубопроводов к оборудованию, трубопроводы должны быть уложены
в виде "змейки" или "зиг-зага "), хранятся на кафедре теоретическая
механика по адресу: ПГУПС 190031, СПб, Московский пр 9 ,

156.

На кафедре теоретическая механика ПГУПС у проф дтн А.М.Уздин
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected]
(931) 280-11-94, (921) 962-67-78, (999) 535-47-29, (996) 798-26-54,
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant

157.

158.

159.

160.

161.

162.

163.

164.

165.

166.

167.

Сейсмоизоляция зданий
Строительство на кинематических

168.

фундаментах
Год: 2009 Автор: Черепинский Ю.Д.
Жанр или тематика: Архитектура / Строительство / Инженерные сети
Издательство: Москва, Blue Apple
ISBN: 978-5-212-01113-6
Язык: Русский
Формат: PDF
Качество: Отсканированные страницы
Количество страниц: 47
Описание:

169.

От издателей
Настоящий сборник включает наиболее полную опубликованную авторскую
информацию о сейсмической изоляции зданий с помощью стоек-опор,
называемых кинематическими фундаментами Ю.Д. Черепинского, или
просто КФ. Разработке и внедрению КФ для снижения сейсмической
реакции зданий автор публикуемых статей посвятил более 45-ти лет, и его
полным основанием можно назвать одним из пионеров современного этапа
строительства сейсмоизолированных зданий.
В настоящее время на территории бывшего СССР (преимущественно в
Казахстане и России) построено более 200 сейсмоизолированных зданий, в
которых использованы КФ.
Необходимо отметить высокий энтузиазм и большие усилия, которые
потребовались автору для практической реализации своих идей. В то же
время, нельзя не признать то факт, что сопутствующих теоретических
обоснований и, главным образом, натуральных эспериментальных
исследований, всесторонне обосновывающих эффективность и требуемую
надѐжность применения КФ на сегодняшний день недостаточно, и область
наиболее эффективного применения КФ не обозначена.
Мы рекомендуем это издание широкому кругу специалистов
сейсмостойкого строительства как значимую страницу в истории
современной сейсмоизоляции зданий, и как материал для комплексной
проверки, мониторинга и контроля надѐжности ранее возведѐнных КФ
зданий и, наконец, для усовершенствования и дальнейшего внедрения
этой отечественной разработки.
Председатель Совета Регионального альянса по анализу и уменьшению
бедствий М.А.Клячко.
https://rutracker.org/forum/viewtopic.php?t=4027606
Книга Черепинский Юрий Я гражданин Советского Союза
(записки иммигранта)
Содержание
ПРЕДИСЛОВИЕ………………………………………………………………...3
1. Немного о прошлом времени……………………………………...…….…4
2.О трѐх составляющих моей жизни………………………………… ….5
ЧАСТЬ А
I НЕМНОГО О ДЕТСТВЕ
1.1. Первая половина детства……………………………………… ……7

170.

1.2. Вторая половина детства……………………………………… ……11
II. КОЕ_ЧТО О ЮНОСТИ
2.1. Школа-Улица…………………………………………………… ……22
III. ДАЁШЬ ПРОФЕССИЮ………………………….. ….32
IV. ПРОФЕССИЯ
4.1. Начало……………………………………………………………… ….…43
4.2. Становление………………………………………………………… .…47
4.3. Узкая специализация……………………………………………… ….…53
4.4. Научная проблема или приманка в мышеловке…………………….…..55
4.5. Первые шаги в науку. Аспирантура…………………………………..…56
4.6. Зигзаги линии жизни………………………………………………….….61
4.7. Жизнь возвращается в прежнее русло……………………………….….67
4.8. Взлѐты и падения……………………………………………………..…..65
4.9. Продолжение истории с КФ………………………………………… .…76
V. ОПЫТ
5.1. Сахалин. Курилы…………………………………………………………80
5.2. Камчатка…………………………………………………………………..82
Продолжение следует………………………….
Кинематические фундаменты (КФ) конструкции КазНИИССА снижают
нагрузки, воздействующие на здание при колебаниях грунта основания.
Сейсмозащита с использованием кинематических фундаментов является
экономически эффективной за счет уменьшения общих капитальных затрат
на строительство сейсмостойких зданий и снижения затрат на
восстановление при сейсмических повреждениях. 12 стр.
https://cloud.mail.ru/public/4LtR/2DsyeomT7

171.

Черепинский РДС РК 2.03-06-2002 Пособие по проектированию
фундаментов с сейсмоизолирующей прокладкой dnl10480
https://dwg.ru/dnl/10480 https://dwg.ru/dnl/10480/cp2

172.

Освещены вопросы технического обслуживания и ремонта мостов
и автодорог с учетом новейших технологий в США
Год: 2010 Автор: Mohiuddin A. Khan / Хан М.
Жанр: Строительство
Издательство: The McGraw-Hill Companies, Inc
ISBN: 978-0-07-154592-1
Язык: Английский
Редактор газеты «Земля РОССИИ" Кадашов Петр Павлович Брянская обл.,
Новозыбковский р-н, с. Малый Вышков Спецвыпуск от 02 мая 2021
[email protected] [email protected] [email protected]
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (999) 535-47-29 Организация «Сейсмофонд» ИНН 201400780 ОРГН
1022000000824
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656 https://pptonline.org/877060

173.

https://ru.scribd.com/document/497852064/VOV-Yubileynaya-Nagrada-Petra-Pavlovich-IzSela-Stariy-Vichkov-Novozibkovskiy-Rayon-Bryanskoy-Oblasti-8-Str
https://disk.yandex.ru/i/8SpyORMtAXqH2A
Адр: 197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» /
Кадашов Петр Павлович /

174.

Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005,
Санкт-Петербург, 2-я

175.

Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и
деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный
факультет [email protected]
т/ф (812) 694-78-10 ( 999) 535-47-29, (996)
798- 26-54 , (921) 962-67-78
Продается альбом по договорной цене за 10 тр специальные технические условия (СТУ) и рабочие
чертежи для усиления и укреплению аварийных железнодорожных мостов,
виадуков по
сопротивлению прогрессирующему разрушению пролетных строений ,
после землетрясения, за счет устройство демпфирующей
сейсмоизоляции и упругоплатичных шарниров в виде фрикци-болта с
забитым обожженным медным клином, в пропиленный паз шпильки, с
тросовой амортизирующей втулкой, исключающий прогрессирующее
обрушение железнодорожных аварийных , существующих
железнодорожных мостов ШИФР 1.010.1-1-2с.94 , выпуск 0-4.
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной
«ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР,
Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск .
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656
Более подробно об изобретениях инженера -строителя Быченок
Владимир Сергеевич (Новороссия), организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Способ обрушения здания,
сооружения направленным взрывом и устройство для его реализации в
среде вычислительного комплекса SCAD Office, ANSIS, используемые NATO,
изобретения организации «Сейсмофонд», внедрены НАТО во тремя воны
в Афганистане 2001-2014, Ираке 1991-2018 «Буря в Пустыни»
См ссылку ан английском языке USA «Как разрушаются строительные
сооружения, при взрыве. США» https://disk.yandex.ru/i/NhiN5Qh_EsEoDw

176.

https://ppt-online.org/925603 https://disk.yandex.ru/i/yhG-xU3Hd__z0w
https://ppt-online.org/925686
https://ru.scribd.com/document/511135837/Afganistan-Irak-Kak-RabotayutStroitelnie-Rjycnherwbb-Pri-Vzrive-Zdaniy-USA-Angliyskiy-Yzik-12-Str
https://ru.scribd.com/document/511136038/SEISMOFOND-IspolzovanieUdarnogo-Razrusheniya-Pri-Snose-Stroitelnix-Konstruktsiy-12-Str
https://disk.yandex.ru/i/CkQLomhkjA5czA https://ppt-online.org/925694
https://ru.scribd.com/document/511137568/Izobretenie-Patent-2010136746Kovalenko-Sesimofond-INN-2014000780-Sposob-Zashiti-Zdaniy
СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ СООРУЖЕНИЙ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
РЕАЛИЗАЦИИ № 2 107 889,
СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ ЗДАНИЯ ВЗРЫВОМ № 2 374 605
Патент 154506 «Панель противовзрывна»,
патент № 165076 «Опора сейсмостойкая», № 2010136746 «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования, фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии», изобретения проф дтн
ПГУПС Уздина А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, Землетрясение в
Японии Фукусимо, спровоцировано искусственным путём,
авария на АЭС "Фукусима-1" инсценирована , замаскирована для того,
чтобы скрыть США неудачное испытание ядерного оружия на дне
океана у Японский островов.

177.

Смотри изобретение об искусственном землетрясении: СПОСОБ
УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО ФРАГМЕНТАХ
СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ № 2273035
https://akademiagp.ru/publications/library/fukusima/
https://regnum.ru/news/polit/1388551.html
https://raspp.ru/business_news/zemletryasenie_v_yaponii_sprovocirovano_i
skusstvennym_putem/
[email protected]

178.

РУКОВОДЯЩИЕ ДОКУМЕНТЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

179.

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЗДАНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СЕЙСМОИЗОЛИРУЮЩИХ ФУНДАМЕНТОВ КФ
INSTRUCTION FOR DESIGN OF BUILDINGS USING THE SEISMOINSULATING
FOUNDATIONS KF
Дата введения - 01.03.2003 г.
РАЗРАБО
ТАНЫ:
2.ПОДГОТОВЛЕ
НЫ:
ПРЕДИСЛОВИЕ
1.
КазНИИССА.
Проектной академией «KAZGOR» в связи с переработкой государственных
нормативов в области архитектуры, градостроительства и строительства и
переводом на государственный язык.
3.
ПРЕДСТА
Управлением
технического
нормирования и новых технологий в строительстве
ВЛЕНЫ:
Комитета по делам строительства Министерства индустрии и торговли
Республики Казахстан (МИиТ РК).
1)
ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ Приказом Комитета по делам строительства МИиТ
РК от 17 января 2003 г. В ДЕЙСТВИЕ: № 11 с 1 марта 2003 г.
2)Настоящий РДС РК представляет собой аутентичный текст РДС РК 07-6-98 «Инструкция по
проектированию зданий с
использованием сейсмоизолирующих фундаментов КФ» на русском языке,
введенный в действие на территории Республики Казахстан с 01.03.1999 года
Постановлением Научно- технического Совета Комитета по делам
строительства Министерства энергетики, индустрии и торговли РК от 29
декабря 1998 г. № 12-3 и перевод на государственный язык.
3)
ВЗАМЕН: РДС РК 07-6-98.
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие
3)
Общие положения
3)
Конструктивные решения КФ
3)
Расчетные сейсмические нагрузки на здания при использовании КФ
3)
Конструктивные решения сейсмозащиты с использованием КФ
3)
Область конструктивной применимости КФ в строительстве
3)Технология изготовления и монтажа элементов кинематического фундамента Приложение А.
Перечень Нормативных документов, на которые даны ссылки в инструкции Приложение Б. Примеры
расчета и конструирования зданий на КФ
Пример 1. Расчет и конструирование 5-этажного здания Пример 2. Расчет и конструирование
одноэтажного дома Приложение В. Методика оценки сейсмостойкости зданий на кинематических
фундаментах
ВВЕДЕНИЕ
Кинематические фундаменты (КФ) конструкции КазНИИССА снижают нагрузки,
воздействующие на здание при колебаниях грунта основания. Сейсмозащита с использованием
кинематических фундаментов является экономически эффективной за счет уменьшения общих
капитальных затрат на строительство сейсмостойких зданий и снижения затрат на восстановление
при сейсмических повреждениях.
Инструкция составлена на основе результатов многолетних экспериментально-теоретических
исследований, проектирования и строительства экспериментальных зданий в различных
сейсмоопасных районах бывшего СССР. Дальнейшие исследования кинематических фундаментов
связаны с проверкой их работоспособности в реальных условиях землетрясений, что возможно
только при достаточно массовом экспериментальном строительстве.
При составлении Инструкции использовались проектно-сметные проработки институтов
Алматыгипрогор, Камчатскгражданпроект, Сахалингражданпроект, Иркутскгражданпроект, НТЦ
«Сейсмо» (г. Иркутск) и др.
Просьба предложения и замечания по Инструкции направлять в КазНИИССА по адресу: 480057,
Алматы, ул. Мынбаева, 53.

180.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
2.1.2. Инструкция по проектированию зданий с использованием сейсмоизолирующих
фундаментов КФ конструкции КазНИИССА распространяется на жилые и общественноадминистративные здания при соответствующем обосновании конструктивного решения по
прочности, деформативности и сейсмостойкости.
2.1.3. Сейсмозащита зданий с использованием КФ предназначена для снижения расчетных
горизонтальных сейсмических нагрузок на надземные конструкции зданий и повышения их
сейсмостойкости
при
землетрясениях
7,
8,
9
и
более
баллов.

181.

2.1.4. Строительство зданий с сейсмоизолирующими фундаментами КФ допускается при
соблюдении настоящей инструкции и при наличии, в особых случаях (пп. 3.4, 3.6, 5.8), заключений
юридических лиц, имеющих права экспертов в соответствии с установленным в Республике
Казахстан порядком.
2.1.5. При проектировании зданий с использованием кинематических фундаментов должны
соблюдаться требования СНиП 2.02.01-83*.
Применение кинематических фундаментов предусматривается для обычных грунтовых
условий. В случае особых грунтовых условий (просадочные, вымываемые, пучинистые,
вечномерзлые и др. грунты, подрабатываемые территории и т.п.) необходимо проведение в
соответствии
с
требованиями
нормативных
документов
специальных
мероприятий,
предназначенных для нейтрализации дополнительных воздействий от грунтов основания.
2.1.6. Конструктивные решения фундаментов должны предусматривать равномерность их
осадок. В случае возможных неравномерных осадок фундаментов необходимы дополнительные
мероприятия по укреплению оснований.
2.1.7. Конструктивные решения нулевого цикла зданий с кинематическими фундаментами
могут предусматривать как их изоляцию от обратной засыпки грунта, так и частичную засыпку в
зависимости от общего решения и местных условий конкретного строительства.
2.1.8. При проектировании зданий с использованием фундаментов КФ ввод и вывод всех
инженерных коммуникаций в пределах подземной части здания и их соединение с несущими
надземными конструкциями необходимо выполнять на гибких вставках.
2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КФ
Кинематический фундамент (КФ) представляет собой часть шара радиуса R (рис. 1),
свободно опертую на опорную фундаментную плиту (ОП), или другое твердое основание и
шарнирно связанную с надфундаментными
конструкциями. Фундаменты в виде тумбы или
стойки
с
уширенной пятой (рис. 2) могут иметь различные
очертания
боковых
поверхностей,
симметричные
относительно
вертикальной оси.
2.1.
Рис. 1. Конструктивная схема КФ: 1 - КФ; 2 - опорная плита; 3 - несущий ростверк; 4 - шарнирное соединение
Рис. 2.
Различные формы КФ: а) тумба; б) стойка

182.

2.2. Геометрические формы и размеры фундамента зависят от места расположения и
назначения в составе здания, а также от величины, передаваемой на фундамент вертикальной
нагрузки, прочности используемого материала и интенсивности сейсмического воздействия.
Ориентировочные геометрические параметры железобетонных фундаментов КФ представлены в
табл.1.
Таблица 1
Ориентировочные геометрические параметры фундаментов КФ в зависимости от расчетных нагрузок
Параметр
ы КФ, м
50100
R
H
h
B
0.7
0.5
0.3
0.4
Сейсмичность 7-8
баллов
нагрузка, в тоннах
100
200
200
400
1.4
2.0
0.8
1.0
0.4
0.5
0.6
0.8
Сейсмичность 9 баллов и
более
нагрузка, в тоннах
50100
200
100
200
400
0.7
1.5
2.5
0.5
0.8
1.2
0.3
0.4
0.5
0.5
0.8
1.2
2.2.Геометрические параметры, принятые не по таблице 1, а по соображениям, диктуемым
конструктивным решением здания, должны удовлетворять следующим требованиям:
а)
минимальные размеры КФ и ОП принимаются из условий прочности по несущей
способности на внецентренное сжатие и по смятию контактных поверхностей;
б) исходя из максимальных перемещений КФ при возможных сейсмических воздействиях,
следует соблюдать
условия:
Н>0.5 м,
1.2<R/H<2.0
2.3.Размеры ОП в плане зависят от несущей способности основания и могут быть больше
рекомендуемых значений В. Если размеры ОП необходимо сохранить по конструктивным
соображениям, нагрузка на основание передается через промежуточные конструкции: подушку,
перекрестные ленты, плиту.
2.4.
Прочность контактируемых элементов КФ и ОП проверяется на смятие с учетом
смещения площадки смятия на величину е (табл. 3). Площадка смятия зависит от твердости
материала обоих элементов.
2001.
3. РАСЧЕТНЫЕ СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ НА ЗДАНИЯ ПРИ
ИСПОЛЬЗОВАНИИ КФ
3.1. При расчете зданий расчетная сейсмическая нагрузка S определяется по формуле:
S = Sk/Ks
(1)
где:
Sk - расчетная сейсмическая нагрузка, определяемая по СНиП II-7-81*, СНиП РК 2.03-04-
Ks - коэффициент, учитывающий снижение сейсмических сил в зданиях с КФ, принимается
по таблице 2.
Таблица 2
Сейсмическа
я интенсивность в
баллах
7
8
9 и более
Категория
грунтов по
сейсмически
м свойствам
I
II
I
II
I
II
Значения коэффициента Ks для зданий с периодом
собственных колебаний T
T < 0.3 c
0.3 c < T < 0.5 c
3.0
2.5
4.0
3.0
5.0
4.5
Примечание:
0.5 c < T < 0.7c
2.5
2.0
3.0
2.0
4.0
3.0
2.0
1.5
2.5
1.7
3.0
2.0
Значение К8 соответствует геометрическим параметрам КФ, рассчитанным на
восприятие максимальных сейсмических нагрузок 9 и более баллов. Повышение значений
К8 при меньшей расчетной интенсивности достигается изменением геометрических
параметров КФ.
2.2.2.
Значения К8 могут корректироваться с учетом результатов оценок сейсмостойкости
зданий по надежности.
2.2.1.

183.

3.2. Для жилых, общественных и производственных зданий, в которых предполагается
большое скопление людей или разрушение которых связано с порчей ценного оборудования,
коэффициент Ks принимается не более 2.
3.3. Для малоэтажных зданий (до 3 этажей включительно) жестких конструктивных решений
допускается вычислять сейсмическую нагрузку в уровне КФ по формуле:
S = Ksm-Q
(2)
где:
Q - вес здания в тоннах;
Ksm - коэффициент сейсмичности, равный 0.05, 0.08, 0.13 при 7, 8, 9 баллах соответственно
(значения Ksm получены для КФ с параметрами: R = 70 см, Н = 50 см).
3.4. Малоэтажные здания из местных материалов (мелкие блоки, прессованные кирпичи,
саман и др.) при сейсмичности 9 и более баллов подлежат оценке сейсмостойкости с учетом
экспериментально полученных физико- механических свойств КФ и материалов несущих стен.
3.5. При расчете опорного основания эксцентриситет е вертикальной нагрузки от перемещения
КФ принимается по таблице 3.
Таблица 3
Эксцентриситет е вертикальной нагрузки при смещении КФ, см
Расчетная сейсмичность в
баллах
7
8
9
Нагрузка, тонны
< 50
1
2
4
50-100
1,5
3
6
100-200
2
4
8
200-400
2,5
5
10
3.6. На площадках, сейсмичность которых превышает 9 баллов, возведение зданий, как
правило, не допускается. В исключительных случаях, при строительстве зданий на КФ необходима
оценка сейсмостойкости с учетом экспериментально полученных физико-механических свойств КФ
и прогнозируемого характера сейсмического воздействия.
4. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КФ
4.1. Фундамент КФ образует сейсмоизолирующее основание (систему) под зданием и
определяет его динамические свойства.
КФ располагаются под конструкциями, поддерживающими несущие стены, либо несущий
каркас.
4.2. При наличии подвала поддерживающие конструкции выполняются в виде ленточного
ростверка по одному из вариантов:
I - ниже несущих стен подвала, рис. 3;
II - ниже несущих стен первого этажа, рис. 4;
III - ниже несущих стен второго этажа.
4.3. Вариант I допускается для сейсмозащиты типовых зданий при наименьшем изменении
конструкций подвалов. С целью восприятия давления грунта обратной засыпки, снижающего
эффект сейсмоизоляции, предусматриваются подпорные или армированные грунтовые стены,
отделяемые от несущих стен подвала зазором не менее 10 см.
Допускается обратная засыпка без устройства подпорных стен, если стены подвала
оклеиваются полистирольными плитами толщиной 15 см либо засыпаются мелким гравием на всю
высоту.
4.4. Вариант II соответствует расположению КФ в подвальном помещении. В этом случае
функции подпорных и ограждающих стен совмещаются. Стены должны отделяться от ростверка
зазором, определяемым расчетным смещением здания, но не менее 10 см. При расположении стен в
створе с ростверком они должны разделяться прослойкой из непрочного или скользкого материала.
Допускается ограждение подвальных помещений выполнять в виде обетонированных
откосов, спрофилированных внутрь помещений.
4.5. Вариант III предназначен для организации сейсмоизолирующего основания в уровне
первого этажа. Поддерживающий ростверк несет нагрузку от этажей здания выше первого.
Стены первого этажа в варианте III выполняются как самонесущие с устройством зазоров,
допускающих смещение ростверка на величину, определяемую расчетом, но не менее 10 см.
4.6. При отсутствии подвальных помещений ленточный ростверк монтируется в уровне
спланированного грунта с устройством колодцев под каждый КФ.
При малоплотных или пористых грунтах (^<1300-1500 кг/см2), невысоких зимних
температурах и неглубоких заложениях опорного основания (до 0,5 м) возможна полная или
частичная засыпка фундаментов внутри колодцев.

184.

4.7. Опорное основание под КФ, в зависимости от величины вертикальной нагрузки,
прочности и просадочности подстилающих грунтов, выполняется в виде:
- отдельных плит под каждым КФ;
- перекрестных лент;
- единой плиты под всеми КФ.
Расчет опорного основания производится с учетом расчетных смещений КФ, но не менее
значений, указанных в
табл. 3.
4.8. Количество фундаментов КФ назначается, исходя из конструктивного решения здания, в
зависимости от величины вертикальной нагрузки, передаваемой от вышележащих конструкций.
В зданиях с несущими стенами из кирпичной или каменной кладки фундаменты КФ следует
располагать в местах пересечения стен, а также в промежуточных местах, если имеется
необходимость в снижении нагрузок, передаваемых на КФ.
4.9. Опирание фундамента КФ на опорную плиту ОП - свободное, без каких-либо
конструктивных крепящих устройств. Связь фундаментов КФ с надфундаментным ростверком шарнирная.
Конструкция шарнира состоит из плоской шайбы толщиной S = 2-4 см и анкера диаметром
25-30 мм, связывающего КФ с колонной, ростверком или фундаментной балкой, (рис. 1).

185.

Шайба вырезается из листовой стали СТ-3 и имеет в плане круглое, многоугольное или
квадратное очертание. Размеры внешнего контура шайбы определяются расчетом прочности на
смятие. Диаметр внутреннего контура, с целью облегчения насадки шайбы на анкер, на 2-3 мм
больше диаметра анкера.
Уровень
Рис. 4. Конструктивное решение сейсмозащиты с использованием КФ, вариант II
4.10. Фундамент КФ и опорная плита ОП выполняются из бетона класса не менее В12,5. При
нагрузках более 50 тонн тело фундамента следует усилить стальными сетками из арматуры класса
AII, АШ и закладными деталями в местах контакта КФ с шайбой-шарниром.
4.11. Рекомендуемая форма КФ и их армирование представлены на рис. 5. Сетки С1, С2 и
закладная деталь М1 подбираются из условий прочности контактируемых поверхностей на смятие.
Для
бетона класса В25 площадка смятия в пределах нагрузок 500 т принимается не более F^ = 300
см2. Закладную деталь М1 при бетонировании КФ в вертикальном положении необходимо
выполнить в виде накладной детали. Выверку при монтаже накладной детали следует производить
на растворе марки 100.
Арматурные каркасы К1 подбираются по условиям прочности тела КФ при внецентренном
сжатии в смещенном положении. Диаметр продольных стержней не менее 8 мм.
4.12. При бетонировании (изготовлении) КФ в горизонтальном положении рекомендуется как
закладную, так и шайбу утопить в тело КФ, предусмотрев для обеспечения перемещений скосы по
верхнему обрезу КФ.
4.13. Связующий анкер из арматуры класса А! - AII диаметром 25-30 мм заделывается в
ростверк не менее чем на длину 8 d без приварки к закладной детали.
4.14. При усилении основания перекрестными лентами или сплошными плитами допускается
опирание КФ непосредственно на ленту или плиту без ОП. Однако, при этом следует обеспечивать
необходимую прочность и качество поверхности в местах контакта.
4.15. Монолитный или сборный ростверк, связывающий КФ в плане, следует выполнять из
бетона класса В25. В местах опирания ростверка на шайбу-шарнир необходимо предусмотреть
закладные детали толщиной не менее S = 20 мм. Площадь закладных деталей и плоские сетки в теле
ростверка определяются исходя из прочности ростверка на смятие.
4.16. Закладные и накладные детали, связующий анкер, шайба-шарнир должны покрываться
антикоррозийным составом.
4.17. Зазоры между КФ и ОП, а также между КФ и ростверком необходимо на границе
контакта с грунтом заделать пароизольными жгутами или оклеить рубероидом во избежание

186.

попадания
в
них
твердых
предметов.

187.

5. ОБЛАСТЬ КОНСТРУКТИВНОЙ ПРИМЕНИМОСТИ КФ В
СТРОИТЕЛЬСТВЕ
5.1. Сейсмоизолирующая конструктивная система КФ, снижающая сейсмические нагрузки на
здания, позволяет:
- уменьшить объем антисейсмических мероприятий;
- использовать технические решения, рассчитанные на сейсмическую интенсивность
меньшую, чем расчетная;
- повышать этажность зданий;
- снижать требования к конфигурации надфундаментной части и планировке внутренних
помещений;
- снижать ущерб (сейсмический риск) от ожидаемых воздействий.
5.2. Обоснованием принятых технических решений является достаточная прочность несущих
конструкций, устойчивость здания на опрокидывание, прочность и устойчивость грунтового
основания.
5.3. Объем конструктивных антисейсмических мероприятий определяется интенсивностью
сейсмического воздействия, установленной с учетом снижения, при условии К > 2.
5.4. Технические решения типовых зданий, рассчитанные на сейсмическую интенсивность
меньшую, чем расчетная, допускаются при условии К > 2.
5.5. Этажность, ограниченная действующими СНиП РК 2.03-04-2001 и СН РК 2.03-07-2001 в
зданиях различных конструктивных решений, при использовании КФ может быть повышена в
зависимости от величины сниженных сейсмических нагрузок и их соответствия нормативной
сейсмичности.
5.6. В зданиях на КФ допускается нарушение принципа симметрии в плане, а также возможно
увеличение расстояний между несущими стенами при условии соблюдения пп. 5.2. или 5.8.
5.7. При оценке сейсмостойкости по надежности следует руководствоваться величиной
перекосов этажей. Допускаемая величина перекоса в долях от высоты этажа Н, при которой
обеспечивается сохранность стен (повреждаемость не выше II степени), представлена ниже:
1
2
3
4
5
6
Крупнопанельные здания
Каркасные здания с кирпичным заполнением
Здания со стенами комплексной конструкции
Здания со стенами из виброкирпичных панелей и
бетонных блоков
Здания из кирпичной или каменной кладки
Монолитные, объемно-блочные здания
Н/300 - Н/400
Н/400 - Н/500
Н/450 - Н/500
Н/500 - Н/600
Н/500 - Н/600
Н/300 - Н/400
5.8. Здания и сооружения новых конструктивных решений, а также особо ответственные
здания на КФ оцениваются по сейсмостойкости с учетом нелинейного деформирования конструкций
и сейсмологической ситуации на площадке строительства.
6. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И МОНТАЖА ЭЛЕМЕНТОВ
КИНЕМАТИЧЕСКОГО ФУНДАМЕНТА
6.1. Изготовление элементов КФ и ОП рекомендуется в стальной опалубке. Конфигурация
опалубки (форма) КФ зависит от конструктивного решения здания и допускает использование
малых (рис. 5а) и больших (рис. 5б) форм.
6.2. В малой форме КФ и ОП следует предусматривать скосы по боковым поверхностям для
облегчения распалубливания. Крутизна скосов должна составлять:
для ОП - по 50 мм;
для КФ - по 200 мм на сторону.
6.3. Изготовление КФ по типу рис. 5б производится в вертикальной, горизонтальной форме
или раздельно (стойка в одной форме, опорная часть - в другой) в зависимости от габаритных
размеров и местных условий. Соединение раздельно изготовленных элементов КФ осуществляется
сваркой закладных деталей, предусмотренных в каждом элементе.
6.4. Формы перед началом эксплуатации, а также после текущего и капитального ремонта или
длительного перерыва использования, подлежат контрольной проверке.
Кроме того, необходимо производить ежемесячный текущий контроль состояния форм.
6.5. КФ и ОП изготавливаются из бетона класса не менее В25 и армируются сетками и
каркасами из стали класса А-II и А-III.
6.6. При определении шага между сетками и расстояния между стержнями в сетках должны
учитываться удобство укладки и метод изготовления бетонной смеси. Сварные арматурные сетки,
каркасы должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10922-90.
6.7. По внешнему виду промежуточный опорный элемент должен удовлетворять следующим
требованиям:
а)отклонение фактических размеров от номинальных, указанных в рабочих чертежах, не
должно превышать:
- по боковым граням нижнего обреза +10 мм;
- по боковым граням верхнего обреза +15 мм;

188.

- высоты
+5 мм.
б)
отклонения от проектного положения стальных закладных деталей не должно
превышать:
- в плоскости изделия +3 мм;
- из плоскости изделий +0,5 мм;
в)
допускаемые размеры раковин:
- на сферической нижней поверхности - диаметром 1 мм, глубиной 1 мм;
- на остальной поверхности - диаметром 5 мм, глубиной 3 мм.
Местные наплывы допустимы высотой 5 мм и выколы - 5 мм глубиной; отколы бетона ребер
- глубиной 5 мм, длиной 50 мм.
г)трещины в бетоне, за исключением усадочных, шириной не более 0,1 мм, не допускаются;

189.

д) внешний вид и качество поверхности должны соответствовать установленному эталону.
Связующий
Рис. 5. Варианты конструктивных форм и армирования КФ
6.9. Для закладных деталей применяются углеродистая сталь класса 38/23 по ГОСТ 380-94 и
арматурная сталь класса А-I и A-II по ГОСТ 5781-82*.
6.10. Сварные арматурные сетки и стальные закладные детали должны удовлетворять
требованиям ГОСТ 1992274*.
6.11. Стальные закладные детали, не защищенные бетоном, должны иметь антикоррозийное
покрытие в зависимости от агрессивности среды в соответствии с требованием СНиП 2.03.11-85.
6.12. Шайба-шарнир изготавливается из углеродистой стали класса СТ 38/23 по ГОСТ 380-94 и
покрывается цинковым антикоррозийным покрытием. Диаметр отверстия шайбы выполняется на 2-3
мм больше диаметра анкера для свободной (без усилий) насадки шайбы на анкер.
6.13. Точность
монтажа КФ на строительной площадке соответствует допускам,
установленным СНиП 3.09.01-85 для обычных фундаментных конструкций. Допускаемые смещения
КФ и ОП от проектного положения в плане +5 мм, вертикальные +10 мм. Устранение
отрицательных отклонений производить подбором и установкой металлических прокладок под
плоскую шайбу шарнира. Размеры пластин прокладок должны превышать размеры шайбы на 20 мм.
Прокладки устанавливать на раствор, шайбу шарнира приварить к дополнительной прокладке.
6.14. Шарнирный узел после завершения всех работ по устройству должен быть очищен от
всех посторонних тел и наростов бетона.
Приложение А

190.

ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ, НА КОТОРЫЕ ДАНЫ ССЫЛКИ В ИНСТРУКЦИИ
№
№
4
Обозначение
нормативных
документов
СНиП 2.02.01-83*
СНиП II-7-81*
СНиП РК 2.03-042001
СН РК 2.03-07-2001
5
ГОСТ 10922-90
6
ГОСТ 380-94
7
8
СНиП 3.09.01-85
ГОСТ 5781-82*
9
СНиП 2.03.11-85
1
2
3
Название нормативных документов
Основания зданий и сооружений
Строительство в сейсмических районах. М.С. 1991 г.
Строительство в сейсмических районах
Застройка города Алматы и прилегающих территорий с учетом
сейсмического микрорайонирования. Алматы.
Арматурные изделия и закладные детали сварные для
железобетонных конструкций. Технические требования и методы
испытаний
Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки и общие
технические условия
Производство сборных железобетонных конструкций и изделий
Сталь горячекатанная для армирования железобетонных
конструкций
Защита строительных конструкций от коррозии

191.

Приложение Б
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ ЗДАНИЙ НА КФ Пример 1. Расчет и
конструирование 5-этажного дома
1. Исходные данные.
Запроектировать для условий г. Алматы пятиэтажный 39-квартирный
крупнопанельный жилой дом в конструкциях серии «158» с сейсмоизолирующими фундаментами.
Сейсмичность площадки более 9 баллов. Основанием фундаментов служат грунты, относящиеся к
категории II по сейсмическим свойствам.
Согласно СН РК 2.03-07-2001 на данной площадке не допускается строительство домов
высотой более 4-х этажей. Наличие КФ позволяет увеличить этажность до пяти и более этажей.
Конструктивное решение сейсмозащиты разрабатывается в двух вариантах: А, Б, (рис. 6).
Вариант А, рассчитанный на минимальные конструктивные изменения в существующей
серии, соответствует варианту I, п. 4.2.
Для уменьшения сопротивления грунта при перемещениях здания обратную засыпку
рекомендуется производить после наклейки на стены подвала плит из полистирола толщиной 15 см.
С целью уменьшения толщины промерзания отмостка выполняется по слою керамзита.
Вариант Б соответствует варианту II, п. 4.2. Подпорная стена по внешнему контуру может
выполняться из бетонных блоков или железобетонных панелей и служит одновременно
ограждающей конструкцией. В данном варианте отсутствуют внутренние стены, КФ при принятой
форме опираются на железобетонные тумбы. Вариант II более экономичен, чем вариант I.
2. Расчетные нагрузки на здание. Расчетные сейсмические нагрузки согласно п. 3.1 и табл. 2
могут быть снижены в 4,5 раза. Учитывая возможное скопление людей, принимаем Ks = 2.
Конструкции серии «158» рассчитаны на сейсмичность 9 баллов, что позволяет применить
указанную серию при использовании КФ и в районах с сейсмичностью более 9 баллов.
3. Особенности конструирования КФ. Геометрические параметры КФ принимаются в
зависимости от величины вертикальной нагрузки на один фундамент (около 200 т), по п. 2.2 и 2.3:
R = 1,5 м., Н = 0,95 м., h = 0,4 м., В = 1,0 м
КФ выполняется из бетона класса В25, армированного плоскими сетками из арматуры класса
А-III. Сечение стержней и шаг сеток определяются расчетом прочности на смятие при FCH = 300 см2
на границе контакта КФ и ОП: и FCH, равной площади закладных деталей в шарнирном соединении.
Шарнирное соединение выполняется в виде квадратной плоской шайбы размерами b х h х 5 =
120 х 120 х 30 мм и связующего анкера d = 30 мм.
Обвязочный ростверк, связывающий КФ по верхнему обрезу, выполнен из сборных
железобетонных элементов с замоноличиванием узлов над КФ. По наружному контуру ростверк, по
варианту Б, функционально совмещен с ограждением в виде несущей панели.
Расчет и конструирование одноэтажного дома
1. Исходные данные. Запроектировать для условий Южно-Казахстанской области 1-этажный
2-х квартирный крупнопанельный жилой дом на основе типовой серии 226 тип 3Б, в которой
снижено армирование панелей стен и упрощены узлы сопряжений панелей с фундаментами и
плитами перекрытий. Сейсмичность площадки 8 баллов. Вес конструкций здания 120 т.
Конструктивное решение сейсмозащиты включает кинематические фундаменты.
2. Расчетные нагрузки на здание. Для расчета надфундаментных конструкций определяют
сейсмическую нагрузку на здание согласно п. 3.3 настоящей Инструкции:
Пример 2.
Sks = 0,08 х 120 = 9,6 т
в приведенной формуле вес здания Q = 120 т, а коэффициент сейсмичности К = 0,08.
4. Особенности конструирования КФ. Геометрические параметры КФ приняты согласно п. 3.2:
R = 0,7 м., Н = 0,5 м., В = 0,5 м
с учетом вертикальной нагрузки на отдельные фундаменты. Кинематические фундаменты
выполняются из бетона класса В20, армируются плоскими сетками из арматуры класса А-III. Шайбашарнир принимается размерами 60х60х40 мм, диаметр связующего анкера 20 мм.
Под один дом устанавливается девять КФ в местах пересечения стен в плане, рис. 7а. Для
каждого КФ устраивается опорное основание - заполненная бетоном полость, вытрамбованная в
грунте, рис. 7б. В бетон опорного основания укладываются плоские арматурные сетки по расчету на
смятие.

192.

А. Сп о со б " п о д в ед ен и я -" К Ф п о д к о н с тр у к ц и и тех п о д п о ль я
Ар м и р о в а н и е К Ф
Об щи й в и д К Ф
Р и с . 6 . П р о е к т н ы е р е ш е н и я с е й с м о з а щ и т ы с и с п о л ь з о в а н ие.ч КФ в доме с е р и и 1 5 8

193.

О ты о с тк а
------------
f
Б . Сп о со б " з а м ен ы " к о н с тр у к ц и и тех п о д п о л ь я

194.

(1)
(3)
Рис. 7. Фундамент дома серии 266: а) план; б) узел опирания ростверка на КФ 1 - КФ; 2 - ростверк; 3 бетонная подушка; 4 - арматурные сетки; 5 - вытрамбованный грунт
Приложен
ие В
МЕТОДИКА ОЦЕНКИ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
КИНЕМАТИЧЕСКИХ ФУНДАМЕНТАХ
ЗДАНИЙ
НА
Расчетная схема непротяженного здания регулярной структуры можно принимать в
виде одно- или многомассовой консольной системы с сосредоточенными массами, где
нижняя масса соответствует кинематическому фундаменту, а следующая масса - этажам
здания.
Диссипация энергии учитывается различными моделями внутреннего трения. Для
многомассовых динамических систем предпочтительней описание диссипации энергии
внутренним вязким трением. Применительно к одномассовым системам возможно
применение моделей Максвелла, Фойгта гистерезисного типа и иных способов диссипации
энергии в динамических системах.

195.

Отметим, что, как правило, одномассовая динамическая модель хорошо описывает
динамику сейсмоизолируемого здания, особенно на кинематических фундаментах. Целью
(1)
расчета является:
(3)
- определение величины перемещения здания в уровне КФ;
- определение величины сейсмической нагрузки на надфундаментную часть здания;
- оценка сейсмостойкости сейсмоизолируемого здания по величинам надежности.
Обычно выполняется для экспериментальных объектов.
Для случая одномассовой системы и гипотезы Фойгта уравнение динамики имеет вид:

196.

x +—x +■
R . R(x)
x
0
(1)
m
(3)
m
,
а для гипотезы Максвелла в случае
восстанавливающей силы
(2)
R(x) = Ro(1 - eam
), x > 0, (где Ro, a - параметры диаграммы)
Имеем
... .. . ma .. n2 •• 2
(x + x o) + (x + xo) + >&o
=0

197.

В формулах (1), (3): x - относительное смещение; т - величина сосредоточенной массы, х„ ускорение в основании; ц - коэффициент внутреннего вязкого трения, R(x) - нелинейно-упругая
восстанавливающая сила (нелинейная силовая характеристика).
Формула (2) уравнения (3) показывает, что системы сейсмоизоляции, включая КФ, являются
существенно нелинейными. Поэтому всевозможные спектральные подходы являются нереализуемыми.
Диаграмма деформирования в уровне КФ принимается по экспериментальным данным. В
настоящее время накоплено большое количество опытных(1)
данных для зданий различных
(3)
конструктивных типов высотой 1-9 этажей.
Сложным остается вопрос выбора параметров рассеяния энергии. Экспериментально
установлено, что рассеяние энергии по сравнению со зданиями на обычных фундаментах в системах с
КФ в 2-6 раз выше. Поэтому коэффициент внутреннего вязкого трения следует выбирать как минимум
вдвое выше, чем для здания с обычным фундаментом.
При расчете сейсмоизолируемого здания сейсмическое воздействие целесообразно задавать
выборками реальных акселерограмм или моделировать случайным нестационарным процессом.
Выборки реальных акселерограмм должны включать не менее 30-50 акселерограмм,
сгруппированных либо по балльности [1], либо по принципу охвата частичного интервала
сейсмического воздействия [2], либо по принципу учета возможных в данном регионе амплитудных,
частотных характеристик, а также длительности сейсмического воздействия. Не рекомендуется
включать в расчетные выборки акселерограмм инструментальные записи землетрясений, параметры
очага которых по величинам магнитуды, глубины и эпицентрального расстояния заведомо не
соответствуют сейсмологическим условиям данного региона. Следует исключить также нормировку
акселерограмм по каким-либо амплитудным характеристикам.
При проектировании сейсмоизолируемых зданий на конкретных площадках инструментальные
записи выборок должны соответствовать локальным грунтовым условиям. С этой целью допускается
пересчет акселерограмм по известным методикам.
По результатам расчета на выборку акселерограмм определяются статистические
характеристики параметров реакции сейсмоизолируемого здания, строятся функции распределения
максимальных величин перемещения, скорости, ускорения, реакции.
Более общим является представление сейсмического воздействия нестационарным случайным
процессом. Такое представление полностью отвечает физическому смыслу сейсмического воздействия
и поэтому оказывается очень плодотворным [1].
При моделировании сейсмического воздействия стационарным случайным процессом
основными характеристиками воздействия являются:
- среднеквадратичное значение ускорения;
- преобладающий период или несущая частота;
- параметр корреляции;
- эффективная длительность (ширина импульса);
- вероятность реализации указанного набора параметров.
Более общим является представление сейсмического воздействия квазистационарным
случайным процессом, равным произведению детерминированной огибающей на стационарный
случайный процесс [3]. Для детерминированной огибающей рекомендуется дробно-рациональная
функция.
Применение указанного представления сейсмического воздействия выполняется с привлечением
численных и приближенных аналитических методов статистической динамики. Параметры случайного
процесса выбираются по среднемировым данным и с учетом региональных особенностей
сейсмического воздействия.
Анализ сейсмостойкости зданий на кинематических фундаментах целесообразно выполнять с
использованием расчета на надежность [4].
Под надежностью подразумевается вероятность безотказной работы конструкции. Отказом
конструкции является превышение допустимой величины перекоса этажей здания. Предельные
197

198.

величины поэтажных перекосов назначаются в зависимости от конструктивных особенностей
исследуемого здания на основе анализа имеющихся экспериментальных данных.
Для сейсмоизолируемого здания за отказ принимается превышение допустимого перемещения в
уровне фундамента.
При исследовании надежности экспериментальных объектов величина предельного перекоса
должна соответствовать степени поврежденности здания. Расчет надежности может выполняться с
(1)
использованием разработанного в КазНИИССА комплекса программ
[5].
(3)
Допустимая величина надежности назначается с учетом стоимости здания, его назначения и
развития повреждений. Для зданий с экономической ответственностью допустимая величина
надежности может приниматься менее 0,90.
Применительно к сейсмоизолируемому зданию допустимая величина надежности в зависимости
от этажности и сейсмичности района изменяется в пределах 0.85-0.95.
Следует отметить, что расчет зданий на реальные сейсмические воздействия является весьма
сложной задачей, решать которую целесообразно с привлечением специализированных организаций.
Это в особенности касается зданий с системами сейсмоизоляции, которые моделируются нелинейными
системами.
198

199.

ЛИТЕРАТУРА
Моделирование сейсмического воздействия в задачах расчета систем
активной сейсмозащиты. Строительная механика и расчет сооружений. №4. 1990. Стр. 38-41.
Жунусов Т.Ж., Лапин В.А. Параметры расчетного сейсмического воздействия для территорий Алматы. Экспресс- информация. М.: ВНИИС, сер. 14, 1986.
(1)
Жунусов Т.Ж., Пак Э.Ф., Лапин В.А. Вероятностный расчет сейсмостойких
многоэтажных промышленных
(3)
зданий. Строительство в особых условиях. Сейсмостойкое строительство. 1983, вып. II, Стр. 2-6.
Лапин В.А. Вопросы расчета надежности зданий с системами активной сейсмозащиты. - В кн.
«Надежность и эффективность нетрадиционных систем сейсмозащиты в сейсмостойком строительстве.
Тезисы докладов». Севастополь. 1991. Стр. 10-12.
Лапин В.А. Комплекс программ для оценки сейсмостойкости зданий и сооружений. - Алматы.
КазЦНТИС. 1991,
№91-46.
Жунусов Т.Ж., Лапин В.А.
199

200.

(1)
(3)
Пояснительная записка СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЯ КАРКАСНОПАНЕЛЬНЫХ ДЕРЕВЯННЫХ
ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ д т н Черепинский Юрий Давыдович ВВЕДЕНИЕ 19 СТР
Землетрясения, как и многие другие явления природы, не поддаются человеческому влиянию, и их разрушительное действие
рассматривается как стихийное бедствие. Для защиты от таких землетрясений, в соответствии с нормативными расчётами,
используются более прочные конструкции, повышающие стоимость строительства. Не секрет, однако, что многообразие сейсмических
колебаний по величине и длительности действия, точно учесть невозможно. Поэтому любая методика расчёта в той или иной мере
всегда будет оставаться условной. Более того, землетрясения высокого балла, которые принято считать разрушительными, относятся к
редким природным явлениям, и строительство сверхпрочных зданий, способных их выдерживать без повреждений, считается
невыгодным. Почти все здания после разрушительных землетрясений должны подлежать сносу.
Уменьшение влияния сейсмических колебаний на здание когда-то достигалось за счёт упругих ж.-б. стоек на первом этаже, так
называемого “гибкого этажа”. Гибкий этаж, как средство защиты проявляет себя только при землетрясениях, в которых преобладают
гармоники с малой амплитудой, хотя и с большим ускорением. Но в случае большой амплитуды, или в резонансном режиме, даже при
небольших ускорениях, происходит разрушение самих стоек.
Использование РМО значительно повышает несущую способность стоек при любой частоте сейсмических колебаний, что позволяет
их рассматривать как эффективное средство снижения сейсмических нагрузок. В этом смысле РМО могут быть условно отнесены к
типу сейсмоизолирующих.
Однако, под словом сейсмоизоляция с самого начала (ещё в 60-десятых годах) подразумевался отличный от упругих стоек метод
сейсмозащиты, который достигался за счёт кинематики подвижных опор. В этом случае сейсмическая нагрузка на здание
ограничивается, в основном, силами трения составных частей опор при их смещении. Тем самым, нагрузки, превышающие эти силы
при любой, как угодно большой интенсивности и длительности сейсмического воздействия, практически, изолируются.
Первая и единственная в СССР лаборатория в КазНИИССА (г. Алма-Ата), поэтому и называлась ”Кинематических систем
сейсмозащиты зданий и сооружений”, а наиболее предпочтительным решением стали опоры-фундаменты КФ. Но уже в то время
было понятно, что оценки эффекта нового решения, как и сам термин сейсмоизоляция, не увязывались с нормативными методами
расчёта и нуждались в корректировке согласно действующим СНиП. Для этого кинематические опоры в расчётах заменялись стойкой c
нелинейно-упругой характеристикой, полученной из испытаний натурных зданий. Такой метод позволял учитывать сейсмоизоляцию с
помощью поправочных коэффициентов к динамическому коэффициенту β (см. сейсмические СНиП), что отражено в разработанной
200

201.

Инструкции. Оценка же реального эффекта сейсмоизоляции, который значительно выше нормативного по Инструкции, впервые
изложен в комплекте прилагаемых статей. Длительные исследования и строительство домов на КФ различной этажности позволяет
теперь (с учётом прежде допускаемых ошибок) рекомендовать высокоэффективное решение сейсмозащиты, причём, регулируя её
величину по усмотрения проектировщиков.
В настоящее время имеются другие предложения кинематических опор, несколько отличные от КФ по конструктивному
исполнению. Но все они объединяются одним свойством – изолировать сейсмическую нагрузку силами трения качения, либо
(1)
скольжения, и каждое из них может быть эффективным средством сейсмозащиты при(3)
разрушительных землетрясениях. Более того,
все решения этого типа выполняются из традиционного строительного материала и могут осваиваться во всех сейсмоопасных регионах,
что позволяет их рассматривать как массовое средство сейсмозащиты. В этом отношении РМО, изготавливаемые в других странах,
оказываются слишком дорогими, но будут ещё дороже, если начинать строить специализированные линии в России.
За последние несколько лет в мире произошли разрушительные землетрясения, которые всегда остаются тревожным
предупреждением для людей, проживающих в сейсмоопасных регионах страны. Поэтому главам таких регионов, по-видимому,
приходится проявлять интерес к эффективным средствам сейсмозащиты. Сейсмоизолирующие опоры-фундаменты и являются таким
средством.
Идея сейсмоизоляции рождена много веков тому назад, но как практическое направление в строительстве сформировалась только
за последние 30-40 лет. Но уже сейчас многие специалисты в этой области говорят:
в
сейсмоопасных районах строительство жилья без использования сейсмоизоляции недопустимо.
Ряд технических решений, которые с уверенностью теперь можно назвать эффективной и даже спасительной защитой от
разрушительных землетрясений, вполне могут быть рекомендованы для выбора заказчиков. К ним относятся: КФ (КазНИИССА), РМО,
опоры Курзанова (со сферическими торцами), опоры на скользящей основе. Это работающие решения и каждое из них в значительной
мере снизит объёмы разрушений и сохранит жизнь людям. Тем не менее, они пока используются не часто. Среди причин тому можно
отметить две главные: либо высокая стоимость, либо спорность в обосновании величины расчётного снижения сейсмической нагрузки.
Между авторами по этому поводу отмечается некоторые разногласия и соперничество в получении заказов на возведение
экспериментальных домов. Однако, нельзя не признавать очевидную пользу от каждого из вышеназванных решений. Построенный
дом может оказаться дороже или дешевле, но, в любом случае, все затраты окупаются уменьшением потерь при землетрясении.
Поэтому выбор проектного решения может зависеть как от возможностей заказчика, так и решений региональных технических
управлений. Последним для этого потребуется соответствующий кворум специалистов, приглашаемых из других регионов и даже
стран (так делается во всём мире).
В большинстве случаев люди, живущие в сейсмически опасных районах, далеки от научных проблем, но все они нуждаются в
сейсмозащите, независимо от своего материального уровня. С этим может быть связан и выбор сейсмоизолирующего решения тоже.
Естественно, каждое из них должно соответствовать требованиям, включающим:
1. Достаточный объём экспериментально-теоретических исследований.
2.
Опыт экспериментального строительства, желательно с проверкой работоспособности в условиях реальных землетрясений.
3.Наличие нормативного материала в виде Инструкции по проектированию.
Предлагаемый читателям комплект из двух статей и практических рекомендаций касается сейсмоизоляции с использованием КФ
(КазНИИССА), над которыми трудились более 30 лет специалисты в области экспериментально-теоретических исследований,
проектирования и строительства зданий в различных сейсмоопасных районах России и Казахстана. Это, по мнению автора, наиболее
простое, дешёвое и исследованное решение (включающее ошибки, поскольку было первым такого типа). Оно пока предназначено как
для защиты малоэтажных (1-2 этажа) и многоэтажных жилых домов (до 9-12 этажей).
В первой статье даётся разъяснение нормативной сейсмостойкости зданий при проектировании и назначении КФ, как
эффективного средства снижения горизонтальных сейсмических нагрузок. Эта статья рассчитана на руководителей всех уровней,
имеющих отношение к сейсмостойкому строительству.
Во второй статье изложен принцип работы КФ, построенный не на деформации составных частей, а на их кинематическом
взаимодействии во время горизонтальных смещений при землетрясении (патенты № 200516, РФ, №1725, РК). В этом случае,
сейсмические нагрузки зависят уже не от сил упругости, а, главным образом, от сил сухого трения составных частей. Поэтому опоры
такого типа и названы кинематическими. Статья рассчитана на инженеров проектирующих сейсмостойкие здания, проявивших
интерес к КФ и их совершенствованию.
201

202.

Сейсмоизоляция как средство защиты жилых домов
при землетрясении
Тем, кто живёт в сейсмически опасных районах, и кому хотя бы однажды приходилось испытывать на себе
воздействия землетрясения, по-видимому, знакомо ощущение страха (1)
и чувство беспомощности перед силами
(3)
природы. Ведь о последствиях разрушительных землетрясений многим известно ещё со школьной скамьи. В
то же время, пугаться как будто не нужно, ведь сейсмостойкие дома, строятся с соблюдением строительных
норм и правил (СНиП), или сейсмических строительных кодов, как принято называть в других странах.
Однако, не всем известно, что в случае максимальной, иными словами, расчётной сейсмической нагрузки, в
здании всегда будут повреждения, которые снижают его жёсткость и прочность. Предсказать точно характер и
длительность сейсмических колебаний, как и происходящие процессы в конструкциях без определённых
допущений невозможно. Эти допущения в строительных сейсмических кодах различных стран имеют свои
отличия. Из-за этого расчёт сейсмостойкости нельзя рассматривать как достоверный результат, а лишь как
приближённую оценку.
Так какой все же дом называют сейсмостойким? В мировой практике под
сейсмостойкими принято подразумевать дома, в которых ожидаемые разрушения
после расчѐтного землетрясения не сопряжены с гибелью людей. После таких
землетрясений повреждѐнные здания, как правило, не восстанавливаются из-за
технической сложности или больших материальных затрат.
Возникает тогда ещё один вопрос. А что происходит при землетрясениях несколько меньших по
интенсивности расчётных, которые, как известно, происходят чаще?
Казалось бы, такие воздействия не являются опасными. Однако, так можно было бы считать только при
совсем слабых сейсмических толчках. При более сильных толчках, а тем более приближенных по
интенсивности к расчётным, повреждения конструкций всегда имеют место, хотя и не сразу заметные. Более
того, в зависимости от количества или длительности таких землетрясений повреждения, накапливаясь,
снижают расчётную сейсмостойкость здания и делают его неготовым воспринимать расчётное землетрясение.
Такой вывод подтверждается значительными повреждениями зданий, располагаемых в зонах частых, хотя и
не сильных, сотрясений техногенного происхождения. То же самое подтверждается при виброиспытаниях на
сейсмостойкость вновь построенных зданий. Характерным примером влияния слабых, но частых воздействий,
могут быть крупнопанельные дома в Петропавловске-Камчатском, которые потребовали дорогостоящего
усиления ещё до ожидаемого расчётного землетрясения.
Из вышесказанного можно сделать лишь один вывод. Выходит, нормативное удорожание здания за счёт
антисейсмических мероприятий предназначено для восприятия лишь одного расчётного землетрясения, или
двух несколько меньших расчётного. После них здание необходимо либо сносить и строить новое, либо
усиливать за счёт конструктивных мероприятий. То и другое сопряжено с большими затратами средств, труда
и времени, что всегда будет создавать большие проблемы, особенно, в жилищном строительстве. Не дешевле
ли сразу предусматривать расходы на резерв прочности?
Однако уже много лет существует способ, который позволяет не только избежать таких расходов, но и
снизить нормативное удорожание здания. Речь идёт об использовании опор-фундаментов, снижающих связь
здания с грунтовым основанием, о чём людям было известно ещё в древности. Естественно, без достаточно
202

203.

веского научно-технического обоснования такие опоры, предлагаемые отдельными авторами ещё в начале
прошлого столетия, не могли быть реализованы. Но в 70-х годах в Казахстане (КазНИИССА) над этой
проблемой уже работало целое научное подразделение, в котором исследовались наиболее рациональные
решения, соответствующие современному техническому уровню строительства. Поскольку опоры
предназначались для снижения связи здания с колеблющимся грунтом при землетрясении, они в то время
были названы сейсмоизолирующими, а научное направление по их применимости
со временем стало
(1)
(3)
называться сейсмоизоляцией зданий и сооружений.
Исследования на протяжении более, чем трёх десятков лет потребовали от исполнителей создания
расчётно-теоретической базы сейсмоизоляции и экспериментального подтверждения её полезности не
только на моделях, но и в составе зданий различной этажности. Из свойств сейсмоизолирующих опор,
приоритетными были:
– прочность и устойчивость при смещениях во время землетрясения;
− достаточный эффект снижения сейсмических нагрузок на здания;
− стоимость самих опор и их технологичность, доступная для повсеместного строительства;
Среди других решений больше всего этим свойствам соответствовали так называемые опоры КФ, которые
нашли применение в сотнях домов различной этажности во многих сейсмоопасных районах России,
Казахстана, Узбекистана.
Дома на КФ испытывались мощным вибратором, а некоторые уже подвергались воздействиям
землетрясений интенсивностью от 4 до 8 баллов по шкале MSK. Несмотря на некоторые допускаемые ошибки
в проектировании, опоры подтвердили своё назначение защищать здания от повреждений при частых или
длительных землетрясениях различной интенсивности. Снижение нагрузок позволяло не только экономить
расход материалов, но и улучшать планировочные решения зданий, а также повышать их этажность,
ограниченную нормативными требованиями.
Позже в сейсмостойком строительстве нашли применение и другие опоры сейсмоизолирующего типа.
Правда, их использование было не в таком большом объѐме, как КФ. Возможно, это объясняется
несколько более сложным исполнением или недостаточным объѐмом исследований, позволяющим в
каких-то случаях выявлять допускаемые ошибки.
К сейсмоизолирующим были отнесены и так называемые резинометаллические опоры РМО в виде
резиновых столбов с металлическими прокладками и свинцовым сердечником в центре. Бесспорно, РМО
хорошее средство сейсмозащиты зданий, применяемое в некоторых городах Японии, Китая, и некоторых
других странах. К сожалению, дефицитный материал и заводское изготовление делает их слишком
дорогими для массового использования, особенно в местах удалѐнных от заводов-изготовителей. Всѐ это
ограничивает объѐмы использования РМО.
В этом смысле у КФ, изготавливаемые из традиционного железобетона на любом полигоне, имеют
большие преимущества. Кроме того, различная конфигурация КФ позволяет их использовать как в
многоэтажном строительстве, так и малоэтажном. Но, что ещѐ важней, выбором геометрических
параметров их можно настраивать на определѐнную интенсивность сейсмического воздействия, выше
которого на здание передаваться не будет. Иначе говоря, при сейсмичности площадки строительства,
например, 9 или 10 баллов, здание будет испытывать нагрузку, не превышающую 4-5 баллов и даже
меньшую. В этом и заключался смысл реальной сейсмоизоляции, который пока не увязывается с
методикой действующих СНиП. Поэтому в технической Инструкции по проектированию [1] увязка со
СНиП осуществлялась с помощью поправочных коэффициентов к динамическому коэффициенту β. Такая
работа требовала длительных расчѐтов зданий различной жѐсткости на КФ в сопоставлении с теми же
зданиями на фундаментах традиционного исполнения. Реальный же эффект КФ связан, главным
образом, с силами сухого трения, которые и являются основным ограничителем ускорений, передаваемых
на здание при землетрясении.
203

204.

Сейчас, когда нередко сообщается о землетрясениях и их последствиях в разных странах, КФ могут стать
повсеместно доступным решением сейсмозащиты. Особенно в такой защите нуждается малоэтажное
строительство для людей невысокого достатка, строящих свои дома из недостаточного прочного
материала. Но и многоэтажные жилые дома массового использования тоже претерпевают изменения в
связи необходимостью улучшать планировочные решения, которые могли бы не ослаблять его
сейсмостойкость, рис.1.
Приобретенный в отдельных городах России и Казахстана опыт в силу
(1) многих причин не используется пока
(3)
в достаточной мере. Это объясняется часто низким материальным и техническим
уровнем производственной
базы строительства во многих сейсмоопасных регионах, особенно в сельской местности. Но они также, в какойто мере, тормозятся существующим порядком формального обоснования новых научно-технических
достижений. Поэтому они не редко длительное время остаются невостребованными. Корректировку в скорость
реализации таких научных достижений могут вносить лишь государственные субсидии, контролируемые
правительством, если представить для этого убедительное обоснование.
Используемый источник.
1. Т.Ж. Жунусов, академик МИК, д.т.н., Ю.Д. “Черепинский д.т.н., В.А. Лапин, к.т.н. Инструкция по проектированию
зданий с использованием сейсмоизолирующих фундаментов КФ. РДС РК-07-6-98, Комите РК.
Рис.1. В этом доме сейсмоизолирующие опоры
располагаются в подвальном помещении,
используемом для автостоянок
К проблемам сейсмической защиты зданий
Действующий динамический метод оценки сейсмостойкости зданий в особом сочетании нагрузок
выполняется с учётом форм колебаний несущих конструкций, исходя из их упругого характера
деформирования и вероятности совмещения форм во время землетрясения. Одновременно допускаются
204

205.

множество поправочных коэффициентов, в том числе, учитывающих вероятность сочетания этих форм и, в то
же время, коэффициентов, косвенно отражающих нелинейные процессы в результате накопления локальных
повреждений. Все эти коэффициенты не могут иметь точного подтверждения и принимаются на основании
инженерной интуиции или опыта и, по-видимому, будут всегда оставаться предметом споров и обсуждений
специалистов.
При использовании сейсмоизолирующих опор КФ коэффициенты, учитывающие нелинейные деформации,
в какой-то мере могли бы быть оправданы кинематикой самих опор. В(1)
расчётных моделях они заменяются
(3)
стойками с упруго-нелинейной характеристикой перемещений, полученной из статических испытаний
реальных зданий. Эффект снижения нагрузок затем оценивался расчётом зданий различной жёсткости в
сопоставлении с их аналогами на опорах КФ. При этом сейсмические воздействия задавались множеством
(около 1000) реальных и искусственных акселерограмм. Результаты такого сопоставительного расчёта
сведены в таблицу 2 *1+ и в нормативных расчётах используются для снижения коэффициента динамичности β
(Т).
Предложенная в [1] методика учёта сейсмоизоляции при проектировании зданий имела целью привязать её
к действующим СНиП. Она позволяла получать достаточно высокий эффект снижения сейсмических нагрузок
и с её использованием построено много зданий в различных сейсмоопасных районах России и Казахстана.
Однако, реальный эффект сейсмоизоляции имеет отличную от упругих систем физическую природу и
нуждается в иной методике учёта. Среди известных решений этого типа КФ прошли наибольшую по объёму и
длительности апробацию в условиях больших динамических нагрузок, включая реальные землетрясения, что
позволяет на их основе делать обобщающие выводы по эффективности опор такого типа. Общим для них
является способность ограничивать интенсивность сейсмической нагрузки, передаваемой с основания на
здание, главным образом, величиной сил трения.
Если представить здание как жёсткий объект, стоящий на шарах, то сейсмическая нагрузка S(t ) на объект
при горизонтальных перемещениях основания не может превышать силы трения качения шаров,
представленные силовой характеристикой R(Δ) при смещении Δ. Величина этих сил постоянна и равна
R(Δ) = S(t) = (m1 + m2) / Н
(1)
.
где: m1, m2 – моменты от трения вверху и внизу шара при качении;
.
Н =2R − диаметр шара.
. По-видимому, это утверждение не требует доказательств.
Учитывая ограниченную величину смещений при землетрясениях, шары могут быть заменены своей нижней
половиной, но шарнирно связанной с объектом. В этом случае, Н = R, а m1 – момент в техническом шарнире,
обладающий некоторой способностью возвращать опору в исходное положение. Однако, при больших
смещениях объекта относительно основания возвращающая способность m1 оказывается недостаточной. В
этом случае возврат может достигаться за счёт геометрических параметров шарового сегмента, если принять
Н< R. В этом случае, согласно рис.1, добавляется момент в результате смещения точки опоры. Силовая
характеристика и, следовательно, сейсмическая нагрузка на объект, при этом, будут несколько возрастать по
мере смещения Δ. В *2+ эта зависимость представлена выражением:
R(Δ) = S(t) = Р∙[(R−H) / Н²∙Δ + (m1 + m2) / Н ]
где: Р –вертикальная нагрузка.
205
(2)

206.

(1)
(3)
Рис.1. Кинематическая схема опоры КФ
Если боковые поверхности сегмента выполнять произвольного очертания, но симметричными
относительно вертикальной оси (например, в виде тумбы, или стойки с уширенной пятой), то получим опору,
названную когда-то КФ, рис.2.
Рис.2. Кинематика КФ-тумбы (а) и КФ-стойки (б) при
смещении основания.
Из (2) следует вывод, что сейсмическая нагрузка на объект не зависит от ускорений на грунтовом
основании, а лишь от его смещений Δ. При этом, величина сейсмической нагрузки регулируется параметрами
R, Н, и в какой-то мере зависит от конструктивного исполнения технического шарнира и твёрдости материала
опоры. В случае идеальных параметров опоры сейсмическая нагрузка на объект не будет передаваться при
как угодно большом ускорении горизонтальных смещений основания.
Под идеальными параметрами здесь подразумевается:
−
равенство R = Н;
− идеальный шарнир, т.е. m1=0;
− общие размеры опоры, обеспечивающие прочность при ожидаемом перекатывании и высокая твёрдость
материала в местах контакта с опорной плитой, т.е. m2 = 0.
Идеализацию всех параметров, по-видимому, полезной считать нельзя, поскольку здание становится в какойто мере подвижным и может испытывать колебания даже при ветровой нагрузке.
Заметим, что зависимость (2) исходит из достаточно большой жёсткости объекта в сравнении с силовой
характеристикой R(Δ). Поэтому данная сейсмозащита рассчитана на здания жёсткого типа, с периодом
206

207.

свободных колебаний не превышающим ≈0, 7 − 0,8 сек. К ним мы относим малоэтажные частные дома и
дома массовой застройки, до 9-12 этажей, не более.
Обратимся снова к силовой характеристике (2). Её первая часть отражает зависимость нагрузки от
геометрических параметров, то есть абсолютной величины R, Н и их соотношения H≤R. Изменяя эти параметры
в соответствии конструктивным решением здания, можно варьировать величиной сейсмической нагрузки в
(1)
широком диапазоне. Но уже без расчёта можно отметить большое влияние
на снижение нагрузки оказывает
(3)
увеличение параметра Н. Следовательно, КФ стоечного типа, рассчитанные на этаж будут значительно
эффективней КФ-тумб, устанавливаемых на опорном основании. В последних эффект может достигаться
только сближением Н c R по величине.
В меньшей
степени эффект сейсмоизоляции достигается за счёт шарнирного соединения и твёрдости материала опоры,
представленной второй частью формулы. Наиболее простое исполнение технического шарнира
представляется в виде плоской стальной плитки, рис.3, обеспечивающей зазор между опорой и надопорной
конструкцией в виде оголовника, а также соединительного стержня в центре из мягкой стали. При таком
решении шарнира следует ожидать смещение l вертикальной силы относительно центральной оси при
повороте, что приводит к увеличению момента m1. Поэтому выбор конструктивного исполнения шарнира
представляет одну из задач конструктора при выборе оптимального решения. С целью уменьшения l,
поверхность плитки, либо закладной детали может быть несколько закруглена, рис.3.
Рис.3. Шарнирное соединение (технический шарнир): 1-плитка,
обеспечивающая зазор для поворота КФ; 2-связующий анкер;
3- закладные детали.
.
.
Представляя сейсмическую силу, действующую на объект произведением массы ”m” на ускорение “a”,
после несложных преобразований (2), получим значения ускорений при соответствующих смещениях Δ:
a= g[(R−H)/H²∙Δ + (l + f)/H]
где l –смещение вертикальной силы в техническом шарнире;
f –коэффициент трения качения опоры по опорной плите.
(3)
В качестве примера, приводим результаты расчёта опоры при Н=2,5м и R =5м (стойка с уширенной пятой):
Δ =0,2м
Δ = 0,1м
Δ = 0,05м
Δ=0,03м
а = 1,3 м/сек²
а = 0,75м/cек²
а=0,25м/сек²
а = 0,13м/сек²
.
Согласно этим результатам, ускорения U, передаваемые на здания с основания, не могут превышать
значения “а”, при соответствующих смещениях Δ. Иными словами, какими бы большими ускорения U ни были
на отрезках смещений Δ, они не могут превысить значения ограниченные параметрами КФ.
207

208.

Примечание: при сближении R с Н, например при принятых Н=2,5м и R =3м, ускорения “а” снижаются более, чем в два раза.
С учётом этого, здания могут рассчитываться на силы, равные произведению масс, сосредоточенные в
различных местах здания, на ускорения “а”, согласно (3). Эти ускорения, чаще всего, будут на порядок меньше
U, и наиболее простой расчётной моделью может быть консоль с поэтажными массами.
(1)
Приведенные результаты меняют представления об оценках сейсмостойкости
сейсмоизолируемых зданий
(3)
на опорах любого конструктивного исполнения, где используется принцип скольжения, либо качения. Для
расчёта таких зданий требуется даже не расчётная сейсмичность застраиваемой площадки, а величина
планируемой интенсивности, которая регулируется параметрами самих опор.
При некоторой парадоксальности нашего вывода, метод, возможно, будет воспринят не всеми
специалистами в области проектирования сейсмостойких зданий. Однако, ещё большая парадоксальность
заложена и в нормативной оценке сейсмостойкости зданий при допущении их повреждений, при которых
существенно изменяются динамические параметры и распределение усилий в несущих конструкциях. Ведь
главное, согласно нормативным правилам, избежать обрушения и связанные с ними гибель людей. Вряд ли
такие здания могут подпадать под определение сейсмостойких. В этом смысле, сейсмоизолируемые здания,
не допускающие повреждения, больше соответствуют такому определению. Тем не менее, приведенная
методика предлагается пока как дополнение к [1+, с целью более быстрого внедрения новой технологии в
строительстве сейсмостойких домов и её апробации в условиях реальных землетрясений.
Литература:
1.
Т.Ж. Жунусов академик МИК, д.т.н., Ю.Д. “Черепинский д.т.н., В.А. Лапин, к.т.н. Инструкция по проектированию зданий с использованием
сейсмоизолирующих фундаментов КФ. РДС РК-07-6-98, Комитет по делам строительства РК.
2. Ю.Д. “Черепинский, д.т.н. Сейсмоизоляция жилых зданий. Казахстанская арх.-строительная академия. Ассоциация ”СЕЙСМОЗАЩИТА”, ISBN9965-57614-9, 160 стр.,2003.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Ниже представлены некоторые авторские соображения по выбору проектных параметров КФ, основной
материал по которым изложен в вышеприведенных статьях.
а, которые передаются на массы здания при наличии КФ.
Произведение масс мi в составе здания на ускорения а соответствуют сейсмическим силам: Si = Ʃ мi×а.
Во второй статье приводится формула (3) для ускорений
Эти силы нужны лишь для сравнительной оценки с силами, полученными без КФ по СНиП и с КФ по Инструкции.
Нетрудно заметить,
а зависит, главным образом, от ∆ при принятых параметрах
опоры:
R, Н, m₁, m₂. Параметры
не связаны с ускорениями на грунтовом основании и позволяют регулировать максимально возможную сейсмическую
нагрузку при ограниченном смещении
∆. Соответствие больших смещений ∆ (30-40см) ускорениям высокой
бальности, маловероятны (они ведь не учитываются и при нормативных расчётах). Ускорениям при 9 и более баллов,
соответствуют смещениям не превышающих 2-3см, что подтверждалось при многих землетрясениях произошедших в
мире. Подтверждением тому могут быть испытания зданий мощными взрывами при возведении платины в Медео: при
ускорении 5 м/сек² (т.е. более 9 б) смещения на грунтовом основании составили только 9мм. Поэтому при
Н = 2,5÷3м и
R = 5÷6м смещения в пределах 1-4см могут оказаться даже нечувствительными. Однако, и при больших ∆ (30-40см)
208

209.

ускорения согласно (3) могут соответствовать 7 баллам. При этом уширенную часть нужно принимать, примерно, 110см.
Однако, при сближении
R с Н (например, при тех же Н = 2,5÷3м принимать R= 2, 7÷3,2м) сейсмическая нагрузка не
будет превышать 2-3 балла даже при смещении 30-40см. Фактически, такие опоры исключают горизонтальные
сейсмические воздействия.
Тем не менее, нормативный расчёт предлагается выполнять пока по Инструкции (т.е. в соответствии с действующими СНиП). В неё включены три
(1)
только пункта, отражающих новые подходы в оценках эффекта сейсмоизоляции, но они приводятся лишь для сравнения с нормативными. Это сделано
(3)
с целью, ускорить строительство домов с КФ-стойками с тем, чтобы как можно скорей подтвердить их высокую эффективность в условиях
землетрясений любой интенсивности.
Что касается перерезывающей силы на КФ, то она появляется лишь при смещении
∆ и зависит от поворота КФ, в
результате разложения вертикальной силы. Согласно прилагаемому рисунку, опора при незначительных поворотах
нагружена почти центрально. К этому, правда, следует добавить перерезывающие силы, от моментов
делённых на высоту опоры
m₁, m₂,
Н. Для сравнения, на рис.1, показана идентичная по кинематике опора Ку(рзанова),
КФ и опоры Ку(рзанова)
которая имеет лишь конструктивные отличия. Ку образуются из целого шара, а не из его половины, как КФ. И в случае
Н и ∆ наклон Ку удваивается, так как качение Ку происходит внизу и вверху. При этом радиус
опорной поверхности R у Ку в два раза меньше, что несколько влияет на площадь смятия в местах контакта с плитой. Но
одинаковых с ними
кинематический эффект сейсмоизоляции в обоих опорах идентичен. К конструктивным неудобствам Ку можно было бы
отнести смещения вверху, требующие такое же уширение, как внизу. Это и приводит к некоторому увеличению угла
поворота и вертикального подъёма при смещении. Наоборот, наличие фиксированного шарнирного соединения в КФ
позволяет упростить конструкцию и улучшать динамические характеристики. Например, для снижения
m₁
достаточно
закладную деталь в надопорном элементе несколько закруглить ( рис.3).
Н и эффект сейсмоизоляции достигается, главным образом, за счёт сближения R с
Н. Рекомендуемые параметры для многоэтажных домов: R= 1,5м, Н= 1,3м, а для малоэтажных, где нагрузки
значительно меньше: R= 0,7м, Н= 0,6м. Прочность КФ-тумб многократно проверялась на прессах и в составе реальных
КФ-тумбы имеют меньшую высоту
209

210.

зданий. Для случаев значительных (хотя и маловероятных) перемещений (20-30см) рекомендуется усилят краевые
области армированием.
Конструктивные решения использования КФ-стоек и КФ-тумб в зданиях различной этажности.
Наибольшего эффекта снижения сейсмической нагрузки на дома массового использования можно добиваться при
использовании КФ-стоек. Это достигается выбором геометрических параметров
(1) R, Н (при обязательном условии R>Н). В
(3) нагрузка на здания не будет превышать
большинстве случаев при минимальном их соотношении (R=1,2Н) сейсмическая
2-3 балла, независемо от бальности землетрясения (даже при 12 баллах). Стоечный вариант КФ рекомендуется в зданиях
с подвальным помещением. В этом случае они располагаются в уровне подвала, рис.1, либо в уровне первого этажа,
разгружая тем самым конструкции подвала тоже. Подвал при этом может выполняться в каркасном варианте с
минимальным количеством диафрагм жёсткос
Рис.1. Конструктивная схема подвального этажа здания : 1-КФ-стойка; 2- оголовник (можно и без него); 3- основная ограждающая стена,
если это подвальное помещение, или может быть остекление, если КФ на первом этаж; 4- ограждение КФ от боковой засыпки грунтом; 5-плотная
прослойка, исключающая залипание при смещении КФ (это связано с незначительным подъёмом); 6-балка перекрытия с монолитной плитой
перекрытия (при сборном варианте узел несколько корректируется); h-расстояние между КФ-стойками.
Стоечный вариант в различных по высоте зданиях может быть унифицирован за счёт одинаковой уширенной части с
примерными размерами 110×110см в плане (частично или полностью скрытой под полом). Различие может быть либо за
счёт её армирования, либо сечения самой стойки, в соответствии с расчётом. Ориентировочно, предполагаются сечения
стоек для зданий различной этажности:
- 50×50 или 55×55 при 9−12 этажах;
40×40 при 3−4 этажах;
- 20×20 при 1-2-этажах.
При отсутствии подвала в 1-2 – этажных домах конструктивное решение нулевого цикла упрощается, рис.2. В этом
случае используются КФ-тумбы с параметрами: R=70см, Н=60см, В=50см.
Для разщмещения КФ предусматриваются опорные плиты с колодцевым ограждением от грунта. Снаружи дома колодцы
сверху защищаются отмосткой. В таких домах, вместо подвального помещения, допускаются погреба под самим домом.
При таком решении кирпичные, блочные, либо дома из другого тяжёлого материала смогут нести большую
210

211.

сейсмическую нагрузку. В Казахстане на такие фундаменты ставились даже дома со стенами из самана
(глиносоломенные блоки).
(1)
(3)
Рис.2. Использование КФ-тумб в малоэтажном домостроении: Н=60см, R=70см, В=50см.
Известно, что жители многих сейсмоопасных регионов сами строят себе дома из материалов, который нельзя
рассматривать как достаточно прочные, даже при слабых землетрясених. Избежать последствия даже сильных
землетрясений в значительной мере позволит предлагаемый вариант с использованием КФ. Для справки не лишне
сообщить, что сейсмоизоляция как научное направление и родилось в Алма-Ате после Иссык-кульского землетрясения.
Тогда почти все саманные дома были разрушены и перед проектировщиками впервые встала задача защиты
малопрочных домов. Сейчас, по-видимому, не представляет сложности наладить поточное изготовление КФ в местах с
ожидаемыми землетрясениями, что позволит осуществлять массовое строительство во многих сейсмоопасных районах.
Примечание.
При отсутствии опалубки, она может быть изготовлена в условиях любого ЖБИ. Для этого плоской формой требуемой кривизны в твердеющем жидком
бетоне (залитом в короб с невысокими бортами) выкручивается сферическая поверхность. После её затвердения монтируется опалубка КФ-тумбы, или
опалубка уширенной части КФ-стойки (сама стойка мрожет быть монолитной, либо сборной). Лучше, однако, иметь стальные опалубки, которые
заказываются на любом механическом заводе.
Материал подготовил Ю.Черепинский
КРАТКИЕ ДОБАВЛЕНИЯ И ПОЯСНЕНИЯ
1. История проблемы в авторском изложении.
По окончании ХИСИ (1958г) я был распределён в Казахский ПСП и оказался в составе расчетной группы, преобразованной через
несколько лет в отдел механизации инженерных расчётов (ОМИР). Он стал одним из первых в стране, где в расчётах зданий на
сейсмические воздействия использовался метод Корчинского, основателя динамической теории сейсмостойкости. Ему, по заданию
своего руководителя, мне пришлось писать несколько писем, связанных с вопросами по практическим расчётам. Невысокий
теоретический уровень молодого инженера раздражал, как тогда казалось, Корчинского, что послужило причиной моего поступления
на мехмат КазГУ. Наша программа, составленная несколькими годами позже на ЭВМ Минск -32 (Экспресс -32АС) была, по-видимому,
первой по сейсмическому расчёту и использовалась в других районах страны. Вся последующая работа (в должности главного
специалиста отдела) на многие годы оставалась связанной с расчётами и оценками сейсмостойкости зданий, но уже с использованием
известных программ, разработанных для ЭВМ более высокого уровня.
211

212.

Но ещё в 1962 г по заданию главного конструктора института Безрукова, в институте стали составлять альбом конструктивных узлов
зданий повышающих их сейсмостойкость. Нашей расчётной группе было поручено рассмотреть варианты подвижных опорфундаментов, снижающих сейсмические воздействия на здания в целом. Известные теперь решения уже тогда были предметом
обсуждений и горячих споров, но все они не имели расчётного обоснования и не увязывались с принятой методикой расчёта. Для
этих целей требовались новые подходы в оценках сейсмостойкости, которые в то время никто не мог предложить. Под давлением
Безрукова мне пришлось возобновить брошенные к тому времени занятия на мехмате, а затем поступить (тоже со второго раза) в
заочную аспирантуру ЦНИИСК. Моя работа была связана с опорами КФ (кинематическими
фундаментами), которые и были названы
(1)
сейсмоизолирующими.
(3)
Защита диссертации в 1972г не имела практического выхода, и потому её результаты на продолжение работы не настраивали.
Расчёты в ОМИРе тоже становились во многом однообразными (Безркуов к тому времени переехал в Москву, где стал главным
конструктором Московского ПСП). Кое-кто из моих сотрудников (они же и товарищи по альпинизму) перешли в научную часть нашего
института, получившего к тому времени статус НИИпроекта (позже из него выделился КазНИИССА).
Начинались годы перестройки и, как у многих, появилось желание сменить строительную профессию на профессиональный
альпинизм. Но в 1973г с группой товарищей- альпинистов мы уехали на заработки в Петропавловск-Камчатский, где строили
теплотрассу на ул. Северная. В то время Гипрорыбпром осваивал мою прежнюю программу и Дроздюк (гл.конструктор и бывший
товарищ) сообщил своим сослуживцам о присутствии в П-К её автора. После нескольких встреч директор института предложил
переехать в П-К с обещанием проектировать и строить дом на КФ. Тогда этот план сорвался лишь из-за болезни младшего сына, но
дом на КФ в П-К был построен одним из первых.
На Камчатке у меня пропал паспорт, поэтому по приезде через 3,5 месяца в А-Ату пришлось возвращаться в ОМИР, на прежнюю
работу. Однако, во время работы мысли о КФ приходили всё чаще, заставляя прорисовывать их отдельные узлы. Однажды директор
вызвал к себе и сказал, примерно, так: ”Дошли слухи, что ты своими ваньками-встаньками продолжаешь баловаться. Лаборатория
освободилась в Науке. Пойдёшь завом?” И после недолгих размышлений я согласился, несмотря на далеко недружественные
отношения между научной и проектной частями института. На выборах, однако, кандидатуру неопытного зава ”прокатили”. Директор,
основной член Совета, находился в командировке, повлиять на результаты не мог. По приезде ему пришлось создавать новую
лабораторию, названную по моему предложению - ”Кинематических систем сейсмозащиты”, но без сотрудников и тематического
плана. При таком варианте бросать прежнюю работу было рискованно.
По стечению обстоятельств в институт пришёл “странный” человек и сказал, что сейсмоизоляция ему “очень нужна”. Человек этот
представлял Средмаш, а защита домов требовалась в зоне проводимых взрывов. Для неожиданно большого заказа дирекции
пришлось лабораторию укомплектовывать в срочном порядке. Так родилась в СССР первая и единственная лаборатория,
ориентированная на проблему сейсмоизоляции зданий. На исходе был 1973 год, и это было началом многолетней работа, ставшая
основным делом многих сотрудников высокой квалификации в области теории, эксперимента и практического расчёта. Из
значительного числа предлагаемых в то время конструктивных решений предпочтение всё же со временем было отдано фундаментам
КФ, которые прошли наиболее длительную экспериментально-теоретическую проверку, в том числе проверку в составе построенных
зданий при землетрясениях. Значительную роль в таком строительстве сыграли конструкторы, проектирующие здания во многих
городах и сёлах большой страны: Петропавловск- Камчатский, Южно-Курильск, Южно-Сахалинск, города БАМа (Тында, Таксимо,
Северобайкальск), Усолье Сибирское, Шелихово, Иркутск, Алма-Ата, Чемкент, Ташкент и некоторые др. ).
С началом перестроечных процессов в СССР, работы эти практически остановились по разным причинам, несмотря на большой
накопленный опыт. Теперь уже появляется возможность не только снижать сейсмические нагрузки, но и регулировать их величину
выбором геометрических параметров и конструктивных узлов.
2.Качественное отличие упругой сейсмозащиты от кинематической.
Как уже отмечалось во многих печатных работах, упругие стойки в нижних этажах зданий играют положительную роль, снижая
величину сейсмических нагрузок на здание. Это утверждение не требует доказательств, поскольку оно исходит из опыта строительства
и подтверждается действующими СНиП. Проблема лишь в обеспечении прочности самих стоек по мере уменьшения их жёсткости за
счёт поперечного сечения. Использование РМО позволяет не снижать сечение стоек (даже увеличивать её), а снижать жёсткость за счёт
резинометаллической вставки в верхней части. Экспериментально полученная диаграмма горизонтальных перемещений такой стойки
212

213.

позволяет выполнять расчёт здания в полном соответствии с действующими СНиП. В этом случае нормативная сейсмическая нагрузка
всегда будет минимальной за счёт большого собственного периода колебаний здания и повышенной прочности стойки даже при
значительных смещениях основания.
Не затрагивая количественного эффекта снижения нормативной нагрузки с помощью РМО, отметим её качественное отличие от
кинематической сейсмозащиты, которая когда-то нами была названа сейсмоизоляцией. О причинах выбора такого термина прежде,
по понятным причинам, говорить было нельзя. В своё время Поляков по этому поводу делал строгое замечание.
(1)
(3)
Если представить в идеальном случае здание, стоящее на плоском гладком основании, или опёртое на него посредством шаров, то
при горизонтальных смещениях основания силы, передаваемые на здание, не могут превысить силы трения (скольжения или
качения). Эти силы не зависят от величины ускорений и смещений в основании. Тем самым, величиной сил трения здание изолируется
от колебаний основания с как угодно большим ускорением.
Однако, идеализацию сейсмоизоляции нельзя считать разумной в реальных зданиях, что связано не только с техническими
характеристиками строительных материалов, но и конструктивными решениями кинематических опор в составе зданий. Как правило,
кинематические опоры желательно наделять способностью возврата в исходное положение, что в какой-то мере влияет на их
сейсмоизолтрующие свойства. Соображение по этому поводу изложены в представленном комплекте статей.
В КазНИИССА проводились (на протяжении более 30 лет) испытания различных решений, как на специальных
крупноразмерных установках, так и на натурных зданиях. Дома на скользящей плоской основе институтом испытывались
в Бешкеке и на Камчатке (оно названо теперь решением Килимника, хотя прежде такие предложения исходили от других
авторов) эффект оправдал ожидания, но высказывались опасения относительно накоплений остаточных смещений во
времени. Более разумные скользящие опоры, но с дополнительным элементом на закруглённой поверхности
использовались в 9-этажном доме в Алма-Ате. С помощью домкратов дом смещался на 3-4 сантиметра и возвращался
сам в положение равновесия. Этому решению мы дали положительную оценку.
Опоры КФ(КазНИИССА) проходили наиболее длительные проверки в составе реальных зданий, но до сих пор
оптимизация параметров, в зависимости от конструктивного решения здания и интенсивности сейсмического
воздействия не делалась. То же самое нужно отнести к кинематическим опорам всех других видов.
3. Относительно нормативных материалов по кинематической сейсмоизоляции.
Это наиболее трудная проблема, с которой приходится сталкиваться после проведенных положительных экспериментов на натурных
зданиях. Они связаны с необходимостью увязывать методику расчёта с действующими СНиП . Поэтому в расчётной модели здания на
КФ(КазНИИССА) представляются стойкой с упруго-нелинейной характеристикой. Последняя принимается в соответствии с натурными
испытаниями экспериментальных домов. Пониженная жёсткость позволяла получить достаточно хороший эффект снижения
сейсмических нагрузок, не нарушая положений действующих СНиП. Эта методика, изложенная в Инструкции РК, дополняла
действующие СНиП и позволяла использовать КФ в массовом экспериментальном строительстве (о сложности изменений, вносимых в
СНиП, говорить не приходится). Сейчас предлагается корректировка Инструкции РК с дополнительной оценкой эффекта
сейсмоизоляции (три пункта), исходя из её реального эффекта. Это делается лишь для сопоставления с нормативным эффектом с тем,
чтобы не тормозить экспериментальное строительство. Окончательное решение можно принять позже, с учётом накапливаемого
опыта строительства и проверки работоспособности сейсмоизоляции в условиях землетрясений. По-видимому, повторять многолетние
исследования без учёта прежних результатов нельзя считать разумными. К тому же, они в современных условиях становятся
недоступными. Но корректировка Инструкции для условий России, возможно, потребуется.
4. О виброиспытаниях.
Использование мощного вибратора для оценки сейсмостойкости натурных зданий рассматривать как убедительное средство
подтверждения его сейсмостойкости нельзя. В случае традиционных жёстких фундаментов они приводят к повреждениям (чаще всего
визуально не отмечаемым) и снижению несущей способности конструкций. Поэтому практику проверки сейсмостойкости вновь
возведённых зданий следует прекратить.
Допускаются испытания лишь сейсмоизолтруемых зданий, демонстрирующих работоспособность самих кинематических опор. Эти
испытания свидетельствуют о сейсмической нагрузке, которая соответствует достигаемым смещениям в резонансном состоянии. Это
значит, что при таком же смещении основания с как угодно большим ускорением во время землетрясения, нагрузки на здание не
213

214.

превысит нагрузку, полученную при испытании. Прямой эффект сейсмоизоляции можно демонстрировать только на моделях, с
использованием виброплатформ.
Заключение
Многолетняя работа над проблемой сейсмоизоляции с использованием кинематических фундаментов КФ её авторами
фактически завершена. В ней принимали участие специалисты в области исследований,
проектирования и строительства.
(1)
Построенные здания во многих сейсмоопасных районах б. СССР, не раз подтверждали
(3)
положительную роль КФ во время
землетрясений и, одновременно, выявляли допускаемые ошибки в проектировании. Сейчас с уверенностью можно
сказать, что ни одно из отечественных решений не проходили столь длительные исследования и апробацию в составе
зданий. Многие выводы по результатам такой апробации теперь можно переносить на другие, более поздние решения
сейсмоизоляции кинематического типа.
Однако, все работы по совершенствованию конструктивных форм КФ, повышающих эффект сейсмоизоляции,
остановились с началом перестроечных процессов в России. С некоторых пор стало непонятным, кто определяет
техническую политику в области сейсмостойкого строительства. Прежние привычные для советских людей институты
распались, или утратили свои руководящие функции. Новые институты, которые обладали бы высоким
профессиональным уровнем, не созданы.
Проблема сейсмостойкого строительства, тем не менее, по-прежнему остаётся актуальной для жителей всех регионов,
подверженных землетрясениям, и сейсмоизоляция при массовом строительстве домов там доложена быть
обязательной. Для этого требуется авторская разработка временных технических правил в виде Инструкций по каждому
конкретному решению. Инструкции следует утверждать затем не в столичных городах, а Постановлениями Главных
Управлений в соответствующих регионах, больше всего заинтересованных в сейсмозащите. Проектирующие
организации, согласно Постановлению, должны будут не только соблюдать пункты Инструкции, но и, в течение
определённого срока, привлекать для контроля организации и специалистов высокого уровня, обладающих научнотехническими знаниями по конкретному решению сейсмоизоляции (включая прямые контакты с его авторами).
Из известных решений кинематических опор с достаточно высоким эффектом сейсмоизоляции можно назвать всего
лишь два-три, с перспективой их качественного улучшения. К этому типу опор мы не относим так называемые РМО,
снижающие сейсмические нагрузки не за счёт кинематики, а за счёт малой упругости. Кроме того, РМО не являются
отечественным решением и, во многом, зависят пока от иностранных поставщиков.
В соответствии с изложенным материалом, читатель может усмотреть (и не ошибётся) призыв к быстрейшему
повсеместному использованию КФ, как наиболее простому и проверенному решению сейсмоизоляции. Не исключается
появление, со временем, более простого и надёжного решения, но для этого нужно набирать опыт такого
проектирования и строительства.
Автор желает удачи последователям.
1. Черепинский Юрий Давыдович (Електрон. адрес в настоящее время: [email protected] Канада, тел . 604 433 33 54.)
2. После окончания Харьковского инженерно-строительного института (Украина) в 1958 году направлен в Государственный проектный институт
Казпромстройпроект (г.Алма-Ата), ставший позже КазпромстройНИИпроект ом, из него выделился затем КазНИИССА (научно-исследовательский институт
сейсмостойкого строительства и архитектуры). Работал в должности инженера, старшего инженера, рук. группы в строительном. отделе, главного
специалиста отдела механизации инженерных расчётов. Закончил заочно 4 курса механико-математического факультета Казахского Государственного
Университета, а также заочную аспирантуру при ЦНИИСК им. Кучеренко (г. Москва). С 1975 года работал в КазНИИССА в должности зав. лаборатории
кинематических систем сейсмозащиты (сейсмоизоляции).
Имеет степень
доктора технических наук России и Казахстана.
3. Область научных интересов связана, главным образом, с сейсмоизоляцией зданий и сооружений при использовании кинематических фундаментов
(первое авторское решение предложено им в 1965 году).
4. Основные
результаты включают:
расчетно-теоретическую оценку эффективности КФ в зданиях различного конструктивного исполнения;
-экспериментальные исследования динамической (сейсмической) реакции зданий, в том числе испытания около 20 натурных зданий на КФ;
-проектные разработки и анализ поведения зданий на КФ в условиях реальных землетрясений;
-разработку нормативных материалов по проектированию.
214

215.

5. В список работ входит 2 монографии и около 40 статей (все по проблеме сейсмоизоляции), а также:
- три авторских свидетельства и два патента по той же проблеме.
участие в проектировании и оценка сейсмостойкости более 100 зданий, построенных с использованием сейсмоизолирующих фундаментов КФ в России,
Казахстане, Узбекистане.
Инструкция по проектированию зданий с использованием сейсмоизолирующих фундаментов КФ. РДС РК-07-6 98 (Казахстан).
Уважаемый Александр Иванович Относительно вашей озабоченности по поводу резонанса в связи с замечаниями академика из
Казхахстана. Советую ему переправить мой последний комплект статей. Из него следует,
(1) что вероятность резонанса сводится на “нет”
(3)резонансы исключаются. Если быть точным, то
при сближении R с Н. Периоды колебаний становятся слишком большими, при которых
мы имеем дело не с упругой системой, а кинематической с повышенным затуханием (за счёт внешнего трения). К тому же размеры
опоры выбираются всё же из расчёта допущения больших смещений. Ожидается, что здание будет малоподвижным, а под ним будут
смещаться опоры в разные стороны. В фильме Семёнова (Сочи) вы могли заметить это. А предполагаемые повышенные (резонансные)
смещения можно сместить с помощью R, Н в область невероятных периодов. Замечу, что резонансы для всех зданий являются редким
случаем, но нормативные расчёты, тем не менее, выполняются с их учётом.
Реальные землетрясения с большими ускорениями соответствуют, как правило, малым смещениям. Но вступать с кем-то в полемику
не хочется, и мы допускаем большие перемещения в расчётах тоже (хотя практически они исключаются). Мы не затрагиваем и вопрос
повышенного затухания. Главная задача – это скорейшее внедрение кинематических опор, поскольку они решают проблему
сейсмостойкого жилья. Реальную работу кинематики приходилось долго скрывать, так как она не увязывается со СНиП и могла быть
сразу задавлена докторами и академиками. В Инструкции поэтому она представлена нелинейно упругими стойками (прочитайте ещё
раз весь комплект). Мне, чтобы иметь вес в научной среде, и требовалось защищать диссертации. Сейчас нужны энергичные
специалисты, внедряющие эти решения при строительстве новых домов. Что касается подведения кинемактики под существующие
здания, то в этих вопросах я несведущ и опасаюсь за их надёжность. Другое дело строить дома с меньшим расходом материалов, при
этом повышая их этажность. Здесь я бы мог привязать специалистов по расчётам и проектированию из Казахстана (для Чечни это
длелалось). Но в любом случае, нужен энергичный бизнесмен.
О шарнире.
Я против свинцовых прокладок. Как я понимаю, это для повышения затухания. Но деформация прокладки не желательна на любую
величину. Она приводит и к удорожанию (ведь задача перед нами − массовое использование). Прочность шарнира, как и самих КФ
отрабатывались нами на 500-тонном прессе и в составе сотен построенных зданий (до 10 этажей включительно). В Чечне у нас
родилась поправка к шарниру (см. рисунок). Она легко исполняется и не связана с удорожанием, что мне нравится. Шарнир на рисунке
принят между опорой и оголовником, на который опираются балки. Армирование опоры осуществляется плоскими сеткам. В
конструктивном исполнении, правда, возможны варианты. При необходимости я буду в них участвовать, но последнее слово за
профессиональным конструктором.
Пишите. На технические вопросы готов отвечать, исходя из многолетнего опыта проделанных прежде работ многими сотрудниками, с
кем приходилось мне сотрудничать много лет. На академиков и докторов ссылаться не нужно. Для меня уже нет среди них
авторитетов, есть только среди тех людей, с кем мы работали прежде. Вам для диссертаций теория потребуется (её никто особенно
”копать” не будет), но в практике от неё приходится отступать, т.к. чаще всего она не работает.
С уважением, Ю.Д.Ч. Добры день Александр Иванович! Надеюсь, вы прочитали мой комплект статей,
высланных прежде. Возможно, Вы его не прочитали до конца. Это последний материал, который
хотелось оставить последователям. Боюсь, что не смогу им активно помогать. Но и
отказываться тоже трудно, так как с нас и начиналось это направление. О Вашей работе и
фирме представление не сложилось, тем более, еѐ возможностях. Имеете ли Вы связь с М.А.
Клячко? Это он меня нашѐл здесь и привлѐк снова к делам. Пришлось выполнить некоторую
работу для Чечни и написать Сборничек и этот комплект.
Вам желаю успехов и не отступать от цели. С уважением Ю.Д.Ч.Ответ прилагаю. Yuriy
Cherepinskiy [[email protected]]
Добры день Александр Иванович Надеюсь вы прочитали мой комплект статей высланных прежде
Возможно Вы его не прочитали до конца Это последний материал, который хотелось оставить
последователям. Боюсь, что не смогу им активно помогать. Но и отказываться тоже трудно,
215

216.

так как с нас и начиналось это направление. О Вашей работе и фирме представление не
сложилось, тем более, еѐ возможностях. Имеете ли Вы связь с М.А. Клячко? Это он меня нашѐл
здесь и привлѐк снова к делам. Пришлось выполнить некоторую работу для Чечни и написать
Сборничек и этот комплект. Вам желаю успехов и не отступать от цели. С уважением Ю.Д.Ч.
Ответ прилагаю. Yuriy Cherepinskiy [[email protected]]
(1)
(3)
Друзья мои Ваше письмо обнадёживает что наша работа проделанная в прошлом будет иметь продолжение
Моё пожелание не останавливаться даже при не очень удачном начале. Успехов Вам. P.S. Не знаю, какая связь
изложенного материала с М.А.Клячко, который положительно отнёсся КФ и поддержал это направление. Ему я
послал последний вариант комплекта статей. Если вы не одна и та же организация, на всякий случай посылаю его
и в ваш адрес. В конце его имеются сведения о сейсмоизоляции в авторском изложении.
Руководитель организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, ОГРН 1022000000824
Х.Н.Мажиев [email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (999) 535-47-29
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992), позывной
«ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая
область. m9312801194@yandex,ru [email protected]
Более подробно об использовании Фланцевое соединение с упругими демпферами сухого
трения на фрикционно- демпфирующий подвижных соединениях , сери ФПС2015- Сейсмофонд, для демпфирующей сейсмоизоляции по изобретению
Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и
патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию
для поглощения сейсмической энергии» , № 154506 «Панель
противовзрывная» для железнодорожных мостов внедренный в США
Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
216

217.

Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер,
который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой
эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при
контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech ,
где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида
(1)
(3)
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
217

218.

https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
(1)
(3)
Заказать альбом в формате А4 специальные технические условия СТУ для проектирования или
выравнивания железнодорожных мостов 10 стр , можно по [email protected] (921) 962-67-78, (966) 798-2654 (999) 535-47-29 т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка № 2202 2006 4085 5233 Счет получателя
40817810455030402987
Ссылки для просмотра, испытаний узлов крепления на фланцевых соединений трубопроводов yadi.sk/i/ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
С тех. решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соединений для нефтеперерабатывающего
оборудования выполненных в виде болтовых соединений, расположенных в во втулке или латунной гильзе, с
контролируемым натяжением или с фрикци-болтом, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при
импульсной динамической растягивающей нагрузке можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-274-2012
(02250)
Требование нормативных документов: СП 14.13330-2011, п. 4.6, СП 16.13330.2011(СНиП II-23-81*), п.14.3, «Руководство по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИПИПРОМЗДАНИЙ, НП-031-01 в части категории
сейсмостойкости II, ГОСТ 17516.1-90 п.5, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (при условии использования фрикционноподвижных соединений (ФПС) или демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами
и амортизирующими элементами согласно альбома «Анкерные болты», вып. 5, сер. 4.402 -9 «Ленгипронефтехим», ГОСТ Р
57364, ГОСТ Р 57354, РД 31.31.39-86, Шифр ТР-НГПИ -13 9 ), вып.2
218

219.

СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2018, ГОСТ 16962.2-90.
ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (в части сейсмостойкости
до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, требованиям C-GB.
(1)
(3)
С испытанием методом математического моделирования взаимодействия
трубопроводов с
геологической средой в ПК SCAD можно ознакомится по ссылке https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJW
Косой компенсатор СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2018, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 17516.1-90,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 (в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП031-01, требованиям C-GB.ПБ004.В.01312 группе мех.испол. М13, серии 4.402-9 «Анкерные болты», вып 5
«Ленгипронефтехим»,ТКП 45-5.04-274-2012 ВСН 144-76, СТП 006-97, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД
26.07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная вибрация - 5,0-100 Гц с ускорением до 2g)
Ссылки для просмотра испытаний узлов крепления трубопроводов косого компенсатора
yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
С описаниями изобретений используемые при испытаниях взаимодействия математических моделей с
геологической средой, в том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD по обеспечению косого
компенсатора для трубопроводов с демпфирующей сейсмоизоляцией , можно ознакомится по ссылкам :
«Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора» https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое
фланцевое фрикционное соединение для трубопроводов» https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка» https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog Опора сейсмоизолирующая «маятниковая»
https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
219

220.

С испытанием косого компесатор для трубопроводов методом математического моделирования
взаимодействия трубопроводов с геологической средой в ПК SCAD можно ознакомится по ссылке
https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJW
(1)
(3)
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ" Кадашов Петр Павлович
Адрес корпункта редакции: Брянская обл., Новозыбковский р-н, с. Малый Вышков
Спецвыпуск от 20 июня 2021
[email protected] [email protected]
[email protected]
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (999) 535-47-29 ИНН 201400780 ОРГН 1022000000824
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656 https://ppt-online.org/877060
https://ru.scribd.com/document/497852064/VOV-Yubileynaya-Nagrada-Petra-Pavlovich-IzSela-Stariy-Vichkov-Novozibkovskiy-Rayon-Bryanskoy-Oblasti-8-Str
https://disk.yandex.ru/i/8SpyORMtAXqH2A
Адр: 197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» /
Кадашов Петр Павлович /
220

221.

(1)
(3)
221

222.

(1)
(3)
222

223.

(1)
(3)
223

224.

(1)
(3)
224

225.

(1)
(3)
225

226.

(1)
(3)
226

227.

(1)
(3)
227

228.

(1)
(3)
228

229.

(1)
(3)
229

230.

(1)
(3)
230

231.

(1)
(3)
231

232.

(1)
(3)
232

233.

Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО
ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции научно-исследовательских и проектно
изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования Научно-технического совета
Минстроя России
(1)
(3)
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т. Присутствовали: от Минстроя России от ЦНИСК им.
Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез Б. А. ,
Бобров Ф. В. , Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М. , Сорокин А. Ы. ,
Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И. , Ойзерман В. И. ,
Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашезский М. А. Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. , Нейман А. И. ,
Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация "Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р. Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г. Уломов
В. И. , Штейнберг В. В. Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С. Баулин Ю. И. Малик А. Н. Беляев В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости малоэтажных
жилых зданий. Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью
7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N 4.2-09-133/94 с Минстроем России
КФК "Крестьянская усадьба" выполняет за работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, з и 9
233

234.

баллов". В основу работы положен принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных нагрузок от сейсмических воздействий
при помощи резино -щебеночных амортизаторов и ограничителей перемещений.
(1) материалы для проектирования
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены
(3)
фундаментов для вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы работы по второму этапу предложены к
промежуточному рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научно-исследовательской
организацией министерства по проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений) и не содержат
принципиально Д технических решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки "проектно-сметной документации
сейсмостойкого Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые проектные решения)
учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения,
теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормировав ' Ю. Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул.
Строителей 3 корп. 2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург пр.Королева, 30-1-135 Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
234

235.

Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную документацию шифр
1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для
существующих зданий. Материалы для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской
документации сейсмостойкого фундамента с. использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для
(1)
(3)
существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции массового
применения (ГП ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное
заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России. Результаты экспертиз и рассмотрений
показали, что без проведения разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых
решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование
работы в массовом строительстве нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью
осуществления авторами контроля за распространением документации, во изменение письма от 21
сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр
1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и
разработчиков документации на ответственность за результаты применения в практике проектирования
и строительства сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2.
Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87
.А.Сергеев
235

236.

(1)
(3)
236

237.

(1)
(3)
237

238.

(1)
(3)
238

239.

(1)
(3)
239

240.

(1)
(3)
240

241.

(1)
(3)
На фотографии военный изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор
конструктивного решения по использованию демпфирующих компенсаторов на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет
трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах , с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки ,
согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения
надежности технологических трубопроводов , преимущественно при
растягивающих и динамических нагрузках и улучшения демпфирующих свойств
технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф
Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США
Автор офицер запаса проф А.М.Уздин, отечественной фрикционокинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и системы
поглощения и рассеивания сейсмической и взрывной энергии проф
дтн ПГУПC Уздин А М, на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для
восприятия усилий -за счет трения, при термических растягивающих нагрузках в
трубопроводах
Наши партнеры за рубежом успешно внедряют советские изобретения
241

242.

Например, Японская фирма Shinkiсhi Suzuki -Президент фирмы Kawakin ,
внедрил в Японии фрикционо- кинематические, демпфирующие
системы, на фрикционно-подвижных
(1)
болтовых соединениях,
для восприятия
(3)
усилий -за счет трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах
и конструктивные решения по применении виброгасящей сейсмоизоляции,
для сейсмозащиты железнодорожных мостов в Японии, с системой
поглощения и рассеивания сейсмической энергии проф дтн ПГУПC
Уздин А М в Японии, США , Тайване и Европе
Авторы США, американской фрикционо- кинематических
внедрившие в США изобретения проф дтн А.М.Уздина №№1143895,
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746
«Способ защиты зданий и сооружений при взрыве…» ,
демпфирующей и шарнирной сейсмоизоляци и системы поглощения
сейсмической энергии DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS
ученые США и Японии Peter Spoer, CEO Dr. Imad Mualla, CTO
https://www.damptech.com GET IN TOUCH WITH US!
242

243.

Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим Фразао
https://www.quaketek.com/products-services/
Friction damper for impact absorption https://www.youtube.com/watch?v=kLaDjudU0zg
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
(1)
(3)
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa-SaRBY&feature=youtu.be&fbclid=IwAR38bf6R_q1Pu2TVrudkGJvyPTh4dr4xpd1jFtB4CJK2HgfwmKYOsYtiV2Q
ТКП 45-5.04-274-2012 "Стальные конструкции. Правила расчета"
https://dwg.ru/dnl/13468
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П
Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail:
stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
4.
Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
243

244.

4.2. Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке
опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле металлического
или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы (шаблона).
4.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к
пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и,(1)
при необходимости, райберовка
(3)
У
или рассверловка новых отверстий.
4.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж аморти-
затора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка
выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
4.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
5. Установка
и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
4) болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе
не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
5) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние
торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
6) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после
монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают
над
поверхностью
244
площадки;

245.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во
втором случае
2.1.9. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена
ниже.
(1)
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное
проектом.
(3)
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки,
на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления
амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных
болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в
уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под
штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре,
забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней
плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор более 5
мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор,
после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.10.
Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки,
на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во втулках
фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.11.Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
245

246.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных
болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
(1)
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае
отличаются от операций для
(3)
третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на
которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми
отверстиями во втулках.
2.5. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические про-
летные строения)
2.2.3. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как
с верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.4. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством
горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конст-
рукциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые
прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
4.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смон-
тирован.
4.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
246
И.А. Мурох

247.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево,
(1) ДНР, Донецкая область . 1992 г.р,
(3)
участвовал в обороне города Иловайск https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656
Более подробно об изобретениях инженера -строителя Быченок Владимир
Сергеевич (Новороссия), организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН:
2014000780 ОГРН: 1022000000824 Способ обрушения здания, сооружения
направленным взрывом и устройство для его реализации в среде
вычислительного комплекса SCAD Office, ANSIS, используемые NATO,
изобретения организации «Сейсмофонд», внедреные НАТО во тремя воны в
Афганистане 2001-2014,
Ираке 1991-2018 «Буря в Пустыни»
См ссылку ан английском языке USA «Как разрушаются строительные
сооружения, при взрыве. США» https://disk.yandex.ru/i/NhiN5Qh_EsEoDw
https://ppt-online.org/925603 https://disk.yandex.ru/i/yhG-xU3Hd__z0w
https://ppt-online.org/925686
https://ru.scribd.com/document/511135837/Afganistan-Irak-Kak-RabotayutStroitelnie-Rjycnherwbb-Pri-Vzrive-Zdaniy-USA-Angliyskiy-Yzik-12-Str
https://ru.scribd.com/document/511136038/SEISMOFOND-IspolzovanieUdarnogo-Razrusheniya-Pri-Snose-Stroitelnix-Konstruktsiy-12-Str
https://disk.yandex.ru/i/CkQLomhkjA5czA https://ppt-online.org/925694
https://ru.scribd.com/document/511137568/Izobretenie-Patent-2010136746Kovalenko-Sesimofond-INN-2014000780-Sposob-Zashiti-Zdaniy
247

248.

СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ СООРУЖЕНИЙ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
РЕАЛИЗАЦИИ № 2 107 889,
(1)
(3)
СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ ЗДАНИЯ ВЗРЫВОМ № 2 374
605
Патент 154506 «Панель противовзрывна», патент № 165076 «Опора
сейсмостойкая», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования, фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,
изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616,
Землетрясение в Японии Фукусимо, спровоцировано искусственным путём,
авария на АЭС "Фукусима-1" инсценирована , замаскирована для того,
чтобы скрыть США неудачное испытание ядерного оружия на дне океана у
Японский островов.
Смотри изобретение об искусственном землетрясении: СПОСОБ
УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ
ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ № 2273035
https://akademiagp.ru/publications/library/fukusima/
https://regnum.ru/news/polit/1388551.html
https://raspp.ru/business_news/zemletryasenie_v_yaponii_sprovocirovano_isk
usstvennym_putem/
[email protected]
248

249.

Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов, специальные
технические условия (СТУ) на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения
№№ 2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов
на фрикционно(1)
(3)
подвижных болтовых соединениях, для восприятия
усилий -за счет
трения, при термически растягивающих нагрузках , на сдвиг
трубопровода в программном комплексе SCAD Office, со скощенными
торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, демпфирующих
компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для
восприятия усилий -за счет трения, при термически растягивающих
нагрузках в трубопроводах и предназначенного для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с
сейсмичностью 8 баллов и выше для трубопроводов необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения
трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений,
работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из
латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки
медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ
37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandantiseismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора
сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016,
в местах подключения трубопроводов к оборудованию, трубопроводы
должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "), хранятся на
кафедре теоретическая механика по адресу: ПГУПС 190031, СПб, Московский
пр 9 ,
На кафедре теоретическая механика ПГУПС у проф дтн А.М.Уздин
[email protected] [email protected]
249

250.

[email protected] [email protected]
[email protected]
(921) 962-67-78, (999) 535-47-29, (996) 798-26-54,
(1)
(3)
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
Адрес редакции : Союз добровольцев Донбасса: 125947, Москва, ул.Заморенова, 9.ст 1, 9219626778
250

251.

(1)
(3)
251