Razrabotka aprobatsiya vidroizoliruyushey opori dluya snijeniya vibratsii mexanichskogo shuma 308 str

1.

Газета «Земля РОССИИ» №133
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя:
40817810455030402987
[email protected]
[email protected] [email protected]
От 01.09.2021 (921) 962-67-78
197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ»
[email protected] 113 стр
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати
(г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен.
иностран языков. ОО «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824
Исх. № ЗР -133 от 01. 09 2021
Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства "Защита и безопасность городов» - «Сейсмофонд»
ИНН – 2014000780 при ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015 (911) 175-84-65, (921)962-67-78, (999) 535-47-29
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
[email protected] [email protected]
Фактический адрес: 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д
[email protected]
4 Юр/ адрес: Улица им С.Ш.ЛОРСАНОВА дом 6 г. Грозный
(921) 962-67-78
[email protected] [email protected]
1

2.

Испытательный центр СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выдан 23.06.2015), ПГУПС ФГБОУ ВПО «Механическая лаборатория им. проф.
Н.А.Белелюбского», 190031, СПб, Московский пр.9, № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, SP01.01.406.045 от
27.05.2014, ИЦ «ПКТИ -Строй-ТЕСТ», Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН 2014000780
ОГРН: 1022000000824 (921) 962-67-78, (999) 535-47-29, (996) 798-26-54, (911) 175-84-65
[email protected] [email protected] [email protected]
На фотографии изобретатель РСФСР Андреев Борис Александрович, автор
конструктивного решения по использованию фрикционно -демпфирующих
связей (компенсаторов) для применения для виброизолирующих опор , с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии вибрационной
нагрузки , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для
увеличения демпфирующей способности, , при импульсных растягивающих
нагрузках, для обеспечения многокаскадного демпфирования , для улучшения
демпфирующих свойств фрикционно- демпфирующих и виброизолирующих опор
, согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф Уздина А М №№ 1168755,
1174616, 1143895 и внедренные в США Канаде
Разработан типовой альбома ШИФР 1010-2с.2021, к проекту
конструкторской документации с использованием
2

3.

демпфирующей вибрации , путем обеспечения многокаскадного
демпфирования
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати
(г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен.
иностран языков. Учред. «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824 Исх. ЗР -144 24 августа 2021
Спецвыпуск № 9 от 13 .05.2021 редакции газеты «Земля РОССИИ»
3

4.

Разработка и апробация демпфирующей опоры для снижения
вибрации и механического шума энергетических установок и
присоединенных механических систем
УДК 504.06:534:83
Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ и
САНКТ ПЕТЕРБУРГСКАЯ
ОБЩЕСТВЕННАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ «ТВОРЧЕСКИЙ СОЮЗ ИЗОБРЕТАТЕЛЕЙ» Попов Юрий
Гаврилович
Предложены конструкция универсальной виброизолирующей
опоры с регулируемыми параметрами гашения вибраций
энергетических установок и присоединенных механических
систем. Описаны результаты экспериментальной апробации
универсальной виброизолирующей опоры.
Ключевые слова: вибрация, энергетическая установка,
виброизолирующая опора, апробация.
1. ВВЕДЕНИЕ
Энергетические установки (двигатели транспортных
средств, насосы, компрессоры, вентиляторы, воздуходувки,
теплообменники, стационарные двигатели и пр.) получили
широкое использование в самых различных отраслях
(машиностроение, транспорт, энергетика, химическая
промышленность и др.), в том числе для транспортировки газов
и жидкостей по трубопроводным системам. При этом вибрация
и связанный с ней механический шум энергетических установок и
присоединенных механических систем (трубопроводов,
4

5.

агрегатов и др.) являются факторами, оказывающими
существенное влияние на надежность, долговечность,
производительность и другие параметры при эксплуатации
энергетических установок .
Кроме того, интенсивная вибрация при эксплуатации
энергетических установок и механический шум способствуют
снижению внимания и увеличению числа ошибок при выполнении
работы, оказывают влияние на быстроту реакции, сбор
информации и аналитические процессы. В результате наряду с
ухудшением здоровья человека происходит снижение
безопасности, производительности и качества труда. Вибрация
также опасна с точки зрения воздействия на человека ввиду
возможного возникновения резонанса колебаний внутренних
органов и частей тела человека.
В связи с этим актуальным является снижение негативного
воздействия вибрации и механического шума на энергетические
установки и присоединенные трубопроводные системы.
Существенный вклад в генерацию вибраций и низкочастотного
звука вносят колебания давления в потоке теплоносителя.
Возникающие при работе энергетических установок и
присоединенных механических систем низкочастотные
пульсации давления жидкости и газа являются источником
интенсивной вибрации и могут вызывать преждевременный
износ оборудования и негативное воздействие на работников.
Одним из эффективных решений по снижению вибрации
энергетических установок и присоединенных трубопроводных
систем является использование виброизолирующих опор.
Аналитический обзор показал, что существующие конструкции
виброизолирующих опор, используемых для снижения вибрации
энергетических установок и присоединенных механических
систем, не всегда достаточно эффективны. В статье описаны
5

6.

разработанная автором универсальная виброизолирующая опора
и результаты еѐ экспериментальной апробации.
2. РАЗРАБОТКА УНИВЕРСАЛЬНОЙ АДАПТИВНОЙ
ВИБРОИЗОЛИРУЮЩЕЙ ОПОРЫ
Автором разработана универсальная виброизолирующая опора
с регулируемыми параметрами гашения вибраций, такими как
степень виброизоляции опоры и максимальная статическая
нагрузка Проведѐн анализ различных методов виброизоляции
оборудования и виброизолирующих опор, предлагаемых мировыми
производителями.
В ходе анализа процесса компенсации вибрации были
сформированы исходные данные для расчѐта виброизолирующей
опоры. Расчѐт состоит из четырех основных частей: выбор
демпфирующего материала для рабочего тела, расчет размера
рабочего тела и описание принципа изменения его параметров,
расчет параметров виброизолирующей опоры, подбор
регулировок виброизолирующей опоры.
а)
б)
в)
Общий вид разработанной конструкции универсальной
виброизолирующей опоры показан на рис. 1 а) , б)и в).
Основываясь на полученных данных, была сконструирована
новая конструкция виброизолирующей опоры с регулируемыми
параметрами на основе эластомера, которая удовлетворяет
всем требованиям виброизоляции, и имеет экономическую
6

7.

эффективность от внедрения. Общий вид разработанной
конструкции универсальной виброизолирующей опоры показан на
рис. 1 а) , б) и в).
Спроектированная конструкция виброизолирующей опоры
обладает следующими параметрами:
- Рекомендуемая максимальная статическая нагрузка: F10% =
2200 H;
- Рекомендуемая минимальная статическая нагрузка: F10% =
1000 Н;
- Максимальная динамическая нагрузка при максимальной
статической нагрузке: F20% = 4300 H;
- Максимальная динамическая нагрузка при минимальной
статической нагрузке: F20% = 2500 H;
- Статическая деформация рабочего тела: s=3,7-7 мм;
- Длина рабочего тела: h=37-70 мм;
- Частота колебаний изолируемого объекта при степени
изоляции более 50%: 600-4000 1 /мин.
Конструктивная особенность опоры состоит в том, что ее
конструкция позволяет регулировать степень демпфирования,
максимальную рабочую нагрузку и статическую деформацию
виброизолирующей опоры благодаря регулировочной демпферов
сухого трения гайками , которая, выкручиваясь, изменяет
рабочую поверхность демпферов скольжения (в нашем случае по
изобртениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина изготовленную из
акрилонитрилбутадиенкаучу- ка (NBR)), в результате чего
изменяются вышеперечисленные параметры.
7

8.

Рис. 2. Схематичный разрез опоры с разным положением
регулятора
Рис. 3. Опытный образец виброопоры
На основании разработанной конструкции спроектирована и
изготовлена виброопора, опытный образец которой показан на
рис. 3. Осуществлены экспериментальные исследования
виброакустических характеристик разработанного и
изготовленного опытного образца виброопоры.
3. АПРОБАЦИЯ РАЗРАБОТАННОЙ ВИБРОИЗОЛИРУЮЩЕЙ
ОПОРЫ
Для экспериментальной апробации разработанной
виброизолирующей опоры была использована лабораторная
установка по исследованию вибрации и механического шума
энергетических установок и присоединенных механических
систем
Обладая сравнительной простотой конструкции, дешевизной,
удобством изменения параметров системы, лабораторная
установка, тем не менее, позволяет с высокой степенью
точности моделировать низкочастотные вибрации
трубопроводов энергетических установок и оценивать
8

9.

эффективность различных виброопор по снижению вибрации
трубопроводов.
С помощью данной лабораторной установки проведены
лабораторные исследования виброакустических характеристик
энергетических установок и присоединенных механических
систем для варианта "трубопровод - энергетическая
установка".
Анализ результатов измерений позволяет сделать следующие
основные выводы.
1. Использование опытного образца виброопоры,
установленного на энергетическую установку (компрессор)
позволяет достичь значительного снижения вибрации
компрессора по сравнению с использованием штатной опоры
компрессора.
2. Более высокая эффективность опытного образца
виброопоры, установленного на энергетическую установку
(компрессор), по сравнению с использованием штатной опоры
компрессора подтверждается экспериментально при различных
расстояниях от вибродатчика до источника вибрации
(компрессора).
3. Экспериментально полученный эффект снижения вибрации
компрессора при испытании опытного образца виброопоры
возрастает по мере увеличения расстояния между источником
вибрации (энергетической установкой, в качестве которой
используется компрессор) и местом установки вибродатчика.
При расстоянии L1 = 20 см эффективность опытного образца
виброопоры по сравнению со штатной опорой компрессора по
снижению уровня виброускорения достигает 10,5 дБ, при
расстоянии L2 = 10 см - 8,6 дБ.
5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
9

10.

Разработанная конструкция универсальной виброизолирующей
опоры обеспечивает высокую степень виброизоляции, что
позволяет снизить влияние вибрации на энергетическую
установку и повысить надежность и долговечность ее
эксплуатации, а также производительность работы.
Эффективность виброизолирующей опоры по снижению
вибрации энергетических установок подтверждена
экспериментальным путем с помощью созданной лабораторной
установки. Полученный эффект снижения уровня
виброускорения достигает 10,5 дБ.
Приложение изобретения и патенты Опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D»,
которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке
корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт
3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке
вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней
части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в
том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с
предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при
котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении
отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины
усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов,
материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
10

11.

воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей
встык по Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и
накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения
между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением
нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных
отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий,
соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками
известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно
также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и
антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01.
Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98,
F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее
защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько
внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение
демпфирования создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности
сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые
фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины,
через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении.
11

12.

Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает
ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от
своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без
разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора
сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней-штока, установленного с
возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные
отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые
устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном
направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент
создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные
пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
12

13.

«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической
нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный
разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4
изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено
вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно по подвижной
посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в
которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме
того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и
длиной «l». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз
длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней
части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на
фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для
сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в
том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной
посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и
соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, на с
предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя
шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза
штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного
усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе,
что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига
(усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока.
13

14.

Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины
усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины
паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним
подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом
отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное
вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным
элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный
гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от
торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
14

15.

15

16.

16

17.

17

18.

18

19.

Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
https://yadi.sk/i/EHJPlBVUQ2CmSw
https://yadi.sk/i/8MLW2O6wjm84tg
Авторы изобретения: Е04Н 9/02
Коваленко Александр Иванович,
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных объектов , зданий сооружений,
мостов, магистральных трубопроводов, линий электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за
счет использования сейсмоизолирующего и виброизолирующего основания (опор) установленных на трубчатую
телескопическую опору на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) при знакопеременных нагрузках и
многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений
проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение
плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например,
болтовое соединение плоских деталей встык, патент RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C
7/00 " Узел упругого соединения трех главного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24
"Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения " Известна Японо-Американская фирма
RUBBER BEAR ING FR IC TION D AMPER ( RBFD) H TTP S:// WWW.D AMP TECH .C OM/-R UBBERBEAR ING -FR IC TION- D AMPER-RBFD H TTP S:// WWW.D AMP TECH .CO M/-R UBBER-BEAR ING FRIC TIO N-D AMPER- RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества
вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины .
которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый подшипник . является пластическим
шарниром в виде фрикционного демпфера.
Кроме того, фирмой Damptech , также создал амортизатор, который сочетает в себе преимущества демпфирования
трения вращения с вертикальной опорой , и создает эластомерный пластический подшипник. Полное испытание с
исследованиями прошли в от 2010, RBF Damptech (резиновый демфер трением подшипника) , и начало применятся в
Японии, США , для сейсмоизоляции мостов, зданий сооружений
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены
длинные овальные отверстия, через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в
пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С
19

20.

увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Японской и американской фирмой не использованы фрикционно -подвижные соединения (ФПС) проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина и не учтено изобретение № 165076 "Опора сейсмостойкая" советских инженеров. Взаимное смещение
листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий после чего соединения при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора края в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем
происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов.
Недостатками известного решения являются: не возможность использовать опору в холодных станах , где
происходит крошение и разрушение от атмосферных осадков резины , расположенной внутри сейсмоизолирующей
и виброизолирующей опоры , ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также
устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент
США Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24
"Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение
растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по
поверхностям болтового соединения", Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения"
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов, трубчатых,
квадратных (податливых крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Демпфирующее и амортизирующее трение создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов,
вставленные вместо резинового сердечника, и за счет проложенного между контактирующими поверхностями
деталей виброизолирующего троса в пластмассой оплетке или без пластмассовой оплетке пружинистого скрученного
тонкого троса. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементыболты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы
проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении.
Таким образом получаем сейсмоизолирующею и амортизирующею конструкцию кинематической или
маятниковой и амортизирующей опоры, которая выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные
силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: не долговечность резинового сердечника опоры и сложность
расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых
креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, и заменить резиновый сердечник , на стакан
трубчатый с отогнутыми лапками по изобретению № 165076 "Опора сейсмостойкая" и для повышения
долговечности опоры уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений отверстий корпуса- трубной, квадратной опоры, типа штока, тросовой втулки (гильзы) на фрикциболтовых демпфирующих податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую
обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два или три
слоя пружинистого троса .
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая
опора ( квадратная, трубчатая) выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с
помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с
бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде Г-образных стальных сегментов
(для опор с квадратным сечением), в виде С- образных (для трубчатых опор), установленный с возможностью
перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего корпуса под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином, которая заменяется вместо
резинового сердечника. .
В верхней и нижней частях опоры корпуса вставляются внутрь опоры и выполнены овальные длинные отверстия,
(сопрягаемые с цилиндрической поверхностью опоры) и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной
оси), в которые устанавливают запирающий элемент- стопорный фрикци-болт с контролируемым натяжением, с
медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с
20

21.

тонкой свинцовой шайбой. Кроме того в квадратных трубчатых или крестовидных корпусах, параллельно
центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими
креплениями в радиальном направлении.
В теле квадратной, трубчатой, опоры, замененной вместо резиново, на стальную на фрикционно-подвижных
соединениях вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого соответствует диаметру
запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или
крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными
протяжными пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой
виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой, взрывные от
воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображена я опора не на фрикционных соединениях с контрольным натяжением ; ФИРМЫ RUBBER
BEAR ING FR IC TIO N D AMPER (RBFD) H TTPS:/ / WWW. D AMP TEC H. COM/ CO N TAC T-1
на фиг.2 изображен вид сверху сейсмоизолирующей опоры фирмы https://www.damptech.com/contact-1 без фрикци
–болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
на фиг.3 изображен вид с боку сейсмоизолирующей опора , не на фрикционных соединениях; фирмы
BEAR ING FR IC TIO N D AMPER (RBFD)
https://www.damptech.com/contact-1
RUBBER
на фиг.4 изображен фрагмент шарнирных опор, с восьмигранника без овальными отверстиями для протяжных
соединений Фирмы RUBBER BEAR ING FR IC TIO N D AMP ER (RBFD)
на фиг. 5 изображен струнный сердечник проф Уздина А М (ПГУПС), которого устанавливается на
фрикционо-подвижных соединениях и вставляется, в систему фрикционно-демпфирующей опоры
RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) https://www.damptech.com/contact-1 , согласно изобретения
проф Уздина А М и др № 2550777 "Сейсмостойкий мост" ПГУПС и Стройкомплекс 5 для
используемые как. вариант струнной амортизирующей вставки диаграмма испытания фрикционного
восьмигранника, как сейсмоизолирующую, амортизирующею опору, на протяжных фрикционных соединениях;
фиг. 6 изображен сегмент фрикционного соединения восьмигранника с резиновым сердечником ,
сейсмоизолирующей , демпфирующей опоры, но уже с вставленной трубчатой опоры с пластическим шарниром
или телескопической трубой , с поднятым корпусом с длинными овальными отверстиями;
фиг.7 изображен вид с верху квадратной, сейсмоизолирующей опоры с фрикционным креплением фрикци-болтами
с контрольным натяжением -вид с верху с поднятым корпусом; вместо резинового сердечника (заменен)
фиг. 8 изображена установка фрикционно-демпфирующей опоры, а вид с боку . Опора фрикционно-демпфирующая
установленная , в цокольной части здания
фиг. 9 изображена испытание восьмигранной фрикционо- демпфирующей опоры с резиновым сердечником по
Японо-Американской технологии
фиг. 10 изображена трубчатая опора и изображена трубчатая, сейсмоизолирубющая кинематическая опора
состоящая из двух частей штоков, для транспортировки к месту установки;
фиг. 11 изображен мост , где установлены
сердечником –вид с боку моста ;
сейсмоизолирующие опоры , с резиновым недолговечным
фиг. 12 изображен фрикционный основной сегмент амортизации сейсмоизолирующей , демпфирующей опоры, без
протяжных соединениями -вид с боку;
фиг 13 изображен фрагмент фрикционно-демпфирующей , сейсмоизолирующей и амортизирующей опоры
установленный на сейсмоизолирующий фундамент
нижнего виброизолирующего пояса – вид с боку ;
21

22.

фиг 14 изображен вид сверху восьмигранная фрикционно-демпфирующая ,
фиг. 15 вид сверху , изображена восьмигранная диаграмма лабораторных испытаний ,фрикционно амортизирующая опора сейсмоизолирующей демпфирующей опоры , испытанная по линии нагрузки (прямо) с
резиновым сердечником без фрикционных соединениями, вид сверху;
фиг. 16 изображена диаграмм испытаний , восьмигранной фрикционно -амортизирующая опора
сейсмоизолирующей демпфирующей опоры , испытанная по линии нагрузки ( под углом-косая, и прямой ) с
резиновым сердечником без фрикционных соединениями, вид сверху;
фиг. 17 изображена трубчатая опора, с ослабленными стенками -по линии нагрузки (одноразовая) , которая
вставляется вместо резинового сердечника
фиг 18 вид с боку, изображена трубчатая или квадратная опора с пластическим шарниром по линии нагрузки , вид с
верху и с боку
фиг. 19 изображен сегмент фрикционно-демпфирующего соединения на упругом фрикционном шарнире Японской
фирмы
фиг. 20 изображена фрикционно - демпфирующая амортизирующая опора с резиновым не долговечным
сердечником и сама фрикционно-демпфирующая опора на упругом фрикционном шарнире Японской фирмы и
показан фрагмент моста , где она будет установлена
фиг. 21 изображена опора с пластическим шарниром по линии нагрузки и медный обожженный клин для фрик ци болта
фиг. 22 изображен сердечник вставной в фрикционно -подвижную и амортизирующею Японскую опору трубчатого
и квадратного вида на фрикционно -подвижных соединениях, с медным клином латунной забитыми и обожженными
медными стопорными клиньями, забитыми в пропиленные пазы стальных шпилек для виброизолирующей,
сейсммоизолирующей трубчатой опоры на протяжных фрикционно-подвижных соединениях ;
фиг. 23 изображен квадратная трубчатый сердечник -вставка на фрикционно -подвижную и амортизирующею
Японскую опору трубчатого и квадратного вида на фрикционно -подвижных соединениях, с медным клином
латунной забитыми и обожженными медными стопорными клиньями, забитыми в пропиленные пазы стальных
шпилек для виброизолирующей, сейсммоизолирующей трубчатой опоры на протяжных фрикционно-подвижных
соединениях ;
фиг. 24 изображена трубчатый сердечник -вставка на фрикционно -подвижную и амортизирующею Японскую
опору трубчатого и квадратного вида на фрикционно -подвижных соединениях, с медным клином латунной
забитыми и обожженными медными стопорными клиньями, забитыми в пропиленные пазы стальных шпилек для
виброизолирующей, сейсммоизолирующей трубчатой опоры на протяжных фрикционно-подвижных соединениях ;
фиг. 25 изображен фрикци-болт , упругоплатичный многослойный склеенный медный забивной клин и фрикциболтовое соединение с медной обожженной гильзой (гильза не показана ), зображен демпфирующих фрикци –болт,
с запитым в пропиленный паз медным обожженным клином
фиг. 26 изображен латунный фрикци -болт с пропиленным пазом болгаркой пазом
фиг. 27 изображено протяжное фрикци -болт с забитым медным обожженным клином
фиг. 28 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения " по изобретении. №
2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" и №
2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами"
фиг. 29 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для
болтового соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента № 2000105588 от
02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути соевршенствоания
технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах" Национальная металлургический
Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
фиг. 30 изображен образец для испытания и Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях
мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В
22

23.

СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998,
РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С.
Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков)
для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных
фрикционно подвижных соединений (ФПС) .
фиг 31 изображен резиновый сердечник Японской фирмы, который по заявке на изобретение заменяется на
трубчатую опору с пластическим шарниром с пропиленными пазами болгаркой или трубчатую (квадратную ) опору
на фрикционо- подвижным протяжных соединениями или струнный сердечник ПГУПС, которого
устанавливается на фрикционо-подвижных соединениях и вставляется, в систему фрикционнодемпфирующей опоры RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) https://www.damptech.com/contact-1 ,
согласно изобретения проф Уздина А М и др № 2550777 "Сейсмостойкий мост" ПГУПС и
"Стройкомплекс 5" для используемые как. вариант струнной амортизирующей вставки
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая трубчатая или квадратная опора установленная во фрагмент
фрикционно многогранника, с демпфирующим фрикци-ботом , состоит из двух корпусов (нижний целевой),
(верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной
«Z» и длиной . Нижний корпус опоры охватывает верхний корпус опоры (трубная, квадратная, крестовидная). При
монтаже опоры верхняя часть корпуса опоры поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с
контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в
шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В стенке корпусов
виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено
восемь или более длинных овальных отверстий, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци
–болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным
( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой
шайбой и латунной втулкой (гильзой).
В теле трубчатой, квадратной опоры, штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый
ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В
нижней части опоры, корпуса, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса выполнен фланец для сопряжения с
защищаемым объектом, вентиляционным оборудованием, сооружением, мостом
Сборка опоры заключается в том, что составной ( сборный) крестовидный, трубчатый, квадратный корпус
сопрягается с монолитной крестовидной, трубчатой, квадратной опорой, основного корпуса по подвижной посадке
с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз крестовидной, трубчатой, квадратной опоры,
совмещают с поперечными отверстиями монолитной крестовидной, трубчатой, квадратной поверхностью фрикциболта (высота опоры максимальна). После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным
натяжением до заданного усилия в зависимости от массы вентиляционного оборудования, агрегатов, моста, здания.
Увеличение усилия затяжки гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z»
до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в
сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного трубчатого или квадратного корпусов для
крестовидной, трубчатой, квадратной опоры зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым
натяжением и для каждой конкретной конструкции виброизолирующего, сейсмоизолирующей кинематической
опоры (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного
между контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора, сейсмоизолирующая , маятниковая опора установленная в
восьмигранный фрикци -демпфер , работающий на упругиз связях и амортизирующими соединениями, которые
закреплены на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время динамических нагрузок или
взрыве за счет трения между верхним и нижним корпусом опоры происходит поглощение вибрационной, взрывной и
сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросовдемпферов сухого трения (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями
вибрационной , сейсмической и взрывной энергии за счет демпфирующих узлов и тросовой втулки из скрученного
тонкого стального троса, пружинистых многослойных медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают
смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых
расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за
23

24.

счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки
при креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые амортизирующие демпферы трубчатой опоры (сердечника) представляют собой двойную фрикционную
пару, имеющую стабильный коэффициент трения .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или
гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
вентиляционного оборудования, здания, сооружения, моста.
Сама составная опора выполнена трубчатой , квадратной (состоит из двух П-образных элементов) либо
стаканчато-трубного вида с фланцевыми протяжным фрикционно - подвижными болтовыми соединениями.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в
пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное
усилие с контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы)Э, моста, здания, оборудования,
сооружения. Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п.
14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается
вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла
импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы оборудования, сохраняет вентиляционные агрегаты, агрегаты АЭС, каркас здания,
моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования
протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные
овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012
(02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции
нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до
температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной, сейсмической энергии и
исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение
теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе сейсмозащиты использовалось фрикционное соединения , на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит
принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной,
вибрационной энергии.
Сейсмостойкая фрикционно -демпфирующая и амортизирующая опора с пластическим шарниром (Фиг 17, 18),
рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну взрывную нагрузку. После взрывной или
сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее основание, в
паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с
помощью домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на проектное контролируемое протяжное
натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении в трубчатой, квадратной сейсмоизолирующей маятниковых вставных опорах (сердечник) , происходит
сдвиг трущихся элементов типа шток, корпуса опоры, в пределах длины паза выполненного в составных частях
нижней и верхней крестовидной, трубчатой, квадратной опоры, без разрушения оборудования, здания, сооружения,
моста. А, составная , сдвоенная на фрикционно -подвижных протяжных соединениях работает после землетрясения.
Необходимо подомкратить и поднять просевшую опору и затянуть гайки тензометрическим ключом
Ознакомиться с инструкцией по применению фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) можно по
ссылке: https://vimeo.com/123258523 http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be
О характеристиках сейсмостойкой фрикционно- демпфирующей амортизирующей опоры сообщалось на
научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике
деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей
установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация
в ПК SCAD Office» ( заместитель президента ОО "Сейсмофонд" (стажер СПб ГАСУ, инж. Александр Иванович
24

25.

Коваленко) . С докладом, можно ознакомиться на сайте: http://www.youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk
https://youtu.be/MwaYDUaFNOk https://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU
https://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw https://www.youtube.com/watch?v=PmhfJoPlKUw
https://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw https://www.youtube.com/watch?v=2N0hp-3FAUs
https://www.youtube.com/watch?v=eB1r8F7zkSw
https://www.youtube.com/watch?v=ulXjYw7fyJA https://www.youtube.com/watch?v=V7HKMKUujT4
С решениями фланцевых фрикционно-подвижных протяжных соединений (ФФПС) и демпфирующих узлов
крепления (ДУК) можно ознакомиться: dwg.ru, rutracker.org. www1.fips.ru. dissercat.comhttp://doc2all.ru, см.
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient
connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань) и согласно
изобретения № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ
И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" опубликовано 20.01.2013 и патента на полезную модель "Панель
противовзрывная" № 154506 E04B 1/92, опубликовано 27.08.2015 Бюл № 24 № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018
"Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02
,изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, 20101136746 E04 C 2/00 с использ. изобр. № 165076 E04 H 9/02
"Опора сейсмостойкая", заявка на изобретение "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02" номер заявка а 20190028
выданная Национальным Центром интеллектуальной собственности " Государственного комитета по науке и
технологиям Республики Беларусь от 5 февраля 2019 ведущим специалистом центра экспертизы промышленной
собственности Н.М.бортник Адрес: 220034 Минск, ул Козлова , 20 тел (017) 294-36-56, т/ф (017) 285-26-05
[email protected] и изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 165076 RU "Опора сейсмостойкая",
2010136746, 2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893, 2467170, 4094111 US, TW201400676
С лабораторными испытаниями фланцевых фрикционно –подвижных соединений для виброизоирующей
кинематической опоры в испытательном центре СПб ГАСУ и ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , адрес: 1900005,
СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4 (без раскрывания новизны технического решения) можно ознакомиться по ссылке
:
http://www.youtube.com/my_videos?o=U https://www.youtube.com/watch?v=846q_badQzk
https://www.youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU https://www.youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
https://www.youtube.com/watch?v=HTa1SzoTwBc https://www.youtube.com/watch?v=PlWoLu4Zbdk
https://www.youtube.com/watch?v=f4eHILeJfnU https://www.youtube.com/watch?v=a6vnDSJtVjw
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора , за счет фрикци -болта является маятниковой и
скользящей в овальных отверстиях с медной обожженной гильзой или тросовой втулкой из троса в плетке .
Качается на 5 -7 градусов за счет смятия медного обожженного или пружинистого клина .
2. Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора , является демпфирующей и амортизирующей за счет
свинцовой прокладки или установки на сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора на тонкий свинцовый
лист , толщиной 2 мм.
3. Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора , крепится на тарельчатых шайбах, выполненные
пружинными стальными.
Экономический эффект сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора достигнут из-за повышения
долговечности демпфирующей вставки из трубчатой опоры на фрикционно-подвижных соединениях.
Экономический эффект сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая амортизирующей опора достигнут за счет
упругих тросовых гильз установленных при крепление опоры.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000
119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конс трукция. Опубликован 10.11.2002.
25

26.

1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04
H 9/02.
1.. Журнал « Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал « Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 « Использование сейсмоизолирующего пояса д ля существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал « Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтаж ных жилых зд аний»,
4. Журнал « Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24 -25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зд аний»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 « Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мунд ира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре год а». А.И.Коваленко
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные тех нологии возведения фунд аментов без заглубления –
д ом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2 -3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал « Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Жд ут ли через четыре год а планету
«Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звезд отрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
14. Журнал « Монтаж ные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации э лектромагнитных
волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохране ния вашей ж изни!» и д ругие зарубежные научные изд ания и
ж урналах за
1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и д р. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого
строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва
и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Более подробно об изобретении можно ознакомится в социальных сетях по ссылкам :
"Обеспечение сейсмостойкости
железно дорожных мостов на основе сейсмостойких фрикционно -демпфирующих опорах на ФПС" https://yadi.sk/i/rXA8wKaB2aOHo Q
https://yadi.sk/i/u9cVdrMh Y3mXaA obespechenie seismostoykosti zheleznodorozhnikh mostov na osnove seismostoykikh friktsionno dempfir
https://vimeo.co m/347683198 https://rutube.ru/list/video/27898a46054d331b5f4d88774d029d98 https://www.youtube.com/watch?v=CN2ekFkfm2A
https://www.youtube.com/watch?v=euhlePKQArI
Navodnenie k boyu HAARP klimaticheskoe oruzhie NATO protiv goev
https://www.youtube.com/watch?v=AGJ6qeHvwQY&t=994s
https://www.youtube.com/watch?v=AGJ6qeHvwQY
https://www.youtube.com/watch?v=Gga1a86gjNI
dom na seismoizoliruyuschikh nozhkakh s ispolzovaniem volshebnogo koltsa
https://www.youtube.com/watch?v=GJpsnCNREPk&t=202s
https://vimeo.com/346880023
https://www.youtube.com/watch?v=K6b8Pl7gkKw
https://www.youtube.com/watch?v=GJpsnCNREPk
https://rutube.ru/list/video/457fd0282d6c76f511ea1de06b143615/
Формула Сейсмостойкая фрикционно демпфирующая опора
26

27.

1. Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая амортизирующая опора , повышенной
надежности с улучшенными демпфирующими и амортизирующими свойствами, содержащая
фрикционно-демпфирующий восьмигранник со вставкой трубообразного или квадратного
корпуса -опору и сопряженный с ним подвижный узел с протяжных фрикционно-подвижными
соединениями, упругой тросовой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в
виде протяжного соединения контактирующих поверхности детали и накладок выполнены из
пружинистого троса, между контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся
тем, что с целью повышения надежности, сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая и
амортизирующей опоры, корпус выполнен комбинированным и выполнен с вставкой в
фрикционно-демпфирующий восьмигранник, с заменой резинового сердечника амортизирующей
опоры, на трубчатою, квадратною вставку на фрикционно-подвижных соединениях или
струнный (тросовой) сердечник, который состоит, между собой с помощью протяжных
фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой
пружинистой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, крепятся к
нижнему и верхнему виброизолирующему поясу с помощью фрикци-болтами с медным
упругоплатичном, пружинистым, многослойным клином, расположенной в пропиленном пазе
латунной шпильки, а сама опора вставлена в фрикционо -демпфирующий многогранник
(восьмигранник) , вместо быстроизнашиваемого резинового сердечника.
2. Способ по п 1 обеспечения несущей способности сейсмостойкая фрикционнодемпфирующей и амортизирующей опоры с фрикционно -демпфирующим или одноразовым
пластическим шарниром, отличающийся тем, что значение усилия натяжения высокопрочного
фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз латунной шпильки
с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образцесвидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел
сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью
соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный
болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся
сухарик, выполненный из закаленного материала.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига фрикционноподвижного соединения к проектному усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с
втулкой и тонкого стального троса в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа
сейсмостойкой фрикционно- демпфирующая и амортизирующей опоры, при отношении в
диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50
кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих
поверхностей телескопической сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая, амортизирующая
опора, вставленной вместо резинового не долговечного сердечника
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Е04Н 9/02
27

28.

Фиг 1 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 2
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 3 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 4 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 5 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
28

29.

Фиг 6 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 7 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 8 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 9 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
29

30.

Фиг 10 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 11 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 12 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 13 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
30

31.

Фиг 14 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 15 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 16 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 17 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
31

32.

Фиг 18 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 19 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 20 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
32

33.

Фиг 21 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 22 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 23 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 24 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
33

34.

Фиг 25 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 26 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 27 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 28 1 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
34

35.

Фиг 29 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 30
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Фиг 31
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
РЕФЕРАТ
изобретения на полезную модель сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора предназначена для защиты мостов, сооружений,
объектов, зданий. оборудования от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных
воздействий за счет использования упругой гофры, стержневых струнных виброизоляторов,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и
протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с целью
35

36.

повышения виброизолирующих свойств опоры корпус опоры выполнен сборным с круглым и
квадратным сечением и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в
вертикальном направлении с кинематическим эффектом, соединенные между собой с помощью
фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным
натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных
овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой
перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из
склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии
верха и низа корпуса опоры.
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая и амортизирующая опора , содержащая трубообразный,
квадратный корпус-опору и сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях
между которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми
фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного
соединения.
Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено восемь или более открытых пазов с
длинными овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней
точки паза опоры.
Увеличение усилия затяжки фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению
сил трения в сопряжении составных частей корпуса опоры и к увеличению усилия сдвига при
внешнем воздействии.
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный
коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих,
сейсмоизолирующих поясов, вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания
протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с вбитыми в паз шпилек обожженными
медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное
усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы)
оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 (
СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250),
«Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2 и согласно изобретениям №№
2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985, 1143895,1174616, 1168755 SU «Structural steel building frame
having resilient connectors US 4094111 A», 4094111US, TW201400676 «Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device
Сама составная сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора выполнена квадратной либо
стаканчата-трубного вида с фланцевыми, фрикционно - подвижными соединениями с фрикциболтами установленная на перекрестную виброизолирующею упругою гофру ( демпфирующие
ножки) на свинцовых листах .
Фрикци-болт с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с
помощью которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при
землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает
надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП,
магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных
фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр.
74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или
без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом
вибрационные , взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения вибрационного
основания , опор под вентиляционный агрегат, мостов, разрушении теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на
36

37.

виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание,
сооружение, вентиляционного оборудование, которое устанавливается на маятниковых
сейсмоизолирующих опорах на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по
изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от
22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ
для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами" .
В основе фрикционного соединения на фрикци-болтах (поглотители энергии) лежит принцип
который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС), с фрикци-болтом в
протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикциболтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со
скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой
гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает
зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ), заставляющие
указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение)
фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС), сейсмостойкая фрикционнодемпфирующая опора (фрагменты опоры) скользящих, по продольным длинным овальным
отверстиям виброиолирующей и сейсмоизолирующей опоры.
Происходит поглощение энергии за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой,
взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться виброизолирующей и
сейсмоизолирующей кинематической опоре с оборудованием на расчетное допустимое перемещение.
Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора , рассчитана на одно, два землетрясения или на
одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной сейсмической нагрузки необходимо заменить медный клин забитый в
пропиленный паз латунной шпильки, а смятый трос вынуть из контактирующих поверхностей,
обмотать скользящий двигающий шток новой тросовой обмоткой и вставить опять в
квадратный или трубчатый стакан , забить в паз латунной шпильки демпфирующего узла
крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья),
с помощью домкрата поднять и выровнять виброизолирующею опору под агрегатом, оборудования,
сооружения, здание и затянуть фрикци- болт с контрольным натяжением, на начальное положение
конструкции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения
сейсмоизолирующей фрикционно-демпфирующей опоре, для дальнейшей эксплуатации для
надежной сейсмозащиты от многокаскадного демпфирования сооружения, моста, здания
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 Представитель заявителей физическое лицо Коваленко Александр
Иванович.
Адрес для переписки: 197371, Санкт-Петербург, а/я газета "Земля РОССИИ" [email protected]
Р ЕФЕР А Т
изобретения полезная модель виброизолирующая опора
Коваленко Александр Иванович,
Виброизолирующая опора предназначена для защиты оборудования, сооружений, объектов, зданий от
сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования упругой гофры,
стержневых струнных виброизоляторов, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из
без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем,
что с целью повышения виброизолирующих свойств опоры корпус опоры выполнен сборным с круг лым и
квадратным сечением и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном
37

38.

направлении с кинематическим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно -подвижных
соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой
тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы
верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и
крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином,
расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса опоры.
Опора виброизолирующая , содержащая трубообразный, квадратный корпус-опору и сопряженный с ним
подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми проложен демпфирующий трос в
пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными запорными
элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено восемь или более открытых пазов с
длинными овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза
опоры.
Увеличение усилия затяжки фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил
трения в сопряжении составных частей корпуса опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем
воздействии.
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент
трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов,
вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с вбитыми в паз шпилек обожженными медными
клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения,
здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет,
Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составная виброизолирующая кинематическая опора выполнена квадратной либо стаканчата-трубного
вида с фланцевыми, фрикционно - подвижными соединениями с фрикци-болтами установленная на
перекрестную виброизолирующею упругою гофру ( демпфирующие ножки) на свинцовых листах .
Фрикци-болт с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью
которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикциболт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от
ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования,
сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений,
за счет протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п.
10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без
пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные ,
взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения вибрационного основания , опор под
вентиляционный агрегат, мостов, разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого
автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается
путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при
импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, вентиляционного оборудование, которое
устанавливается на маятниковых сейсмоизолирующих опорах на фланцевых фрикционно - подвижных
соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016
№ 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ
для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами" .
В основе фрикционного соединения на фрикци-болтах (поглотители энергии) лежит принцип который
называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС), с фрикци-болтом в протяжных
соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару
структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью
поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие значительными
фрикционными характеристиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной,
38

39.

вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог
американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов
фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС), виброизолирующей кинематической опоры
(фрагменты опоры) скользящих, по продольным длинным овальным отверстиям виброиолирующей и
сейсмоизолирующей опоры. Происходит поглощение энергии за счет трения частей корпуса опоры при
сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться
виброизолирующей и сейсмоизолирующей кинематической опоре с оборудованием на расчетное допустимое
перемещение. Виброизолирующая опора рассчитана на одно, два землетрясения или на одну взрывную
нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки необходимо заменить сломанные
упругие гофрированные ножки, смятые троса или гофру вынуть из контактирующих поверхностей,
обмотать скользящий двигающий шток новой тросовой обмоткой и вставить опять в квадратный или
трубчатый стакан , забить в паз латунной шпильки демпфирующего узла крепления, новые
упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата
поднять и выровнять виброизолирующею опору под вентиляционным агрегатом, оборудования, сооружения,
здание и затянуть фрикци- болт с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с
фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на виброизолирующей опоре основании
для дальнейшей эксплуатации после взрыва, аварии, землетрясения для дальнейшей эксплуатации для
надежной виброизоляции от многокаскадного демпфирования вентиляционного агрегата , сооружения,
опоры, основания под вентиляционные агрегаты
Описание изобретения на полезную модель
Виброизолирующая опора Е04Н 9/02
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты вентиляторных, вентиляционных агрегатов,
оборудования, зданий, мостов, сооружений, магистральных трубопроводов, линий электропередач, рекламных
щитов от сейсмических воздействий за счет использования виброизолирующего основания (опор) установленных на
пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при при многокаскадном демпфировании и
динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М
"Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например,
болтовое соединение плоских деталей встык, патент RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C
7/00 " Узел упругого соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24
"Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены
длинные овальные отверстия, через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в
пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С
увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий после чего соединения
при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании работают упруго. После того как
все болты соединения дойдут до упора края в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго,
а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов.
Недостатками известного решения являются: не возможность использовать опору как виброизолирующее
основание, ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных
отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01.
Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding
frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых
элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям
болтового соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания
резьбового соединения"
39

40.

Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и
несколько внешних пластин установленных на пружинистое гофрированной основание. В сегментах выполнены
продольные пазы. Демпфирующее виброизолирующее трение создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов, за счет проложенного между контактирующими поверхностями деталей
виброизолирующего троса в пластмассой оплетке или без пластмассовой оплетке пружинистого скрученного
тонкого троса. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементыболты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы
проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении.
Таким образом получаем виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая
выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных
растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях,
смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения, частично ломая
упругие гофрированные демпфирующие "ножки"
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия
большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного или нескольких сопряжений отверстий корпуса- крестообразной, трубной, квадратной
опоры, типа штока, а также повышение точности расчета при использования демпфирующей гофры, тросовой
втулки (гильзы) на фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений и прокладки между
контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или
без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса .
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая
опора (крестовидная, квадратная, трубчатая) выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на
фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный
клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде Г-образных стальных
сегментов (для опор с квадратным сечением), в виде С- образных (для трубчатых опор), установленный с
возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего
корпуса под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой
(гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях опоры корпуса выполнены овальные длинные отверстия, (сопрягаемые с цилиндрической
поверхностью опоры) и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси), в которые устанавливают
запирающий элемент- стопорный фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в
пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того в квадратных трубчатых или крестовидных корпусах, параллельно центральной оси, выполнены восемь
открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться за счет протяжных
соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном направлении.
В теле квадратной, трубчатой, крестовидной опоры, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина
которого соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному
перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в
сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с
медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный
паз стальной шпильки и обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния
возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под вибрационные,
сейсмической нагрузкой, взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображена крестовидная опора на фрикционных соединениях с контрольным натяжением ;
на фиг.2 изображен вид сверху виброизолирующей опоры со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в
пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
на фиг.3 изображен вид с боку крестовидной виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры на
фрикционных соединениях;
на фиг.4 изображен фрагмент квадратной опоры с длинными овальными отверстиями для протяжных соединений ;
40

41.

на фиг. 5 изображена квадратная виброизоирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора на протяжных
фрикционных соединениях;
фиг. 6 изображена квадратная виброизолирующая, сейсмоизолирующая кинематическая опора с поднятым корпусом
с длинными овальными отверстиями;
фиг.7 изображен вид с верху квадратной виброизирующей, сейсмоизолирующей кинематической с фрикционным
креплением фрикци-болтами с контрольным натяжением -вид с верху с поднятым корпусом;
фиг. 8 изображена квадратная опора вид с верху и с боку три фигуры виброизолирующей, сейсмоизолирующей
кинематической опоры маятниковая установленная на гофрированных упругих ножках со свинцовым основанием ,
листом –вид с верху и с боку ;
фиг. 9 изображена трубчатая опора, в разрезе с поднятым внутренним состоящим из двух С-образных фрагментов
штоком, установленная на свинцовый лист;
фиг. 10 вид с боку , изображена трубчатая виброизолирующая, сейсмоизолирубющая кинематическая опора
состоящая из двух частей штоков, для транспортировки к месту установки;
фиг. 11 изображена трубчатая сейсмоизолирующая опора маятниковая установленная на свинцовый лист –вид с
верху;
фиг. 12 изображена трубчатая виброизолирующая, сейсмоизолирующая кинематическая опора с протяжными
соединениями -вид с верху;
фиг 13 изображен фрагмент трубчатой виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры
установленный га гофрируемом пружинистом основании
и на свинцовый лист нижнего виброизолирующего пояса – вид с верху;
фиг 14 изображен вид сверху крестовидная виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опора с
поднятым крестообразным штоком, установленная на свинцовый лист;
фиг. 15 вид сверху , изображена крестообразная виброизолирующая кинематическая опора , установленная на
гофрированных виброизолирующих ножках и свинцовый лист с фрикционными соединениями, вид сверху;
фиг. 16 вид с боку, изображена трубчатая виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора , с
опущенным телескопическим трубчатым корпусом;
фиг. 17 изображен трубчатая виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора
фиг 18 вид с боку, изображена трубчатая виброизолирующая, сейсмоизолирующая кинематическая опора с
поднятым внутренним корпусом, по длинным овальным отверстиям;
фиг. 19 изображен разрез укладки пружинистого гофрированного основания под трубчатую, крестовидную, и
квадратную виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 20 изображена пружинистая гофра с демпфирующими ножками
фиг. 21 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой)
фиг. 22 изображена виброизолирующий латунный фрикци –болта с забитыми обожженными медными стопорными
клиньями, забитыми в пропиленные пазы стальных шпилек для виброизолирующей, сейсммоизолирующей
кинематической опоры ;
фиг. 23 изображен пружинистый стальной трос в пластмассовой оплетке
фиг. 24 изображен упругоплатичный многослойный склеенный медный забивной клин в фрикци-болт
фиг. 25 изображен демпфирующих фрикци –болт,
с запитым в пропиленный паз медным обожженным клином
фиг. 26 изображен латунный фрикци -болт с пропиленным болгаркой пазом
41

42.

фиг. 27 изображено протяжное фрикци -болт с забитым медным клином
фиг. 28 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. №
2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" и №
2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами"
фиг. 29 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для
болтового соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента № 2000105588 от
02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути соевршенствоания
технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах" Национальная металлургический
Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
фиг. 30 изображен образец для испытания и Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях
мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В
СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998,
РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С.
Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков)
для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных
фрикционно подвижных соединений (ФПС) .
Виброизолирующая кинематическая опора установленная на пружинистой гофре с демпфирующими ножками,
состоит из двух корпусов (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные
овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний корпус опоры охватывает верхний корпус
опоры (трубная, квадратная, крестовидная). При монтаже опоры верхняя часть корпуса опоры поднимается до
верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с
пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой
пружинистой втулкой (гильзой) В стенке корпусов виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры
перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено восемь или более длинных овальных отверстий, в которых
установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой
гильзой, с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным
упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой), (фигура 21).
В теле крестовиной, трубчатой, квадратной опоры, штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустимый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через
этот паз. В нижней части опоры, корпуса, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными
овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса выполнен фланец для
сопряжения с защищаемым объектом, вентиляционным оборудованием, сооружением, мостом
Сборка опоры заключается в том, что составной ( сборный) крестовидный, трубчатый, квадратный корпус
сопрягается с монолитной крестовидной, трубчатой, квадратной опорой, основного корпуса по подвижной посадке
с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз крестовидной, трубчатой, квадратной опоры,
совмещают с поперечными отверстиями монолитной крестовидной, трубчатой, квадратной поверхностью фрикциболта (высота опоры максимальна). После этого гайку ( фигура 25, 27) затягивают тарировочным ключом с
контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы вентиляционного оборудования, агрегатов,
моста, здания. Увеличение усилия затяжки гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению
зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для крестовидной, трубчатой,
квадратной опоры зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой
конкретной конструкции виброизолирующего, сейсмоизолирующей кинематической опоры (компоновки, габаритов,
материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного между контактирующими
поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально или расчетным
машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая кинематической опора установленная на гофрированной
пружинистое
основание , сверху и снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время
вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним корпусом опоры происходит
поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из
скрученных пружинистых тросов- демпферов сухого трения с энергопоглощающей гофрой и свинцовыми (возможен
вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , сейсмической и
взрывной энергии за счет демпфирующих гофрированных ножек, тросовой втулки из скрученного тонкого стального
42

43.

троса, пружинистых многослойных медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных
частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных,
взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные
сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет выхода
обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении
опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения
по упругой многослойной, перекрестной гофре .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или
гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
вентиляционного оборудования, здания, сооружения, моста.
Сама составная опора выполнена крестовидной, квадратной (состоит из двух П-образных элементов) либо
стаканчато-трубного вида с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми соединениями.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в
пропиленный паз стально й шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное
усилие с контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения,
здания, моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п.
14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается
вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла
импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы оборудования, сохраняет вентиляционные агрегаты для для Белорусской АЭС,
каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных
в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45 -5.04274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции
нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до
температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной, сейсмической энергии и
исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение
теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фрикционного соединения на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит
принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной,
вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9
баллов), либо на одну взрывную нагрузку. После взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые
или сломанные гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла
забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять опору и
затянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении в крестообразной, трубчатой, квадратной сейсмоизолирующей маятниковых опор , происходит сдвиг
трущихся элементов типа шток, корпуса опоры, в пределах длины паза выполненного в составных частях нижней и
верхней крестовидной, трубчатой, квадратной опоры, без разрушения оборудования, здания, сооружения, моста.
Ознакомиться с инструкцией по применению фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) можно по
ссылке: https://vimeo.com/123258523 http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be
О характеристиках виброизолирующей, сейсмоизлирующей кинематической опоры (без раскрывания новизны
технического решения) сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ:
«Испытание математических моделей установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных
43

44.

соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной лабораторией ОО
"Сейсмофонд" (стажер СПб ГАСУ, инж. Александр Иванович Коваленко) можно ознакомиться на сайте:
http://www.youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk https://youtu.be/MwaYDUaFNOk
https://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU https://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
https://www.youtube.com/watch?v=PmhfJoPlKUw https://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
https://www.youtube.com/watch?v=2N0hp-3FAUs https://www.youtube.com/watch?v=eB1r8F7zkSw
https://www.youtube.com/watch?v=ulXjYw7fyJA https://www.youtube.com/watch?v=V7HKMKUujT4
С решениями фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК) (без
раскрывания новизны технического решения) можно ознакомиться: dwg.ru, rutracker.org. www1.fips.ru.
dissercat.comhttp://doc2all.ru, см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel
building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
(Тайвань).
С лабораторными испытаниями фланцевых фрикционно –подвижных соединений для виброизоирующей
кинематической опоры в испытательном центре СПб ГАСУ и ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , адрес: 1900005,
СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4 (без раскрывания новизны технического решения) можно ознакомиться по ссылке
:
http://www.youtube.com/my_videos?o=U https://www.youtube.com/watch?v=846q_badQzk
https://www.youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU https://www.youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
https://www.youtube.com/watch?v=HTa1SzoTwBc https://www.youtube.com/watch?v=PlWoLu4Zbdk
https://www.youtube.com/watch?v=f4eHILeJfnU https://www.youtube.com/watch?v=a6vnDSJtVjw
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Между подошвой виброизоляционной кинематической опорой нижним и верхним виброизолирующем
поясом по всему периметру виброизолирующего основания под вентиляционные агрегаты Белоруской АЭС и
периметру размещения демпфирующих прокладок с продольными гофрами (5...10 штук) одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей гофрированной прокладки регулируется прочностью пружинной
стали, толщиной листа, высотой продольных гофров, числом гофров.
3. Под фрикци- болтами, соединяющими виброизолирующей кинематической опоры , применены упругие
тарельчатые шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок, свойства которой ухудшаются со временем, из-за
старения резины, свойства демпфирующей прокладки остаются неизменными во времени, а долговечность их
такая же, как у вентиляционных агрегатов для Белоруской АЭС.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей упругой гофрированной
прокладки с виброизолирующей кинематической опоры , так как в ней отсутствует быстро изнашивающаяся и
стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже. Экономический эффект достигнут также из -за
удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000
119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован 10.1 1.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
44

45.

12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04
H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий», А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фунд аментов без
заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров
«Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре
года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко,
Е.И.Коваленко.
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и
другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С
брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства
горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им
Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула виброизолирующая опора
1. Виброизолирующая, сейсмоизолирующая кинематическая опора , повышенной надежности с улучшенными
демпфирующими свойствами, содержащая крестовидный, трубообразный, квадратный корпус -опору и сопряженный
с ним подвижный узел с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями тросовой пружинистой , упругой
втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения контактирующих
поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с
разных сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности виброизолирующей кинематической опоры,
корпус выполнен сборным и выполнен с крестовидным, круглым и квадратным сечением и состоит из нижней
целевой части установленной на гофрированном демпфирующем основании, и сборной верхней части подвижной в
вертикальном направлении с кинематическим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционноподвижных соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) ,
расположенных в длинных овальных отверстиях , при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены
на гофрированном демпфирующем основании , виброизолирующая кинематическая опора крепятся к нижнему и
верхнему виброизолирующему поясу с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном, пружинистом
многослойном, склеенном клином или тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном
отверстии верха и низа корпуса виброизолирующей кинематической опоры.
2. Узел упругого соединения гофры с виброизоирующей кинематической опорой , отличающийся тем, что
узел снабжен размещенной под опорой и опирающейся на верхний пояс демпфирующей прокладкой,
выполненной из пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по
всей длине периметра виброизолирующего основания , причем ширина упомянутой демпфирующей гофры
(прокладки) на 5-10% меньше ширины верхнего пояса , при этом сквозь подошву снаружи верхнего пояса и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой опоры пропущены болты, снабженные тарельчатыми пружинными
шайбами.
3. Способ обеспечения несущей способности виброизолирующего фрикционно -подвижного соединения с
высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой (гильзой), включающий приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент виброизолирующей опоры и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых
45

46.

предварительно обработаны по проектной технологии СПб ГАСУ и ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, соединяют
высокопрочным фрикци- болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на
элемент виброизолирующей опоры ( устройство) для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают
нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от велич ины отклонения, осуществляют коррекцию
технологии монтажа виброизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином
забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а определение
усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали,
узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения
высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в диапазоне 0,54-0,60 корректировку
технологии монтажа виброизолирующей кинематической опоры не производят, при отношении в диапазоне 0,500,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия
натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей телескопической
виброизолирующей опоры .
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Виброизолирующая опора
Фиг 1 Виброизолирующая опора
Фиг 2 Виброизолирующая опора
46

47.

Фиг 3 Виброизолирующая опора
Фиг 4 Виброизолирующая опора
Фиг 5 Виброизолирующая опора
Фиг 6 Виброизолирующая опора
47

48.

Фиг 7 Виброизолирующая опора
Фиг 8 Виброизолирующая опора
Фиг 9 Виброизолирующая опора
Фиг 10 Виброизолирующая опора
48

49.

Фиг 11 Виброизолирующая опора
Фиг 12 Виброизолирующая опора
Фиг 13 Виброизолирующая опора
49

50.

Фиг 14 Виброизолирующая опора
Фиг 15 Виброизолирующая опора
Фиг 16 Виброизолирующая опора
Фиг 17 Виброизолирующая опора
50

51.

Фиг 18 Виброизолирующая опора
Фиг 19 Виброизолирующая опора
Фиг 20 Виброизолирующая опора
Фиг 21 Виброизолирующая опора
51

52.

Фиг 22 Виброизолирующая опора
Фиг 23 Виброизолирующая опора
Фиг 24 Виброизолирующая опора
Фиг 25 Виброизолирующая опора
Фиг 26 Виброизолирующая опора
52

53.

Фиг 27 Виброизолирующая опора
Фиг 28 Виброизолирующая опора
Фиг 29 Виброизолирующая опора
53

54.

Фиг 30
Виброизолирующая опора
Описание прототипа патент RU 1832165 " Виброизолирующая опора", RU № 184085 "Виброизолирующий
компенсатор" RU 165076 "Опора сейсмостойкая"
.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04
H 9/02.
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
165 076
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
(11)
СЛУЖБА
ПО
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
165 076
(13)
54

55.

U1
(51) МПК
E04H
9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ 165 076
Статус:
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30,
корп. 1, кв. 135, Коваленко Александр
Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
165 076
Государственная пошлина 1350 руб Виброизолирующая опора a 20190028 от 05 февраля 2019 Гуленковой Юхнович
ncip belgospatent by 220034 Минск Козлова 20
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
165 076
(19)
RU
(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
E04H
9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
СЛУЖБА
ПО
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ 165 076
Статус:
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
55

56.

Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30,
корп. 1, кв. 135, Коваленко Александр
Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено
вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно
вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси
корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до
нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного
болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от
сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные
соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение
плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит
металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия
через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением
нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с
меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий
после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных
отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия
листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за
разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и
антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание, поддерживающее
защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты,
которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят
через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким
образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального
положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия
большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых
трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности
расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что о пора сейсмостойкая выполнена из двух частей:
нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения
вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью
штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий
элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль
56

57.

центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении штокотверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения
из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под
сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в
штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2);
на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен
выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D»,
которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке
корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия ко рпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I».
В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше
расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с
защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по
подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным
болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в
положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия
затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в
свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие
корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия
затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических
нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза
выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным
элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный
в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси,
выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
57

58.

58

59.

(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135, Коваленко
Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличаю
через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный
59

60.

60

61.

61

62.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
165 076
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(11)
(13)
U1
(51) МПК
E04H
9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ 165 076
Статус:
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Бор
Коваленко А
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(73) Патентооблад
Андреев Бор
Коваленко А
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
165 076
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено
вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно
вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси
корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до
нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного
болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с попереч ными
отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия.
62

63.

Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от
сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные
соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение
плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит
металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия
через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением
нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с
меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий
после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальн ых
отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия
листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за
разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и
антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание, поддерживающее
защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты,
которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят
через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким
образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального
положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия
большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых
трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности
расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей:
нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения
вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под дейс твием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью
штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий
элемент-болт. Кроме того в корпусе, паралле льно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль
центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а д лина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении штокотверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения
из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под
сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в
штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2);
на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен
выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D»,
которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке
корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I».
В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по
63

64.

ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше
расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с
защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по
подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным
болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в
положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия
затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в
свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие
корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия
затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических
нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза
выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным
элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный
в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси,
выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
64

65.

65

66.

Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая "гармошка"
Коваленко Александр Иванович
66

67.

Е04Н9/02
Опора сейсмоизолирующая "гармошка"
Предлагаемое техническое решение предназначено для сейсмозащиты , мостов, магистральных
трубопроводов, зданий , сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет
использования упругопластических деформаций , как "пластический шарнир" в самой маятниковой,
подвижной
опоре . Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 2208098
E04 B 1/18"Узел соединения колонны с ригелем каркаса сейсмостойкого здания (варианты), "Опора
сейсмоизолирующая маятниковая" заявка на полезную модель изобретение патент RU 2016119967 /20
(031416) от 21.07.2016
Опора "гармошка" содержит металлические листы, накладки и прокладки. Опора имеет коробчатый вид
на фрикционно-подвижных соединениях, выполненных в овальные отверстия, через которые пропущены
болты.
С увеличением нагрузки происходит энергопоглощение и смятие медных листов -вставка , ослабленных
пропилом - в шахматном порядке из тонких медных обожженных многослойных листов - прокладок
относительно линии нагрузки с меньшими пропилами (ослаблением) и креплением подвижной опоры на
фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивая более "полный" маятниковый эффект- шарнир в
самой подвижной опоре , создавая упруго-пластичную работу опоры ( см. изобретение № 2382151 "Узел
соединения" и " 2208098 "Узел соединения колонный с ригелем каркаса сейсмостойкого здания
(варианты) ) и согласно изобретениям №№ 1143895 F16 B5/02, 1168755 F16, 1174616 F16 B5/02, 1154506
Е04В 1/92, 154506 Е04 B1/92, 165076 Е04Н 9/02, 2010136746 Е04С2/00, СН 471-75, НП-031-01, СП
12.13130.2009, заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) E04H 9/02 "Опора сейсмоизолирующая
маятниковая", № 2018105803/ 20(008844) F16L 23/02 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов" серийный выпуск, закрепленные на основании фундамента с
помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных согласно изобретениям №№
1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111 US, TW201400676,RU 2010136746, RU 165076, заявка на
изобретение № 2018105803/ 20(008844) от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов"
Изобретение направлено на увеличение энергопоглощающей способности и сохраняемости подвижной
опоры, узлов в сейсмостойких существующих и находящихся в аварийном состоянии железнодорожных
мостов, сооружений, трубопроводов, зданий, без привлечения дополнительных ограничителей
перемещений , обеспечивающих несущую способность моста, трубопровода, сооружения, здания . с
использованием демпфера , описанного в изобретении № 167977 "Устройство для гашения ударных и
вибрационных воздействий"
Взаимное смещение упруго пластическая работа, медных обожженных многослойных листов , происходит
до упора болтов в края длинных овальных отверстий, после чего соединения при импульсных
67

68.

растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании начинают работать энергопоглощающие
медные упругопластичные, ослабленные в шахматном порядке опора- "гормошка".
Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по
энергопоглощению и упругопластическая работа, опоры типа "гармошка" .
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических
воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (
вставка многослойная медная - гармошка) и многослойная вставка из одной или двух "гармошек" . В
сегментах выполнены продольные пазы. Энергопоголощение создается между пластинами и наружными
поверхностями опоры . Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят
запирающие болтами , которые фиксируют подвижную опору, друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через подвижную опору с одной или двумя пластинами "гармошками", через паз сегмента.
Таким образом получаем конструкцию подвижной, сейсмоизолирующие опору -"гармошку", которая
выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических , импульсных растягивающих
нагрузок, взрывных, и сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы энергопоглощения и
смятия в шахматном порядке пропилов, которые смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет конструкцию опоры подвижной , без разрушения.
Недостатками Японской опоры, типа: Netis registration number kt 070026 a ( см
(http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html, Японской фирмы kawakinct.co.jp по применению
маятниковых сейсмоизолирующих опор типа, марки NETIS Registration number KT-070026-A Vibration
Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control по названию в интернете
ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh
seismoizoliruyuschikh opor prezident Shinkichi Suzuki 78 str,
https://www.youtube.com/watch?v=VRTV59EfbS4
https://rutube.ru/video/ceb7da9cb57860929c605509ca26cf27/
https://www.youtube.com/watch?v=IExrAQcmiTM
ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh seismoizoliruyuschikh opor
prezident Shinkichi Suzuki 78 str
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_m
ayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_% 20po_primineniyu_m
ayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.docx https://yadi.sk/i/Brdt_7u68

69.

3YyaV6 https://yadi.sk/i/Vr0fPFkx3YyaVB
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/729385 Ссылка для скачивания файла:
http://fayloobmennik.cloud/7293854
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293855
Вы загрузили файл ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_ kawakinct.co.jp_
po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuk i_78_str.doc на сервис
www.fayloobmennik.net!
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_m
ayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_m
ayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.docx
https://yadi.sk/i/Brdt_7u-3YyaV6 https://yadi.sk/i/Vr0fPFkx3YyaVB
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/729385
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293854
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293855
Вы загрузили файл ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_ kawakinct.co.jp_
po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc на сервис
www.fayloobmennik.net!
Сохраните данное письмо, если желаете в дальнейшем управлять загруженным файлом.
Вы загрузили файл ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_ kawakinct.co.jp_
po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc на
сервис www.fayloobmennik.net!
Сохраните данное письмо, если желаете в дальнейшем управлять загруженным файлом.
Ссылка для скачивания Файла:http://fayloobmennik.cloud/7293852
http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html
что являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за не использования фрикционноподвижных соединений и фрикци-болты, на которых "зависает" опора
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, а также повышение сейсмостойкости ,
вибрастойкости, взрывостойкости при использования ослабленных сечений, и платического шарнира в
опоре "гармошке" на фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений. для квадратных
маятниковых. Для "подвешивания" подвижных сейсмоизолирующих опор на обожженных медных
клиньях, для создания эффекта "качения", за счет смятия медных клиньев , забитых в пропиленный паз
латунной шпильки .
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что сейсмоизолирующая подвижная опора
сейсмостойкая выполнена как этажерка, причем, нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте с
помощью подвижного смянаемого фрикци –болта с пропиленным пазом в который забит медный
69

70.

обожженный клин с бронзовой втулкой ( гильзой) и свинцовой шайбой и верхней и нижней, для
установленной возможности перемещаться, и качаться, по линии нагрузки с возможностью ограничения
перемещения, за счет деформации "гармошки" до этого ослабленных центрально или двух П -образных
"гармошек" для "тяжелых" пролетных строений
В корпусе опоры , вставлены две или одна или многослойной обожженная медной "гармошки"
вставлена по линии нагрузки для упругопластичной работы с запирающий элемент стопорный фрикци болт в нижней части опоры, а сам опора укладывается на свинцовый тонки лист с верху и снизу
сейсмоизолирующего пояса, с болтами с контролируемым натяжением с забитым медным смянаемым
клином в пропиленный паз латунной шпильки и бронзовой или латунной втулкой ( гильзой) с тонкой
свинцовой шайбой с низу для ремонта существующих пролетных строений аварийных мостов,
магистральных газотрубопроводов .
Кроме того в коробчато- квадратной, подвижной опоры , параллельно центральной оси,
устанавливаются выполнены восемь или десяти латунных шпилек со сямянаемым медным обожженным
клином - , которые обеспечивает опоре "гармошке" возможность деформироваться за счет протяжных
соединения с фрикци- болтовыми демпфирующими креплениями в направлении нагрузки ( фиг 6, фиг 7)
.
В подвижной опоры , установленной на фрикци- болтах , которая соответствует заданному
перемещению квадратной опоры. Продольные протяжные пазы с контролируемым натяжением
фрикци-болта с забитым медным клином в пропиленный паз стальной шпильки , которые обеспечивают
возможность деформации опоры корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного
перемещения, в состояние «гармошки» с возможностью перемещения только под сейсмической по линии
нагрузкой, вибрационной, взрывной и от ударной воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где
на фиг.1 изображен общий вид, сейсмоизолирующей подвижная квадратная опора, типа: "гармошка"
деформирующая по линии нагрузки с одной вставкой "гармошки" и обожженным медным ослабленным
подпилов в шахматном порядке вставке деформируемой по линии нагрузки
на фиг.2 изображена сейсмоизолирующая , подвижная с центральной упругополатичной вставкой в
аксонометрии со вставкой в центре опоры из многослойных медных ослабленных и обожженных платин ,
демпфирующих или энергопоглощающих по линии нагрузки
70

71.

; на фиг.3 изображены квадратная сейсмоизолирующая подвижная ( маятниковая) опора на
фрикционных соединениях с устройствами для гашения ударных и вибрационных воздействий по
изобретению № 167971 " или " 165076 "Опора сейсмостойкая" (телескопическая )
;на фиг.4 изображены квадратная сейсмоизолирующая подвижная ( маятниковая) опора с пластическим
шарниром ( см № 2208098"Узел соединеия колонны сс ригелем каркаса сейсмостойкого здания (варианты
) на фрикционных соединениях с устройствами для гашения ударных и вибрационных воздействий по
изобретению № 167971 со сдвинутой энергопоглощающей вставкой типа "гармошка"
на фиг.5 изображен вид с боку , сейсмоизолирующей подвижная квадратная опора, типа: "гармошка" по
линии нагрузки с одной вставкой "гармошки" и обожженных медных пластин ослабленных подпилов в
шахматном порядке
на фиг. 6 изображен чертеж квадратной опоры -"гармошка" вид с верху с длинными овальными
отверстиями для протяжных соединений ; ослаблением, с 8 овальными отверстиями , для фрикуи -болта
на фиг 7 изображена усиленная (тяжелая) квадратная опора сейсмоизолирующая маятниковая ( вид с
верху) с двумя энергопоглощающими по линии нагрузки упругоплатичными "гармошками" на протяжных
фрикционно -подвижных соединениях ; с десятью овальными отверстиями , для установки на фрикциболтах , как "избушка" на "курьих" смянаемых ножках
фиг 8 изображен чертеж квадратной "легкой" опоры -"гармошка" сейсмоизолирующая маятниковая (вид
с боку) закрепленная с фрикци -болтом с забитым медным обожженным клином , с пропиленным пазом
в латунной шпильке, уложенным на свинцовый "скользящий" лист на фрикционно -подвижных
соединениях; со скользящим свинцовым основанием на восьми медных смянаемых клиньев , для
маленьких мостов
фиг 9 изображена квадратная сейсмоизолирующая подвижная - маятниковая опора с одной
энергопоглощающей упругопластичной медной вставкой, на фрикционно- подвижных креплением, с
фрикци-болтами с контрольным натяжением -разрез с боку ; на 4 -х медных смянаемых
латунных"ножках"
фиг 10 изображена уже с перемещением (сдвинутая) квадратная опора -"гармошка"
сейсмоизолирующая маятниковая установленная на свинцовый тонкий лист с закрепленными
устройствами для гашения ударных и вибрационных воздействий по изобретению № 167977 –вид с
боку ; или с помощью телескопической опоры -стопора " 165076 "Опора сейсмостойкая"
71

72.

, фиг 11 изображена квадратная опора -этажерка сейсмоизолирующая маятниковая на свинцовом
листе, с фрикционными соединениями с установленными устройствами для гашения ударных и
вибрационных воздействий с двух сторон по изобретению № 167971, вид с боку , без пермещаения .
Опора сейсмостойкая состоит из квадратного стального корпуса -этажерки, с подвижной вставкой из
упругопластиных тонких, многослойных обожженных медных платин , ослабленных с помощью
пропила пазов, в шахматном порядке , а так же с контролируемым натяжением фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке. И, с предварительно забитым, в пропиленный паз латунной
шпильки -демпфирующая стойка.
Сейсмоизолирующая опора установленная на свинцовом листе с верху и снизу закреплена на фланцево
–фрикционо подвижном соединениях (ФПС) к нижнему и верхнему поясу оборудования, сооружению,
зданию, мосту , которая начинает поглощать сейсмическую, вибрационную, взрывную, энергию
фрикционно- подвижными соединениями, и состоит из демпферов сухого трения, с энергопоглощающей
гофрой и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки, свинцовых шайб )
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет "гармошки" , которые обеспечивают
смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении
горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых
расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, а сама опора раскачиваться, за счет вылезания или
смянания обожженным медных клиньев , которые предварительно забиты в пропиленный паз латунной
шпильки-ножки , для легкой опоры 8 , для тяжелой -усиленной по десять латунных "ножек" -шпилек.
Податливые энергопоглощающие , упругоплатичные демпферы - "гармошки" ( одна или две с двух сторон усиленная) представляют собой ослабленные в шахматном порядке, со стабильным коэффициент
смянаемости, которые создают "пастический шарнир" в опоре "гармошке", за счет ослабления ,
выполненного , в шахматном порядке, пропилов болгаркой в медной обожженной, многослойной ,
спрессованной на специальной смазке , и работающей как фрикционно -подвижное соединение ( см статью
НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ
д.т.н. Кабанов Е.Б., к.т.н. Агеев В.С., инж. Дерновой А.Н., Паушева Л.Ю., Шурыгина М.П. (Научнопроизводственный центр мостов, г. Санкт-Петербург) http://www.npcmostov.ru/downloads/summa.pdf
Сама составная опора выполнена квадратной (состоит из двух П-образных и смянаемых пластин,
упругоплатичного типа, энергопоглощающих с ослабленных и смянаемых "гаромошек" с ослаб лением
на фрикционно - подвижных соединениях ( Файбишенко В.К металлические конструкции . М .Стройиздат ,
1984, с 75, рис 52в)
Сжимающее усилие создается медными обожженными многослойными листами и шпильками с вбитым
обожженным медным клином в пропиленный паз стальной шпильки внизу , натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие фрикционным соединением с
контрольным натяжением при креплении опоры к основанию моста и пролетному строению или
верхнему сейсмоизолирующему поясу магистрального трубопровода, сооружения .
72

73.

Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования,
сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции»
Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Медная обожженная многослойная энергопоглощающая , ослабленная с подпилом болгаркой , в
шахматном порядке , платина является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью
которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергию самой опорой и
пролетными пазами для смятия "гармошки" и медных обожженных клиньев , забитых в пропиленные пазы
латунной шпильки .
Фрикци-болт, которым крепится сам опора сейсмоизолирующая подвижная , снижает на 2-3 балла
нагрузка, за счет импульсных растягивающих напряжений, при землетрясений и взрывной ударной
воздушной волны. Фрикци –болт повышает надежность работы опоры сейсмоизолируюшей подвижной ,
маятниковой типа "гармошка", сохраняет пролетное строение, железнодорожного моста, ЛЭП,
магистральные трубопроводы, за счет уменьшения пиковых ускорений, и за счет эергопогло щения за счет
протяжных фрикционных соединений, работающие на растяжением на фрикци- ботах, установленные
в длинные овальных отверстиях, с контролируемым натяжением в протяжных соединениях. ( ТКП 45-5.04274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Втулка (гильза) фрикци-болта, нагреваясь до температуры плавления за счет трения, а свинцовая шайба
расплавляется, поглощает пиковые ускорения взрывной, сейсмической энергии, и исключает разрушения
ЛЭП, опор электропередач, мостов, разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого
автотранспорта и вибрации на ж/д транспорте. Надежность опоры сейсмоизолирующей подвижной маятниковой типа "гармошка" с friction-bolt на опорах сейсмоизолирующих маятниковых, достигается,
путем обеспечения многокаскадного демпфирования, при динамических нагрузках, преимущественно
при импульсных растягивающих нагрузках на мост, сооружение, оборудование, здание, которое
устанавливается на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на фланцево-фрикционно- подвижных
соединениях (ФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" изобретение г. № 165076 Авт. Андреев. Б.А.
Коваленко А.И, проф ПГУПС дтн Уздин А.М №№ 1143895, 1174616, 1168755
В основе сейсмоизолирующей подвижной опоры на фрикционно -подвижных о соединениях , основана
на поглощении сейсмической энергии, лежит принцип который, на научном языке называется
"рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной, вибрационной энергии упругоплатичными
материалами.
Использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС), с фрикци-болтом в протяжных соединениях
с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом), имеет пару структурных элементов,
73

74.

соединяющей эти структурные элементы со скольжением энергопоглащиющихся соединение, разной
шероховатостью поверхностей, обладающие значительными фрикционными характеристики, с
многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное
скольжение, включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ),
заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать
такую, чтобы движение большой величины.
Устройство опора "гармошка", для гашения ударных и вибрационных воздействий работает следующим
образом. Устройство размещается между источником ударных и вибрационных воздействий и
защищаемой конструкцией, к которым жестко прикрепляются многослойная ослабленная медная
ослабленная пластина, как "пластический" шарнир , по изобртению № 2208098
Благодаря наличию пропиленных пазов в шахматном порядке , гасится вибрационные и ударные,
воздействия ориентированы по линии нагрузки моста, трубопровода, сооружения.Если воздействия
имеют двухосное направление, так как энергопоглотитель работает как "гармошка" с боковыми
демпферами по изобртению: № 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий"
При внешних воздействиях, различных по величине в противоположных направлениях, медная
обожженная многослойная "гармошка" , может иметь различную жесткость и ослабления за счет
распила и ослабления болгаркой по линии нагрузки.
Работа рамного узла опоры происходит следующим образом. В момент сейсмического толчка опора
стремится повернуться по отношению к пролетному строению , чему препятствуют фрикционное
соединения . В одной из части опоры , возникают существенные сжимающие напряжения, которые на
участке опоры- "гормошки" , вызывают потерю местной устойчивости с проявлением пластических
деформаций, поглощающих энергию колебаний, самой опоры .
Пластические деформации проявляются, вне зоны концентраторов напряжений, чем достигается
увеличение энергопоглощающей способности и сохраняемости опоры . Отсоединение "гармошки" от
стенки опоры, не приводит к снижению его несущей способности при изгибе в горизонтальной плоскости,
по линии нагрузки и потому не требует введения в сейсмоизолирующею опору дополнительных
распорок.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит сминаемость "гармошки",
сейсмоизолирующей маятниковой опоры (фрагменты опоры) со скольжением по свинцовому листу,
продольному длинным овальном отверстиям, нижней сейсмоизолирующей опоры, что повышает
надежность опоры -"гармошка" так как в Японской опоре
( и фирмы kawakinct.co.jp по применению маятниковых сейсмоизолирующих опор типа NETIS
Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control )
отсутствует фрикци- соединения, спрессованных многослойных медных ослабленных демпфирующих
платин и медные -"ножки", смянаемые медные обожженные клинья, которые забиваются в пропиленный
74

75.

паз болгаркой , латунные шпильки, позволяющие раскачиваться как маятник опоре, до начала работы
"пластического" шарнира в самой опоре -"гармошка".
Происходит поглощение энергии, за счет сжатия и расжатия "гармошки" от сейсмической, ветровой,
взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться сейсмоизолирующей маятниковой ,
подвижной , опоре с оборудованием, зданием, мостом, сооружением на расчетное допустимое
перемещение.
Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну, два землетрясения или взрывные, вибрационные
нагрузки, либо на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
Податливые демпферы опоры- "гармошка" , представляют собой ослабленные подпилом в шахматном
порядке , обожженной , многослойной энергопоглощающей упругопластичной медной "гармошки" с
одной или двумя вставками, имеющую стабильный коэффициент энергопоглащения , установленный на
свинцовом листу в нижней и верхней части сейсмоизолирующих поясов и вставкой свинцовой шайбы и
латунной гильзой в работе с фрикци-болтами соединением для создания энергопоглощения и создание
"пластического" шарнира в самой опоре "гармошка"
После взрывной или сейсмической нагрузки, необходимо заменить смятую , энергопоглощающеюся
медную , многослойную "гармошку" и заменить свинцовые смятые шайбы, в паз шпильки
демпфирующего узла крепления забивается внизу, новые стопорные обожженные медные клинья, с
помощью домкрата поднять и выровнять опору моста , оборудование, сооружение, здание, и затянуть
болты на проектное натяжение, фрикционное соединение, работающие как "пластический шарнир" на
растяжение как "пластичным" шарниром на протяжных о соединениях.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении происходит перемещение (скольжение) фрагментов
фрикционно-подвижного соединения (ФПС) опора -"гармошка" (фрагменты опоры скользят по
продольному овальному отверстию опоры), происходит поглощение энергии, за счет смятия
"гармошки" сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться
сейсмоизолирующей опоре с оборудованием на расчетное перемещение.
Сейсмоизолирующая опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку дол 9 баллов и более, либо на
одну взрывную нагрузку. После взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить и выбить
смятую "гармошку", в паз шпильки демпфирующего узла крепления забить новую "гармошку" и нов ые
стопорные медные клинья, с помощью домкрата поднять опору и затянуть болты на проектное натяжение
и заменить свинцовые листы, свинцовые шайбы в латунной шпильке и заменить смятые медные
расплющенные гильзы - втулки с латунной шпильки.
75

76.

При воздействии сейсмических, вибрационных, взрывных нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении в квадратной маятниковой сейсмоизолирующей опоре , происходит смятие "гармошки" , в
пределах квадратной опоры , по линии нагрузки с перемещением квадратной опоры , без разрушения
конструкции моста, трубопровода, сооружения .
Формула
Опора сейсмоизолирующая маятниковая , содержащая квадратный корпус -опору и сопряженный с ним
подвижный узел состоящий из упругопластичной "гармошки" , закрепленными запорными элементом в
виде протяжных фрикционно-подвижных соединений , отличающийся тем, что в квадратном корпусеопоре, выполнено из квадратного замкнутого по периметру стальной опоры и верхнего составного
внутреннего из двух или четырех частей, забитой энергопоглощающим медным обожженным и
ослабленной вставкой, с подпилом в шахматном порядке о ослабленной , при этом верхняя составная
квадратная фрикционно-подвижная часть опоры зафиксирована фрикционо-подвижными соединениями
,в виде демпфирующего фрикци –болта с забитым в пропиленный паз шпильки с обожженным медным
клином , выполненным в виде калиброванного латунного болта фрикционного соединения работающего
на растяжением с фрикционным соединением с контрольным натяжением , забитого через поперечные
длинные овальные отверстия квадратной опоры, через вертикальный паз, выполненный в теле
квадратной , опоры и закрепленный гайкой контролируемым с заданным усилием натяжением,
работающим на растяжением. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси , выполнены две или
одна энергопоглощающие -вставки: типа "гармошки" которые поглощают сейсмическую , вибрационную,
взрывную энергию и работают , как "пластический шарнир" , за счет ослабления "упругоплатичного
соединения" и меющих расположение в виде шахматного порядке прорези.
Сжимающее усилие поглощаются вбитым обожженным медной энергопоглощаюей вставкой в виде:
"гармошкой" с пропиленными пазами в шахматном порядка
Толщина энергопоглощающей медной обожженной "гармошки", определяется с учетом воздействия
собственного веса ( массы) моста, трубопровода , оборудования, сооружения, здания, расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНи П II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ
45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2, а размеры
подвижной маятниковой опоры , принимаются согасно типвого проекта № 3.501-35 "Литы опоры части
под металлические пролетные строения железнодорожных мостов . взамен типового проекта инв №
7250 . Рабочие чертежи Гипротрансмост , Москва 1975 г https://dwg.ru/dnl/9949
76

77.

Фиг 1 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 2 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 3 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 4 Опора сейсмоизолирующая подвижная
77

78.

Фиг 5 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 6 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 7 Опора сейсмоизолирующая подвижная
78

79.

Фиг 8 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 9 Опора сейсмоизолирующая подвижная
Фиг 10 Опора сейсмоизолирующая подвижная
79

80.

Фиг11 Опора сейсмоизолирующая подвижная
РЕФЕР АТ
Опора сейсмоизолирующая подвижная ( маятниковая ) "гармошка" предназначена для защиты
железнодорожных мостов , сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных ,
неравномерных воздействий за счет использования упругоплатичной работы , "пластического шарнира"
в виде "гармошки" ых фланцевых - фрикционно податливых соединений с целью повышения
надежности соединения путем, за счет обеспечения многокаскадного демпфирования, при
динамических, вибрационных, сейсмических, взрывных нагрузках при импульсных растягивающихся
нагрузках .
Опора сейсмоизолирующая подвижная , содержащая квадратный корпус -опору и
энергопоглощающеюся вставку в виде одной или двух упругопластичных "гармошек" с ослабенными в
шахматном порядке пропилов в медной обожженной упругопластичной вставкой или вставками,
сопряженный с ним подвижный узел крепится на фланцево- фрикционно-подвижными соединениями
закрепленный запорным элементом в виде протяжного соединения отличающийся тем, что, в
квадратном корпусе-опоре выполнено их квадратного энергопоглощающегося замкнутого по периметру
стальной опоры - "гармошка", верхнего составного внутреннего из двух или четырех частей, при этом
верхняя составная, квадратная фрикционно-подвижная часть , крепится к основанию в виде
демпфирующего фрикци –болта с забитым в пропиленный паз шпильки с обожженным медным клином
, выполненным в виде калиброванного латунного болта фрикционного соединения работающего на
растяжением с фрикционным соединением с контрольным натяжением , проходящего через поперечные
длинные овальные отверстия корпуса, квадратной опоры, через вертикальный паз, квадратной опоры "гармошка" и закрепленный гайкой контролируемым с заданным усилием натяжением, работающим на
растяжением.
Податливые демпферы - "гармошка" представляют собой и имеющую стабильный коэффициент трения по
свинцовому листу в нижней и верхней части сейсмоизолирующих поясов и вставкой св инцовой шайбы и
латунной гильзой в работу с фрикци-болтовым соединением для создания упругоплатичных деформаций
.
80

81.

Сжимающее усилие при креплении опоры "гармошки" к основанию, на свинцовой прокладке, создается
высокопрочными шпильками с вбитым
обожженным медным клином в пропиленный паз стальной шпильки , натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие
фрикционным соединением с контрольным натяжением . Количество болтов определяется с учетом
воздействия собственного веса моста ( массы)
трубопроводов, оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет,
Минск, 2013. п. 10.3.2 Сама
подвижная многослойная "гармошка" вставка для опора, сейсмоизолирующей маятниковой , выполнена
с прорезями (ослаблениями) в шахматном
порядке , на фрикционно - подвижными соединениях с обмазкой медных ослабленных платин мягким
цинкнаполненным полимером с использовании
несъемных фрикционно-защитных покрытий (грунтовка ЦВЭС - (1)
-грунтовка INTERZINK 22 - (2), -грунтовка HEMPEL GALVOSIL 15700 - (3)
(НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ
д.т.н. Кабанов Е.Б., к.т.н. Агеев В.С., инж. Дерновой А.Н., Паушева Л.Ю., Шурыгина М.П.
(Научно-производственный центр мостов, г. Санкт-Петербург)
Сама подвижная многослойная "гармошка" вставка для опора, сейсмоизолирующей маятниковой ,
выполнена с прорезями (ослаблениями) в
81

82.

шахматном порядке , на фрикционно - подвижными соединениях с обмазкой медных ослабленных
платин мягким цинкнаполненным полимером с
использовании несъемных фрикционно-защитных покрытий (грунтовка ЦВЭС - (1)
-грунтовка INTERZINK 22 - (2)
-грунтовка HEMPEL GALVOSIL 15700 - (3)
Энергопоглащающаяся "гармошка" , это энергопоглотитель пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью
которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергию. Фрикци-болт снижает
на 2-3 балла импульсные, растягивающие нагрузки при землетрясений и от ударной воздушной
взрывной волны.
Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП,
магистральные трубопроводы, за счет упругопластичной работы, "гармошки" и создание платического
шарнира , работающие на маятниковое качение, на фрикци- ботах, установленные в длинные овальных
отверстиях, с контролируемым натяжением с забитым медным обожженным смянаемым клином, в
пропиленный паз, латунной шпильки . ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh seismoizoliruyuschikh
opor prezident Shinkichi Suzuki 78 str
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_m
ayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_m
ayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.docx
https://yadi.sk/i/Brdt_7u-3YyaV6 https://yadi.sk/i/Vr0fPFkx3YyaVB
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/729385
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293854
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293855
ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_ kawakinct.co.jp_
po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc на сервис
www.fayloobmennik.net!
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293852
http://depositfiles.com/files/k3zmmm9ld http://depositfiles.com/files/nfr4q6mk8
https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
82

83.

https://drive.google.com/file/d/1PFs8XsBE9LBRwZmqWUxg7U711bY8Y96r/view?ths=true
ЭЛЕМ ЕНТ Ы Т ЕОР ИИ Т Р ЕНИЯ ,
Р АСЧЕ Т И Т Е Х НО ЛО Г ИЯ ПР И МЕ НЕ НИ Я
ФР И КЦ И О ННО - ПО ДВ И Ж НЫХ СО Е ДИ НЕ НИ Й
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМ ЕНТ Ы Т ЕОР ИИ Т Р ЕНИЯ ,
Р АСЧЕ Т И Т Е Х НО ЛО Г ИЯ ПР И МЕ НЕ НИ Я
ФР И КЦ И О ННО - ПО ДВ И Ж НЫХ СО Е ДИ НЕ НИ Й
83

84.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
6.5
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные
49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
84

85.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название
проектирования сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны
различные технические реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции
создаются узлы, в которых от экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения
элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило,
нарушается, однако исключается его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны
легко восстанавливаться после экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного
принципа проектирования и были предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных
нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на
величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет
целый ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во
многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного
сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 198586 г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее
стыковое и нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных
соединений на высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что
болты пропущены через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках
должна происходить взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого
уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными
отверстиями применялись в строительных конструкциях и ранее, например, можно указать
предложения [8, 10 и др]. Однако в упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью
упрощения монтажных работ. Для реализации принципа проектирования конструкций с
заданными параметрами предельных состояний необходимо фиксировать предельную силу трения
(несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого
85

86.

соединения по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
N= 200 - 400 кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности
соединения. Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые
испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем
случае стабильной работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения,
оплавление контактных поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место
обрывы головки болта. Отмеченные исследования позволили выявить способы обработки
соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена
недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы
использование обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких
металлов. Эти исследования показали, что расчету и проектированию сооружений должны
86

87.

предшествовать детальные исследования самих соединений. Однако, до настоящего времени в
литературе нет еще систематического изложения общей теории ФПС даже для одноболтового
соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает
внедрение прогрессивных соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использовани я в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также
и технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОР ИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении
трибологии
при
проектировании,
изготовлении
и
эксплуатации
трибологических систем.
С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
87

88.

или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности
моментов сил трения сцепления, возникающих при завинчивании. Момент
сил сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим
ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое тре ние. За кон ы сухог о трени я
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение –
движении
физическое
явление,
возникающее
соприкасающихся газообразных,
при
жидких и
относительном
твердых тел
и
вызывающее сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя
в движение относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной
среде, а также при наличии смазки в области механического контакта
твердых тел.
88

89.

При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или
проволоки,
при
движении
жидкости
в
трубе
(слой
жидкости,
соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с
разными скоростями и между ними возникает трение). При внутреннем
трении часть механической энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
в
чистом
виде
возникает
только
в
случае
соприкосновения твердых тел без смазочной прослойки между ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения
не отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в
котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором
89

90.

Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел),
при
этом
коэффициент
пропорциональности
–
величина постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через
180
лет
модель
Леонарда
да
Винчи
была
переоткрыта
французским механиком и физиком Гийомом Амонтоном 2), который ввел в
науку
понятие
коэффициента
трения
как
французской
константы
и
предложил формулу силы трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по
наклонной плоскости) впервые предложил формулу:
f tg
,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые
получил
формулу
для
случая
прямолинейного
равноускоренного движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2S
g t cos 2
2
,
математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27
лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его президентом+.
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
90

91.

где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г.
Шарль Кулон 3)
Эти законы используются до сих пор,
хотя и были дополнены
результатами работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли
понятия силы трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а
также понятия о трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона, учитывая все новые и новые результаты физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость поверхности оценивается «классом шероховатости» (14
классов)
–
характеристикой
качества
обработки
поверхности:
среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления
между частицами, принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
механическую
деформацию
энергию
(или
тела,
которая
даже разрушение)
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
91
затрачивается
микронеровностей,
частично
на
частично на

92.

нагревание трущихся тел (превращается в тепловую энергию), частично на
звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в
акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную
скорости тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя)
направлена в сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и
б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы
трения скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости.
(Изотропным называется сухое трение, характеризующееся одинаковым
сопротивлением движению тела по поверхности другого тела в любом
направлении, в противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом
коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент
трения скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а
также от степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).
92

93.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2
.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не
может быть больше максимального значения, определяемого произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем
в момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента
трения
скольжения
для
одной
и
той
же
пары
соприкасающихся тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени
движения тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
max
скольжения за очень короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
до
FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени часто пренебрегают.
93

94.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени,
когда сила FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v КР
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек
(этот эффект
впоследствии был подтвержден исследованиями других
ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания
94

95.

или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако,
эта зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при
решении задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики,
в которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном,
законом
Кулона,
а
значения
коэффициента
трения
скольжения
и
коэффициента сцепления определяют по таблице из справочников физики
(эта таблица содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных
материалов) и дополненных более поздними экспериментальными данными.
[Артур Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член
Парижской академии наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях
(1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль
и касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора
FCK определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются
по методике Минкина-Доронина).
95

96.

Трение ка че ния
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно
соприкасаются
с
различными
участками
поверхности
другого тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление
качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является
следствием трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
96

97.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках
зоны контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно
набегающего
на
впереди
лежащее
микропрепятствие
(распределение
реакций в точках контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при
этом пара сил N и G ( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
(возникновение качения обязано силе сцепления FСЦ , которая образует
вторую составляющую полной реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
N , G называется
Плечо
моментом сопротивления качению.
пары
сил
« к»
называется
коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Fсопр
Vс
C
Момент
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса,
Fсц
N
равная вертикальной нагрузке на колесо с
учетом его веса.
Рис. 2.5
97

98.

Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению,
которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
во много раз
R
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел,
то сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это
было известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он
изобрел роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу
N
показывают
без
смещения в сторону скорости
(колесо и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению.
Для
колеса
железнодорожного
экипажа
и
рельса
рост
сопротивления качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и
происходит по параболическому закону. Это объясняется деформациями
колес и гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения
качения.
Трение вер чени я
Fск
Fск
r
О
Трение верчения возникает при вращении
тела, опирающегося на некоторую поверхность. В
этом случае следует рассматривать зону контакта
Fск
98
Рис. 2.6.

99.

тел, в точках которой возникают силы трения скольжения FСК (если контакт
происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует – идеальный
случай) (рис.2.6).
А – зона
контакта вращающегося тела,
ось вращения которого
перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их
привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил
сопротивления верчению, момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для
всех точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр
менее
5 10 5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
99

100.

Процессы износа конта ктны х п овер хносте й при трен ии
Молекулярное сцепление приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие
в
жидкие
Металлокерамические
фракции,
материалы
на
действующие
железной
основе
как
смазка.
способствуют
повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстром у
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
100

101.

глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность
условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного скольжения пар, длительность одного цикла нагружения,
среднечасовое число нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных
деталей,
даже
в
пределах
установленных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
(2.3)
101

102.

Мера интенсивности
износа
рv не должна превосходить нормы,
определенной на практике ( pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
В
условиях
(2.4)
0
кулонова трения,
и
в случае
kр = const, износ
пропорционален работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t
за период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОД ИКА РАСЧЕ ТА ОДНОБ ОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исход ные п осыл ки для разработ ки мет одики
расчета ФПС
102

103.

Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были
выполнены
экспериментальные
исследования
деформирования нахлесточных соединений такого типа. Анализ
полученных диаграмм деформирования позволил выделить для них
3 характерных стадии работы, показанных на рис. 3.1.
На
первой
способности
стадии
соединения
нагрузка
Т
не
превышает
несущей
[Т], рассчитанной как для обычного
соединения на фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения
по
контактным
плоскостям
соединяемых
элементов
при
сохраняющих неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При
этом за счет деформации болтов в них растет сила натяжения, и как
следствие растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее
взаимное
смещение
элементов.
подвижки
интенсивный
соединяемых
В
процессе
наблюдается
износ
контактных
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
103
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
во
всех
парах,
сопровождающийся падением
натяжения
болтов
и,
как

104.

следствие, снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода
из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей,
в результате которых болт упирается в край овального отверстия и
в конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к
его необратимому удлинению и
исключению из работы при
“обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны
для
расчета
усилий
и
перемещений
в
элементах
сооружений с ФПС важно задать диаграмму деформирования
соединения. С другой стороны необходимо определить возможность
перехода ФПС в предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения
болта и несущей способности соединения. Этот эффект должен
определять работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для
нахлесточных ФПС важным является и дополнительный рост сил
натяжения вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
104

105.

б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в
момент закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если
учесть
известные
результаты
[11,20,21,26],
показывающие, что закрытие зазора приводит к недопустимому
росту ускорений в конструкции, то проверки (б) и (в) заменяются
проверкой,
ограничивающей
перемещения
ФПС
и
величиной
фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке
диаграммы
в
соединении
должно
деформирования
базироваться
соединения,
на
задании
представляющей
зависимость его несущей способности Т от подвижки в соединении
s. Поэтому получение зависимости Т(s) является основным для
разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при
изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее урав нение для определ ения несущей
способн ости ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования.
В случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s)
будет отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
105

106.

несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется
его деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при
их взаимном смещении. При этом для теоретического описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
износа
V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
(3.2)
N N0 a N1 N2
здесь
a
EF
l
N0 -
начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N1 k f ( s ) -
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
вследствие
его
деформации;
N2 ( s )
-
падение
натяжения
болта
пластических деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После
подстановки
(3.2) в
уравнение:
106
(3.1) с учетом (3.3) получим

107.

k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общег о уравне ния дл я стыковы х ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
и
( z ) ,
входящие в (3.5). С учетом сказанного
использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа :
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:
(3.7)
несущая
способность
N 1 e kas k N0 ,
а
соединений
определяется
по
формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
107
Как видно из полученной
формулы
несущая
относительная
способность

108.

соединения КТ =Т/Т0 определяется всего двумя параметрами коэффициентом износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти
параметры
могут
быть
заданы
с
достаточной
точностью
и
необходимые для этого данные имеются в справочной литературе .
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром
24 мм и коэффициента износа k~5×10 -8 H-1 при
различных
значениях толщины пакета l , определяющей жесткость болта а. При
этом для наглядности несущая способность соединения Т отнесена к
своему начальному значению T0, т.е. графические зависимости
представлены в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с
ростом толщины пакета падает влияние износа листов на несущую
способность соединений. В целом падение несущей способности
соединений весьма существенно и
при реальных величинах подвижки
s 2 3см составляет для стыковых
соединений
80-94%.
Весьма
существенно на характер падений
несущей
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
способности
соединения
сказывается коэффициент износа k.
На рис.3.3 приведены зависимости
несущей способности соединения от
величины подвижки s при k~3×10-8
H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение
несущей способности соединения превосходит 50%. Такое падение
натяжения должно приводить к существенному росту взаимных
смещений соединяемых деталей и это обстоятельство должно
учитываться
в
инженерных
108
расчетах.
Вместе
с
тем

109.

рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки,
передаваемой соединением. Это позволяет при использовании ФПС
в
качестве
сейсмоизолирующего
элемента
конструкции
рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого
трения.
3.4. Решение общег о уравне ния дл я на хлесточны х
ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется
видом функций f(s) и >(s). Функция f(s) зависит от удлинения
болта
вследствие
искривления
его
оси.
Если
принять
для
искривленной оси аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой
точки (рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
2
1
1
2
1
2
2
du
1 dx
dx
1
s 2 2
1
2
2
cos
8l 2 1
2
x
2l
1 s
2
4l
cos
1
2l
dx
2
dx 1
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l L l
s 2 2
.
8l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен
из экспериментальных данных, получим следующее представление
для f(s):
109

110.

2
f(s) s
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е.
при s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной
функцией Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт ,
при котором напряжения в
стержне достигнут предела
текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего
вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) п риводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения
s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as
2
a
al
k1a
k1a
,
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
( S пл s )
e
e
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
k1a( S пл s )
110
(3.15)

111.

при s<S0
( s ) II ( S0 )
Несущая
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
(3.17)
T T0 fv a .
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
v.
подвижки
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено
два
коэффициента
деформирования
износа
-
на
втором
износ определяется
участке
трением
диаграммы
между листами
пакета и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем
участке износ определяется трением между шайбой
болта и
наружным листом пакета; для его описания введен коэффициент
износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
111

112.

Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
112

113.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие
113 натяжения N0.
4.

114.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕН ТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
соединений.
фактические
данные
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов
распространенными. Однако при этом в соединении
ПС с болтами 48 мм
необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
114

115.

наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на
ФПС обеспечивалась путем удара движущейся массы М через
резиновую прокладку в
рабочую тележку, связанную с ФПС
жесткой тягой. Масса и скорость тележки, а также жесткость
прокладки подбирались таким образом, чтобы при неподвижной
рабочей тележке получился импульс силы с участком, на котором
сила сохраняет постоянное значение, длительностью около 150 мс.
Амплитудное значение импульса силы подбиралось из условия
некоторого
превышения
несущей
способности
ФПС.
Каждый
образец доводился до реализации полного смещения по овальному
отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
115

116.

• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После каждого нагружения проводился замер напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший
интерес представляют для нас зависимости продольной силы,
передаваемой на
соединение
(несущей
способности
ФПС), от
величины подвижки S. Эти зависимости могут быть получены
теоретически по формулам, приведенным выше в разделе 3. На
рисунках 4.2 - 4.3 приведено графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования ФПС для
болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом
принятым
гипотезам
и
результатам
теоретических
построений предыдущего раздела. В частности, четко проявляются
три участка деформирования соединения: до проскальзывания
элементов соединения, после проскальзывания листов пакета и
после проскальзывания шайбы относительно наружного листа
116

117.

пакета. Вместе с тем, необходимо отметить существенный разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
способ
обработки
существенного
листов
разброса,
пакета.
Несмотря
полученные
на
диаграммы
наличие
оказались
пригодными для дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС.
В соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Обработка
определении
экспериментальных
этих
9
параметров.
данных
При
заключалась
этом
в
параметры
варьировались на сетке их возможных значений. Для каждой
девятки значений параметров по методу наименьших квадратов
117

118.

вычислялась
величина
невязки
между
расчетной
и
экспериментальной диаграммами деформирования, причем невязка
суммировалась
по
точкам
цифровки
экспериментальной
диаграммы.
Для
поиска
искомых
значений
параметров
для
болтов
диаметром 24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1
с шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с
шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Н
а
рис.
4.4
и
4.5
при
Рис.4.4
характерные
Рис. 4.5
диаграммы
экспериментально
диаграммы.
вед
и
ены
деформирования
соответствующие
Сопоставление
расчетных
ФПС,
им
и
полученные
теоретические
натурных
данных
указывают на то, что подбором параметров ФПС удается добиться
хорошего
совпадения
натурных
и
расчетных
диаграмм
деформирования ФПС. Расхождение диаграмм на конечном их
участке обусловлено резким падением скорости подвижки перед
118

119.

остановкой, не
учитываемым в рамках предложенной теории
расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8
экспериментальных
диаграмм
деформирования.
Результаты
определения параметров соединения для каждой из подвижек
приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k , S0, SПЛ
q,
f0 N 0 , к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм
мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
одноболтовых к многоболтовым соединениям должен снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров
ФПС
119

120.

Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
я
6
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ Д ИАГРАММЫ
ДЕФОРМИР ОВАНИЯ МН ОГОБОЛ ТОВЫХ
ФРИКЦ ИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ( ФПС)
5.1. Общие п ол ожени я мет одики расчета
многоб олтовы х ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение
о том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT
(или среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
120
(5.1)

121.

DT
(T T )
2
p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
T
2
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
-
T ( s , 1 , 2 ,... k )
найденная
выше
зависимость
несущей
способности T от подвижки s и параметров соединения i; в нашем
случае в качестве параметров выступают коэффициент износа k,
смещение при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
нормальное.
Если
ФПС:
равномерное
изменения
учесть,
что
в
в
некотором
параметров
min i max
и
предыдущих
исследованиях
получены величины математических ожиданий i и стандарта i , то
соответствующие функции плотности распределения записываются
в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
a
i i
2 i 2
2
(5.5)
.
121

122.

Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s)
при двух законах распределения сопоставляются между собой, а
также с данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми
болтовых ФПС.
5.2. Построение ура внений де формир ован ия сты ков ых
многоб олтовы х ФПС
Для вычисления несущей способности соединения сначала
рассматривается
более
простое
соединение
встык.
Такое
соединение характеризуется всего двумя параметрами - начальной
несущей способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом
несущая
способность
одноболтового
соединения
описывается
уравнением:
T=Toe-kas .
В
(5.6)
случае
равномерного
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
При
ожидание
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
нормальном
несущей
законе
распределения
способности
определится следующим образом:
122
соединения
математическое
из
п
болтов

123.

T n
kas
Te
1
T 2
( T T ) 2
e
2 T 2
1
e
k 2
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
2
2
1
1
2 k
2 T
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
T 2
k 2
Если
учесть,
что
математическим
для
любой
ожиданием
случайной
функцией
x
величины
распределения
x
с
р(х}
выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
T nT0
kas
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
e
2 k2
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
множителя
1
k 2
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и
среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в
123

124.

полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
T2
2
1 2 F ( 2 x ) F ( x ) ,
T0
2 2 ask
D nT0 e
где F ( x )
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1 A
A1
2
D n T0 T 1 ( A1 ) e T0 e 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем
по аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения
несущей способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
(5.11)
.
124

125.

коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
T
1
nT0 e
kas
sh( x )
.
x
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного
отклонения с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T0
Аналогичные
зависимости
(5.13)
получаются
и
для
случая
нормального распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
2 2
k s
1 2 kas
2 e
1 ( A )
2
2
T2
1
1 2
n
T0
,
(5.15)
2
1 ( A ) e A1 1 e A 1 ( A ) ,
1
2
(5.16)
где
k2 s 2
A
2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
e
z2
dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0
для одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости
i ( k , s ) аналогичны зависимостям, полученным для одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
125

126.

Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i ( k ,a, s ) .
По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T
получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
Согласно (5.12)
(5.17)
lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа
k или смещения s. Более того, при выполнении условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что
противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2
126

127.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в
соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
127

128.

● - l=20мм; ▼- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
128

129.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от
величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
129

130.

а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
1
1
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
2
A2
2
1
0.
A
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых
соотношениях
k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов
путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае
применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как
следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает
пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины
среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и
T0 приняты
в соответствии с данными выполненных
экспериментальных исследований. Как видно из графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс
значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
130

131.

Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение ура внений де формир ован ия
нахлесточны х мн огоб олтов ых с оедин ений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно
громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с
практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение
при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения
между точками (0,Т0) и (S0 , Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S)
в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
131
(5.21)

132.

где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
S
,
S0
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T n
T
( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I 1 I 2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для
Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
s
T
(
T
T
)
0
max
0
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S T T
S
0
0 0 max
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
I1
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx x ,
p( x )dx 1
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
p( S0 ) dS0 .
132
(5.23)

133.

I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
1( s )
( s , S0 )
S0
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0 , то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и
примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а
функция записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
S0
(5.29)
dS0 .
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
133

134.

1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2
3
s
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
при
(5.33)
S S0 s 3,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Полученные
формулы
подтверждены
результатами
экспериментальных исследований многоболтовых соединений и
рекомендуются
к
использованию
сейсмостойких конструкций с ФПС.
134
при
проектировании

135.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
135
6.

136.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕ ХНОЛОГ ИИ ИЗГ ОТОВЛЕНИЯ ФПС
И СООРУЖЕНИЙ С ТАК ИМ И СОЕД ИНЕНИЯМ И
Технология изготовления ФПС включает
элементов
соединения,
подготовку
выбор материала
контактных
поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы б олтов, гаек, шайб и п окрытий
конт актны х п овер хн остей стальных деталей ФПС и
опорн ых поверхн остей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной
поверхности
по
указаниям
раздела
6.4
настоящего
пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина
льный
диаметр
болта
Расчетная Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
на
внут нар.
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
136

137.

27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС
22355-75 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Для консе рвации контактных поверхностей стальных
деталей следует применять фрикционный грунт ВЖС 83 -02-87
137

138.

по ТУ. Для нанесения на опорные пове рхности шайб методом
плазменного напыления антифрикционного покрытия следует
применять в качестве материала подложки интерметаллид
ПН851015
по
ТУ-14-1-3282-81,
для
несущей
структуры
-
оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструкт ивные требов ания к с оедин ен иям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек
и плотного стягивания пакета болтами во всех местах их
постановки
с
применением
динамометрических
ключей
и
гайкове ртов.
Номинальные
диаметры
круглых
и
ширина
овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных сме щений соединяе мых деталей
для каждого ФП С по результатам пре дварительных расчетов
при обеспечении несоприкосновения болтов о края овальных
138

139.

отверстий,
и
назначают
на
5
мм
больше
для
каждого
возможного направления сме щения.
ФП С следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета Ф П С могут быть
не сонаправлены.
Разме щение болтов в овальных отверстиях при сборке ФП С
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления
сме щений соединяе мых эле ментов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть разме ще но более одного болта.
Все контактные поверхности деталей ФП С, являющиеся
внутренними для ФП С, должны быть обработаны грунтовкой
ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФП С, которые
явля ются внешними
поверхностями
ФП С.
Диаметр болтов ФП С следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяе мых пакета соединяе мых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФП С, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФП С
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФП С.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления сме щения >= 50 мм.
- попе рек направления сме щения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями
полок
или
при
139
наличии
непараллельности

140.

наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и де формацию резьбы.
Конструкции
ФП С
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны
допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающе го связности сооружения ре монта ФП С.
6.3. Подготовка контактных поверхностей
элементов и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности эле ментов и деталей ФП С
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163 -76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному приле ганию эле ментов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом,
или
на
открытой
площадке
при
отсутствии
атмосфе рных осадков.
Ше роховатость пове рхности очище нного металла дол жна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной пове рхности не должно быть пятен масел,
воды и других загрязнений.
Очищенные
соответствовать
контактные
первой
степени
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
140
поверхности
удаления
должны
окислов
и

141.

Оценка
ше роховатости
контактных
поверхностей
производится визуально сравнением с эталоном или другими
апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться вне шним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличение м не
менее 6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения
на
очищенной
пове рхности
при
этом
не
должны
быть
обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2 -3
капли бензина и выде рживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной
бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой
кусок фильтровальной бумаги наносят 2 -3 капли бензина. Оба
куска
выде рживают
до
полного
испарения
бензина.
При
дневном осве щении сравнивают внешний вид обоих кусков
фильтровальной
бумаги.
Оценку
степени
обезжиривания
определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
ме жду
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна пре вышать 3 часов.
Загрязнения,
обнаруже нные
на
очищенных
поверхностях,
перед нанесением консе рвирующей грунтовки ВЖС 83 -02-87
должны
быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной очисткой. Результаты прове рки качества очистки
заносят в журнал.
141

142.

6.4. Приг отовление и нанесение протекторн ой
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83 -02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
мате риал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3%
по весу.
Каждая партия материалов должна быть проверена по
документации
поступившие
на
соответствие
без
ТУ.
Применять
документации
мате риалы,
завода-изготовителя,
запре щается.
Перед
сме шивание м
составляющих
грунтовку ингредиентов следует
довести
протекторную
жидкое
калиевое
стекло до необходимой плотности 1,25 добавление м воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83 -02-87 пигментная
часть и связующее тщательно пере ме шиваются и доводятся до
рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавление м воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром
ВЗ-4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
вре мя
нанесения
следует
переме шивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС 83-02-87
сохраняет
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
142
малярные
свойства

143.

Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
поме ще нии. При отсутствии атмосфе рных осадков нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Темпе ратура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
пневматического
терками.
83-02-87
может
распыления,
Предпочтение
следует
наноситься
окраски
методами
кист ью,
отдавать
окраски
пневматическому
распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным направлениям с проме жуточной сушкой
ме жду слоями не менее 2 часов при темпе ратуре +18 -20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слое м,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90 110 мкм. Вре мя нанесения покрытия при естественной сушке
при температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избе жание
попадания атмосфе рных осадков и других загрязнений на
невысохшую пове рхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не
прокрашенные
места и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунто вка
должна
иметь
серый
матовый
цвет,
хорошее
сцепление
(адгезию) с металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом ре шетки в соответствии с
ГОСТ
15140-69
на контрольных
143
образцах, окрашенных
по

144.

принятой технологии одновре менно с элементами и деталями
конструкций.
Результаты
прове рки
качества
защитного
покрытия
заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных
поверхностей ФП С.
6.4.1 Основные требования по технике
без опас нос ти при работе
с грунтовкой ВЖС 83 -02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
применение м
правила
при
ручных
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию поме щений и
оборудования производственных предприятий" (Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыле ния, во избе жание
увеличения
туманообразования
материала,
должен
строго
и
расхода
соблюдаться
лакокрасочного
ре жим
окраски.
Окраску следует производить в респираторе и защитных очках.
Во вре мя окрашивания в закрытых поме щениях маляр должен
располагаться таким образом, чтобы струя лакокрасочного
материала имела направление преимуще ственно в сторону
воздухозаборного отве рстия вытяжного зонта. При работе на
открытых
площадках
окрашиваемые
изделия
маляр
так,
144
должен
чтобы
ветер
расположить
не
относил

145.

распыляемый мате риал в его сторону и в сторону работающих
вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть
оборудованы
редукторами
давления
и
манометрами.
Перед началом работы маляр долже н прове рить ге рметичность
шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а
также
надежность
присоединения
краскораспределителю
воздушных
и
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной
частью и связующим должна быть наклейка или бирка с
точным названием и обозначение м этих мате риалов. Тара
должна быть исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83 -02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
допускаются
настоящими
прове рки
и
ИТР,
к
работе
и
по
в
на
только
рекомендациями,
знаний
консервации
работающие
технике
участке
после
проведения
консервации,
ознакомления
с
инструктажа
и
безопасности.
краскозаготовительном
На
участке
поме щении
не
разре шается работать без спецоде жды.
Категорически запре щается прием пищи во время работы.
При
попадании
составных
частей
грунтовки
или
самой
грунтовки на слизистые оболочки глаз или дыхате льных путей
необходимо обильно промыть загрязненные места.
145

146.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
хранить
и
транспортировать
законсервированные элементы и детали нужно так, чтобы
исключить
возможность
механического
повре ждения
и
загрязнения законсе рвированных поверхнос тей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное
покрытие
высохло.
Высохшее
контактных
поверхностей
полностью
покрытие
контактных
защитное
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и
механических повре ждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности
должны
быть
обезжирены.
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83 -02-87,
можно производить водным раствором жидкого калиевого
стекла с последующей промывкой водой и просушиванием.
Места
механических
повреждений
после
обезжиривания
должны быть подконсе рвированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности
шайб в дробеструйной камере каленой дро бью крупностью не
более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом
плазменного
напыления
наносится
подложка
из
интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из
146

147.

интерметаллида ПН851015 методом плазменного напыления
наносится несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8. На
несущий
слой
оловянистой
способом
лужения
бронзы
припой
ПОС-60
БРОФ10 -8
до
полного
наносится
покрытия
несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
проводится
покрытие м
с
использованием
одной
из
шайб
пове рхностей,
с
при
постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запре щается
деталей
ФПС.
очищать
внешние
Рекомендуется
поверхности
использование
внешних
неочищенных
внешних поверхностей вне шних деталей ФП С.
Каждый болт долже н иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей
смазки,
грязи
и
ржавчины,
например,
промыты керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчивание м
гайки
ее
резьба
должна
быть
покрыта
легким
слоем
консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совме щают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайкове ртами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФП С установку болтов рекомендуется начать с
147

148.

болта находяще гося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после прове рки плотности стягивания ФП С производят
герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим ключом.
148

149.

149

150.

150

151.

151

152.

152

153.

153

154.

154

155.

155

156.

156

157.

157

158.

158

159.

159

160.

160

161.

УТВЕРЖДАЮ
Генеральный директор
АО «НИЦ «Строительство»
_________________ А.В. Кузьмин
« »____________2016г
ПРОЕКТ ПЕРЕСМОТРЕННОГО СП 14.13330.2014
«СНИП II-7-81* СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ»
СВОДКА ОТВЕТОВ НА ЗАМЕЧАНИЯ И КОММЕНТ АРИЕВ К ПРЕДЛОЖЕНИЯМ, ПОСТУПИВШИМ
В ПРОЦЕССЕ ОБЩЕСТВЕННОГО ОБСУЖДЕНИЯ ПЕРВОЙ РЕДАКЦИИ ДОКУМЕНТ А.
Москва 2016г.
161

162.

1.
П. 2.
Исключить п.2 Приложений к таблице 1, стр.
11, поскольку он противоречит п.1
Алешин А.С.
ИФЗ РАН
Принципиально согласны, однако скорости
даны справочно, определяются они при
изысканиях не всегда, в случае отсутствия
материалов геофизических исследований,
применяется п. 2. На усмотрение РГ.
Принята
редакция
разработчика
Параметры
грунта
и
категория
определяются средними значениями
30-метровой толщи.
2
Таблица 11.
Таблица 11, стр.60 осталась прежней, как в
нормах СНиП, 1982, хотя аналогичная
таблица 1 уже менялась 2 раза. В таблице
11, в частности, нет IV категории грунта с
разжижаемыми грунтами, нет
инструментально определяемых
параметров - сейсмической жесткости,
скоростей продольных и поперечных волн и
т.д.
Алешин А.С.
ИФЗ РАН
Принято. Следует принять решение о
изъятии из СП раздела 8 или его
корректировке.
Принято
решение
оставить в
неизменном
виде разделы
7 и 8.
Заменить
справочные
приложения В
и Г.
3
Таблица 12
Таблица 12. Введены промежуточные
категории грунта I - II, II - III, которые нигде и
никак не определены.
Алешин А.С.
ИФЗ РАН
Принято. Следует принять решение о
изъятии из СП раздела 8 или его
корректировке.
То же
4
Таблица 13
То же относится к таблице 13 и рис.3, стр.67.
Алешин А.С.
ИФЗ РАН
Принято. Следует принять решение о
изъятии из СП раздела 8 или его
корректировке.
То же
5
Приложение Г.
Заглавие Приложения Г* стр.116
неправильное, и его следует поменять.
Алешин А.С.
ИФЗ РАН
Принято. Следует принять решение о
изъятии из СП Приложения Г или его
корректировке.
То же
162

163.

Беляев В.С
6
1 Область применения
Настоящий
свод
правил
устанавливает требования по расчету
с учетом сейсмических нагрузок, по
объемно-планировочным решениям
и конструированию элементов и их
соединений, зданий и сооружений,
обеспечивающие
их
сейсмостойкость.
Настоящий
свод
правил
распространяется
на
область
проектирования
на
площадках
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов
зданий и сооружений.
На площадках, сейсмичность
которых
превышает
9 баллов,
возводить здания и сооружения, как
правило,
не
допускается.
Проектирование и строительство
здания или сооружения на таких
площадках
осуществляются
в
порядке,
установленном
уполномоченным
федеральным
органом исполнительной власти.
П р и м е ч а н и е – Разделы 4,
5 и 6 относятся к проектированию
жилых,
общественных,
производственных
зданий
и
сооружений,
раздел
7 распространяется на транспортные
сооружения,
раздел
8 на
гидротехнические
сооружения,
раздел 9 на все объекты, при
проектировании которых следует
предусматривать
меры
1 Область применения
Белаш Т.А.
1.1
Настоящий
свод
правил
устанавливает требования по расчету с
учетом сейсмических нагрузок, по объемнопланировочным
решениям
и
конструированию
элементов
и
их
соединений,
зданий
и
сооружений,
обеспечивающие их сейсмостойкость.
1.2
Настоящий
свод
правил
распространяется
на
область
проектирования
на
площадках
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов зданий и
сооружений. На площадках, сейсмичность
которых превышает 9 баллов, возводить
здания и сооружения, как правило, не
допускается.
Проектирование
и
строительство здания или сооружения на
таких площадках осуществляются в
порядке, установленном уполномоченным
федеральным органом исполнительной
власти.
1.3 Антисейсмические мероприятия
для зданий и сооружений включают:
- специальные проектные требования при
разработке строительных конструкций,
оборудования, инженерных коммуникаций,
минимизирующие возможности отказа
(разрушения)
элементов
зданий
и
сооружений или их систем;
- выбор объемно-планировочного решения
зданий и сооружений для снижения
требуемой расчетной сейсмостойкости
конструкций и оборудования;
- инженерно-строительные мероприятия,
предусматривающие применение систем
сейсмоизоляции, систем динамического
демпфирования, динамических гасителей
колебаний для регулирования сейсмической
163
Уздин А.М.
Предлагается в редакции:
1 Область применения
1.1
Настоящий
свод
правил
устанавливает требования по расчету с
учетом
сейсмических
нагрузок,
по
объемно-планировочным
решениям
и
конструированию
элементов
и
их
соединений,
зданий
и сооружений,
обеспечивающие их сейсмостойкость.
1.2
Настоящий
свод
правил
распространяется
на
область
проектирования на площадках с расчетной
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов зданий и
сооружений.
Проектирование
и
строительство здания или сооружения на
площадках,
сейсмичность
которых
превышает 9 баллов осуществляются в
порядке, установленном уполномоченным
федеральным органом исполнительной
власти.
По п. 1.3. Не рекомендуем к
включению в СП. Пункт не содержит
требований в виде, возможном для
контроля
его
исполнения
в
установленном порядке.
П р и м е ч а н и е – Разделы 4, 5 и
6 относятся к проектированию жилых,
общественных, производственных зданий и
сооружений, раздел 7 распространяется на
транспортные сооружения, раздел 8 на
гидротехнические сооружения, раздел 9 на
все объекты, при проектировании которых
Принята
редакция
разработчика

164.

противопожарной защиты.
реакции конструкций;
- раскрепление оборудования, ограничение
деформации инженерных коммуникаций,
изменение свойств прилегающей грунтовой
среды для трансформации сейсмического
воздействия.
Целесообразность
использования
конкретных
мероприятий
или
их
комбинаций определяется на основе
технико-экономического анализа;
контроль состояния
строительных
конструкций, оборудования и инженерных
коммуникаций.
П р и м е ч а н и е – Разделы 4, 5 и
6 относятся к проектированию жилых,
общественных, производственных зданий и
сооружений, раздел 7 распространяется на
транспортные сооружения, раздел 8 на
гидротехнические сооружения, раздел 9 на
все объекты, при проектировании которых
следует
предусматривать
меры
противопожарной защиты.
следует предусматривать меры
противопожарной защиты.
7
новый
3.5
активная
система Беляев В.С
сейсмоизоляции:
Система,
осуществляющая антисейсмическую защиту Белаш Т.А.
сооружений с помощью дополнительных
Уздин А.М.
источников
энергии,
генерирующих
воздействия, уменьшающие эффекты от
сейсмических воздействий и базирующаяся
на компьютерном управлении процессом
колебаний сооружения при землетрясении.
Предлагается принять
Принята
редакция
разработчика
8
Новый
3.20 коэффициент надежности по
ответственности
сооружений:
Не рекомендуется принять. Есть ФЗ-384 и
ГОСТ 27751-2014, определяющие данный
Принята
редакция
164
Беляев В.С

165.

9
Новый
Коэффициент, учитывающий надежность
сооружений в зависимости от уровня
ответственности,
характеризуемой
социальными,
экологическими
и
экономическими последствиями.
Белаш Т.А.
3.21 коэффициент условий работы:
Коэффициент, используемый при
проектировании для снижения расчетных
усилий, полученных в результате линейного
анализа, с целью учета нелинейного
поведения сооружения, обусловленного
особенностями материала, конструктивной
системы и принятой методики
проектирования.
Беляев В.С
коэффициент.
разработчика
Не рекомендуется принять. Есть ГОСТ
27751-2014, определяющий данный
коэффициент.
Принята
редакция
разработчика
Уздин А.М.
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
10
3.23 нелинейный временной
динамический анализ (нелинейный
динамический анализ): Временной
динамический анализ, при котором
учитывают
зависимость
механических
характеристик
материалов сооружения и грунтов
основания от уровня напряжений и
характера
динамического
воздействий, а также возможны
геометрическая и конструктивная
нелинейность в поведении системы
«сооружение–основание».
3.27 нелинейный
временной Беляев В.С
динамический
анализ
(нелинейный
динамический
анализ):
Временной Белаш Т.А.
динамический анализ, при котором
Уздин А.М.
учитывают
зависимость
механических
характеристик материалов сооружения и
грунтов основания от уровня напряжений и
характера динамического воздействий.
Также возможно учесть геометрическую и
конструктивную нелинейности в поведении
системы «сооружение–основание».
предлагаем принять предложенную
редакцию
Принята
редакция
разработчика
11
3.27 осциллятор:
Одномассовая
линейно-упругая
динамическая система, состоящая из
3.33 осциллятор:
Одномассовая
линейно-упругая динамическая система,
состоящая из массы, пружины и вязкого
Не рекомендуем к корректировке,
демпфер м.б вязко-упругий, вязкий, упругопластический и т.д.
Принята
редакция
разработчика
165
Беляев В.С
Белаш Т.А.

166.

12
13
14
массы, пружины и демпфера.
демпфера.
Уздин А.М.
новый
3.28 ненесущий элемент: Архитектурный,
механический или электрический элемент,
система или конструкция, которые из-за
своей недостаточной прочности или из-за
способа соединения с сооружением не
рассматриваются при проектировании в
качестве элемента, воспринимающего
сейсмическую нагрузку.
Беляев В.С
3.31 нормированный спектр отклика:
Спектр отклика ускорений упругой системы,
максимальные амплитудные составляющие
которого поделены на максимальную
амплитуду данной акселерограммы
(нормированы по максимальному
значению).
Беляев В.С
3.41 прямой динамический метод расчета
сейсмостойкости (ПДМ): Метод численного
интегрирования уравнений движения,
применяемый для анализа вынужденных
колебаний конструкций при сейсмическом
воздействии, заданном акселерограммами
землетрясений. При ПДМ матрицы
жесткости и масс системы используются в
Беляев В.С
Новый
3.32 прямой динамический метод
расчета сейсмостойкости (ПДМ):
Метод численного интегрирования
уравнений движения, применяемый
для анализа вынужденных
колебаний конструкций при
сейсмическом воздействии,
заданном акселерограммами
166
Рекомендуем принять следующую
редакцию:
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
3.28 ненесущий элемент: элемент сетей,
коммуникаций, ограждения, отделки,
система или конструкция, которые ввиду
своей недостаточной прочности или
способа соединения с несущим каркасом
здания или сооружения не
рассматриваются при проектировании в
качестве элемента, воспринимающего
сейсмическую нагрузку.
Рекомендуем принять следующую
редакцию:
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
3.50 спектр отклика нормированный:
Спектр отклика упругой системы,
максимальные амплитудные
составляющие которого поделены на
максимальную амплитуду данной
акселерограммы (нормированы по
максимальному значению).
Рекомендуем принять предложенную
редакцию
Принята
редакция
разработчика
Принята
редакция
разработчика
Принята
редакция
разработчика

167.

15
16
17
18
землетрясений.
исходном виде, без модальных
преобразований.
Новый
3.35 пассивная система сейсмоизоляции:
Система, параметры которой зависят
только от свойств образующих ее
сейсмоизолирующих элементов,
обеспечивающих снижение
механической энергии, передающейся
конструктивной системе при
землетрясении, без использования
дополнительных источников энергии.
Беляев В.С
3.38 полная сейсмоизоляция сооружения:
Часть здания считается полностью
сейсмоизолированной, если при
сейсмической расчетной ситуации она
работает в области упругих деформаций. В
противном случае, часть здания считается
частично сейсмоизолированной.
Беляев В.С
3.39 Предельное состояние по ограничению
ущерба: Состояние, связанное с
повреждениями конструкций, при котором
выполняется требование эксплуатационной
пригодности и/или сохранения
окружающей среды.
Беляев В.С
3.48 сейсмическая изоляция: Изоляция
сооружений от сейсмических колебаний
Беляев В.С
Предлагаемая редакция
Белаш Т.А.
3.48 сейсмическая изоляция: Изменение
Новый
Новый
Новый
167
Белаш Т.А.
Рекомендуем принять предложенную
редакцию
Принята
редакция
разработчика
Рекомендуем принять предложенную
редакцию
Принята
редакция
разработчика
Рекомендуем принять следующую
редакцию
Принята
редакция
разработчика
Уздин А.М.
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
3.39 Предельное состояние по
ограничению ущерба: Состояние
сейсмоизолированного здания или
сооружения, при котором выполняется
требование эксплуатационной пригодности
и/или сохранения окружающей среды.
Принята
редакция

168.

19
Новый
грунта.
Уздин А.М.
сейсмической реакции здания или
сооружения от сейсмических колебаний
грунта достигаемое за счет снижения их
взаимодействия и повышения затухания
колебаний изолированного сооружения.
разработчика
3.49 сейсмически изолированное
сооружение: Сооружение, оснащенное
системой сейсмоизоляции.
Беляев В.С
Не рекомендуем к принятию, сооружение с
системой СИ в части здания, с системой СИ
в верхних уровнях не является сейсмически
изолированным зданием.
Принята
редакция
разработчика
Предлагаемая редакция 3.62 спектр
отклика однокомпонентной
акселерограммы: Функция, связывающая
между собой максимальное по модулю
ускорение осциллятора и соответствующий
этому ускорению период (либо частоту)
собственных колебаний того же
осциллятора, основание которого движется
по закону, определенному данной
акселерограммой. Зависит также от
величины затухания осциллятора.
Принята
редакция
разработчика
Белаш Т.А.
Уздин А.М.
20
3.49 спектр отклика
однокомпонентной
акселерограммы: Функция,
связывающая между собой
максимальное по модулю ускорение
одномассового линейного
осциллятора и соответствующий
этому ускорению период (либо
частоту) собственных колебаний того
же осциллятора, основание которого
движется по закону, определенному
данной акселерограммой.
3.62 спектр отклика однокомпонентной
акселерограммы: Функция, связывающая
между собой максимальное по модулю
ускорение осциллятора и соответствующий
этому ускорению период (либо частоту)
собственных колебаний того же
осциллятора, основание которого движется
по закону, определенному данной
акселерограммой. Кроме периода (частоты)
спектр отклика зависит также от
демпфирования осциллятора.
168
Беляев В.С
Белаш Т.А.
Уздин А.М.

169.

6.17 Здания и сооружения с сейсмоизоляцией
6.17.1 При проектировании сооружений с системой сейсмоизоляции следует обеспечить:
- снижение сейсмических воздействий на сейсмоизолированную часть сооружения, в том числе его
расчетную сейсмичность при ограничении взаимных перемещений
сейсмоизолированной и
несейсмоизолированной частей сооружения;
- восприятие расчетных вертикальных нагрузок при высокой горизонтальной податливости и
контролируемой вертикальной жесткости сейсмоизолирующего слоя;
- непрерывность конструктивной системы сейсмоизолированной части сооружения по высоте;
- необходимое вязкое и/или гистерезисное затухание энергии;
- необходимый уровень первых собственных частот (периодов) сооружения относительно
частотного состава исходного сейсмического воздействия;
- ограничение горизонтальных перемещений, возникающих в процессе эксплуатации сооружений при
несейсмических воздействиях (например, ветровых);
- возвращение
сейсмоизолированной части сооружения в исходное положение устойчивого
равновесия за счет постоянно действующей восстанавливающей силы после прекращения действия
сейсмических сил с возможностью восприятия возможных афтершоков;
- наличие экспериментально подтвержденных характеристик жесткости и демпфирования,
полученных на натурных образцах элементов системы сейсмоизоляции;
- удобство монтажа, замены изолирующих элементов и возможность центрирования
сейсмоизолированной части сооружения в пространстве;
- стабильность жесткостных и демпфирующих свойств при длительной эксплуатации и повторных
циклических нагружениях при заданных проектом уровнях и колебаниях температуры и влажности;
- защиту системы в случае пожара и других, предусмотренных проектом, природных и техногенных
воздействиях.
П р и м е ч а н и е — Свойства сейсмоизолирующих элементов в процессе эксплуатации и повторных
циклических нагружениях могут изменяться и находиться в диапазоне заранее определенных
допускаемых значений, заданном в проектной документации.
6.17.2 В проектируемых сооружениях допускается применять пассивные системы сейсмоизоляции одного
или нескольких типов, в том числе сейсмоизолирующие устройства, представленные в Приложении Д.
6.17.3 Повышенная надежность сейсмоизолирующих устройств обеспечивается путем умножения:
а) расчетных горизонтальных сейсмических перемещений каждого сейсмоизолирующего
элемента на коэффициент надежности по прочности γх = 1,2;
б) расчетных вертикальных сейсмических сил в каждом сейсмоизолирующем элементе от
гравитационных и сейсмических воздействий на коэффициент надежности по прочности γz = 1,3.
6.17.4 Между
сейсмоизолированной частью сооружения и окружающим грунтом или
сооружениями, следует предусматривать зазоры, достаточные для перемещений сейсмоизолированной
части во всех направлениях при расчетных сейсмических воздействиях наряду с другими
необходимыми мероприятиями, обеспечивающими возможность размещения, осмотра, технического
обслуживания, центрирования и замены сейсмоизолирующих устройств в течение срока службы
сооружения.
6.17.5 Сейсмоизолирующие устройства должны быть надежно закреплены к конструкциям
сейсмоизолированной и несейсмоизолированной частей сооружения.
6.17.6 Для минимизации разного поведения сейсмоизолирующих устройств и более равномерного
распределения нагрузок на сейсмоизолированную и несейсмоизолированную части сооружения
169

170.

сжимающие напряжения, вызываемые в них постоянной нагрузкой, должны быть как можно более
близкими.
6.17.7 Система сейсмоизоляции должна быть запроектирована так, чтобы возможные чрезмерные
смещения и крутильные колебания ограничивались конструктивными мероприятиями. Для этого
следует использовать соответствующие устройства (упоры, сейсмогасители, демпферы, амортизаторы и
т.п.).
6.17.8 Сейсмоизолирующие устройства должны быть защищены от потенциально возможных
воздействий, таких как резкий перепад температур и влажности при эксплуатации, пожар, обводнение,
химическое или биологическое воздействие в случае необходимости (ГОСТ 2.13130).
6.17.9 Фундаменты сооружений должны быть спроектированы в соответствии с требованиями
норм на проектирование оснований и фундаментов (СП 22.13330, СП 24.13330).
6.17.10 Фундаменты под сейсмическими изоляторами могут быть ленточными, отдельно стоящими
столбчатыми, плитными, сваями с ростверком и т.п. Отдельно стоящие столбчатые фундаменты должны быть
соединены между собой жесткими связями. Не следует использовать разные типы фундаментов в одн ом
сооружении.
6.17.11 Конструктивные элементы, расположенные выше и ниже сейсмоизолирующего слоя, должны быть
жесткими в горизонтальном и вертикальном направлениях для того, чтобы минимизировать влияние точечного
приложение нагрузки от сейсмоизолирующих устройств и влияние неравномерных сейсмических колебаний
грунта.
6.17.12 Сооружение должно проектироваться с учетом положений пп.6.1-6.16 настоящего СП, при этом
сейсмоизолированная часть сооружения должна проектироваться при пониженном системой сейсмоизоля ции
сейсмическом воздействии.
6.17.13 При МРЗ расчет и конструирование сооружения должно обеспечить устойчивость его
сейсмоизолированной части против опрокидывания и неконтролируемого скольжения.
6.17.13.1 Необходимо выполнить расчет элементов фундамента и грунтового основания на усилия,
возникающие в результате реакции надземной части сооружения, с анализом допускаемых остаточных
деформаций. При определении реакции необходимо учесть фактическое сопротивление, которое может развить
передающий воздействие элемент конструкции.
6.17.13.2 Поведение ненесущих элементов не должно представлять опасность для людей и оказывать
отрицательное влияние на реакцию несущих элементов сооружения.
6.17.13.3 Усилия в сейсмоизолирующих устройствах могут быть равными или ниже расчетной предельной
несущей способности, в то время как сейсмоизолированная и несейсмоизолированная части сооружения
должны оставаться в области упругих деформаций.
Для зданий нормального уровня ответственности допускается проектировать сейсмоизолированную часть
сооружения с коэффициентом условий работы К1 не менее 0,7, учитывающим возможность развития неупругих
деформаций в конструкциях сооружения.
6.17.13.4 Предельная несущая способность по показателям проектной документации не должна быть
превышена при соответствующих коэффициентах надежности по прочности в 6.17.3.
6.17.13.5 Газопроводы, распределительные системы и другие коммуникации, пересекающие стыки между
170

171.

надземной частью и окружающим грунтом или сооружениями, должны рассчитываться на безопасное
относительное перемещение между сейсмоизолированной частью сооружения и окружающим грунтом или
сооружениями с учетом коэффициента γ х в 6.17.3.
6.17.14 При ПЗ конструктивная система должна бать проверена расчетом, чтобы гарантировать прочность и
жесткость, достаточные для сохранения функций объектов. Величина коэффициента условий работы должна
приниматься равной К 1 = 1.
6.17.14.1 Междуэтажные перекосы по вертикали должны быть ограничены в сейсмоизолированной и не
сейсмоизолированной частях сооружения.
6.17.14.2 Если производится линейный расчет, средние горизонтальные перемещения dei в верхней и
нижней частей данного этажа, получаемые в результате действия расчетной сейсмической силы, необходимо
вычислять на основе упругого деформирования конструктивной системы и расчетного спектра отклика
ускорений.
6.17.14.3 При определении перемещений dei необходимо учитывать эффекты кручения при сейсмическом
воздействии.
6.17.14.4 Необходимо соблюдать следующие ограничения междуэтажного перекоса по вертикали:
a)
сооружения с ненесущими элементами из хрупких материалов, имеющих соединения с несущими
конструкциями:
d
r 0,005h
K1
(11)
б)
сооружения, имеющие пластически деформируемые ненесущие элементы, соединенные с
несущими конструкциями:
d
r 0,0075h
K1
(12)
в)
сооружения, имеющие ненесущие элементы, не влияющие на деформации несущих конструкций,
или без ненесущих элементов:
d
r 0,01h
K1
(13)
где
dr – расчетный междуэтажный перекос, определяемый как разница средних горизонтальных
перемещений dei в верхней и нижней частей данного этажа;
h – высота этажа;
K1 – коэффициент, принимаемый согласно примечанию к таблице 1.
6.17.14.5 Для статических и динамических нелинейных расчетов на сейсмические воздействия
принимаются перемещения, полученные непосредственно на основе выполненных расчетов.
171

172.

6.17.14.6 Все жизненно важные коммуникации, пересекающие швы в пределах сейсмически
изолированного сооружения должны оставаться в области упругого деформирования, а соединения и
распределительные системы, связывающие сейсмоизолированную и несейсмоизолированную части
сооружения, должны сохранять свою целостность.
6.17.15 С целью обеспечения максимально высокого рассеивания энергии колебаний необходимо
исключить хрупкое разрушение элементов либо преждевременное формирование неустойчивых механизмов. С
этой целью необходимо применить процедуру проектирования по несущей способности, которая используется
для получения иерархии сопротивлений различных элементов сооружения и последовательности разрушения ,
необходимых для обеспечения оптимального пластического механизма и минимизации условий для хрупкого
разрушения.
6.17.16 Как правило, сооружение должно иметь простые архитектурно-планировочные решения в плане и
по высоте. Указанные требования реализуются при разделении сооружения антисейсмическими швами на
динамически независимые блоки.
Не запрещено проектирование сейсмоизолированных сооружений со сложной планировкой.
6.17.17 Сооружения с сейсмоизоляцией следует характеризовать как сооружения регулярного и ли
нерегулярного типа на основе конфигурации конструкций над сейсмоизолирующим слоем.
П р и м е ч а н и е — Для сооружений, состоящих из более, чем одного динамически независимого блока,
классификация и соответствующие признаки относятся к одному отдельному динамически независимому блоку.
Под «отдельным динамическим независимым блоком» подразумевается «сооружение».
6.17.18 Сейсмоизолированная часть должна быть симметрична в плане с равномерно распределенными
жесткостями и массами в двух ортогональных направлениях.
6.17.18.1 Конфигурация плана должна быть компактной, т.е., каждое перекрытие должно быть
разграничено многоугольной выпуклой линией. Если имеются выступы в плане перекрытия (входящие углы или
разрывы по периметру), то регулярность в плане следует считать удовлетворительной при условии, что эти
нерегулярности не оказывают влияние на жесткость перекрытия в плане и что разница в площадях, полученных с
учетом каждой нерегулярности фактического очертания перекрытия и выпуклой многоугольной линией,
окружающей площадь перекрытия, не превышает 5 %.
6.17.18.2 Жесткость перекрытий в плане должна быть большой в сравнении с поперечной жесткостью
вертикальных несущих элементов сооружения, поскольку деформации перекрытий не должны влиять на
распределение сил между вертикальными несущими элементами. Особое внимание должно быть уделено
сооружениям, имеющим в плане Г, C, H, I и X-образные формы. Жесткость конструкций по контуру сооружения
должна быть сопоставима с жесткостью конструкций центральной части.
6.17.18.3 Вытянутость сооружения в плане λ = Lma x/Lmin должна быть не более 4, где Lma x и Lmin
соответственно больший и меньший размеры сооружения в плане, измеренные в ортогональных направлениях.
6.17.18.4 При расчете сооружения эксцентриситет и радиус кручения на каждом уровне и для каждого из
направлений Х и У должны соответствовать двум условиям (выражения приведены для расчета по оси у):
eox ≤ 0,30r x,
(14)
172

173.

rx ≥ ls ,
(15)
где
eox – расстояние между центром масс и центром жесткостей по оси Х, нормальное к анализируемому
направлению;
rx - квадратный корень из отношения значений крутильной жесткости к горизонтальной жесткости в
направлении оси У (радиус кручения);
ls - радиус вращения массы перекрытия в плане (корень квадратный отношения полярного момента
инерции массы перекрытия в плане относительно центра масс перекрытия к массе перекрытия).
В одноэтажном сооружении центр жесткости определяется как центр жесткости всех основных элементов,
воспринимающих сейсмическое воздействие. Радиус кручения r определяется как корень квадратный отношения
общей жесткости при кручении относительно центра горизонтальной жесткости к общей горизонтальной
жесткости по одному из направлений, принимая во внимание все основные элементы, воспринимающие
сейсмическое воздействие в этом направлении.
В многоэтажном сооружении возможно только приблизительно определить центр жесткости и радиус
кручения. Упрощенное определение этих понятий для классификации регулярности сооружения в плане и
приближенного анализа крутильных эффектов в частных случаях определяется, если выполняются следующие
два условия:
а)
все несущие элементы, такие как диафрагмы, стены, рамы (каркасы), воспринимающие
горизонтальную нагрузку непрерывны по всей высоте сооружения от фундамента до крыши;
б)
формы деформирования отдельных систем при горизонтальных нагрузках отличаются
незначительно. Это условие выполняется в случае каркасных или стеновых систем. Для каркасно -стеновых систем
это условие в общем случае не выполняется.
В каркасных и стеновых системах, в которых преобладают изгибные деформации, положение центров
жесткостей и радиусов кручения всех этажей сооружения следует вычислять так же, как и положения моментов
инерции горизонтальных сечений вертикальных элементов. Если наравне с изгибными дефо рмациями
возникают существенные деформации сдвига, то их следует учесть с помощью эквивалентного момента инерции
поперечного сечения.
6.17.19 Несущие элементы, такие как ядра жесткости, стеновые системы или рамы, воспринимающие
горизонтальную нагрузку, должны быть непрерывными по всей высоте сооружения от фундамента до покрытия.
6.17.19.1 Поперечную жесткость и массы отдельных этажей допускается изменять постепенно, без резких
изменений по высоте сооружения.
6.17.19.2 В каркасных зданиях отношение фактической несущей способности одного этажа к требуемой
несущей способности, полученной расчетным путем, не должно меняться между соседними этажами.
6.17.19.3 При наличии выступов необходимо выполнить следующие дополнительные условия:
a)
при выступах, расположенных симметрично относительно оси, выступ на любом этаже не должен
превышать 20% предыдущего размера в плане в направлении выступа (рисунки 2,а и 2,б);
173

174.

б)
для отдельных выступов при высоте менее 15 % от общей высоты основной конструктивной
системы выступ должен быть не больше 50 % основного размера в плане (рисунок 2,в). В этом случае,
конструкция зоны основания в пределах периметра в вертикальной проекции верхних этажей должна быть
запроектирована в расчете на восприятие не менее 75 % горизонтальной силы, которая может возникнуть в этой
зоне в подобном сооружении без увеличения основания;
в)
если выступы на каждом фасаде расположены несимметрично, то сумма поверхности выступов на
всех этажах должна быть не больше 30 % размера в плане на первом этаже над фундаментом или над верхней
частью жесткого основания, а отдельные выступы не должны превышать 10 % предыдущего размера в плане
(рисунок 2,г).
Рисунок 2 - Критерии регулярности по высоте
6.17.20 Ненесущие конструкции (выступающие части) сооружений (например, парапеты, фронтоны,
антенны, механическое оборудование, перегородки, перемычки, балюстрада), которые в случае обрушения
могут представлять риск для людей или оказать влияние на основные конструкции сооружения или
функционирование опасных сооружений, должны проверяться вместе с их опиранием на восприятие расчетного
сейсмического воздействия.
П р и м е ч а н и е – Необходимо учитывать местную передачу воздействий и их влияние на поведение
сооружения, закрепляя ненесущие элементы.
6.17.20.1 Для ненесущих конструкций с высокой степенью ответственности или для особо ответственных
элементов сейсмический анализ должен основываться на реальной модели соответствующих сооружений и на
174

175.

использовании соответствующих спектров реакции, которые получены, используя реакции
конструктивных элементов основной системы, воспринимающей сейсмическое воздействие.
несущих
6.17.20.2 Во всех остальных случаях разрешается использовать упрощенные процедуры, соответствующим
образом обоснованные.
6.17.20.3 Коэффициент надежности по материалу для ненесущих элементов во всех случаях может быть
принят равным 1,0.
6.17.21 Коммуникации между сейсмоизолированной и несейсмоизолированной частями сооружения не
должны препятствовать относительным перемещениям этих частей.
Следует убедиться, что податливость таких коммуникаций достаточно велика по сравнению с
податливостью системы сейсмоизоляции и что суммарная реакция коммуникаций не будет вносить заметных
возмущений в движение сейсмоизолированной части здания.
При необходимости в коммуникации следует включать гибкие соединения и компенсаторы в уровне
сейсмоизолирующего слоя.
6.17.22 Устройства сопротивления ветровой нагрузке, установленные в сейсмоизолирующем слое, должны
быть расположены по периметру здания симметрично и равномерно.
6.17.23 Степень огнестойкости системы сейсмоизоляции должна соответствовать требованиям норм по
пожарной безопасности зданий – ГОСТ 30247.0, ГОСТ 30403, ГОСТ Р 53292, ГОСТ Р 53295, СП 2.13130.
6.17.24 Для сооружений с сейсмоизоляцией должна быть разработана инструкция для периодического
мониторинга, контроля и эксплуатации системы сейсмоизоляции, которая должна храниться.
Приложение Д
(справочное)
Сейсмоизолирующие элементы
Д.1 Общие положения
Д.1.1 Способность сейсмоизолирующих систем снижать и ограничивать реакцию соо ружений на
сейсмические воздействия зависит от свойств сейсмоизолирующих элементов, образующих эти
системы.
Д.1.2 В приложении рассматриваются только апробированные системы сейсмоизоляции,
получившие признание в мировой практике сейсмостойкого строительства.
175

176.

Д.1.3 Наиболее широкое распространение в мировой практике сейсмостойкого строительства
получили системы сейсмоизоляции, образованные сейсмоизолирующими элементами в виде:
а)
эластомерных опор;
б)
эластомерных опор со свинцовыми сердечниками;
в)
опор фрикционно-подвижного типа с плоскими горизонтальными поверхностями
скольжения;
г) кинематических систем с качающимися опорами (как правило, из железобетона).
д)
опор фрикционно-подвижного типа со сферическими поверхностями скольжения;
е) трехкомпонентная пружинно-демпферная система (ТПДС), состоящая из упругих витых пружин
и параллельно установленных многокомпонентных (3D) вязкоупругих демпферов (ВД).
Д.1.4 Сейсмоизолирующие опоры, указанные в:
а) Д.1.3,а, Д.1.3,б, и Д.1.3,г применяются в сейсмоизолирующих системах первого типа: системы
сейсмоизоляции,
уменьшающие
величины
горизонтальных
сейсмических
нагрузок
на
сейсмоизолированную часть здания за счет изменения частотного спектра ее собственных колебаний –
увеличения периодов колебаний сейсмоизолированной части сооружения по основному тону;
б) Д.1.3,в и Д.1.3,д применяются в сейсмоизолирующих системах второго типа: системы
сейсмоизоляции, ограничивающие уровень горизонтальных сейсмических нагрузок, действующих на
сейсмоизолированную часть здания;
в) Д.1.3,в применяются в сейсмоизолирующих системах третьего типа: системы сейсмоизоляции,
сочетающие способность изменять частотный спектр собственных колебаний сейсмоизолированной
176

177.

части сооружения со способностью ограничивать уровень горизонтальных сейсмических нагр узок,
воздействующих на сейсмоизолированную часть сооружения.
г)
Д.1.3,е)
применяются
в
сейсмоизолирующих
системах
четвертого
типа:
системы
сейсмоизоляции, сочетающие способность изменять частотный состав собственных колебаний
сейсмоизолированной части сооружения со способностью ограничивать уровень как горизонтальных,
так и вертикальных сейсмических нагрузок, воздействующих на сейсмоизолированную часть
сооружения.
Д.1.5 Определенное распространение в практике сейсмостойкого строительства получили
комбинированные системы сейсмоизоляции, сочетающие сейсмоизолирующие элементы разных типов
(например, указанные в Д.1.3,а и Д.1.3,в или в Д.1.3,в и Д.1.3,д).
Д.2 Эластомерные опоры
Д.2.1 Эластомерные опоры, применяемые для защиты сооружений от сейсмических воздействий,
представляют собой слоистые конструкции из поочередно уложенных друг на друга листов натуральной
или искусственной резины толщиной 5-20 мм, и листов металла толщиной 1,5-5,0 мм. Сверху и снизу
устанавливают фланцевые пластины толщиной 20-40 мм. Листы резины и металла соединены между
собой путем вулканизации или с помощью специальных связующих материалов. По торцам
эластомерных опор предусмотрены опорные стальные пластины, через которые опоры крепятся к
конструкциям несейсмоизолированных и сейсмоизолированных частей сооружения сооружения.
Д.2.2 Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений эластомерных опор
(иначе
их
называют
резинометаллическими)
рисунке Д.1.
177
показан
на

178.

1 – опорные пластины, закрепляемые к несейсмоизолированной и и сейсмоизолированной частям
сооружения; 2 – листы резины; 3 – стальные пластины, расположенные между листами резины;
4 – резиновая оболочка, защищающая внутренние слои резины и металла;
5 – отверстия под анкерные болты, необходимые для закрепления опоры к несейсмоизолированной и
сейсмоизолированной частям сооружения
Рисунок Д.1 – Эластомерная сейсмоизолирующая опора
Д.2.3 Физико-механические свойства резины и металла, а также толщины и размеры в плане
листов, выполненных из этих материалов, принимаются в зависимости от требований, предъявляемых к
эластомерным опорам в части: диссипативных свойств, прочности, вертикальной и горизонтальной
жесткости, долговечности и ряда других эксплуатационных показателей.
Д.2.4 Стальные листы в эластомерных опорах препятствуют выпучиванию резиновых листов при
действии вертикальных нагрузок и обеспечивают вертикальную жесткость и прочность опор. Резиновые
листы, обладающие низкой сдвиговой жесткостью, обеспечивают горизонтальную податливость
эластомерных опор.
Д.2.5 Эластомерные опоры, благодаря их низкой сдвиговой жесткости, изменяют частотный
спектр
собственных
горизонтальных
колебаний
178
сейсмоизолированной
части
сооружения,
а

179.

восстанавливающие
силы,
возникающие
при
деформациях
опор,
стремятся
возвратить
сейсмоизолированную часть сооружения в исходное положение.
При ме чания
1 Эластомерные опоры могут воспринимать усилия сжатия, растяжения, сдвига и кручения при
циклических перемещениях в горизонтальном и вертикальном направлениях.
2 При расчетных гравитационных нагрузках вертикальные деформации эластомерных опор, как правило,
не превышают нескольких миллиметров. При горизонтальных нагрузках опоры могут деформироваться на
несколько сот миллиметров (рисунок Д.2).
Д.2.6 Эластомерные опоры, в зависимости от своих диссипативных свойств, подразделяются на
два вида:
– опоры с низкой способностью к диссипации энергии;
– опоры с высокой способностью к диссипации энергии.
Рисунок Д.2 – Деформации эластомерных опор при вертикальных и горизонтальных нагрузках
Д.2.7 Эластомерными опорами с низкой способностью к диссипации энергии являются опоры,
диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ, значения
которого не превышают 5 % от критического значения.
179

180.

Д.2.8 Производят эластомерные опоры с низкой способностью к диссипации энергии из пластин
натуральной или искусственной резины, изготовленной по технологиям, не предусматривающим
повышения ее демпфирующих свойств.
П р и м е ч а н и е -- Значения коэффициента ξ, характеризующего диссипативные свойства эластомерных
опор с низкой способностью к диссипации энергии, зависят от сил внутреннего трения, возникающих в
деформирующихся опорах и, как правило, составляют 2-3 %.
Д.2.9 Эластомерные опоры с низкой способностью к диссипации энергии просты в изготовлении,
малочувствительны к скоростям и истории нагружения, а также к температуре и старению. Для них
типично линейное поведение при деформациях сдвига до 100 % и более.
Д.2.10 Эластомерные опоры с низкой способностью к диссипации энергии применяют, как
правило, совместно со специальными демпферами вязкого или гистерезисного типа (рисунок А.3),
позволяющими компенсировать низкую способность эластомерных опор к диссипации энергии
сейсмических колебаний.
1 – эластомерная сейсмоизолирующая опора; 2 – демпфер; 3 – несейсмоизолированная часть
сооружения;
4 – сейсмоизолированная часть сооружения
Рисунок А.3 – Фрагмент сейсмоизолирующей системы, состоящей из эластомерной опоры с низкой
способностью к диссипации энергии и демпфера
180

181.

Д.2.11 Эластомерными опорами с высокой способностью к диссипации энергии являются опоры,
диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ со
значениями не менее 10 % и не более 20 %.
П р и м е ч а н и е -- Диссипативные свойства таких опор зависят в основном от гистерезисных процессов в
резине (затрат энергии на ее пластические и нелинейно-упругие деформации) и, как правило, характеризуются
значениями ξ в пределах 10-20 %.
Д.2.12 Эластомерные опоры с высокой способностью к диссипации энергии состоят из пластин
резины, изготовленной по специальным технологиям, обеспечивающим повышение ее демпфирующих
свойств до требуемого уровня.
Д.2.13 Эластомерные опоры с высокой способностью к диссипации энергии обладают
способностью к горизонтальным сдвиговым деформациям до 200-350 %. Их эксплуатационные,
жесткостные, диссипативные характеристики зависят от скоростей и истории нагружения, температуры
окружающей среды и старения.
Д.2.14 Для эластомерных опор с высокой способностью к диссипации энер гии типично
нелинейное поведение.
Д.3 Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками
Д.3.1 Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками, как правило, изготавливают из пластин
резины, обладающей низкими диссипативными свойствами. Свинцовый сердечник располагают в
заранее сформированных отверстиях в центре или по периметру опоры и имеет суммарный диаметр от
15 % до 33 % от внешнего диаметра опоры.
Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений эластомерных опор со
свинцовыми сердечниками показан на рисунке А.4.
181

182.

Д.3.2 Благодаря комбинации резиновых и металлических слоев в опоре со свинцовыми
сердечниками,
обеспечивающими
гистерезисную
диссипацию
энергии
при
горизонтальных
деформациях, они обладают:
– высокой вертикальной жесткостью при эксплуатационных нагрузках;
– высокой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок низкого уровня;
– низкой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок высокого уровня;
– высокой способностью к диссипации энергии.
1 – опорные пластины, закрепляемые к несейсмоизолированной и и сейсмоизолированной частям
сооружения;
2 – фланцевые стальные пластины; 3 – стальные пластины, расположенные между пластинами
резины; 4 – пластины резины; 5 – резиновая оболочка, защищающая внутренние слои резины и
металла; 6 – отверстия под анкерные болты, необходимые для закрепления опоры к
несейсмоизолированной и и сейсмоизолированной частям сооружения; 7 – отверстия под шпонки;
8 – свинцовый сердечник
Рисунок А.4 – Эластомерная опора со свинцовым сердечником
182

183.

Д.3.3 Диссипативные свойства эластомерных опор со свинцовыми сердечниками зависят от
величин их горизонтальных сдвиговых деформаций и характеризуются коэффициентом эффективного
вязкого демпфирования ξ в пределах от 15 до 35 %.
Д.3.4 Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками способны иметь горизонтальные
сдвиговые деформации величиной до 400 %. При этом их параметры менее чувствительны к величинам
вертикальных нагрузок, скоростям и истории нагружения, температуре окружающей среды и старению,
чем параметры опор в Д.2.
Д.3.5 При низких уровнях горизонтальных воздействий (например, при ветровых или слабых
сейсмических воздействиях) эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками работают в
горизонтальных и вертикальном направлениях как жесткие элементы, а при высоких уровнях
горизонтальных воздействий – как элементы податливые в горизонтальных направлениях и жесткие в
вертикальном.
Д.3.6 Перечисленные выше свойства делают эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками
часто применяемым типом сейсмоизолирующих элементов в зонах с высокой в горизональном
направлении сейсмичностью.
Д.4 Опоры фрикционно-подвижного типа с плоскими горизонтальными поверхностями
скольжения
Д.4.1 Сейсмоизолирующие опоры фрикционно-подвижного типа с плоскими горизонтальными
поверхностями скольжения (или плоские скользящие опоры) выполняются в виде верхних и нижних
жестких элементов, примыкающие горизонтальные поверхности которых имеют покрытия из слоя
синтетического материала с низким значением коэффициента трения скольжения (например,
фторопласта или металлофторопласта в паре с нержавеющей сталью).
183

184.

Общий вид двух вариантов конструктивных решений плоских скользящих опор показан на рисунке
Д.5.
1 – опорные стальные пластины, закрепляемые к несейсмоизолированной и и сейсмоизолированной
частям сооружения;
2 – пластины резины; 3 – внутренние стальные пластины; 4 – покрытие (например, из
фторопласта) нижней части скользящей опоры; 5 – стальная пластина (например, из нержавеющей
стали), по которой происходит скольжение; 6 – отверстия под анкерные болты, необходимые для
закрепления опоры к несейсмоизолированной и и сейсмоизолированной частям сооружения
Рисунок Д.5 – Плоские скользящие опоры
Д.4.2 Плоские скользящие опоры имеют довольно низкий порог срабатывания и обеспечивают
намного бóльшее рассеивание энергии, чем эластомерные опоры со свинцовым сердечником (ξ=63,7
%). Однако,
из-за
отсутствия
в
опорах восстанавливающих сил, при интенсивных сейсмических
воздействиях сейсмоизолированная часть сооружения может иметь допускаемые односторонние
перемещения в пределах нижней опорной пластины после прекращения действия сейсмических
нагрузок.
Эти
перемещения
не
влияют
на
напряженно
деформированное
состояние
сейсмоизолированной части сооружения и субструктуры.
Д.4.3
Для
ограничения
чрезмерных
односторонних
горизонтальных
перемещений
сейсмоизолированной части сооружения относительно субструктуры в сейсмоизолирующую систему,
184

185.

образованную плоскими скользящими опорами, как правило, вводятся дополнительные упругие
элементы-ограничители (амортизаторы).
П р и м е ч а н и е – Величины допускаемых перемещений должны устанавливаться на основе
дополнительного анализа.
Д.4.4 В качестве альтернативных вариантов, обеспечивающих ограничение
чрезмерных
односторонних горизонтальных перемещений сейсмоизолированной части сооружения относительно
субструктуры, рекомендуется:
– предусматривать в скользящих поясах конструктивные элементы, обеспечивающие возможность
использования соответствующего силового оборудования, возвращающего плоские опоры скольжения
в исходное положение после прекращения сейсмического воздействия;
– в состав «скользящих поясов» включать дополнительные сейсмоизолирующие элементы,
способные ограничивать величины перемещений и возвращать плоские опоры скольжения в исходное
положение (рисунок Д.6).
1 – плоская скользящая опора; 2 – эластомерная опора; 3 – нижняя стальная пластина (например, из
нержавеющей стали), по которой происходит скольжение;
4 – пластины из резины; 5 – стальные пластины; 6 - слой из фторопласта
185

186.

Рисунок Д.6 – Фрагмент сейсмоизолирующей системы, образованной плоскими скользящими опорами
и эластомерными опорами
Д.5 Кинематические системы с качающимися опорами
Д.5.1 Качающиеся опоры, применяемые для защиты сооружений от горизонтальных сейсмических
воздействий, представляют собой подвижные стойки, выполненные из железобетона и расположенные
в зазоре между сейсмоизолированной и несейсмоизолированной частями сооружения. Опоры имеют
сферические торцы, на верхней и нижней частях каждой опоры (Рис. Д.7.а), либо только на нижней
части при закреплении верхней части опоры с помощью шарнирной связи к конструкциям
сейсмоизолированной части сооружения (Рис. Д.7.б). Шарнирная связь обеспечивает подвижность в
горизонтальной плоскости по всем направлениям.
а) 1 – фундаментная плита; 2 – опорная плита; 3 – опоры в форме стоек со сферическими
торцами;
б) 1 – фундаментная плита; 2 – сферическая опора; 3 – стойка; 4 – шарнирное крепление.
Рисунок Д.7 – Кинематические системы с качающимися опорами
Д.5.2. Кинематические системы с качающимися опорами относятся к гравитационному типу, в
котором горизонтальное сейсмическое воздействие уравновешивается суммой моментов от веса
сейсмоизолированной части сооружения. Значения опрокидывающего и удерживающего моментов
186

187.

зависят от геометрических параметров, а также от величины реактивных моментов, связанных с
локальными деформациями в областях контакта и теле опор.
Д.5.3 Геометрические параметры опор при проектировании определяются величиной
передаваемой на кинематическую систему вертикальной нагрузки, прочности используемого при
изготовлении опор материала и расчетного горизонтального перемещения несейсмоизолированной
части сооружения при сейсмическом воздействии.
Д.5.4 Качающиеся опоры применяют, как правило, совместно со специальными демпферами
вязкого или гистерезисного типа.
Д.5.5 Использование кинематической системы сейсмоизоляции с качающимися опорами может
быть рекомендовано, как правило, в зданиях с жесткой конструктивной схемой.
Д.6 Фрикционно-подвижные опоры со сферическими поверхностями скольжения
Д.6.1 Сейсмоизолирующие фрикционно-подвижные опоры со сферическими поверхностями
скольжения (или маятниковые скользящие опоры) – это скользящие опоры, в которых контактные
поверхности скольжения имеют сферическую форму.
При ме чания
1 Сейсмоизолирующие фрикционно-подвижные опоры со сферическими поверхностями скольжения
называют маятниковыми скользящими опорами, так как расположенная на них сейсмоизолированная часть
сооружения совершает при сейсмических воздействиях колебания, подобные движениям маятника при наличии
трения (рисунки Д.7-Д.8).
2 Маятниковые опоры, в которых энергия диссипируется за счет сил трения качения (шаровые и катковые
опоры, кинематические фундаменты и подобные им сейсмоизолирующие элементы с низкой способностью к
диссипации энергии), в настоящем СП не рассматриваются.
Д.6.2 Конструктивные решения всех видов маятниковых скользящих опор предусматривают
наличие:
– одной или нескольких вогнутых сферических поверхностей скольжения;
– одного или нескольких ползунов;
– ограждающих бортиков, ограничивающих горизонтальные перемещения ползунов.
187

188.

Элементы маятниковых скользящих опор изготавливаются, как правило, из нержавеющей стали, а
их сферические поверхности имеют покрытия из материалов, обладающих заданными фрикционными
свойствами.
Д.6.3 Маятниковые скользящие опоры, в зависимости от особенностей конструктивных решений,
подразделяются на опоры:
– с одной сферической поверхностью скольжения; далее – одномаятниковые скользящие опоры;
– с двумя сферическими поверхностями скольжения; далее – двухмаятниковые скользящие
опоры;
– с четырьмя сферическими поверхностями скольжения; далее – трехмаятниковые скользящие
опоры.
Д.6.4 В маятниковых опорах всех типов:
– формы ползунов и плит обеспечивают однородное распределение напряжений в местах их
примыкания и исключают возможность возникновения неблагоприятных локальных эффектов;
– при перемещениях ползунов по сферическим поверхностям, сейсмоизолированная часть
сооружения приподнимается и составляющая гравитационной силы, параллельная горизонтальной
поверхности, стремится вернуть ее в положение устойчивого равновесия;
–
диссипативные
свойства
взаимосвязаны
с
фрикционными
свойствами
материалов,
контактирующих на сопрягаемых сферических поверхностях плит и ползунов; наиболее часто они
характеризуются коэффициентом эффективного вязкого демпфирования ξ со значениями в пределах от
10 до 30 %.
188

189.

Д.6.5
Спектр
собственных
колебаний
сейсмоизолированных
частей
сооружения,
сейсмоизолированных с помощью маятниковых опор всех типов, практически не зависит от массы
сейсмоизолированных частей сооружения.
Д.6.6 Одномаятниковая скользящая опора состоит из двух горизонтальных плит, одна из которых
имеет сферическую вогнутую поверхность, и расположенного между плитами сферического
шарнирного ползуна.
Общий вид и схема поведения одномаятниковой скользящей опоры показаны на рисунке Д.8, а
принцип действия – на рисунке Д.9.
Д.6.7 Особенности поведения и сейсмоизолирующие свойства одномаятниковой скользящей
опоры зависят от радиуса кривизны сферической поверхности R и величины коэффициента трения
скольжения μ ползуна по сферической поверхности.
П р и м е ч а н и е -- Спектр собственных колебаний сейсмоизолированной части сооружения,
сейсмоизолированной с помощью одномаятниковых скользящих опор, зависит преимущественно от выбранного
радиуса кривизны сферической поверхности в опорной плите сейсмоизолирующей опоры и не зависит от
интенсивности внешнего воздействия, а также амплитуд колебаний сейсмоизолированно й части сооружения.
Д.6.8 Современные сейсмоизолирующие системы с одномаятниковыми скользящими опорами
способны обеспечивать:
– периоды колебаний сейсмоизолированных частей сооружения до 3 с и более;
– взаимные перемещения субструктур и сейсмоизолированных частей сооружения до 1 м и более.
189

190.

2
d
d
1
R,
d
2
3
d
h
3
1
h
R,
44
1 – нижняя стальная плита со сферической вогнутой поверхностью, по которой происходит
скольжение; 2 – верхняя стальная плита; 3 – сферический шарнирный ползун; 4 – точка поворота
Рисунок Д.8 – Общий вид и схема поведения одномаятниковой опоры
а)
б)
в)
г)
R
N
M
F
R
M
Рисунок Д.9 – Принцип действия одномаятниковой опоры
а - колебания гравитационного маятника с одной точкой подвеса; б - колебания гравитационного
маятника с двумя точками подвеса; в - маятниковые колебания при скольжении сферического
ползуна по сферической поверхности; г - сооружение на маятниковых опорах
Д.6.9 Двухмаятниковая скользящая опора состоит из двух горизонтальных плит, имеющих
сферические вогнутые поверхности, и расположенных между ними двух ползунов.
Общий вид и схема поведения двухмаятниковой скользящей опоры показаны на рисунке Д.10.
190

191.

R 2, 2
2
d2
d1
4
d2
d1
3
h2
h1
1
R1 , 1
5
1 – нижняя стальная плита со сферической вогнутой поверхностью; 2 – верхняя стальная плита со
сферической вогнутой поверхностью; 3 – верхний ползун со сферической вогнутой поверхностью; 4 –
нижний ползун со сферической выпуклой поверхностью; 5 – точка поворота
Рисунок Д.10 – Общий вид и схема поведения двухмаятниковой опоры
Д.6.10 Особенности поведения двухмаятниковой скользящей опоры зависят от радиусов кривизны
верхних и нижних сферических поверхностей R1 и R2, а также величин коэффициентов трения
скольжения μ1 и μ2 ползунов по сферическим поверхностям.
Д.6.11 В двухмаятниковых скользящих опорах радиусы сферических вогнутых поверхностей и
коэффициенты трения могут быть одинаковыми или разными.
191

192.

Важное достоинство двухмаятниковых скользящих опор – это их более компактные размеры, чем
у одномаятниковых.
П р и м е ч а н и е - В двухмаятниковых скользящих опорах реализован механизм двух маятников,
последовательно включающихся в работу в зависимости от спектрального состава и интенсивности сейсмических
воздействий.
Д.6.12 В двухмаятниковых скользящих опорах движения шарнирных ползунов могут происходить
по верхним и по нижним сферическим поверхностям (см. рисунок Д.10). Благодаря этому, взаимные
смещения двухмаятниковых скользящих опор могут быть в два раза больше, чем у одномаятниковых
скользящих опор с теми же габаритными размерами.
Д.6.13 Возможность использования в двухмаятниковых скользящих опорах верхних и нижних
сферических поверхностей с разными радиусами кривизны и коэффициентами трения, позволяет
увеличить сейсмоизолирующие свойства этих опор.
Д.6.14 Трехмаятниковая скользящая опора состоит их двух плит (верхней и нижней) со
сферическими вогнутыми поверхностями и трех ползунов (верхнего, нижнего и внутреннего) со
сферическими поверхностями. Общий вид и схема поведения трехмаятниковой скользящей опоры
показаны на рисунке Д.10.
Д.6.15 Особенности поведения трехмаятниковой скользящей опоры зависят от радиусов кривизны
верхних и нижних сферических поверхностей R1, R2, R3 и R4, а также величин коэффициентов трения
скольжения μ1, μ2, μ3 и μ4 ползунов по сферическим поверхностям.
Д.6.16 В трехмаятниковых скользящих опорах, как и в двухмаятниковых, радиусы сферических
вогнутых поверхностей и коэффициенты трения могут быть одинаковыми или разными.
192

193.

П р и м е ч а н и е - В трехмаятниковой скользящей опоре реализован механизм трех маятников,
последовательно включающихся в работу в зависимости от спектрального состава и интенсивности сейсмических
воздействий. По мере увеличения перемещений трехмаятниковых опор будут увеличиваться эффективная длина
маятника (увеличиваться период колебаний сейсмоизолированной части сооружения) и
повышаться
эффективное демпфирование.
Д.6.17 Комбинируя значения радиусов кривизны сферических поверхностей и коэффициентов трения
скольжения можно запроектировать трехмаятниковые скользящие опоры, способные эффективно снижать
сейсмические нагрузки на сейсмоизолированную часть сооружения при землетрясениях с очень высокой
интенсивностью и со сложным спектральным составом.
193

194.

R 4 , 4
R 4 , 4
2
2
R 3 , 3
R 3 , 3
d4
d4
d1
d1
4
4
d4
d4
d1
d1
5
5
3
3
1
1
R 1 , 1
R 1 , 1
d3
d3
6
6
h
h3 h 4 4
h3
h2
h
h2
h1 1
d
d22
R 2 , 2
R 2 , 2
1 – нижняя стальная плита со сферической вогнутой поверхностью; 2 – верхняя стальная плита со
сферической вогнутой поверхностью; 3 – нижний ползун со сферической вогнутой поверхностью; 4 –
верхний ползун со сферической вогнутой поверхностью; 5 – внутренний шарнирный ползун; 6 – точка
поворота
Рисунок Д.11 – Общий вид и схема поведения трехмаятниковой опоры
194

195.

Д.7
Трехкомпонентная
пружинно-демпферная
система.
Упругие
витые
пружины
с
многокомпонентными (3D) вязкоупругими демпферами
Д.7.1 Система ТПДС состоит из упругих витых пружин, несущих статическую и сейсмическую
нагрузку и параллельно включенных многокомпонентных вязкоупругих демпферов, обеспечивающих в
широких пределах необходимое демпфирование для сейсмоизолированной системы (рисунки Д.12,
Д.13).
Рисунок Д.12 - Установка ТПДС при параллельном размещении блока витых пружин и вязкоупругого
демпфера
Рисунок Д.13 - Принципиальная схема разрезного фундамента с сейсмоизоляцией ТПДС
Д.7.2 Варьирование параметрами витых пружин позволяет получить необходимые первые
собственные частоты сейсмоизолированной системы в горизонтальном и вертикальном направлениях
относительно доминантной частоты сейсмического воздействия (рисунок Д.14,а), а демпферы ВД
195

196.

обеспечивают систему необходимым демпфированием во всех степенях свободы, что позволяет
существенно сократить перемещения сейсмоизолированной системы при сохранении ее высокой
изолирующей способности (рисунок Д.14,б).
Д.7.3 Несущая способность блоков витых пружин находится в диапазоне от 1 кН до 7000 кН.
Блок витых пружин имеет линейную зависимость «сила – перемещение» во всем диапазоне
нагрузок и перемещений в вертикальном и горизонтальном направлениях (рисунок Д.14,б).
Д.7.4 Максимальные сейсмические перемещения блоков пружин могут достигать 300 мм и более.
а)
б)
Рисунок Д.14 - Блок витых пружин для пространственной 3D изоляции (а); линейная зависимость «силаперемещение» для витой пружины (б)
196

197.

Д.7.5 Многокомпонентные вязкоупругие демпферы (рисунок Д.15) имеют нелинейную частотную
демпфирующую характеристику. Их динамическая жесткость состоит из упругой и неупругой (вязкой) частей и
описываются 4-х звенной динамической моделью Максвелла (рисунок Д.16).
а)
б)
Рисунок Д.15 - Вязкоупругий пространственный 3D демпфер (а); зависимость «сила-перемещение» для
вязкоупругого демпфера
Рисунок Д.16 - Зависимость вязкоупругой реакции демпфера от частоты нагружения
Предлагаем включить предложения в состав СП.
Сводку замечаний составил:
197

198.

Зам. руководителя ЦИСС
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко АО «НИЦ «Строительство»
Бубис А.А.
№
Текущая редакция СП
Замечание (предложение)
Автор
Комментарий раз
21
табл. 1
1. В табл. 1 категория грунтов
принимается в зависимости от скоростей и
их соотношения, т. е. необходимо
выполнить один из видов геофизических
работ.
Для
небольших
объектов
(например: малоэтажные здания со
стенами из кирпича, блочные модульные
котельные, трансформаторные подстанции
заводской
готовности,
коровники,
небольшие пристройки к существующим
зданиям при реконструкции и т. д., а тем
более для объектов с финансированием из
бюджетных средств) стоимость изысканий
и
проектных
работ
может
быть
сопоставима (тем более с учетом 30-ти
метровых скважин) и даже превышать
стоимость строительно-монтажных работ,
что
является
нерациональным
расходованием
бюджетных
средств.
Плачевное состояние бюджета Вы знаете,
тем более бюджета регионов. Необходимо
дополнить документ параметрами зданий
и сооружений (например: этажность,
напряжение под подошвой фундаментов,
глубина сжимаемой толщи и т. п.), для
которых категория грунтов может быть
определена по показателю консистенции и
коэффициенту
пористости
без
определения скоростей волн.
Указания нового СП (по изучению
А. А. Бешанов
В Табл. 1 скорости
справочно, в случ
материалов геофи
исследований, пр
Использование Та
п. 4.3.
198
ГАУ КК “Краснодар
крайгосэкспертиза
”
Глубина изыскани
рассмотрение РГ.

199.

грунтов на глубину 30 м) противоречат
действующим
документам.
Правила
проведения работ по сейсмическому
микрорайонированию
указаны
в
действующем документе СП 11-105-97
“Инженерно-геологические изыскания для
строительства.
Часть
VI.
Правила
производства
геофизических
исследований”. Пункт 4.13 СП 11-105-97
указывает на необходимо соблюдения
технических
требований
для
сейсморазведки,
изложенных
в
действующем нормативном документе
РСН 66-87 “ Инженерные изыскания для
строительства. Технические требования к
производству
геофизических
работ.
Сейсморазведка”.
Пункты 2.5 и 2.6 РСН 66-87
оговаривают
максимальную
глубину
изучения геологического разреза и глубину
горных выработок (до 20 м) для решения
задач
по
сейсмическому
микрорайонированию.
Пункт 3.12 РСН 66-87 оговаривает
мощность расчетной толщи (10 м, считая от
планировочной отметки, либо другой
обоснованной, но не более 20 м) для
оценки приращения бальности.
22
раздел 3 “Термины и определения”
1. Доработать раздел 3 “Термины и
определения”.
Пункты 3.20 (МРЗ) и 3.31 (ПЗ), данные
понятия
определены
только
для
гидротехнических сооружений. Для других
зданий и сооружений вышеуказанные
термины не определены.
Пункт 3.20 при прочтении двояко
трактуется, т. е. применим как для
объектов
повышенного
уровня
ответственности,
так
и
для
гидротехнических
сооружений.
Рекомендую:
…для
объектов
гидротехнических
сооружений
повышенной ответственности…
199
А. А. Бешанов
ГАУ КК “Краснодар
крайгосэкспертиза
”
Замечание прини
внесены корректи

200.

Пункт 3.15 определяет только 3
категории, таблица 1 – 4 категории.
В пункте 3.14 (каркасно-каменные
здания) указан только II тип зданий,
упущен I тип, различающиеся по
технологическим особенностям. Каркас I
типа обычно выполняется при применении
сборных
железобетонных
элементов
каркаса (Руководство по проектированию
для сейсмических районов каркасных
зданий со стеновым
заполнением.
Кишинев, 1976. Разработан ЦНИИ им. В. А.
Кучеренко).
В терминах везде ошибочно указана
ссылка на комплект карт ОСР-97, в
приложении А указан комплект карт ОСР2015.
23
Пункт 6.2.2
Пункт 6.2.2 перед последним абзацем А. А. Бешанов
дополнить следующим: …Уступы в
скальных грунтах допускается не ГАУ КК “Краснодар
устраивать…
крайгосэкспертиза
Вышеуказанный пункт разработан для ”
Замечание прини
внесены корректи
столбчатых и ленточных фундаментов,
отсутствуют рекомендации для плитных
фундаментов. Рекомендую: …для плитных
фундаментов, выполненных без уступов,
должно
выполняться
условие
отсутствия выпора грунта из-под
подошвы фундаментов…
24
Табл. 9 п. 3.
В табл. 9 п. 3. Непонятно, какое отношение А. А. Бешанов
имеет величина выносов карнизов в
примечании к размерам простенков и ГАУ КК “Краснодар
проемов.
крайгосэкспертиза
”
Замечание прини
внесены корректи
25
Пункт 6.19.6
Предложение. Пункт 6.19.6 дополнить
следующим: …При реконструкции зданий
и сооружений II (нормального) и
III
(пониженного)
уровней
ответственности
допускается
сохранять существующие конструкции
здания,
не
соответствующие
конструктивным
требованиям
действующих норм, но обладающие
Предложена нова
раздела 6.19
200
А. А. Бешанов
ГАУ КК “Краснодар
крайгосэкспертиза
”

201.

необходимой
расчетной
несущей
способностью с учетом сейсмического
воздействия…
Пояснение. При внесении незначительных
изменений
(например:
устройство
дверного проема взамен оконного и т. п.)
вид работы переходит в реконструкцию и,
как следствие, ведет к необходимости
выполнения сейсмостойких мероприятий
всего
здания,
имеющего
статус
работоспособного
по
результатам
обследования, что ведет к значительным
затратам.
26
27
28
3. Термины и определения
3.4 «... и/или спектров реальных
землетрясений с учетом местных
сейсмогеологических условий»
П. 3.8.
3.2
Согласно
правилам
терминообразования под сейсмограммой
понимается
запись
сейсмических
колебаний
с
любой
частотной
характеристикой. И акселерограмма, и
велосиграмма и узкополосный фильтр-это
все сейсмограммы. Предлагается для
записей смещения использовать по
аналогии термин дисплограмма.
ИФЗ РАН
Неверно:
ИФЗ РАН
Е.А. Рогожин
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
1)
По одному спектру построить Е.А. Рогожин
акселерограмму нельзя – необходимо
знать огибающую колебаний.
Ф.Ф. Аптикаев
2)
Непонятно, что понимается под
местными
сейсмогеологическими О.О. Эртелева
условиями. Исходя из текста СП –это
только
грунтовые
условия.
Такие
сейсмогеологические
условия
как
магнитуда землетрясения, расстояние, тип
подвижки в очаге в СП не учитываются.
Следует сказать, что все эти условия
учитываются при ДСР.
В дальнейшем в СП ДСР не упоминается. В
каких случаях проводится ДСР? В СП по ДСР
предлагается проводить этот вид работ для
объектов
повышенного
уровня
ответственности. Карта ДСР в этих случаях
заменяет карту ОСР. Поскольку для
объектов повышенной ответственности
также обязательно проводится СМР,
оценки сейсмической опасности при ДСР
также дискредитируются с шагом в 0,1
201
Предлагается на о
ИФЗ РАН
Е.А. Рогожин
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
1. Имеются разли
построения синте
акселерограмм. Ч
может использов
землетрясения (д
реализаций).
2. П. 4.3 указывае
необходимость сп
исследований. В т
необходимых для
акселлерограмм.
ДСР относится к р
частности исполь

202.

балла.
29
30
П. 3.11, 3.36, 6.11
П. 3.15
3.11, 3.36, 6.11 В шкале MSK-64 отсутствуют
описания реакций зданий высотой более 5
этажей, панельные здания, здания с
антисейсмическими
усилениями.
Инструментальные
оценки
по
утверждению
автора
шкалы
С.В.
Медведева (1976 г.) занижены примерно в
полтора
раза.
Международным
сообществом шкала отменена. Да и у нас
шкала «отменена без замены» в 1995 г.
Поэтому лучше говорить просто о
сейсмической шкале. Все шкалы прошлого
и будущего строились и будут строиться с
сохранением преемственности оценок.
ИФЗ РАН
Е.А. Рогожин
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
В дальнейшем упоминается и 4-я категория ИФЗ РАН
(п.4.5, табл. 1). Привести в соответствие.
Е.А. Рогожин
СП построен на се
балле, качественн
количественная о
определена имен
64. При использов
шкалы, оценка ба
невозможна. В сл
иной шкалы, необ
выполнить перео
переопределение
сейсмического ба
Замечание приня
категория грунта
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
31
32
П. 3.20
П. 3.25
максимальное расчетное землетрясение
(МРЗ): упомянут не действующий с 2016 г.
комплект карт ОСР-97 B и C. Кроме того
указано, что этот термин применим к
гидротехническим сооружениям, а в
разделе 5 Расчетные нагрузки он
применяется для всех типов сооружений.
ИФЗ РАН
нормативная сейсмичность: упомянут не
действующий с 2016 г. комплект карт ОСР97.
ИФЗ РАН
Е.А. Рогожин
Замечание приня
-97.
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
Замечание приня
-97.
Е.А. Рогожин
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
33
П. 3.31
проектное землетрясение (ПЗ): указано,
что этот термин применим к
гидротехническим сооружениям, а в
разделе 5 Расчетные нагрузки он
применяется для всех типов сооружений.
ИФЗ РАН
Откорректирован
Е.А. Рогожин
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
34
П.п. 3.34 и 3.48
Очень схожие определения. Неясно, куда ИФЗ РАН
отнести здания,
пришедшие
после
землетрясения в аварийное состояние. Е.А. Рогожин
202
Термины говорят
параметрах. В иде
должен соответст

203.

35
П. 3.41
Здания с 3-й степенью повреждений могут Ф.Ф. Аптикаев
как ремонтироваться, так идти под снос.
Предлагается
дать
количественную О.О. Эртелева
характеристику
сейсмостойкости.
Сейсмостойкость здания (сооружения)
категории работоспособного технического
состояния оценивается в баллах, при
которых оно переходит в категорию
ограниченно работоспособного состояния,
(уровень сейсмос
соответствует рас
сейсмичности). П
устанавливает по
сейсмичности с то
возможного уров
на площадке. П. 3
уровне воздейств
здание в состояни
Сейсмическая
нагрузка
не
только ИФЗ РАН
инерционная, но и деформационная
Е.А. Рогожин
Слово «инерцион
слову «сила». К н
отнесено.
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
36
4.3
Нормативную интенсивность сейсмических
воздействий
в
баллах
(фоновую
сейсмичность) для района строительства
следует принимать на основе комплекта
карт
общего
сейсмического
районирования территории Российской
Федерации
(ОСР),
утвержденных
Российской академией наук.
Комментарий: с 2014 г. РАН
уполномочена утверждать карты ОСР.
37
4.3 и 5.19
5.2
Е.А. Рогожин
Предлагаемая ре
«утвержденных в
порядке».
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
не
Выбор карты осуществляется заказчиком! ИФЗ РАН
Этот выбор должен быть объективным и не
зависеть от желания проектировщика или, Е.А. Рогожин
тем более, заказчика.
Ф.Ф. Аптикаев
Должны
существовать правила,
которым определяется выбор карты.
38
ИФЗ РАН
по
Предполагаем, чт
комплекта карт и
разработки более
вопросе примене
его работ.
О.О. Эртелева
Упоминается
необходимость
учета ИФЗ РАН
вертикальной
компоненты,
но
не
Е.А. Рогожин
указывается, как это делать.
Ф.Ф. Аптикаев
По-видимому, гов
Порядок учета ве
нагрузок приведе
6.14.3
О.О. Эртелева
39
Раздел 7 Транспортные сооружения
Раздел 7 Транспортные сооружения
противоречит содержанию трех новых СП
«Транспортные
сооружения
в ИФЗ РАН
сейсмических
районах.
Правила
Е.А. Рогожин
проектирования», принятых ФАУ ФЦС в
203
Приведена актуал
редакция раздела
имеются многочи
предложения об
указанного разде

204.

40
41
Приложение А
П. 6.8.11
2016 г., разработанных Обществом с Ф.Ф. Аптикаев
ограниченной
ответственностью
«Проектирование,
обследования, О.О. Эртелева
испытания строительных конструкций»
(ООО
«ПОИСК»)
для транспортных
объектов по заданию Минстроя РФ.
14.13330. На реше
Приложение А (обязательное) Список
населенных
пунктов
Российской
Федерации,
расположенных
в
сейсмических районах, с указанием
расчетной сейсмической интенсивности в
баллах шкалы MSK-64 для средних
грунтовых условий и трех степеней
сейсмической опасности – А (10 %), В (5 %),
С (1 %) в течение 50 лет приведено без
указания авторства этого документа.
Авторство раздел
в окончательной
документа, перед
ФЦС. В дальнейш
усмотрение заказ
ИФЗ РАН
Е.А. Рогожин
Ф.Ф. Аптикаев
О.О. Эртелева
Максимальные расстояния между осями 31 ГПИИС
колонн в каждом направлении при
безбалочных плитах и безбалочных плитах Филиал
с капителями следует принимать 7,2 м – Военпроект
при сейсмичности 7 баллов, 6,0 м – при
сейсмичности 8, 9 баллов.
Предлагается уда
180 мм. В связи с
практически реал
проектов и резуль
экспериментальн
Текст пункта дополнить: Толщину
перекрытий (с капителями и без них)
безригельного каркаса следует принимать
не менее 1/30 расстояния между осями
колонн и не менее 180 мм, класс бетона –
не ниже В20.
42
П. 4.1
4.1 При
проектировании
сооружений надлежит:
зданий
и
применять материалы, конструкции
и конструктивные схемы, обеспечивающие
снижение сейсмических нагрузок;
принимать,
как
правило,
симметричные конструктивные и объемнопланировочные решения с равномерным
распределением нагрузок на перекрытия,
масс и жесткостей конструкций в плане и
по высоте;
предусматривать
облегчающие развитие
204
в
условия,
элементах
МГСУ
Пункт приведен в
редакции

205.

конструкций
и
их
пластических деформаций.
соединениях
При назначении зон пластических
деформаций и локальных разрушений
следует
принимать
конструктивные
решения,
снижающие
риск
прогрессирующего
разрушения
сооружения или его частей.
43
П. 4.2
4.2 Проектирование зданий высотой более
75 м должно осуществляться при научном
сопровождении
компетентной
организации.
МГСУ
Пункт приведен в
редакции
44
П. 4.3
В картах Общего сейсмического
районирования (ОСР-2012) приводятся
данные об интенсивности землетрясений
на территории Российской Федерации
(таблица 1).
МГСУ
Предполагаем, чт
не являются норм
документами, до
применению в но
Карта Общего
сейсмического
районирования
Период
повторяемости
, лет
ОСР-2012 A
100
ОСР-2012 B
500
ОСР-2012 C
1000
ОСР-2012 D
2500
ОСР-2012 E
5000
ОСР-2012 F
10000
Сейсмическими районами считаются
районы, для которых интенсивность
землетрясений по карте ОСР-2012 B не
меньше 7 баллов. Действие данных норм
распространяется на проектирование в
сейсмических районах сейсмичностью до 9
баллов включительно. Проектирование
производится
для
площадок
с
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.
205

206.

45
4.4
За
проектное
землетрясение
(ПЗ)
принимается
расчетный
уровень
сейсмических
воздействий
от
землетрясений, вызывающих на площадке
строительства сотрясения максимальной
интенсивности с периодом повторяемости
раз в 100 лет (карта ОСР-2012 A).
МГСУ
Предполагаем, чт
не
являются
документами,
применению
в
действующем ком
2015 не прив
периодом повтор
лет. Кроме того,
достаточно покры
сейсмометрии,
последних 100 л
объективны. Исп
консервативного
практически 50
превышения
нормативного уро
46
4.5
За максимальное расчетное землетрясение
(МРЗ) принимается расчетный уровень
сейсмических
воздействий
от
землетрясений, вызывающих на площадке
строительства сотрясение максимальной
интенсивности с периодом повторяемости
раз в 500 лет (карта ОСР-2012 B).
МГСУ
Предполагаем, чт
не являются норм
документами, до
применению в но
47
4.6
Непосредственно
для
площадки
строительства
следует
производить
уточнение сейсмичности на основании
сейсмического
микрорайонирования
(СМР). При отсутствии карт сейсмического
микрорайонирования,
допускается
уточнять
сейсмичность
площадки
строительства по материалам инженерногеологических
изысканий,
согласно
таблице 2.
МГСУ
Пункт приведен в
на рассмотрение
48
4.7
Площадки строительства на участках с
крутизной склонов более 15°, с оползнями,
обвалами, осыпями, карстом, селями, а
также участки, сложенные грунтами IV
категорий являются неблагоприятными в
сейсмическом отношении.
МГСУ
Пункт приведен в
на рассмотрение
49
4.8
При необходимости строительства зданий
и сооружений на таких площадках следует
принимать дополнительные меры по
укреплению их оснований, усилению
конструкций и инженерной защите
территории от опасных геологических
МГСУ
Пункт приведен в
на рассмотрение
206

207.

процессов.
50
4.9
Проектирование на данных площадках
строительства должно осуществляться при
научном сопровождении компетентной
организации.
МГСУ
Пункт приведен в
на рассмотрение
51
Таблица 2, категория грунта I
При сейсмичности района 7 баллов
расчетную сейсмичность принять равной 6
баллам.
МГСУ
С учетом изменен
чрезмерной возм
выведения здани
применения данн
основании ограни
геологических изы
необходимости, э
сделать с примен
52
Примечания к табл. 2.
1 Скорости V p и Vs , а также
величина сейсмической жесткости грунта
являются
средневзвешенными
значениями для 30-метровой толщи,
считая от планировочной отметки.
МГСУ
Все примечания п
предложенной ре
2 В случае многослойного строения
грунтовой толщи, грунтовые условия
участка относят к более неблагоприятной
категории, если в пределах верхней 30метровой толщи (считая от планировочной
отметки) слои, относящиеся к этой
категории, имеют суммарную мощность
более 10 м.
3 При отсутствии данных о
консистенции, влажности, сейсмической
жесткости, скоростях Vp и Vs глинистые и
песчаные грунты при положении уровня
грунтовых вод выше 5 м относятся к III или
IV категории по сейсмическим свойствам.
4 При прогнозировании подъема
уровня грунтовых вод и обводнения
грунтов (в том числе просадочных)
категорию грунтов следует определять в
зависимости от свойств грунта в
замоченном состоянии.
5
При
строительстве
на
вечномерзлых грунтах по принципу II
грунты основания следует рассматривать
207

208.

по фактическому их состоянию после
оттаивания.
6
При
определении
сейсмичности
площадок строительства транспортных и
гидротехнических сооружений следует
учитывать дополнительные требования,
изложенные в разделах 7 и 8.
53
П. 5.1
Расчет конструкций и оснований
зданий и сооружений, проектируемых
для строительства в сейсмических
районах, должен выполняться на
основные и особые сочетания нагрузок с
учетом
расчетной
сейсмической
нагрузки.
МГСУ
При расчете зданий и сооружений
на особое сочетание нагрузок значения
расчетных нагрузок следует умножать
на
коэффициенты
сочетаний,
принимаемые по
СП 20.13330.2011.
Нагрузки и воздействия.
Горизонтальные нагрузки от масс на
гибких
подвесках,
температурные
климатические воздействия, ветровые
нагрузки, динамические воздействия от
оборудования и транспорта, тормозные и
боковые усилия от движения кранов при
этом не учитываются.
При
определении
расчетной
вертикальной сейсмической нагрузки
следует учитывать массу моста крана,
массу тележки, а также массу груза,
равного грузоподъемности крана, с
коэффициентом 0,3.
В п. 6.3 и 6.5 СП 2
установлены соче
сейсмических наг
Следовательно, з
коэффициентов н
указать в предлаг
14.13330..
В остальной части
в предложенной
Расчетную горизонтальную сейсмическую
нагрузку от массы мостов кранов следует
учитывать
в
направлении,
перпендикулярном к оси подкрановых
балок. Снижение крановых нагрузок,
предусмотренное СП 20.13330.2011, при
этом не учитывается.
54
П. 5.2.
При выполнении расчетов сооружений с
учетом сейсмических воздействий следует
рассматривать две расчетные ситуации.
а) Сейсмические нагрузки соответствуют
уровню ПЗ (проектное землетрясение).
208
МГСУ
Следует обратить
ГОСТ 54257-2010
принят ГОСТ 2775
пункт необходим
актуализировать.

209.

Должно быть обеспечено выполнение
условий первого предельного состояния
(ПС-1) согласно ГОСТ Р 54257-2010.
Надежность строительных конструкций и
оснований. Основные положения и
требования.
Расчеты зданий и сооружений на особые
сочетания нагрузок следует выполнять
линейно-спектральным
методом
на
нагрузки, определяемые в соответствии с
пп. 5.10, 5.12, 5.13.
б)
Сейсмические
нагрузки
соответствуют
уровню
МРЗ
(максимальное
расчетное
землетрясение).
Должно быть обеспечено выполнение
условий
особого
предельного
состояния, т.е. устойчивость сооружения
в
целом
к
прогрессирующему
обрушению
при
локальных
разрушениях,
вызванных
землетрясением
55
П. 5.3
Расчеты по 5.2
отвечающий ПЗ
выполнять
для
сооружений.
(уровень нагрузки,
и МРЗ) следует
всех
зданий
и
МГСУ
Предполагаем, чт
не являются норм
документами, до
применению в но
действующем ком
2015 не приведен
периодом повтор
лет.
МГСУ
Не вполне поняте
расчета здания на
акселлерограмму
использованием
отличие метода о
учесть влияние вы
высоких сооруже
апробированная
подтвержденная
методология расч
При выполнении расчетов по уровням
ПЗ и МРЗ должны приниматься карты
сейсмичности района строительства в
соответствие с п. 4.3.
56
П. 5.4
Расчеты, соответствующие МРЗ,
следует выполнять линейно-спектральным
методом с использованием наихудших для
данного сооружения синтезированных
акселерограмм
из представительного
набора
(приложение
1).
Расчет
производится на акселерограммы по
обоим горизонтальным направлениям,
совпадающим
с
главными
осями
сооружения. Наихудшей следует считать
акселерограмму с доминантной частотой,
наиболее близкой к низшей частоте
поступательной
формы
по
209

210.

соответствующему
направлению.
горизонтальному
Максимальные амплитуды ускорений в
уровне основания сооружения следует
принимать не менее 0,1g, 0,2g и 0,4g при
сейсмичности площадок строительства 7, 8
и 9 баллов, соответственно. При наличии
акселерограммы,
полученной
для
рассматриваемой
площадки,
следует
принять ее в качестве расчетной.
57
58
П. 5.5
П .5.6
При расчетах на уровень МРЗ принимаются
нормативные нагрузки и нормативные
значения
прочности
материалов.
Расчетную
сейсмическую
нагрузку
определяют по формуле (1) пп. 5.10, 5.12,
5.13.
При расчетах на уровень МРЗ должно быть
обеспечено выполнение условий первого
предельного состояния (ПС-1) согласно
ГОСТ Р 54257-2010. Сооружение должно
быть устойчиво к лавинообразному
(прогрессирующему)
обрушению
при
возможных
локальных
разрушениях,
вызванных сейсмическим воздействием.
МГСУ
МГСУ
Для
этого
рассматриваются
следующие
сценарии
локальных
сейсмических разрушений:
- разрушение одной
нагруженной колонны;
наиболее
разрушение
наиболее
нагруженного пилона или стены длиной
6м;
- разрушение
нагруженного ригеля.
одного
наиболее
Сценарии
локальных
сейсмических
разрушений выбираются на основе
анализа результатов расчета на уровень
МРЗ по п. 5.4.
59
П. 5.7
Расчет на прогрессирующее обрушение
при локальных сейсмических разрушениях
210
МГСУ
Следует обратить
ГОСТ 54257-2010
принят ГОСТ 2775
пункт необходим
актуализировать.
Хотелось бы отме
зависимости от на
сейсмического во
наиболее нагруж
меняются. В проц
землетрясения та
распределение ж
соответственно, с
между элементам
ФЗ-384 не допуск
элементов здания
воздействиях. Соо
соответствии крит
сечения элемент
разрушиться от ра
воздействия.
Также при данной
учитывается цикл
знакопеременнос
воздействия, нели
зависимость меж
и реакцией соору
Методология рас
прогрессирующее
также методологи
определена и не
является объекто
на проектировани

211.

допускается выполнять линейно-упругими
методами по методике, используемой при
расчете
на
устойчивость
к
прогрессирующему
обрушению
при
локальных
разрушениях,
вызванных
аварийными воздействиями.
60
5.8
61
5.9
Сейсмостойкость сооружения по критерию
необрушения
(особое
предельное
состояние) обеспечивается выполнением
пп. 5.4-5.7.
Для зданий и сооружений:
МГСУ
МГСУ
Положение приво
предложенной ре
п. 5.2.2, 5.12
МГСУ
Приводится в пре
п. 5.5.
с балками, арками, фермами,
пространственными покрытиями пролетами
24 м и более;
с горизонтальными и наклонными
консольными конструкциями с вылетом 3 м и
более;
необходимо
дополнительно
выполнять расчеты на вертикальную
сейсмическую нагрузку, соответствующую
расчетным ситуациям ПЗ и МРЗ.
При этом значение вертикальной
сейсмической нагрузки следует умножать
на 0,75.
62
5.10
При
определении
расчетных
сейсмических нагрузок на здания и
сооружения следует принимать расчетные
динамические модели конструкций (РДМ),
согласованные с расчетными статическими
моделями конструкций и учитывающие
особенности распределения нагрузок, масс и
жесткостей зданий и сооружений в плане и по
высоте, а также пространственный характер
деформирования
конструкций
при
сейсмических воздействиях.
Расчетные сейсмические нагрузки на здания и
сооружения,
имеющие
сложное
конструктивно-планировочное
решение,
следует определять с использованием
211

212.

пространственных расчетных динамических
моделей
зданий
и
с
учетом
пространственного характера сейсмических
воздействий по ф-ле (1).
63
5.11
64
5.12
Значения коэффициента динамичности βi в
зависимости от расчетного периода
собственных колебаний Ti здания или
сооружения по i-й форме при определении
сейсмических нагрузок следует принимать
по формулам (2) и (3) или, согласно,
рисунку 1.
Для
зданий
рассчитываемых
и
по
РДМ, значение ikJ
воздействии
формуле
сооружений,
пространственной
МГСУ
Приводится в пре
п. 5.6
МГСУ
Приводится в пре
иных переменных
МГСУ
Приводится в пре
иных переменных
при сейсмическом
следует
определять
по
n
ki
X i ( zk ) Q j X i ( z j ) cos X k ,i ,
x0
j 1
(4)
n
Q X
j 1
j
2
i
(z j )
X i ( zk ) ,
где
Xi (z j )
–
перемещения здания или сооружения при
собственных колебаниях по i-ой форме;
cos X k ,i , x 0 – косинусы углов между
направлениями
перемещения
X k ,i
и
вектора сейсмического воздействия x 0 .
65
5.13
Расчетные значения внутренних усилий Np в
конструкциях от сейсмической нагрузки при
условии статического действия ее на
сооружение, следует определять по
формуле
n
N p N i2 ,
i 1
(5)
где
Ni – значение внутреннего усилия,
вызываемого сейсмическими нагрузками,
соответствующими i-й форме колебаний;
n – число учитываемых в расчете форм
212

213.

колебаний.
При определении внутренних усилий,
рассматривается наихудшее сочетание знака
в формуле (5).
66
5.14
При расчете конструкций на прочность и
устойчивость, помимо коэффициентов
условий
работы,
принимаемых
в
соответствии с другими действующими
нормативными документами, следует
вводить дополнительно коэффициент
условий работы mtr, определяемый по
таблице 5. На коэффициент mtr умножают
расчетное
сопротивление
соответствующего материала конструкции.
МГСУ
Приводится в пре
5.15
67
Раздел 1 «Область применения»
Настоящий свод правил
распространяется на область
проектирования на площадках
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов зданий и
сооружений
Противоречит пункту 4.4
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предполагаем, чт
нет. Смешиваютс
строительства» и
строительства». В
площадка строите
с нормативной се
баллов, по резуль
она может стать 7
этом случае, СП б
распространяться
Аналогичный при
68
Раздел 1 «Область применения»
Проектирование и строительство здания
или сооружения на таких площадках
осуществляются в порядке,
установленном уполномоченным
федеральным органом исполнительной
власти.
С целью уточнения требования
предлагается привести ссылку на
Положение о таком ФОИВ, который в
соответствии с законодательством
уполномочен устанавливать порядок
проектирования и строительства на
площадках строительства более 9 баллов.
АО
«Росжелдорпроек
т»
В настоящий мом
Минстрой РФ. До
времени это был
него Госстрой и Р
Предполагаем не
перегружать СП и
данными, не зави
разработчика.
69
Раздел 2 «Нормативные ссылки»
Не действует, заменен с 01.01.2014 г.
ГОСТ 30403-96 «Конструкции
строительные. Метод определения
пожарной опасности»
Заменить на ГОСТ 30403-2012
«Конструкции строительные. Метод
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
корректировка.
Расчетную сейсмичность площадки
строительства зданий повышенного уровня
ответственности при нормативной
сейсмичности района строительства 6 и
более баллов следует устанавливать по
результатам сейсмического
микрорайонирования (СМР) и пункту 7.1.1
Положения настоящего раздела
распространяются на строительство
железных дорог категорий I–IV,
автомобильных дорог категорий I–IV, IIIп
и IVп, метрополитенов, скоростных
городских дорог и магистральных улиц,
пролегающих в районах с расчетной
сейсмичностью 6–9 баллов.
213

214.

испытаний на пожарную опасность»
70
Раздел 2 «Нормативные ссылки»
Не действует, заменен с 01.07.2015 г.
ГОСТ 14098-91 «Соединения
сварные арматуры и
закладных изделий
Заменить на ГОСТ 14098-2014
«Соединения сварные арматуры и
закладных изделий железобетонных
конструкций. Типы, конструкции и
размеры»
железобетонных конструкций.
Типы, конструкции и
размеры»
71
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
корректировка.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
корректировка. С
указанные норма
в разделе 9 СП.
Привести в соответствие текст проекта
свода правил с приложениями.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание прини
откорректирован
Требованием устанавливается порядок
выбора карты ОСР для проектирования с
оговоркой «при необходимости
АО
«Росжелдорпроек
Замечание
Предложена реда
Раздел 2 «Нормативные ссылки»
Не действует с 16.04.2014 г.
СП 2.13130.2009 «Системы
противопожарной защиты. Обеспечение
огнестойкости объектов защиты»
Заменен на СП 2.13130.2012 «Системы
противопожарной защиты. Обеспечение
огнестойкости объектов защиты».
Учитывая, что рассматриваемый свод
правил распространяется только на
площадки строительства с сейсмичностью
более 6 баллов предлагается общие
требования пожарной безопасности
исключить из нормативных ссылок и по
тексту свода правил. Требования по
обеспечению пожарной безопасности всех
объектов строительства изложены в
федеральном законе от 22.07.2008 № 123ФЗ «Технический регламент о требованиях
пожарной безопасности».
При необходимости обеспечения
дополнительных противопожарных
мероприятий на площадках строительства
сейсмичностью свыше 6 баллов привести в
своде правил конкретные требования.
72
3.20,
3.25
Даны ссылки на карты А, В, С ОСР-97,
однако в приложении А к проекту своду
правил содержатся карты ОСР-2015.
73
4.3 Карта А предназначена для
проектирования объектов нормального и
214

215.

пониженного уровня ответственности.
Заказчик вправе принять для
проектирования
объектов нормального уровня
ответственности карту B или С при
соответствующем
привлечения компетентной организации».
С целью установления однозначно
понимаемых проектной организацией,
заказчиком и государственной экспертизой
требований следует определить критерии
такой «необходимости» или привести
методику выбора карты.
т»
обосновании.
Решение о выборе карты В или С, для
оценки нормативной сейсмичности
района
Карта В ОС
для
оценки
сейсмичности
проектировании
приведенных в по
3. При проекти
нормального
ответственности,
позиции 2 таблиц
по представлени
проектировщика,
необходимости,
заключениях
организации, мож
карта А ОСР.
при проектировании объекта
повышенного уровня ответственности,
принимается
Заказчиком по представлению
генерального проектировщика, при
необходимости,
основываясь на заключениях
компетентной организации.
Для уточнения сейсмичности района
строительства объектов повышенной
ответственности, перечисленных в
позиции 1 таблицы 3, дополнительно
проводят
Карта С ОС
для
оценки
сейсмичности
проектировании
приведенных в по
3. Для уточнен
района строите
повышенного
ответственности,
позициях 1 и
дополнительно
специализирован
сейсмологически
сейсмотектониче
исследования.
специализированные сейсмологические
и сейсмотектонические исследования.
74
4.8
Таблица 1, примечание 2
В случае многослойного строения
грунтовой толщи, грунтовые условия
участка относят к более
Карта А ОС
для
оценки
сейсмичности
проектировании
приведенных в
таблицы 3. З
принять
для
объектов норм
ответственности
соответствующем
Применение таблицы ограничено
объектами, использующими карту А.
Нормативная глубина бурения для таких
объектов, за редким исключением, не
превышает 15 м, как правило, 5-8 м.
Предлагается ограничить рассматриваемый
215
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагается на о

216.

75
неблагоприятной категории, если в
пределах верхней 30-метровой толщи
(считая от планировочной отметки)
слои, относящиеся к этой категории,
имеют суммарную мощность более 10 м.
интервал 10 метрами, изменив пропорцию
грунтов, или в общей части ввести пункт,
требующий увеличения глубины бурения
на участках с возможным развитием
слабых грунтов.
6.14.14 Сейсмостойкость каменных стен
здания следует повышать сетками из
арматуры, созданием комплексной
конструкции, предварительным
напряжением кладки или другими
экспериментально обоснованными
методами.
Пункт 6.14.14 указывает, что при
проектировании стен комплексной
конструкции антисейсмические пояса и
узлы сопряжения их со стойками должны
рассчитываться и конструироваться как
элементы каркасов.
«ДАЛЕЕ ПО ТЕКСТУ»
При проектировании стен комплексной
конструкции из кирпича усиленные
монолитными железобетонными
включениями антисейсмические пояса и
их узлы сопряжения со стойками
должны рассчитываться и
конструироваться как элементы
каркасов с учетом работы заполнения. В
этом случае предусмотренные для
бетонирования стоек пазы должны быть
открытыми не менее чем с двух сторон.
Если стены комплексной конструкции
из кирпича выполняют с
железобетонными
АО
«Росжелдорпроек
т»
Не считаем текст
В п. 6.14.4 указано
проектирование о
конструктивного р
вести по аналогии
конструктивным р
этом сами констр
решения могут бы
Не указан вид соединения вертикальных
железобетонных элементов с
антисейсмическими поясами – жесткое или
шарнирное?
АО
«Росжелдорпроек
т»
Этот вопрос не ре
СП, возможны об
Вступает в противоречие с требованиями
СП 119.13330 «Железные дороги колеи
1520 мм» (таблица 4.1 «Категории
железных дорог». Привести в соответствие
требование данного абзаца с СП 119.13330.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Это противоречит определению
комплексной конструкции из п. 3.16
«Стеновая конструкция из кладки,
выполненной с применением кирпича … и
усиленная железобетонными
включениями, не образующими рамы
(каркас)».
включениями по торцам простенков,
продольная арматура должна быть
надежно соединена хомутами,
уложенными в горизонтальных швах
кладки. «ДАЛЕЕ ПО ТЕКСТУ»
76
77
7.1.1,
первый абзац
Положения настоящего раздела
распространяются на строительство
железных дорог категорий I–IV,
автомобильных дорог категорий I–IV,
IIIп и IVп, метрополитенов, скоростных
городских дорог и магистральных улиц,
216

217.

пролегающих в районах с расчетной
сейсмич-ностью 6–9 баллов, а также
зданий и сооружений речного, морского
и воздушного транспортов.
78
7.1.1,
второй абзац
На площадках, сейсмичность которых
превышает 9 баллов, возводить
транспортные сооружения, как правило,
не допускается. Проектирование и
строительство транспортных
сооружений на таких площадках
осуществляются в соответствии с
требованиями [5].
79
7.1.1
Примечание 1
Дана некорректная ссылка на федеральный
закон от 30.12.2009 № 384-ФЗ
«Технический регламент о безопасности
зданий и сооружений», в соответствии с
которым в Российской Федерации
выполняется проектирование (в том числе
изыскания), строительство любых зданий
и сооружений независимо от площадки
строительства.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Привести в соответствие текст проекта
свода правил с приложениями.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
откорректирован
В пункте отсутствует смысловая часть, что
не позволит обеспечить его соблюдение
при проектировании и проверке
государственной экспертизой.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Противоречие не
районах 6 баллов
участи с сейсмичн
исходя из грунтов
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
откорректирован
При этом требование противоречит
разделу 1 «Область применения» проекта
СП.
Даны ссылки на карты А, В, С ОСР-97,
однако в приложении А к проекту своду
правил содержатся карты ОСР-2015.
80
7.1.1
Примечание 2
В районах сейсмичностью 6 баллов
антисейсмические мероприятия при
проектировании объектов
транспортного строительства
предусматриваются на участках
сейсмичностью 7 и более баллов,
Требуется пояснение – какой
сейсмичностью должен обладать район
строительства – «6 баллов» или «7 баллов и
выше»?
определяемой на основании данных
общих инженерно-геологических
изысканий и геофизических
исследований, выполняемых с учетом
специфики строительства транспортных
сооружений.
81
7.1.2
Даны ссылки на карты А, В, С ОСР-97,
однако в приложении А к проекту своду
правил содержатся карты ОСР-2015.
Привести в соответствие текст проекта
свода правил с приложениями.
217

218.

82
7.2.1
При изысканиях железных и
автомобильных дорог в условиях
горного и предгорного рельефа на
участках с проявлениями опасных
геологических процессов (скальных
обвалов, оползней, лавин, разжижения
грунта) следует выбирать положение
трассы по результатам техникоэкономического сравнения вариантов
обхода этих участков в плане и в
профиле и варианта возведения
защитных сооружений (тоннелей,
галерей, улавливающих стен и др.).
83
7.2.2
Трассирование железных и
автомобильных дорог вдоль берегов
морей, подверженных затоплению
сейсмическими морскими волнами
(цунами), должно выполняться с учетом
варианта размещения трассы на
безопасном расстоянии от уреза воды и
варианта осуществления мер по защите
транспортных сооружений от цунами.
84
7.2.2
Таблица 10
Классификация объектов транспортного
комплекса по ответственности
85
7.2.2
Таблица 10
Классификация объектов транспортного
Исключить или изложить в иной редакции.
В рассматриваемой редакции требование
не относится к сейсмическим площадкам
строительства. Требования, перечисленные
в данном пункте, изложены в СП 47.13330
«Инженерные изыскания для
строительства. Основные положения».
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Предлагается установить ответственность
заказчика строительства за реализацию
данного требования. Изложить в
следующей редакции:
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Уровни ответственности не соответствуют
п.7 статьи 4 ФЗ от 30.12.2009 г. № 384-ФЗ
и табл. 2 ГОСТ 27751-2014 «Надежность
строительных конструкций и оснований.
Основные положения» (входящей в
перечень стандартов и сводов правил, в
результате применения которых на
обязательной основе обеспечивается
соблюдение требований указанного закона
384-ФЗ.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
С целью уточнения уровня
ответственности целого комплекса малых и
средних ИССО предлагается дополнить
пункт уровнем ответственности
мостов длиной менее 500м и с
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Трассирование железных и автомобильных
дорог вдоль берегов морей, подверженных
затоплению сейсмическими морскими
волнами (цунами), должно определяться
заказчиком по предложению проектной
организации с учетом варианта
размещения трассы на безопасном
расстоянии от уреза воды и варианта
осуществления мер по защите
транспортных сооружений от цунами.
218

219.

86
комплекса по ответственности
пролетами менее 200м на
магистралях с преимущественно
пассажирским движением,
особогрузонапряжѐнных магистралях на
железных дорогах I и II
категории.
7.3.2
Исключить слово «цементацией».
Указывается конкретный способ
укрепления грунтов ( но не единственный),
чем нарушается требование
законодательства в области
стандартизации.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Для укрепления грунтов имеются много
других способов кроме цементации.
87
7.4.1
ИСКЛЮЧИТЬ!
В районах сейсмичностью 8 и 9 баллов
железнодорожный путь следует
монтировать из звеньев на щебеночном
балласте с увеличенной нормой
покилометрового запаса рельсов и
других элементов пути.
В Российской Федерации успешно
эксплуатируются более 8 тыс. км
бесстыкового железнодорожного пути в
условиях высокой сейсмоактивности.
Эксплуатация одного километра
звеньевого пути на 207,6 тыс. руб. дороже
чем бесстыкового. В случае обеспечения
этого требования необоснованные расходы
только ОАО «РЖД» возрастут на 1,9 млрд.
руб. в год, без учета путей необщего
пользования.
Более того, данное требование не
учитывает требования законодательства
– постановлением Правительства
Российской Федерации от 29.09.2015 г.
№ 1033 данный пункт исключен
из вышеуказанного перечня стандартов
и сводов правил.
88
Расчетную сейсмическую нагрузку,
приложенную в точке k и
соответствующую i-му тону
собственных колебаний системы,
определяют по формуле
В формуле 13 для сооружения с более
высоким уровнем ответственности в
существующей редакции ошибочно
применены более низкие коэффициенты.
Sik =K1 mk A i Kψ ik,, (13)
где K1 – коэффициент, учитывающий
влияние на сейсмическую нагрузку
снижения жесткости сооружения и
увеличение рассеяния энергии
219

220.

колебаний из-за появления трещин и
пластических деформаций в
конструкциях моста,
значения которого следует принимать
равным 0,25; 0,37; 0,50 для мостов
уровней ответственности 1а, 1б, 2
соответственно;
89
7.5.6 Арочные и рамные
железобетонные бесшарнирные мосты
допускается применять только при
наличии скального основания. Пяты
сводов, арок и стоек рам следует
опирать на массивные опоры и
располагать на возможно более низком
уровне. Надарочное строение следует
проектировать сквозным.
Для данного пункта требуется указать
расчетную сейсмичность площадки
строительства.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
90
7.5.7 При расчетной сейсмичности 7 и
более баллов арочные своды мостов и
путепроводов, собираемые из
металлических гофрированных листов,
должны проверять на прочность и
устойчивость при землетрясении. Грунт
насыпей подходов и засыпки сводов
должен подбираться по
гранулометрическому составу и
уплотняться
Пункт не содержит конкретных требований
к гранулометрическому составу насыпи,
что не позволит обеспечить данное
требование при проектировании.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
7.5.16 При расчетной сейсмичности 9
баллов в проектах мостов с балочными
разрезными пролетными строениями
длиной более 18 м следует
предусматривать сцепные антисейсмические устройства для
предотвращения падения пролетных
строений с опор.
Исключить.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
7.7.1 При расчетной сейсмичности более
8 баллов следует преимущественно
применять железобетонные
фундаментные трубы со звеньями
Исключить.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
таким образом, чтобы не терять
устойчивость (не разжижаться) и
сохранять требуемые по расчету
деформационные свойства при
сейсмическом воздействии. При
необходимости грунт должен
армироваться геосинтетическим
материалом.
91
92
Дублирует п.7.5.9 (в части применения
антисейсмических устройств) и п.7.5.11 (в
части применения сейсмостойких опорных
частей)
Данное требование не может быть
реализовано для железнодорожного
220

221.

93
замкнутого контура, полукруглые
арочные трубы из сборных
металлических гофрированных листов с
высотой свода до 1,5 м и с фундаментом
в виде железобетонной плиты,
уложенной на уплотненный слой
крупнообломочного грунта или другое
малосжимаемое основание, а также
бесфундаментные круглые трубы
диаметром до 1,5 м, собираемые из
металлических гофрированных листов.
земляного полотна.
7.7.4 Устойчивость металлических
оболочек гофрированных труб должна
быть обеспечена уплотнением грунта
насыпи, выбором необходимого
сортамента
Исключить.
гофрированных листов, армированием
при необходимости насыпного грунта
Противоречит требованиям документов по
стандартизации в области
железнодорожного строительства.
актуализации.
Противоречит требованиям документов по
стандартизации в области
железнодорожного строительства.
Данное требование не может быть
реализовано для железнодорожного
земляного полотна.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
геосинтетическим материалом.
94
7.7.6 При замене малого моста трубой не
допускается снижение расчетного
расхода воды водопропускным
сооружением.
Привести методику расчета, в соответствии
с которой выполняется требование данного
пункта по замене моста трубой.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
95
7.7.7 В сейсмических районах не
допускается увеличивать вероятность
превышения расчетных расходов воды
трубами под насыпями и малыми
мостами за счет учета развитости сети
автомобильных дорог.
Уточнить, что данное требование
распространяется только на автодороги.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
96
7.9.7 Транспортные и пешеходные
тоннели в дорожных насыпях
допускается сооружать из
металлических гофрированных
оболочек открытого или замкнутого
контура поперечного сечения с
опиранием их на малосжимаемый грунт,
фундаменты мелкого или глубокого
заложения. Прочность и устойчивость
оболочек должны быть проверены
расчетом, обеспечивая необходимые
характеристики грунта насыпи,
Уточнить, что данное требование
распространяется только на автодороги.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
уплотняя и армируя геосинтетическим
материалом. Прочность и устойчивость
221

222.

оболочек обеспечивают подбором
соответствующего сортамента
гофрированых листов, а также
усилением свода стальными элементами
или бетонным покрытием.
97
8.2.1 Даны ссылки на карты А, В, С
ОСР-97, однако в приложении А к
проекту своду правил содержатся карты
ОСР-2015.
Привести в соответствие текст проекта
свода правил с приложениями.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
98
8.2.4 Даны ссылки на карты А, В, С
ОСР-97, однако в приложении А к
проекту своду правил содержатся карты
ОСР-2015.
Привести в соответствие текст проекта
свода правил с приложениями.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
99
8.2.5 Даны ссылки на карты А, В, С
ОСР-97, однако в приложении А к
проекту своду правил содержатся карты
ОСР-2015.
Привести в соответствие текст проекта
свода правил с приложениями.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
Приложение Г,
Исключить требование о необходимости
проведения научно-исследовательских
работ. Уточнение исходной сейсмичности
выполняется в соответствии с
требованиями действующих нормативных
технических документов.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
удалено.
100
пункт Г.1.4* Мероприятия защиты от
землетрясений объектов нормальной и
повышенной сейсмостойкости
разрабатывают по указаниям настоящих
правил на основе предварительной
оценки сейсмической опасности по
картам общего сейсмического
районирования ОСР-2015-А и ОСР2015-В с уточнением исходной
сейсмичности по результатам научноисследовательских работ, фондовым и
справочным материалам, а также
применением данных сейсморазведки и
корреляционных уравнений инженерной
сейсмологии для учета влияния местных
инженерно-геологических и
геоморфологических условий на
сейсмичность участков строительства
наземных объектов (инженерногеологических условий и глубины
Привести, при необходимости, методику
уточнения исходной сейсмичности.
заложения выработок на сейсмичность
222

223.

участков строительства тоннелей).
101
Приложение Г,
Исключить требование по корректировке
характеристик с применением результатов
НИР. Указанные в пункте «результаты
научно-исследовательских работ по
актуализации карт ОСР-2015» должны
быть включены в рассматриваемый свод
правил в виде Изменения в случае такой
актуализации.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
удалено.
У проектировщиков, не являющихся
специалистами в области МСР создаѐтся
впечатление, что по результатам МСР
возможно изменение сейсмичности
площадки только на 1 балл. Полезно
подчеркнуть, что речь идѐт именно об
исходной сейсмичности, к которой
добавится ещѐ и поправка по результатам
МСР.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
удалено.
Библиография
Исключить.
[6] Технический регламент о
безопасности инфраструктуры
железнодорожного
Постановлением Правительства РФ от
19.09.2013 № 827 "О признании
утратившими силу некоторых актов
Правительства Российской Федерации"
данный технический регламент отменен.
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
АО
«Росжелдорпроек
т»
Замечание приня
Откорректирован
удалено.
пункт Г.2.3* Исходные амплитудные
характеристики колебаний среднего по
сейсмическим свойствам грунта
корректируют с применением
результатов научно-исследовательских
работ по актуализации карт ОСР-2015,
фондовых и справочных материалов с
уточнением силы землетрясения в
районе строительства до десятых долей
целого балла.
102
Приложение Г,
пункт Г.2.4* Уточненная сила
землетрясения в районе (пункте)
строительства может отличаться от
сейсмичности района, указанной на
выбранной карте ОСР-2015, на
положительное или отрицательное
значение δI. В любом случае для
дальнейшего расчета принимают, что
модуль поправки δI не должен
превышать 1,0.
103
транспорта (утв. постановлением
Правительства РФ от 15 июля 2010 г. №
525)
104
В Российской Федерации действует
регламент Таможенного союза «О
безопасности инфраструктуры
железнодорожного транспорта» 003/2011
(утв. Решением Комиссии Таможенного
союза от 15.07.2011 г. № 710).
Библиография
Исключить.
[7]
Постановлением Правительства РФ от
19.09.2013 № 827 "О признании
утратившими силу некоторых актов
Правительства Российской Федерации"
данный технический регламент отменен.
Технический регламент о безопасности
высокоскоростного железнодорожного
транспорта (утв. постановлением
Правительства РФ от 15 июля 2010 г. №
223

224.

533)
105
106
107
Раздел 3, п. 3.14
Раздел 3, п. 3.15
В Российской Федерации действует
регламент Таможенного союза «О
безопасности высокоскоростного
железнодорожного транспорта» 002/2011
(утв. Решением Комиссии Таможенного
союза от 15.07.2011 г. № 710).
Указания нового СП (по изучению грунтов
на глубину 30 м) противоречат
действующим документам. Правила
проведения работ по сейсмическому
микрорайонированию указаны в
действующем документе СП 11-105-97
“Инженерно-геологические изыскания для
строительства. Часть VI. Правила
производства геофизических
исследований”. Пункт 4.13 СП 11-105-97
указывает на необходимо соблюдения
технических требований для
сейсморазведки, изложенных в
действующем нормативном документе
РСН 66-87 “ Инженерные изыскания для
строительства. Технические требования к
производству геофизических работ.
Сейсморазведка”. Пункты 2.5 и 2.6 РСН 6687 оговаривают максимальную глубину
изучения геологического разреза и глубину
горных выработок (до 20 м) для решения
задач по сейсмическому
микрорайонированию. Пункт 3.12 РСН 6687 оговаривает мощность расчетной толщи
(10 м, считая от планировочной отметки,
либо другой обоснованной, но не более 20
м) для оценки приращения бальности.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
В пункте 3.14 (каркасно-каменные здания)
указан только II тип зданий, упущен I тип,
различающиеся по технологическим
особенностям. Каркас I типа обычно
выполняется при применении сборных
железобетонных элементов каркаса
(Руководство по проектированию для
сейсмических районов каркасных зданий
со стеновым заполнением. Кишинев, 1976.
Разработан ЦНИИ им. В. А. Кучеренко).
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Пункт 3.15 определяет только 3 категории,
таблица 1 – 4 категории.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
224
Предлагаем на ра
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
Приведено опред
упомянутой в СП
Технология, указа
замечании, не ра
данном этапе.
Замечание приня
откорректирован

225.

Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
108
Раздел 3, п. 3.20, 3.31
Пункты 3.20 (МРЗ) и 3.31 (ПЗ), данные
понятия определены только для
гидротехнических сооружений. Для других
зданий и сооружений вышеуказанные
термины не определены. Пункт 3.20 при
прочтении двояко трактуется, т. е.
применим как для объектов повышенного
уровня ответственности, так и для
гидротехнических сооружений.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
Замечание прини
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Дополнить: …для объектов
гидротехнических сооружений
повышенной ответственности…
109
Раздел 3
В терминах везде ошибочно указана
ссылка на комплект карт ОСР-97, в
приложении А указан комплект карт ОСР2015.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Замечание прини
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
110
Пункт 5.2 "б"
111
Пункт 6.2.2
До включения в СП требований к
задаваемым в
расчете характеристикам материалов, в
том числе к порядку учета нелинейных
свойств материалов и узлов соединения
элементов здания и сооружений,
к нагрузкам и их сочетаниям, а так же
появления соответствующих программных
комплексов, отвечающих требованиям СП,
и позволяющим проводить полноценный
анализ результатов расчетов по критериям,
которые тоже должны быть указаны в СП,
пункт 5.2 "б" необходимо исключить или
исключить обязательность его выполнения.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Пункт 6.2.2 перед последним абзацем
дополнить следующим: …Уступы в
скальных грунтах допускается не
устраивать…Вышеуказанный пункт
разработан для столбчатых и ленточных
фундаментов, отсутствуют рекомендации
для плитных фундаментов.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Дополнить: …для плитных фундаментов,
выполненных без уступов, должно
225
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
СП является норм
документом, уста
требования и пар
соответствия. Мет
требований рассм
рамках методик и
При этом, в СП ук
способов расчето
п. 5.2.2. Способы
нелинейных эффе
различаются.
Замечание приня
корректировки

226.

выполняться условие отсутствия выпора
грунта из-под подошвы фундаментов…
112
Пункт 6.19.6
При внесении незначительных изменений
(например: устройство дверного проема
взамен оконного и т. п.) вид работы
переходит в реконструкцию и, как
следствие, ведет к необходимости
выполнения сейсмостойких мероприятий
всего здания, имеющего статус
работоспособного по результатам
обследования, что ведет к значительным
затратам.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Раздел существен
внесен на обсужд
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
Дополнить следующим: …При
реконструкции зданий и сооружений II
(нормального) и III (пониженного) уровней
ответственности допускается
сохранять существующие конструкции
здания, не соответствующие
конструктивным требованиям
действующих норм, но обладающие
необходимой расчетной несущей
способностью с учетом сейсмического
воздействия…
113
Таблица 1
В табл. 1 категория грунтов принимается в
зависимости от скоростей и их
соотношения, т. е. необходимо выполнить
один из видов геофизических работ. Для
небольших объектов (например:
малоэтажные здания со стенами из
кирпича, блочные модульные котельные,
трансформаторные подстанции заводской
готовности, коровники, небольшие
пристройки к существующим зданиям при
реконструкции и т. д., а тем более для
объектов с финансированием из
бюджетных средств) стоимость изысканий
и проектных работ может быть
сопоставима (тем более с учетом 30-ти
метровых скважин) и даже превышать
стоимость строительно-монтажных работ,
что является нерациональным
расходованием бюджетных средств.
Необходимо дополнить документ
параметрами зданий и сооружений.
Например: этажность, напряжение под
226
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
Положение п. 4.4
назначение расче
сейсмичности с и
таблицы 1 для соо
нормального и по
уровня ответствен
скорости распрос
грунте являются д
характеристикой,
учесть вариативн
грунтов в разрезе

227.

подошвой фундаментов, глубина
сжимаемой толщи и т. п., для которых
категория грунтов может быть определена
по показателю консистенции и
коэффициенту пористости без
определения скоростей волн.
114
Таблица 7
Оставить ограничения только по высоте
зданий. Ограничения по этажности,
указанные в скобках и как бы носящие
приближенно-справочный характер, но
постоянно используемые как
обязательный параметр ограничения, из
таблицы необходимо убрать.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
В соответствии с к
оба параметра об
Остальные указан
характеристики у
главе 6.
Если в таблице нет таких параметров
зданий как: шаг вертикальных несущих
конструкций, пролеты, интенсивность
нагрузки на перекрытия, - то вводить
ограничения по количеству этажей при
наличии ограничения по высоте в метрах
не нужно.
115
Таблица 9, п. 3
Неясно, какое отношение имеет величина
выносов карнизов в примечании к
размерам простенков и проемов.
ЗАО «СиСофт
Девелопмент»
Замечание приня
откорректирован
Захлестин С.Ю.
Дементьева Ю.Ю.
116
Проект СП в целом
Многие требования разделов 4 ООО «ПОИСК»
«Основные положения», 5 «Расчетные
нагрузки» и 7 «Транспортные сооружения» Шестоперов Г.С.
не обоснованы инженерным анализом
последствий землетрясений, данными
экспериментальных
и
теоретических
исследований, не обеспечивают в целом
безопасность населения и приемлемые
затраты
на
антисейсмические
мероприятия, не учитывают опыт и
практически невыполнимы в транспортном
строительстве.
Для
разработки
норм
строительства в сейсмических районах на
современном уровне необходим переход к
модульной технологии стандартизации,
рассматривающей здания и различные по
назначению
виды
сооружений
(транспортные, гидротехнические и др.)
227
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.

228.

как отдельные объекты стандартизации.
Разработка норм проектирования этих
объектов
должна
поручаться
специалистам, имеющим практический
опыт работы в соответствующих областях
строительства.
Модульная технология позволяет
регламентировать
антисейсмические
мероприятия с учетом специфики объектов
нормирования, предотвращать включение
в нормы ошибочных или необоснованных
положений, оперативно вносить в нормы
необходимые изменения и дополнения.
В
связи
предлагается:
с
изложенным
1. Исключить при пересмотре СП
14.13330 раздел 7 «Транспортные
сооружения», а также справочное
приложение
Г
«Уточнение
исходной
сейсмичности»,
относящееся к
транспортным
сооружениям (соответствующие
СП подготовлены ООО «ПОИСК»
по плану работ Минстроя на 2016
г.);
2. Внести
необходимые
исправления в разделы 1, 2, 3, 4 и 5
СП 14.13330.2014, исходя из
недопустимости дублирования или
искажения
специальных
требований
к
транспортным
сооружениям
как
отдельным
объектам стандартизации.
В
порядке
обоснования
приведенных
выше
предложений
рассмотрим
некоторые,
наиболее
существенные недостатки обязательных к
применению разделов 4, 5 и 7 проекта
пересматриваемого СП 14.13330.2014
(первая редакция).
117
Раздел 4 Основные положения.
Пункт 4.1
В п.4.1 проекта приведены ООО «ПОИСК»
основные положения, которыми следует
руководствоваться при проектировании Шестоперов Г.С.
зданий и сооружений, включая следующие
требования:
принимать,
как
правило,
симметричные конструктивные и
объемно-планировочные решения
228
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.
Предлагается вве
добровольный ст
4.1 (рекомендате

229.

с равномерным распределением
нагрузок на перекрытия, масс и
жесткостей конструкций в плане и
по высоте;
не
следует
применять
конструктивные
решения,
допускающие
обрушение
сооружения в случае разрушения
или
недопустимого
деформирования одного несущего
элемента.
Невозможно
выполнить
упомянутые
требования
при
проектировании
транспортных
сооружений.
В
самом
деле,
планировочные
решения
наземных
транспортных
сооружений
в
горах
диктуются рельефом местности, в городах
– существующей застройкой. В связи с этим
искусственные сооружения (транспортные
развязки), а также насыпи подходов к ним
обычно сооружаются на кривых в плане
участках пути (дорог) или имеют
различную высоту по длине моста, т.е. не
являются симметричными сооружениями.
Массы
насыпей
и
мостов
практически всегда распределены по
высоте сооружения неравномерно. Масса
пролетных
строений
(особенно
неразрезных), присоединенная к опорам,
также неравномерно распределена по
длине сооружения. Поэтому требование
равномерности распределения масс не
может быть выполнено.
Требование
не
применять
конструктивные решения, допускающие
отказ сооружения в случае разрушения
одного
несущего
элемента,
не
соответствует опыту эксплуатации мостов,
в том числе мостовых опор с телом ниже
ригеля в виде одной стойки, заделанной в
плиту
фундамента.
Опоры
такой
конструкции, выполняемые из бетона
(железобетона) сплошного (коробчатого)
поперечного
сечения,
широко
применяются в сейсмических районах при
соответствующих нагрузкам размерах
сечений,
прочности
материалов,
229
Его выполнение в
исключительно н
использования уп
методов расчета.
Также предлагаем
вопрос удаления
8 или принять пре
актуализации.

230.

армировании.
118
Раздел 4 Основные положения.
Пункт 4.3
В этом пункте устанавливается ООО «ПОИСК»
порядок выбора карт ОСР (А, В, С) при
проектировании. В частности, указывается, Шестоперов Г.С.
что заказчик имеет право принять для
объектов
нормального
уровня
ответственности любую из комплекта карт
А, В или С.
Известно, что выбор карты
является одним из наиболее действенных
инструментов регулирования затрат на
антисейсмические мероприятия и ущерба
от возможных землетрясений.
Для многих населенных пунктов
(Махачкала, Владикавказ, Грозный, Кызыл
и др.) за счет выбора карты С вместо карты
А
можно
увеличить
исходную
сейсмичность на два балла, что приводит к
резкому
повышению
стоимости
антисейсмических мероприятий.
Для других городов (Барнаул,
Красноярск, Чита, Якутск и др.) за счет
выбора карты А можно вообще исключить
мероприятия по антисейсмической защите
сооружений,
что
приведет
к
неприемлемому
материальному
и
социальному ущербу в будущем.
В настоящее время заказчиком
могут
быть
как
государственные
организации федерального, регионального
и муниципального уровня, так и
негосударственные акционерные общества
и
другие
субъекты
хозяйственной
деятельности. В результате делегирования
полномочий федеральных органов власти
по выбору карты ОСР на региональный и
муниципальный уровни, а также передачи
этих полномочий негосударственным
организациям сейсмостойкость объектов и
безопасность населения в сейсмоопасных
районах попадают в зависимость от
квалификации и экономических интересов
заказчиков
и
других
участников
строительного производства.
230
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.

231.

Для обеспечения безопасности
населения в сейсмических районах, что
является функцией и обязанностью
государства,
необходимо
регламентировать правила выбора карты
ОСР при проектировании конкретных
объектов в нормативных документах
федерального уровня.
С
учетом
изложенного
предлагается исключить из текста п.4.3
положение о праве заказчика выбирать
для проектируемых зданий и сооружений
одну из трех действующих карт ОСР (А, В,
С).
В заключительном абзаце п.4.3
предлагается:
«Для
уточнения
сейсмичности
района
строительства
объектов повышенной ответственности,
перечисленных в позиции 1 таблицы 3,
дополнительно
проводят
специализированные сейсмологические и
сейсмотектонические исследования».
В
позиции
1
таблицы
3
транспортные сооружения отсутствуют.
Следовательно, в проекте СП предлагается
исключить работы по уточнению исходной
сейсмичности для любых транспортных
сооружений.
Это
предложение
не
соответствует
сложившейся
практике
изысканий транспортных сооружений,
включающей
выполнение
сейсмологических и сейсмотектонических
исследований с целью уточнения исходной
сейсмичности. В последние годы такие
работы проводились при изысканиях
мостовых переходов через пролив Босфор
Восточный и Керченский пролив, моста
через Волгу в Волгограде и ряде других
объектов. Отказ от этих работ приведет к
существенному снижению надежности
транспортной инфраструктуры.
119
Раздел 4
Основные положения. Пункт 4.4
В
проекте
указано,
что ООО «ПОИСК»
«Сейсмичность площадки строительства
объектов, использующих карту А, при Шестоперов Г.С.
отсутствии СМР следует определять по
231
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра

232.

таблице 1».
Таблица
1
не
учитывает
инженерно-геологические
и
геоморфологические условия, характерные
для участков строительства транспортных
сооружений (большая мощность рыхлых и
слабых отложений в устьях рек, глубина
проходки тоннелей 100 и более метров,
крутые
горные
склоны,
сложные
инженерно-геологические
условия
в
долинах больших рек в зоне вечной
мерзлоты
и
др.).
Поэтому
при
регламентации работ по СМР участки
расположения транспортных сооружений
рассматриваются как особые объекты
нормирования,
на
которые
не
распространяются нормы СМР участков
расположения зданий (РСН 65-87 и др.).
сооружения. Пред
рассмотреть вопр
СП разделов 7, 8 и
предложения по
Правила СМР при изысканиях
транспортных сооружений изложены в
проекте СП «Транспортные сооружения в
сейсмических районах. Правила уточнения
исходной сейсмичности и сейсмического
микрорайонирования»,
который
рекомендуется
применять
в
соответствующих случаях.
120
Раздел 4 Основные положения.
Пункт 4.8
В этом пункте предлагается ООО «ПОИСК»
предусматривать
установку
станций
наблюдения за динамическим поведением Шестоперов Г.С.
конструкций и прилегающих грунтов в
проектах
зданий
и
сооружений,
перечисленных в позиции 1 таблицы 3.
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.
В
позиции
1
таблицы
3
транспортные сооружения отсутствуют.
Следовательно, в проекте СП не
предусмотрено
устройство
станций
наблюдения даже на наиболее крупных
транспортных объектах, что противоречит
отечественной и зарубежной практике.
121
Раздел 5 Расчетные нагрузки.
Пункт 5.2, а
В проекте СП предлагается ООО «ПОИСК»
выполнять расчет сооружений с целью
предотвращения
частичной
потери Шестоперов Г.С.
эксплуатационных свойств сооружением.
Применительно к транспортным
232
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.

233.

сооружениям
установка
на
предотвращение
частичной
потери
эксплуатационных
свойств
означает
недопущение в результате землетрясения
местных и общих деформаций (трещин,
осадок, наклонов опор и др. повреждений)
которые
снижают
долговечность
конструкций, комфортность движения по
дорогам,
ухудшают
внешний
вид
сооружений,
требуют
введения
ограничений на вес и скорость движения,
но не вызывают аварий подвижного
состава и полного прекращения движения.
Анализ состояния транспортных
сооружений показывает, что небольшие
повреждения на дорогах, не требующие
прекращения движения, возникают даже
при 7-балльных толчках. Требование
полного сохранения эксплуатационных
свойств, при землетрясениях не должно
распространяться
на
транспортные
сооружения, как нереалистичное.
Возникающие на дорогах в
результате землетрясений небольшие
повреждения
должны
устраняться
ремонтом сооружений. От наступления
предельных состояний первой группы,
включая
чрезмерные
деформации,
приводящие к авариям подвижного
состава,
транспортные
сооружения
должны быть защищены по расчету и
конструктивными мероприятиями.
122
Раздел 5 Расчетные нагрузки.
Пункт 5.2.1
В этом пункте указывается: ООО «ПОИСК»
«Расчеты по 5.2 б следует применять для
зданий и сооружений, перечисленных в Шестоперов Г.С.
позициях 1 и 2 таблицы 3». В п.5.2 б
определено, что «Целью расчетов на
воздействие
МРЗ
является
предотвращение глобального обрушения
сооружения или его частей, создающего
угрозу безопасности людей».
Обращаясь к таблице 3 видим, что
транспортные сооружения не указаны в
позициях 1 и 2 (кроме тоннелей на дорогах
высшей категории и мостовых сооружений
233
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.

234.

с
пролетами 200
м
и
более).
Следовательно, в проекте СП предлагается
не выполнять расчеты подавляющей части
транспортных сооружений с целью
предотвращения их разрушения при
землетрясениях. Данное предложение
ЦНИИСК необходимо отклонить как
необоснованное и влекущее за собой
чрезвычайно
тяжелые
социальноэкономические последствия.
123
Раздел 5 Расчетные нагрузки.
Пункт 5.2.2
Согласно
п.5.2.2
ускорения ООО «ПОИСК»
колебаний грунта следует умножать на
коэффициент К0 таблицы 3. Для объектов, Шестоперов Г.С.
перечисленных в позициях 1 и 2 этой
таблицы при расчете на МРЗ величина
коэффициента К0 установлена равной 2,0 и
1,5, соответственно.
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.
Одновременно
с
введением
дополнительного
коэффициента
К0
ответственность зданий и сооружений
должна
учитываться
выбором
соответствующей карты ОСР. Таким
образом, по проекту СП один и тот же
фактор
(ответственность
объекта)
принимается во внимание дважды, что
приводит к завышению сейсмической
нагрузки в 1,5-2 раза.
Следует также отметить, что
принятая в таблице 3 классификация
сооружений противоречит ГОСТ 277512014
«Надежность
строительных
конструкций и оснований. Основные
положения» как по числу выделенных
классов, так и по отнесению сооружений к
разным классам.
124
Раздел 5 Расчетные нагрузки.
Пункты 5.5 и 5.6
В
проекте
СП
приводятся ООО «ПОИСК»
зависимости
для грунтов категорий I
Шестоперов Г.С.
и II (кривая 1), III и IV (кривая 2).
Грунты
категорий
I
и
II
существенно отличаются по сейсмическим
свойствам (по сейсмической жесткости в
несколько раз). Поэтому ранее в советских
нормах (гл.СНиП II-7-81) коэффициент
динамичности принимался различным для
234
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.

235.

грунтов категорий I, II и III. Аналогичный
подход к нормированию коэффициента
принят в зарубежных нормах.
Грунты категории IV разжижаются
(теряют устойчивость) при сильных
землетрясениях.
Нормирование
коэффициента
для таких грунтов не
имеет физического смысла.
125
Раздел 5 Расчетные нагрузки.
Пункт 5.10
126
Раздел 7 Транспортные сооружения.
Пункт 7.6.7
В проекте СП предлагается при ООО «ПОИСК»
использовании
консольной
схемы
принимать
сооружение
жестко Шестоперов Г.С.
закрепленным в основание. Такая схема не
соответствует методике расчета мостов,
учитывающей возможность поворота и
горизонтального
перемещения
низа
консолей (подошвы фундаментной плиты)
при землетрясении.
Следует заметить
применения СП, у
1, не распростран
глав 4, 5, 6 на тра
сооружения.
В п.7.6.7 расчетную сейсмическую ООО «ПОИСК»
нагрузку, приложенную в точке «к» и
соответствующую i-му тону собственных Шестоперов Г.С.
колебаний
системы,
предлагается
определять по формуле
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
,
где
–
коэффициент,
учитывающий влияние на сейсмическую
нагрузку снижения жесткости сооружения
и
увеличение
рассеяния
энергии
колебаний из-за появления трещин и
пластических деформаций в конструкциях
моста,
значения
которого
следует
принимать равным 0,25; 0,37; 0,50 для
мостов уровней ответственности 1а, 1б, 2,
соответственно.
Принятые
в
проекте
СП
наименования уровней ответственности не
соответствуют ГОСТ 27751-2014.
Согласно предложению ЦНИИСК в
мостах
повышенного
уровня
ответственности (КС-3) можно допускать
максимальное
развитие
трещин
(пластических деформаций) и снижать
сейсмическую нагрузку в четыре раза
235

236.

(
).
Напротив,
для
мостов
пониженной ответственности необходимо
ограничивать
развитие
трещин
(пластических
деформаций),
снижая
сейсмическую нагрузку только в два раза
(
), что противоречит существу
нормативных требований к надежности
сооружений.
Пункт
7.6.7
проекта
СП
противоречит ГОСТ 27751-2014, согласно
которому
уровень
ответственности
учитывают с помощью коэффициента
надежности по ответственности
, на
который умножают эффекты воздействия
(нагрузочные
эффекты).
При
этом
коэффициент
должен быть не меньше
1,1 для сооружений повышенного уровня
ответственности, 1,0 для сооружений
нормального уровня ответственности и 0,8
для сооружений пониженного уровня
ответственности. Предложенный ЦНИИСК
для мостов коэффициент к сейсмической
нагрузке,
учитывающий
уровень
ответственности, во всех случаях меньше
минимального значения коэффициента
надежности
по
ответственности,
регламентированного ГОСТ 27751-2014.
127
П. 7.9 «Тоннели» раздела 7
«Транспортные сооружения» проекта
пересмотренного СП 14.13330.2014 (1-я
редакция), считаем целесообразным
сделать следующие замечания:
1. Материалы, касающиеся вопросов
проектирования и расчета тоннелей,
изложены в весьма краткой форме, и
являются, по сути, заимствованными без
изменений
из
действующего
СП
14.13330.2014.
2. Материалы проекта СП не содержат
конкретных рекомендаций по выбору
возможных объемно-планировочных и
конструктивных решений проектируемых
тоннелей.
3. В проекте СП отсутствуют требования о
необходимости
выполнения
предварительной оценки сейсмостойкости
подземных сооружений.
4. В проекте СП не сформулированы
рекомендации
по
применению
236
Анциферов С.В.
ТулГУ
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.

237.

существующих методов расчета подземных
конструкций на сейсмические воздействия.
5. В проекте СП не определены требования
по организации системы мониторинга
подземных конструкций как в период
строительства, так и на этапе эксплуатации.
Таким образом, в новой редакции СП, по
нашему мнению должны быть отражены
способы
разрешения
проблем,
возникающих при проектировании:
- основные положения по трассированию
тоннелей;
объемно-планировочные
конструктивные решения;
и
- мониторинг тоннелей, эксплуатируемых в
сейсмических районах;
обследование
землетрясения;
тоннелей
после
методики
расчета
и
оценки
сейсмостойкости обделок тоннелей кругового и некругового поперечного сечения,
тоннелей
мелкого
заложения,
сооружаемых открытым или закрытым
способом,
комплексов
близко
расположенных
параллельных
или
перекрещивающихся тоннелей.
128
раздела 7 «Транспортные сооружения»
Удалить раздел
или
привести
в ООО «Малые
соответствие
с
СП
«Транспортные мосты и трубы»
сооружения в сейсмических районах»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
129
раздела 7 «Транспортные сооружения»
Удалить раздел
или
привести
в ЗАО «Гофросталь»
соответствие
с
СП
«Транспортные
сооружения в сейсмических районах»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
237

238.

130
раздела 7 «Транспортные сооружения»
131
Раздел 1
132
133
Раздел 2
Удалить раздел
или
привести
в ООО
соответствие
с
СП
«Транспортные «СевЗапРегионСтр
сооружения в сейсмических районах»
ой»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП р
принять предлож
актуализации.
Первый абзац дополнить словами:
«, а также требования, предъявляемые при
планировке и застройке городов,
расположенных на сейсмоопасных
территориях.»
Примечание к разделу дополнить
словами «раздел 10 содержит общие
требования обеспечения сейсмической
безопасности урбанизированных
территорий при их планировке и
застройке»
Раздел дополнить следующими ссылками:
ГОСТ 27751-2014 Надежность
строительных конструкций и оснований»,
ГОСТ 31937– 2011 «Здания и сооружения.
Правила обследования и мониторинга
технического состояния». Для раздела 3 и
др. возможно неплохо бы добавить
базовые ФЗ по безопасности зданий и
сооружений, ГК по стандартизации, ГОСТ Р
1.5-2004, ФЗ по защите населения и
территорий, по пром. безопасности, по
безопасности ГТС и некоторые ГОСТы БЧС.
Сейчас раздел 2 перегружен ссылками на
пожарные нормы.
Возможно дублир
42.13330.2011
«Градостроительс
и застройка город
поселений», глав
Б.
Большинство замечаний,
отмеченных в «Альтернативном СП»
остаются в силе.
Предлагаются дополнительные
термины и определения, необходимые для
понимания новых текстов подраздела 6.19
и раздела 10 (см. приложение 3).
Считаю целесообразным
повторить некоторые базовые
термины/определения («механическая
безопасность» и т.п.) общефедерального
использования, чтобы пользователи имели
их прямо в СП, что улучшит его
238
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
По положениям о
разделе допускаю
ссылки на докуме
обязательного пр
упомянутые в тек
Предлагается на у
АНО «Радар»
Клячко М.А,

239.

134
4.1
понимание и что разрешено ГОСТ Р 1.52004.
1.Снова и снова: «надлежит» имеет
обязательный характер использования.
Сочетание «надлежит принимать, как
правило,» противоречиво, исходя из текста
этого пункта, проектировщика/ГИПа могут
отдать под суд за нарушения
обязательного требования максимально
облегчить конструкцию или расположить
стыки элементов вне зоны максимальных
усилий, или за не однородную
(комбинированную!) конструкцию. А если
архитектор запроектировал
несимметричное здание, то он должен это
обосновать и специально согласовать?
АНО «Радар»
Предлагается при
добровольный ха
Клячко М.А,
2. Термин «живучесть» отсутствует и не
имеет определения в разделе 3
3.Примечание 1. Понятие «отдельный
динамически независимый блок» логичнее
также внести в раздел 3. При этом
отметим, что слова «отдельный» и
«независимый» по смыслу дублируют друг
друга.
4.Примечание 2. Разрешение чревато
авариями в следствие прогрессирующего
обрушения (прокол). Тому есть много
примеров. Конструктивные схемы,
допускающие прокол всегда должны быть
проанализированы расчетным путем, за
что отвечают проектировщики. Текст, а
случаях, предусмотренных ФЗ мало
понятен. Примечание надо изъять.
135
136
4.2
4.3
Здесь и далее слова «компетентная
организация» надо заменить на
«специализированная организация», что
уже используется в ранее утвержденных
СП. Соответствующее определение
представлено в Приложении 3.
Последний абзац рекомендуется
тщательно обсудить на заседании РГ в
отношении «уточнение сейсмичности
района» и ссылки на таблицу 3, которая
дублирует текст и смысл ФЗ, на который
можно сослаться (см. еще замечания к
239
АНО «Радар»
Формулировка пр
рассмотрение Зак
(Минстрой РФ)
Клячко М.А,
Предлагается для
АНО «Радар»
Клячко М.А,

240.

разделу 5).
137
4.4
1. Не получится ли двойное увеличение
расчетной сейсмичности здания при
исполнении последнего абзаца п.4.3 и
первого абзаца п.4.4? Не вижу основания и
смысла удорожать проектирование и
строительство.
АНО «Радар»
Клячко М.А,
2. Таблица 1 имеет ограниченный характер
описания грунтов и ограниченное
использование. Ее смысл и задачи
устарели. К тому же категорирование
грунтов по их описанию в графе 2 может не
совпадать/не соответствовать
характеристикам геофизических
исследований, указанных в той же строке
других граф, что делать в таких случаях не
указано. Также не указаны для грунта
категории IV способы и критерии для
заключения о потенциальной
динамической разжижаемости грунта.
Надо бы указать об обязательности в этих
случаях испытаний образцов грунтов в
вибростабилометре. Регулирование
сейсмостойкого строительства на грунтах
способных к динамическому разжижению
отсутствует в СП.
Подобная филосо
методологию ДСР
специалистами И
такая технология
уточнить сейсмич
сторону снижения
Методы испытан
установлены ГОСТ
для строительства
смысла дублиров
Таблица 1 предло
уточнения сейсми
сооружений норм
пониженного уро
ответственности.
З. Для расчетов с/с очень важно знать
основной (фундаментальный) период
колебания грунтов.
138
4.5
Содержание пункта не позволяет
категорировать грунты без конкретных
характеристик «рыхлого грунта» и т.п. В
итоге пункт мало содержательный,
безликий, так, как и без него любому
грамотному проектировщику понятно, что
там, где возможны
вторичные/сейсмогенные опасные
процессы, необходимо от них защищаться,
выполняя при этом действующие нормы. А
от сейсмогенного цунами защищаться не
надо? Важнее было бы указать какие
расчетные ситуации, учитывающие
вторичные сопутствующие нагрузки (какой
вероятности!) следует рассматривать при
расчетах зданий и сооружений разной
240
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Классификация гр
и «рыхлость») уст
соответствующим
Считаем очень ва
целесообразным
вопросы вторичн
землетрясений.

241.

ответственности в сейсмических районах.
139
140
141
4.6
4.7
4.8
С этим пунктом абсолютно не согласен.
Выбираются/устраняются не те
инструменты, которые должны работать.
Этот пункт надо специально обсудить с
участием НИИОСП.
На прошлом заседании РГ планировался
для включения в СП специальный раздел о
применении
сейсмоизоляции/демпфирования, который
взялись подготовить В.С. Беляев и Т.А.
Белаш. Если они это сделали, этот пункт не
нужен.
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Раздел подготовл
на рассмотрение
АНО «Радар»
Клячко М.А,
1. См. замечание к таблице 3.
2. Изложить пункт в следующей
уточняющей редакции. С целью получения
достоверной оперативной информации о
текущем состоянии конструкций и
грунтового основания зданий и
сооружений повышенной ответственности,
перечисленных в позиции 1 таблицы 3, для
обеспечения их функциональной
надежности и работоспособности при
интенсивных землетрясениях следует
оснащать такие строительные сооружения
станциями системного мониторинга и
инженерного контроля (СМИК),
включающими (при необходимости)
тревожное оповещение.
Рекомендуем ост
редакции
Подобные требов
ГОСТ Р 22.1.13-20
АНО «Радар»
Клячко М.А,
3. Изменить номер пункта на 4.9, то есть
после ИСС
142
Дополнительно к разделу 4
1. Поставить этот пункт СП под номером
4.8, то есть перед СМИК.
П. 4.9
АНО «Радар»
2. На наиболее сейсмически активных
урбанизированных территориях субъектов
Российской Федерации (с интенсивностью,
ожидаемой по карте А ОСР, землетрясений
не менее I=8), застройка которых
достаточно велика и разнообразна по
конструктивным схемам, следует
организовывать систему инженерносейсмометрических наблюдений (СИСН) с
последующим ее объединением в Единую
241
Клячко М.А,
Вопросы сейсмом
находятся в веден
РФ.

242.

федеральную систему (СИСН). Создание и
развитие СИСН осуществляется на
унифицированной приборной базе таким
образом, чтобы организовать постоянный
сейсмический мониторинг наиболее
распространенных (в том числе типовых) в
конкретном регионе или субъекте РФ по
объемно-планировочным и
конструктивным решениям (включая
строительные материалы) гражданских
зданий и сооружений с выбором места
размещения этих базовых объектов по
принципу «здания одинаковых
конструктивных схем в разных грунтовых
условиях и здания различных
конструктивных схем в одинаковых
грунтовых условиях». Комплекс
мониторинга сейсмической безопасности
зданий, кроме вышеупомянутого
размещения станций инженерносейсмометрической службы (ИСС) на
базовых объектах застройки городов,
необходимо дополнительно периодически
(не реже одного раза в 3 года выполнять
комплекс геофизических исследований,
обеспечивающий получение данных и
расчетных характеристик,
предусмотренных в таблице 1, включая
значения фундаментального периода
колебаний грунтового основания зданий и
сооружений, включенных в СИСН. При
возможности такие геофизические
исследования следует выполнять дважды:
до и после возведения строительного
сооружения.
143
4.10
Последствия сильных, повреждающих и
разрушительных землетрясений
(оперативно оцениваемых на основании
данных ФИЦ «Единая геофизическая
служба РАН» по формуле Н.В. Шабалина
приближенной интенсивностью I≥5) на
территории РФ должны быть обследованы,
изучены и проанализированы. При этом:
выполняется оперативная оценка
состояния поврежденных зданий с
диагнозом степени их работоспособности и
предписанием о возможности,
242
Вопрос регулируе
АНО «Радар»
Клячко М.А,

243.

исключительной допустимости или
невозможности (в том числе обязательной
немедленной охране и/или сносе)
дальнейшей эксплуатации здания;
обследование состояния застройки
урбанизированных территорий
производится местными специалистами
непосредственно сразу после основного
толчка и каждого сильного афтершока с
одновременным опросом населения по
унифицированной форме, утверждаемой
специализированной организацией
федерального уровня;
специализированные
высококвалифицированные инженерные
команды/группы специалистов
формируются и пребывают в
пострадавший от землетрясения район в
максимально короткий срок, не позднее 2-х
суток после землетрясения;
последствия разрушительных
землетрясений, произошедших за рубежом
должны быть обследованы
специализированной инженерной
командой российских специалистов.
Порядок формирования, технического
обеспечения и финансирования этих
специалистов решается в установленном
порядке Минстроем России. Результатом
инженерного обследования последствий
землетрясения является составленный по
стандартизированной форме и
утвержденный в установленном порядке
сводный научно-технический отчет,
содержащий сейсмологические данные о
землетрясении, конструктивный анализ
состояния и сейсмической реакции зданий,
отчет о грунтовых условиях и
геотехнических последствиях и, наконец,
оценки интенсивности землетрясения для
разных населенных пунктах;
эффективность обследования
последствий произошедших землетрясений
во многом зависит от предварительной
подготовки местных муниципальных или
территориальных органов к
землетрясению, что включает в себя
наличие проектной и исполнительной
строительной документации,
фотографических материалов и
документов, характеризующих текущее
состояние застройки населенного пункта,
картографические материалы в виде с
привязкой всех элементов застройки к
глобальной навигационной системе;
инженерные команды (группы) в
процессе обследования последствия
землетрясений, должны взаимодействовать
243

244.

144
5.3
с органами ГОЧС, а в период ликвидации
чрезвычайной ситуации ни в коей мере не
препятствовать проведению аварийноспасательных работ.
Примечание в части «г» выполнить
никогда невозможно, так как п.4.1 (см.)
имеют обязательную форму исполнения.
Примечание «д» не всегда корректно, так
как таблица 7 не универсальна,
некомплектна – не содержит
конструктивных ограничений для многих
новых типов зданий из современных
строительных материалов. Эти здания
могут быть простыми.
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Пункт характериз
как «простое» и «
Предложено п. 4.
пунктом доброво
применения.
Примечание «е» - нет критерия «большой
проем».
Примечание «ж» - забиваемые сваи очень
редко имеют нормативный «отказ» на
одном уровне, хотя по проекту их длина
одинакова, а в реалиях размер
откусываемых голов свай разный.
145
Раздел 5 табл.3
В продолжение к замечанию по таблице. 3
п 4.3:
в п.1 таблицы 3 нет четкости и
однозначности – любая баня может быть
объектом жизнеобеспечения в ЧС, как и
спортивный зал, пристроенный к школе.
Обычно это определяется и утверждается
местными органами ГОЧС, поэтому
соответствующая фраза – ссылка на
документ – перечень объектов
жизнеобеспечения должна быть
присутствовать в СП. Таблица 3 допускает
разночтение – например, объекты
жизнеобеспечения городов и населенных
пунктов (которые в п.1) и здания
энергоснабжения (которые в п.2)
позволяют отнести трансформаторную
подстанцию как к разделу 1, так и к
разделу 2. Повышающие коэффициенты
одним махом делают большинство
существующих зданий детсадов, школ,
больниц недостаточно сейсмостойкими
без реального обоснования (неужели
244
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Вопросы ответств
ведомственных о
сооружений след
собственникам ил
(заказчикам).

245.

вспомнили письмо Шамузафарова?)
146
147
148
149
150
Раздел 5 табл.4
Раздел 5 табл.5
5.20
Раздел 5
6.1.1
В пункте 2 таблицы 4 нет актуализации,
учитывающей новые конструкции и
строительные материалы (например,
наноструктурированный бетон, для
которого еще можно было бы также
увеличить коэффициент условия работы по
таблице 6). Иначе СП будет препятствовать
применению эффективных материалов.
Не учитывается рассеивание при
использовании новых строительных
материалов. Где
упоминается/нормируется учет
рассеивания энергии при применении
таких решение, как подвижные болтовые
соединения (фрикционно-подвижные
соединения), энергопоглошающие связи и
т.п.?
См замечание к п.4.7. Здесь же вопрос:
разрешаем ли мы использовать записи
перемещений и скоростей? Кроме того,
надо записать в раздел 5 и этим узаконить
задание сейсмического воздействия,
сценарными землетрясениями, как это
указано в пункте 10.3.
Дополнение. Раздел 5 целесообразно
дополнить пунктом о способе задания
сейсмического воздействия, то есть
интенсивностью расчетного
землетрясения, параметрами
сейсмического воздействия
(перемещением, скоростью, ускорением)
для расчета отдельных зданий и
сооружений, а также сценарными
нагрузками и воздействиями, как это
указано в пункте 10.3
Здесь и во всех других пунктах надо бы
писать «действующая макросейсмическая
шкала» и «баллы интенсивности».
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
245
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
и сейсмостойкост
решений. Данных
организаций такж
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
и сейсмостойкост
решений. Данных
организаций такж
Пункт 10.3 в СП от
относительно ско
перемещений сле
рассматривать ко
обоснованные ме
соответствии с п.
Пункт 10.3 в СП от
относительно ско
перемещений сле
рассматривать ко
обоснованные ме
соответствии с п.
СП построен на се
балле, качественн
количественная о
определена имен
64. При использов
шкалы, оценка ба
невозможна. В сл
иной шкалы, необ

246.

выполнить перео
переопределение
сейсмического ба
151
152
6.1.2
Раздел 6,
табл. 7
153
Раздел 6
Разделение существующих зданий
сложной конфигурации в плане а.ш. не
всегда возможно и целесообразно и, если
не выделять подраздел 6.19, указание
«следует» становится не возможным.
Таблица 7 не содержит многих
проектируемых и эксплуатируемых
конструктивных систем и, что особенно
чувствительно в проектной практике для
исполнения ФЦП «Повышение
устойчивости…» отсутствуют измененные с
помощью различных способов
сейсмоусиления улучшенные
конструктивные решения. Мы первые
ввели термин и шкалу конструктивной
уязвимости зданий, но до сих пор не ввели
ее в сейсмические нормы, что легко и
просто сняло бы все проблемы таблицы 7.
Для РФ особенно важно, так как мы задаем
сейсмическое воздействие
преимущественно интенсивностью
(собственных данных из ФИЦ ЕГС РАН у нас
почти нет и в ближайшее время не будет.
Общее. Раздел 6 актуализирован в очень
малой степени. Некоторые ужесточения
для каменной кладки противоречат
реалиям застройке большинства регионов
(например, отсутствие кладки 3-ей
категории).
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
В разделе 6.19 до
сохранение сущес
планировок, не вп
соответствующих
В нормах РФ отсу
уязвимостей. Дан
в актуализируемы
представлялось.
Подобный вариан
п. 6.19.3 предлож
Клячко М.А,
Целесообразно указать, что область
применения раздела 6 не
распространяется на эксплуатируемые
здания (п.6.19).
154
6.13 и 6.14
Нет крупноблочных и каменных зданий с
вертикальным обжатием стен.
АНО «Радар»
Клячко М.А,
155
Раздел 6, табл.8
Рамы, заменяющие стены, превратились в
246
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
и сейсмостойкост
решений. Данных
организаций такж
При актуализации

247.

фикцию и нужно нормировать требования,
предъявляемые к ним, так как неясен
термин «заменяющие» - надо дать
критерий.
156
6.15
А где современные деревянные
конструкции, в том числе
комбинированные?
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
157
6.17
Не рассматривал ожидая специальный
раздел, разрабатываемый В.С.Беляевым и
Т.А.Белаш.
проводились иссл
свидетельствующ
и сейсмостойкост
решений. Данных
организаций такж
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
и сейсмостойкост
решений. Данных
организаций такж
Раздел представл
рассмотрение РГ
АНО «Радар»
Клячко М.А,
158
159
160
6.19
6.19.1
6.19.2
Наименование подраздела ограничивает
его содержание. Предлагается заменить
его на: Сейсмическая безопасность
эксплуатируемых зданий (сооружений)
Формулировка может быть оставлена
только в том случае, если далее конкретно
указать увеличенное (по сравнению с
риском, гарантирующим
работоспособность здания при нагрузках
основного сочетания) значение
недопустимого риска, связанного с
человеческими потерями и
материальными ущербами при
сейсмических воздействиях, которые
учитываются в особых сочетаниях нагрузок
Здесь несколько замечаний. Во-первых,
понятие «несейсмостойкое здание»
должно иметь критерии, во-вторых,
способы сейсмоусиления разнообразны и,
как правило, кардинально отличаются от
способов возведения сейсмостойких
зданий и не упоминаются в данном СП и,
наконец, написанное ошибочно в целом,
поскольку расчет эксплуатируемых зданий
существенно отличается от расчета вновь
возводимых.
Второе предложение тривиально,
247
Предлагается на у
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Понятие «сейсми
представленном
действующих нор
определено.
Понятие сейсмост
сооружения прив
Соответственно, н
сооружение – не
определению п. 3
предлагаемые дл
приведены в п. 6.

248.

излишне, но его можно оставить.
Третье предложение относится только к
восстановлению зданий, поврежденных
землетрясением.
Пункт в принятом виде непригоден для
проектировщиков.
161
162
163
6.19.3
6.19.4
6.19.5
Пункт по сути правильный, но изложен
плохо, а обязанность согласования
простого указания о том, что
конструктивные требования можно
ограничить или даже не выполнять,
является явно излишним.
«обследования основания и
конструктивных элементов здания» –
написано плохо, так как не соответствует
принятым терминам и определениям, а
также заставляет, например, обследовать
второстепенные конструктивные
элементы, что излишне. При этом никак не
используются результаты паспортизации
застройки, нет указаний надо ли и в каких
случаях (если надо) производить расчет
«сооружение – фундамент – грунт» и т.д.
Пункт содержит рекомендации, а не
требования или правила. Более того,
некоторые рекомендации (например,
снятие этажей), за частую, как показала
многолетняя практика сейсмоусиления,
неверны и даже вредны. Большинство
рекомендаций предназначены для
восстановления зданий, поврежденных
землетрясениями. Из всего текста этого
пункта предлагается отставить только
перечень инженерно-технических
направлений повышения сейсмостойкости,
а именно: конструктивное усиление, в том
числе с изменением конструктивной схемы
здания (а); снижение динамической массы
здания, в том числе применение
сейсмоизоляции, пассивного
демпфирования и других методов
регулирования сейсмической реакции (б);
изменение назначения здания,
численности и времени пребывания людей
248
Предлагается на р
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Предлагается на р
АНО «Радар»
Клячко М.А,
Предлагается на р
АНО «Радар»
Клячко М.А,

249.

со снижением категории ответственности
здания и риска пребывания в нем (в);
уменьшение остаточного срока
эксплуатации здания (г).
164
6.19.6
Пункт безликий: кто и как принимает
решение? Где и какие критерии
социально-экономической
целесообразности? В то же время уже есть
решения правительственных органов
связанные с ограничением стоимости
сейсмоусиления, правилами и процедурой
сноса сейсмоопасных зданий и др. Этот
пункт – последний. Остается много
вопросов: какой уровень механической
безопасности удовлетворяется при
проектировании вновь возводимых зданий
по этому СП,
нужно ли при сейсмоусилении добавлять
другие требования комфортности,
удорожающие решение задачи
безопасности? Можно ли делать
сейсмоусиление вне проекта
реконструкции? Обязательно ли детально
обследовать все здания, даже типовые и
во всех смыслах одинаковые? Всегда ли
нужна экспертиза (например, для однодвухэтажных домов)? Можно ли
рассматривать и утверждать в ряде случаев
только «идейные» проекты, при этом
принимать и утверждать на конкретной
территории укрупненную стоимость
усиление 1м 2? Одинаковы ли задачи
сейсмоусиления при краткосрочном и
долго срочном прогнозе землетрясения?
Надо ли вообще усиливать здания с
районом сейсмичностью 7? Нормативное
решение этих вопросов существует,
известно, апробировано и позволит в
очень значительной степени снизить
стоимость сейсмоусиления в нашей стране.
В этом важном разделе должны
содержаться четкие и понятные базовые
требования, увязанные с
градостроительной политикой в целом и,
конечно, требующей дополнительного
нормирования второго уровня и НМД
249
Предлагается на р
АНО «Радар»
Клячко М.А,

250.

методического/рекомендательного
характера.
162
П. 6.19
Предлагаемый новый текст подраздела
6.19 изложен отдельно. При этом
добавляются в раздел 3 термины,
изложенные в приложении 3. Риски для
новых и эксплуатируемых зданий разного
возраста и износа должны быть разными,
что понятно, логично и соответствует,
например, приказу № 404 от 07.2010 МЧС
России «Методика определения расчетных
величин пожарного риска для
производственных объектов» и ГОСТ Р
12.3.047-98 «Пожарная безопасность
технологических процессов»
Понятие «сейсми
представленном
действующих нор
определено.
6.19 Сейсмическая безопасность эксплуатируемых зданий (сооружений)
6.19.1 Требования настоящего подраздела следует соблюдать при разработке мероприятий по обеспечению сейсмической безоп
том числе восстанавливаемых после землетрясения и усиливаемых в связи с изменением сейсмичности площадки или функ
механическая безопасность которых при расчетном сейсмическом воздействии не обеспечивается в части сохранения жизни людей.
Настоящее требование не распространяется на эксплуатируемые здания, находящиеся в районах с сейсмичностью 7 баллов.
Примечание: Под изменением функционального назначения здания подразумевается изменения, влекущие за собой повышени
отнесение здания к объектам, функционирование которых в работоспособном состоянии необходимо для ликвидации чрезвы
землетрясением.
6.19.2 Необходимость повышения сейсмостойкости (восстановления или усиления) здания устанавливается на основании резул
выполняемого в соответствие с ГОСТ 31937 – 2011 «Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга технического состоян
паспортизации застройки урбанизированной территории (города) и особенностей подходов к сейсмическому риску.
6.19.3 Целью сейсмоусиления является обеспечение такого уровня механической безопасности, при котором сохраняется работо
сооружения при воздействии нагрузок основного сочетания и не превышение допустимого значения индивидуального риска в
сейсмические нагрузки.
Риск, связанный с причинением вреда жизни и здоровью людей, возникающий вследствие вторичных природных и антро
учитываться.
6.19.4 В процессе повышения механической безопасности эксплуатируемых зданий обязательному удовлетворению подлежит тр
в случае расчетного сейсмического воздействия. При этом максимально допустимое значение индивидуального сейсмического ри
территориях Российской Федерации принимается равным 10 -5, что обеспечивается расчетом эксплуатируемого здания на сейсмиче
разделом 5 настоящего СП с использованием коэффициента редукции К 1=0,2.
6.19.5 Критерием безопасной эксплуатации зданий в сейсмических районах является такое его состояние, превышение которого
перекрытия этого здания. Гарантией соблюдения этого критерия сейсмической безопасности является состояние поврежденного в ре
здания, оцениваемое в целом степенью ущерба не превышающим d=3 по действующей макросейсмической шкале. Такое сост
допустимым и называется критическим.
6.19.6 Восстановление зданий, поврежденных землетрясениями, должно сопровождаться технико-экономическим обоснование
250

251.

реконструкции.
6.19.7 Для удовлетворения требованиям механической безопасности эксплуатируемых зданий с недостаточной сейсмостойко
нижеследующие инженерные методы и решения:
- конструктивное усиление, в том числе с изменением конструктивной схемы здания;
- уменьшение сейсмических нагрузок на здание, в том числе снижение динамической массы здания, применение сейсмоизоля
других методов регулирования сейсмической реакции;
- изменение назначения здания, численности и времени пребывания людей со снижением категории ответственности здания и р
- уменьшение остаточного срока эксплуатации здания.
Вышеперечисленные инженерные методы сейсмозащиты рекомендуется сочетать с неинженерными способами повышения безо
населения для повышения готовности к землетрясению, страхование имущественных (материальных) потерь и другие
сейсмобезопасности.
6.19.8 Методы и технологии, применяемые для повышения сейсмостойкости эксплуатируемых зданий, должны, как пр
строительно-монтажных работ с минимальными ограничениями работоспособности усиливаемого здания по уровню и продолжительно
Это требование не распространяется на здания поврежденные в результате землетрясения.
Разработка дополнительных проектных решений для повышения теплозащиты и пожаробезопасности здания, а также для об
групп населения назначается Заказчиком в техническом задании на проектирование сейсмоусиления.
6.19.9 Вопросы восстановления и усиления недостаточно сейсмостойких зданий следует решать в рамках градостроител
территории по обеспечению безопасного развития, учитывая при этом и другие аспекты качества жизни населения, а также
урбанизированной территории (оперативный, краткосрочный или долгосрочный).
При этом усиление зданий с недостаточной сейсмостойкостью может не производиться, если остаточный срок эксплуатации эти
Сейсмоусиление зданий с остаточным сроком службы 10 и менее лет, как правило, нецелесообразно.
Решение о выводе из эксплуатации (сносе) небезопасных, малокомфортных зданий принимается уполномоченным муницип
градостроительству.
№
Текущая редакция СП
Замечание (предложение)
166
5.2 При выполнении расчетов
сооружений с учетом сейсмических
воздействий следует применять две
расчетные ситуации:
При
выполнении
расчетов Семенов В.А
сооружений с учетом сейсмических
воздействий следует применять две ООО «Техсофт»
расчетные ситуации:
а)
сейсмические
нагрузки
соответствуют уровню ПЗ (проектное
землетрясение). Целью расчетов на
воздействие
ПЗ
является
предотвращение частичной или полной
потери
эксплуатационных
свойств
сооружением.
Расчетные
модели
а)
сейсмические
нагрузки
соответствуют уровню ПЗ (проектное
землетрясение). Целью расчетов на
воздействие ПЗ является определение
проектных решений,
позволяющих
предотвратить частичную или полную
потерю
эксплуатационных
свойств
251
Автор
Комментарий раз
Предлагает
данное уточнение
редакции: 5.2 П
расчетов сооруж
сейсмических воз
применять две ра
а) сейсми
соответствуют
землетрясение). Ц
воздействие
определение (при

252.

167
сооружений
следует
принимать
соответствующими упругой области
деформирования. Расчеты зданий и
сооружений на особые сочетания
нагрузок
следует
выполнять
на
нагрузки, определяемые в соответствии
с 5.5, 5.9, 5.11. При выполнении расчета
в частотной области суммарные
(усилия,
моменты,
напряжения,
перемещения) инерционные нагрузки,
соответствующие
сейсмическому
воздействию, следует вычислять по
формуле (8);
сооружением.
Расчетные
модели
сооружений
следует
принимать
соответствующими
упругой
области
деформирования. Расчеты зданий и
сооружений на особые сочетания нагрузок
следует
выполнять
на
нагрузки,
определяемые в соответствии с 5.5, 5.9,
5.11. При выполнении расчета в частотной
области суммарные (усилия, моменты,
напряжения, перемещения) инерционные
нагрузки, соответствующие сейсмическому
воздействию, следует вычислять по
формулам (8), (9);
решений,
предотвратить
полную потерю
свойств сооруже
модели
соору
принимать
с
упругой области
Расчеты зданий
особые сочетания
выполнять
определяемые в с
5.9, 5.11. При вып
частотной обла
(усилия, момен
перемещения)
нагрузки,
сейсмическому
следует вычислять
(9);
5.2.2 Расчеты, соответствующие
МРЗ следует выполнять: во временной
области
с
применением
инструментальных
или
синтезированных акселерограмм, по
теории предельного равновесия с
учетом п. 5.5 или с использованием
иных научно обоснованных методов.
Для расчетов во временной области
максимальные
амплитуды
инструментальных
или
синтезированных ускорений в уровне
основания
сооружения
следует
принимать не менее 1,0, 2,0 или
4,0 м/с2 при сейсмичности площадок
строительства
7,
8и
9 баллов,
соответственно,
и
умножать
на
коэффициент К0 таблицы 3.
Расчеты, соответствующие МРЗ Семенов В.А
следует выполнять: во временной области
с применением инструментальных или ООО «Техсофт»
синтезированных акселерограмм,
по
теории предельного равновесия с учетом
п. 5.5 или с использованием иных научно
обоснованных методов. При выполнении
расчетов
по
теории
предельного
равновесия суммарные инерционные
нагрузки, соответствующие сейсмическому
воздействию, следует вычислять по
формулам (8), (9). Для расчетов во
временной
области
максимальные
амплитуды
инструментальных
или
синтезированных ускорений в уровне
основания сооружения следует принимать
не менее 1,0, 2,0 или 4,0 м/с2 при
сейсмичности площадок строительства 7,
8 и 9 баллов, соответственно, и умножать
на коэффициент К0 таблицы 3.
Предлагает
данное уточнение
редакции:
соответствующие
выполнять: во вре
применением и
или
акселерограмм,
предельного рав
п. 5.5 или с испо
научно обоснован
расчете на КЗ
жесткостные
конструкций
соответствующие
прогнозируемому
назначаемому
деформирования
его элементов. У
характера зави
величиной внешн
деформациями
конструкций мож
как путем
пр
диаграммы дефор
с
применение
способов
лине
расчетов во вре
252

253.

максимальные
инструментальны
синтезированных
уровне основан
следует принима
2,0 или 4,0 м/с2 п
площадок строи
9 баллов,
соот
умножать
на
К0 таблицы 3.
168
Введение
Работа
выполнена
Центром
исследований
сейсмостойкости
сооружений ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
– института ОАО «НИЦ «Строительство»
(руководитель работы – д-р техн. наук,
член-корр. РАН, проф. Гусев Б.В;
научный руководитель рабочей группы
- д.т.н., проф, Айзенберг Я.М.,
ответственный исполнитель – инженер
Бубис А.А).
Работа выполнена Центром исследований
А.Л. Стром
сейсмостойкости сооружений ЦНИИСК им.
Гидропроект
В.А. Кучеренко – института ОАО «НИЦ
«Строительство» (руководитель работы –
д-р техн. наук, член-корр. РАН, проф. Гусев
Б.В; научный руководитель рабочей группы
- д.т.н., проф, Айзенберг Я.М.,
ответственный исполнитель – инженер
Бубис А.А). Раздел 7 "Транспортные
сооружения" подготовлен …; раздел 8
"Гидротехнические сооружения" АО
"ВНИИГ им Б.Е. Веденеева" совместно с
Филиалом АО "Институт Гидропроект" –
ЦСГНЭО.
В редакции, перед
Заказчику, будет у
всех разделов. Пр
предлагаем РГ рас
удаления из СП ра
принять предложе
актуализации.
Это, во-первых, снимет претензии по
авторству со стороны разработчиков
соответствующих разделов и, главное, в
случае возникновения у пользователей
каких-либо вопросов, они будут знать, к
кому обращаться за разъяснениями.
169
170
3.3. акселерограмма землетрясения:
Запись во времени процесса изменения
ускорения
колебаний
грунта
(основания)
для
определенного
направления.
Убрать этот термин. Зачем дублировать
понятия. Соотношение терминов
"Акселерограмм" (п. 3.2) и
"Акселерограмма землетрясения" такое
же, как в известной поговорке, что всякая
селедка – рыба, но не всякая рыба –
селедка.
3.12
исходная
сейсмичность:
Сейсмичность района строительства,
определяемая
для
нормативных
периодов повторяемости и средних
грунтовых условий с помощью ОСР.
исходная сейсмичность: Сейсмичность А.Л. Стром
района строительства, определяемая для
нормативных периодов повторяемости и Гидропроект
средних грунтовых условий по результатам
ДСР/УИС или принимаемая равной
нормативной сейсмичности.
253
А.Л. Стром
Гидропроект
Не вполне согласн
предложением. А
землетрясения мо
в здании, на соору
транспорте. Но мы
этим термином им
грунта. Предлагае
рассмотрение раб
Предлагается на р

254.

Сейсмичность, определяемая по картам
ОСР – это нормативная сейсмичность (п.
3.25). Не надо путать понятия.
Нормативная (по картам ОСР) - исходная
(фоновая) → уточненная по результатам
ДСР/УИС, или принимаевая равной
нормативной → расчетная (с учетом
результатов СМР)
171
3.15 категория грунта по сейсмическим
свойствам (I, II или III): Характеристика,
выражающая способность грунта в
примыкающей к сооружению части
основания ослаблять (или усиливать)
интенсивность
сейсмических
воздействий,
передающихся
от
грунтового основания на сооружение.
категория грунта по сейсмическим А.Л. Стром
свойствам (I, II, III или IV): Характеристика,
выражающая способность грунта в Гидропроект
примыкающей к сооружению части
основания ослаблять (или усиливать)
интенсивность сейсмических воздействий,
передающихся от грунтового основания на
сооружение.
Замечание принят
откорректировано
В таблице 1 четыре категории, а не три. Три
категории в аналогичной таблице в
разделе 8 "Гидротехнические сооружения"
172
3.20
максимальное
расчетное
землетрясение (МРЗ): Землетрясение
максимальной
интенсивности
на
площадке
строительства
с
повторяемостью один раз в 1000 лет и
один раз в 5000 лет – для объектов
повышенной ответственности (для
гидротехнических
сооружений).
Принимают по комплектам карт ОСР-97
B и C соответственно.
С учетом той дискуссии, которая была на А.Л. Стром
прошлом заседании, может быть просто
отказаться от этих понятий. Они войдут в Гидропроект
СП по строительству гидротехнических
сооружений в сейсмических районах.
Определение для
сооружений. Пред
этот термин. При э
РГ рассмотреть во
СП разделов 7, 8 и
предложения по е
1) Понятия МРЗ и ПЗ широко применяются
и в разделе 5. При этом они не
привязываются к повторяемости, так как
указано, что "Применяется одна карта
ОСР". Поэтому определения и МРЗ и ПЗ не
соответствует применению этих терминов.
2) Сейчас уже не карта ОСР-97, а ОСР-2015.
Завтра будет ОСР-2016. Надо написать,
что "по картам В и С из действующего
комплекта карт ОСР.
3) и МРЗ и ПЗ – это расчетные
сейсмические
воздействия,
которые
принимаются с учетом и ДСР/УИС и СМР.
173
3.25
нормативная
сейсмичность:
Сейсмичность района нахождения
гидротехнического
сооружения,
определяемая
для
нормативных
периодов повторяемости по картам
нормативная сейсмичность: Сейсмичность А.Л. Стром
района
расположения
площадки,
определяемая для нормативных периодов Гидропроект
повторяемости по действующим картам
ОСР. См. комментарий к п. 3.12 и
254
Замечание принят
откорректировано

255.

ОСР-97.
комментарий 2 к п 3.20
3.26
общее
сейсмическое
районирование (ОСР): Представляет
собой оценку сейсмической опасности
на территории всей страны и имеет
общегосударственное значение для
осуществления
рационального
землепользования и планирования
социально-экономического
развития
крупных регионов. Масштаб карт ОСР
1:2500000–1:8000000.
общее
сейсмическое
районирование А.Л. Стром
(ОСР): оценка сейсмической опасности на
территории всей страны, с составлением Гидропроект
нормативной карты (комплекта карт) в
масштабах 1:2500000–1:8000000.
175
3.30
площадка
гидротехнического
сооружения (площадка строительства):
Территория, на которой проектируется
(или размещается) гидротехническое
сооружение.
Убрать, как абсолютно очевидную вещь. А.Л. Стром
Мы же не определяем, что такое площадка
Гидропроект
не гидротехнического сооружения.
176
3.31 проектное землетрясение (ПЗ): См. комментарии к п. 3.20 (МРЗ).
Землетрясение
максимальной
интенсивности
на
площадке
строительства с повторяемостью один
раз в 500 лет (для гидротехнических
сооружений).
174
177
3.40
сейсмическое
микрорайонирование (СМР): Оценивает
влияние
свойств
грунтов
на
сейсмические колебания в пределах
площадей расположения конкретных
сооружений
и
на
территории
населенных пунктов. Масштаб карт СМР
1:50000 и крупнее.
Предлагаем на ра
Карты ОСР широко применяются не только
для
осуществления
рационального
землепользования
и
планирования
социально-экономического
развития
крупных регионов, но и непосредственно
при проектировании, так как на их основе
составляются списки населенных пунктов,
расположенных в сейсмических районах и
эти значения, с поправкой по данным СМР
принимаются в качестве расчетных.
А.Л. Стром
Замечание принят
откорректирован
Гидропроект
сейсмическое микрорайонирование (СМР): А.Л. Стром
Оценка влияния свойств грунтов и рельефа
на сейсмические колебания в пределах Гидропроект
площадей
расположения конкретных
сооружений и на территории населенных
пунктов. Масштаб карт СМР 1:50000 и
крупнее.
1) нужен единый стиль .
определяемого
термина
существительное, а не глагол.
Предлагаем на ра
Предлагаем на ра
После
идет
2) СМР учитывает и влияние рельефа.
178
4.1 При проектировании зданий и
сооружений надлежит:
При проектировании зданий и сооружений
надлежит:
применять материалы, конструкции и
применять
материалы,
255
конструкции
и
А.Л. Стром
Гидропроект
Предлагаем п. 4.1
добровольного пр

256.

конструктивные
схемы,
обеспечивающие
снижение
сейсмических нагрузок, в том числе
системы
сейсмоизоляции,
динамического
демпфирования
и
другие
эффективные
системы
регулирования сейсмической реакции;
конструктивные схемы, обеспечивающие
снижение сейсмических нагрузок, в том
числе
системы
сейсмоизоляции,
динамического демпфирования и другие
эффективные системы регулирования
реакции сооружения на сейсмические
воздействия; Что такое "сейсмическая
реакция".
Регулируется
реакция
сооружения на воздействие.
179
4.2 Проектирование зданий высотой
более 75 м должно осуществляться при
научном сопровождении компетентной
организации.
Если проектная организация имеет допуск А.Л. Стром
СРО на проектирование таких сооружений,
значит, она компетентна. Как иначе Гидропроект
определить "Компетентность"?
Предлагаем на ра
учетом мнения За
(минстрой РФ)
180
4.4 Расчетную сейсмичность площадки
строительства зданий повышенного
уровня
ответственности
при
нормативной сейсмичности района
строительства 6 и более баллов следует
устанавливать
по
результатам
сейсмического
микрорайонирования
(СМР),
выполняемого в
составе
инженерных изысканий, с учетом
сейсмотектонических, грунтовых и
гидрогеологических условий.
Расчетную
сейсмичность
площадки А.Л. Стром
строительства зданий повышенного уровня
ответственности
при
нормативной Гидропроект
сейсмичности района строительства 6 и
более баллов следует устанавливать по
результатам
уточнения
исходной
сейсмичности (УИС) и сейсмического
микрорайонирования (СМР), выполняемых
в составе инженерных изысканий.
УИС не регламент
настоящим СП, и н
обязательного при
смешаны понятия
«площадка» строи
1) Учет сейсмотектонических условий – это
УИС, грунтовых и гидрогеологических
условий – СМР.
2) Здесь речь идет о площадках "при
нормативной
сейсмичности
района
строительства 6 и более баллов", в а
таблице 1 – с 7 баллов. Необходимо убрать
это протиаворечие
181
4.5
Площадки
строительства,
в
пределах
которых
отмечены
тектонические нарушения, перекрытые
чехлом рыхлых отложений мощностью
менее 10 м, участки с крутизной
склонов более 15°, с оползнями,
обвалами, осыпями, карстом, селями,
участки, сложенные грунтами III и IV
категорий являются неблагоприятными
в сейсмическом отношении.
Площадки, сложенные грунтами III и IV А.Л. Стром
категорий в пределах которых отмечены
активные
тектонические
нарушения, Гидропроект
расположенные на склонах крутизной
более 15°, подверженные воздействию
склоновых и карстовых процессов,
являются
неблагоприятными
в
сейсмическом отношении.
При необходимости строительства зданий
и сооружений на таких площадках следует
При необходимости строительства принимать дополнительные меры по
зданий и сооружений на таких укреплению их оснований, усилению
площадках
следует
принимать конструкций и инженерной защите
256
Предлагаем на усм

257.

дополнительные меры по укреплению
их оснований, усилению конструкций и
инженерной защите территории от
опасных геологических процессов.
территории от
процессов.
опасных геологических
Строительство постоянных сооружений на
площадках, пересекаемых активными
тектоническими
разломами
не
допускается, за исключением линейных
объектов.
1)
непонятно,
чем
так
опасны
тектонические нарушения, если они не
активны. Контрастностью свойств в
крыльях, но она может быть обусловлена и
простым переслаиванием крутопадающих
слоев осадочных пород.
2) надо особо выделить невозможность
строительства "точечных" сооружений на
площадках,
пересекаемых
именно
активными разломами.
182
Таблица 1
Все же, коллеги, как быть с площадками в А.Л. Стром
6-балльном районе по карте ОСР,
сложенными грунтами III и IV категорий по Гидропроект
сейсмическим свойствам? Ведь расчетная
сейсмичность там 7 баллов, т.е, она
должна учитываться, согласно разделу 1.
См. также комментарий к п. 4.4.
Для объектов нор
ответственности о
сейсмичными.
183
5.2 ПЗ и МРЗ.
В п. 5.2 надо согласовать использование А.Л. Стром
терминов ПЗ и МРЗ с разделом 3 "Термины
и определения). И ПЗ и МРЗ – это Гидропроект
сейсмические воздействия, присеем по
определению – воздействия разной
повторяемости.
Из понятия ПЗ и М
взгляд, не следует
повторяемость. Пр
землетрясение – т
ведется проектиро
конструирование
здания. Максимал
землетрясение – т
в состоянии воспр
утраты своих функ
обрушения несущ
В этом пункте же пункте СП речь идет,
фактически, о способе перехода от одного
и того же воздействия к нагрузкам,
учитываемым
в
расчетах
разными
способами.
Так может лучше отказаться от
использования понятий ПЗ и МРЗ, чтобы не
запутывать пользователя?
184
7 Транспортные сооружения
Следует согласовать этот раздел с А.Л. Стром
подготовленным
СП
"Транспортные
сооружения. Правила проектирования", Гидропроект
257
Внесены корректи
указанные пункты
предлагаем РГ рас
удаления из СП ра
принять предложе

258.

что бы исключить противоречия.
185
186
8 Гидротехнические сооружения
3.10 железобетонный каркас с
железобетонными
диафрагмами,
ядрами жесткости или стальными
связями: Конструктивная система, в
которой восприятие вертикальных
нагрузок обеспечивается, в основном,
пространственным
каркасом,
а
сопротивление
горизонтальным
нагрузкам,
обеспечиваемое
железобетонными
диафрагмами,
ядрами жесткости или стальными
связями, составляет более 35 %, но
менее 65 % общего сопротивления
горизонтальным
нагрузкам
всей
конструктивной системы.
актуализации
На данном этапе предлагается полностью
заменить этот раздел после подготовки 1
редакции СП "Гидротехнические
сооружения в сейсмических районах.
Сейчас его не трогать, во избежание
путаницы.
А.Л. Стром
Предлагаем при классификации ж.б.
зданий на основании величины общего
сопротивления горизонтальным нагрузкам
конструктивной системы использовать
преимущественно следующие
определения:
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
- каркасные здания;
–ж.б. каркас с ж.б. диафрагмами, ядрами
жесткости или стальными связями;
- стеновая система.
При этом определение связевой системы
(каркас) нужно изменить т.к. согласно
п.3.38 диафрагмы, стены и ядра жесткости
3.13 каркасные
здания: воспринимают всю ( 100% )
Конструктивная система, в которой как горизонтальную нагрузку, хотя по п.3.10 в
вертикальным, так и нагрузкам в любом каркасных зданиях диафрагмы и ядрами
из горизонтальных направлений в жесткости воспринимают от 35 до 65%,
основном
противодействует также по п.3.38 связевая система даже
пространственный каркас, а его более «жесткая» чем стеновая система по
сопротивление
горизонтальным п.3.51, т.к. в стеновой системе стены
нагрузкам составляет более 65 % воспринимают от 65 до 100%
общего сопротивления горизонтальным горизонтальной нагрузки.
нагрузкам
всей
конструктивной
Что касается критерия отнесения
системы.
зданий к той либо иной системе по п. 3.10,
3.33 рамно-связевая
система: 3.13,3.33, то неопределенный термин
Система, состоящая из рам (каркаса) и «общее сопротивление горизонтальным
вертикальных диафрагм, стен или ядер нагрузкам» по п.3.10, 3.13, целесообразно
жесткости
и
воспринимающая расшифровать, м.б. как в п. 3.51 горизонтальные
и
вертикальные прочность на сдвиг конструкций в
нагрузки.
Горизонтальную
и основании здания или как в п. 3.33
вертикальную нагрузки распределяют соотношения жесткостей элементов, т.к.
между
рамами
(каркасами)
и эти понятия могут быть легко вычислены
вертикальными
диафрагмами
(и инженерными методами.
другими элементами) в зависимости от
соотношения
жесткостей
этих
258
Гидропроект
Предлагаем РГ ра
удаления из СП ра
принять предложе
актуализации. На
Противоречий, на
выявлено.Связевы
выполняться с ша
узлами. Соответст
могут воспринять
нагрузки ничем, к
каркасных здания
и ядрами жесткос
воспринять часть
жесткости узлов. П
система не более
использует иные м
восприятия нагруз
каркасы и стеновы
этом, при изгибны
деформациях мех
сопротивления ра
обозначены как о
сопротивление го
нагрузкам.

259.

элементов.
3.38 связевая система: Система,
состоящая из рам (каркаса) и
вертикальных диафрагм, стен и (или)
ядер жесткости; при этом расчетная
горизонтальная нагрузка полностью
воспринимается диафрагмами, стенами
и (или) ядрами жесткости.
3.51 стеновая
система:
Конструктивная система, в которой, как
вертикальным, так и нагрузкам в любом
из горизонтальных направлений в
основном
противодействуют
вертикальные
несущие
стены,
прочность на сдвиг которых в
основании здания составляет более
65 % общей прочности на сдвиг всей
конструктивной системы.
187
4.1 При проектировании зданий
и сооружений надлежит:
При
назначении
зон
пластических деформаций и локальных
разрушений
следует
принимать
конструктивные решения, снижающие
риск прогрессирующего разрушения
сооружения или его частей и
обеспечивающие
«живучесть»
сооружений
при
сейсмических
воздействиях.
В нормативной литературе более
распространен термин «прогрессирующее
обрушение».
Рекомендуем конкретизировать
положения п.4.1 в части предполагаемых
критериев разрушения элементов
конструктивной схемы и величин
недопустимых деформаций.
Не
следует
применять
конструктивные решения, допускающие
обрушение сооружения в случае
разрушения
или
недопустимого
деформирования одного несущего
элемента.
П р имеч а ни я
259
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
П 4.1 предлагаетс
добровольного пр

260.

2 При выполнении расчетных и
конструктивных требований настоящего
СП расчеты
на
прогрессирующее
обрушение зданий и сооружений не
требуются, за исключением случаев,
предусмотренных законами Российской
федерации.
188
189
4.2 Проектирование
зданий
высотой
более
75 м
должно
осуществляться
при
научном
сопровождении
компетентной
организации.
Рекомендуем заменить схему научного
сопровождения (т.е. выдача
рекомендаций в процессе проектирования
или до его начала) на схему peer review
(рецензирование коллегами
профессионалами) принятой во всем мире.
Это может быть заключение по готовому
проекту специализированной в области
сейсмостойкого строительства фирмы,
имеющей опыт проектирования
аналогичных зданий в сейсмических
районах. При этом экспертизу
(государственную или негосударственную)
эта процедура не отменяет, экспертиза
может проводится с учетом указанного
выше заключения.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Научное сопровож
проектирование о
ГОСТ 27751-2014 (
нормативное мер
отличие от предла
принятии соответс
законов, возможн
предложения в СП
К сожалению, проблему двойного учета
ответственности зданий при назначении
Карта А предназначена для интенсивности сейсмического воздействия
проектирования объектов нормального только усугубилась в СП 14.13330.2016 , т.к.
и пониженного уровня ответственности. сохранена как система учета
Заказчик
вправе
принять
для ответственности с использованием карт
проектирования объектов нормального ОСР, так и система с коэффициентами K по
0
уровня ответственности карту B или С табл.3. Простой пример, при
при соответствующем обосновании.
проектировании общеобразовательной
школы в г. Краснодаре по карте B (п. 4.3
Решение о выборе карты В или С,
допускает такой выбор) амплитуда
для оценки нормативной сейсмичности
сейсмического воздействия уровня МРЗ
района при проектировании объекта
повышенного уровня ответственности, составит A K 2 1.5 3 м , при том,
0
с2
принимается
Заказчиком
по
представлению
генерального что раньше по СНиП II-7-81* при
проектировщика, при необходимости, использовании карты B рассматривалось
основываясь
на
заключениях воздействие с интенсивностью
компетентной организации.
м
A g 2 2 . В СП 14.13330 версии 2014г.
с
Для уточнения сейсмичности
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
На наш взгляд, пр
учета не существу
представленном С
4.3
260
Значения коэффиц
назначены для ра
сооружений ответ
ответственных.
Применение карт
обусловлено возм
неполнотой сейсм
информации, увел
службы ответстве
При этом, методы
оценивают резерв
способности соор
высоких и запреде
нагрузок.

261.

района
строительства
объектов
повышенной
ответственности,
перечисленных в позиции 1 таблицы 3,
дополнительно
проводят
специализированные сейсмологические
и сейсмотектонические исследования.
было найдено компромиссное решение,
когда п.4.3 не содержал требования
принимать карту B или C для объектов
повышенной ответственности и по
желанию заказчика для нормального
уровня, а учет ответственности выполнялся
только коэффициентом K0 по табл.3. По
версии СП 14.13330 2016г. при выборе
карты B для многих городов РФ
5.2.1 Расчеты по 5.2,а) следует
интенсивность сейсмического воздействия
выполнять для всех зданий и
уровня МРЗ превысит 9 баллов (например
сооружений.
г. Сочи), а где то и будет и 10+ (например г.
Расчеты по 5.2,б) следует Грозный). Принятая сейчас система с
применять для зданий и сооружений, коэффициентом K0 =от 2,0 до1,5
перечисленных
в
позициях
1 и фактически приводит к тому, что
воздействие уровня МРЗ,
2 таблицы 3.
масштабированное от ПЗ, не обеспечивает
равную по всем населенным пунктам
вероятность наступления события уровня
При выполнении расчетов по
МРЗ для всех зданий, как это принято
уровням ПЗ и МРЗ принимают одну
например в нормах США (МРЗ принято с
карту
сейсмичности
района
повторяемостью 2500 лет). Предлагаем
строительства в соответствие с 4.3.
использовать методику раздела 8 СП
14.13330.2014 по гидротехническим
сооружениям, при которой проектное
5.5
землетрясение - это карта А, максимально
расчетное – это карта B (или C для особо
ответственных), а учет ответственности
зданий и сооружений осуществляется
Расчетная сейсмическая нагрузка
коэффициентом K0 величиной 1,1-1,2 как
j
(силовая или моментная) Sik по для ПЗ, так и МРЗ. При этом вернется
направлению обобщенной координаты логический смысл терминам ПЗ и МРЗ, ПЗ с номером j, приложенная к узловой более частое землетрясение, МРЗ –
точке k РДМ и соответствующая i-й редкое, маловероятное событие. Кроме
форме собственных колебаний зданий того, назначение интенсивности ПЗ и МРЗ с
или сооружений, определяется по помощью карт учитывает уникальность
сейсмологической обстановки для
формуле
каждого населенного пункта РФ, учтенной
в картах ОСР, чего нельзя сказать о системе
Sikj = K 0 K1 S0jik ,
с коэффициентами K0.
(1)
где К0 – коэффициент,
учитывающий
назначение
сооружения
и
его
ответственность,
принимаемый по таблице 3;
К1 – коэффициент,
учитывающий
261
Как показывает пр
условия расчета н
происходит глоба
увеличения расхо
Кроме того, если с
предложению
Краснодаргражда
расчета МРЗ карты
выше карты для П
увеличению нагру
на 1 балл, или в 2
коэффициента 1,2
составит 2,4 раза.
рассматриваемого
документа увелич
составляет не бол
При этом, отсылка
не вполне коррект
локализованности
сейсмичности и на
глобальной сети р
сейсмических соб
стране.

262.

допускаемые повреждения зданий и
сооружений,
принимаемый по таблице 4;
190
Фактически методика определения
интенсивности сейсмического воздействия
уровня ПЗ и МРЗ в разделах посвященных
проектированию зданий, транспортных
сооружений и гидротехнических
сооружений различна (см. п.4 выше). В
рамках одного документа СП 14.13330
такой подход создает трудности при его
практическом применении.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП ра
принять предложе
актуализации. На
К сожалению, понятие Проектного
Землетрясения (ПЗ) в разделе 5 СП
5.2 При выполнении расчетов 14.13330 существенно отличается от
сооружений с учетом сейсмических принятого в нормах ЕС и США, а также
воздействий следует применять две разделе 8 СП 14.13330. Например, согласно
расчетные ситуации:
п.2.1 Еврокода 8 ПЗ -это частое
землетрясение с периодом повторяемости
а)
сейсмические
нагрузки
95 лет, при воздействии которого здания
соответствуют уровню ПЗ (проектное
сохраняют свои эксплуатационные
землетрясение).
характеристики. При данном воздействии
рассматривается состояние вида Damage
limitation state –ограничение ущерба в
Еврокоде 8- или Immediate Occupancy –
Непрекращающаяся Эксплуатация в
Целью расчетов на воздействие
нормах США ASCE 41-13. Аналогично
ПЗ является предотвращение частичной
сформулировано и в СП 14.13330 п. 5.2
или полной потери эксплуатационных
«Целью расчетов на воздействие ПЗ
свойств
сооружением.
Расчетные
является предотвращение частичной или
модели сооружений следует принимать
полной потери эксплуатационных свойств
соответствующими упругой области
сооружением». Вариант когда в роли ПЗ
деформирования. Расчеты зданий и
выступает воздействие с повторяемостью
сооружений на особые сочетания
500 лет ( а при выборе карты B и с
нагрузок
следует
выполнять
на
повторяемостью 1000 лет) для
нагрузки, определяемые в соответствии
гражданских сооружений выглядит
с 5.5, 5.9, 5.11. При выполнении расчета
необоснованно консервативным.
в частотной области суммарные
(усилия,
моменты,
напряжения, Также остается спорным вопрос об
перемещения) инерционные нагрузки, использования в СП 14.13330 при расчетах
соответствующие
сейсмическому на ПЗ коэффициентов редукции
воздействию, следует вычислять по (допустимых разрушений) K1 (см.п.5.5).
формуле (8);
Ведь согласно СП 14.13330 «Расчетные
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Предполагаем, чт
следует последов
поэтапно гармони
нормами других с
должна сохранять
преемственность
интегрированност
систему норматив
4 Основные положения
7 Транспортные сооружения
8 Гидротехнические сооружения
191
5.2.1 Расчеты по 5.2,а) следует
модели сооружений следует принимать
соответствующими упругой области
262
Следует отметить
Еврокодов привел
множественным р
землетрясениях п
(Италия, Турция, А
результатам этих
Италии были прин
ужесточившие нор
Следует отметить
результатам выпо
исследовательски
практически все и
считают невозмож
гармонизацию но
других стран. Текс
откорректирован.

263.

выполнять для
сооружений.
всех
зданий
и
При выполнении расчетов по
уровням ПЗ и МРЗ принимают одну
карту
сейсмичности
района
строительства в соответствие с 4.3.
192
деформирования.» , т.е. при ПЗ здание еще
находится в области упругих деформаций и
физической нелинейности в его поведении
еще нет. При этом основным критерием
соответствия в Еврокоде 8 требованиям ПЗ
Damage limitation state является
ограничение на перекос этажей величиной
0,005…0,01 высоты этажа (см. п. 4.4.3.2
Еврокода 8). Например, для г. Краснодара
при проектном землетрясении 7 баллов
(по СП 14.13330) и условном 5-6 бальном
(европейски подход) достаточное сечение
конструктивных элементов каркаса по
условиям ограничения перекоса этажей
будут очевидно отличаться. Фактически
расчет по СП 14.13330.2016 на ПЗ
соответствует общепринятому в
отечественной практике расчету по
прочности по методике отмененного СНиП
II-7-81*. В таком случае, возможно следует
устранить двойственность толкований с
европейским подходом, обозначить это
воздействие как расчетное землетрясение
(Design Level earthquake) и вести по нему
классический прочностной расчет с
коэффициентами редукции, убрав все
отсылки к эксплуатационным
характеристикам здания , альтернативное
решение см. п.8.
5.2 При выполнении расчетов
сооружений с учетом сейсмических
воздействий следует применять две
расчетные ситуации:
Интенсивность
Максимального ОАО «ТИЖГП
расчетного
землетрясения
(МРЗ) Краснодаргражда
решением заказчика может меняться в 4 нпроект»
раза (от карты A до карты C) плюс к этому
происходит домножение интенсивности на
б)
сейсмические
нагрузки коэффициент K . Как результат можно
0
соответствуют
уровню
МРЗ получать интенсивности воздействия МРЗ
(максимальное
расчетное существенно более 10 баллов даже в г.
землетрясение).
Краснодаре (например, для больницы
карта С и K0=1.5 , получаем МРЗ 9+ баллов
5.2.1 Расчеты по 5.2,а) следует
для
г.
Краснодар,
которое
по
выполнять для всех зданий и
существующим
картам
ОСР
будет
сооружений.
соответствовать повторяемости 10000
Предлагаем перенять подход
Расчеты по 5.2,б) следует лет!).
применять для зданий и сооружений, раздела 8 СП, где ситуация гораздо более
263
Порядок примене
следует установит
мнения их разраб
заказчика.

264.

перечисленных
2 таблицы 3.
в
позициях
1 и прозрачная – для особо ответственных
гидротехнических сооружений для МРЗ
выбрана карта С, для безнапорных
При выполнении расчетов по сооружений - карта B (см. п. 8.4.5 СП).
уровням ПЗ и МРЗ принимают одну
карту
сейсмичности
района
строительства в соответствие с 4.3.
5.5
Расчетная сейсмическая нагрузка
(силовая или моментная)
Sikj
по
направлению обобщенной координаты
с номером j, приложенная к узловой
точке k РДМ и соответствующая i-й
форме собственных колебаний зданий
или сооружений, определяется по
формуле
Sikj = K 0 K1 S0jik ,
(1)
где К0 – коэффициент,
учитывающий
назначение
сооружения
и
его
ответственность,
принимаемый по таблице 3;
193
5.2 При выполнении расчетов
сооружений с учетом сейсмических
воздействий следует применять две
расчетные ситуации:
Также в СП 14.13330 не прописаны ОАО «ТИЖГП
критерии оценки «поведения» зданий при Краснодаргражда
воздействии уровня МРЗ. В СП 14.13330 нпроект»
сказано: «Целью расчетов на воздействие
МРЗ
является
предотвращение
б)
сейсмические
нагрузки глобального обрушения сооружения или
соответствуют
уровню
МРЗ его
частей,
создающего
угрозу
(максимальное
расчетное безопасности людей», но что является
землетрясение). Целью расчетов на таким критерием не ясно (условия
воздействие
МРЗ
является прочности, устойчивости
или некие
предотвращение
глобального предельные деформации). В литературе
обрушения сооружения или его частей, по
сейсмостойкости
приводится
создающего
угрозу
безопасности аналогичный уровень поведения зданий
людей.
Формирование
расчетных при воздействии уровня МРЗ - Collapse
моделей
сооружений
следует Prevention -Предотвращение обрушения. В
проводить с учетом возможности нормах США ASCE 7-05 этому уровню
развития в несущих и ненесущих соответствует
воздействие
с
264
Предполагаем, чт
следует последов
поэтапно гармони
нормами других с
должна сохранять
преемственность
интегрированност
систему норматив
Следует отметить
Еврокодов привел
множественным р
землетрясениях п
(Италия, Турция, А
результатам этих
Италии были прин

265.

элементах
конструкций
неупругих
деформаций и локальных хрупких
разрушений.
5.2.2
В расчетах на МРЗ следует
осуществлять
проверку
несущей
способности конструкций, включая
общую устойчивость сооружения или
его
частей,
при
максимальных
горизонтальных
перемещениях,
с
учетом вертикальной составляющей
сейсмических ускорений.
В расчетах с учетом нагрузок,
соответствующих МРЗ, во временной
области
следует
принимать
коэффициент K1 = 1.
повторяемостью
2500 лет – MCE –
Maximum Considered Earthquake-МРЗ.
Правда, на это воздействие расчет не
ведется,
из
его
интенсивности
умножением
на
2/3
получают
интенсивность Расчетного Землетрясения Design Earthquake и далее ведут расчет по
обычным прочностным формулам с
использованием коэффициентов редукции
(см. ASCE 7-05 гл. 11). Похожие
формулировки об обычном прочностном
расчете на МРЗ есть и в СП 14.13330 п. 5.2.2
сказано: “В расчетах на МРЗ следует
осуществлять
проверку
несущей
способности конструкций, включая общую
устойчивость сооружения или его частей».
Но из
многочисленных разъяснений
авторов СП следует, что при МРЗ должен
выполняться нелинейный (физически и
геометрически) динамический расчет во
временной области (с использованием
акселерограмм). Критерии соответствия
при расчетах на МРЗ с учетом физической и
геометрической
нелинейности
на
сейсмические воздействие МРЗ в СП не
указаны.
Из
литературы
по
сейсмостойкому строительству известно,
что это могут быть перекосы этажей,
предельные относительные деформации
крайних волокон сечений элементов, углы
поворота опорных сечений ригелей при
знакопеременных динамических нагрузках
и т.п. В любом случае, такие данные могут
быть получены только на основании
опытных данных, анализа поведения
существующих зданий при реальных
землетрясениях. Подробнее см. например
нормы
США
ASCE
41-13
на
реконструируемые здания, где такие
параметры и методики расчета указаны.
Предлагаем откорректировать раздел 5 с
указанием
критериев
соответствия
поведения зданий воздействию уровня
МРЗ
с
учетом
вышеизложенных
положений. Альтернативным решением
может быть проведение общепринятых
прочностных расчетов на нагрузки уровня
МРЗ (как это принято в нормах США ASCE 7-
265
ужесточившие нор
Следует отметить
результатам выпо
исследовательски
практически все и
считают невозмож
гармонизацию но
других стран.

266.

05) с использованием коэффициентов
редукции K1 и понижающего коэффициента
2/3
без
многодельных,
трудно
формулизуемым
и
анализируемым
физически
нелинейных
расчетов.
Нелинейные расчеты возможно отнести к
области зданий не соответствующих
требованиям СП 14.13330, например
реконструируемым, небоскребам и т.п.
проектирование которых должно вестись
по СТУ или отдельному документу
подобному ASCE 41-13. При таком подходе
расчет на ПЗ может выполняться как расчет
в упругой области без коэффициентов
редукции на частое землетрясение
(период повторяемости 100 лет, правда
такой карты ОСР в СП 14.13330 нет, но в
Еврокоде ее получают из карты с
повторяемостью 475 лет домножением на
коэффициент
0,4…0,5
см.
п.4.4.3.2
Еврокода 8).
194
5.2.2 Расчеты, соответствующие
МРЗ следует выполнять: во временной
области
с
применением
инструментальных
или
синтезированных акселерограмм, по
теории предельного равновесия с
учетом п. 5.5 или с использованием
иных научно обоснованных методов.
Для расчетов во временной области
максимальные
амплитуды
инструментальных
или
синтезированных ускорений в уровне
основания
сооружения
следует
принимать не менее 1,0, 2,0 или
4,0 м/с2 при сейсмичности площадок
строительства
7,
8и
9 баллов,
соответственно,
и
умножать
на
коэффициент К0 таблицы 3.
5.5
При расчетной ситуации МРЗ
необходимо
применять
пространственные
расчетные
динамические модели конструкций и
Расчет на МРЗ по СП 14.13330 выполняется
с использованием акселерограмм. По
формулировке п. 5.2.2 акселерограмма
кроме горизонтальных компонент
(компоненты?) должна содержать
вертикальную компоненту. Рекомендуем
расширить требования к акселерограммам
в СП 14.13330, правилам их
масштабирования (не просто умножение
на коэффициент, равный отношению
нормативного ускорения к максимальному
ускорению акселерограммы, а
масштабирование ее спектра под целевой
нормативный спектр в определенном
диапазоне периодов), указать на
необходимость использования не одной
акселерограммы, а ансамбля из трех (в
нормах США - семи) акселерограмм.
Требования к акселерограммам можно
гармонизировать с требованиями к ним
Еврокода 8 (см. п. 3.2.3.1.2, 3.2.3.1.3 ) . Тем
более, что сейсмологи в составе
инженерно-геологических изысканий
давно освоили выдачу ансамбля из
266
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Замечание приним
внесены дополнен
требования в прил

267.

учитывать пространственный характер
сейсмических воздействий.
нескольких полноценных
трехкомпонентных акселерограмм с
учетом сейсмологической информации и
грунтовых условий площадки.
5.20 Расчет
зданий
с
сейсмоизолирующими
системами
необходимо
выполнять
на
сейсмические
нагрузки,
соответствующие уровням ПЗ и МРЗ, а
также
на
эксплуатационную
пригодность.
Необходимо
применять
реальные
акселерограммы,
характерные для района строительства,
а в случае их отсутствия – генерировать
искусственные
акселерограммы
с
учетом грунтовых условий площадки
строительства.
195
5.2.2
В расчетах с учетом нагрузок,
соответствующих МРЗ, во временной
области
следует
принимать
коэффициент K1 = 1.
196
4.4
Сейсмичность
площадки
строительства объектов, использующих
карту А, при отсутствии СМР следует
определять по таблице 1.
Т а б л и ц а 1 — Расчетная
сейсмичность
площадки
строительства
Необходимо четко прописать в п. 5.2.2, что
расчет ведется в физически нелинейной
постановке, иначе на МРЗ мы будем
получать (при использовании линейно
упругого поведения материала) усилия в 34 раза большие от ожидаемых , т.к.
коэффициенты редукции в данном случае
не применяются и нелинейное поведение
материала должно моделироваться явно.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Необходимо дополнить примечания к
табл. 1 положением о возможности
использования только данных столбца 2
(классификация грунтов по литологии ) для
определения сейсмичности площадки по
грунтовым условиям в случае, если СМР на
площадке не проводится по п.4.4.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Также следует указать, что для
случая когда литологические признаки и
данные СМР дают разную сейсмичность
площадки
по
грунтовым
условиям
приоритет отдается данным СМР.
267
Данное требовани
5.2б), относящеес
расчету на МРЗ
Первая часть вопр
на рассмотрение Р
П. 4.4 однозначно
необходимость на
сейсмичности по С
ОТСУТСТВИИ СМР
использовать табл

268.

197
5.6
П р и м е ч а н и е – При наличии
представительной
информации
(записей землетрясений, подробная
характеристика опасных зон ВОЗ и др.)
допускается применять обоснованные
значения коэффициента динамичности
βi .
Необходимо дополнить примечания к п.
5.6 положением что применение
«обоснованных значений коэффициента
динамичности» не отменяет расчета с
использованием стандартного графика
коэффициента динамичности по п. 5.6.
198
П. 2 Табл. 5 – «Каркасные бессвязевые
здания, стеновое заполнение которых не
оказывает влияния на их
деформируемость» - формулировка
исторически сложившаяся, но нечеткая,
возможно речь идетKо каркасных зданиях
Характеристика зданий и сооружений
ψ
с ненесущими, самонесущими стенами?
Такжетрубы,
следует уточнить,
жения небольших размеров в плане (башни, мачты, дымовые
1,5 относится ли этот
пункт к каркасным зданиям по
е шахты лифтов и т.п.)
определению п. 3.13?
ссвязевые здания, стеновое заполнение которых не оказывает
1,3
формируемость
Т а б л и ц а 5 – Коэффициент,
учитывающий способность зданий и
сооружений
к рассеиванию энергии
жения, не указанные в 1–2, кроме гидротехнических сооружений
199
5.10.
При
использовании
консольной
РДМ
взаимодействие
сооружения с основанием следует
принимать
в
виде
жесткого
защемления. В пространственной РДМ
следует
учитывать
динамическое
взаимодействие
сооружения
с
основанием. Динамические нагрузки,
передаваемые
сооружением
на
основание,
следует
принимать
пропорциональными перемещениям
самого сооружения. Коэффициенты
пропорциональности (коэффициенты
упругой жесткости основания) следует
определять
на
основе
упругих
параметров грунтов, вычисляемых по
данным о скоростях упругих волн в
грунте или на основе корреляционных
связей этих параметров с физико-
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Предлагаемое реш
допускает использ
коэффициентов ди
отличных от приве
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
В п. 2 табл
формулировка, п
наличие двух вар
стенового запол
При этом, оба вар
относятся к н
справедливо
формулировка
сложилась, и в
применению до
возникало.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Положения пункта
Смысл его в том, ч
модель изначальн
предполагала уче
жесткостью отлич
заделки. При этом
определения дина
модулей упругост
односторонне опе
фундаментов шир
распространены и
расчетных компле
1
П. 5.10 носит декларативный характер,
практическое применение не возможно,
методики учета «динамического
взаимодействия сооружения с
основанием» не приведено, термин
следует учитывать необходимо заменить
на возможно, допускается по специально
разрабатываемым нормативным
методикам. Пример методики учета
взаимодействия сооружение - основание
при сейсмических воздействиях есть,
например, в нормах США ASCE7-05 гл. 19.
268

269.

механическими свойствами грунтов.
П р и м е ч а н и е – При учете
взаимодействия
сооружения
и
основания возможно как снижение, так
и повышение сейсмических нагрузок.
200
5.14
При расчете горизонтальных
стыковых
соединений
в
крупнопанельных зданиях силы трения,
как правило, не учитывают.
201
6.1.2 Здания
и
сооружения
следует разделять антисейсмическими
швами в случаях, если:
здание или сооружение имеет
сложную форму в плане;
смежные участки здания или
сооружения имеют перепады высоты
5 м и более, а также существенные
отличия друг от друга по жесткости и
(или) массе.
202
6.1.5 Высота (этажность) зданий
не должна превышать параметров,
указанных в таблице 7.
При различных конструктивнопланировочных
решениях
разных
этажей здания следует применять
меньшее из приведенных в таблице 7 п.
6.1.4
значение
параметров
для
Вертикальная
арматура ОАО «ТИЖГП
пересекающая
стык
создает Краснодаргражда
дополнительную силу трения. И, по нпроект»
большому счету, горизонтальный рабочий
шов в монолитных зданиях в этом смысле
не лучше, вопрос только в коэффициенте
трения. В нашей стране для панельных
зданий
в
сейсмических
районах
традиционно
хорошо
проработаны
требования для панельных зданий, может
нужно только побольше требований ввести
в СП, например, из ВСН 32-77. И почему то
здесь
забыты
объемно-блочные
и
панельно-блочные здания.
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
сейсмостойкости у
решений. Данных
организаций такж
Этот пункт много лет требует более ОАО «ТИЖГП
гибкого описания ситуации, так как на Краснодаргражда
практике доходит до абсурда. Например – нпроект»
перепад в 5 м, при том, что минимальная
высота этажа 2,8 м. Предлагаем, например,
перепад высоты 2 этажа при высоте до 3,6
м и 1 этаж если более 3,6м, но не более 7,2
метров (для сооружений, если с
определением этажей трудности). Нужно
разрешить регулярные уступы по типу
Еврокода 8.
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
сейсмостойкости у
решений. Данных
организаций такж
Учитывая многообразие архитектурных
решений современных зданий
рекомендуется исключить ограничения по
этажности в табл. 7, сохранив только
ограничения по высоте.
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
сейсмостойкости у
решений. Данных
организаций такж
При этом к нынешним цифрам
добавить по 3 метра на подвал.
Какие при этом получаем плюсы и
269
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
СТУ разрабатываю
когда для разрабо
решений требован

270.

соответствующих несущих конструкций.
снимаем противоречия:
Т а б л и ц а 7 – Предельная
высота
здания
в
зависимости
от
конструктивного
решения
– Снимается противоречие о том,
что здания имеют разную этажность и
высоту, например, из-за вертикальной
планировки, а расчетная схемы у них
полностью идентичны – от уровня
фундамента.
П р имеч а ни я
1 За предельную высоту здания
принимают разность отметок низшего
уровня отмостки или поверхности
земли, примыкающей к зданию, и низа
верхнего перекрытия или покрытия.
Подвальный этаж включают в число
этажей в случае, если верх его
перекрытия находится выше средней
планировочной отметки земли не
менее чем на 2 м.
–Примечание
№2
не
будет
предметом толкования, так в нем не ясно –
со скольких сторон должно примыкать
подземное сооружение – одной или
нескольких. Или другая ситуация –
многосекционный
дом
разделен
антисейсмическими швами на отсеки от
фундамента, по логике – это такая же
ситуация – у блок-секции, примыкающей к
шву нет грунтовой засыпки и этажность
2 В случаях, когда подземная следует принимать на один больше. А если
часть здания конструктивно отделена от этажность уже была предельная – заводы
выпускающие
типовые
дома
грунтовой засыпки или от конструкций ЖБИ
вынуждены
терять
этажи
и
срочно
примыкающих участков подземной
застройки, подземные этажи включают заказывать корректировку проектов. Еще
в этажность и предельную высоту пример: одноэтажное здание высотой до
10 метров из п. 6.1.2 превратится в
здания.
двухэтажное при этом может намного
3 Верхний
этаж
с
массой ниже 10 метров. Разве не логичней
покрытия менее 50 % средней массы выставить только одно требование –
перекрытий здания в этажность и высота.
предельную высоту не включают.
– Исчезают сложности примечания
4 Высоту
зданий №1. Например, на одном локальном
общеобразовательных
учреждений участке здания сделана загубленная
(школы, гимназии и т.п.) и учреждений загрузочная площадка для подвала – это
здравоохранения
(лечебные низшая
отметка
планировки
учреждения со стационаром, дома соответственно требуется добавить Н
престарелых и т.п.) при сейсмичности подвала к высоте здания. При этом
площадки свыше 6 баллов следует средняя планировочная отметка осталась
ограничивать
тремя
надземными достаточно высокой и подвал включать в
этажами.
количество этажей нет необходимости.
В случае, если по функциональным
требованиям возникает необходимость
увеличения
числа
этажей
проектируемого
здания
сверх
указанного,
следует
применять
специальные системы сейсмозащиты
(сейсмоизоляция, демпфирование и
Предлагаем решить вопрос с высотой
здания в консервативную сторону. По
аналогии с нормами ASCE 7-05 высота
здания - высота от уровня фундамента
здания, уровня на котором горизонтальное
270
норм не достаточн
отсутствуют или н
Поэтому, при нали
ограничения и спо
такого ограничени
ситуации нормиро
разработка СТУ в э
требуется.
Следует отметить
конструкциями дл
высоких зданий в
металлические ко
высота которых СП
регламентирован

271.

т.п.) для
нагрузок.
снижения
сейсмических сейсмическое движение грунта передается
зданию. Например, в аналогичной табл.
ASCE 7-05, табл.12.2-1 высота зданий
различных конструктивных схем
ограничена только по высоте в футах.
Примечание без номера не должно
формулироваться со словом следует, в
частности в мировой практике
сейсмоизоляция для высотных зданий не
является единственным решением по
увеличению высоты здания сверх
нормативной, рекомендуем дать ссылку на
необходимость разработки СТУ в этом
случае.
203
6.1.8 Конструкция
перехода
между отсеками здания может быть
выполнена в виде двух консолей из
сопрягающихся блоков с устройством
расчетного шва между концами
консолей или переходов, надежно
соединенных с элементами одного из
смежных отсеков. Конструкцией их
опирания на элементы другого отсека
должно быть обеспечено взаимное
расчетное
смещение
элементов,
исключена возможность их обрушения
и соударения при сейсмическом
воздействии.
Термин «переходов» рекомендуется
заменить более общим термином
«вставок», т.к. элемент перекрывающий
деформационный шов между отсеками не
всегда является переходом по которому
люди переходят из отсека в отсек,
особенно это касается сооружений.
204
6.6 Балконы, лоджии и эркеры
205
6.8.11
Максимальные
расстояния между осями колонн в
каждом направлении при безбалочных
плитах и безбалочных плитах с
капителями следует принимать 7,2 м –
при сейсмичности 7 баллов, 6,0 м – при
сейсмичности 8, 9 баллов. Толщину
перекрытий (с капителями и без них)
В каждом пункте раздела 6.6
следует указать к каким типа зданий
относятся те или иные требования.
Намного логичнее ограничивать пролеты
перекрытий в свету и толщину принимать
от них , так колонны, пилоны бывают
сильно развитыми в одном направлении и
почему при этом не учитывается наличие
капители? Просто надо оговорить ее
геометрию
271
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Речь в пункте идет
именно об обеспе
возможности пере
шов разделяющий
здания.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Замечание принят
уточнения.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Следует отмети
плоских
плит
каркасов реализо
для простых сл
плана здания. Пр
численными мет
дают
адекватн
Кроме того, с

272.

безригельного
каркаса
следует
принимать не менее 1/30 расстояния
между осями колонн и не менее
180 мм, класс бетона – не ниже В20.
По
наружному
контуру
вертикальных несущих конструкций
зданий перекрытия следует опирать на
ригели в уровне каждого этажа.
Допускается устройство на консольных
свесах перекрытий и ограждающих
конструкций, выступающих за пределы
основного каркаса частично или по
периметру здания. Конструкции узлов
сопряжения стен и перекрытий должны
удовлетворять требованиям 6.8.15.
206
207
6.8.12 Рекомендуется не менее
30 % всей продольной арматуры плиты
устанавливать в виде групп каркасов,
плоских
вертикальных
или
пространственных прямоугольного или
треугольного сечения. Такие каркасы в
обоих осевых направлениях следует
сосредотачивать в составе полос
усиленного
армирования
над
колоннами, где не менее двух плоских
каркасов или двух верхних стержней
пространственного каркаса должны
быть пропущены сквозь тело колонны, а
также в составе арматуры, проходящей
через срединные участки пролетов.
Непрерывность этих каркасов
в
пределах общих габаритов перекрытия
должна быть обеспечена стыковыми
сварными соединениями продольных
стержней каркасов. Эти стыковые
соединения должны располагаться в
зонах
минимальных
изгибающих
моментов по соответствующим осевым
направлениям и иметь прочность не
ниже нормативного сопротивления
стыкуемых стержней.
6.8.15 Для
обеспечения
условия
пластических шар
Из
этих
сооб
ограничены пара
на надежность
перекрытий
безригельным к
числе
для
возникновения п
обрушения.
Непонятно, что допускается – устройство
консольных участков перекрытий и
размещение на них наружных стен не в
створе с наружным рядом колонн ,
требуется уточнить формулировки п.
6.8.11.
Замечания части
текст откорректир
Учитывая многообразие архитектурных
решений современных зданий обеспечить,
чтобы все колонны безригельного каркаса
соединялись встроенными балками (т.е.
располагались по четким линиям)
практически не возможно, требуется
уточнить формулировки п. 6.8.11
Требования
272
второго
и
третьего
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
ОАО «ТИЖГП
Требования пункт

273.

раздельной работы ненесущих и
несущих конструкций при сейсмических
воздействиях
конструкция
узлов
сопряжения каменных стен и колонн,
диафрагм и перекрытий (ригелей)
должна
исключать
возможность
передачи на них нагрузок, действующих
в их плоскости. Прочность элементов
стен и узлы их крепления к элементам
каркаса должны соответствовать 5.5 и
быть подтверждены расчетом на
действие
расчетных
сейсмических
нагрузок из плоскости.
абзаца п.6.8.15 относится к самонесущим Краснодаргражда
стенам или и стенам стоящим на нпроект»
перекрытиях (ненесущим)?
самонесущим стен
Кладка самонесущих стен в
каркасных зданиях должна иметь
гибкие
связи
с
каркасом,
не
препятствующие
горизонтальным
смещениям каркаса вдоль стен.
Между поверхностями стен и
колонн
каркаса
должен
предусматриваться зазор не менее
20 мм. В местах пересечения торцевых
и поперечных стен с продольными
стенами
должны
устраиваться
антисейсмические швы на всю высоту
стен.
208
6.11.2 Монолитные
здания Уточнить формулировки п. 6.11.2 с учетом
следует проектировать, как правило, в п.3.51.
виде перекрестно-стеновой системы с
несущими (в основном из тяжелого
железобетона)
или
ненесущими
наружными стенами. При этом не
менее 80 % поэтажной жесткости на
каждом из этажей здания, кроме
верхнего этажа, обеспечивают стены,
диафрагмы, ядра жесткости и не более
20 % колонны.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Замечание принят
корректировки
209
6.11.3 Внутренние поперечные и
продольные
стены
зданий
на
площадках
8
и 9 баллов должны быть без изломов в
плане в пределах стены. Максимальное
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
В компьютерной м
пластинчатые элем
находятся в плоск
состоянии, что не
оценить эффекты,
При нынешнем уровне компьютерного
моделирования такое категоричное
требование об отсутствии изломов стен в
плане выглядит архаично и сильно
ограничивает возможности современной
273

274.

расстояние между несущими стенами
не должно превышать 7,2 м. В зданиях с
ненесущими
наружными
стенами
должно быть не менее двух внутренних
продольных и поперечных стен.
архитектуры.
при передаче нагр
стены на другую.
Для ячейки с опиранием по четырем
сторонам это ограничение пролета в 7,2м
должно относится к минимальному
расстоянию из двух, например, может быть
ячейка 7,2 x 15 м. эта плита работает по
пролету 7,2 м. Если об этом не написать
возможны трения с органами экспертизы.
Частично замечан
внесены корректи
Просим уточнить формулировки п. 6.11.3.
210
6.14.4 Для кладки несущих и
самонесущих стен или заполнения,
участвующего в работе каркаса, следует
применять следующие изделия и
материалы:
а) полнотелый и пустотелый
кирпич, керамические камни марки не
ниже
М125 при
сейсмичности
площадки строительства 8 и 9 баллов, и
марки не ниже М100 при сейсмичности
7 баллов.
211
6.14.14 Сейсмостойкость
каменных
стен
здания
следует
повышать сетками из арматуры,
созданием комплексной конструкции,
предварительным напряжением кладки
или
другими
экспериментально
обоснованными методами.
Требования к керамическим камням по
прочности в версии СП 14.13330 2014 года
были повышены на одну ступень от версии
2011 г. Предлагаем вернуться к
формулировкам СП 2011 г., учитывая что
керамические камни марки М100
получили несколько положительных
экспертиз ЦНИИСКа для использования в
сейсмических районах 7-9 баллов.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Замечания принят
откорректирован.
Предлагаем предусмотреть возможность
использования в качестве армирования
кладки (в горизонтальных швах и в
штукатурных слоях ) композитных сеток.
Многочисленные исследования на эту
тему, обосновывающие сейсмостойкость
таких решений, были выполнены
ЦНИИСКом в 2011-2016г.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
При актуализации
проводились иссл
свидетельствующ
сейсмостойкости у
решений. Данных
организаций такж
Кладки следует армировать
сетками в горизонтальных швах и
отдельными вертикальными стержнями
или каркасами, размещаемыми в теле
кладки или в штукатурных слоях.
Вертикальная арматура должна быть
непрерывной
и
соединяться
с
антисейсмическими
поясами.
Не
допускается соединение арматуры
внахлест без сварки. В случае
размещения вертикальной арматуры в
штукатурных слоях, она должна быть
связана
с
кладкой
хомутами,
расположенными в горизонтальных
274

275.

швах кладки.
212
213
6.14.14
Предлагаем для малоэтажных зданий
предусмотреть возможность устройства
Вертикальные железобетонные закрытых сердечников в колодцах кладки,
элементы
(сердечники)
должны выполненной в том числе с помощью
соединяться с антисейсмическими специальных фигурных камней с пустотами
поясами.
под сердечник. Для надежности
бетонирования таких решений контроль
Железобетонные включения в
возможно вести через окна, оставляемые в
кладку
комплексных
конструкций
основании такого сердечника или с
следует устраивать открытыми не
определенным шагом по высоте. Мировые
менее чем с одной стороны и
кирпичные «брэнды» имеют в своем
минимальным размером сечения не
ассортименте такие камни для
менее 120 мм.
использования в сейсмических районах
Европы.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Замечание принят
дополнения.
Раздел 7 «Транспортные сооружения»
ссылается на устаревшие карты ОСР-97. Не
понятно, по каким критериям выбирается
конкретная карта ОСР для транспортных
сооружений в зависимости от их
классификации по табл.10.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Замечание принят
Раздел 7 «Гидротехнические сооружения»
ссылается на устаревшие карты ОСР-97.
ОАО «ТИЖГП
Краснодаргражда
нпроект»
Предлагаем РГ ра
удаления из СП ра
принять предложе
актуализации. На
7.1.1
П р имеч а ни я
1 Сейсмичность
района
строительства определяют по картам
общего сейсмического районирования
ОСР-97 или по списку населенных
пунктов,
расположенных
в
сейсмических районах (приложение А).
7.1.2 Расчетную
сейсмичность
площадки для объектов транспортного
строительства
устанавливают
в
зависимости
от
классификации
сооружений
по
ответственности
(таблица 10) по картам ОСР-97 с
поправками на вариации сейсмичности
в пределах сейсмоопасных районов
целочисленной балльности, а также на
местные инженерно-геологические и
геоморфологические условия.
214
8 Гидротехнические сооружения
8.2.1 Настоящий раздел свода
правил устанавливает специальные
требования
для
гидротехнических
сооружений,
размещаемых
или
275

276.

расположенных
в
районах
с
nor
I ,
нормативной сейсмичностью
равной 6 баллам и более (по карте С
ОСР-97).
215
П. 6.8.11
«…необоснованно введено избыточное
увеличение минимальной толщины
перекрытия 180 мм. При этом, имеются
экспериментальные данные,
свидетельствующие о сейсмостойкости
конструкций с меньшими толщинами
перекрытий»
31ГПИСС
Замечание принят
откорректирован.
6.8.11.
расстояния межд
каждом
напр
безбалочных плит
плитах с капи
принимать при
баллов — 7,2 м,
8, 9 баллов —
перекрытий с кап
безригельного
принимать
не
расстояния межд
не менее 180 мм
не ниже В20.
Далее по тексту.
216
П. 6.8.12
Дополнить пункт «… В монолитном
исполнении 10% площади всей
продольной рабочей арматуры,
размещенной на указанной расчетной
ширине плиты, необходимо пропустить
сквозь тело колонны».
31ГПИСС
Замечание принят
откорректирован.
6.14.1.…Несущие каменные стены должны
возводить из кладки на растворах со
специальными добавками, повышающими
сцепление раствора с кирпичом или
камнем. Вертикальных швы кладки
должны заполняться раствором, за
исключением кладки из кирпича и камней
с пазогребневым соединением.
Слупский И.А.
Замечание принят
откорректирован
6.14.4. Для кладки несущих и самонесущих
стен или заполнения каркаса следует
применять следующие изделия и
Слупский И.А.
«…Такие каркасы в обоих направлениях
следует сосредотачивать в составе полос
усиленного армирования над
монолитными колоннами, …..»
217
П. 6.14.1
218
6.14.4 Для кладки несущих и
самонесущих стен или заполнения,
участвующего в работе каркаса, следует
276
Пономарев О.И.
Грановский А.В.
Частично принима
предложений не б
представлены обо

277.

применять следующие
материалы:
изделия
и
материалы: а) Полнотелый и пустотелый
кирпич, керамические камни и блоки
марки не ниже М100 при сейсмичности 8 и
9 баллов и не ниже М75 при сейсмичности
7 баллов.
Пономарев О.И.
Грановский А.В.
а)
кирпич
полнотелый
и
пустотелый, керамические камни марки
не ниже М125 при сейсмичности
площадки строительства 8 и 9 баллов, и Изделия с пустотами должны иметь:
марки не ниже М100 при сейсмичности диаметр вертикальных пустот на более 20
7 баллов.
мм, стороны квадратных пустот не более
22 мм, а ширину щелевых пустот не более
Изделия с пустотами должны 16 мм.
иметь:
диаметр
вертикальных
цилиндрических пустот и размер Внутренние перегородки, параллельные
стороны квадратных пустот не более 20 плоскости стены, должны быть
мм, а ширина щелевых пустот не более непрерывными (или при толщине не менее
16 мм. Пустотность материала кладки 8 мм)
без железобетонных включений или
обойм (рубашек) не должна превышать Пустотность изделий для кладки несущих и
самонесущих стен без железобетонных
25 %;
включений или обойм (рубашек) не
должна превышать 25%;
возможности сниж
конструктивных тр
6.14.4. Для кладки
самонесущих стен
каркаса следует п
следующие издел
а) Полнотелый и п
кирпич, керамиче
блоки марки не ни
Изделия с пустота
иметь: диаметр ве
пустот на более 20
квадратных пустот
а ширину щелевы
16 мм. Внутренни
параллельные пло
должны быть непр
Пустотность издел
несущих и самоне
железобетонных в
обойм (рубашек)
превышать 25%;
Не допускается применение керамических
камней, имеющих ромбическую форму
пустот на площадках с сейсмичностью 8-9
баллов. более 7 баллов.
Не допускается пр
керамических кам
пустоты с величин
внутренними пере
разных направлен
90 градусов на пл
сейсмичностью бо
219
6.14.14 абзац 3.
……Вертикальные
железобетонные
элементы
(сердечники)
должны
соединяться с антисейсмическими
поясами.
Железобетонные включения в
кладку
комплексных
конструкций
следует устраивать открытыми не
менее чем с одной стороны и с
минимальным размером сечения не
менее 120 мм.
6.14.14. …
Слупский И.А.
Вертикальные железобетонные элементы
(сердечники) должны соединяться с
антисейсмическими поясами.
Пономарев О.И.
При использовании керамических камней с
вертикальными отверстиями при
устройстве железобетонных сердечников с
минимальным размером сечения не менее
150 мм необходимо предусматривать
конструктивные мероприятия,
обеспечивающие контроль заполнения
бетоном железобетонных сердечников.
Вертикальные железобетонные
сердечники должны располагаться в углах
277
Грановский А.В.
Частично принима
предложений име
обоснованные реш
базирующиеся на
нежели представл
предложении. Пр
обоснования для
ограничений не пр
6.14.4…..
Железобетонные
кладку комплексн
открытые не мене
стороны следует у
минимальным ра

278.

Далее по тексту.
220
п.6.5.1.
здания, на пересечении несущих стен а
также в пределах стены в соответствии с
расчетом. Далее по тексту.
не менее 120 мм.
п.6.5.1.
Фотин О.В.
После второго предложения добавить:
«Сборные перегородки, изготавливаемые
на высоту этажа, допускается соединять
только с перекрытиями не менее чем в двух
точках,
исключающих
возможность
передачи
горизонтальной
нагрузки,
действующих в их плоскости».
Данное
дополнение
решит
вопрос
установки сборных перегородок:
- между колоннами;
- если стены не являются несущими;
- внутри зданий.
Замечание принят
откорретирован
При устройстве за
железобетонных с
минимальный раз
должен быть не м
этом необходимо
конструктивные м
обеспечивающие
заполнения бетон
железобетонных с
Далее по тексту.
221
п.6.5.6.
Необходимо
задать
параметры
и
требования для этих обрамлений, особенно
для металлических, и увязать с таблицей 9
п.2.
Фотин О.В.
Замечание принят
откорретирован
222
п.6.8.4.
Исключить последнее предложение.
Фотин О.В.
Замечание принят
откорретирован
223
п.6.8.5
В п.6.8.5. есть ссылка на п.6.7.12 где
условия применения стыковки арматуры
оговорены.
Фотин О.В.
Замечание принят
откорретирован
224
п.6.8.9.
Металлургические предприятия выпускают
арматуру стержнями стандартной длины
11,7
метра.
Другую
длину
не
согласовывают
или
выставляют
неприемлемые условия не только по
стоимости. При изготовлении арматурных
каркасов колонн получаются отрезки
большой длины, которые в других
конструкциях
применить
не
представляется возможным. При таких
обрезках и высокой стоимости арматуры
значительно возрастает себестоимость
продукции.
Исключить во втором абзаце второе Фотин О.В.
предложение.
Первого
предложения
278
Замечание принят

279.

225
Новый пункт
226
вполне достаточно, как было в СНиП II-781*. Инженерный расчет каркаса всегда
покажет, где и сколько достаточно
поставить диафрагм жесткости равномерно
и симметрично относительно центра
тяжести
здания
и
соответственно
армирование несущих конструкций.
п.3 «Термины и определения» дополнить
Ю.В. Кривцов
по алфавиту следующим термином:
В.В. Пивоваров
«пожарная сейсмостойкость – раздел
сейсмостойкости, содержащий требования Д.Г. Пронин
по безопасности зданий и сооружений с
учѐтом возможного пожара, являющегося НЭБ ПЭБС ЦНИИСК
последствием землетрясения».
им. В.А. Кучеренко
АО «НИЦ
«Строительство»
откорретирован
Абзац первый раздела 9 изложить в
следующей редакции:
Замечание принят
откорретирован
«В настоящем разделе устанавливаются
специальные требования к строительным
конструкциям со средствами огнезащиты,
автоматическим установкам пожарной
сигнализации и пожаротушения, системам
оповещения и управления эвакуацией
людей при пожаре (далее — системы
противопожарной защиты),
предназначенным для применения в
зданиях, строениях и сооружениях,
возводимым в сейсмических районах в
рамках реализации требований пожарной
сейсмостойкости. Пожар как
самостоятельная чрезвычайная ситуация
не рассматривается. До момента ввода
зданий и сооружений в режим нормальной
эксплуатации после землетрясения следует
обеспечить выполнение требований
Технического регламента о требованиях
пожарной безопасности».
227
П. 9.2.2
Дополнить пункт фразой «с учетом п. 9.2.5»
279
Ю.В. Кривцов
В.В. Пивоваров
Замечание принят
откорретирован.
редакция:
пожарная сейсмо
состояние здания
конструкции, при
требования по нес
способности и огн
конструкций здан
с учётом пожара,
последствие земл
обеспечиваются н
установленном тр
технических регла
раздела 9 настоящ
Д.Г. Пронин
НЭБ ПЭБС ЦНИИСК
им. В.А. Кучеренко
АО «НИЦ
«Строительство»
Ю.В. Кривцов
Замечание принят

280.

В.В. Пивоваров
откорретирован
Д.Г. Пронин
НЭБ ПЭБС ЦНИИСК
им. В.А. Кучеренко
АО «НИЦ
«Строительство»
228
П. 9.2.5
П.9.2.5 изложить в следующей редакции:
Ю.В. Кривцов
«Применяемые средства огнезащиты
должны обеспечивать выполнение
несущими конструкциями зданий и
сооружений их несущих функций (признак
R) после сейсмического воздействия на
них, при температурном воздействии по
стандартному температурному режиму по
ГОСТ 30247.0 в течение времени, равного
требуемому пределу огнестойкости
защищаемой конструкции.
В.В. Пивоваров
Допускается снижение огнестойкости
несущих конструкций зданий и
сооружений, кроме уникальных и
технически сложных, до 50% от
требуемого, после первичного
сейсмического воздействия.
Применяемые средства огнезащиты
должны обеспечить сохранность
прочностных характеристик несущих
конструкций зданий и сооружений, на
уровне достаточном, чтобы выдержать
повторные толчки (автершок) после
первичного землетрясения и пожара. При
этом допускается применять только
конструктивную огнезащиту, кроме
плитных материалов. При необходимости,
должны предусматриваться мероприятия
по обеспечению надёжного крепления
(адгезии) огнезащитных средств к
защищаемой поверхности, в том числе за
счёт её послойного армирования.
Применяемые средства огнезащиты не
должны снижать способность конструкций
противостоять сейсмическим
воздействиям.
280
Д.Г. Пронин
НЭБ ПЭБС ЦНИИСК
им. В.А. Кучеренко
АО «НИЦ
«Строительство»
Замечание принят
откорретирован. П
редакция:
П. 9.2.5 Применяе
огнезащиты долж
выполнение несущ
конструкциями зд
сооружений их не
(признак R) после
воздействия на ни
ограничения треб
показателям Е и I,
температурном во
стандартному тем
режиму по ГОСТ 3
Допускается сниж
огнестойкости нес
конструкций здан
кроме уникальны
сложных, не боле
после расчетного
воздействия, при
восстановления о
начала нормально
сооружения.
Применяемые сре
огнезащиты долж
сохранность прочн
характеристик нес
конструкций здан
на уровне достато
выдержать повтор
(автершок) после
землетрясения и в
пожара. При этом
ответственных нес
конструкций допу
применять только

281.

Не допускается применять для повышения
огнестойкости конструктивные и иные
средства огнезащиты, не прошедшие
испытания на сейсмические воздействия
по надежности крепления к
конструкциям».
огнезащиту, кром
материалов. При н
должны предусма
мероприятия по о
надёжного крепле
огнезащитных сре
защищаемой пове
числе за счёт её по
армирования.
Применяемые сре
огнезащиты не до
способность конст
противостоять сей
воздействиям.
Не допускается пр
повышения огнест
конструктивные и
огнезащиты, не пр
испытания на сейс
воздействия по на
крепления к конст
229
230
П.9.2.7 дополнить предложением:
Ю.В. Кривцов
«Обеспечение выполнения требований п
9.2.5 контролируется путем
экспериментальных исследований,
проводимых специализированными
организациями по научно-обоснованным и
утвержденным в установленном порядке
методикам».
В.В. Пивоваров
П.9.2.9 дополнить абзацем:
Ю.В. Кривцов
Д.Г. Пронин
НЭБ ПЭБС ЦНИИСК
им. В.А. Кучеренко
АО «НИЦ
«Строительство»
«Следует
учитывать
изменение В.В. Пивоваров
прочностных
и
деформационных
характеристик строительных конструкций Д.Г. Пронин
вызванных огневым воздействием с
НЭБ ПЭБС ЦНИИСК
длительностью установленной в п. 9.2.5»
им. В.А. Кучеренко
АО «НИЦ
«Строительство»
281
Замечание принят
дополнен предло
«Выполнение треб
контролируется пу
экспериментальны
проводимых
специализирован
организациями в
научно-обоснован
утвержденными в
порядке методика
Замечание принят
откорректирован.

282.

Сводку замечаний составил:
Зам. руководителя ЦИСС
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко АО «НИЦ «Строительство»
Бубис А.А.
Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов , специальных
технических решений (СТУ) по обеспечение сейсмостойкой надежности, зданий
и сооружений на основе спиральных сейсмоизолирующих опорах с упругими
демпферами сухого трения, на фрикционно-подвижных фланцевых болтовых
соединений с длинными овальными отверстиями и контрольным натяжением, по
линии нагрузки с применением программного комплекса SCAD Office для
анализа сейсмозащиты зданий , сооружений, с демпфирующими связями
на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий
-за счет трения, при растягивающих нагрузках , на сдвиг в программном
комплексе SCAD Office, согласно изобретения №№ 2423820, 887743 и
демпфирующих сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при растягивающих
нагрузках в сейсмоизолирующем демпфирующем поясе и предназначенного
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный
выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для зданий,
сооружений, трубопроводов необходимо использование сейсмостойких
демпфирующие маятниковые опоры «гармошка», а для трубопроводов
на фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг,
с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова,
ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.05073,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-frictiondamping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H
282

283.

9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения
трубопроводов к оборудованию, трубопроводы должны быть уложены в
виде "змейки" или "зиг-зага "), хранятся на кафедре теоретическая механика
по адресу: ПГУПС 190031, СПб, Московский пр 9 ,
На кафедре теоретическая механика ПГУПС у проф дтн А.М.Уздин
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected]
(921) 962-67-78, (999) 535-47-29, (996) 798-26-54,
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
283

284.

284

285.

285

286.

286

287.

287

288.

288

289.

289

290.

290

291.

291

292.

292

293.

293

294.

294

295.

295

296.

296

297.

297

298.

298
С

299.

ейсмоизоляция зданий
Строительство на кинематических
фундаментах
Год: 2009 Автор: Черепинский Ю.Д.
Жанр или тематика: Архитектура / Строительство / Инженерные сети
Издательство: Москва, Blue Apple
ISBN: 978-5-212-01113-6
Язык: Русский
Формат: PDF
Качество: Отсканированные страницы
Количество страниц: 47
Описание:
От издателей
Настоящий сборник включает наиболее полную опубликованную авторскую
299

300.

информацию о сейсмической изоляции зданий с помощью стоек-опор,
называемых кинематическими фундаментами Ю.Д. Черепинского, или просто
КФ. Разработке и внедрению КФ для снижения сейсмической реакции зданий
автор публикуемых статей посвятил более 45-ти лет, и его полным
основанием можно назвать одним из пионеров современного этапа
строительства сейсмоизолированных зданий.
В настоящее время на территории бывшего СССР (преимущественно в
Казахстане и России) построено более 200 сейсмоизолированных зданий, в
которых использованы КФ.
Необходимо отметить высокий энтузиазм и большие усилия, которые
потребовались автору для практической реализации своих идей. В то же
время, нельзя не признать то факт, что сопутствующих теоретических
обоснований и, главным образом, натуральных эспериментальных
исследований, всесторонне обосновывающих эффективность и требуемую
надѐжность применения КФ на сегодняшний день недостаточно, и область
наиболее эффективного применения КФ не обозначена.
Мы рекомендуем это издание широкому кругу специалистов сейсмостойкого
строительства как значимую страницу в истории современной
сейсмоизоляции зданий, и как материал для комплексной проверки,
мониторинга и контроля надѐжности ранее возведѐнных КФ зданий и,
наконец, для усовершенствования и дальнейшего внедрения этой
отечественной разработки.
Председатель Совета Регионального альянса по анализу и уменьшению
бедствий М.А.Клячко.
https://rutracker.org/forum/viewtopic.php?t=4027606
Книга Черепинский Юрий Я гражданин Советского Союза
(записки иммигранта)
Содержание
ПРЕДИСЛОВИЕ………………………………………………………………...3
1. Немного о прошлом времени……………………………………...…….…4
2.О трѐх составляющих моей жизни………………………………… ….5
ЧАСТЬ А
300

301.

I НЕМНОГО О ДЕТСТВЕ
1.1. Первая половина детства……………………………………… ……7
1.2. Вторая половина детства……………………………………… ……11
II. КОЕ_ЧТО О ЮНОСТИ
2.1. Школа-Улица…………………………………………………… ……22
III. ДАЁШЬ ПРОФЕССИЮ………………………….. ….32
IV. ПРОФЕССИЯ
4.1. Начало……………………………………………………………… ….…43
4.2. Становление………………………………………………………… .…47
4.3. Узкая специализация……………………………………………… ….…53
4.4. Научная проблема или приманка в мышеловке…………………….…..55
4.5. Первые шаги в науку. Аспирантура…………………………………..…56
4.6. Зигзаги линии жизни………………………………………………….….61
4.7. Жизнь возвращается в прежнее русло……………………………….….67
4.8. Взлѐты и падения……………………………………………………..…..65
4.9. Продолжение истории с КФ………………………………………… .…76
V. ОПЫТ
5.1. Сахалин. Курилы…………………………………………………………80
5.2. Камчатка…………………………………………………………………..82
Продолжение следует………………………….
Кинематические фундаменты (КФ) конструкции КазНИИССА снижают
нагрузки, воздействующие на здание при колебаниях грунта основания.
Сейсмозащита с использованием кинематических фундаментов является
экономически эффективной за счет уменьшения общих капитальных затрат на
301

302.

строительство сейсмостойких зданий и снижения затрат на
восстановление при сейсмических повреждениях. 12 стр.
https://cloud.mail.ru/public/4LtR/2DsyeomT7
Черепинский РДС РК 2.03-06-2002 Пособие по проектированию фундаментов
с сейсмоизолирующей прокладкой dnl10480 https://dwg.ru/dnl/10480
https://dwg.ru/dnl/10480/cp2
Адр: 197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» /
Кадашов Петр Павлович /
Согласно закона о СМИ редакция и журналисты имею право на свое мнение , сои журналистские
расследование , предложения замечания высказывать свободно , участвовать в выборах , публиковать
сои предложения для кандидатов в депутаты
Закон РФ от 27.12.1991 N 2124-1 (ред. от 01.07.2021) "О средствах массовой информации" (с изм. и
доп., вступ. в силу с 01.08.2021)
Статья 47. Права журналиста
Журналист имеет право:
1) искать, запрашивать, получать и распространять
информацию;
2) посещать государственные органы и организации,
предприятия и учреждения, органы общественных
объединений либо их пресс-службы;
3) быть принятым должностными лицами в связи с
запросом информации;
302

303.

4) получать доступ к документам и материалам, за
исключением их фрагментов, содержащих сведения,
составляющие государственную, коммерческую или
иную специально охраняемую законом тайну;
5) копировать, публиковать, оглашать или иным
способом воспроизводить документы и материалы при
условии соблюдения требований части первой статьи
42 настоящего Закона;
6) производить записи, в том числе с использованием
средств аудио- и видеотехники, кино- и фотосъемки, за
исключением случаев, предусмотренных законом;
7) посещать специально охраняемые места стихийных
бедствий, аварий и катастроф, массовых беспорядков и
массовых скоплений граждан, а также местности, в
которых
объявлено
чрезвычайное
положение;
присутствовать на митингах и демонстрациях;
8) проверять
информации;
достоверность
сообщаемой
ему
9) излагать свои личные суждения и оценки в
сообщениях и материалах, предназначенных для
распространения за его подписью;
10) отказаться от подготовки за своей подписью
сообщения или материала, противоречащего его
убеждениям;
303

304.

11) снять свою подпись под сообщением или
материалом, содержание которого, по его мнению, было
искажено в процессе редакционной подготовки, либо
запретить или иным образом оговорить условия и
характер использования данного сообщения или
материала в соответствии с частью первой статьи
42 настоящего Закона;
12) распространять подготовленные им сообщения и
материалы за своей подписью, под псевдонимом или без
подписи.
Журналист пользуется также иными правами,
предоставленными ему законодательством Российской
Федерации о средствах массовой информации.
Открыть полный текст документа
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_1511/eb178008150140de536549da7256cf0f9a01714d/
Федеральный закон от 27 декабря 1991 года N 2124-1 "Закон о средствах
массовой информации
304

305.

305

306.

306

307.

С уважением , Зам. редактора
газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05
1992), позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево,
ДНР, Донецкая область. [email protected]
Военкор редакции газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович,
позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне
Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) [email protected]
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16
мая 1994 можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского
информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://pptonline.org/962861
307